---
title: "Приказ МЧС РФ от 14.12.2010 N 649"
number: "649"
issuer: "Министерство Российской Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий"
issued_on: 2010-12-14
status: утратил силу
canonical: "https://bukva.ai/docs/prikaz-649-2010-mchs-rossii-ministerstvo"
---

## Приказ МЧС РФ от 14.12.2010 N 649

# Приказ МЧС РФ от 14.12.2010 N 649

"О внесении изменений в Приказ МЧС России от 10.07.2009 N 404"

(Зарегистрировано в Минюсте России 20.01.2011 N 19546)

> [!WARNING]
> Документ утратил силу с [1 января 2025 года](https://bukva.ai/docs/prikaz-533-2024-mchs-rossii-ministerstvo#p100007) в связи с изданием [Приказа](https://bukva.ai/docs/prikaz-533-2024-mchs-rossii-ministerstvo#p100009) МЧС России от 26.06.2024 N 533.
> Начало действия документа - 04.03.2011.
> Окончание действия документа - 31.12.2024.


<a id="p100001"></a>Зарегистрировано в Минюсте России 20 января 2011 г. N 19546

---


<a id="p100002"></a>**МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ**
**ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ**
**ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ**

<a id="p100003"></a>**ПРИКАЗ**
от 14 декабря 2010 г. N 649

<a id="p100004"></a>**О ВНЕСЕНИИ ИЗМЕНЕНИЙ**

<div align="center">

**В ПРИКАЗ МЧС РОССИИ ОТ 10.07.2009 N 404**

</div>


<a id="p100005"></a>Внести изменения в [приказ](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009) МЧС России от 10.07.2009 N 404 "Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах" (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный N 14541) согласно [приложению](#p100008).

<div align="right">

<a id="p100006"></a>Министр<br>
**С.К.ШОЙГУ**

</div>






<a id="p100007"></a>Приложение

<a id="p100008"></a>**ИЗМЕНЕНИЯ, ВНОСИМЫЕ В ПРИКАЗ МЧС РОССИИ ОТ 10.07.2009 N 404**

<div align="right">

<a id="p100009"></a>Внести в [методику](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100012) определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах, утвержденную приказом МЧС России от 10.07.2009 N 404 "Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах" (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный N 14541) (далее - Методика), следующие изменения:

</div>

<div align="center">

1. <a id="p100010"></a>В [абзаце втором пункта 1](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100015) Методики слова ", линейной части магистральных трубопроводов" исключить.<br>
2. <a id="p100011"></a>[Абзацы десятый](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100071) и [двадцать третий пункта 16](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100084) Методики исключить.<br>
3. <a id="p100012"></a>[Абзац шестой пункта 24](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100121) Методики изложить в следующей редакции:

</div>

<a id="p100013"></a>"Условные вероятности поражения человека $Q_{dj}(a)$ определяются по критериям поражения людей опасными факторами пожара, взрыва.".
4. <a id="p100014"></a>В [абзаце первом пункта 27](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100131) Методики слово "здания" заменить словами "здания или пожарного отсека здания (далее - здания)".
5. <a id="p100015"></a>[Пункт 42](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100189) Методики изложить в следующей редакции:
<a id="p100016"></a>"42. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, индивидуальный пожарный риск (далее - индивидуальный риск) принимается равным величинам потенциального риска в этой зоне с учетом доли времени присутствия людей в зданиях, сооружениях и строениях вблизи производственного объекта:
<a id="p100017"></a>для зданий, сооружений и строений классов Ф1 по функциональной пожарной опасности - 1;
<a id="p100018"></a>для зданий, сооружений и строений классов Ф2, Ф3, Ф4 и Ф5 по функциональной пожарной опасности с круглосуточным режимом работы - 1, при некруглосуточном режиме работы - доля времени присутствия людей в соответствии с организационно-распорядительными документами для этих зданий, сооружений и строений.".
6. <a id="p100019"></a>[Раздел III](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100113) Методики дополнить подразделом следующего содержания:

<a id="p100020"></a>"Индивидуальный и социальный пожарный риск для линейной
части магистральных трубопроводов

45. <a id="p100021"></a>Величина потенциального риска P(r) ( $\text{год}^{- 1}$ ) в определенной точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода определяется по формуле:

<div align="center">

<a id="p100022"></a> $P(r) = \sum_{j = 1}^{Jo} \sum_{k = 1}^{Ko} \lambda_{j}(m)Q_{jk} \int_{x_{1jk}}^{x_{2jk}} Q_{nopjk}(x,r)dx$ , (13)

<a id="p100023"></a>где:

</div>

<a id="p100316"></a> $\lambda_{j}(m)$ - удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода, $\text{год}^{- 1} \cdot \text{м}^{- 1}$ ;
<a id="p100024"></a> $K_{0}$ - число сценариев развития пожароопасной ситуации или пожара. При этом подлежат рассмотрению для каждого типа разгерметизации следующие сценарии: факельное горение, пожар пролива (для истечения жидкой фазы), пожар-вспышка, сгорание газопаровоздушной смеси в открытом пространстве;
<a id="p100025"></a> $J_{0}$ - число рассматриваемых типов разгерметизации;
<a id="p100026"></a> $Q_{jk}$ - условная вероятность реализации k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) для j-го типа разгерметизации;
<a id="p100027"></a> $Q_{nopjk}(x,r)$ - условная вероятность поражения человека в рассматриваемой точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода в результате реализации k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара), произошедшей на участке магистрального трубопровода с координатой x, расположенной в пределах участка влияния k-го сценария развития пожара для j-го типа разгерметизации;
<a id="p100028"></a> $x_{1jk}$ , $x_{2jk}$ - координаты начала и окончания участка влияния. Границы участка влияния определяются для k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) из условия, что зона поражения опасными факторами пожара (взрыва) при аварии на магистральном трубопроводе за пределами этого участка не достигает рассматриваемой точки на расстоянии r от оси магистрального трубопровода. Допускается интегрирование проводить по всей длине трубопровода.
<a id="p100029"></a>Рекомендуемый метод определения удельных частот различных типов разгерметизации магистрального трубопровода приведен в приложении N 6 к настоящей Методике.
<a id="p100030"></a>Число рассматриваемых сценариев развития пожароопасной ситуации (пожара) при разгерметизации линейной части магистрального трубопровода, условные вероятности $Q_{jk}$ и $Q_{nopjk}(x,r)$ определяются в зависимости от специфики пожарной опасности магистрального трубопровода и транспортируемого вещества.
46. <a id="p100031"></a>Индивидуальный риск для работников, обслуживающих линейную часть магистрального трубопровода, определяется в соответствии с пунктами 37 и 40 настоящей Методики.
<a id="p100032"></a>Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, индивидуальный риск определяется в соответствии с пунктом 42 настоящей Методики.
47. <a id="p100033"></a>Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, социальный риск S ( $\text{год}^{- 1}$ ) определяется по формуле:

<a id="p100034"></a> ${}_{S = max}{_{S_{1},S_{2},...,S_{p},...,S_{Q}}}$ , (14)

<a id="p100035"></a>где:
<a id="p100317"></a> $S_{1}$ , $S_{2}$ , $S_{p}$ , $S_{Q}$ - величины социального риска для различных потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода, ( $\text{год}^{- 1}$ ), определяемые в соответствии с пунктами 43 и 44 настоящей Методики;
<a id="p100036"></a>Q - количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода.
<a id="p100037"></a>Количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяется на основе анализа плана трассы магистрального трубопровода и прилегающей к ней территории. Границы потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяются из условия расположения вблизи них населенных пунктов, зданий, сооружений и строений, не относящихся к магистральному трубопроводу, расположенных на расстоянии менее значений, регламентированных нормативными документами по пожарной безопасности.".

7. <a id="p100038"></a>[Приложение N 1 к пункту 15](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100201) Методики дополнить абзацем следующего содержания:
<a id="p100039"></a>"При использовании данных, приведенных в настоящем приложении, для какого-либо резервуара, емкости, сосуда, аппарата, технологического трубопровода следует учитывать частоты разгерметизации для всех размеров утечек, указанные для этой единицы технологического оборудования.".
8. <a id="p100040"></a>В [приложении N 3 к пункту 18](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100263) Методики:
<a id="p100041"></a>а) абзацы с [двадцать первого](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100405) по [двадцать четвертый пункта 7](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100408) изложить в следующей редакции, соответственно:
<a id="p100042"></a>"При проливе на неограниченную поверхность площадь пролива $F_{\text{ПР}}$ (м2) жидкости определяется по формуле:

<a id="p100043"></a> $F_{\text{ПР}} = f_{\text{Р}}V_{\text{Ж}}$ , (П3.27)

<a id="p100044"></a>где:
<a id="p100318"></a> $f_{\text{Р}}$ - коэффициент разлития, $\text{м}^{- 1}$ (при отсутствии данных допускается принимать равным 5 $\text{м}^{- 1}$ при проливе на неспланированную грунтовую поверхность, 20 $\text{м}^{- 1}$ при проливе на спланированное грунтовое покрытие, 150 $\text{м}^{- 1}$ при проливе на бетонное или асфальтовое покрытие);
<a id="p100045"></a> $V_{\text{Ж}}$ - объем жидкости, поступившей в окружающее пространство при разгерметизации резервуара, м3.";
<a id="p100046"></a>б) [пункт 10](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100431) изложить в следующей редакции:
<a id="p100047"></a>"10. Радиус $R_{\text{НКПР}}$ (м) и высота $Z_{\text{НКПР}}$ (м) зоны, ограничивающие область концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (далее - НКПР), при неподвижной воздушной среде определяется по формулам:
<a id="p100048"></a>для горючих газов (далее - ГГ):

<a id="p100049"></a> $R_{\text{НКПР}} = 7,8 \cdot (\frac{m_{\text{Г}}}{\rho_{\text{Г}} \cdot \text{С}_{\text{НКПР}}})0,33$ ; (П3.32)

<a id="p100050"></a> $Z_{\text{НКПР}} = 0,26 \cdot (\frac{m_{\text{Г}}}{\rho_{\text{Г}} \cdot \text{С}_{\text{НКПР}}})0,33$ ; (П3.33)

<a id="p100051"></a>для паров ЛВЖ:

<a id="p100052"></a> $R_{\text{НКПР}} = 7,8 \cdot (\frac{m_{\text{П}}}{\rho_{\text{П}} \cdot \text{С}_{\text{НКПР}}})0,33$ ; (П3.34)

<a id="p100053"></a> $Z_{\text{НКПР}} = 0,26 \cdot (\frac{m_{\text{П}}}{\rho_{\text{П}} \cdot \text{С}_{\text{НКПР}}})0,33$ , (П3.35)

<a id="p100054"></a>где:
<a id="p100319"></a> $m_{\text{Г}}$ масса ГГ, поступившего в открытое пространство при пожароопасной ситуации, кг;
<a id="p100055"></a> $\rho_{\text{Г}}$ - плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг/м3;
<a id="p100056"></a> $m_{\text{П}}$ - масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время испарения, указана в пункте 6 настоящего приложения, кг;
<a id="p100057"></a> $\rho_{\text{П}}$ - плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа;
<a id="p100058"></a> $\text{С}_{\text{НКПР}}$ - нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или паров, %об.
<a id="p100059"></a>За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают геометрический центр пролива, а в случае, если $R_{\text{НКПР}}$ меньше габаритных размеров пролива, - внешние габаритные размеры пролива.
<a id="p100060"></a>При необходимости может быть учтено влияние различных метеорологических условий на размеры взрывоопасных зон.";
<a id="p100061"></a>в) в [абзаце втором пункта 17](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100561) последнее предложение изложить в следующей редакции: "В том случае, если полученная величина больше максимальной скорости, соответствующей данному классу, она принимается по формуле (П.3.37).";
<a id="p100063"></a>г) [пункт 23](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100608) изложить в следующей редакции:
<a id="p100064"></a>"23. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ, сжиженного природного газа (далее - СПГ) или СУГ определяется по формуле:

<a id="p100065"></a> $q = E_{f} \cdot F_{q} \cdot \tau$ , (П3.52)

<a id="p100066"></a>где:
<a id="p100320"></a> $E_{f}$ - среднеповерхностная интенсивность теплового излучения пламени, кВт/м2;
<a id="p100067"></a> $F_{q}$ - угловой коэффициент облученности;
<a id="p100068"></a> $\tau$ - коэффициент пропускания атмосферы.
<a id="p100069"></a>Значение $E_{f}$ принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или по таблице П3.4.

<a id="p100070"></a>Таблица П3.4

<a id="p100071"></a>Среднеповерхностная плотность теплового излучения
пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая
скорость выгорания для некоторых жидких

<div align="right">

углеводородных топлив

</div>



<table>
<colgroup><col width="21%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100072"></a>Топливо</td><td colspan="5">$E_{f}$ , кВт/м2, при d, м</td><td rowspan="2">$m'$ , кг/(м2·с)</td></tr>
<tr><td>10</td><td>20</td><td>30</td><td>40</td><td>50</td></tr>
<tr><td><a id="p100073"></a>СПГ</td><td>220</td><td>180</td><td>150</td><td>130</td><td>120</td><td>0,08</td></tr>
<tr><td><a id="p100074"></a>СУГ (пропан-бутан)</td><td>80</td><td>63</td><td>50</td><td>43</td><td>40</td><td>0,1</td></tr>
<tr><td><a id="p100075"></a>Бензин</td><td>60</td><td>47</td><td>35</td><td>28</td><td>25</td><td>0,06</td></tr>
<tr><td><a id="p100076"></a>Дизельное топливо</td><td>40</td><td>32</td><td>25</td><td>21</td><td>18</td><td>0,04</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p100077"></a>*Примечание.* Для диаметров очага менее 10 м или более 50 м следует принимать $E_{f}$ такой же, как и для очагов диаметром 10 м и 50 м соответственно.

</div>


<a id="p100078"></a>При отсутствии данных для нефти и нефтепродуктов допускается величину $E_{f}$ (кВт/м2) определять по формуле:

<a id="p100079"></a> $E_{f} = 140·e^{- 0,12d} + 20·(1 - e^{- 0,12d})$ , (П3.53)

<a id="p100080"></a>где:
<a id="p100321"></a>d - эффективный диаметр пролива, м.
<a id="p100081"></a>При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину $E_{f}$ (кВт/м2) определять по формуле:

<a id="p100082"></a> $E_{f} = \frac{0,4 \cdot m' \cdot H_{\text{СГ}}}{(1 + 4 \cdot \frac{L}{d})}$ , (П3.53.1)

<a id="p100083"></a>где:
<a id="p100322"></a>m' - удельная массовая скорость выгорания, кг/(м2·с);
<a id="p100084"></a> $H_{\text{СГ}}$ - удельная теплота сгорания, кДж/кг;
<a id="p100085"></a>L - длина пламени, м.
<a id="p100086"></a>При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину m' (кг/(м2·с)) определять по формуле:

<a id="p100087"></a> $m' = \frac{0,001 \cdot H_{\text{СГ}}}{L_{g} + C_{\text{Р}}(T_{b} - T_{a})}$ , (П3.53.2)

<a id="p100088"></a>где:
<a id="p100323"></a> $L_{g}$ - удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;
<a id="p100089"></a> $C_{\text{Р}}$ - удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг·K);
<a id="p100090"></a> $T_{b}$ - температура кипения жидкости при атмосферном давлении, K;
<a id="p100091"></a> $T_{a}$ - температура окружающей среды, K.
<a id="p100092"></a>Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение значений $E_{f}$ и m' по компонентам, для которых величины $E_{f}$ и m' максимальны.
<a id="p100093"></a>Угловой коэффициент облученности $F_{q}$ определяется по формуле:

<a id="p100094"></a> $F_{q} = \sqrt{F_{V}^{2} + F_{H}^{2}}$ , (П3.54)

<a id="p100095"></a>где:
<a id="p100324"></a> $F_{V}$ , $F_{H}$ - факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые для площадок, расположенных в 90° секторе в направлении наклона пламени, по следующим формулам:

<a id="p100096"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/NT1GUiVn/img_0.png) , (П3.55)

<a id="p100097"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/NT1GUiVn/img_1.png) , (П3.56)

<a id="p100098"></a> $a = \frac{2 \cdot L}{d}$ , (П3.57)

<a id="p100099"></a> $b = \frac{2 \cdot X}{d}$ , (П3.57.1)

<a id="p100100"></a> $A = \sqrt{(a^{2} + (b + 1)^{2} - 2 \cdot a \cdot (b + 1) \cdot sin\theta)}$ , (П3.57.2)

<a id="p100101"></a> $B = \sqrt{(a^{2} + (b - 1)^{2} - 2 \cdot a \cdot (b - 1) \cdot sin\theta)}$ , (П3.57.3)

<a id="p100102"></a> $C = \sqrt{(1 + (b^{2} - 1) \cdot cos^{2}\theta)}$ , (П3.57.4)

<a id="p100103"></a> $D = \sqrt{(\frac{b - 1}{b + 1})}$ , (П3.57.5)

<a id="p100104"></a> $E = \frac{a \cdot cos\theta}{b - a \cdot sin\theta}$ , (П3.57.6)

<a id="p100105"></a> $F = \sqrt{(b^{2} - 1)}$ , (П3.57.7)

<a id="p100106"></a>где:
<a id="p100325"></a>X - расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м;
<a id="p100107"></a>d - эффективный диаметр пролива, м;
<a id="p100108"></a>L - длина пламени, м;
<a id="p100109"></a> $\theta$ - угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра.
<a id="p100110"></a>Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в случаях отсутствия ветра факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок рассчитываются по формулам 3.55 - 3.57.7 и 3.59.1, принимая $\theta$ = 0.
<a id="p100111"></a>Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле:

<a id="p100112"></a> $d = \sqrt{\frac{4 \cdot F}{\pi}}$ , (П3.58)

<a id="p100113"></a>где:
<a id="p100326"></a>F - площадь пролива, м2.
<a id="p100114"></a>Длина пламени L (м) определяется по формулам:
<a id="p100115"></a>при $u_{*} \geq 1$ 

<a id="p100116"></a> $L = 55 \cdot d \cdot (\frac{m'}{\rho_{a} \cdot \sqrt{g \cdot d}})^{0,67} \cdot u_{*}^{0,21}$ , (П3.59)

<a id="p100117"></a>при $u_{*}<1$ 

<a id="p100118"></a> $L = 42 \cdot d \cdot [\frac{m'}{\rho_{a} \cdot \sqrt{g \cdot d}}]0.61$ , (П3.59.1)

<a id="p100119"></a>где:

<a id="p100120"></a> $u_{*} = \frac{w_{o}}{3 \sqrt{\frac{m' \cdot g \cdot d}{\rho_{\text{П}}}}}$ (П3.60)

<a id="p100121"></a>m' - удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м2·с);
<a id="p100122"></a> $\rho_{a}$ - плотность окружающего воздуха, кг/м3;
<a id="p100123"></a> $\rho_{\text{П}}$ - плотность насыщенных паров топлива при температуре кипения, кг/м3;
<a id="p100124"></a> $w_{o}$ - скорость ветра, м/с;
<a id="p100125"></a>g - ускорение свободного падения (9,81 м/с2).
<a id="p100126"></a>Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра $\theta$ рассчитывается по формуле:

<a id="p100127"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/NT1GUiVn/img_2.png) (П3.61)

<a id="p100128"></a>Коэффициент пропускания атмосферы $\tau$ для пожара пролива определяется по формуле:

<a id="p100129"></a> $\tau = exp[ - 7 \cdot 10^{- 4} \cdot (X - 0,5 \cdot d)]$ (П3.62)";

<a id="p100130"></a>д) [пункт 24](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100648) изложить в следующей редакции:
<a id="p100131"></a>"24. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для огненного шара определяется по формуле (П3.52).
<a id="p100132"></a>Величина $E_{f}$ определяется на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается принимать $E_{f}$ равной 350 кВт/м2.
<a id="p100133"></a>Значение $F_{q}$ определяется по формуле:

<a id="p100134"></a> $F_{q} = \frac{D_{S}^{2}}{4 \cdot (H^{2} + r^{2})}$ , (П3.63)

<a id="p100135"></a>где:
<a id="p100327"></a>H - высота центра огненного шара, м;
<a id="p100136"></a> $D_{S}$ - эффективный диаметр огненного шара, м;
<a id="p100137"></a>r - расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром огненного шара, м.
<a id="p100138"></a>Эффективный диаметр огненного шара $D_{S}$ (м) определяется по формуле:

<a id="p100139"></a> $D_{S} = 6,48 \cdot m^{0,325}$ , (П3.64)

<a id="p100140"></a>где:
<a id="p100328"></a>m - масса продукта, поступившего в окружающее пространство, кг.
<a id="p100141"></a>Величину H допускается принимать равной $D_{S}$ .
<a id="p100142"></a>Время существования огненного шара $t_{S}$ (с) определяется по формуле:

<a id="p100143"></a> $t_{S} = 0,852 \cdot m^{0,26}$ (П3.65)

<a id="p100144"></a>Коэффициент пропускания атмосферы $\tau$ для огненного шара рассчитывается по формуле:

<a id="p100145"></a> $\tau = exp[- 7,0 \cdot 10^{- 4} \cdot (\sqrt{r^{2} + H^{2}} - \frac{D_{S}}{2})]$ (П3.66)";

<a id="p100146"></a>е) в [пункте 28](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100700):
<a id="p100147"></a>в [абзацах первом](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100700) и [пятом](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100704) слова "жидкой фазы СУГ и СПГ" заменить на слова "жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением";
<a id="p100148"></a>[абзац шестой](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100705) исключить;
<a id="p100149"></a>ж) [пункт 29](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100708) изложить в следующей редакции:
<a id="p100150"></a>"29. При проведении оценки пожарной опасности горящего факела при струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы СУГ, СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением допускается принимать следующее:
- <a id="p100151"></a>зона непосредственного контакта пламени с окружающими объектами определяется размерами факела;
- <a id="p100152"></a>длина факела $L_{F}$ не зависит от направления истечения продукта и скорости ветра;
- <a id="p100153"></a>наибольшую опасность представляют горизонтальные факелы, условную вероятность реализации которых следует принимать равной 0,67;
- <a id="p100154"></a>поражение человека в горизонтальном факеле происходит в 30° секторе с радиусом, равным длине факела;
- <a id="p100155"></a>воздействие горизонтального факела на соседнее оборудование, приводящее к его разрушению (каскадному развитию аварии), происходит в 30° секторе, ограниченном радиусом, равным $L_{F}$ ;
- <a id="p100156"></a>за пределами указанного сектора на расстояниях от $L_{F}$ до 1,5 $L_{F}$ тепловое излучение от горизонтального факела составляет 10 кВт/м2;
- <a id="p100157"></a>тепловое излучение от вертикальных факелов может быть определено по формулам П3.52, П.3.54 - П3.57.7 и П3.62, принимая L равным $L_{F}$ , d равным $D_{F}$ , $\theta$ равным 0, а $E_{f}$ по формулам П3.53 - П3.53.2 или таблице П3.4 в зависимости от вида топлива. При отсутствии данных и невозможности рассчитать $E_{f}$ по представленным формулам допускается эту величину принимать равной 200 кВт/м2;
- <a id="p100158"></a>при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ из отверстия с эквивалентным диаметром до 100 мм при мгновенном воспламенении происходит полное сгорание истекающего продукта в факеле без образования пожара пролива;
- <a id="p100159"></a>область возможного воздействия пожара-вспышки при струйном истечении совпадает с областью воздействия факела (30° сектор, ограниченный радиусом, равным $L_{F}$ );
- <a id="p100160"></a>при мгновенном воспламенении струи газа возможность формирования волн давления допускается не учитывать.".
9. <a id="p100161"></a>В [приложении N 5 к пункту 33](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100834) Методики:
<a id="p100162"></a>а) [раздел I](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100835) изложить в следующей редакции:

<a id="p100163"></a>"I. Метод определения времени от начала

<div align="center">

пожара до блокирования эвакуационных путей в результате<br>
распространения на них опасных факторов пожара

<a id="p100164"></a>Время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения на них опасных факторов пожара определяется путем выбора из полученных в результате расчетов значений критической продолжительности пожара минимального времени:

</div>


<a id="p100165"></a> ${}_{\tau_{\text{бл}} = min}{_{t_{\text{КР}},t_{\text{КР}},t_{\text{КР}},t_{\text{КР}},}^{\text{Т П }.\text{В О }2\text{Т}.\text{Г}}}$ (П5.1)

<a id="p100166"></a>Критическая продолжительность пожара по каждому из опасных факторов определяется как время достижения этим фактором критического значения на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола. Критические значения по каждому из опасных факторов составляют:
<a id="p100167"></a>по повышенной температуре - +70 °C;
<a id="p100168"></a>по тепловому потоку - 1400 Вт/м2;
<a id="p100169"></a>по потере видимости - 20 м;
<a id="p100170"></a>по пониженному содержанию кислорода - 0,226 $\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3}$ ;
<a id="p100171"></a>по каждому из токсичных газообразных продуктов горения - (CO2 - 0,11 $\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3}$ , CO - $1,16 \cdot 10^{- 3}$ $\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3}$ , HCL - $23 \cdot 10^{- 6}$ $\text{кг} \cdot \text{м}^{- 3}$ ).
<a id="p100173"></a>Для описания термогазодинамических параметров пожара могут применяться три вида моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые.
<a id="p100174"></a>Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок:
<a id="p100175"></a>интегральный метод:
<a id="p100176"></a>для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации;
<a id="p100177"></a>для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);
<a id="p100178"></a>для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного сценария пожара;
<a id="p100179"></a>зонный (зональный) метод:
<a id="p100180"></a>для помещений и систем помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз), когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;
<a id="p100181"></a>для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах одного помещения (площадки обслуживания оборудования, внутренние этажерки и т.д.);
<a id="p100182"></a>полевой метод:
<a id="p100183"></a>для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (например, многосветные пространства с системой галерей и примыкающих коридоров);
<a id="p100184"></a>для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые галереи и т.д.);
<a id="p100185"></a>для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение (уникальные сооружения, распространение пожара по фасаду здания, необходимость учета работы систем противопожарной защиты, способных качественно изменить картину пожара и т.д.).
<a id="p100186"></a>При рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газо-, паро- или пылевоздушной смеси в помещении категории А или Б, условная вероятность поражения человека в этом помещении принимается равной 1 при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси в этом помещении до завершения эвакуации людей и 0 после завершения эвакуации людей.
<a id="p100187"></a>Для помещения очага пожара, удовлетворяющего критериям применения интегрального метода, критическую продолжительность пожара $t_{\text{кр}}$ (с) по условию достижения каждым из опасных факторов пожара предельно допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне) можно оценить по формулам:
<a id="p100188"></a>по повышенной температуре:

<a id="p100189"></a> $t_{\text{кр}}^{\text{Т}} = \{ \frac{B}{A} \cdot ln[1 + \frac{70 - t_{0}}{(273 + t_{0}) \cdot Z}]\}1/n$ ; (П5.2)

<a id="p100190"></a>по потере видимости:

<a id="p100191"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/NT1GUiVn/img_3.png) ; (П5.3)

<a id="p100192"></a>по пониженному содержанию кислорода:

<a id="p100193"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/NT1GUiVn/img_4.png) ; (П5.4)

<a id="p100194"></a>по каждому из газообразных токсичных продуктов горения:

<a id="p100195"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/NT1GUiVn/img_5.png) ; (П5.5)

<a id="p100196"></a> $B = \frac{353 \cdot C_{P} \cdot V}{(1 - \varphi) \cdot \eta \cdot Q}$ ,(П5.6)

<a id="p100197"></a>где:
<a id="p100329"></a> $t_{0}$ - начальная температура воздуха в помещении, °C;
<a id="p100198"></a>B - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;
<a id="p100199"></a>n - показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;
<a id="p100200"></a>A - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего вещества и площадь пожара, кг/ $c^{n}$ ;
<a id="p100201"></a>Z - безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения опасного фактора пожара по высоте помещения;
<a id="p100202"></a>Q - низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;
<a id="p100203"></a> $C_{P}$ - удельная изобарная теплоемкость воздуха, МДж/кг;
<a id="p100204"></a> $\varphi$ - коэффициент теплопотерь;
<a id="p100205"></a> $\eta$ - коэффициент полноты горения;
<a id="p100206"></a>V - свободный объем помещения, м3;
<a id="p100207"></a> $\alpha$ - коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;
<a id="p100208"></a>E - начальное освещение, лк;
<a id="p100209"></a> $l_{\text{ПР}}$ - предельная дальность видимости в дыму, м;
<a id="p100210"></a> $D_{m}$ - дымообразующая способность горящего материала, Нп·м2/кг;
<a id="p100211"></a>L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг горючего вещества, кг/кг;
<a id="p100212"></a>X - предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг/м3;
<a id="p100213"></a> $L_{O_{2}}$ - удельный расход кислорода, кг/кг.
<a id="p100214"></a>Свободный объем помещения соответствует разности между геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов, находящихся внутри. При отсутствии данных допускается свободный объем принимать равным 80% геометрического объема помещения.
<a id="p100215"></a>Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара может не учитываться.
<a id="p100216"></a>Параметр Z определяется по формуле:

<a id="p100217"></a> $Z = \frac{h}{H} \cdot exp(1,4 \frac{h}{H})$ , при H $\leq$ 6 м, (П5.7)

<a id="p100218"></a>где:
<a id="p100330"></a>h - высота рабочей зоны, м;
<a id="p100219"></a>H - высота помещения, м.
<a id="p100220"></a>Высота рабочей зоны определяется по формуле:

<a id="p100221"></a> $h = h_{\text{ПЛ}} + 1,7 - 0,5 \cdot \delta$ , (П5.8)

<a id="p100222"></a>где:
<a id="p100331"></a> $h_{\text{ПЛ}}$ - высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м;
<a id="p100223"></a> $\delta$ - разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м.
<a id="p100224"></a>Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. При определении необходимого времени эвакуации следует ориентироваться на наиболее высоко расположенные в помещении участки возможного пребывания людей.
<a id="p100225"></a>Параметры A и n определяются следующим образом:
<a id="p100226"></a>для случая горения жидкости с установившейся скоростью:

<a id="p100227"></a> $A = \Psi_{F} \cdot F$ , при n = 1; (П5.9)

<a id="p100228"></a>для случая горения жидкости с неустановившейся скоростью:

<a id="p100229"></a> $A = \frac{0,67 \cdot \Psi_{F} \cdot F}{\sqrt{\tau_{\text{СТ}}}}$ , при n = 1,5; (П5.10)

<a id="p100230"></a>для случая кругового распространения пламени по поверхности горючего вещества или материала:

<a id="p100231"></a> $A = 1,05 \cdot \Psi_{F} \cdot v^{2}$ , при n = 3; (П5.11)

<a id="p100232"></a>для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени:

<a id="p100233"></a> $A = \Psi_{F} \cdot v \cdot b$ , при n = 2, (П5.12)

<a id="p100234"></a>где:
<a id="p100332"></a> $\Psi_{F}$ - удельная массовая скорость выгорания вещества, кг/(м2·с);
<a id="p100235"></a>F - площадь пролива жидкости;
<a id="p100236"></a> $\tau_{\text{СТ}}$ - время установления стационарного режима горения жидкости, с;
<a id="p100237"></a> $\nu$ - линейная скорость распространения пламени, м/с;
<a id="p100238"></a>b - перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.
<a id="p100239"></a>Случай факельного горения в помещении может рассматриваться как горение жидкости с установившейся скоростью с параметром A, равным массовому расходу истечения горючего вещества из оборудования, и показателем степени n, равным 1.
<a id="p100240"></a>При отсутствии специальных требований значения $\alpha$ и E принимаются равными 0,3 и 50 лк соответственно, а $l_{\text{ПР}}$ равным 20 м.
<a id="p100241"></a>При расположении людей на различных по высоте площадках критическую продолжительность пожара следует определять для каждой площадки.";

<a id="p100242"></a>б) [абзац второй раздела II](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100900) изложить в следующей редакции:
<a id="p100243"></a>"При расчете весь путь движения людского потока подразделяют на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной $l_{i}$ и шириной $\delta_{i}$ . Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т.п. При определении расчетного времени эвакуации учитывается пропускная способность всех имеющихся в помещениях, на этажах и в здании эвакуационных выходов.".
10. <a id="p100244"></a>[Дополнить](https://bukva.ai/docs/prikaz-404-2009#p100012) Методику приложением N 6 следующего содержания:

<a id="p100245"></a>Приложение N 6
к пункту 45 Методики

<div align="right">

<a id="p100246"></a>**РЕКОМЕНДУЕМЫЙ МЕТОД**<br>
**ОПРЕДЕЛЕНИЯ УДЕЛЬНЫХ ЧАСТОТ РАЗЛИЧНЫХ ТИПОВ РАЗГЕРМЕТИЗАЦИИ**<br>
**МАГИСТРАЛЬНОГО ТРУБОПРОВОДА**

</div>


<div align="center">

<a id="p100247"></a>Удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода определяется следующим образом:<br>
<a id="p100248"></a>а) на основе статистических данных определяется базовая частота разгерметизации $\lambda_{\text{СР}}$ . При отсутствии данных для вновь проектируемых магистральных трубопроводов допускается $\lambda_{\text{СР}}$ принимать равной:<br>
<a id="p100249"></a> $1,4 \cdot 10^{- 7}\text{год}^{- 1} \cdot \text{м}^{- 1}$ - для магистральных газопроводов;<br>
<a id="p100250"></a> $2,7 \cdot 10^{- 7}\text{год}^{- 1} \cdot \text{м}^{- 1}$ - для магистральных нефтепроводов;

</div>

<a id="p100251"></a>б) выделяются рассматриваемые при проведении расчетов типы разгерметизации:
<a id="p100252"></a>для магистральных газопроводов:
<a id="p100253"></a>j = 1 - проколы (трещины, точечные отверстия), определяемые как отверстия с диаметром 20 мм;
<a id="p100254"></a>j = 2 - отверстия с диаметром, равным 10% от диаметра магистрального трубопровода;
<a id="p100255"></a>j = 3 - разрыв, определяемый как образование отверстия размером, равным диаметру магистрального трубопровода;
<a id="p100256"></a>для магистральных нефтепроводов:
<a id="p100257"></a>j = 1 - "свищи" - отверстия с характерными размерами 0,3·Lp/D (Lp - характерный размер продольной трещины, D - условный диаметр магистрального трубопровода), площадь дефектного отверстия - 0,0072·So (So - площадь поперечного сечения магистрального трубопровода);
<a id="p100258"></a>j = 2 - трещины, характерный размер 0,75·Lp/D, площадь дефектного отверстия - 0,0448·So;
<a id="p100259"></a>j = 3 - "гильотинный" разрыв, характерный размер 0,75·Lp/D, площадь дефектного отверстия - 0,179·So.
<a id="p100260"></a>Допускается при соответствующем обосновании учитывать и другие типы разгерметизации;
<a id="p100261"></a>в) рассматриваются шесть причин разгерметизации (i = 1 ... 6 - таблица П6.1);
<a id="p100262"></a>г) удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m трубопровода определяется по формуле:

<a id="p100263"></a> $\lambda_{j}(m) = \lambda_{\text{СР}} \sum_{i = 1}^{6} f_{ij}(m)/100$ , (П6.1)

<a id="p100264"></a>где:
<a id="p100333"></a> $\lambda_{\text{СР}}$ - базовая частота разгерметизации магистрального трубопровода, $\text{год}^{- 1}$ ;
<a id="p100265"></a> $f_{ij}(m)$ - относительная доля i-ой причины разгерметизации для j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода;
<a id="p100266"></a>д) величины $f_{ij}$ для различных типов разгерметизации для различных участков магистрального трубопровода определяются по формулам:

<a id="p100267"></a> $f_{1j} = f_{1j\text{ср}} \cdot k_{\text{тс}} \cdot k_{\text{зт}} \cdot k_{\text{ннб}} \cdot k_{\text{пер}1}$ , (П6.2)

<a id="p100268"></a> $f_{2j} = f_{2j\text{ср}} \cdot k_{\text{бд}}$ , (П6.3)

<a id="p100269"></a> $f_{3j} = f_{3j\text{ср}} \cdot k_{\text{ктс}} \cdot k_{\text{кпз}}$ , (П6.4)

<a id="p100270"></a> $f_{4j} = f_{4j\text{ср}} \cdot k_{\text{дгд}} \cdot k_{\text{пер}2}$ , (П6.5)

<a id="p100271"></a> $f_{5j} = f_{5j\text{ср}} \cdot k_{\text{оп}}$ , (П6.6)

<a id="p100272"></a> $f_{6j} = f_{6j\text{ср}}$ , (П6.7)

<a id="p100273"></a>где:
<a id="p100334"></a> $k_{\text{тс}}$ , $k_{\text{зт}}$ , $k_{\text{ннб}}$ , $k_{\text{пер}1}$ , $k_{\text{бд}}$ , $k_{\text{кпз}}$ , $k_{\text{дгд}}$ , $k_{\text{пер}2}$ , $k_{\text{оп}}$ - поправочные коэффициенты, определяемые по таблице П6.2 с учетом технических характеристик магистрального трубопровода.

<a id="p100274"></a>Таблица П6.1

<a id="p100275"></a>Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных
данной причиной, на магистральных трубопроводах


<table>
<colgroup><col width="8%"><col width="18%"><col width="18%"><col width="18%"><col width="18%"><col width="19%"></colgroup>
<tr><td colspan="2" rowspan="3"><a id="p100276"></a>Причина</td><td colspan="4">Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных данной причиной, $f_{ijcp}(m)$ , %</td></tr>
<tr><td>проколы (трещины), точечные отверстия</td><td>отверстие</td><td>разрыв</td><td rowspan="2">всего</td></tr>
<tr><td>j = 1</td><td>j = 2</td><td>j = 3</td></tr>
<tr><td><a id="p100277"></a>i = 1</td><td>Внешнее воздействие</td><td>13,2/16,8</td><td>26,6/26,2</td><td>9,7/6,5</td><td>49,5</td></tr>
<tr><td><a id="p100278"></a>i = 2</td><td>Брак строительства, дефект материалов</td><td>10,6/11,3</td><td>4,7/4,6</td><td>1,2/0,6</td><td>16,5</td></tr>
<tr><td><a id="p100279"></a>i = 3</td><td>Коррозия</td><td>15,2/15,2</td><td>0,2/0,2</td><td>0/0</td><td>15,4</td></tr>
<tr><td><a id="p100280"></a>i = 4</td><td>Движение грунта, вызванное природными явлениями</td><td>1,8/2,2</td><td>2,2/2,2</td><td>3,3/2,9</td><td>7,3</td></tr>
<tr><td><a id="p100281"></a>i = 5</td><td>Ошибки оператора</td><td>3,0/3,0</td><td>1,6/1,6</td><td>0/0</td><td>4,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100282"></a>i = 6</td><td>Прочие и неизвестные причины</td><td>6,5/6,5</td><td>0,2/0,2</td><td>0/0</td><td>6,7</td></tr>
<tr><td></td><td><a id="p100283"></a>Итого</td><td>50,3/55,0</td><td>35,51/35,0</td><td>14,2/10,0</td><td>100</td></tr>
</table>


<a id="p100284"></a>*Примечание.* В числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе - магистральных нефтепроводов.

<a id="p100285"></a>Таблица П6.2

<div align="center">

<a id="p100286"></a>Поправочные коэффициенты к среднестатистической<br>
относительной доле аварии

</div>



| <a id="p100287"></a>Поправочный коэффициент | Значение поправочного коэффициента |
| --- | --- |
| 1 | 2 |
| <a id="p100288"></a>Поправочный коэффициент $k_{\text{т}c}$ , зависящий от толщины стенки трубопровода $\delta$ (мм) | $k_{\text{т}c} = exp[ - 0,275(\delta - 6)]$ |
| <a id="p100289"></a>Поправочный коэффициент $k_{\text{зт}}$ , зависящий от минимальной глубины заложения трубопровода (м): |  |
| <a id="p100290"></a>менее 0,8 м | $k_{\text{зт}}$ = 1 |
| <a id="p100291"></a>от 0,8 до 1 м | $k_{\text{зт}}$ = 0,93 |
| <a id="p100292"></a>более 1 м | $k_{\text{зт}}$ = 0,73 |
| <a id="p100293"></a>Поправочный коэффициент $k_{\text{ннб}}$ для участков переходов, выполненных методом наклонно направленного бурения (далее - ННБ): |  |
| <a id="p100294"></a>на участках этих переходов | $k_{\text{ннб}}$ = 0 |
| <a id="p100295"></a>вне этих участков | $k_{\text{ннб}}$ = 1 |
| <a id="p100296"></a>Поправочный коэффициент $k_{\text{пер}1}$ переходов через искусственные препятствия: |  |
| <a id="p100297"></a>на переходах через автодороги, железные дороги и инженерные коммуникации | $k_{\text{пер}}$ = 2 |
| <a id="p100298"></a>вне переходов либо на них предусмотрены защитные футляры (кожухи) из стальных труб с герметизацией межтрубного пространства | $k_{\text{пер}}$ = 1 |
| <a id="p100299"></a>Поправочный коэффициент $k_{\text{бд}}$ , учитывающий применение материалов и средств контроля при строительстве: |  |
| <a id="p100300"></a>для трубопроводов, построенных в соответствии с требованиями нормативных документов | $k_{\text{бд}}$ = 1 |
| <a id="p100301"></a>при использовании улучшенных материалов и дополнительных средств контроля при строительстве и последующей эксплуатации трубопроводов | $k_{\text{бд}}$ = 0,07 |
| <a id="p100302"></a>Поправочный коэффициент $k_{\text{ктс}}$ , учитывающий влияние толщины стенки трубопровода (мм) на частоту разгерметизации по причине коррозии: |  |
| <a id="p100303"></a>менее 5 | $k_{\text{ктс}}$ = 2 |
| <a id="p100304"></a>от 5 до 10 | $k_{\text{ктс}}$ = 1 |
| <a id="p100305"></a>более 10 | $k_{\text{ктс}}$ = 0,03 |
| <a id="p100306"></a>Поправочный коэффициент $k_{\text{кпз}}$ , учитывающий влияние применяемых систем защиты от коррозии: |  |
| <a id="p100307"></a>для трубопроводов, построенных в соответствии с требованиями нормативных документов | $k_{\text{кпз}}$ = 1 |
| <a id="p100308"></a>при использовании улучшенной системы защиты (тип и качество изоляционного покрытия, электрохимическая защита, внутритрубная диагностика и т.п.) | $k_{\text{кпз}}$ = 0,16 |
| <a id="p100309"></a>Поправочный коэффициент $k_{\text{дгд}}$ , зависящий от диаметра трубопровода D (мм) | $k_{\text{дгд}} = exp[ - 0,00156(D - 274)]$ |
| <a id="p100310"></a>Поправочный коэффициент $k_{\text{пер}2}$ , учитывающий прохождение трассы трубопровода через водные преграды и заболоченные участки: |  |
| <a id="p100311"></a>для водных преград | $k_{\text{пер}}$ = 5 |
| <a id="p100312"></a>для заболоченных участков | $k_{\text{пер}}$ = 2 |
| <a id="p100313"></a>при отсутствии переходов либо выполненных методом ННБ | $k_{\text{пер}}$ = 1 |
| <a id="p100314"></a>Поправочный коэффициент $k_{\text{оп}}$ , зависящий от диаметра трубопровода D (мм) | $k_{\text{оп}} = exp[ - 0,004(D - 264)]$ |




<a id="p100315"></a>

---