Приказ МЧС РФ от 14.12.2010 № 649

«О внесении изменений в Приказ МЧС России от 10.07.2009 № 404»

(Зарегистрировано в Минюсте России 20.01.2011 № 19546)

Зарегистрировано в Минюсте России 20 января 2011 г. № 19546

---

МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ

ПРИКАЗ от 14 декабря 2010 г. № 649

О ВНЕСЕНИИ ИЗМЕНЕНИЙ

Внести изменения в приказ МЧС России от 10.07.2009 № 404 «Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска на производственных объектах» (зарегистрирован в Министерстве юстиции Российской Федерации 17 августа 2009 г., регистрационный № 14541) согласно приложению.

Приложение

ИЗМЕНЕНИЯ, ВНОСИМЫЕ В ПРИКАЗ МЧС РОССИИ ОТ 10.07.2009 № 404

«Условные вероятности поражения человека Q_{dj}(a) определяются по критериям поражения людей опасными факторами пожара, взрыва.».

4. В абзаце первом пункта 27 Методики слово «здания» заменить словами «здания или пожарного отсека здания (далее — здания)».

5. Пункт 42 Методики изложить в следующей редакции:

«42. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи объекта, индивидуальный пожарный риск (далее — индивидуальный риск) принимается равным величинам потенциального риска в этой зоне с учетом доли времени присутствия людей в зданиях, сооружениях и строениях вблизи производственного объекта:»

для зданий, сооружений и строений классов Ф1 по функциональной пожарной опасности — 1;

для зданий, сооружений и строений классов Ф2, Ф3, Ф4 и Ф5 по функциональной пожарной опасности с круглосуточным режимом работы — 1, при некруглосуточном режиме работы — доля времени присутствия людей в соответствии с организационно-распорядительными документами для этих зданий, сооружений и строений.».

6. Раздел III Методики дополнить подразделом следующего содержания:

«Индивидуальный и социальный пожарный риск для линейной части магистральных трубопроводов»

45. Величина потенциального риска P(r) ( \text{год}^{- 1} ) в определенной точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода определяется по формуле:

\lambda_{j}(m) — удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода, \text{год}^{- 1} \cdot \text{м}^{- 1} ;

K_{0} — число сценариев развития пожароопасной ситуации или пожара. При этом подлежат рассмотрению для каждого типа разгерметизации следующие сценарии: факельное горение, пожар пролива (для истечения жидкой фазы), пожар-вспышка, сгорание газопаровоздушной смеси в открытом пространстве;

J_{0} — число рассматриваемых типов разгерметизации;

Q_{jk} — условная вероятность реализации k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) для j-го типа разгерметизации;

Q_{nopjk}(x,r) — условная вероятность поражения человека в рассматриваемой точке на расстоянии r от оси магистрального трубопровода в результате реализации k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара), произошедшей на участке магистрального трубопровода с координатой x, расположенной в пределах участка влияния k-го сценария развития пожара для j-го типа разгерметизации;

x_{1jk} , x_{2jk} — координаты начала и окончания участка влияния. Границы участка влияния определяются для k-го сценария развития пожароопасной ситуации (пожара) из условия, что зона поражения опасными факторами пожара (взрыва) при аварии на магистральном трубопроводе за пределами этого участка не достигает рассматриваемой точки на расстоянии r от оси магистрального трубопровода. Допускается интегрирование проводить по всей длине трубопровода.

Рекомендуемый метод определения удельных частот различных типов разгерметизации магистрального трубопровода приведен в приложении № 6 к настоящей Методике.

Число рассматриваемых сценариев развития пожароопасной ситуации (пожара) при разгерметизации линейной части магистрального трубопровода, условные вероятности Q_{jk} и Q_{nopjk}(x,r) определяются в зависимости от специфики пожарной опасности магистрального трубопровода и транспортируемого вещества.

46. Индивидуальный риск для работников, обслуживающих линейную часть магистрального трубопровода, определяется в соответствии с пунктами 37 и 40 настоящей Методики.

Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, индивидуальный риск определяется в соответствии с пунктом 42 настоящей Методики.

47. Для людей, находящихся в селитебной зоне вблизи линейной части магистрального трубопровода, социальный риск S ( \text{год}^{- 1} ) определяется по формуле:

{}_{S = max}{_{S_{1},S_{2},...,S_{p},...,S_{Q}}} , (14)

где:

S_{1} , S_{2} , S_{p} , S_{Q} — величины социального риска для различных потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода, ( \text{год}^{- 1} ), определяемые в соответствии с пунктами 43 и 44 настоящей Методики;

Q — количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода.

Количество потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяется на основе анализа плана трассы магистрального трубопровода и прилегающей к ней территории. Границы потенциально опасных участков линейной части магистрального трубопровода определяются из условия расположения вблизи них населенных пунктов, зданий, сооружений и строений, не относящихся к магистральному трубопроводу, расположенных на расстоянии менее значений, регламентированных нормативными документами по пожарной безопасности.».

7. Приложение № 1 к пункту 15 Методики дополнить абзацем следующего содержания:

«При использовании данных, приведенных в настоящем приложении, для какого-либо резервуара, емкости, сосуда, аппарата, технологического трубопровода следует учитывать частоты разгерметизации для всех размеров утечек, указанные для этой единицы технологического оборудования.».

8. В приложении № 3 к пункту 18 Методики:

а) абзацы с двадцать первого по двадцать четвертый пункта 7 изложить в следующей редакции, соответственно:

«При проливе на неограниченную поверхность площадь пролива F_{\text{ПР}} (м2) жидкости определяется по формуле:»

F_{\text{ПР}} = f_{\text{Р}}V_{\text{Ж}} , (П3.27)

где:

f_{\text{Р}} — коэффициент разлития, \text{м}^{- 1} (при отсутствии данных допускается принимать равным 5 \text{м}^{- 1} при проливе на неспланированную грунтовую поверхность, 20 \text{м}^{- 1} при проливе на спланированное грунтовое покрытие, 150 \text{м}^{- 1} при проливе на бетонное или асфальтовое покрытие);

V_{\text{Ж}} — объем жидкости, поступившей в окружающее пространство при разгерметизации резервуара, м3.»;

б) пункт 10 изложить в следующей редакции:

«10. Радиус R_{\text{НКПР}} (м) и высота Z_{\text{НКПР}} (м) зоны, ограничивающие область концентраций, превышающих нижний концентрационный предел распространения пламени (далее — НКПР), при неподвижной воздушной среде определяется по формулам:»

для горючих газов (далее — ГГ):

R_{\text{НКПР}} = 7,8 \cdot (\frac{m_{\text{Г}}}{\rho_{\text{Г}} \cdot \text{С}_{\text{НКПР}}})0,33 ; (П3.32)

Z_{\text{НКПР}} = 0,26 \cdot (\frac{m_{\text{Г}}}{\rho_{\text{Г}} \cdot \text{С}_{\text{НКПР}}})0,33 ; (П3.33)

для паров ЛВЖ:

R_{\text{НКПР}} = 7,8 \cdot (\frac{m_{\text{П}}}{\rho_{\text{П}} \cdot \text{С}_{\text{НКПР}}})0,33 ; (П3.34)

Z_{\text{НКПР}} = 0,26 \cdot (\frac{m_{\text{П}}}{\rho_{\text{П}} \cdot \text{С}_{\text{НКПР}}})0,33 , (П3.35)

где:

m_{\text{Г}} масса ГГ, поступившего в открытое пространство при пожароопасной ситуации, кг;

\rho_{\text{Г}} — плотность ГГ при расчетной температуре и атмосферном давлении, кг/м3;

m_{\text{П}} — масса паров ЛВЖ, поступивших в открытое пространство за время испарения, указана в пункте 6 настоящего приложения, кг;

\rho_{\text{П}} — плотность паров ЛВЖ при расчетной температуре, кПа;

\text{С}_{\text{НКПР}} — нижний концентрационный предел распространения пламени ГГ или паров, %об.

За начало отсчета горизонтального размера зоны принимают геометрический центр пролива, а в случае, если R_{\text{НКПР}} меньше габаритных размеров пролива, — внешние габаритные размеры пролива.

При необходимости может быть учтено влияние различных метеорологических условий на размеры взрывоопасных зон.»;

в) в абзаце втором пункта 17 последнее предложение изложить в следующей редакции: «В том случае, если полученная величина больше максимальной скорости, соответствующей данному классу, она принимается по формуле (П.3.37).»;

г) пункт 23 изложить в следующей редакции:

«23. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для пожара пролива ЛВЖ, ГЖ, сжиженного природного газа (далее — СПГ) или СУГ определяется по формуле:»

q = E_{f} \cdot F_{q} \cdot \tau , (П3.52)

где:

E_{f} — среднеповерхностная интенсивность теплового излучения пламени, кВт/м2;

F_{q} — угловой коэффициент облученности;

\tau — коэффициент пропускания атмосферы.

Значение E_{f} принимается на основе имеющихся экспериментальных данных или по таблице П3.4.

Таблица П3.4

Среднеповерхностная плотность теплового излучения пламени в зависимости от диаметра очага и удельная массовая скорость выгорания для некоторых жидких

Топливо	E_{f} , кВт/м2, при d, м					m' , кг/(м2·с)
	10	20	30	40	50
СПГ	220	180	150	130	120	0,08
СУГ (пропан-бутан)	80	63	50	43	40	0,1
Бензин	60	47	35	28	25	0,06
Дизельное топливо	40	32	25	21	18	0,04

При отсутствии данных для нефти и нефтепродуктов допускается величину E_{f} (кВт/м2) определять по формуле:

E_{f} = 140·e^{- 0,12d} + 20·(1 - e^{- 0,12d}) , (П3.53)

где:

d — эффективный диаметр пролива, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину E_{f} (кВт/м2) определять по формуле:

E_{f} = \frac{0,4 \cdot m' \cdot H_{\text{СГ}}}{(1 + 4 \cdot \frac{L}{d})} , (П3.53.1)

где:

m' — удельная массовая скорость выгорания, кг/(м2·с);

H_{\text{СГ}} — удельная теплота сгорания, кДж/кг;

L — длина пламени, м.

При отсутствии данных для однокомпонентных жидкостей допускается величину m' (кг/(м2·с)) определять по формуле:

m' = \frac{0,001 \cdot H_{\text{СГ}}}{L_{g} + C_{\text{Р}}(T_{b} - T_{a})} , (П3.53.2)

где:

L_{g} — удельная теплота испарения жидкости, кДж/кг;

C_{\text{Р}} — удельная теплоемкость жидкости, кДж/(кг·K);

T_{b} — температура кипения жидкости при атмосферном давлении, K;

T_{a} — температура окружающей среды, K.

Для многокомпонентных смесей жидкостей допускается определение значений E_{f} и m' по компонентам, для которых величины E_{f} и m' максимальны.

Угловой коэффициент облученности F_{q} определяется по формуле:

F_{q} = \sqrt{F_{V}^{2} + F_{H}^{2}} , (П3.54)

где:

F_{V} , F_{H} — факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок соответственно, определяемые для площадок, расположенных в 90° секторе в направлении наклона пламени, по следующим формулам:

, (П3.55)

, (П3.56)

a = \frac{2 \cdot L}{d} , (П3.57)

b = \frac{2 \cdot X}{d} , (П3.57.1)

A = \sqrt{(a^{2} + (b + 1)^{2} - 2 \cdot a \cdot (b + 1) \cdot sin\theta)} , (П3.57.2)

B = \sqrt{(a^{2} + (b - 1)^{2} - 2 \cdot a \cdot (b - 1) \cdot sin\theta)} , (П3.57.3)

C = \sqrt{(1 + (b^{2} - 1) \cdot cos^{2}\theta)} , (П3.57.4)

D = \sqrt{(\frac{b - 1}{b + 1})} , (П3.57.5)

E = \frac{a \cdot cos\theta}{b - a \cdot sin\theta} , (П3.57.6)

F = \sqrt{(b^{2} - 1)} , (П3.57.7)

где:

X — расстояние от геометрического центра пролива до облучаемого объекта, м;

d — эффективный диаметр пролива, м;

L — длина пламени, м;

\theta — угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра.

Для площадок, расположенных вне указанного сектора, а также в случаях отсутствия ветра факторы облученности для вертикальной и горизонтальной площадок рассчитываются по формулам 3.55 — 3.57.7 и 3.59.1, принимая \theta = 0.

Эффективный диаметр пролива d (м) рассчитывается по формуле:

d = \sqrt{\frac{4 \cdot F}{\pi}} , (П3.58)

где:

F — площадь пролива, м2.

Длина пламени L (м) определяется по формулам:

при u_{*} \geq 1

L = 55 \cdot d \cdot (\frac{m'}{\rho_{a} \cdot \sqrt{g \cdot d}})^{0,67} \cdot u_{*}^{0,21} , (П3.59)

при u_{*}<1

L = 42 \cdot d \cdot [\frac{m'}{\rho_{a} \cdot \sqrt{g \cdot d}}]0.61 , (П3.59.1)

где:

u_{*} = \frac{w_{o}}{3 \sqrt{\frac{m' \cdot g \cdot d}{\rho_{\text{П}}}}} (П3.60)

m' — удельная массовая скорость выгорания топлива, кг/(м2·с);

\rho_{a} — плотность окружающего воздуха, кг/м3;

\rho_{\text{П}} — плотность насыщенных паров топлива при температуре кипения, кг/м3;

w_{o} — скорость ветра, м/с;

g — ускорение свободного падения (9,81 м/с2).

Угол отклонения пламени от вертикали под действием ветра \theta рассчитывается по формуле:

(П3.61)

Коэффициент пропускания атмосферы \tau для пожара пролива определяется по формуле:

\tau = exp[ - 7 \cdot 10^{- 4} \cdot (X - 0,5 \cdot d)] (П3.62)»;

д) пункт 24 изложить в следующей редакции:

«24. Интенсивность теплового излучения q (кВт/м2) для огненного шара определяется по формуле (П3.52).»

Величина E_{f} определяется на основе имеющихся экспериментальных данных. Допускается принимать E_{f} равной 350 кВт/м2.

Значение F_{q} определяется по формуле:

F_{q} = \frac{D_{S}^{2}}{4 \cdot (H^{2} + r^{2})} , (П3.63)

где:

H — высота центра огненного шара, м;

D_{S} — эффективный диаметр огненного шара, м;

r — расстояние от облучаемого объекта до точки на поверхности земли непосредственно под центром огненного шара, м.

Эффективный диаметр огненного шара D_{S} (м) определяется по формуле:

D_{S} = 6,48 \cdot m^{0,325} , (П3.64)

где:

m — масса продукта, поступившего в окружающее пространство, кг.

Величину H допускается принимать равной D_{S} .

Время существования огненного шара t_{S} (с) определяется по формуле:

t_{S} = 0,852 \cdot m^{0,26} (П3.65)

Коэффициент пропускания атмосферы \tau для огненного шара рассчитывается по формуле:

\tau = exp[- 7,0 \cdot 10^{- 4} \cdot (\sqrt{r^{2} + H^{2}} - \frac{D_{S}}{2})] (П3.66)»;

е) в пункте 28:

в абзацах первом и пятом слова «жидкой фазы СУГ и СПГ» заменить на слова «жидкой фазы СУГ и СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением»;

абзац шестой исключить;

ж) пункт 29 изложить в следующей редакции:

«29. При проведении оценки пожарной опасности горящего факела при струйном истечении сжатых горючих газов, паровой и жидкой фазы СУГ, СПГ, ЛВЖ и ГЖ под давлением допускается принимать следующее:»

• зона непосредственного контакта пламени с окружающими объектами определяется размерами факела;
• длина факела L_{F} не зависит от направления истечения продукта и скорости ветра;
• наибольшую опасность представляют горизонтальные факелы, условную вероятность реализации которых следует принимать равной 0,67;
• поражение человека в горизонтальном факеле происходит в 30° секторе с радиусом, равным длине факела;
• воздействие горизонтального факела на соседнее оборудование, приводящее к его разрушению (каскадному развитию аварии), происходит в 30° секторе, ограниченном радиусом, равным L_{F} ;
• за пределами указанного сектора на расстояниях от L_{F} до 1,5 L_{F} тепловое излучение от горизонтального факела составляет 10 кВт/м2;
• тепловое излучение от вертикальных факелов может быть определено по формулам П3.52, П.3.54 — П3.57.7 и П3.62, принимая L равным L_{F} , d равным D_{F} , \theta равным 0, а E_{f} по формулам П3.53 — П3.53.2 или таблице П3.4 в зависимости от вида топлива. При отсутствии данных и невозможности рассчитать E_{f} по представленным формулам допускается эту величину принимать равной 200 кВт/м2;
• при истечении жидкой фазы СУГ или СПГ из отверстия с эквивалентным диаметром до 100 мм при мгновенном воспламенении происходит полное сгорание истекающего продукта в факеле без образования пожара пролива;
• область возможного воздействия пожара-вспышки при струйном истечении совпадает с областью воздействия факела (30° сектор, ограниченный радиусом, равным L_{F} );
• при мгновенном воспламенении струи газа возможность формирования волн давления допускается не учитывать.».

9. В приложении № 5 к пункту 33 Методики:

а) раздел I изложить в следующей редакции:

«I. Метод определения времени от начала»

{}_{\tau_{\text{бл}} = min}{_{t_{\text{КР}},t_{\text{КР}},t_{\text{КР}},t_{\text{КР}},}^{\text{Т П }.\text{В О }2\text{Т}.\text{Г}}} (П5.1)

Критическая продолжительность пожара по каждому из опасных факторов определяется как время достижения этим фактором критического значения на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола. Критические значения по каждому из опасных факторов составляют:

по повышенной температуре — +70 °C;

по тепловому потоку — 1400 Вт/м2;

по потере видимости — 20 м;

по пониженному содержанию кислорода — 0,226 \text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} ;

по каждому из токсичных газообразных продуктов горения — (CO2 — 0,11 \text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} , CO — 1,16 \cdot 10^{- 3} \text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} , HCL — 23 \cdot 10^{- 6} \text{кг} \cdot \text{м}^{- 3} ).

Для описания термогазодинамических параметров пожара могут применяться три вида моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые.

Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок:

интегральный метод:

для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации;

для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);

для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного сценария пожара;

зонный (зональный) метод:

для помещений и систем помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз), когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;

для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах одного помещения (площадки обслуживания оборудования, внутренние этажерки и т.д.);

полевой метод:

для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (например, многосветные пространства с системой галерей и примыкающих коридоров);

для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые галереи и т.д.);

для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение (уникальные сооружения, распространение пожара по фасаду здания, необходимость учета работы систем противопожарной защиты, способных качественно изменить картину пожара и т.д.).

При рассмотрении сценариев, связанных со сгоранием газо-, паро- или пылевоздушной смеси в помещении категории А или Б, условная вероятность поражения человека в этом помещении принимается равной 1 при сгорании газо-, паро- или пылевоздушной смеси в этом помещении до завершения эвакуации людей и 0 после завершения эвакуации людей.

Для помещения очага пожара, удовлетворяющего критериям применения интегрального метода, критическую продолжительность пожара t_{\text{кр}} (с) по условию достижения каждым из опасных факторов пожара предельно допустимых значений в зоне пребывания людей (рабочей зоне) можно оценить по формулам:

по повышенной температуре:

t_{\text{кр}}^{\text{Т}} = \{ \frac{B}{A} \cdot ln[1 + \frac{70 - t_{0}}{(273 + t_{0}) \cdot Z}]\}1/n ; (П5.2)

по потере видимости:

; (П5.3)

по пониженному содержанию кислорода:

; (П5.4)

по каждому из газообразных токсичных продуктов горения:

; (П5.5)

B = \frac{353 \cdot C_{P} \cdot V}{(1 - \varphi) \cdot \eta \cdot Q} ,(П5.6)

где:

t_{0} — начальная температура воздуха в помещении, °C;

B — размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;

n — показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;

A — размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего вещества и площадь пожара, кг/ c^{n} ;

Z — безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения опасного фактора пожара по высоте помещения;

Q — низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;

C_{P} — удельная изобарная теплоемкость воздуха, МДж/кг;

\varphi — коэффициент теплопотерь;

\eta — коэффициент полноты горения;

V — свободный объем помещения, м3;

\alpha — коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;

E — начальное освещение, лк;

l_{\text{ПР}} — предельная дальность видимости в дыму, м;

D_{m} — дымообразующая способность горящего материала, Нп·м2/кг;

L — удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг горючего вещества, кг/кг;

X — предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг/м3;

L_{O_{2}} — удельный расход кислорода, кг/кг.

Свободный объем помещения соответствует разности между геометрическим объемом и объемом оборудования или предметов, находящихся внутри. При отсутствии данных допускается свободный объем принимать равным 80% геометрического объема помещения.

Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный опасный фактор пожара может не учитываться.

Параметр Z определяется по формуле:

Z = \frac{h}{H} \cdot exp(1,4 \frac{h}{H}) , при H \leq 6 м, (П5.7)

где:

h — высота рабочей зоны, м;

H — высота помещения, м.

Высота рабочей зоны определяется по формуле:

h = h_{\text{ПЛ}} + 1,7 - 0,5 \cdot \delta , (П5.8)

где:

h_{\text{ПЛ}} — высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м;

\delta — разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м.

Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. При определении необходимого времени эвакуации следует ориентироваться на наиболее высоко расположенные в помещении участки возможного пребывания людей.

Параметры A и n определяются следующим образом:

для случая горения жидкости с установившейся скоростью:

A = \Psi_{F} \cdot F , при n = 1; (П5.9)

для случая горения жидкости с неустановившейся скоростью:

A = \frac{0,67 \cdot \Psi_{F} \cdot F}{\sqrt{\tau_{\text{СТ}}}} , при n = 1,5; (П5.10)

для случая кругового распространения пламени по поверхности горючего вещества или материала:

A = 1,05 \cdot \Psi_{F} \cdot v^{2} , при n = 3; (П5.11)

для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени:

A = \Psi_{F} \cdot v \cdot b , при n = 2, (П5.12)

где:

\Psi_{F} — удельная массовая скорость выгорания вещества, кг/(м2·с);

F — площадь пролива жидкости;

\tau_{\text{СТ}} — время установления стационарного режима горения жидкости, с;

\nu — линейная скорость распространения пламени, м/с;

b — перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.

Случай факельного горения в помещении может рассматриваться как горение жидкости с установившейся скоростью с параметром A, равным массовому расходу истечения горючего вещества из оборудования, и показателем степени n, равным 1.

При отсутствии специальных требований значения \alpha и E принимаются равными 0,3 и 50 лк соответственно, а l_{\text{ПР}} равным 20 м.

При расположении людей на различных по высоте площадках критическую продолжительность пожара следует определять для каждой площадки.»;

б) абзац второй раздела II изложить в следующей редакции:

«При расчете весь путь движения людского потока подразделяют на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной l_{i} и шириной \delta_{i} . Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т.п. При определении расчетного времени эвакуации учитывается пропускная способность всех имеющихся в помещениях, на этажах и в здании эвакуационных выходов.».

10. Дополнить Методику приложением № 6 следующего содержания:

Приложение № 6 к пункту 45 Методики

б) выделяются рассматриваемые при проведении расчетов типы разгерметизации:

для магистральных газопроводов:

j = 1 — проколы (трещины, точечные отверстия), определяемые как отверстия с диаметром 20 мм;

j = 2 — отверстия с диаметром, равным 10% от диаметра магистрального трубопровода;

j = 3 — разрыв, определяемый как образование отверстия размером, равным диаметру магистрального трубопровода;

для магистральных нефтепроводов:

j = 1 — «свищи» — отверстия с характерными размерами 0,3·Lp/D (Lp — характерный размер продольной трещины, D — условный диаметр магистрального трубопровода), площадь дефектного отверстия — 0,0072·So (So — площадь поперечного сечения магистрального трубопровода);

j = 2 — трещины, характерный размер 0,75·Lp/D, площадь дефектного отверстия — 0,0448·So;

j = 3 — «гильотинный» разрыв, характерный размер 0,75·Lp/D, площадь дефектного отверстия — 0,179·So.

Допускается при соответствующем обосновании учитывать и другие типы разгерметизации;

в) рассматриваются шесть причин разгерметизации (i = 1 ... 6 — таблица П6.1);

г) удельная частота разгерметизации линейной части магистрального трубопровода для j-го типа разгерметизации на участке m трубопровода определяется по формуле:

\lambda_{j}(m) = \lambda_{\text{СР}} \sum_{i = 1}^{6} f_{ij}(m)/100 , (П6.1)

где:

\lambda_{\text{СР}} — базовая частота разгерметизации магистрального трубопровода, \text{год}^{- 1} ;

f_{ij}(m) — относительная доля i-ой причины разгерметизации для j-го типа разгерметизации на участке m магистрального трубопровода;

д) величины f_{ij} для различных типов разгерметизации для различных участков магистрального трубопровода определяются по формулам:

f_{1j} = f_{1j\text{ср}} \cdot k_{\text{тс}} \cdot k_{\text{зт}} \cdot k_{\text{ннб}} \cdot k_{\text{пер}1} , (П6.2)

f_{2j} = f_{2j\text{ср}} \cdot k_{\text{бд}} , (П6.3)

f_{3j} = f_{3j\text{ср}} \cdot k_{\text{ктс}} \cdot k_{\text{кпз}} , (П6.4)

f_{4j} = f_{4j\text{ср}} \cdot k_{\text{дгд}} \cdot k_{\text{пер}2} , (П6.5)

f_{5j} = f_{5j\text{ср}} \cdot k_{\text{оп}} , (П6.6)

f_{6j} = f_{6j\text{ср}} , (П6.7)

где:

k_{\text{тс}} , k_{\text{зт}} , k_{\text{ннб}} , k_{\text{пер}1} , k_{\text{бд}} , k_{\text{кпз}} , k_{\text{дгд}} , k_{\text{пер}2} , k_{\text{оп}} — поправочные коэффициенты, определяемые по таблице П6.2 с учетом технических характеристик магистрального трубопровода.

Таблица П6.1

Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных данной причиной, на магистральных трубопроводах

Причина		Среднестатистическая относительная доля аварий, вызванных данной причиной, f_{ijcp}(m) , %
		проколы (трещины), точечные отверстия	отверстие	разрыв	всего
		j = 1	j = 2	j = 3
i = 1	Внешнее воздействие	13,2/16,8	26,6/26,2	9,7/6,5	49,5
i = 2	Брак строительства, дефект материалов	10,6/11,3	4,7/4,6	1,2/0,6	16,5
i = 3	Коррозия	15,2/15,2	0,2/0,2	0/0	15,4
i = 4	Движение грунта, вызванное природными явлениями	1,8/2,2	2,2/2,2	3,3/2,9	7,3
i = 5	Ошибки оператора	3,0/3,0	1,6/1,6	0/0	4,6
i = 6	Прочие и неизвестные причины	6,5/6,5	0,2/0,2	0/0	6,7
	Итого	50,3/55,0	35,51/35,0	14,2/10,0	100

Примечание. В числителе приведены значения для магистральных газопроводов, в знаменателе — магистральных нефтепроводов.

Таблица П6.2

Поправочный коэффициент	Значение поправочного коэффициента
1	2
Поправочный коэффициент k_{\text{т}c} , зависящий от толщины стенки трубопровода \delta (мм)	k_{\text{т}c} = exp[ - 0,275(\delta - 6)]
Поправочный коэффициент k_{\text{зт}} , зависящий от минимальной глубины заложения трубопровода (м):
менее 0,8 м	k_{\text{зт}} = 1
от 0,8 до 1 м	k_{\text{зт}} = 0,93
более 1 м	k_{\text{зт}} = 0,73
Поправочный коэффициент k_{\text{ннб}} для участков переходов, выполненных методом наклонно направленного бурения (далее — ННБ):
на участках этих переходов	k_{\text{ннб}} = 0
вне этих участков	k_{\text{ннб}} = 1
Поправочный коэффициент k_{\text{пер}1} переходов через искусственные препятствия:
на переходах через автодороги, железные дороги и инженерные коммуникации	k_{\text{пер}} = 2
вне переходов либо на них предусмотрены защитные футляры (кожухи) из стальных труб с герметизацией межтрубного пространства	k_{\text{пер}} = 1
Поправочный коэффициент k_{\text{бд}} , учитывающий применение материалов и средств контроля при строительстве:
для трубопроводов, построенных в соответствии с требованиями нормативных документов	k_{\text{бд}} = 1
при использовании улучшенных материалов и дополнительных средств контроля при строительстве и последующей эксплуатации трубопроводов	k_{\text{бд}} = 0,07
Поправочный коэффициент k_{\text{ктс}} , учитывающий влияние толщины стенки трубопровода (мм) на частоту разгерметизации по причине коррозии:
менее 5	k_{\text{ктс}} = 2
от 5 до 10	k_{\text{ктс}} = 1
более 10	k_{\text{ктс}} = 0,03
Поправочный коэффициент k_{\text{кпз}} , учитывающий влияние применяемых систем защиты от коррозии:
для трубопроводов, построенных в соответствии с требованиями нормативных документов	k_{\text{кпз}} = 1
при использовании улучшенной системы защиты (тип и качество изоляционного покрытия, электрохимическая защита, внутритрубная диагностика и т.п.)	k_{\text{кпз}} = 0,16
Поправочный коэффициент k_{\text{дгд}} , зависящий от диаметра трубопровода D (мм)	k_{\text{дгд}} = exp[ - 0,00156(D - 274)]
Поправочный коэффициент k_{\text{пер}2} , учитывающий прохождение трассы трубопровода через водные преграды и заболоченные участки:
для водных преград	k_{\text{пер}} = 5
для заболоченных участков	k_{\text{пер}} = 2
при отсутствии переходов либо выполненных методом ННБ	k_{\text{пер}} = 1
Поправочный коэффициент k_{\text{оп}} , зависящий от диаметра трубопровода D (мм)	k_{\text{оп}} = exp[ - 0,004(D - 264)]

---