---
title: "Приказ МЧС РФ от 30.06.2009 N 382"
number: "382"
issuer: "Министерство Российской Федерации по делам гражданской обороны, чрезвычайным ситуациям и ликвидации последствий стихийных бедствий"
issued_on: 2009-06-30
redaction: 2009-09-08
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/prikaz-382-2009-mchs-rossii-ministerstvo"
---

## Приказ МЧС РФ от 30.06.2009 N 382

# Приказ МЧС РФ от 30.06.2009 N 382

"Об утверждении методики определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функциональной пожарной опасности"

(Зарегистрировано в Минюсте РФ 06.08.2009 N 14486)




<a id="p100001"></a>Зарегистрировано в Минюсте России 6 августа 2009 г. N 14486

---


<a id="p100002"></a>**МИНИСТЕРСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ПО ДЕЛАМ ГРАЖДАНСКОЙ**
**ОБОРОНЫ, ЧРЕЗВЫЧАЙНЫМ СИТУАЦИЯМ И ЛИКВИДАЦИИ**
**ПОСЛЕДСТВИЙ СТИХИЙНЫХ БЕДСТВИЙ**


## <a id="p100003"></a>ПРИКАЗ

от 30 июня 2009 г. N 382

<a id="p100004"></a>**ОБ УТВЕРЖДЕНИИ МЕТОДИКИ**
**ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА В ЗДАНИЯХ,**
**СООРУЖЕНИЯХ И СТРОЕНИЯХ РАЗЛИЧНЫХ КЛАССОВ ФУНКЦИОНАЛЬНОЙ**
**ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ**

<a id="p100005"></a>В соответствии с Федеральным [законом](https://bukva.ai/docs/zakon-184-fz-2002/statya-1) от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ "О техническом регулировании" <1> и [постановлением](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-272-2009#p100019) Правительства Российской Федерации от 31 марта 2009 г. N 272 "О порядке проведения расчетов по оценке пожарного риска" <2> приказываю:

<a id="p100006"></a>

---

<a id="p100007"></a><1> Собрание законодательства Российской Федерации, 2002, N 52 (часть I), ст. 5140; 2005, N 19, ст. 1752; 2007, N 19, ст. 2293; 2007, N 49, ст. 6070; 2008, N 30 (часть II), ст. 3616.
<a id="p100008"></a><2> Собрание законодательства Российской Федерации, 2009, N 14, ст. 1656.

<a id="p100009"></a>Утвердить прилагаемую [методику](#p100012) определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функциональной пожарной опасности.

<a id="p100010"></a>Министр
**С.К.ШОЙГУ**





<a id="p100011"></a>Приложение
к Приказу МЧС России
от 30.06.2009 N 382

<a id="p100012"></a>**МЕТОДИКА**
**ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНЫХ ВЕЛИЧИН ПОЖАРНОГО РИСКА В ЗДАНИЯХ,**
**СООРУЖЕНИЯХ И СТРОЕНИЯХ РАЗЛИЧНЫХ КЛАССОВ ФУНКЦИОНАЛЬНОЙ**
**ПОЖАРНОЙ ОПАСНОСТИ**


### <a id="p100013"></a>I. Общие положения


1. <a id="p100014"></a>Настоящая методика определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях различных классов функциональной пожарной опасности (далее - Методика) устанавливает порядок определения расчетных величин пожарного риска в зданиях, сооружениях и строениях (далее - здание) и распространяется на здания классов функциональной пожарной опасности:
<a id="p100015"></a>Ф1 - здания, предназначенные для постоянного проживания и временного пребывания людей, в том числе:
<a id="p100016"></a>а) Ф1.1 - здания детских дошкольных образовательных учреждений, специализированных домов престарелых и инвалидов (неквартирные), больницы, спальные корпуса образовательных учреждений интернатного типа и детских учреждений;
<a id="p100017"></a>б) Ф1.2 - гостиницы, общежития, спальные корпуса санаториев и домов отдыха общего типа, кемпингов, мотелей и пансионатов;
<a id="p100018"></a>в) Ф1.3 - многоквартирные жилые дома;
<a id="p100019"></a>г) Ф1.4 - одноквартирные жилые дома, в том числе блокированные;
<a id="p100020"></a>Ф2 - здания зрелищных и культурно-просветительных учреждений, в том числе:
<a id="p100021"></a>а) Ф2.1 - театры, кинотеатры, концертные залы, клубы, цирки, спортивные сооружения с трибунами, библиотеки и другие учреждения с расчетным числом посадочных мест для посетителей в закрытых помещениях;
<a id="p100022"></a>б) Ф2.2 - музеи, выставки, танцевальные залы и другие подобные учреждения в закрытых помещениях;
<a id="p100023"></a>в) Ф2.3 - театры, кинотеатры, концертные залы, клубы, цирки, спортивные сооружения с трибунами, библиотеки и другие учреждения с расчетным числом посадочных мест для посетителей на открытом воздухе;
<a id="p100024"></a>г) Ф2.4 - музеи, выставки, танцевальные залы и другие подобные учреждения на открытом воздухе;
<a id="p100025"></a>Ф3 - здания организаций по обслуживанию населения, в том числе:
<a id="p100026"></a>а) Ф3.1 - здания организаций торговли;
<a id="p100027"></a>б) Ф3.2 - здания организаций общественного питания;
<a id="p100028"></a>в) Ф3.3 - вокзалы;
<a id="p100029"></a>г) Ф3.4 - поликлиники и амбулатории;
<a id="p100030"></a>д) Ф3.5 - помещения для посетителей организаций бытового и коммунального обслуживания с нерасчетным числом посадочных мест для посетителей;
<a id="p100031"></a>е) Ф3.6 - физкультурно-оздоровительные комплексы и спортивно-тренировочные учреждения с помещениями без трибун для зрителей, бытовые помещения, бани;
<a id="p100032"></a>Ф4 - здания научных и образовательных учреждений, научных и проектных организаций, органов управления учреждений, в том числе:
<a id="p100033"></a>а) Ф4.1 - здания общеобразовательных учреждений, образовательных учреждений дополнительного образования детей, образовательных учреждений начального профессионального и среднего профессионального образования;
<a id="p100034"></a>б) Ф4.2 - здания образовательных учреждений высшего профессионального образования и дополнительного профессионального образования (повышения квалификации) специалистов;
<a id="p100035"></a>в) Ф4.3 - здания органов управления учреждений, проектно-конструкторских организаций, информационных и редакционно-издательских организаций, научных организаций, банков, контор, офисов;
<a id="p100036"></a>г) Ф4.4 - здания пожарных депо.
2. <a id="p100037"></a>Расчеты по оценке пожарного риска проводятся путем сопоставления расчетных величин пожарного риска с нормативным значением пожарного риска, установленного Федеральным [законом](https://bukva.ai/docs/zakon-123-fz-2008/statya-79#p100746) от 22 июля 2008 г. N 123-ФЗ "Технический регламент о требованиях пожарной безопасности" <1> (далее - Технический регламент).

<a id="p100038"></a>

---

<a id="p100039"></a><1> Собрание законодательства Российской Федерации, 2008, N 30 (часть I), ст. 3579.

3. <a id="p100040"></a>Определение расчетных величин пожарного риска осуществляется на основании:
<a id="p100041"></a>а) анализа пожарной опасности зданий;
<a id="p100042"></a>б) определения частоты реализации пожароопасных ситуаций;
<a id="p100043"></a>в) построения полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития;
<a id="p100044"></a>г) оценки последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития;
<a id="p100045"></a>д) наличия систем обеспечения пожарной безопасности зданий.
4. <a id="p100046"></a>Определение расчетных величин пожарного риска заключается в расчете индивидуального пожарного риска для жильцов, персонала и посетителей в здании. Численным выражением индивидуального пожарного риска является частота воздействия опасных факторов пожара (далее - ОФП) на человека, находящегося в здании. Перечень ОФП установлен [статьей 9](https://bukva.ai/docs/zakon-123-fz-2008/statya-9#p100109) Технического регламента.
5. <a id="p100047"></a>Частота воздействия ОФП определяется для пожароопасной ситуации, которая характеризуется наибольшей опасностью для жизни и здоровья людей, находящихся в здании.
6. <a id="p100048"></a>Для целей настоящей методики используются основные понятия, установленные [статьей 2](https://bukva.ai/docs/zakon-123-fz-2008/statya-2#p100018) Технического регламента.


### <a id="p100049"></a>II. Основные расчетные величины индивидуального пожарного риска


7. <a id="p100050"></a>Индивидуальный пожарный риск отвечает требуемому, если:

<a id="p100051"></a> $Q_{\text{В}} \leq Q_{\text{В}}^{\text{Н}},(1)$ 

<a id="p100052"></a>где $Q_{\text{В}}^{\text{Н}}$ - нормативное значение индивидуального пожарного риска, в $Q_{\text{В}}^{\text{Н}}$ = 10-6 год-1;
<a id="p100054"></a>QВ - расчетная величина индивидуального пожарного риска.
8. <a id="p100055"></a>Расчетная величина индивидуального пожарного риска Qв в каждом здании рассчитывается по формуле:

<a id="p100056"></a> $Q_{\text{в}} = Q_{\text{п}} \cdot (1 - R_{\text{ап}}) \cdot \text{Р}_{\text{пр}} \cdot (1 - \text{Р}_{\text{э}}) \cdot (1 - \text{Р}_{\text{п}.\text{з}}),(2)$ 

<a id="p100057"></a>где Qп - частота возникновения пожара в здании в течение года, определяется на основании статистических данных, приведенных в [приложении](#p100141) N 1 к настоящей методике. При наличии данных о количестве людей в здании необходимо использовать уточненную оценку, а при их отсутствии - оценку в расчете на одно учреждение. При отсутствии статистической информации допускается принимать Qп = 4 $\cdot$ 10-2 для каждого здания. Оценку частотных характеристик возникновения пожара также допускается выполнять исходя из статистических данных, публикуемых в научно-техническом журнале "Пожарная безопасность";
<a id="p100058"></a>Rап - вероятность эффективного срабатывания установок автоматического пожаротушения (далее - АУПТ). Значение параметра Rап определяется технической надежностью элементов АУПТ, приводимых в технической документации. При отсутствии сведений по параметрам технической надежности допускается принимать Rап = 0,9. При отсутствии в здании систем автоматического пожаротушения Rап принимается равной нулю;
<a id="p100059"></a>Pпр - вероятность присутствия людей в здании, определяемая из соотношения Pпр = tфункц / 24, где tфункц - время нахождения людей в здании в часах;
<a id="p100060"></a>Pэ - вероятность эвакуации людей;
<a id="p100061"></a>Pп.з - вероятность эффективной работы системы противопожарной защиты, направленной на обеспечение безопасной эвакуации людей при пожаре.
9. <a id="p100062"></a>Вероятность эвакуации Pэ рассчитывают по формуле:

<a id="p100063"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/R7HAcEkp/img_0.png) 

<a id="p100064"></a>где tр - расчетное время эвакуации людей, мин.;
<a id="p100065"></a>tнэ - время начала эвакуации (интервал времени от возникновения пожара до начала эвакуации людей), мин.;
<a id="p100066"></a>tбл - время от начала пожара до блокирования эвакуационных путей в результате распространения на них ОФП, имеющих предельно допустимые для людей значения (время блокирования путей эвакуации), мин.;
<a id="p100067"></a>tск - время существования скоплений людей на участках пути (плотность людского потока на путях эвакуации превышает значение 0,5).
10. <a id="p100068"></a>Расчетное время эвакуации людей tр из помещений и зданий определяется на основе моделирования движения людей до выхода наружу одним из следующих способов:
<a id="p100069"></a>по упрощенной аналитической модели движения людского потока, приведенной в [приложении N 2](#p100163) к настоящей Методике;
<a id="p100070"></a>по математической модели индивидуально-поточного движения людей из здания, приведенной в [приложении N 3](#p100217) к настоящей Методике;
<a id="p100071"></a>по имитационно-стохастической модели движения людских потоков, приведенной в [приложении N 4](#p100276) к настоящей Методике.
<a id="p100072"></a>Выбор способа определения расчетного времени эвакуации производится с учетом специфических особенностей объемно-планировочных решений здания, а также особенностей контингента (его однородности) людей, находящихся в нем.
<a id="p100073"></a>При определении расчетного времени эвакуации учитываются данные, приведенные в [приложении N 5](#p100315) к настоящей Методике, в частности принципы составления расчетной схемы эвакуации людей, параметры движения людей различных групп мобильности, а также значения площадей горизонтальных проекций различных контингентов людей.
<a id="p100074"></a>При проведении расчетов следует также учитывать, что при наличии двух и более эвакуационных выходов общая пропускная способность всех выходов, кроме каждого одного из них, должна обеспечить безопасную эвакуацию всех людей, находящихся в помещении, на этаже или в здании.
11. <a id="p100075"></a>Время начала эвакуации tнэ определяется в соответствии с пунктом 1 приложения N 5 к настоящей Методике.
12. <a id="p100076"></a>Время блокирования путей эвакуации tбл вычисляется путем расчета времени достижения ОФП предельно допустимых значений на эвакуационных путях в различные моменты времени. Порядок проведения расчета и математические модели для определения времени блокирования путей эвакуации опасными факторами пожара приведен в приложении N 6 к настоящей Методике.
13. <a id="p100077"></a>Вероятность эффективной работы системы противопожарной защиты Pпз, направленной на обеспечение безопасной эвакуации людей, рассчитывается по формуле:

<a id="p100078"></a>PПЗ = 1 - (1 - Rобн $\cdot$ RСОУЭ) $\cdot$ (1 - Rобн $\cdot$ RПДЗ), (4)

<a id="p100079"></a>где Rобн - вероятность эффективного срабатывания системы пожарной сигнализации. Значение параметра Rобн определяется технической надежностью элементов системы пожарной сигнализации, приводимых в технической документации. При отсутствии сведений по параметрам технической надежности допускается принимать Rобн = 0,8;
<a id="p100080"></a>RСОУЭ - условная вероятность эффективного срабатывания системы оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей в случае эффективного срабатывания системы пожарной сигнализации;
<a id="p100081"></a>RПДЗ - условная вероятность эффективного срабатывания системы противодымной защиты в случае эффективного срабатывания системы пожарной сигнализации.
<a id="p100082"></a>Порядок оценки параметров Rобн, RСОУЭ и RПДЗ приведен в разделе IV настоящей Методики.


### <a id="p100083"></a>III. Порядок проведения расчета индивидуального пожарного риска



#### <a id="p100084"></a>Анализ пожарной опасности здания


14. <a id="p100085"></a>Для проведения анализа пожарной опасности осуществляется сбор данных о здании, который включает:
<a id="p100086"></a>объемно-планировочные решения;
<a id="p100087"></a>теплофизические характеристики ограждающих конструкций и размещенного оборудования;
<a id="p100088"></a>вид, количество и размещение горючих веществ и материалов;
<a id="p100089"></a>количество и места вероятного размещения людей;
<a id="p100090"></a>системы пожарной сигнализации и пожаротушения, противодымной защиты, оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей.
15. <a id="p100091"></a>На основании полученных данных производится анализ пожарной опасности здания, при этом учитывается:
<a id="p100092"></a>возможная динамика развития пожара;
<a id="p100093"></a>состав и характеристики системы противопожарной защиты;
<a id="p100094"></a>возможные последствия воздействия пожара на людей и конструкции здания.


#### <a id="p100095"></a>Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций


16. <a id="p100096"></a>Частота реализации пожароопасных ситуаций определяется частотой возникновения пожара в здании в течение года. Порядок определения частоты возникновения пожара в здании приведен в [разделе II](#p100049) настоящей Методики.


#### <a id="p100097"></a>Построение полей опасных факторов пожара для различных сценариев его развития


17. <a id="p100098"></a>Для построения полей опасных факторов пожара проводится экспертный выбор сценария или сценариев пожара, при которых ожидаются наихудшие последствия для находящихся в здании людей.
<a id="p100099"></a>Формулировка сценария развития пожара включает в себя следующие этапы:
<a id="p100100"></a>выбор места нахождения первоначального очага пожара и закономерностей его развития;
<a id="p100101"></a>задание расчетной области (выбор рассматриваемой при расчете системы помещений, определение учитываемых при расчете элементов внутренней структуры помещений, состояния проемов);
<a id="p100102"></a>задание параметров окружающей среды и начальных значений параметров внутри помещений.
<a id="p100103"></a>В соответствии с [приложением N 6](#p100401) к настоящей Методике формулируется математическая модель развития пожара и проводится моделирование его динамики развития.
<a id="p100104"></a>На основании результатов расчетов осуществляется построение полей опасных факторов пожара и определяется значение времени блокирования путей эвакуации ОФП tбл.


#### <a id="p100105"></a>Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей для различных сценариев его развития


18. <a id="p100106"></a>Оценка последствий воздействия опасных факторов пожара на людей заключается в определении вероятности эвакуации людей из здания при пожаре.
<a id="p100107"></a>Вероятность эвакуации людей определяется по формуле (3) на основе сопоставления значений расчетного времени эвакуации людей и времени блокирования путей эвакуации опасными факторами пожара.
<a id="p100108"></a>Для определения расчетного времени эвакуации людей tр в соответствии с приложениями N N 2 - 5 к настоящей Методике определяется модель эвакуации людей из здания, проводится построение расчетной схемы эвакуации и осуществляется моделирование эвакуации людей.
19. <a id="p100109"></a>В соответствии с разделом II настоящей Методики проводится определение расчетной величины индивидуального пожарного риска Qв и сопоставление ее с нормативным значением индивидуального пожарного риска $Q_{\text{В}}^{\text{Н}}$ .


#### <a id="p100110"></a>Учет наличия систем обеспечения пожарной безопасности здания


20. <a id="p100111"></a>Наличие систем обеспечения пожарной безопасности здания учитывается в соответствии с [формулой (4)](#p100078) и положениями [раздела IV](#p100122) настоящей Методики.
<a id="p100112"></a>Блок-схема, иллюстрирующая порядок проведения расчета индивидуального пожарного риска, представлена на [рис. 1](#p100121).


<a id="p100113"></a>                   / Анализ пожарной опасности здания /


                                     \/

```text
          ┌─────────────────────────────────────────────────────┐
          │Определение частоты реализации пожароопасных ситуаций│
          └──────────────────────────┬──────────────────────────┘
       ┌────────────────────────────>│
       │                             │
       │                             \/
       │   ┌──────────────────────────────────────────────────┐
       │   │     Построение полей опасных факторов пожара     │
       │   │                                                  │
       │   │               Выбор сценария пожара              │
       │   │Формулировка математической модели и моделирование│
       │   │             динамики развития пожара             │
       │   │     Построение полей опасных факторов пожара     │
       │   │ Определение времени блокирования путей эвакуации │
       │   └───────────────────────────┬──────────────────────┘
┌──────┴────────┐                      │
│  Разработка   │                      \/
│дополнительных │   ┌────────────────────────────────────────────────┐
│противопожарных│   │ Оценка последствий воздействия опасных факторов│
│  мероприятий  │   │                 пожара на людей                │
└───────────────┘   │                                                │
/\                  │      Формулировка математической модели и      │
│                   │     моделирование эвакуации людей из здания    │
│                   │                   при пожаре                   │
│                   │Определение времени блокирования путей эвакуации│
│                   │       Расчет вероятности эвакуации людей       │
│                   └─────────────────┬──────────────────────────────┘
│                                     │
│ ┌─ ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ┼─ ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ┐
│                                     │
│ │                                   \/                                  │
│                    ┌───────────────────────────────┐
│ │                  │Расчет величины индивидуального│                    │
│                    │        пожарного риска        │
│ │                  └────────────────┬──────────────┘                    │
│                                     │
│ │             ┌─────────────────────┴───────────────────┐               │
│               │                                         │
│ │             \/                                        \/              │
│  ┌────────────────────────────┐         ┌──────────────────────────────┐
│ ││Расчетное значение пожарного│         │ Расчетное значение пожарного ││
│  │ риска превышает нормативное│         │риска не превышает нормативное│
│ │└────────────┬───────────────┘         └───────────────┬──────────────┘│
│               │                                         │
│ │             \/                                        \/              │
│     ┌───────────────────────┐             ┌──────────────────────────┐
│ │   │        Вывод:         │             │          Вывод:          │  │
│     │пожарный риск превышает│             │пожарный риск не превышает│
│ │   │  допустимое значение  │             │    допустимое значение   │  │
│     └─────────┬─────────────┘             └──────────────────────────┘
│ │             │                                                         │
└─┼─────────────┘
                                                                          │
  └─ ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ── ┘
```


<a id="p100121"></a>Рис. 1. Порядок проведения расчета индивидуального
пожарного риска


### <a id="p100122"></a>IV. Порядок разработки дополнительных противопожарных мероприятий при определении расчетной величины индивидуального пожарного риска


21. <a id="p100123"></a>В случае, если расчетная величина индивидуального пожарного риска превышает нормативное значение, в здании следует предусмотреть дополнительные противопожарные мероприятия, направленные на обеспечение безопасной эвакуации людей при пожаре.
<a id="p100124"></a>К числу противопожарных мероприятий, направленных на обеспечение безопасной эвакуации людей при пожаре, относятся:
<a id="p100125"></a>применение дополнительных объемно-планировочных решений и средств, обеспечивающих ограничение распространения пожара;
<a id="p100126"></a>устройство дополнительных эвакуационных путей, отвечающих требованиям безопасной эвакуации людей при пожаре;
<a id="p100127"></a>устройство систем оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей повышенного типа;
<a id="p100128"></a>применение систем противодымной защиты от воздействия опасных факторов пожара;
<a id="p100129"></a>ограничение количества людей в здании до значений, обеспечивающих безопасность их эвакуации из здания.
22. <a id="p100130"></a>Эффективность каждого из перечисленных выше противопожарных мероприятий определяется степенью влияния на параметры tр, tбл, tнэ, а для системы пожарной сигнализации, противодымной защиты и системы оповещения людей при пожаре и управления эвакуацией людей также условной вероятностью выполнения задачи при пожаре (Rобн, RСОУЭ и RПДЗ).
23. <a id="p100131"></a>Применение в качестве дополнительного противопожарного мероприятия объемно-планировочных решений и средств, обеспечивающих ограничение распространения пожара, достигается обеспечением нормируемых пределов огнестойкости и пониженной пожарной опасности облицовочных строительных материалов, используемых в ограждающих конструкциях помещения, в котором находится вероятный очаг пожара.
<a id="p100132"></a>Степень влияния данного дополнительного противопожарного мероприятия на динамику распространения пожара и, соответственно, значение параметра tбл определяется путем проведения повторного расчета tбл после внесения соответствующих изменений в схему объемно-планировочных решений здания.
24. <a id="p100133"></a>При применении в качестве дополнительного противопожарного мероприятия устройства дополнительных эвакуационных путей и выходов следует выполнить повторный расчет по оценке параметра tр с учетом откорректированных объемно-планировочных решений.
25. <a id="p100134"></a>При применении в качестве дополнительного противопожарного мероприятия устройства системы оповещения людей о пожаре и управления эвакуацией людей повышенного типа следует выполнить повторный расчет по оценке параметра tр с учетом перераспределения потоков эвакуирующихся и изменения схемы эвакуации в зависимости от сценариев возникновения и развития пожара и, соответственно, алгоритма функционирования системы оповещения людей о пожаре и управлением эвакуации людей.
<a id="p100135"></a>Значение параметра RСОУЭ для данного технического решения определяется технической надежностью элементов системы оповещения людей о пожаре и управлением эвакуации людей, приводимых в технической документации. При отсутствии сведений по параметрам технической надежности допускается принимать RСОУЭ = 0,8.
26. <a id="p100136"></a>Влияние системы противодымной защиты на уровень обеспеченности безопасной эвакуации людей при пожаре оценивается посредством расчета значения tбл с учетом технических характеристик применяемого вентиляционного оборудования противодымной защиты. Подбор параметров вентиляционного оборудования осуществляется в соответствии с нормативными документами по пожарной безопасности. При этом для выполнения расчетов следует применять зонную (зональную) или полевую модели.
<a id="p100137"></a>Значение параметра RПДЗ для данного технического решения определяется технической надежностью элементов автоматики управления противодымной защиты, а также технической надежностью элементов противодымной защиты, приводимых в технической документации. При отсутствии сведений по параметрам технической надежности допускается принимать RПДЗ = 0,8.
27. <a id="p100138"></a>Ограничение количества людей в здании до значений, обеспечивающих безопасность их эвакуации из здания при пожаре, учитывается посредством повторного расчета значения параметра tр при существующих объемно-планировочных решениях и ограниченном значении количества эвакуирующихся при пожаре.
28. <a id="p100139"></a>Для получения исходных данных, необходимых для проведения расчетов, предусмотренных настоящей Методикой, следует использовать справочные источники информации и проектную документацию здания.





<a id="p100140"></a>Приложение N 1
к [пункту 8](#p100055) Методики

<a id="p100141"></a>**СТАТИСТИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ**
**О ЧАСТОТЕ ВОЗНИКНОВЕНИЯ ПОЖАРА В ЗДАНИЯХ**


<table>
<colgroup><col width="6%"><col width="41%"><col width="23%"><col width="30%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100142"></a>N п/п</td><td rowspan="2">Наименование здания</td><td colspan="2">Частота возникновения пожара в течение года</td></tr>
<tr><td>В расчете на одно учреждение</td><td>Уточненная оценка</td></tr>
<tr><td><a id="p100143"></a>1.</td><td>Детские дошкольные учреждения (детский сад, ясли, дом ребенка)</td><td>7,34 · 10-3</td><td>9,72 · 10-5<br>(в расчете на одного ребенка)</td></tr>
<tr><td><a id="p100144"></a>2.</td><td>Общеобразовательные учреждения (школа, школа-интернат, детский дом, лицей, гимназия, колледж)</td><td>1,16 · 10-2</td><td>4,16 · 10-5<br>(в расчете на одного учащегося)</td></tr>
<tr><td><a id="p100145"></a>3.</td><td>Учреждения начального профессионального образования (профессиональное техническое училище)</td><td>1,98 · 10-2</td><td>4,59 · 10-5<br>(в расчете на одного учащегося)</td></tr>
<tr><td><a id="p100146"></a>4.</td><td>Учреждения среднего профессионального образования (среднее специальное учебное заведение)</td><td>2,69 · 10-2</td><td>2,94 · 10-5<br>(в расчете на одного учащегося)</td></tr>
<tr><td><a id="p100147"></a>5.</td><td>Учреждения высшего профессионального образования (высшее учебное заведение)</td><td>1,398 · 10-1</td><td>2,43 · 10-5<br>(в расчете на одного учащегося)</td></tr>
<tr><td><a id="p100148"></a>6.</td><td>Прочие внешкольные и детские учреждения</td><td>1,52 · 10-2</td><td>2,38 · 10-5<br>(в расчете на одного учащегося)</td></tr>
<tr><td><a id="p100149"></a>7.</td><td>Детские оздоровительные лагеря, летние детские дачи</td><td>1,26 · 10-3</td><td>3,23 · 10-5<br>(в расчете на одного отдыхающего)</td></tr>
<tr><td><a id="p100150"></a>8.</td><td>Больницы, госпитали, клиники, родильные дома, психоневрологические интернаты и другие стационары</td><td>3,66 · 10-2</td><td>2,358 · 10-4<br>(в расчете на одно койко-место)</td></tr>
<tr><td><a id="p100151"></a>9.</td><td>Санатории, дома отдыха, профилактории, дома престарелых и инвалидов</td><td>2,99 · 10-2</td><td>1,767 · 10-4<br>(в расчете на одно койко-место)</td></tr>
<tr><td><a id="p100152"></a>10.</td><td>Амбулатории, поликлиники, диспансеры, медпункты, консультации</td><td>8,88 · 10-3</td><td>5,37 · 10-5<br>(в расчете на одно посещение пациентом)</td></tr>
<tr><td><a id="p100153"></a>11.</td><td>Предприятия розничной торговли:<br>универмаги, промтоварные магазины;<br>универсамы, продовольственные магазины;<br>магазины смешанных товаров;<br>аптеки, аптечные ларьки;<br>прочие здания торговли</td><td>2,03 · 10-2</td><td>1,579 · 10-3<br>(в расчете на одного работающего)</td></tr>
<tr><td><a id="p100154"></a>12.</td><td>Предприятия рыночной торговли:<br>крытые, оптовые рынки (из зданий стационарной постройки), торговые павильоны, киоски, ларьки, палатки, контейнеры</td><td>1,13 · 10-2</td><td>1,678 · 10-3<br>(в расчете на одного работающего)</td></tr>
<tr><td><a id="p100155"></a>13.</td><td>Предприятия общественного питания</td><td>3,88 · 10-2</td><td>2,063 · 10-3<br>(в расчете на одного работающего)</td></tr>
<tr><td><a id="p100156"></a>14.</td><td>Гостиницы, мотели</td><td>2,81 · 10-2</td><td>3,255 · 10-4<br>(в расчете на одно место)</td></tr>
<tr><td><a id="p100157"></a>15.</td><td>Спортивные сооружения</td><td>1,83 · 10-3</td><td>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100158"></a>16.</td><td>Клубные и культурно-зрелищные учреждения</td><td>6,90 · 10-3</td><td>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100159"></a>17.</td><td>Библиотеки</td><td>1,16 · 10-3</td><td>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100160"></a>18.</td><td>Музеи</td><td>1,38 · 10-2</td><td>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100161"></a>19.</td><td>Зрелищные учреждения (театры, цирки)</td><td>9,66 · 10-2</td><td>4,03 · 10-7<br>(в расчете на одно посещение зрителем)</td></tr>
</table>






<a id="p100162"></a>Приложение N 2
к [пункту 10](#p100068) Методики

<a id="p100163"></a>**УПРОЩЕННАЯ АНАЛИТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ**
**ДВИЖЕНИЯ ЛЮДСКОГО ПОТОКА (ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОГО ВРЕМЕНИ**
**ЭВАКУАЦИИ ЛЮДЕЙ ИЗ ПОМЕЩЕНИЙ И ЗДАНИЙ ПО РАСЧЕТУ ВРЕМЕНИ**
**ДВИЖЕНИЯ ОДНОГО ИЛИ НЕСКОЛЬКИХ ЛЮДСКИХ ПОТОКОВ**
**ЧЕРЕЗ ЭВАКУАЦИОННЫЕ ВЫХОДЫ ОТ НАИБОЛЕЕ**
**УДАЛЕННЫХ МЕСТ РАЗМЕЩЕНИЯ ЛЮДЕЙ)**

<a id="p100164"></a>Расчетное время эвакуации людей tp из помещений и зданий устанавливается по расчету времени движения одного или нескольких людских потоков через эвакуационные выходы от наиболее удаленных мест размещения людей.
<a id="p100165"></a>При расчете весь путь движения людского потока подразделяется на участки (проход, коридор, дверной проем, лестничный марш, тамбур) длиной li и шириной $\delta_{i}$ . Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т.п.
<a id="p100166"></a>При определении расчетного времени эвакуации людей длину и ширину каждого участка пути эвакуации для проектируемых зданий принимают по проекту, а для построенных - по фактическому положению. Длину пути по лестничным маршам, а также по пандусам измеряют по длине марша. Длину пути в дверном проеме принимают равной нулю. Проем, расположенный в стене толщиной более 0,7 м, а также тамбур следует считать самостоятельными участками горизонтального пути, имеющими конечную длину li.
<a id="p100167"></a>Расчетное время эвакуации людей tр следует определять как сумму времени tр движения людского потока по отдельным участкам пути ti по формуле:

<a id="p100168"></a>tр = t1 + t2 + t3 + ... + ti, (П2.1)

<a id="p100169"></a>где t1 - время движения людского потока на первом (начальном) участке, мин.;
<a id="p100170"></a>t1, t2, t3, ... ti - время движения людского потока на каждом из следующих после первого участка пути, мин.
<a id="p100171"></a>Время движения людского потока по первому участку пути ti, мин., рассчитывают по формуле:

<a id="p100172"></a> $t_{1} = \frac{l_{1}}{V_{1}} ,(\text{П}2.2)$ 

<a id="p100173"></a>где l1 - длина первого участка пути, м;
<a id="p100174"></a>V1 - скорость движения людского потока по горизонтальному пути на первом участке, м/мин. (определяется по [таблице П2.1](#p100195) в зависимости от плотности D).
<a id="p100175"></a>Плотность однородного людского потока на первом участке пути D1 рассчитывают по формуле:

<a id="p100176"></a> $D_{1} = \frac{N_{1} \cdot f}{l_{1} \cdot \delta_{1}} ,(\text{П}2.3)$ 

<a id="p100177"></a>где N1 - число людей на первом участке, чел.;
<a id="p100178"></a>f - средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2/чел., принимаемая в соответствии с пунктом 6 приложения N 5 к настоящей Методике;
<a id="p100179"></a> $\delta_{1}$ - ширина первого участка пути, м.
<a id="p100180"></a>Скорость v1 движения людского потока на участках пути, следующих после первого, принимают по [таблице П2.1](#p100195) в зависимости от интенсивности движения людского потока по каждому из этих участков пути, которую вычисляют для всех участков пути, в том числе и для дверных проемов, по формуле:

<a id="p100181"></a> $q_{i} = \frac{q_{i - 1} \cdot \delta_{i - 1}}{\delta_{i}} ,(\text{П}2.4)$ 

<a id="p100182"></a>где $\delta_{i}$ , $\delta_{i - 1}$ - ширина рассматриваемого i-го и предшествующего ему участка пути, м;
<a id="p100183"></a>qi, qi-1 - интенсивности движения людского потока по рассматриваемому i-му и предшествующему участкам пути, м/мин. (интенсивность движения людского потока на первом участке пути q = qi-1 определяется по таблице [П2.1](#p100195) по значению D1, установленному по формуле (П2.3)).
<a id="p100184"></a>Если значение qi, определяемое по формуле (П2.4), меньше или равно qmax, то время движения по участку пути ti, мин., равно:

<a id="p100185"></a> $t_{i} = \frac{l_{i}}{V_{i}} ,(\text{П}2.5)$ 

<a id="p100186"></a>при этом значения qmax, м/мин., следует принимать равными:
<a id="p100187"></a>16,5 - для горизонтальных путей;
<a id="p100188"></a>19,6 - для дверных проемов;
<a id="p100189"></a>16,0 - для лестницы вниз;
<a id="p100190"></a>11,0 - для лестницы вверх.
<a id="p100191"></a>Если значение qi, определенное по формуле (П2.4), больше qmax, то ширину $\delta_{i}$ данного участка пути следует увеличивать на такое значение, при котором соблюдается условие:

<a id="p100192"></a>qi $\leq$ qmax. (П2.6)

<a id="p100193"></a>При невозможности выполнения условия [(П2.6)](#p100192) интенсивность и скорость движения людского потока по участку i определяют по [таблице П2.1](#p100195) при значении D = 0,9 и более. При этом следует учитывать время задержки движения людей из-за образовавшегося их скопления в соответствии с [пунктом 4 приложения N 5](#p100367) к настоящей Методике.

<a id="p100194"></a>Таблица П2.1

<a id="p100195"></a>Интенсивность и скорость движения
людского потока на разных участках путей эвакуации
в зависимости от плотности


<table>
<colgroup><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100196"></a>Плотность потока D, м2/м2</td><td colspan="2">Горизонтальный путь</td><td rowspan="2">Дверной проем, интенсивность q, м/мин.</td><td colspan="2">Лестница вниз</td><td colspan="2">Лестница вверх</td></tr>
<tr><td>Скорость V, v/мин.</td><td>Интенсивность q, м/мин.</td><td>Скорость V, м/мин.</td><td>Интенсивность q, м/мин.</td><td>Скорость V, м/мин.</td><td>Интенсивность q, м/мин.</td></tr>
<tr><td><a id="p100197"></a>0,01</td><td>100</td><td>1,0</td><td>1,0</td><td>100</td><td>1,0</td><td>60</td><td>0,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100198"></a>0,05</td><td>100</td><td>5,0</td><td>5,0</td><td>100</td><td>5,0</td><td>60</td><td>3,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100199"></a>0,10</td><td>80</td><td>8,0</td><td>8,7</td><td>95</td><td>9,5</td><td>53</td><td>5,3</td></tr>
<tr><td><a id="p100200"></a>0,20</td><td>60</td><td>12,0</td><td>13,4</td><td>68</td><td>13,6</td><td>40</td><td>8,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100201"></a>0,30</td><td>47</td><td>14,1</td><td>16,5</td><td>52</td><td>15,6</td><td>32</td><td>9,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100202"></a>0,40</td><td>40</td><td>16,0</td><td>18,4</td><td>40</td><td>16,0</td><td>26</td><td>10,4</td></tr>
<tr><td><a id="p100203"></a>0,50</td><td>33</td><td>16,5</td><td>19,6</td><td>31</td><td>15,6</td><td>22</td><td>11,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100204"></a>0,60</td><td>28</td><td>16,3</td><td>19,05</td><td>24,5</td><td>14,1</td><td>18,5</td><td>10,75</td></tr>
<tr><td><a id="p100205"></a>0,70</td><td>23</td><td>16,1</td><td>18,5</td><td>18</td><td>12,6</td><td>15</td><td>10,5</td></tr>
<tr><td><a id="p100206"></a>0,80</td><td>19</td><td>15,2</td><td>17,3</td><td>13</td><td>10,4</td><td>13</td><td>10,4</td></tr>
<tr><td><a id="p100207"></a>0,90 и более</td><td>15</td><td>13,5</td><td>8,5</td><td>8</td><td>7,2</td><td>11</td><td>9,9</td></tr>
<tr><td colspan="8"><a id="p100208"></a>Примечание - интенсивность движения в дверном проеме при плотности потока 0,9 и более, равная 8,5 м/мин., установлена для дверного проема шириной 1,6 м и более, а при дверном проеме меньшей ширины интенсивность движения следует определять по формуле q = 2,5 + 3,75 · $\delta$ .</td></tr>
</table>


<a id="p100209"></a>Рис. П2.1. Слияние людских потоков (не приводится)

<a id="p100210"></a>При слиянии в начале i-го участка двух и более людских потоков (рис. [П2.1](#p100209)) интенсивность движения qi, м/мин., рассчитывают по формуле: i

<a id="p100211"></a> $q_{i} = \frac{\sum q_{i - 1} \cdot \delta_{i - 1}}{\delta_{i}} (\text{П}2.7)$ 

<a id="p100212"></a>где qi-1 - интенсивность движения людских потоков, сливающихся в начале i-го участка, м/мин.;
<a id="p100213"></a> $\delta_{i - 1}$ - ширина участков пути слияния, м;
<a id="p100214"></a> $\delta_{i}$ - ширина рассматриваемого участка пути, м.
<a id="p100215"></a>Если значение qi, определенное по формуле (П2.7), больше qmax, то ширину $\delta_{i}$ данного участка пути следует увеличивать на такое значение, чтобы соблюдалось условие [(П2.6)](#p100192). В этом случае время движения по участку i определяют по формуле (П2.5).





<a id="p100216"></a>Приложение N 3
к [пункту 10](#p100068) Методики

<a id="p100217"></a>**МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ**
**ИНДИВИДУАЛЬНО-ПОТОЧНОГО ДВИЖЕНИЯ ЛЮДЕЙ ИЗ ЗДАНИЯ**

<a id="p100218"></a>Расчетное время эвакуации людей из здания устанавливается по времени выхода из него последнего человека.
<a id="p100219"></a>Перед началом моделирования процесса эвакуации задается схема эвакуационных путей в здании. Все эвакуационные пути подразделяются на эвакуационные участки длиной a и шириной b. Длина и ширина каждого участка пути эвакуации для проектируемых зданий принимаются по проекту, а для построенных - по фактическому положению. Длина пути по лестничным маршам измеряется по длине марша. Длина пути в дверном проеме принимается равной нулю. Эвакуационные участки могут быть горизонтальные и наклонные (лестница вниз, лестница вверх и пандус).
<a id="p100220"></a>За габариты человека в плане принимается эллипс с размерами осей 0,5 м (ширина человека в плечах) и 0,25 м (толщина человека). Задаются координаты каждого человека xi - расстояние от центра эллипса до конца эвакуационного участка, на котором он находится [(рис. П3.1)](#p100227). Если разность координат некоторых людей, находящихся на эвакуационном участке, составляет менее 0,25 м, то принимается, что люди с этими координатами расположены рядом друг с другом - сбоку один от другого (условно: "в ряд"). При этом исходя из габаритов человека в плане и размеров эвакуационного участка (длина и ширина) для каждого эвакуационного участка определяются: максимально возможное количество человек в одном ряду сбоку друг от друга и максимально возможное количество людей на участке.
<a id="p100221"></a>Координаты каждого человека xi в начальный момент времени задаются в соответствии со схемой расстановки людей в помещениях (рабочие места, места для зрителей, спальные места и т.п.). В случае отсутствия таких данных, например для магазинов, выставочных залов и другое, допускается размещать людей равномерно по всей площади помещения с учетом расстановки технологического оборудования.
<a id="p100222"></a>Координата каждого человека в момент времени t определяется по формуле:

<a id="p100223"></a> $x_{i}(t) = x_{i}(t - \Delta t) - V_{i}(t) \cdot \Delta t\text{м},(\text{П}3.1)$ 

<a id="p100224"></a>где $x_{i}(t - \Delta t)$ - координата i-го человека в предыдущий момент времени, м;
<a id="p100225"></a>Vi(t) - скорость i-го человека в момент времени t, м/с;
<a id="p100226"></a> $\Delta t$ - промежуток времени, с.

<a id="p100227"></a>Рис. П3.1. Координатная схема размещения людей
на путях эвакуации (не приводится)

<a id="p100228"></a>Скорость i-го человека Vi(t) в момент времени t определяется по таблице [П2.1](#p100195) приложения 2 к Методике в зависимости от локальной плотности потока, в котором он движется, Di(t) и типа эвакуационного участка.
<a id="p100229"></a>Локальная плотность Di(t) вычисляется по группе, состоящей из n человек, по формуле:

<a id="p100230"></a> $D_{i}(t) = (n(t) - 1) \cdot f/(b \cdot \Delta x)\text{м}^{2}/\text{м}^{2},(\text{П}3.2)$ 

<a id="p100231"></a>где n - количество людей в группе, человек;
<a id="p100232"></a>f - средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2/м2;
<a id="p100233"></a>b - ширина эвакуационного участка, м;
<a id="p100234"></a> $\Delta x$ - разность координат последнего и первого человека в группе, м.
<a id="p100235"></a>Если в момент времени t координата человека xi(t), определенная по формуле (П3.1), станет отрицательной - это означает, что человек достиг границы текущего эвакуационного участка и должен перейти на следующий эвакуационный участок.
<a id="p100236"></a>В этом случае координата этого человека на следующем эвакуационном участке определяется:

<a id="p100237"></a>xi(t) = [xi(t - dt) - Vi(t) · dt] + aj - lj м, (П3.3)

<a id="p100238"></a>где xi(t - dt) - координата i-го человека в предыдущий момент времени на (j-1) эвакуационном участке, м;
<a id="p100239"></a>Vi(t) - скорость i-го человека на (j-1)-ом эвакуационном участке в момент времени t, м/с;
<a id="p100240"></a>aj - длина j-го эвакуационного участка, м;
<a id="p100241"></a>lj - координата места слияния j-го и (j-1)-го эвакуационных участков - расстояние от начала j-го эвакуационного участка до места слияния его с (j-1)-ым эвакуационным участком, м.
<a id="p100242"></a>Количество людей, переходящих с одного эвакуационного участка на другой в единицу времени, определяется пропускной способностью выхода с участка Qj(t):

<a id="p100243"></a>Q<sub>j</sub>(t) = qj(t) · cj · dt / (f · 60) чел., (П3.4)

<a id="p100244"></a>где qj(t) - интенсивность движения на выходе с j-го эвакуационного участка в момент времени t, м/мин.;
<a id="p100245"></a>cj - ширина выхода с j-го эвакуационного участка, м;
<a id="p100246"></a>dt - промежуток времени, с;
<a id="p100247"></a>f - средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2.
<a id="p100248"></a>Интенсивность движения на выходе с j-го эвакуационного участка qj(t) в момент времени t определяется в зависимости от плотности людского потока на этом участке Dvj(t).
<a id="p100249"></a>Плотность людского потока на j-ом эвакуационном участке Dvj(t) в момент времени t определяется по формуле:

<a id="p100250"></a>Dvj(t) = (Nj · f · dt) / (aj · bj) м2/м2, (П3.5)

<a id="p100251"></a>где Nj - число людей на j-ом эвакуационном участке, чел.;
<a id="p100252"></a>f - средняя площадь горизонтальной проекции человека, м2;
<a id="p100253"></a>aj - длина j-го эвакуационного участка, м;
<a id="p100254"></a>bj - ширина j-го эвакуационного участка, м;
<a id="p100255"></a>dt - промежуток времени, с.
<a id="p100256"></a>В момент времени t определяется количество людей m с отрицательными координатами xi(t), определенными по формуле (П3.1). Если значение m $\leq$ Qj(t), то все m человек переходят на следующий эвакуационный участок и их координаты определяются в соответствии с [формулой (П3.3)](#p100237). Если значение m > Qj(t), то количество человек, равное значению Qj(t), переходит на следующий эвакуационный участок и их координаты определяются в соответствии с [формулой (П3.3)](#p100237), а количество человек, равное значению (m - Qj(t)), не переходит на следующий эвакуационный участок (остаются на данном эвакуационном участке) и их координатам присваиваются значения xi(t) = k · 0,25 + 0,25,
<a id="p100257"></a>где k - номер ряда, в котором будут находиться люди (максимально возможное количество человек в одном ряду сбоку друг от друга для каждого эвакуационного участка определяется перед началом расчетов). Таким образом, возникает скопление людей перед выходом с эвакуационного участка.
<a id="p100258"></a>На [рис. П3.2](#p100274) изображена блок-схема определения расчетного времени эвакуации людей из здания.
<a id="p100259"></a>На основании заданных начальных условий (начальных координат людей, параметров эвакуационных участков) определяются плотности людских потоков на путях эвакуации и пропускные способности выходов с эвакуационных участков. Далее, в момент времени t = t + dt, определяется наличие ОФП на путях эвакуации. В зависимости от этого выбирается направление движения каждого человека и вычисляется новая координата каждого человека. После этого снова определяются плотности людских потоков на путях эвакуации и пропускные способности выходов. Затем вновь дается приращение по времени dt и определяются новые координаты людей с учетом наличия ОФП на путях эвакуации в этот момент времени. После этого процесс повторяется. Расчеты проводятся до тех пор, пока все люди не будут эвакуированы из здания.


<table>
<colgroup><col width="52%"><col width="48%"></colgroup>
<tr><td colspan="2">Ввод исходных данных</td></tr>
</table>

                                     \/

<table>
<colgroup><col width="50%"><col width="50%"></colgroup>
<tr><td colspan="2">Определение начальных координат людей</td></tr>
</table>

                                     \/

<table>
<colgroup><col width="50%"><col width="50%"></colgroup>
<tr><td colspan="2">Определение параметров эвакуационных участков (путей)</td></tr>
</table>

                                     \/

<table>
<colgroup><col width="50%"><col width="50%"></colgroup>
<tr><td colspan="2">Определение времени начала эвакуации каждого человека</td></tr>
</table>

                                     \/

```text
    ┌────────────────────────────────────────────────────────────────┐
 ┌─>│Определение плотностей людских потоков на эвакуационных участках│
 │  └────────────────────────────────┬───────────────────────────────┘
 │                                   │
 │                                   \/
 │             ┌──────────────────────────────────────────┐
 │             │Определение пропускной способности проемов│
 │             └─────────────────────┬────────────────────┘
 │                                   │
 │                                   \/
 │          ┌────────────────────────────────────────────────┐
 │          │Вывод на печать характеристик процесса эвакуации│
 │          └────────────────────────┬───────────────────────┘
 │                                   │
 │                                   \/
 │                ┌────────────────────────────────────┐
 │                │Переход к следующему моменту времени│
 │                └──────────────────┬─────────────────┘
 │                                   │
 │                                   \/
 │          ┌─────────────────────────────────────────────────┐
 │          │Определение направления движения каждого человека│
 │          └────────────────────────┬────────────────────────┘
 │                                   │
 │                                   \/
 │    ┌────────────────────────────────────────────────────────────┐
 │    │Определение плотности людского потока перед каждым человеком│
 │    │          (расстояние до идущего впереди человека)          │
 │    └──────────────────────────────┬─────────────────────────────┘
 │                                   │
 │                                   \/
 │           ┌──────────────────────────────────────────────┐
 │           │Определение скорости движения каждого человека│
 │           └───────────────────────┬──────────────────────┘
 │                                   │
 │                                   \/
 │               ┌───────────────────────────────────────┐
 │               │Определение координаты каждого человека│
 │               └───────────────────┬───────────────────┘
 │                                   │
 │                ┌──────────────────┴────────────────────┐
 │                │                                       │
 │                \/                                      \/
 │     ┌──────────────────────┐                 ┌───────────────────┐
 │     │Эвакуация не завершена│                 │Эвакуация завершена│
 │     └──────────┬───────────┘                 └─────────┬─────────┘
 │                │                                       │
 └────────────────┘                                       \/
                                                 ┌─────────────────┐
                                                 │Окончание расчета│
                                                 └─────────────────┘
```


<a id="p100274"></a>Рис. П3.2. Блок-схема определения расчетного времени
эвакуации людей из здания





<a id="p100275"></a>Приложение N 4
к [пункту 10](#p100068) Методики

<a id="p100276"></a>**ИМИТАЦИОННО-СТОХАСТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ**
**ДВИЖЕНИЯ ЛЮДСКИХ ПОТОКОВ**

<a id="p100277"></a>Множество людей, одновременно идущих в одном направлении по общим участкам пути, образуют людской поток. Участками формирования людских потоков в помещениях следует принимать проходы между оборудованием. Для последующих участков эвакуационных путей они представляют собой первичные источники людских потоков. Распределение Ni человек на участках формирования, имеющих ширину bi и длину li, принимается равномерным. Поэтому в начальный момент t0 на каждом элементарном участке $\Delta l_{i}$ , занимаемом потоком, плотность потока $D_{i}^{t0}$ определяется по формуле:

<a id="p100278"></a> $D_{i}^{t0} = N_{i}^{t0}/b_{i} \cdot \Delta l_{i}\text{чел}./\text{м}^{2}.(\text{П}4.1)$ 

<a id="p100279"></a>При дальнейшем движении людских потоков из первичных источников по общим участкам пути происходит их слияние. Образуется общий поток, части которого имеют различную плотность. Происходит выравнивание плотностей различных частей людского потока - его переформирование. Следует учитывать, что его головная часть, имеющая перед собой свободный путь, растекается - люди стремятся идти свободно при плотности D0. За интервал времени $\Delta t$ часть людей переходит с этих элементарных участков на последующие и происходит изменение состояния людского потока, его движение.
<a id="p100280"></a>Скорость движения людского потока при плотности Di на i-ом отрезке участка пути k-го вида следует считать случайной величиной VD,K, имеющей числовые характеристики:
<a id="p100281"></a>математическое ожидание (среднее значение)

<a id="p100282"></a> $V_{D,k} = V_{0,k} \cdot (1 - a_{k} \cdot lnD_{i}/D_{0,k}) \cdot m\text{при}D_{i}>D_{0,k},$ 

<a id="p100283"></a> $V_{D,k} = V_{0,k}\text{при}D_{i} \leq D_{o,k},(\text{П}4.2)$ 

<a id="p100284"></a>среднее квадратичное отклонение

<a id="p100285"></a> $\sigma(V_{D,k}) = \sigma(V_{0,k}) \cdot (1 - a_{k} \cdot lnD_{i}/D_{0,k}),(\text{П}4.3)$ 

<a id="p100286"></a>где V0,k и $\sigma(V_{0,k})$ - математическое ожидание скорости свободного движения людей в потоке (при Di $\leq$ D0,k) и ее среднее квадратичное отклонение, м/мин.;
<a id="p100287"></a>D0,k - предельное значение плотности людского потока, до достижения которого возможно свободное движение людей по k-му виду пути (плотность не влияет на скорость движения людей);
<a id="p100288"></a>ak - коэффициент адаптации людей к изменениям плотности потока при движении по k-му виду пути;
<a id="p100289"></a>Di - значение плотности людского потока на i-ом отрезке ( $\Delta l$ ) участка пути шириной bi, чел./м2;
<a id="p100290"></a>m - коэффициент влияния проема.
<a id="p100291"></a>Значения перечисленных параметров следует принимать по [таблице П4.1](#p100292).


#### <a id="p100292"></a>Таблица П4.1



| <a id="p100293"></a>Вид пути, k | V0,k м/мин. | $\sigma(V_{0,k})$ м/мин. | D0,k чел./м2 | ak | m |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100294"></a>Горизонтальный в здании | 100 | 5 | 0,51 | 0,295 | 1 |
| <a id="p100295"></a>Горизонтальный вне здания | 100 | 5 | 0,70 | 0,407 | 1 |
| <a id="p100296"></a>Проем [<*>](#p100299) | 100 | 5 | 0,65 | 0,295 | 1,25 - 0,05D, при D $\geq$ 5 |
| <a id="p100297"></a>Лестница вниз | 80 | 5 | 0,89 | 0,400 | 1 |
| <a id="p100298"></a>Лестница вверх | 50 | 5 | 0,67 | 0,305 | 1 |



---

<a id="p100299"></a><*> При D = 9 чел./м2 значения qi = Vi · D0,k определяются по формуле qi = 10 · (3,75 + 2,5 · bi), м/мин.

<a id="p100300"></a>При любом возможном значении Vt0 люди в количестве $N_{i}^{t0}$ , находящиеся в момент t0 на i-ом элементарном участке, двигаются по нему и начинают переходить на последующий участок (i+1) [(рис. П4.1)](#p100305). На участок i в свою очередь переходит часть людей с предыдущего (i-1) элементарного участка и из источника j.
<a id="p100301"></a>По прошествии времени $\Delta t$ к моменту $t_{I} = t_{0} + \Delta t$ только часть людей $N_{i,i + 1}^{to}$ с участка i успеет перейти на участок (i+1). К этому моменту времени из $N_{i}^{to}$ людей, бывших на участке i в момент t0, останется $(N_{i}^{t0} - N_{i,i + 1}^{t0})$ людей. Их число пополняется за счет людей, успевших за этот интервал времени перейти на него с предыдущего участка - $N_{i - 1,i}^{t0}$ и из источника $N_{j,i}^{t0}$ . Тогда плотность потока на участке i в момент tl будет равна:

<a id="p100302"></a> $D_{i}^{t1} = (N_{i}^{t0} - N_{i,i + 1}^{t0} + N_{i - 1.I}^{t0} + N_{j,I}^{to})/b_{i} \cdot \Delta l.(\text{П}4.4)$ 

<a id="p100303"></a>Скорость движения людей, оказавшихся на участке i в момент t1, определяется по формуле:

<a id="p100304"></a> $V_{i}^{tl} = V_{0,k}(1 - a_{k} \cdot lnD_{i}^{t}/D_{0,k}).(\text{П}4.5)$ 

<a id="p100305"></a>Рис. П4.1. Изменения состояния потока в последовательные
моменты времени (не приводится)

<a id="p100306"></a>Следует учитывать, что изменение плотности потока на каждом участке в различные моменты времени отражает процесс переформирования различных частей потока, и как частный случай, процесс растекания потока.
<a id="p100307"></a>Изменение плотности потока на каждом из элементарных участков в последовательные моменты времени зависит от количества людей, переходящих через границы участков. В общем случае количество людей, переходящих за интервал времени $\Delta t$ с участка i на последующий участок i+1, составляет:

<a id="p100308"></a> $N_{i,i + 1}^{tl} = D_{i}^{to} \cdot b_{i} \cdot \Delta l \cdot V_{\text{пер}} \cdot \Delta t.(\text{П}4.6)$ 

<a id="p100309"></a>Скорость перехода Vпер через границы смежных элементарных участков следует принимать, руководствуясь следующими формулами:

<a id="p100310"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/R7HAcEkp/img_1.png) 

<a id="p100311"></a>Следует учитывать, что в тот момент времени tn, когда плотность потока n на участке i достигла максимальной величины, на этот участок не может прийти ни один человек, ни с предшествующего участка, ни из источника. В результате перед участком i задерживается соответственно $\Delta N_{i - 1}^{tn}$ и $\Delta N_{j,i}^{tn}$ людей. В следующий момент времени tn+1 часть людей с участка i переходит на участок i+1, плотность людского потока на нем уменьшится и часть скопившихся перед его границей людей сможет перейти на него. Доля их участия в пополнении людьми участка i в момент tn+1 определяется формулой:

<a id="p100312"></a> $N_{i - 1}^{tn,tn + 1}/\Delta N_{j}^{tn,tn + 1} = D_{i - 1}^{tn,tn + 1} \cdot V_{i - 1}^{tn,tn + 1} \cdot b_{i - 1}/D_{j}^{tn,tn + 1} \cdot V_{j}^{tn,tn + 1} \cdot b_{j}.(\text{П}4.8)$ 

<a id="p100313"></a>Формулы (П4.4) - (П4.8) полностью описывают состояние людского потока на элементарных участках и их переходы в последовательные моменты времени. Совокупность значений расчетного времени эвакуации, полученных при различных значениях V0,k, формирует эмпирическое распределение вероятностей значений $\sum t_{p}$ . По этому распределению следует рассчитывать значение времени завершения эвакуации, соответствующее вероятности P(tр.эв) = 0,999.





<a id="p100314"></a>Приложение N 5
к [пунктам 10](#p100068), [11](#p100075) Методики

<a id="p100315"></a>**ДАННЫЕ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ РАСЧЕТНОГО ВРЕМЕНИ ЭВАКУАЦИИ**

1. <a id="p100316"></a>Значение времени начала эвакуации tнэ для помещения очага пожара следует принимать равным 0,5 мин. Для остальных помещений значение времени начала эвакуации tнэ следует определять по [таблице П5.1](#p100317).


#### <a id="p100317"></a>Таблица П5.1



<table>
<colgroup><col width="6%"><col width="50%"><col width="15%"><col width="14%"><col width="14%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100318"></a>N п/п</td><td rowspan="3">Класс функциональной пожарной опасности зданий и характеристика контингента людей</td><td colspan="3">Значение времени начала эвакуации людей tнэ, мин.</td></tr>
<tr><td colspan="2">Здания, оборудованные системой оповещения и управления эвакуацией людей</td><td>Здания, не оборудованные системой оповещения и управления эвакуацией людей</td></tr>
<tr><td>I - II типа</td><td>III - V типа</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100319"></a>1</td><td>Здания детских дошкольных образовательных учреждений, специализированных домов престарелых и инвалидов (неквартирные), больницы, спальные корпуса образовательных учреждений интернатного типа и детских учреждений; многоквартирные жилые дома; одноквартирные жилые дома, в том числе блокированные (<a href="#p100016">Ф1.1</a>, <a href="#p100018">Ф1.3</a>, <a href="#p100019">Ф1.4</a>). Люди могут находиться в состоянии сна, но знакомы со структурой эвакуационных путей и выходов.</td><td>6,0</td><td>4,0</td><td>9,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100320"></a>2</td><td>Гостиницы, общежития, спальные корпуса санаториев и домов отдыха общего типа, кемпингов, мотелей и пансионатов <a href="#p100017">(Ф1.2)</a>. Жильцы могут находиться в состоянии сна и недостаточно знакомы со структурой эвакуационных путей и выходов.</td><td>3,0</td><td>2,0</td><td>6,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100321"></a>3</td><td>Здания зрелищных и культурно-просветительных учреждений; здания организаций по обслуживанию населения (<a href="#p100020">Ф2</a>, <a href="#p100025">Ф3</a>). Посетители находятся в бодрствующем состоянии, но могут быть не знакомы со структурой эвакуационных путей и выходов.</td><td>3,0</td><td>1,0</td><td>6,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100322"></a>4</td><td>Здания научных и образовательных учреждений, научных и проектных организаций, органов управления учреждений <a href="#p100032">(Ф4)</a>. Посетители находятся в бодрствующем состоянии и хорошо знакомы со структурой эвакуационных путей и выходов.</td><td>3,0</td><td>1,5</td><td>6,0</td></tr>
</table>


2. <a id="p100323"></a>Принципы составления расчетной схемы эвакуации.
<a id="p100324"></a>Расчетная схема эвакуации представляет собой отдельно выполненную, или возможно нанесенную на план здания схему, на которой отражены:
<a id="p100325"></a>количество людей на начальных участках - источниках (проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами кресел и т.п.);
<a id="p100326"></a>направление их движения (маршруты);
<a id="p100327"></a>геометрические параметры участков пути (длина, ширина) и виды участков пути.
<a id="p100328"></a>Расчетная схема эвакуации должна учитывать ситуацию, при которой хотя бы один человек находится в наиболее удаленной от выхода из здания, сооружения или строения точке.
<a id="p100329"></a>В расчетной схеме учитываются только те пути движения людей, которые отвечают требованиям, предъявляемым к путям эвакуации.
<a id="p100330"></a>Рассмотрев количество людей на начальных участках пути, следует определить направление их движения. Установлены следующие наблюдаемые правила выбора людьми направления (маршрута) движения при эвакуации:
<a id="p100331"></a>а) движение по тому пути, которым люди попали в здание;
<a id="p100332"></a>б) исключение путей движения, проходящих рядом с зоной горения, хотя люди могут эвакуироваться через задымленные коридоры;
<a id="p100333"></a>в) влияние персонала. В общественных зданиях, как правило, посетители при пожаре следуют указаниям персонала, даже если эти указания не соответствуют оптимальным;
<a id="p100334"></a>г) при эвакуации с первого этажа - движение к открытому выходу наружу из здания;
<a id="p100335"></a>д) сложная логистическая зависимость, описывающая выбор выхода с этажа зрительного зала [(рис. П5.5)](#p100354);
<a id="p100336"></a>е) при прочих равных условиях - движение к ближайшему выходу.
<a id="p100337"></a>Кроме того, имеющиеся данные показывают, что фактором выбора направления может быть место парковки личного автомобиля, место встречи членов семьи и т.п. Определение ширины пути вызывает затруднение только при выходе людей на участок "неограниченной" ширины, например в вестибюль. В таком случае ширина потока (b) зависит от количества людей (N) и длины (l) участка: b = 4 м при N < 100 чел. и l $\leq$ 6 м; b = 6 м - в остальных случаях.
<a id="p100338"></a>Согласно данным натурных наблюдений установлено, что повороты пути не влияют на параметры движения людского потока.
<a id="p100339"></a>Определение длины (вдоль оси пути) отличается для горизонтальных и наклонных путей. К наклонным путям относятся лестницы и пандусы. Свободная ширина b наклонного пути, например лестничного марша, принимается в свету: от перил до стены. Длина наклонного пути L [(рис. П5.1)](#p100345) принимается по истинному его значению. Этажные и междуэтажные площадки в целях упрощения и облегчения вычислений, учитывая их небольшие размеры и меньшую сложность движения по ним в сравнении с лестничными маршами, допускается отнести к наклонным путям. Тогда средняя длина наклонного пути в пределах одного этажа, с учетом движения по площадкам, составит:

<a id="p100340"></a>для двухмаршевых лестниц $L = \frac{L'}{cos\alpha} ,$ 

<a id="p100341"></a>где L' - горизонтальная проекция длины наклонного пути, м;
<a id="p100342"></a> $\alpha$ - угол наклона к горизонту;
<a id="p100343"></a>не допуская серьезной погрешности, длину пути по двухмаршевой лестнице можно принимать равной его утроенной высоте H, т.е. L = 3 · H;

<a id="p100344"></a>для трехмаршевых лестниц $L = \frac{2 \cdot L'}{cos\alpha} + \frac{L"}{cos\alpha} + L" + 4 \cdot b.$ 

<a id="p100345"></a>Рис. П5.1. Расчетная длина пути по лестнице:
а - двухмаршевая лестница; б - трехмаршевая лестница
(не приводится)

<a id="p100346"></a>Пандусы, если их наклон незначителен (меньше 1:8), можно относить к горизонтальным путям, при более значительных наклонах - к лестницам. Длина наклонного пути также определяется по его оси.
<a id="p100347"></a>Пути движения в пределах здания обычно пересекаются дверными проемами, декоративными порталами, имеют сужения за счет различных архитектурных или технологических элементов, выступающих из плоскости ограждений. Такие местные сужения независимо от их характера в дальнейшем называются проемами шириной b. Длина пути L в проеме может не учитываться, если она не превышает 0,7 м, т.е. длины одного шага, в противном случае движение в проеме следует рассматривать как движение на самостоятельном расчетном участке горизонтального пути.
<a id="p100348"></a>Лестничные клетки являются центрами тяготения людских потоков (для первого этажа - выходы наружу), на входе в которые заканчивается второй этап эвакуации. Поэтому расчетные схемы целесообразно составлять для каждой части этажа, по которой люди эвакуируются через предусмотренную для них лестничную клетку (выход наружу). На [рис. П5.2](#p100349) приведен пример составления расчетной схемы эвакуации людей по части этажа до входа в лестничную клетку.

<a id="p100349"></a>Рис. П5.2. Пример составления расчетной схемы эвакуации
людей по части этажа до входа в лестничную клетку:
N - количество людей; b - ширина; l - длина;
b0 - ширина проема (не приводится)

<a id="p100350"></a>В зрительных залах с постоянными местами для посетителей распределение людей по направлениям движения к эвакуационным выходам показано на [рис. П5.3](#p100351) и [П5.4](#p100352).

<a id="p100351"></a>Рис. П5.3. Маршрутизация движения людских
потоков при эвакуации из зрительных залов с боковыми
(продольными) проходами (не приводится)

<a id="p100352"></a>Рис. П5.4. Маршрутизация движения людских потоков
при эвакуации из зрительных залов с поперечным проходом
(не приводится)

<a id="p100353"></a>Если в дальнейшем люди выходят в фойе или вестибюль, т.е. через помещения, не ограничивающие, как коридор, ширины людского потока, то распределение людских потоков между возможными эвакуационными выходами, когда они не блокированы, происходит согласно закономерностям, приведенным на [рис. П5.5, а](#p100354), [б](#p100355).

<a id="p100354"></a>Рис. П5.5, а. Число зрителей и выбор выхода при эвакуации
в две лестничные клетки либо в две открытые лестницы
или в два выхода из здания: N - общее количество
эвакуирующихся; N1 - число эвакуирующихся через ближний
выход; N2 - число эвакуирующихся через дальний выход;
l1 - длина пути до ближнего выхода; l2 - длина пути
до дальнего выхода (не приводится)

<a id="p100355"></a>Рис. П5.5, б. Число зрителей, эвакуирующихся по открытой
лестнице: N - общее количество эвакуирующихся; N1 - число
эвакуирующихся по открытой лестнице; l1 - длина пути
до открытой лестницы; l2 - длина пути до выхода
на лестничную клетку (не приводится)

3. <a id="p100356"></a>При однородном составе людского потока групп мобильности М2, М3 и М4 значения величин D, V и q следует принимать в соответствии с данными [таблицы П5.2](#p100358).

<a id="p100357"></a>Таблица П5.2

<a id="p100358"></a>Расчетные значения параметров для групп мобильности М2 - М4


<table>
<colgroup><col width="10%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100359"></a>Группа мобильности</td><td colspan="11">Вид пути</td></tr>
<tr><td rowspan="2">D,<br>м2/м2</td><td colspan="2">Горизонтальный</td><td colspan="2">Лестница вниз</td><td colspan="2">Лестница вверх</td><td colspan="2">Пандус вниз</td><td colspan="2">Пандус вверх</td></tr>
<tr><td>V,<br>м/мин.</td><td>q,<br>м2/м · мин.</td><td>V,<br>м/мин.</td><td>q,<br>м2/м · мин.</td><td>V,<br>м/мин.</td><td>q<br>м2/м · мин.</td><td>V,<br>м/мин.</td><td>q,<br>м2/м · мин.</td><td>V,<br>м/мин.</td><td>q,<br>м2/м · мин.</td></tr>
<tr><td rowspan="11"><a id="p100360"></a><a href="#p100364">М2</a></td><td>0,01</td><td>30,00</td><td>0,30</td><td>30,00</td><td>0,30</td><td>20,00</td><td>0,20</td><td>45,00</td><td>0,45</td><td>25,00</td><td>0,25</td></tr>
<tr><td>0,05</td><td>30,00</td><td>1,50</td><td>30,00</td><td>1,50</td><td>20,00</td><td>1,00</td><td>45,00</td><td>2,25</td><td>25,00</td><td>1,25</td></tr>
<tr><td>0,1</td><td>30,00</td><td>3,00</td><td>30,00</td><td>3,00</td><td>20,00</td><td>2,00</td><td>45,00</td><td>4,50</td><td>25,00</td><td>2,50</td></tr>
<tr><td>0,2</td><td>26,05</td><td>5,21</td><td>26,22</td><td>5,24</td><td>16,78</td><td>3,36</td><td>41,91</td><td>8,38</td><td>21,98</td><td>4,40</td></tr>
<tr><td>0,3</td><td>21,97</td><td>6,59</td><td>22,01</td><td>6,60</td><td>13,96</td><td>4,19</td><td>33,92</td><td>10,18</td><td>18,09</td><td>5,43</td></tr>
<tr><td>0,4</td><td>19,08</td><td>7,63</td><td>19,03</td><td>7,61</td><td>11,96</td><td>4,78</td><td>28,25</td><td>11,30</td><td>15,32</td><td>6,13</td></tr>
<tr><td>0,5</td><td>16,84</td><td>8,42</td><td>16,71</td><td>8,36</td><td>10,41</td><td>5,20</td><td>23,85</td><td>11,93</td><td>13,18</td><td>6,59</td></tr>
<tr><td>0,6</td><td>15,01</td><td>9,01</td><td>14,82</td><td>8,89</td><td>9,14</td><td>5,48</td><td>20,26</td><td>12,16</td><td>11,43</td><td>6,86</td></tr>
<tr><td>0,7</td><td>13,46</td><td>9,42</td><td>13,22</td><td>9,25</td><td>8,07</td><td>5,65</td><td>17,22</td><td>12,05</td><td>9,95</td><td>6,97</td></tr>
<tr><td>0,8</td><td>12,12</td><td>9,69</td><td>11,83</td><td>9,47</td><td>7,14</td><td>5,71</td><td>14,59</td><td>11,67</td><td>8,67</td><td>6,94</td></tr>
<tr><td>0,9</td><td>10,93</td><td>9,84</td><td>10,61</td><td>9,55</td><td>6,32</td><td>5,68</td><td>12,27</td><td>11,04</td><td>7,54</td><td>6,79</td></tr>
<tr><td rowspan="11"><a id="p100361"></a><a href="#p100365">М3</a></td><td>0,01</td><td>70,00</td><td>0,70</td><td>20,00</td><td>0,20</td><td>25,00</td><td>0,25</td><td>105,00</td><td>1,05</td><td>55,00</td><td>0,55</td></tr>
<tr><td>0,05</td><td>70,00</td><td>3,50</td><td>20,00</td><td>1,00</td><td>25,00</td><td>1,25</td><td>105,00</td><td>5,25</td><td>55,00</td><td>2,75</td></tr>
<tr><td>0,1</td><td>70,00</td><td>7,00</td><td>20,00</td><td>2,00</td><td>25,00</td><td>2,50</td><td>105,00</td><td>10,50</td><td>55,00</td><td>5,50</td></tr>
<tr><td>0,2</td><td>53,50</td><td>10,70</td><td>20,00</td><td>4,00</td><td>20,57</td><td>4,11</td><td>83,41</td><td>16,68</td><td>45,54</td><td>9,11</td></tr>
<tr><td>0,3</td><td>43,57</td><td>13,07</td><td>16,67</td><td>5,00</td><td>17,05</td><td>5,12</td><td>65,70</td><td>19,71</td><td>35,59</td><td>10,68</td></tr>
<tr><td>0,4</td><td>36,52</td><td>14,61</td><td>14,06</td><td>5,62</td><td>14,56</td><td>5,82</td><td>53,13</td><td>21,25</td><td>28,54</td><td>11,41</td></tr>
<tr><td>0,5</td><td>31,05</td><td>15,53</td><td>12,04</td><td>6,02</td><td>12,62</td><td>6,31</td><td>43,39</td><td>21,69</td><td>23,06</td><td>11,53</td></tr>
<tr><td>0,6</td><td>26,59</td><td>15,95</td><td>10,38</td><td>6,23</td><td>11,04</td><td>6,62</td><td>35,42</td><td>21,25</td><td>18,59</td><td>11,15</td></tr>
<tr><td>0,7</td><td>22,81</td><td>15,97</td><td>8,98</td><td>6,29</td><td>9,70</td><td>6,79</td><td>28,69</td><td>20,08</td><td>14,81</td><td>10,37</td></tr>
<tr><td>0,8</td><td>19,54</td><td>15,63</td><td>7,77</td><td>6,21</td><td>8,54</td><td>6,83</td><td>22,86</td><td>18,28</td><td>11,53</td><td>9,23</td></tr>
<tr><td>0,9</td><td>16,65</td><td>14,99</td><td>6,70</td><td>6,03</td><td>7,52</td><td>6,77</td><td>17,71</td><td>15,94</td><td>8,64</td><td>7,78</td></tr>
<tr><td rowspan="11"><a id="p100362"></a><a href="#p100366">М4</a></td><td>0,01</td><td>60,00</td><td>0,60</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>115,00</td><td>1,15</td><td>40,00</td><td>0,40</td></tr>
<tr><td>0,05</td><td>60,00</td><td>3,00</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>115,00</td><td>5,75</td><td>40,00</td><td>2,00</td></tr>
<tr><td>0,1</td><td>60,00</td><td>6,00</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>115,00</td><td>11,50</td><td>40,00</td><td>4,00</td></tr>
<tr><td>0,2</td><td>50,57</td><td>10,11</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>99,65</td><td>19,93</td><td>35,17</td><td>7,03</td></tr>
<tr><td>0,3</td><td>40,84</td><td>12,25</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>79,88</td><td>23,97</td><td>28,36</td><td>8,51</td></tr>
<tr><td>0,4</td><td>33,93</td><td>13,57</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>65,86</td><td>26,34</td><td>23,52</td><td>9,41</td></tr>
<tr><td>0,5</td><td>28,58</td><td>14,29</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>54,98</td><td>27,49</td><td>19,77</td><td>9,89</td></tr>
<tr><td>0,6</td><td>24,20</td><td>14,52</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>46,09</td><td>27,65</td><td>16,71</td><td>10,03</td></tr>
<tr><td>0,7</td><td>20,50</td><td>14,35</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>38,57</td><td>27,00</td><td>14,12</td><td>9,88</td></tr>
<tr><td>0,8</td><td>17,30</td><td>13,84</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>32,06</td><td>25,65</td><td>11,88</td><td>9,50</td></tr>
<tr><td>0,9</td><td>14,47</td><td>13,02</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>26,32</td><td>23,68</td><td>9,90</td><td>8,91</td></tr>
</table>


<a id="p100363"></a>Примечание:
<a id="p100364"></a>М2 - немощные люди, мобильность которых снижена из-за старения организма (инвалиды по старости); инвалиды на протезах; инвалиды с недостатками зрения, пользующиеся белой тростью; люди с психическими отклонениями;
<a id="p100365"></a>М3 - инвалиды, использующие при движении дополнительные опоры (костыли, палки);
<a id="p100366"></a>М4 - инвалиды, передвигающиеся на креслах-колясках, приводимых в движение вручную.

4. <a id="p100367"></a>Площадь горизонтальной проекции человека f, м2/чел. принимается в зависимости от состава людей в потоке в соответствии с приведенными ниже данными.

<a id="p100368"></a>Рис. П5.6. Площадь горизонтальной проекции человека:
а) расчетная; б) действительная (не приводится)

<a id="p100369"></a>Размеры людей изменяются в зависимости от физических данных, возраста и одежды. В [таблицах П5.3](#p100371), [П5.4](#p100375), [П5.5](#p100380) и на [рисунке П5.7](#p100378) приводятся усредненные размеры людей разного возраста, в различной одежде и с различным грузом. При этом приведены значения площади горизонтальной проекции инвалидов с нарушением опорно-двигательного аппарата.

<a id="p100370"></a>Таблица П5.3

<a id="p100371"></a>Площади горизонтальной проекции взрослых людей


| <a id="p100372"></a>Тип одежды | Ширина a, м | Толщина c, м | Площадь горизонтальной проекции, м2/чел. |
| --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100373"></a>летняя<br>весенне-осенняя<br>зимняя | 0,46<br>0,48<br>0,50 | 0,28<br>0,30<br>0,32 | 0,100<br>0,113<br>0,125 |


<a id="p100374"></a>Таблица П5.4

<a id="p100375"></a>Площади горизонтальной проекции детей и подростков


<table>
<colgroup><col width="27%"><col width="24%"><col width="24%"><col width="24%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100376"></a>Тип одежды</td><td colspan="3">Возрастные группы</td></tr>
<tr><td>Младшая<br>до 9 лет</td><td>Средняя<br>10 - 13 лет</td><td>Старшая<br>14 - 16 лет</td></tr>
<tr><td><a id="p100377"></a>домашняя одежда<br>домашняя одежда со школьной сумкой<br>уличная одежда</td><td>0,04<br>0,07<br>0,09</td><td>0,06<br>0,10<br>0,13</td><td>0,08<br>0,14<br>0,16</td></tr>
</table>


<a id="p100378"></a>Рис. П5.7. Площадь горизонтальной проекции людей
с различным грузом (не приводится)

<a id="p100379"></a>Таблица П5.5

<a id="p100380"></a>Площадь горизонтальной проекции людей с ограниченной
мобильностью, м2/чел.


<table>
<colgroup><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100381"></a>Здоровые люди, слабослышащие, с ограничением умственной деятельности</td><td rowspan="2">Слепые</td><td colspan="6">С поражением опорно-двигательного аппарата</td></tr>
<tr><td>передвигающиеся без дополнительных опор</td><td>передвигающиеся с одной дополнительной опорой</td><td>передвигающиеся с двумя дополнительными опорами</td><td>передвигающиеся на креслах-колясках</td><td>транспортируемые на носилках</td><td>транспортируемые на каталках</td></tr>
<tr><td><a id="p100382"></a>1</td><td>2</td><td>3</td><td>4</td><td>5</td><td>6</td><td>7</td><td>8</td></tr>
<tr><td><a id="p100383"></a>рисунок (не приводится)</td><td>рисунок (не приводится)</td><td>рисунок (не приводится)</td><td>рисунок (не приводится)</td><td>рисунок (не приводится)</td><td>рисунок (не приводится)</td><td>рисунок (не приводится)</td><td>рисунок (не приводится)</td></tr>
<tr><td><a id="p100384"></a>схема (не приводится)</td><td>схема (не приводится)</td><td>схема (не приводится)</td><td>схема (не приводится)</td><td>схема (не приводится)</td><td>схема (не приводится)</td><td>схема (не приводится)</td><td>схема (не приводится)</td></tr>
<tr><td><a id="p100385"></a>a = 0,28</td><td>a1 = 0,72</td><td>a2 = 0,40</td><td>a3 = 0,50</td><td>a4 = 0,50</td><td>a5 = 0,80</td><td>b1 = 0,50</td><td>b2 = 0,75</td></tr>
<tr><td><a id="p100386"></a>c = 0,46</td><td>c1 = 0,82</td><td>c2 = 0,75</td><td>c3 = 0,65</td><td>c4 = 0,90</td><td>c5 = 1,20</td><td>l1 = 2,10</td><td>l2 = 2,10</td></tr>
<tr><td><a id="p100387"></a>f = 0,10</td><td>f = 0,40</td><td>f = 0,25</td><td>f = 0,20</td><td>f = 0,30</td><td>f = 0,96</td><td>f = 1,05</td><td>f = 1,58</td></tr>
</table>


4. <a id="p100388"></a>Время задержки tз движения на участке i из-за образовавшегося скопления людей на границе с последующим участком (i+1) определяется по формуле:

<a id="p100389"></a> $t = N \cdot f \cdot (\frac{1}{q_{\text{при}D = 0.9} \cdot b_{i + 1}} - \frac{1}{q_{i} \cdot b_{i}}),(\text{П}5.1)$ 

<a id="p100390"></a>где N - количество людей, чел.;
<a id="p100391"></a>f - площадь горизонтальной проекции, м2;
<a id="p100392"></a>qприD=0.9 - интенсивность движения через участок i+1 при плотности 0,9 и более, м/мин.;
<a id="p100393"></a>bi+1 - ширина участка, м, при вхождении на который образовалось скопление людей;
<a id="p100394"></a>qi+1 - интенсивность движения на участке i, м/мин.;
<a id="p100395"></a>bi - ширина предшествующего участка i, м.
<a id="p100396"></a>Время существования скопления tск на участке i определяется по формуле:

<a id="p100397"></a> $t_{\text{ск}} = \frac{N \cdot f}{q_{\text{при}D = 0,9} \cdot b_{i + 1}} .(\text{П}5.2)$ 

<a id="p100398"></a>Расчетное время эвакуации по участку i, в конце которого на границе с участком (i+1) образовалось скопление людей, равно времени существования скопления tск. Расчетное время эвакуации по участку i допускается определять по формуле:

<a id="p100399"></a> $t_{i} = \frac{l_{i}}{V_{i}} + t_{\text{з}}.(\text{П}5.3)$ 





<a id="p100400"></a>Приложение N 6
к [пункту 12](#p100076) Методики

<a id="p100401"></a>**ПОРЯДОК**
**ПРОВЕДЕНИЯ РАСЧЕТА И МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ**
**ВРЕМЕНИ БЛОКИРОВАНИЯ ПУТЕЙ ЭВАКУАЦИИ ОПАСНЫМИ**
**ФАКТОРАМИ ПОЖАРА**


#### <a id="p100402"></a>I. Порядок проведения расчета


<a id="p100403"></a>Производится экспертный выбор сценария или сценариев пожара, при которых ожидаются наихудшие последствия для находящихся в здании людей.
<a id="p100404"></a>Формулировка сценария развития пожара включает в себя следующие этапы:
<a id="p100405"></a>выбор места нахождения первоначального очага пожара и закономерностей его развития;
<a id="p100406"></a>задание расчетной области (выбор рассматриваемой при расчете системы помещений, определение учитываемых при расчете элементов внутренней структуры помещений, задание состояния проемов);
<a id="p100407"></a>задание параметров окружающей среды и начальных значений параметров внутри помещений.
<a id="p100408"></a>Выбор места нахождения очага пожара производится экспертным путем. При этом учитывается количество горючей нагрузки, ее свойства и расположение, вероятность возникновения пожара, возможная динамика его развития, расположение эвакуационных путей и выходов.
<a id="p100409"></a>Наиболее часто при расчетах рассматриваются три основных вида развития пожара: круговое распространение пожара по твердой горючей нагрузке, линейное распространение пожара по твердой горючей нагрузке, неустановившееся горение горючей жидкости.
<a id="p100410"></a>Скорость выгорания для этих случаев определяется формулами:

<a id="p100411"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/R7HAcEkp/img_2.png) 

<a id="p100412"></a>где $\psi_{\text{уд}}$ - удельная скорость выгорания (для жидкостей установившаяся), кг/(с · м2);
<a id="p100413"></a>v - скорость распространения пламени, м/с;
<a id="p100414"></a>b - ширина полосы горючей нагрузки, м;
<a id="p100415"></a>tст - время стабилизации горения горючей жидкости, с;
<a id="p100416"></a>F - площадь очага пожара, м2.
<a id="p100417"></a>С учетом [раздела II](#p100428) данного приложения выбирается метод моделирования, формулируется математическая модель, соответствующая данному сценарию, и производится моделирование динамики развития пожара. На основании полученных результатов рассчитывается время достижения каждым из опасных факторов пожара предельно допустимого значения на путях эвакуации.
<a id="p100418"></a>Критическое время по каждому из опасных факторов пожара определяется как время достижения этим фактором предельно допустимого значения на путях эвакуации на высоте 1,7 м от пола.
<a id="p100419"></a>Предельно допустимые значения по каждому из опасных факторов пожара составляют:
<a id="p100420"></a>по повышенной температуре - 70 °C;
<a id="p100421"></a>по тепловому потоку - 1400 Вт/м2;
<a id="p100422"></a>по потере видимости - 20 м;
<a id="p100423"></a>по пониженному содержанию кислорода - 0,226 кг/м3;
<a id="p100424"></a>по каждому из токсичных газообразных продуктов горения (CO2 - 0,11 кг/м3; CO - 1,16 · 10-3 кг/м3; HCL - 23 · 10-6 кг/м3).
<a id="p100425"></a>Необходимо отметить, что при использовании полевой модели определение критического времени имеет существенные особенности, связанные с тем, что критическое значение в различных точках помещения достигается не одновременно. Для помещений с соизмеримыми горизонтальными размерами критическое время определяется как максимальное из критических времен для эвакуационных выходов из данного помещения (время блокирования последнего выхода).
<a id="p100426"></a>Определяется время блокирования tбл:

<a id="p100427"></a> ${}_{\text{бл}}^{t = min}{_{\text{кр кр кр кр кр}}^{t^{\text{п}.\text{в}.},t^{\text{Т}},t^{\text{т}.\text{г}.},t^{\text{О}_{2}},t^{\text{т}.\text{п}.}}}^{.(\text{П}6.2)}$ 


#### <a id="p100428"></a>II. Классификация и область применения методов математического моделирования пожара


<a id="p100429"></a>Для описания термогазодинамических параметров пожара применяются три основных группы детерминистических моделей: интегральные, зонные (зональные) и полевые.
<a id="p100430"></a>Выбор конкретной модели расчета времени блокирования путей эвакуации следует осуществлять исходя из следующих предпосылок:
<a id="p100431"></a>интегральный метод:
<a id="p100432"></a>для зданий, содержащих развитую систему помещений малого объема простой геометрической конфигурации;
<a id="p100433"></a>для помещений, где характерный размер очага пожара соизмерим с характерными размерами помещения и размеры помещения соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз);
<a id="p100434"></a>для предварительных расчетов с целью выявления наиболее опасного сценария пожара;
<a id="p100435"></a>зонный (зональный) метод:
<a id="p100436"></a>для помещений и систем помещений простой геометрической конфигурации, линейные размеры которых соизмеримы между собой (линейные размеры помещения отличаются не более чем в 5 раз), когда размер очага пожара существенно меньше размеров помещения;
<a id="p100437"></a>для рабочих зон, расположенных на разных уровнях в пределах одного помещения (наклонный зрительный зал кинотеатра, антресоли и т.д.);
<a id="p100438"></a>полевой метод:
<a id="p100439"></a>для помещений сложной геометрической конфигурации, а также помещений с большим количеством внутренних преград (атриумы с системой галерей и примыкающих коридоров, многофункциональные центры со сложной системой вертикальных и горизонтальных связей и т.д.);
<a id="p100440"></a>для помещений, в которых один из геометрических размеров гораздо больше (меньше) остальных (тоннели, закрытые автостоянки большой площади и т.д.);
<a id="p100441"></a>для иных случаев, когда применимость или информативность зонных и интегральных моделей вызывает сомнение (уникальные сооружения, распространение пожара по фасаду здания, необходимость учета работы систем противопожарной защиты, способных качественно изменить картину пожара, и т.д.).
<a id="p100442"></a>При использовании интегральной и зонной моделей для помещения, один из линейных размеров которого более чем в пять раз превышает хотя бы один из двух других линейных размеров, необходимо это помещение делить на участки, размеры которых соизмеримы между собой, и рассматривать участки как отдельные помещения, сообщающиеся проемами, площадь которых равна площади сечения на границе участков. Использование аналогичной процедуры в случае, когда два линейных размера превышают третий более чем в 5 раз, не допускается.

<a id="p100443"></a>III. Интегральная математическая модель расчета газообмена
в здании при пожаре

<a id="p100444"></a>Для расчета распространения продуктов горения по зданию составляются и решаются уравнения аэрации, тепло- и массообмена как для каждого помещения в отдельности, так и для всего здания в целом.
<a id="p100445"></a>Уравнения движения, связывающие значения перепадов давлений на проемах с расходами газов через проемы, имеют вид:

<a id="p100446"></a> $G_{ji} = sign(\Delta P_{ji}) \cdot \mu \cdot F \cdot \sqrt{2 \cdot \rho \cdot |\Delta P_{ji}|} ,(\text{П}6.3)$ 

<a id="p100447"></a>где Gji - расход газов через проем между двумя (j-м и i-м) смежными помещениями, кг/с;
<a id="p100448"></a> $\mu$ - коэффициент расхода проема ( $\mu$ = 0,8 для закрытых проемов и $\mu$ = 0,64 для открытых);
<a id="p100449"></a>F - площадь сечения проема, м2;
<a id="p100450"></a> $\rho$ - плотность газов, проходящих через проем, кг/м3;
<a id="p100451"></a> $\Delta P_{ji}$ - средний перепад полных давлений между j-м и i-м помещением, Па.
<a id="p100452"></a>Направление (знак) расхода определяется знаком разности давлений $\Delta P_{ji}$ . В зависимости от этого плотность $\rho$ принимает различные значения.
<a id="p100453"></a>Знак расхода газов (входящий в помещение расход считается положительным, выходящий - отрицательным) и значение $\rho$ зависят от знака перепада давлений:

<a id="p100454"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/R7HAcEkp/img_3.png) 

<a id="p100455"></a>Для прогнозирования параметров продуктов горения (температуры, концентраций токсичных компонентов продуктов горения) в помещениях многоэтажного здания на этажах, расположенных выше этажа, на котором может возникнуть пожар, рассматриваются процессы распространения продуктов горения в вертикальных каналах (лестничные клетки, шахты лифтов, вентканалы и т.п.).
<a id="p100456"></a>Вертикальную шахту по высоте разделяют на зоны, которые представляют узлы в гидравлической схеме здания. Зона по высоте может охватывать несколько этажей здания. В этом случае расход газа между зонами можно выразить формулой вида:

<a id="p100457"></a> $G = \sqrt{\frac{\Delta p}{S}} ,(\text{П}6.5)$ 

<a id="p100458"></a>где $S = \frac{1}{2 \cdot g \cdot \rho \cdot k \cdot F^{2}}$ - характеристика гидравлического сопротивления на границе зон;
<a id="p100459"></a>F - площадь поперечного сечения шахты;
<a id="p100460"></a>k - коэффициент (допускается принимать равным 0,05 с2/м);
<a id="p100461"></a>g = 9,81 м/с2 - ускорение свободного падения;
<a id="p100462"></a> $\Delta p$ - перепад давлений между узлами.
<a id="p100463"></a>Здание представляют в виде гидравлической схемы, узлы которой моделируют помещения, а связи - пути движения продуктов горения и воздуха. Каждое помещение здания описывается системой уравнений, состоящей из уравнения баланса массы, уравнения сохранения энергии и уравнения основного газового закона (Менделеева-Клайперона).
<a id="p100464"></a>Уравнение баланса массы выражается формулой:

<a id="p100465"></a> $d(\rho_{j} \cdot V_{j})/dt = \psi + \sum_{k} G_{k} - \sum_{i} G_{i},(\text{П}6.6)$ 

<a id="p100466"></a>где Vj - объем помещения, м3;
<a id="p100467"></a>t - время, с;
<a id="p100468"></a> $\sum_{k} G_{k}$ - сумма расходов, входящих в помещение, кг/с;
<a id="p100469"></a> $\sum_{i} G_{i}$ - сумма расходов, выходящих из помещения, кг/с;
<a id="p100470"></a> $\Psi$ - скорость выгорания пожарной нагрузки, кг/с.
<a id="p100471"></a>Уравнение сохранения энергии выражается формулой:

<a id="p100472"></a> $d(C_{v} \cdot \rho_{j} \cdot V_{j} \cdot T_{j})/dt = C_{p} \cdot \sum_{k} (T_{k} \cdot G_{k}) - C_{p} \cdot T_{j} \cdot \sum_{i} G_{i} + Q_{\text{Г}} - Q_{w},(\text{П}6.7)$ 

<a id="p100473"></a>где Cv, Cp - удельная изохорная и изобарная теплоемкости, кДж/(кг · K);
<a id="p100474"></a>Ti, Tj - температуры газов в i-м и j-м помещениях, K;
<a id="p100475"></a>QГ - количество тепла, выделяемого в помещении при горении, кВт;
<a id="p100476"></a>Qw - тепловой поток, поглощаемый конструкциями и излучаемый через проемы, кВт.
<a id="p100477"></a>Для помещения очага пожара величина QГ определяется по формуле:

<a id="p100478"></a>QГ = $\eta$ · Qн + I,

<a id="p100479"></a>где $\eta$ - коэффициент полноты горения;
<a id="p100480"></a>Qн - низшая теплота сгорания, кДж/кг;
<a id="p100481"></a>I - энтальпия газифицированной горючей нагрузки.
<a id="p100482"></a>Для остальных помещений QГ = 0.
<a id="p100483"></a>Коэффициент полноты горения $\eta$ определяется по формуле:

<a id="p100484"></a> $\eta = \eta_{\text{а}} \cdot K + (1 - K) \cdot \frac{\text{Х}_{\text{ох},\text{а}} \cdot G_{a}}{\psi \cdot L_{\text{ох}}} ,(\text{П}6.8)$ 

<a id="p100485"></a>где $\eta_{\text{а}}$ - коэффициент полноты горения в режиме пожара, регулируемом горючей нагрузкой, определяемый формулой:

<a id="p100486"></a> $\eta_{\text{а}} = 0,63 + 0,2 \cdot \text{Х}_{\text{ох},\text{а}} + 1500 \cdot \text{Х}_{\text{ох},\text{а}}^{6}.(\text{П}6.9)$ 

<a id="p100487"></a>Коэффициент K рассчитывается по формуле:

<a id="p100488"></a> $K = (\frac{\text{Х}_{\text{ох},m}}{\text{Х}_{\text{ох},\text{а}}})^{\text{В}}exp(B \cdot (1 - \frac{\text{Х}_{\text{ох},m}}{\text{Х}_{\text{ох},\text{а}}})),(\text{П}6.10)$ 

<a id="p100489"></a>где $B = (\frac{\text{Х}_{\text{ох},\text{а}}}{\text{Х}_{\text{ох},\text{а}} - 0,01})^{2};$ 
<a id="p100490"></a>Xox,a - начальная концентрация кислорода в помещении очага пожара;
<a id="p100491"></a>Xox,m - текущая концентрация кислорода в помещении очага пожара.
<a id="p100492"></a>Уравнение Менделеева-Клайперона выражается формулой:

<a id="p100493"></a> $P_{j} = \rho_{j} \cdot T_{j} \cdot \frac{R}{M} ,(\text{П}6.11)$ 

<a id="p100494"></a>где Pj - давление газа в j-м помещении, Па;
<a id="p100495"></a>Tj - температура газа в j-м помещении, K;
<a id="p100496"></a>R = 8,31 - универсальная газовая постоянная, Дж/(моль · К);
<a id="p100497"></a>M - молярная масса газа, моль.
<a id="p100498"></a>Параметры газа в помещении определяются из уравнения баланса масс отдельных компонентов продуктов горения и кислорода и уравнения баланса оптической плотности дыма.
<a id="p100499"></a>Уравнение баланса масс отдельных компонентов продуктов горения и кислорода:

<a id="p100500"></a> $d(\text{Х}_{L,j} \cdot \rho_{j} \cdot V_{j})/dt = \psi \cdot L_{L} + \sum_{k} (X_{L,k} \cdot G_{k}) - \text{Х}_{L,j} \cdot \sum_{i} G_{i},(\text{П}6.12)$ 

<a id="p100501"></a>где XL,i, XL,j - концентрация L-го компонента продуктов горения в i-м и j-м помещениях, кг/кг;
<a id="p100502"></a>LL - количество L-го компонента продуктов горения (кислорода), выделяющегося (поглощающегося) при сгорании одного килограмма пожарной нагрузки, кг/кг.
<a id="p100503"></a>Уравнение баланса оптической плотности дыма:

<a id="p100504"></a> $V_{j} \cdot d\mu_{j}/dt = \psi \cdot D_{m} + \sum_{k} (\mu_{k} \cdot G_{k})/\rho_{k} - \mu_{j} \cdot \sum_{i} G_{i}/\rho_{j},(\text{П}6.13)$ 

<a id="p100505"></a>где $\mu_{i}$ , $\mu_{j}$ - оптическая плотность дыма в i-м и j-м помещениях, Нп · м-1;
<a id="p100506"></a>Dm - дымообразующая способность пожарной нагрузки, Нп · м2/кг.
<a id="p100507"></a>Оптическая плотность дыма при обычных условиях связана с расстоянием предельной видимости в дыму формулой:

<a id="p100508"></a> $l_{\text{пр}} = 2,38/\mu.(\text{П}6.14)$ 

<a id="p100509"></a>Для помещений без источника тепла система уравнений (П6.6), (П6.7) и (П6.8) упрощается и представляется в виде:

<a id="p100510"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/R7HAcEkp/img_4.png) 

<a id="p100511"></a>где $\rho_{k} = \frac{1}{2} \cdot [\rho_{i} + sign(\Delta P_{ij}) \cdot \rho_{i} + \rho_{j} - sign(\Delta P_{ij}) \cdot \rho_{j}].$ 
<a id="p100512"></a>Первое уравнение связывает перепады давлений на соединяющих помещение проемах с расходом газа через эти проемы. Второе - выражает постоянство объема для данного помещения. Таким образом, для всего здания требуется решать систему, состоящую из (mгс + mвс) · nэг нелинейных уравнений вида (П6.12) и nу · nэт линейных уравнений вида (П6.13). Здесь mгс и mвс - соответственно число горизонтальных и вертикальных связей на этаже; nу - число узлов; nэт - число этажей.
<a id="p100513"></a>Система уравнений, включающая в себя уравнения (П6.6), (П6.7) для помещения очага пожара и (П6.12), (П6.13) для остальных помещений и уравнение (П6.11), описывающая гидравлическую схему здания, решается численно методом итерации в совокупности с методом секущих.
<a id="p100514"></a>Основные уравнения для определения температуры газа и концентрации продуктов горения в помещениях здания получены из уравнений сохранения энергии и массы.
<a id="p100515"></a>Температура газа в помещении, где отсутствует очаг пожара, определяется из уравнения теплового баланса, которое можно получить из уравнения сохранения энергии (П6.7). Формула для определения температуры газа в j-м помещении здания в "n"-ый момент времени:

<a id="p100516"></a> ![II. Классификация и область применения методов математического моделирования пож](https://i.bukva.ai/R7HAcEkp/img_5.png) 

<a id="p100518"></a>где Q<sub>j</sub> - сумма источников (стоков) тепла в объеме j-го помещения и тепла, уходящего в ограждающие конструкции;
<a id="p100519"></a> $\alpha^{*} = \alpha \cdot [\frac{T(\tau) - T_{w}(\tau)}{T(\tau) - T_{0}}]$ - приведенный коэффициент теплоотдачи;
<a id="p100520"></a>T0 - начальная температура в помещении;
<a id="p100521"></a>Fjст - площадь поверхности ограждающих конструкций в j-м помещении.
<a id="p100522"></a>Коэффициент теплоотдачи $\alpha$ может быть рассчитан по эмпирической формуле:

<a id="p100523"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/R7HAcEkp/img_6.png) 

<a id="p100524"></a>Концентрация отдельных компонентов газовых смесей в помещениях здания вычисляются из уравнения баланса массы данного компонента (П6.12). Концентрация L-го компонента продуктов горения в j-м помещении в "n"-ый момент времени определяется уравнением:

<a id="p100525"></a> $X_{Lj(n)} = \frac{\sum_{k = 1}^{n} (X_{Lk} \cdot G_{k})}{\sum_{k = 1}^{n} G_{k}} + (X_{Lj(n - 1)} - \frac{\sum_{k = 1}^{n} (X_{Lk} \cdot G_{k})}{\sum_{k = 1}^{n} G_{k}}) \cdot exp(\frac{\sum_{k = 1}^{n} G_{k}}{\rho_{j} \cdot V_{j}} \cdot \Delta\tau).(\text{П}6.18)$ 

<a id="p100526"></a>Оптическая концентрация дыма в помещениях определяется из балансового уравнения (П6.19). Натуральный показатель ослабления среды в j-ом помещении в "n"-ый момент времени определяется уравнением:

<a id="p100527"></a> $\mu_{(n)j} = \frac{\sum_{k = 1}^{n} (\mu_{k} \cdot G_{k})}{\sum_{k = 1}^{n} G_{k}} + (\mu_{(n - 1)j} - \frac{\sum_{k = 1}^{n} (\mu_{k} \cdot G_{k})}{\sum_{k = 1}^{n} G_{k}}) \cdot exp(\frac{\sum_{k = 1}^{n} G_{k}}{\rho_{j} \cdot V_{j}} \cdot \Delta\tau).(\text{П}6.19)$ 


##### <a id="p100528"></a>Аналитические соотношения для определения критической продолжительности пожара


<a id="p100529"></a>Для одиночного помещения высотой не более 6 м, удовлетворяющего условиям применения интегральной модели, при отсутствии систем противопожарной защиты, влияющих на развитие пожара, допускается определять критические времена по каждому из опасных факторов пожара с помощью аналитических соотношений:
<a id="p100530"></a>по повышенной температуре

<a id="p100531"></a> $t_{\text{кр}}^{T} = \{ \frac{B}{A} \cdot ln[1 + \frac{70 - t_{0}}{(273 + t_{0}) \cdot z}]\}^{1n},(\text{П}6.20)$ 

<a id="p100532"></a>по потере видимости

<a id="p100533"></a> $t_{\text{кр}}^{\text{п}.\text{в}.} = \{ \frac{B}{A} \cdot ln[1 - \frac{V \cdot ln(1,05 \cdot \alpha \cdot E)}{l_{\text{пр}} \cdot B \cdot D_{m} \cdot z}]^{- 1}\}^{1n},(\text{П}6.21)$ 

<a id="p100534"></a>по пониженному содержанию кислорода

<a id="p100535"></a> $t_{\text{кр}}^{O_{2}} = \{ \frac{B}{A} \cdot ln[1 - \frac{0,044}{(\frac{B \cdot L_{O_{2}}}{V} + 0,27) \cdot z}]^{- 1}\}^{1n},(\text{П}6.22)$ 

<a id="p100536"></a>по каждому из газообразных токсичных продуктов горения

<a id="p100537"></a> $t_{\text{кр}}^{\text{т}.\text{г}.} = \{ \frac{B}{A} \cdot ln[1 - \frac{V \cdot X}{B \cdot L \cdot z}]^{- 1}\}^{1n},(\text{П}6.23)$ 

<a id="p100538"></a>где $B = \frac{353 \cdot c_{p} \cdot V}{(1 - \phi) \cdot \eta \cdot Q_{\text{н}}}$ - размерный комплекс, зависящий от теплоты сгорания материала и свободного объема помещения, кг;
<a id="p100539"></a>t0 - начальная температура воздуха в помещении, °C;
<a id="p100540"></a>n - показатель степени, учитывающий изменение массы выгорающего материала во времени;
<a id="p100541"></a>A - размерный параметр, учитывающий удельную массовую скорость выгорания горючего материала и площадь пожара, кг/сn;
<a id="p100542"></a>Z - безразмерный параметр, учитывающий неравномерность распределения ОФП по высоте помещения;
<a id="p100543"></a>Qн - низшая теплота сгорания материала, МДж/кг;
<a id="p100544"></a>Cp - удельная изобарная теплоемкость газа, МДж/кг;
<a id="p100545"></a> $\phi$ - коэффициент теплопотерь (принимается по данным справочной литературы, при отсутствии данных может быть принят равным 0,3);
<a id="p100546"></a> $\eta$ - коэффициент полноты горения (определяется по формуле П6.9);
<a id="p100547"></a>V - свободный объем помещения, м3;
<a id="p100548"></a>a - коэффициент отражения предметов на путях эвакуации;
<a id="p100549"></a>E - начальная освещенность, лк;
<a id="p100550"></a>lпр - предельная дальность видимости в дыму, м;
<a id="p100551"></a>Dm - дымообразующая способность горящего материала, Нп · м2/кг;
<a id="p100552"></a>L - удельный выход токсичных газов при сгорании 1 кг материала, кг/кг;
<a id="p100553"></a>X - предельно допустимое содержание токсичного газа в помещении, кг м-3 (XCO2 = 0,11 кг/м3; XCO = 1,16 · 10-3 кг/м3; XHCL = <sub>23</sub> · 10-6 кг/м3);
<a id="p100554"></a>LO2 - удельный расход кислорода, кг/кг.
<a id="p100555"></a>Если под знаком логарифма получается отрицательное число, то данный ОФП не представляет опасности.
<a id="p100556"></a>Параметр z вычисляют по формуле:

<a id="p100557"></a> $z = \frac{h}{H} \cdot exp(1,4 \cdot \frac{h}{H})\text{при}H \leq 6\text{м},(\text{П}6.24)$ 

<a id="p100558"></a>где h - высота рабочей зоны, м;
<a id="p100559"></a>H - высота помещения, м.
<a id="p100560"></a>Определяется высота рабочей зоны:

<a id="p100561"></a> $h = h_{\text{пл}} + 1,7 - 0,5 \cdot \delta,(\text{П}6.25)$ 

<a id="p100562"></a>где hпл - высота площадки, на которой находятся люди, над полом помещения, м;
<a id="p100563"></a> $\delta$ - разность высот пола, равная нулю при горизонтальном его расположении, м.
<a id="p100564"></a>Следует иметь в виду, что наибольшей опасности при пожаре подвергаются люди, находящиеся на более высокой отметке. Поэтому, например, при определении необходимого времени эвакуации людей из партера зрительного зала с наклонным полом значение h следует находить, ориентируясь на наиболее высоко расположенные ряды кресел. Параметры A и n вычисляют так:
<a id="p100565"></a>для случая горения жидкости с установившейся скоростью:

<a id="p100566"></a> $A = \psi_{\text{уд}} \cdot Fn = 1,$ 

<a id="p100567"></a>где $\psi_{\text{уд}}$ - удельная массовая скорость выгорания жидкости, кг/(м2 · c);
<a id="p100568"></a>для кругового распространения пожара:

<a id="p100569"></a> $A = 1,05 \cdot \psi_{\text{уд}} \cdot V^{2}n = 3,$ 

<a id="p100570"></a>где V - линейная скорость распространения пламени, м/с;
<a id="p100571"></a>для вертикальной или горизонтальной поверхности горения в виде прямоугольника, одна из сторон которого увеличивается в двух направлениях за счет распространения пламени (например, распространение огня в горизонтальном направлении по занавесу после охвата его пламенем по всей высоте):

<a id="p100572"></a> $A = \psi_{\text{уд}} \cdot V \cdot bn = 2,$ 

<a id="p100573"></a>где b - перпендикулярный к направлению движения пламени размер зоны горения, м.
<a id="p100574"></a>При отсутствии специальных требований значения a и E принимаются равными 0,3 и 50 лк соответственно, а значение lпр = 20 м.


#### <a id="p100575"></a>IV. Математическая двухзонная модель пожара в здании


<a id="p100576"></a>При решении задач с использованием двухзонной модели пожар в здании характеризуется усредненными по массе и объему значениями параметров задымленной зоны:
<a id="p100577"></a>T - температура среды в задымленной зоне, K;
<a id="p100578"></a> $\mu$ - оптическая плотность дыма, Нп/м;
<a id="p100579"></a>xi - массовая концентрация i-того токсичного продукта горения в задымленной зоне, кг/кг;
<a id="p100580"></a>xK - массовая концентрация кислорода, кг/кг;
<a id="p100581"></a>Z - высота нижней границы слоя дыма, м.
<a id="p100582"></a>В свою очередь перечисленные параметры выражаются через основные интегральные параметры задымленной зоны с помощью следующих формул:

<a id="p100583"></a> $Q_{\text{з}} = \int_{0}^{T} m \cdot c_{p}(T) \cdot dT,(\text{П}6.26)$ 

<a id="p100584"></a> $x_{i} = \frac{m_{i}}{m} ,x_{K} = \frac{m_{K}}{m} ,(\text{П}6.27)$ 

<a id="p100585"></a> $\mu = \frac{S}{V_{\text{Д}}} ,(\text{П}6.28)$ 

<a id="p100586"></a> $\rho = \frac{m}{V_{\text{Д}}} ,Z = H - \frac{V_{\text{Д}}}{A} ,(\text{П}6.29)$ 

<a id="p100587"></a>где m, mi - общая масса дыма и соответственно i-го токсичного продукта горения в задымленной зоне, кг;
<a id="p100588"></a>mK - масса кислорода в задымленной зоне, кг;
<a id="p100589"></a>Qз - энтальпия продуктов горения в задымленной зоне, кДж;
<a id="p100590"></a>S - оптическое количество дыма, Нп · м2;
<a id="p100591"></a> $\rho$ - плотность дыма при температуре T, кг/м3;
<a id="p100592"></a>VД - объем задымленной зоны, м3;
<a id="p100593"></a>H, A - высота и площадь помещения, м;
<a id="p100594"></a>cp - удельная теплоемкость дыма, кДж/(K · кг).
<a id="p100595"></a>Динамика основных интегральных параметров задымленной зоны определяется интегрированием системы следующих балансовых уравнений:
<a id="p100596"></a>общей массы компонентов задымленной зоны с учетом дыма, вносимого в зону конвективной колонкой и дыма, удаляемого через проемы в соседние помещения:

<a id="p100597"></a> $\frac{dm}{dt} = G_{\text{К}} - G_{\text{П}},(\text{П}6.30)$ 

<a id="p100598"></a>где t - текущее время, с;
<a id="p100599"></a>GК, GП - массовый расход дыма соответственно через конвективную колонку и открытые проемы в помещении, кг/с;
<a id="p100600"></a>энтальпия компонентов задымленной зоны с учетом тепла, вносимого в зону конвективной колонкой, теплоотдачи в конструкции и уноса дыма в проемы:

<a id="p100601"></a> $\frac{dQ}{dt} = Q_{\text{К}} - Q_{\text{П}} - Q_{\text{кон}},(\text{П}6.31)$ 

<a id="p100602"></a>где QК, QП, Qкон - тепловая мощность, соответственно вносимая в задымленную зону конвективной колонкой, удаляемая с дымом через открытые проемы и теряемая в конструкции, кВт;
<a id="p100603"></a>массы кислорода с учетом потерь на окисление продуктов пиролиза горючих веществ:

<a id="p100604"></a> $\frac{dm_{K}}{dt} = 0,23 \cdot (G_{\text{К}} - \eta \cdot \psi \cdot L_{K}) - x_{\text{К}} \cdot G_{\text{П}},(\text{П}6.32)$ 

<a id="p100605"></a> $\eta$ - полнота сгорания горючего материала, кг/кг;
<a id="p100606"></a> $\psi$ - скорость выгорания горючего материала, кг/с;
<a id="p100607"></a>LК - потребление кислорода при сгорании единицы массы горючего материала, кг/кг;
<a id="p100608"></a>оптического количества дыма с учетом дымообразующей способности горящего материала:

<a id="p100609"></a> $\frac{dS}{dt} = \psi \cdot D - G_{\text{П}} \cdot \frac{\mu}{\rho} ,(\text{П}6.33)$ 

<a id="p100610"></a>где D - дымообразующая способность горючего материала, Нп/(м2 · кг);
<a id="p100611"></a>массы i-го токсичного продукта горения:

<a id="p100612"></a> $\frac{dm_{i}}{dt} = \psi \cdot L_{i} - x_{i} \cdot G_{\text{П}},(\text{П}6.34)$ 

<a id="p100613"></a>где Li - массовый выход i-го токсичного продукта горения, кг/кг.
<a id="p100614"></a>Масса компонентов дыма GК, вносимых в задымленную зону конвективной колонкой, оценивается с учетом количества воздуха, вовлекаемого в конвективную колонку по всей ее высоте до нижней границы слоя дыма. В инженерных расчетах расход компонентов дыма через осесимметричную конвективную колонку на высоте нижнего уровня задымленной зоны Z (в зависимости от того, какая область конвективной колонки или факела погружена в задымленную зону) задается полуэмпирической формулой:

<a id="p100615"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/R7HAcEkp/img_7.png) 

<a id="p100616"></a>где Q - мощность очага пожара, кВт.
<a id="p100617"></a>Динамика параметров очага пожара определяется развитием площади горения с учетом сложного состава горючих материалов, их расположения, места возникновения очага пожара и полноты сгорания:

<a id="p100618"></a> $Q = \eta \cdot \psi_{\text{уд}} \cdot Q_{H}^{P} \cdot F(t).(\text{П}6.36)$ 

<a id="p100619"></a>Потери тепла в ограждающие конструкции рассчитываются с учетом температуры горячей струи Tc, скорости и излучательной способности струи, с омывающей конструкции и прогрева самой i-ой конструкции Ti(y) по толщине y. Для этого численно интегрируется нестационарное уравнение Фурье:

<a id="p100620"></a> $\frac{\partial T_{i}(\text{у})}{\partial\tau} = \frac{1}{\text{С }(T) \cdot \rho} \cdot \frac{\partial\lambda(T) \cdot \partial T_{i}(\text{у})}{\partial^{2} \cdot \text{у}} ,(\text{П}6.37)$ 

<a id="p100621"></a>с граничными и начальными условиями:

<a id="p100622"></a> $(\alpha_{\text{к}} + \alpha_{\text{л}}) \cdot (T_{c} - T_{w}) = - \lambda_{w} \cdot \frac{\partial T_{i}(\text{у})}{\partial\text{у}} |_{\text{у} = 0},(\text{П}6.38)$ 

<a id="p100623"></a> $(\alpha_{\text{к}} + \alpha_{\text{л}}) \cdot (T_{0} - T_{i}(\delta)) = - \lambda(T) \cdot \frac{\partial T_{i}(\text{у})}{\partial\text{у}} |_{\text{у} = \delta},(\text{П}6.39)$ 

<a id="p100624"></a> $T_{i}(0,y) = T_{0,}0 \leq y \leq \delta,(\text{П}6.40)$ 

<a id="p100625"></a>где $\alpha_{\text{к}}$ , $\alpha_{\text{л}}$ - соответственно конвективный и лучистый коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2 · K);
<a id="p100626"></a> $\delta$ - толщина ограждающей конструкции, м;
<a id="p100627"></a>C(T) - теплоемкость материала конструкции при температуре T(y), Дж/(кг2 · °K);
<a id="p100628"></a> $\lambda(T)$ - теплопроводность материала конструкции при температуре T(y), Вт/(м · °K);
<a id="p100629"></a>Tw, T<sub>0</sub> - температура соответственно обогреваемой части конструкции и среды у необогреваемой поверхности, К;
<a id="p100630"></a> $\rho$ - плотность материала конструкции, кг/м.
<a id="p100631"></a>Тепловые и массовые потоки через проем в каждый момент времени рассчитываются с учетом текущего перепада давления по высоте проема, состава и температуры газовой среды по обе стороны проема (схема расчета на [рис. П6.1](#p100637)). Так, массовый расход дыма из помещения очага пожара в соседнее помещение рассчитывается следующим образом:

<a id="p100632"></a> $G_{\text{П}} = B \cdot \xi \cdot \int_{Y_{min}}^{Y_{max}} \sqrt{2 \cdot \rho \cdot (P(h) - P_{2}(h))} \cdot dh,(\text{П}6.41)$ 

<a id="p100633"></a>где B - ширина проема, м;
<a id="p100634"></a> $\xi$ - аэродинамический коэффициент проема;
<a id="p100635"></a>P(h) - P2(h) - разница давлений в помещениях на высоте h;
<a id="p100636"></a> $\rho$ - плотность дыма в задымленной зоне соседнего помещения при температуре дыма T.

<a id="p100637"></a>Рис. П6.1. Массопотоки через проем (не приводится)

<a id="p100638"></a>Пределы интегрирования Y<sub>max</sub> и Y<sub>min</sub> выбираются в пределах створа проема, слоя дыма помещения очага пожара и там, где избыточное давление $\Delta$ P = (P(h) - P(h)2) > 0, как это указано на [рис. П6.1](#p100637).
<a id="p100639"></a>Необходимая для оценки перепада давления по створу проема зависимость давления от высоты в i-ом помещении (с учетом задымленной зоны этого помещения) оценивается как:

<a id="p100640"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/R7HAcEkp/img_8.png) 

<a id="p100641"></a>где Pi0 - текущее давление в i-ом помещении на нулевой отметке (или приведенное к нулевой отметке, если уровень пола помещения выше нулевой отметки);
<a id="p100642"></a> $\rho_{0}$ - плотность воздуха при начальной температуре T0;
<a id="p100643"></a>Zi - текущая высота незадымленной зоны в i-ом помещении.
<a id="p100644"></a>Рассчитанные параметры тепломассообмена в проеме используются как граничные условия для соседнего помещения.


#### <a id="p100645"></a>V. Полевой метод моделирования пожара в здании


<a id="p100646"></a>Основой для полевых моделей пожаров являются уравнения, выражающие законы сохранения массы, импульса, энергии и масс компонентов в рассматриваемом малом контрольном объеме.
<a id="p100647"></a>Уравнение сохранения массы:

<a id="p100648"></a> $\frac{\partial\rho}{\partial t} + \frac{\partial}{\partial x_{j}} (\rho \cdot u_{j}) = 0.(\text{П}6.43)$ 

<a id="p100649"></a>Уравнение сохранения импульса:

<a id="p100650"></a> $\frac{\partial}{\partial t} (\rho \cdot u_{j}) + \frac{\partial}{\partial x_{j}} (\rho \cdot u_{j} \cdot u_{i}) = \frac{\partial p}{\partial x_{i}} + \frac{\partial\tau_{ij}}{\partial x_{j}} + \rho \cdot g_{i}.(\text{П}6.44)$ 

<a id="p100651"></a>Для ньютоновских жидкостей, подчиняющихся закону Стокса, тензор вязких напряжений определяется формулой:

<a id="p100652"></a> $\tau_{ij} = \mu \cdot (\frac{\partial u_{i}}{\partial x_{j}} + \frac{\partial u_{j}}{\partial x_{i}}) - \frac{2}{3} \cdot \mu \cdot \frac{\partial u_{k}}{\partial x_{k}} \cdot \delta_{ij}.(\text{П}6.45)$ 

<a id="p100653"></a>Уравнение энергии:

<a id="p100654"></a> $\frac{\partial}{\partial t} (\rho \cdot h) + \frac{\partial}{\partial x_{j}} (\rho \cdot u_{j} \cdot h) = \frac{\partial p}{\partial t} + \frac{\partial}{\partial x_{j}} (\frac{\lambda}{c_{p}} \cdot \frac{\partial h}{\partial x_{j}}) - \frac{\partial q_{j}^{R}}{\partial x_{j}} ,(\text{П}6.46)$ 

<a id="p100655"></a>где $h = h_{0} + \int_{T_{0}}^{T} c_{p} \cdot dT + \sum_{k} (Y_{k} \cdot H_{k})$ - статическая энтальпия смеси;
<a id="p100656"></a>Hk - теплота образования k-го компонента;
<a id="p100657"></a> $c_{\text{р}} = \sum_{k} Y_{k} \cdot c_{p,k}$ - теплоемкость смеси при постоянном давлении;
<a id="p100658"></a> $q_{j}^{R}$ - радиационный поток энергии в направлении xj.
<a id="p100659"></a>Уравнение сохранения химического компонента k:

<a id="p100660"></a> $\frac{\partial}{\partial t} (\rho \cdot Y_{k}) + \frac{\partial}{\partial x_{j}} (\rho \cdot u_{j} \cdot Y_{k}) = \frac{\partial}{\partial x_{j}} (\rho \cdot D \cdot \frac{\partial Y_{k}}{\partial x_{j}}) + S_{k}.(\text{П}6.47)$ 

<a id="p100661"></a>Для замыкания системы уравнений (П6.43) - (П6.47) используется уравнение состояния идеального газа. Для смеси газов оно имеет вид:

<a id="p100662"></a> $p = \rho \cdot R_{0} \cdot T \cdot \sum_{k} \frac{Y_{k}}{M_{k}} ,(\text{П}6.48)$ 

<a id="p100663"></a>где R0 - универсальная газовая постоянная;
<a id="p100664"></a>Mk - молярная масса k-го компонента.



<a id="p100665"></a>

---