---
title: "Приказ Ростехнадзора от 01.02.2022 N 22"
number: "22"
issuer: "Федеральная служба по экологическому, технологическому и атомному надзору"
issued_on: 2022-02-01
status: утратил силу
canonical: "https://bukva.ai/docs/prikaz-22-2022-rostehnadzor-federalnaya"
---

## Приказ Ростехнадзора от 01.02.2022 N 22

# Приказ Ростехнадзора от 01.02.2022 N 22

"Об утверждении Руководства по безопасности "Рекомендации по аэрологической безопасности угольных шахт"

> [!WARNING]
> Документ утратил силу в связи с изданием [Приказа](https://bukva.ai/docs/prikaz-504-2023-rostehnadzor-federalnaya#p100006) Ростехнадзора от 28.12.2023 N 504.
> Документ утратил силу в связи с изданием [Приказа](https://bukva.ai/docs/prikaz-504-2023-rostehnadzor-federalnaya#p100006) Ростехнадзора от 28.12.2023 N 504, утвердившего новое [Руководство](https://bukva.ai/docs/prikaz-504-2023-rostehnadzor-federalnaya#p100010).


<a id="p100001"></a>**ФЕДЕРАЛЬНАЯ СЛУЖБА ПО ЭКОЛОГИЧЕСКОМУ, ТЕХНОЛОГИЧЕСКОМУ**
**И АТОМНОМУ НАДЗОРУ**


##### <a id="p100002"></a>ПРИКАЗ

от 1 февраля 2022 г. N 22

<a id="p100003"></a>**ОБ УТВЕРЖДЕНИИ РУКОВОДСТВА**
**ПО БЕЗОПАСНОСТИ "РЕКОМЕНДАЦИИ ПО АЭРОЛОГИЧЕСКОЙ БЕЗОПАСНОСТИ**
**УГОЛЬНЫХ ШАХТ"**

<a id="p100004"></a>В соответствии с [пунктом 5 статьи 3](https://bukva.ai/docs/zakon-116-fz-1997/statya-1#p291) Федерального закона от 21 июля 1997 г. N 116-ФЗ "О промышленной безопасности опасных производственных объектов", [ст. 14](https://bukva.ai/docs/zakon-247-fz-2020/statya-14#p100095) Федерального закона от 31 июля 2020 г. N 247-ФЗ "Об обязательных требованиях в Российской Федерации", а также в целях содействия соблюдению требований Федеральных [норм и правил](https://bukva.ai/docs/prikaz-506-2020-rostehnadzor-federalnaya#p100011) в области промышленной безопасности "Инструкция по аэрологической безопасности угольных шахт", утвержденных приказом Ростехнадзора от 8 декабря 2020 г. N 506, приказываю:
<a id="p100005"></a>утвердить прилагаемое [руководство](#p100009) по безопасности "Рекомендации по аэрологической безопасности угольных шахт".

<a id="p100006"></a>Врио руководителя
**А.В.ДЕМИН**





<a id="p100008"></a>Утверждено
приказом Федеральной службы
по экологическому, технологическому
и атомному надзору
от 1 февраля 2022 г. N 22


## <a id="p100009"></a>РУКОВОДСТВО ПО БЕЗОПАСНОСТИ "РЕКОМЕНДАЦИИ ПО АЭРОЛОГИЧЕСКОЙ БЕЗОПАСНОСТИ УГОЛЬНЫХ ШАХТ"



### <a id="p100010"></a>I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


1. <a id="p100011"></a>Руководство по безопасности "Рекомендации по аэрологической безопасности угольных шахт" (далее - Руководство по безопасности) разработано в соответствии с [пунктом 5 статьи 3](https://bukva.ai/docs/zakon-116-fz-1997/statya-1#p291) Федерального закона от 21 июля 1997 г. N 116-ФЗ "О промышленной безопасности опасных производственных объектов".
2. <a id="p100012"></a>Руководство по безопасности предназначено и рекомендовано для организаций, осуществляющих добычу угля (горючих сланцев) подземным способом (далее - угледобывающие организации), для работников организаций и их обособленных подразделений, занимающихся проектированием, строительством и эксплуатацией опасных производственных объектов угольной промышленности, на которых ведутся подземные горные работы (далее - шахта), конструированием, изготовлением, монтажом, эксплуатацией и ремонтом технических устройств, надзорных и контролирующих органов, профессиональных аварийно-спасательных служб или профессиональных аварийно-спасательных формирований (далее - ПАСС(Ф)), а также для работников организаций, деятельность которых связана с посещением шахт.
3. <a id="p100013"></a>Руководство по безопасности содержит разъяснения требований промышленной безопасности и рекомендации по применению Федеральных [норм и правил](https://bukva.ai/docs/prikaz-506-2020-rostehnadzor-federalnaya#p100011) в области промышленной безопасности "Инструкция по аэрологической безопасности угольных шахт", утвержденных приказом Ростехнадзора от 8 декабря 2020 г. N 506 (далее - Инструкция по аэрологической безопасности угольных шахт).


### <a id="p100014"></a>Рекомендации к разделу II Инструкции по аэрологической безопасности угольных шахт "Контроль состава рудничной атмосферы, определения газообильности и установления категорий шахт по метану и (или) диоксиду углерода"

безопасности угольных шахт "Контроль состава рудничной
атмосферы, определения газообильности и установления
категорий шахт по метану и (или) диоксиду углерода"


#### <a id="p100015"></a>II. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ВОЗДУХА В ГОРНЫХ ВЫРАБОТКАХ


4. <a id="p100016"></a>Измерение скорости воздуха проводится в прямолинейных, протяженностью 15 м и более, участках горных выработок с крепью, плотно прилегающей к стенкам выработки. На участке выработки на расстоянии 15 м от места проведения замеров исключается нахождение каких-либо предметов, материалов и горно-шахтного оборудования, уменьшающих площадь сечения выработки. При проведении замеров скорости воздуха в выработках, оборудованных конвейерным транспортом, учитывается площадь сечения выработки, используемая для размещения данного оборудования. Место проведения замера выбирается на расстоянии не менее 20 м от (до) сопряжения выработки, в которой проводится замер скорости воздуха, с другими выработками.
5. <a id="p100017"></a>Схемы перемещения средства измерения в сечении горной выработки при измерении скорости воздуха приведены на [рисунке 1](#p100023). Работник, выполняющий замеры, непрерывно с постоянной скоростью перемещает средство измерения в горизонтальном и вертикальном направлениях.
<a id="p100018"></a>Замеры скорости воздуха проводятся следующими способами:
<a id="p100019"></a>работник, проводящий замеры, находится в том же сечении горной выработки, в котором измеряется скорость, - способ "в сечении";
<a id="p100020"></a>работник, проводящий замеры, находится на расстоянии вытянутой руки от сечения, в котором измеряется скорость, - способ "перед собой";
<a id="p100021"></a>работник, проводящий замеры, находится на расстоянии 1,5 - 2 м от сечения, в котором измеряется скорость. Для проведения замеров данным способом средство измерения крепится к удлинителю, в качестве которого применяются как специальные устройства, так и различного рода предметы, имеющие указанную длину.

<a id="p100022"></a> ![II. Определение расхода воздуха в горных выработках](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_0.png) 

<a id="p100023"></a>Рисунок 1. Схемы перемещения прибора в сечении горной
выработки при измерении скорости воздуха

6. <a id="p100024"></a>Замер скорости воздуха способом "перед собой" используется при высоте выработки до 2 м.
<a id="p100025"></a>Средняя скорость воздуха в выработке определяется с учетом поправочных коэффициентов К, зависящих от применяемого способа проведения замеров:
<a id="p100026"></a>способ "перед собой" - коэффициент равен 1,14;
<a id="p100027"></a>способ "в сечении" - коэффициент определяется из выражения

<a id="p100028"></a>**К = (S - 0,4) / S,**

<a id="p100029"></a>где:
<a id="p100030"></a>S - площадь поперечного сечения выработки в свету, м2.
<a id="p100031"></a>При замере скорости средством измерения, расположенным на расстоянии не менее 1,5 м от работника, поправочный коэффициент не вводится.
7. <a id="p100032"></a>Минимальная продолжительность проведения замера определяется временем однократного перемещения средства измерения в сечении горной выработки по одной из схем, приведенных на [рисунке 1](#p100023). Для повышения точности проводимых измерений время их проведения увеличивается. При увеличении времени проведения замера перемещение средства измерения в сечении выработки выполняется по одной схеме. Измерение скорости воздуха считается завершенным, если средство измерения было перемещено по принятой схеме в сечении выработки один или несколько раз и находится в месте, в котором оно было начато.
<a id="p100033"></a>Измерения скорости воздуха проводятся не менее трех раз. Средняя скорость воздуха в выработке принимается по трем измерениям.
8. <a id="p100034"></a>Площади сечений горных выработок, S, м2, представленных на [рисунке 2](#p100052), определяются:
<a id="p100035"></a>трапециевидное сечение:

<a id="p100036"></a>S = 0,5H (a + b), (1)

<a id="p100037"></a>где:
<a id="p100038"></a>H - высота выработки (в свету), м;
<a id="p100039"></a>a - ширина выработки по кровле (в свету) или на уровне формирования свода крепи выработки, м;
<a id="p100040"></a>b - ширина выработки по почве (в свету), м;
<a id="p100041"></a>коробковый свод:

<a id="p100042"></a>S = ah + 0,78a (H - h), (2)

<a id="p100043"></a>где:
<a id="p100044"></a>h - высота выработки (в свету) на уровне формирования свода крепи выработки, м;
<a id="p100045"></a>при полуциркулярном своде:

<a id="p100046"></a> $S = \frac{\pi a^{2}}{8} + a(H - \frac{a}{2})$ , (3)

<a id="p100047"></a>при арочной форме сечения:

<a id="p100048"></a> $S = \frac{\pi a^{2}}{8} + \frac{a + b}{2} (H - \frac{a}{2})$ . (4)

9. <a id="p100049"></a>Для определения площади поперечного сечения выработки сложной формы используется метод разделения сечения на элементарные фигуры правильной формы.
<a id="p100050"></a>Общую площадь поперечного сечения выработки определяют путем суммирования площадей полученных фигур.

<a id="p100051"></a> ![II. Определение расхода воздуха в горных выработках](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_1.png) 

<a id="p100052"></a>Рисунок 2. Определение площадей поперечного сечения
горных выработок:

<a id="p100053"></a>а - трапециевидное сечение; б - коробковый свод; в - при полуциркулярном своде; г, д - при арочной форме сечения; е - сложной формы

10. <a id="p100054"></a>Расход воздуха в сечении горной выработки, Q, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100055"></a>Q = 60vS (5)

<a id="p100056"></a>где:
<a id="p100057"></a>v - средняя скорость движения воздуха в выработке, м/с.
11. <a id="p100058"></a>Для определения производительности вентилятора местного проветривания (далее - ВМП) измерения расхода воздуха проводятся в выработке, в которой он установлен, в 5 - 10 м перед вентилятором и в 5 - 10 м за ним, считая по ходу движения воздушной струи. Производительность ВМП определяется как разность между средними значениями расхода воздуха в первом и втором пунктах измерений.
<a id="p100059"></a>При расстоянии от места установки ВМП до устья подготовительной выработки менее 50 м и при отсутствии на данном участке выработки, в которой установлен ВМП, возможности выполнить замер расхода воздуха производительность ВМП принимается равной расходу воздуха, замеренному в подготовительной выработке на расстоянии 5 - 10 м от ее устья.
12. <a id="p100060"></a>Измерения расхода воздуха, поступающего в забой подготовительной выработки, проветриваемой ВМП, проводятся в 15 - 20 м от забоя в поперечном сечении выработки. При невозможности измерения скорости воздуха в сечении выработки расход воздуха, поступающего к забою, определяется расходом воздуха в вентиляционном трубопроводе в месте выхода вентиляционной струи из трубопровода в проветриваемую выработку.


#### <a id="p100061"></a>III. РАСЧЕТ ГАЗООБИЛЬНОСТИ ШАХТЫ ПО МЕТАНУ И (ИЛИ) ДИОКСИДУ УГЛЕРОДА



##### <a id="p100062"></a>ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ЗАМЕРОВ


13. <a id="p100063"></a>Расход газа, проходившего в пункте измерения при каждом измерении, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100064"></a>**I = 0,01QC, (6)**

<a id="p100065"></a>где:
<a id="p100066"></a>Q - расход воздуха в пункте измерения, м3/мин;
<a id="p100067"></a>C - концентрация газа в рудничной атмосфере в пункте измерения, %.
14. <a id="p100068"></a>При использовании данных системы аэрогазового контроля (далее - АГК) о содержании метана в горных выработках средний расход газа $\overline{I_{\text{м}}}$ , м3/мин, проходившего в пункте измерения в исходящей струе выемочного участка в течение месяца, определяется по формуле:

<a id="p100069"></a> $\overline{I_{\text{м}}} = 0,01 \frac{\sum_{k}^{n} {}_{= 1}^{\text{в}}Q_{\text{уч}}}{n_{\text{в}}} \cdot \frac{\sum_{k}^{n} {}_{= 1}^{t}C_{t_{i}}}{n_{t}}$ , (7)

<a id="p100070"></a>где:
<a id="p100071"></a>Qуч - расход воздуха в исходящей струе выемочного участка, м3/мин;
<a id="p100072"></a>Cti - средняя за сутки концентрация метана в исходящей струе выемочного участка по данным системы АГК, %;
<a id="p100073"></a>nв - число измерений расхода воздуха в месяц, шт.;
<a id="p100074"></a>nt - число средних за сутки значений концентрации по данным системы АГК в течение месяца, шт.
<a id="p100075"></a>При использовании данных контроля содержания метана переносными приборами средний расход газа, проходящего в пункте замера в исходящей струе выемочного участка в течение месяца, определяется по формуле:

<a id="p100076"></a> $\overline{I_{\text{м}}} = 0,01 \frac{\sum_{k}^{n} {}_{= 1}^{\text{в}}Q_{\text{уч}}}{n_{\text{в}}} \cdot \frac{\sum_{k}^{n} {}_{= 1}^{t}C_{n_{i}}}{n_{\text{п}}}$ , (8)

<a id="p100077"></a>где:
<a id="p100078"></a>Cпi - средняя за сутки концентрация метана в исходящей струе выемочного участка по данным переносных приборов, %;
<a id="p100079"></a>nп - число средних за сутки значений концентрации по данным переносных приборов в течение месяца, шт.
<a id="p100080"></a>При контроле расхода воздуха системами АГК в формулы и вместо Qуч подставляются средние за сутки значения расхода воздуха в исходящей струе выемочного участка по данным систем АГК, а вместо nв - число средних за сутки значений расхода воздуха по данным систем АГК в течение месяца.
15. <a id="p100081"></a>Средний расход метана, проходившего в пункте замера в течение года (месяца), $\overline{I_{i}}$ , м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100082"></a> $\overline{I_{i}} = \sum I/n$ , (9)

<a id="p100083"></a>где:
<a id="p100084"></a> $\sum I$ - сумма расходов метана, определенная по результатам всех замеров, проведенных в данном пункте в течение года (месяца), м3/мин;
<a id="p100085"></a>n - число определений расхода метана за год (месяц), принятое к расчету, шт.
<a id="p100086"></a>Если при определении расхода газа значения I = 0 м3/мин, то такие замеры в расчет не принимаются.
16. <a id="p100087"></a>Расход метана, $\overline{I_{i}}$ , м3/мин, проходившего при каждом замере по дегазационному трубопроводу, определяется по формуле:

<a id="p100088"></a> $\overline{I_{i}} = \sum I_{\text{ск}}/n$ , (10)

<a id="p100089"></a>где:
<a id="p100090"></a> $\sum I_{\text{ск}}$ - сумма расходов метана, отсасываемого из каждой скважины, м3/мин.
17. <a id="p100091"></a>Средний расход метана, $\overline{I_{\text{тр}}}$ , м3/мин, проходившего по дегазационному трубопроводу в течение года (месяца), определяется по формуле:

<a id="p100092"></a> $\overline{I_{\text{тр}}} = \sum I_{\text{тр}}/n_{\text{тр}}$ , (11)

<a id="p100093"></a>где:
<a id="p100094"></a> $\sum I_{\text{тр}}$ - сумма расходов метана, проходившего по дегазационному трубопроводу при отдельных замерах в течение года (месяца), м3/мин;
<a id="p100095"></a>nтр - число замеров в дегазационном трубопроводе в течение года (месяца), шт.
18. <a id="p100096"></a>Средний расход газа, выделившегося в каждую выработку или ее часть на участке между пунктами замеров, м3/мин:
<a id="p100097"></a>при отсутствии разветвлений или слияний вентиляционных струй между двумя крайними пунктами замеров определяется по формуле:

<a id="p100098"></a> $\overline{I_{\text{в}}} = \overline{I_{\text{к}}} - \overline{I_{\text{н}}}$ (12)

<a id="p100099"></a>где:
<a id="p100100"></a> $\overline{I_{\text{к}}}$ - средний расход газа, проходившего в пунктах замеров, расположенных в конце выработки (или ее участка), считая по ходу вентиляционной струи, м3/мин;
<a id="p100101"></a> $\overline{I_{\text{н}}}$ - средний расход газа, проходившего в пунктах замеров, расположенных в конце и в начале выработки (или ее участка), считая по ходу вентиляционной струи, м3/мин;
<a id="p100102"></a>при наличии разветвлений или слияний вентиляционных струй между крайними пунктами замеров определяется по формуле:

<a id="p100103"></a> $\overline{I_{\text{в}}} = \overline{I_{\text{к}}} - \overline{I_{\text{н}}} - \Sigma\overline{I_{\text{п}}} + \Sigma\overline{I_{\text{у}}}$ (13)

<a id="p100104"></a>где:
<a id="p100105"></a> $\Sigma\overline{I_{\text{п}}}$ - суммарный расход газа, поступающего в выработку между начальными и конечными пунктами замеров, м3/мин;
<a id="p100106"></a> $\Sigma\overline{I_{\text{у}}}$ - суммарный расход газа, уносимого из выработки ответвляющимися вентиляционными струями, расположенными между начальными и конечными пунктами, м3/мин.


##### <a id="p100107"></a>ГАЗОВЫЙ БАЛАНС


19. <a id="p100108"></a>Газовый баланс выемочного участка определяется с учетом метана:
<a id="p100109"></a>выделяющегося в очистную выработку и прилегающую к ней выработку со свежей струей;
<a id="p100110"></a>выделяющегося в выработку с исходящей струей;
<a id="p100111"></a>удаляемого за пределы выемочного участка средствами вентиляции и дегазации.
<a id="p100112"></a>В газовом балансе выемочного участка не учитывается метан, поступающий на выемочный участок со свежей струей воздуха.
20. <a id="p100113"></a>Газовый баланс крыла, панели, блока, горизонта и шахтопласта определяется с учетом метана:
<a id="p100114"></a>поступающего со свежей струей на выемочные участки крыла, панели, блока, горизонта и шахтопласта;
<a id="p100115"></a>выделяющегося на выемочных участках крыла, панели, блока, горизонта и шахтопласта;
<a id="p100116"></a>поступающего со свежей струей в подготовительные выработки крыла, панели, блока, горизонта и шахтопласта с обособленным проветриванием;
<a id="p100117"></a>выделяющегося из выработок крыла, панели, блока, горизонта и шахтопласта с обособленным проветриванием;
<a id="p100118"></a>выделяющегося из изолированных выработанных пространств за переделами выемочных участков крыла, панели, блока, горизонта и шахтопласта.
21. <a id="p100119"></a>Расчет газового баланса выемочного участка осуществляется в следующем порядке:
<a id="p100120"></a>определяется средний расход газа, поступающего на выемочный участок;
<a id="p100121"></a>определяется средний расход газа, выделяющегося в очистную выработку и в прилегающую к ней выработку со свежей струей воздуха;
<a id="p100122"></a>определяется средний расход метана, каптируемого дегазационной установкой (из выработанного пространства, сближенных пластов и из разрабатываемого пласта);
<a id="p100123"></a>определяется средний расход метана, отводимого за пределы выемочного участка;
<a id="p100124"></a>определяется средний расход метана, выделяющегося в выработки выемочного участка;
<a id="p100125"></a>определяется средняя метанообильность выемочного участка с учетом метана, отводимого за пределы выемочного участка средствами вентиляции и дегазации.
22. <a id="p100126"></a>Расчет газового баланса крыла, панели, блока, горизонта и шахтопласта осуществляется в следующем порядке:
<a id="p100127"></a>определяется расход метана, поступающего со свежей струей на выемочные участки в границах крыла, панели, блока, горизонта и шахтопласта;
<a id="p100128"></a>определяется расход метана, выделяющегося с выемочных участков;
<a id="p100129"></a>определяется абсолютная газообильность выемочных участков;
<a id="p100130"></a>определяется расход метана, поступающего в обособленно проветриваемые подготовительные выработки;
<a id="p100131"></a>определяется расход метана, выносимого из обособленно проветриваемых подготовительных выработок;
<a id="p100132"></a>определяется расход метана, выделяющегося в исходящую струю воздуха за пределами выемочных участков из ранее отработанных и изолированных выемочных участков в границах крыла, панели, блока, горизонта и шахтопласта;
<a id="p100133"></a>определяется расход метана, выделившегося в границах крыла, панели, блока, горизонта и шахтопласта;
<a id="p100134"></a>определяется абсолютная газообильность выработок крыла, панели, блока, горизонта и шахтопласта.
23. <a id="p100135"></a>Расчет газообильности шахты осуществляется в следующем порядке:
<a id="p100136"></a>определяется расход газа, выделившегося в выработки шахты;
<a id="p100137"></a>определяется абсолютная газообильность шахты.
24. <a id="p100138"></a>При определении газового баланса выемочного участка, подготовительной выработки, крыла, панели, блока, горизонта и шахтопласта определяется расход метана из суфляров.


##### <a id="p100139"></a>ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ МЕТАНООБИЛЬНОСТИ ШАХТЫ И УСТАНОВЛЕНИЕ ЕЕ КАТЕГОРИЙ ПО МЕТАНУ И (ИЛИ) ДИОКСИДУ УГЛЕРОДА


25. <a id="p100140"></a>Категория шахт по метану устанавливается по величине относительной метанообильности и виду выделения метана (суфлярное, внезапные выбросы).
<a id="p100141"></a>Для шахт, объединенных в одну вентиляционную систему, устанавливается единая категория по метану.
26. <a id="p100142"></a>Относительная метанообильность шахт на период их строительства принимается согласно проектной документации.
27. <a id="p100143"></a>Относительная метанообильность действующих шахт устанавливается ежегодно в январе по результатам ежемесячных замеров. Относительная газообильность выемочного участка, крыла, панели, блока, горизонта, шахтопласта и шахты (объект проветривания) q1, определяется по формуле:

<a id="p100144"></a> $q_{1} = \frac{1440 \sum_{i}^{n} {}_{= 1}^{1}\overline{I_{i}}N_{i}}{\sum_{i}^{n} {}_{= 1}^{1}A_{i}} K_{3}$ , (14)

<a id="p100145"></a>где:
<a id="p100146"></a>n1 - число месяцев ведения работ по добыче угля в границах объекта проветривания в году;
<a id="p100147"></a> $\overline{I_{i}}$ - расход газа на объекте проветривания в i-м месяце, м3/мин, определяется по [формуле (9)](#p100082);
<a id="p100148"></a>Ni - число фактически отработанных дней в месяце по добыче угля, сут;
<a id="p100149"></a>Аi - добыча угля на объекте за каждый месяц в истекшем году, т;
<a id="p100150"></a>Кз - коэффициент, учитывающий влияние зольности добываемой горной массы на изменение относительной газообильности;
<a id="p100151"></a>для выемочных участков определяется по формуле (15), а для других объектов принимается равным единице;

<a id="p100152"></a> $K_{\text{з}} = q_{1} = \frac{100 - A_{\text{пл}}}{100 - A_{\text{г}.\text{м}}}$ , (15)

<a id="p100153"></a>где:
<a id="p100154"></a>Апл - пластовая зольность угля (зольность угольных пачек), %;
<a id="p100155"></a>Аг.м - средняя фактическая зольность добываемой горной массы, %.
<a id="p100156"></a>Расчеты по определению фактической газообильности выемочных участков, крыла, панели, блока, горизонта, шахтопласта и шахты и категории шахты по метану хранятся на участке аэрологической безопасности полный срок службы шахты.
28. <a id="p100157"></a>Категория действующей шахты по метану устанавливается по наибольшей относительной газообильности выемочного участка, крыла, панели, блока, горизонта, шахтопласта или шахты.
29. <a id="p100158"></a>Строящаяся или действующая шахта, независимо от величины относительной метанообильности, переводится в категорию сверхкатегорных, если в ее выработках происходит суфлярное выделение метана.
<a id="p100159"></a>При переводе шахт в сверхкатегорные по причине суфлярного выделения метана суфляром считается выделение газа из видимых трещин, шпуров или скважин, вскрывающих трещиноватые породы, с расходом 1 м3/мин и более на участке выработки длиной до 20 м. Суфляры в квершлагах или в других выработках при подходе к пластам или пропласткам угля не учитываются как суфляры.
<a id="p100160"></a>В пределах поля шахты пласты относятся к опасным и неопасным по суфлярным выделениям.
<a id="p100161"></a>К опасным по суфлярам относится пласт, на котором при проведении выработок было зафиксировано суфлярное выделение метана из смежных пластов и пропластков по трещинам, образующимся в горных породах в результате их сдвижения при проведении горных выработок.
<a id="p100162"></a>При возникновении суфляров в местах геологических нарушений опасными по суфлярным выделениям считаются все пласты в пределах шахтного поля.
<a id="p100163"></a>Рекомендуемые образцы журналов, планов, актов-нарядов, аншлагов и другой документации к данному разделу приведены в [Приложении N 1](#p101651).


### <a id="p100164"></a>Рекомендации к разделу III Инструкции по аэрологической безопасности угольных шахт "Аэрогазовый контроль"

безопасности угольных шахт "Аэрогазовый контроль"


#### <a id="p100165"></a>IV. МЕТОДИКИ РАСЧЕТА РАСХОДА ВОЗДУХА И ВЫДЕЛЯЕМОГО ОБЪЕМА ОКСИДА УГЛЕРОДА


30. <a id="p100166"></a>Методика расчета расхода воздуха.
<a id="p100167"></a>Для расчета расхода воздуха Q, м3/мин., используется формула:

<a id="p100168"></a>Q = 60VSKпол, (16)

<a id="p100169"></a>где:
<a id="p100170"></a>60 - коэффициент, переводящий единицы измерения скорости из м/с в м/мин.;
<a id="p100171"></a>V - скорость движения воздуха, измеренная стационарным датчиком, м/с;
<a id="p100172"></a>S - площадь сечения выработки, м2;
<a id="p100173"></a>Kпол - коэффициент, учитывающий положение чувствительного элемента датчика скорости движения воздуха в сечении горной выработки,

<a id="p100174"></a>Kпол = V1 / V2, (17)

<a id="p100175"></a>где:
<a id="p100176"></a>V1 - фактическая средняя скорость движения воздуха, измеренная с помощью переносного анемометра в сечении горной выработки в месте установки чувствительного элемента стационарного датчика скорости воздуха, м/с;
<a id="p100177"></a>V2 - скорость движения воздуха, измеренная с помощью переносного анемометра в точке установки чувствительного элемента стационарного датчика скорости воздуха, м/с.
31. <a id="p100178"></a>Методика расчета объема оксида углерода (CO).
<a id="p100179"></a>Для расчета выделяемого объема оксида углерода, QCO, м3/мин., используются формулы:

<a id="p100180"></a>QCO = 60CCOVSKпол или QCO = QCCO / 106, (18)

<a id="p100181"></a>где:
<a id="p100182"></a>CCO - концентрация оксида углерода, измеренная стационарным датчиком, млн.-1;
<a id="p100183"></a>Q - расход воздуха, м3/мин.
<a id="p100184"></a>Пороговая концентрация оксида углерода, CCO, млн.-1, используемая в качестве раннего признака пожара, определяется по формулам:

<a id="p100185"></a>CCO = QCO / (60VSKпол) или CCO = 106QCO / Q. (19)


##### <a id="p100186"></a>МЕТОДИКА ОПРЕДЕЛЕНИЯ ФОНА ИНДИКАТОРНЫХ ГАЗОВ


32. <a id="p100187"></a>Определение фона индикаторных газов в атмосфере действующих выемочных полей осуществляется сразу после первичной посадки кровли. Для этого в контрольных точках при неизменном режиме проветривания стационарными датчиками производится три измерения с интервалом 30 минут. Измерения производятся не ранее чем через 4,5 часа после окончания взрывных работ или выемки угля комбайном, или в нерабочий день, или в ремонтную смену. По результатам анализов подсчитываются средние значения концентрации индикаторных газов. Аналогичные наблюдения проводятся трижды с интервалом в пять суток. За фоновую концентрацию индикаторных газов принимается максимальное среднее ее значение в контрольных точках по одному из трех наблюдений. Результаты измерений и вычислений заносятся в таблицу N 1.

<a id="p100188"></a>Таблица N 1. Рекомендуемый образец определения фона индикаторных газов


<table>
<colgroup><col width="13%"><col width="17%"><col width="16%"><col width="11%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="17%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100189"></a>N точки контроля</td><td rowspan="3"><a id="p100190"></a>Дата первого измерения</td><td rowspan="3"><a id="p100191"></a>Время измерения</td><td colspan="4"><a id="p100192"></a>Значение концентрации</td></tr>
<tr><td colspan="3"><a id="p100193"></a>через n суток после первого отсчета (по 3 отсчета)</td><td rowspan="2"><a id="p100194"></a>среднее для точки контроля</td></tr>
<tr><td><a id="p100195"></a>n = 5</td><td><a id="p100196"></a>n = 10</td><td><a id="p100197"></a>n = 15</td></tr>
<tr><td><a id="p100198"></a>1</td><td><a id="p100199"></a>2</td><td><a id="p100200"></a>3</td><td><a id="p100201"></a>4</td><td><a id="p100202"></a>5</td><td><a id="p100203"></a>6</td><td><a id="p100204"></a>7</td></tr>
<tr><td rowspan="2"></td><td></td><td></td><td><a id="p100205"></a>___</td><td><a id="p100206"></a>___</td><td><a id="p100207"></a>___</td><td rowspan="2"></td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100208"></a>среднее для отсчета</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="6"></td><td rowspan="2"><a id="p100209"></a>через 30 минут после первого измерения</td><td rowspan="2"></td><td><a id="p100210"></a>___</td><td><a id="p100211"></a>___</td><td><a id="p100212"></a>___</td><td rowspan="3"></td></tr>
<tr><td><a id="p100213"></a>___</td><td><a id="p100214"></a>___</td><td><a id="p100215"></a>___</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100216"></a>среднее для отсчета</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100217"></a>через 60 минут после первого измерения</td><td rowspan="2"></td><td><a id="p100218"></a>___</td><td><a id="p100219"></a>___</td><td><a id="p100220"></a>___</td><td rowspan="3"></td></tr>
<tr><td><a id="p100221"></a>___</td><td><a id="p100222"></a>___</td><td><a id="p100223"></a>___</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100224"></a>среднее для отсчета</td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>


<a id="p100225"></a>При определении фона индикаторных газов и последующем контроле за признаками ранних стадий возникновения пожаров используются одни и те же контрольные точки. Одновременно с оценкой фоновых концентраций производятся замеры температуры.
<a id="p100226"></a>В случае изменения геологических и горнотехнических условий (появление геологических нарушений в пласте, изменение величины шага посадки, режима проветривания) производится контрольное измерение фоновых концентраций индикаторных газов.
<a id="p100227"></a>При необходимости аналогичным методом определяются фоновые значения температуры и влажности.
<a id="p100228"></a>Метановоздушная смесь (далее - МВС) приготавливается с погрешностью, не превышающей $\pm$ 0,1% объемной доли. МВС разрешается использовать в случае, если это не противоречит эксплуатационной документации на применяемые метанометры, а состав МВС не приведет к выходу из строя (отравлению) датчиков метана.
<a id="p100229"></a>Перед приготовлением смеси резиновую подушку необходимо продуть чистым воздухом.
<a id="p100230"></a>Приготовление МВС осуществляется в следующей последовательности:
<a id="p100231"></a>из баллона с метаном (до 95% объемной доли) или из емкости с каптированным метаном с помощью газового редуктора подать в подушку небольшое количество газа (примерно 1/50 часть максимального объема подушки), затем ручным насосом закачать в подушку воздух до максимально возможного объема последней;
<a id="p100232"></a>с помощью стенда для проверки датчиков метана измерить содержание метана в приготовленной смеси;
<a id="p100233"></a>методом последовательных приближений (выпуская из подушки часть смеси и добавляя метан или воздух) получить смесь с заданным содержанием метана (от 0,5 до 2,3% объемной доли, в зависимости от установленной для пункта контроля уставки срабатывания датчика метана).
<a id="p100234"></a>Максимальная концентрация метана в МВС составляет 2,5% объемных долей.
<a id="p100235"></a>Допускается применение каптированного метана для приготовления МВС.
<a id="p100236"></a>МВС применяется только для проверок датчиков метана. Также при проведении проверок в качестве чистого воздуха может использоваться атмосферный воздух, собранный в месте, в котором концентрация метана не превышает 0,1% объемной доли. Для градуировок, поверок и калибровок датчиков метана используются только поверочные газовые смеси и стандартный поверочный нулевой газ-воздух.


### <a id="p100237"></a>Рекомендации к разделу VI Инструкции по аэрологической безопасности угольных шахт "Применение схем проветривания выемочных участков шахт с изолированным отводом метана из выработанного пространства с помощью газоотсасывающих установок"

безопасности угольных шахт "Применение схем проветривания
выемочных участков шахт с изолированным отводом метана
из выработанного пространства с помощью
газоотсасывающих установок"


#### <a id="p100238"></a>V. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МЕТАНООБИЛЬНОСТИ ВЫЕМОЧНЫХ УЧАСТКОВ



##### <a id="p100239"></a>ОПРЕДЕЛЕНИЕ МЕТАНООБИЛЬНОСТИ ОЧИСТНЫХ ЗАБОЕВ


34. <a id="p100240"></a>Метанообильность очистного забоя определяется метановыделением из:
<a id="p100241"></a>обнаженной поверхности разрабатываемого угольного пласта;
<a id="p100242"></a>отбитого угольного массива, транспортируемого по очистному забою и по участковой конвейерной выработке или ее части, по которой проходит вентиляционная струя, поступающая в очистной забой;
<a id="p100243"></a>стенок горной выработки, по которой вентиляционная струя поступает в очистной забой.
35. <a id="p100244"></a>Абсолютное метановыделение из разрабатываемого пласта для проектируемых выемочных участков строящихся шахт и неотрабатываемых ранее угольных пластов реконструируемых шахт рассчитывается на основе данных природной газоносности разрабатываемого пласта, установленной в ходе проведения геологоразведочных работ (X, м3/т). При проектировании дегазации разрабатываемого или сближенных пластов угля природная газоносность данных пластов должна корректироваться с учетом принятого коэффициента дегазации. Для действующих шахт метанообильность очистного забоя рассчитывается на основе природной газоносности пластов, установленной по данным фактического абсолютного метановыделения в очистные выработки (Xф, м3/т) в зависимости от фактической добычи угля Аф (т/сут).
<a id="p100245"></a>Фактическая газоносность разрабатываемых пластов в пределах отработанного выемочного столба лавы-аналога, м3/т, определяется по формуле:

<a id="p100246"></a> $X_{\text{ф}} = \frac{\frac{1440I_{\text{пл}.\text{ф}}}{\text{А}_{\text{ф}}\text{К}_{\text{пл}.\text{ф}}\text{К}_{\text{т}.\text{у}.\text{ф}}} - X_{\text{о}.\text{ф}}}{[1 + \frac{1 - \text{К}_{\text{т}.\text{у}.\text{ф}}}{\text{К}_{\text{т}.\text{у}.\text{ф}}} \text{е}^{- n_{1}}(^{\frac{1}{r_{\text{ф}}}} + V_{\text{оч}.\text{ф}})]} + \text{Х}_{\text{о}.\text{ф}}$ , (20)

<a id="p100247"></a>где:
<a id="p100248"></a>Аф - средняя фактическая добыча угля в лаве-аналоге, т/сут;
<a id="p100249"></a>Кпл.ф - коэффициент дренирования пласта лавы-аналога подготовительными выработками;
<a id="p100250"></a>Кт.у.ф - коэффициент, учитывающий степень дегазации отбитого угля в лаве-аналоге при его транспортировании по выработкам участка;
<a id="p100251"></a>Xо.ф - остаточная газоносность угля лавы-аналога, м3/т;
<a id="p100252"></a>rф - ширина захвата комбайна в лаве-аналоге, м;
<a id="p100253"></a>Vоч.ф - фактическая средняя скорость подвигания очистного забоя лавы-аналога, м/сут;
<a id="p100254"></a>Iпл.ф - среднее фактическое абсолютное метановыделение из разрабатываемого пласта, м3/мин. Определяется по данным телеинформации автоматической аппаратуры газовой защиты за весь период отработки выемочного столба по формуле:

<a id="p100255"></a> $I_{\text{пл}.\text{ф}} = \frac{I_{\text{пл}.\text{ф}1} + I_{\text{пл}.\text{ф}2} + ... + I_{\text{пл}.\text{ф}n}}{n}$ , (21)

<a id="p100256"></a>где:
<a id="p100257"></a>n - количество месяцев за весь период отработки выемочного столба;
<a id="p100258"></a>Iпл.ф1, Iпл.фn - фактическое абсолютное метановыделение из разрабатываемого пласта за первый и последующие месяцы отработки выемочного столба лавы-аналога, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100259"></a> $I_{\text{пл}.\text{ф}i} = 0,01 \frac{\sum_{k}^{n} {}_{= 1}^{\text{в}}Q_{k}}{n_{\text{в}}} \cdot \frac{\sum_{j}^{n} {}_{= 1}^{m}C_{m.j}}{n_{m}}$ , (22)

<a id="p100260"></a>где:
<a id="p100261"></a>nв - число измерений расхода воздуха за месяц;
<a id="p100262"></a>nm - число определений среднесуточной концентрации по данным аппаратуры АГК за месяц;
<a id="p100263"></a>Qk - расход воздуха в пункте измерения, м3/мин;
<a id="p100264"></a>Cm.j - среднесуточная концентрация метана по данным телеинформации, выдаваемой аппаратурой АГК, %.
<a id="p100265"></a>Определение Xо, м3/т, производится путем перерасчета остаточной газоносности пласта Xо.г, м3/т с.б.м, по формуле:

<a id="p100266"></a>Xо = 0,01Xо.г (100 - Aз - Wа), (23)

<a id="p100267"></a>где:
<a id="p100268"></a>Xо.г - остаточная газоносность угля лавы-аналога, м3/т с.б.м., определяется в соответствии с [таблицей N 2](#p100271);
<a id="p100269"></a>Aз - зольность угля, %;
<a id="p100270"></a>Wа - влажность угля, %.

<a id="p100271"></a>Таблица N 2. Остаточная газоносность углей


<table>
<colgroup><col width="16%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="11%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="13%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100272"></a>vdaf, %</td><td><a id="p100273"></a>До 8</td><td><a id="p100274"></a>8 - 12</td><td><a id="p100275"></a>12 - 18</td><td><a id="p100276"></a>18 - 26</td><td><a id="p100277"></a>26 - 35</td><td><a id="p100278"></a>35 - 42</td><td><a id="p100279"></a>Более 42</td></tr>
<tr><td colspan="8"><a id="p100280"></a>Кузнецкий бассейн</td></tr>
<tr><td><a id="p100281"></a>Xо.г, м3/т с.б.м</td><td><a id="p100282"></a>3,5</td><td><a id="p100283"></a>3,0</td><td><a id="p100284"></a>2,5</td><td><a id="p100285"></a>2,0</td><td><a id="p100286"></a>2,5</td><td><a id="p100287"></a>2,5</td><td><a id="p100288"></a>2,5</td></tr>
<tr><td colspan="8"><a id="p100289"></a>Печорский бассейн</td></tr>
<tr><td><a id="p100290"></a>Xо.г, м3/т с.б.м</td><td><a id="p100291"></a>-</td><td><a id="p100292"></a>-</td><td><a id="p100293"></a>7 - 6</td><td><a id="p100294"></a>6 - 5</td><td><a id="p100295"></a>5 - 4</td><td><a id="p100296"></a>4 - 3</td><td><a id="p100297"></a>3 - 2</td></tr>
<tr><td colspan="8"><a id="p100298"></a>Партизанский и Угловский бассейны</td></tr>
<tr><td><a id="p100299"></a>Xо.г, м3/т с.б.м</td><td><a id="p100300"></a>1,5</td><td><a id="p100301"></a>1,5</td><td><a id="p100302"></a>1,5</td><td><a id="p100303"></a>1,3</td><td><a id="p100304"></a>1,0</td><td><a id="p100305"></a>1,0</td><td><a id="p100306"></a>-</td></tr>
<tr><td colspan="8"><a id="p100307"></a>Донецкий бассейн</td></tr>
<tr><td><a id="p100308"></a>Xо.г, м3/т с.б.м</td><td><a id="p100309"></a>12,1 - 5,3</td><td><a id="p100310"></a>5,3 - 4,1</td><td><a id="p100311"></a>4,1 - 3,2</td><td><a id="p100312"></a>3,2 - 2,6</td><td><a id="p100313"></a>2,6 - 2,2</td><td><a id="p100314"></a>2,2 - 1,9</td><td><a id="p100315"></a>1,9 - 1,7</td></tr>
</table>


<a id="p100316"></a>В качестве лавы-аналога принимается лава, отрабатывавшая тот же самый пласт и отвечающая следующим требованиям:
<a id="p100317"></a>система подготовки и отработки соответствует проектируемому выемочному участку;
<a id="p100318"></a>горно-геологические условия аналогичны проектируемому выемочному участку;
<a id="p100319"></a>разность глубин отработки не превышает 20 м при ведении горных работ на глубинах до 300 м ниже верхней границы зоны метановых газов, а при больших глубинах разработки - 50 м;
<a id="p100320"></a>фактическая эффективность дегазации пласта и выработанного пространства не ниже, чем для проектируемого выемочного участка.
<a id="p100321"></a>Ожидаемое абсолютное метановыделение из разрабатываемого пласта при максимально установленной скорости подачи комбайна при отработке пласта на полную мощность или с оставлением нижней пачки угля м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100322"></a> $I_{\text{пл}} = \frac{\text{ХК}_{\text{пл}}\text{А}_{\text{р}}}{1440\text{К}_{\text{г}.\text{м}}} \cdot (\text{К}_{\text{т}.\text{у}} + \text{К}(1 - \text{К}_{\text{т}.\text{у}})\text{е}^{- n_{1}V_{\text{оч}}})$ , (24)

<a id="p100323"></a>где:
<a id="p100324"></a>X - природная газоносность разрабатываемого пласта, м3/т;
<a id="p100325"></a>Aр - расчетная нагрузка на очистной забой, т/сут, определяется технической возможностью комбайна с учетом конкретных горно-геологических условий:

<a id="p100326"></a>Aр = TсмjпрКмnсм, (25)

<a id="p100327"></a>где:
<a id="p100328"></a>Tсм - продолжительность рабочей смены, мин;
<a id="p100329"></a>Км - коэффициент, характеризующий схему выемки угля.
<a id="p100330"></a>При односторонней схеме выемки угля в лаве Км = 0,5. При двухсторонней (челноковой) схеме выемки или односторонней с выемкой пласта более 60% от вынимаемой мощности Км = 1. Односторонняя схема выемки угля предусматривает выемку пласта до 60% от вынимаемой мощности пласта при движении комбайна прямым ходом, а остальную часть пласта - обратным ходом;
<a id="p100331"></a>nсм - число рабочих смен по добыче угля;
<a id="p100332"></a>jпр - производительность комбайна, т/мин, определяется по формуле:

<a id="p100333"></a> $j_{\text{пр}} = m_{\text{в}}\gamma r\text{К}_{r}V_{\text{п}.\text{к}}$ , (26)

<a id="p100334"></a>где:
<a id="p100335"></a>mв - вынимаемая мощность пласта (с учетом прослоев), м, определяется по [формуле (27)](#p100340);
<a id="p100336"></a> $\gamma$ - плотность угля в пласте вместе с породными прослойками, т/м3, определяется по [формуле (28)](#p100341);
<a id="p100337"></a>r - ширина захвата комбайна, м;
<a id="p100338"></a>Кr - коэффициент использования захвата в долях от его ширины;
<a id="p100339"></a>Vп.к - максимальная скорость подачи очистного комбайна, м/мин, определяется на основании расчета скорости подачи очистного комбайна или принимается по его техническим характеристикам;

<a id="p100340"></a>mв = mч.у.п + mпр + mл.к + mл.п, (27)

<a id="p100341"></a> $\gamma = \frac{m_{\text{ч}.\text{у}.\text{п}}\gamma_{\text{ч}.\text{у}.\text{п}} + m_{\text{пр}}\gamma_{\text{пр}} + m_{\text{л}.\text{к}}\gamma_{\text{л}.\text{к}} + m_{\text{л}.\text{п}}\gamma_{\text{л}.\text{п}}}{m_{\text{ч}.\text{у}.\text{п}} + m_{\text{пр}} + m_{\text{л}.\text{к}} + m_{\text{л}.\text{п}}}$ , (28)

<a id="p100342"></a>где:
<a id="p100343"></a>mч.у.п - суммарная мощность чистых угольных пачек по пласту, м;
<a id="p100344"></a>mпр - суммарная мощность породных прослоев, м;
<a id="p100345"></a>mл.к - мощность ложной кровли, м;
<a id="p100346"></a>mл.п - мощность ложной почвы, м;
<a id="p100347"></a> $\gamma_{\text{ч}.\text{у}.\text{п}}$ - плотность угля, т/м3;
<a id="p100348"></a> $\gamma_{\text{пр}}$ - плотность породных прослоев, т/м3;
<a id="p100349"></a> $\gamma_{\text{л}.\text{к}}$ - плотность пород ложной кровли, т/м3;
<a id="p100350"></a> $\gamma_{\text{л}.\text{п}}$ - плотность пород ложной почвы, т/м3;
<a id="p100351"></a>mч.у.п - суммарная мощность чистых угольных пачек по пласту, м;
<a id="p100352"></a>Кг.м - коэффициент соотношения горной массы и чистого угля, определяется по формуле:

<a id="p100353"></a> $\text{К}_{\text{г}.\text{м}} = \frac{m_{\text{ч}.\text{у}.\text{п}}\gamma_{\text{ч}.\text{у}.\text{п}} + m_{\text{пр}}\gamma_{\text{пр}} + m_{\text{л}.\text{к}}\gamma_{\text{л}.\text{к}} + m_{\text{л}.\text{п}}\gamma_{\text{л}.\text{п}}}{m_{\text{ч}.\text{у}.\text{п}}\gamma_{\text{ч}.\text{у}.\text{п}}}$ , (29)

<a id="p100354"></a>Vоч - среднесуточная скорость подвигания очистного забоя, м/сут, определяется по формуле:

<a id="p100355"></a> $V_{\text{оч}} = \frac{\text{А}_{\text{р}}}{m_{\text{в}}l_{\text{оч}}\gamma}$ , (30)

<a id="p100356"></a>где:
<a id="p100357"></a>lоч - длина очистного забоя, м;
<a id="p100358"></a>X - природная метаноносность разрабатываемого пласта или газоносность пласта после проведения дегазации, м3/т;
<a id="p100359"></a>Kпл - коэффициент дренирования пласта подготовительными выработками, определяется по формуле:

<a id="p100360"></a> $K_{\text{пл}} = \frac{l_{\text{оч}} - 2b_{\text{з}.\text{д}}}{l_{\text{оч}}}$ , (31)

<a id="p100361"></a>bз.д - ширина условного пояса газового дренирования угольного массива, определяется в соответствии с [таблицей N 3](#p100363) в зависимости от времени с момента окончания проведения подготовительных выработок до начала очистной выемки;
<a id="p100362"></a>Кт.у - коэффициент, учитывающий степень дегазации отбитого угля при его транспортировании по выработкам участка.

<a id="p100363"></a>Таблица N 3. Значения ширины условного пояса газового дренирования пласта bз.д


<table>
<colgroup><col width="34%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100364"></a>Время с момента окончания проведения подготовительных выработок до начала очистной выемки, сут</td><td colspan="6"><a id="p100365"></a>Значения bз.д для углей с различным выходом летучих веществ, %</td></tr>
<tr><td><a id="p100366"></a>До 8</td><td><a id="p100367"></a>8 - 12</td><td><a id="p100368"></a>12 - 18</td><td><a id="p100369"></a>18 - 26</td><td><a id="p100370"></a>26 - 35</td><td><a id="p100371"></a>Более 35</td></tr>
<tr><td><a id="p100372"></a>50</td><td><a id="p100373"></a>5,5</td><td><a id="p100374"></a>7,5</td><td><a id="p100375"></a>10,0</td><td><a id="p100376"></a>12,5</td><td><a id="p100377"></a>10,0</td><td><a id="p100378"></a>7,5</td></tr>
<tr><td><a id="p100379"></a>100</td><td><a id="p100380"></a>7,0</td><td><a id="p100381"></a>10,0</td><td><a id="p100382"></a>12,5</td><td><a id="p100383"></a>16,0</td><td><a id="p100384"></a>12,5</td><td><a id="p100385"></a>10,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100386"></a>150</td><td><a id="p100387"></a>7,5</td><td><a id="p100388"></a>10,5</td><td><a id="p100389"></a>13,5</td><td><a id="p100390"></a>17,5</td><td><a id="p100391"></a>13,5</td><td><a id="p100392"></a>10,5</td></tr>
<tr><td><a id="p100393"></a>200 и более</td><td><a id="p100394"></a>8,0</td><td><a id="p100395"></a>11,0</td><td><a id="p100396"></a>14,0</td><td><a id="p100397"></a>18,0</td><td><a id="p100398"></a>14,0</td><td><a id="p100399"></a>11,0</td></tr>
</table>


<a id="p100400"></a>При газоносности пласта менее 15 м3/т значение bз.д уменьшается в два раза.
<a id="p100401"></a>При челноковой схеме выемки угля в лаве Кт.у имеет вид:

<a id="p100402"></a> $\text{К}_{\text{т}.\text{у}} = a_{2} \sqrt[4]{\frac{l_{\text{оч}}}{60V_{\text{т}.\text{оч}}} + \frac{l_{\text{ПТК}}}{60V_{\text{Т}.\text{ПТК}}} + \frac{l_{\text{к}.\text{ш}}}{60V_{\text{т}.\text{к}.\text{ш}}}}$ . (32)

<a id="p100403"></a>При односторонней выемке угля в лаве Кт.у имеет вид:

<a id="p100404"></a> $\text{К}_{\text{т}.\text{у}} = a_{2}0,6 \sqrt[4]{\frac{l_{\text{оч}}}{60V_{\text{т}.\text{оч}}} + \frac{l_{\text{ПТК}}}{60V_{\text{Т}.\text{ПТК}}} + \frac{l_{\text{к}.\text{ш}}}{60V_{\text{т}.\text{к}.\text{ш}}}}$ , (33)

<a id="p100405"></a>где:
<a id="p100406"></a>a2 - коэффициент, характеризующий газоотдачу отбитого угля, определяется по формуле:

<a id="p100407"></a>a2 = 0,25a3, (34)

<a id="p100408"></a>где:
<a id="p100409"></a>a3 - коэффициент, характеризующий газоотдачу угля в массиве, определяется в соответствии с [таблицей N 4](#p100421);
<a id="p100410"></a>lоч - длина очистного забоя, м. Для схем отработки с одновременной выемкой межлавного целика длина очистного забоя принимается с учетом длины межлавного целика;
<a id="p100411"></a>Vт.оч - скорость транспортирования угля по очистному забою, м/с;
<a id="p100412"></a>lПТК - длина подлавного перегружателя, м;
<a id="p100413"></a>VТ.ПТК - скорость транспортирования угля по подлавному перегружателю, м/с;
<a id="p100414"></a>lк.ш - длина конвейера, расположенного в конвейерном штреке, м;
<a id="p100415"></a>Vт.к.ш - скорость транспортирования угля по конвейерному штреку, м/с;
<a id="p100416"></a>K - коэффициент, характеризующий газоносность пласта на кромке свежеобнаженного забоя, определяется по формуле:

<a id="p100417"></a> $K = (1 - \frac{X_{\text{о}}}{X})e^{- n_{1}/r}$ , (35)

<a id="p100418"></a>Xо - остаточная газоносность угля, м3/т, определяется в соответствии с [формулой (23)](#p100266);
<a id="p100419"></a>n1 - коэффициент, характеризующий газоотдачу пласта через обнаженную поверхность очистного забоя, определяется по формуле:

<a id="p100420"></a>n1 = 0,21 · [0,002 · (27 - Vdaf)2 + 1]. (36)

<a id="p100421"></a>Таблица N 4. Значения коэффициента a3 в зависимости от выхода летучих веществ


| <a id="p100422"></a>Vdaf | <a id="p100423"></a>До 8 | <a id="p100424"></a>8 - 12 | <a id="p100425"></a>12 - 18 | <a id="p100426"></a>18 - 26 | <a id="p100427"></a>26 - 35 | <a id="p100428"></a>35 - 42 | <a id="p100429"></a>Более 42 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100430"></a>a3 | <a id="p100431"></a>0,14 | <a id="p100432"></a>0,14 - 0,18 | <a id="p100433"></a>0,18 - 0,28 | <a id="p100434"></a>0,28 - 0,43 | <a id="p100435"></a>0,43 - 0,38 | <a id="p100436"></a>0,38 - 0,30 | <a id="p100437"></a>0,28 |


<a id="p100438"></a>Ожидаемое абсолютное метановыделение из разрабатываемого пласта при отработке мощных пластов с выпуском подкровельной пачки угля.
<a id="p100439"></a>Ожидаемое абсолютное метановыделение из разрабатываемого пласта рассчитываются исходя из плановой суточной нагрузки на очистной забой Aсут, т/сут, определяемой как:

<a id="p100440"></a>Aсут = Aсут.н.п + Aсут.в.п, (37)

<a id="p100441"></a>где:
<a id="p100442"></a>Aсут - плановая суточная нагрузка на очистной забой, т/сут;
<a id="p100443"></a>Aсут.н.п - количество угля, вынимаемого комбайном из нижней пачки пласта, т/сут;
<a id="p100444"></a>Aсут.в.п - количество угля, выпускаемого из верхней пачки пласта, т/сут, определяется по формуле:

<a id="p100445"></a> $A_{\text{сут}.\text{в}.\text{п}} = \frac{m_{\text{в}.\text{п}}}{m_{\text{в}.\text{п}} + m_{\text{н}.\text{п}}} A_{\text{сут}}$ , (38)

<a id="p100446"></a> $A_{\text{сут}.\text{н}.\text{п}.} = \frac{m_{\text{н}.\text{п}}}{m_{\text{в}.\text{п}} + m_{\text{н}.\text{п}}} A_{\text{сут}}$ , (39)

<a id="p100447"></a>где:
<a id="p100448"></a>mн.п - мощность пласта, вынимаемая комбайном, м;
<a id="p100449"></a>mв.п - мощность выпускаемой пачки угля, м.
<a id="p100450"></a>Ожидаемое абсолютное метановыделение из разрабатываемого пласта, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100451"></a>Iпл = Iо.п1 + Iо.у.к + Iо.п2, (40)

<a id="p100452"></a>где:
<a id="p100453"></a>Iо.п1 - абсолютное метановыделение из обнаженной поверхности вынимаемой пачки угля, м3/мин;
<a id="p100454"></a>Iо.у.к - абсолютное метановыделение из отбитого угля, вынимаемого комбайном, м3/мин;
<a id="p100455"></a>Iо.п2 - абсолютное метановыделение из обнаженной со стороны очистного забоя поверхности выпускаемой пачки угля, м3/мин.
<a id="p100456"></a>Абсолютное метановыделение из обнаженной поверхности вынимаемой комбайном пачки угля, определяется по формуле:

<a id="p100457"></a> $I_{\text{о}.\text{п}1} = \frac{\text{ХК}_{\text{пл}}\text{Ке}^{- n_{1}V_{\text{оч}}}\text{А}_{\text{сут}.\text{н}.\text{п}}}{1440}$ . (41)

<a id="p100458"></a>Абсолютное метановыделение из отбитого угля, вынимаемого комбайном, определяется по формуле:

<a id="p100459"></a> $I_{\text{о}.\text{у}.\text{к}} = \frac{\text{ХК}_{\text{пл}}(1 - \text{Ке}^{- n_{1}V_{\text{оч}}})\text{К}_{\text{т}.\text{у}}\text{А}_{\text{сут}.\text{н}.\text{п}}}{1440}$ . (42)

<a id="p100460"></a>Абсолютное метановыделение из обнаженной поверхности выпускаемой пачки угля определяется по формуле:

<a id="p100461"></a> $I_{\text{о}.\text{п}2} = \frac{l_{\text{кр}}}{m_{\text{в}.\text{п}} + l_{\text{кр}}} \cdot \frac{\text{ХК}_{\text{пл}}\text{Ке}^{- n_{1}V_{\text{оч}}}\text{А}_{\text{сут}.\text{в}.\text{п}}}{1440}$ (43)

<a id="p100462"></a>где:
<a id="p100463"></a>lкр - длина секций крепи, м;
<a id="p100464"></a>mв.п - мощность выпускаемой пачки угля, м.
36. <a id="p100465"></a>Абсолютное метановыделение из стенок подготовительной выработки в выработку со свежей струей воздуха, поступающей в очистной забой, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100466"></a> $I_{\text{пов}} = 4 \cdot 10^{- 4}m_{\text{п}}\beta V_{\text{п}}a_{3}(X - X_{\text{о}})^{2}k_{\text{Т}}$ , (44)

<a id="p100467"></a>где:
<a id="p100468"></a>mп - полная мощность угольных пачек пласта, м;
<a id="p100469"></a>Vп - скорость проведения подготовительной выработки, м/сут. Для подготовленных к отработке выемочных участков принимается фактическая, а для проектируемых - проектная;
<a id="p100470"></a> $\beta$ - коэффициент, учитывающий условия фильтрации метана; для тонких и средней мощности пластов принимается 1,0; для мощных пластов определяется в соответствии с [таблицей N 5](#p100478);
<a id="p100471"></a>a3 - коэффициент, характеризующий газоотдачу угля в массиве, определяется в соответствии с [таблицей N 4](#p100421);
<a id="p100472"></a>kТ - коэффициент, учитывающий изменение метановыделения во времени. Принимается равным $\sqrt{T_{\text{пр}}}$ , а при Tпр > 180 - равным 13,4, определяется по формуле:

<a id="p100473"></a> $k_{T} = \sqrt{T_{\text{тр}} + T_{\text{ост}}} - \sqrt{\text{Т}_{\text{ост}}}$ , (45)

<a id="p100474"></a>где:
<a id="p100475"></a>Tост - время, прошедшее с момента остановки работ по проведению выработки до начала очистных работ, сут;
<a id="p100476"></a>Tпр - время проведения выработки от начала проведения выработки до момента определения Iпов, сут.
<a id="p100477"></a>Абсолютное метановыделение с неподвижных обнаженных поверхностей пласта в подготовительную выработку, пройденную по надработанному пласту, определяется по [формуле (44)](#p100466), в которую вместо X подставляется $X_{0}'$ , определенное по [формуле (60)](#p100572), с учетом времени, прошедшего с момента надработки пласта до начала проведения выработки.

<a id="p100478"></a>Таблица N 5. Значения коэффициента $\beta$ 


| <a id="p100479"></a>$\frac{\sqrt{S}}{m_{n}}$ | <a id="p100480"></a>1 и более | <a id="p100481"></a>0,9 | <a id="p100482"></a>0,8 | <a id="p100483"></a>0,7 | <a id="p100484"></a>0,6 | <a id="p100485"></a>0,5 | <a id="p100486"></a>0,4 | <a id="p100487"></a>0,3 | <a id="p100488"></a>0,3 | <a id="p100489"></a>0,1 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100490"></a>$\beta$ | <a id="p100491"></a>1,0 | <a id="p100492"></a>0,95 | <a id="p100493"></a>0,91 | <a id="p100494"></a>0,85 | <a id="p100495"></a>0,76 | <a id="p100496"></a>0,65 | <a id="p100497"></a>0,54 | <a id="p100498"></a>0,43 | <a id="p100499"></a>0,34 | <a id="p100500"></a>0,26 |


<a id="p100501"></a>S - площадь поперечного сечения выработки в свету, м2.
<a id="p100502"></a>Общее абсолютное метановыделение в очистной забой, м3/мин, составит:

<a id="p100503"></a>Iоч = Iпл + Iпов. (46)

<a id="p100504"></a>Общее абсолютное метановыделение в очистной забой для технологии отработки мощных пластов с выпуском подкровельной пачки, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100505"></a>Iоч = Iпл (1 - Кв) + Iв.п (1 - Ки.о.м), (47)

<a id="p100506"></a>где:
<a id="p100507"></a>Кв - коэффициент, учитывающий вынос метана утечками воздуха из очистного забоя в выработанное пространство, доли единицы, принимается Кв = 0,12;
<a id="p100508"></a>Iв.п - абсолютное метановыделение в выработанное пространство, м3/мин;
<a id="p100509"></a>Ки.о.м - коэффициент эффективности изолированного отвода метана по газодренажному штреку, доли единицы, принимается Ки.о.м = 0,8.
<a id="p100510"></a>При отработке лавы с одновременной выемкой межлавного целика ожидаемое абсолютное метановыделение в очистной забой в зоне межлавного целика, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100511"></a> $I_{\text{мл}.\text{ц}} = I_{\text{оч}} \frac{l_{\text{мл}.\text{ц}}}{l_{\text{оч}}}$ , (48)

<a id="p100512"></a>где:
<a id="p100513"></a>Iмл.ц - абсолютное метановыделение в очистной забой в зоне межлавного целика, м3/мин;
<a id="p100514"></a>lмл.ц - ширина межлавного целика, м.


##### <a id="p100515"></a>ОПРЕДЕЛЕНИЕ МЕТАНООБИЛЬНОСТИ ОБОСОБЛЕННО ПРОВЕТРИВАЕМЫХ КОНВЕЙЕРНЫХ ВЫРАБОТОК


37. <a id="p100516"></a>Метанообильность обособленно проветриваемых конвейерных выработок в пределах выемочного участка определяется абсолютным метановыделением из отбитого угля, транспортируемого ленточными и скребковыми конвейерами, и абсолютным метановыделением из стенок выработки, по которой производится транспортирование угля.
<a id="p100517"></a>Абсолютное метановыделение из отбитого угля в обособленно проветриваемые конвейерные выработки, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100518"></a> $I_{\text{о}.\text{у}} = \frac{\text{ХК}_{\text{пл}}\text{А}_{\text{р}}}{1440} \text{К}_{\text{т}.\text{у}}(1 - Ke^{- n_{1}V_{\text{оч}}})$ , (49)

<a id="p100519"></a>при $K_{\text{т}.\text{у}} = a_{2}b_{3}[_{4} \sqrt{\frac{l_{\text{оч}}}{60V_{\text{т}.\text{оч}}} + \frac{l_{\text{ПТК}}}{60V_{\text{Т}.\text{ПТК}}} + \frac{l_{\text{к}.\text{ш}}}{60V_{\text{т}.\text{к}.\text{ш}}}} - _{4} \sqrt{\frac{l_{\text{оч}}}{60V_{\text{т}.\text{оч}}} + \frac{l_{\text{т}.\text{л}}}{60V_{\text{т}}}}]$ , (50)

<a id="p100520"></a>где:
<a id="p100521"></a>b3 - коэффициент, зависящий от технологической схемы выемки угля: при односторонней выемке угля b3 = 0,6; при челноковой выемке угля b3 = 1;
<a id="p100522"></a>Vт - скорость транспортирования угля от очистного забоя до рабочей сбойки, м/с;
<a id="p100523"></a>lт.л - участок конвейерной выработки от очистного заряда до рабочей сбойки, м.
<a id="p100524"></a>Абсолютное метановыделение из стенок выработки в обособленно проветриваемые конвейерные выработки определяется по [формуле (44)](#p100466).
<a id="p100525"></a>Общее абсолютное метановыделение в обособленно проветриваемую выработку, м3/мин, составит:

<a id="p100526"></a>Iоб = Iо.у + Iпов. (51)


##### <a id="p100527"></a>ОПРЕДЕЛЕНИЕ МЕТАНООБИЛЬНОСТИ ВЫРАБОТАННОГО ПРОСТРАНСТВА


38. <a id="p100528"></a>Ожидаемое абсолютное метановыделение в выработанное пространство, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100529"></a> $I_{\text{в}.\text{п}} = \frac{q_{\text{в}.\text{п}}A_{\text{сут}}}{1440}$ , (52)

<a id="p100530"></a>где:
<a id="p100531"></a>qв.п - относительное метановыделение в выработанное пространство, м3/т.
<a id="p100532"></a>При отработке мощных пластов с выпуском подкровельной пачки угля ожидаемое абсолютное метановыделение в выработанное пространство, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100533"></a> $I_{\text{в}.\text{п}} = \frac{q_{\text{в}.\text{п}}A_{\text{сут}}}{1440} + I_{\text{о}.\text{п}3}$ , (53)

<a id="p100534"></a>где:
<a id="p100535"></a>Iо.п3 - абсолютное метановыделение из обнаженной со стороны выработанного пространства поверхности выпускаемой пачки угля, м3/мин:

<a id="p100536"></a> $I_{\text{о}.\text{п}3} = \frac{m_{\text{в}.\text{п}}}{m_{\text{в}.\text{п}} + l_{\text{кр}}} \cdot \frac{\text{ХК}_{\text{пл}}\text{К}e^{- n_{1}V_{\text{оч}}}\text{А}_{\text{сут}.\text{в}.\text{п}}}{1440}$ . (54)

<a id="p100537"></a>При отработке пласта без разделения на слои и схемах проветривания выемочных участков с последовательным разбавлением метана по источникам выделения относительное метановыделение в выработанное пространство qв.п, м3/т, рассчитывается по формуле:

<a id="p100538"></a>qв.п = (qс.п.п + qпор) (1 - Кд.с.п) + qс.п.н (1 - Кд.с.н) +
+ kэ.п (X - Xо) (1 - Кд.пл), (55)

<a id="p100539"></a>где:
<a id="p100540"></a>qс.п.п - относительное метановыделение из подрабатываемых пластов, м3/т;
<a id="p100541"></a>qпор - относительное метановыделение из вмещающих пород, м3/т;
<a id="p100542"></a>Кд.с.п - коэффициент, учитывающий эффективность дегазации подрабатываемых сближенных угольных пластов и вмещающих пород, доли единицы;
<a id="p100543"></a>qс.п.н - относительное метановыделение из надрабатываемых сближенных пластов, м3/т;
<a id="p100544"></a>Кд.сн - коэффициент, учитывающий эффективность дегазации надрабатываемых сближенных угольных пластов, доли единицы;
<a id="p100545"></a>kэ.п - коэффициент, учитывающий метановыделение из эксплуатационных потерь угля в пределах выемочного участка, доли единицы;
<a id="p100546"></a>X - природная газоносность разрабатываемого пласта, м3/т;
<a id="p100547"></a>Xо - остаточная газоносность угля (оставляемого в выработанном пространстве в целиках, невынимаемых пачках), м3/т;
<a id="p100548"></a>Кд.пл - коэффициент, учитывающий эффективность дегазации разрабатываемого пласта, доли единицы.
<a id="p100549"></a>Относительное метановыделение из сближенных пластов, м3/т, определяется по формуле:

<a id="p100550"></a> $q_{\text{сп}} = \sum q_{\text{с}.\text{п}.\text{п}i} + \sum q_{\text{с}.\text{п}.\text{н}i}$ . (56)

<a id="p100551"></a>Относительное метановыделение как из подрабатываемых $\sum q_{\text{сп}.\text{п}i}$ , так и из надрабатываемых $\sum q_{\text{с}.\text{п}.\text{н}i}$ сближенных пластов, м3/т, определяется по формуле:

<a id="p100552"></a> $q_{\text{с}.\text{п}i} = \frac{m_{\text{с}.\text{п}i}}{m_{\text{в}}} (\text{Х}_{\text{с}.\text{п}i} - \text{Х}_{\text{о}i})(1 \frac{\text{М}_{\text{с}.\text{п}i}}{M_{p}})$ , (57)

<a id="p100553"></a>где:
<a id="p100554"></a>mс.пi - суммарная мощность угольных пачек отдельного i-го сближенного пласта, м;
<a id="p100555"></a>Mс.пi - расстояние от разрабатываемого пласта до i-го сближенного пласта, м;
<a id="p100556"></a>Mр - расстояние по нормали между разрабатываемым и сближенным пластами, при котором метановыделение из последнего практически равно нулю, м;
<a id="p100557"></a>Xс.пi - природная газоносность i-го сближенного пласта, м3/т;
<a id="p100558"></a>Xоi - остаточная газоносность угля i-го сближенного пласта, м3/т, определяется так же, как Xо.
<a id="p100559"></a>Если природная газоносность сближенного пласта не определена при проведении геологоразведочных работ, то она принимается равной газоносности ближайшего рабочего пласта на глубине сближенного пласта с введением поправки на зольность и влажность, м3/т, и определяется по формуле:

<a id="p100560"></a> $X_{\text{с}.\text{п}i} = X \frac{100 - A_{\text{з}.\text{с}} - W_{\text{с}}}{100 - A_{\text{з}} - W_{\text{а}}}$ , (58)

<a id="p100561"></a>где:
<a id="p100562"></a>Aз.с, Wс - соответственно зольность и пластовая влажность сближенного пласта, %.
<a id="p100563"></a>При подработке пологих и наклонных пластов Mр, м, определяется по формуле:

<a id="p100564"></a> $M_{p} = k_{\text{у}.\text{к}}m_{\text{в}.\text{пр}}(1,2 + cos\alpha_{\text{пл}})$ , (59)

<a id="p100565"></a>где:
<a id="p100566"></a> $\alpha_{\text{пл}}$ - угол падения пласта (среднее значение по длине забоя), град.;
<a id="p100567"></a>kу.к - коэффициент, учитывающий способ управления кровлей.
<a id="p100568"></a>Значение kу.к при полном обрушении кровли принимается равным 40, а при закладке выработанного пространства - 30.
<a id="p100569"></a>Если при вынимаемой мощности пласта (или слоя) более 3,5 м величина Mр при расчете по [формуле (59)](#p100564) получается более 300 м, то в дальнейших расчетах Mр принимается равной 300 м.
<a id="p100570"></a>При надработке пологих и наклонных угольных пластов значение Mр принимается 35 м.
<a id="p100571"></a>При подработке или надработке разрабатываемого или сближенных угольных пластов в расчетные формулы вместо X подставляется остаточная газоносность, м3/т, величина которой определяется по формуле:

<a id="p100572"></a> $X_{\text{о}}' = X_{\text{о}} + (X - X_{\text{о}}) \cdot \frac{M_{\text{с}.\text{п}i}}{M_{\text{р}}}$ . (60)

<a id="p100573"></a>При проведении заблаговременной дегазации пластов (углепородной толщи) в [формулы (57)](#p100552) и [(60)](#p100572) вместо Xс.пi и X подставляется величина Xс.пi(1 - Кд.пл) и X(1 - Кд.пл) соответственно. Значение kд принимается в соответствии с методическим документом, определяющим порядок проведения работ по дегазации шахт.
<a id="p100574"></a>Если X $\leq$ Xо или $X_{\text{о}}' \leq X_{\text{о}}$ , то метан из пласта не выделяется.
<a id="p100575"></a>Относительное метановыделение из вмещающих пород, м3/т, определяется по формуле:

<a id="p100576"></a>qпор = kпqпл, (61)

<a id="p100577"></a>где:
<a id="p100578"></a>kп. - коэффициент, учитывающий выделение метана из вмещающих пород;
<a id="p100579"></a>qпл - относительное метановыделение из разрабатываемого пласта, м3/т.
<a id="p100580"></a>Коэффициент kп принимается равным:
<a id="p100581"></a>до глубины разработки 500 м от поверхности при Vdaf > 20% и полном обрушении пород кровли - 0,15, при полной закладке - 0,06, при Vdaf $\leq$ 20% kп = 0;
<a id="p100582"></a>на глубине более 500 м от поверхности:

<a id="p100583"></a>kп = kп500 + 0,001 (Hпов - 500), (62)

<a id="p100584"></a>где:
<a id="p100585"></a>kп500 - соответствующее значение kп для глубины разработки до 500 м;
<a id="p100586"></a>Hпов - глубина разработки от поверхности, м.
<a id="p100587"></a>Относительное метановыделение из разрабатываемого пласта, м3/т, определяется по формуле:

<a id="p100588"></a> $q_{\text{пл}} = \frac{I_{\text{пл}} \cdot 1440}{A_{p}}$ . (63)

<a id="p100589"></a>Расчет ожидаемого абсолютного метановыделения в выработанное пространство выемочного участка, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100590"></a> $I_{\text{в}.\text{п}} = I_{\text{в}.\text{п}.\text{ф}} \frac{l_{\text{оч}}}{l_{\text{оч}.\text{ф}}} \cdot \frac{(1 - \text{е}^{- \lambda_{\text{р}}\text{А}_{\text{р}}})(1 + \nu_{\text{р}}\text{А}_{\text{р}})}{(1 - \text{е}^{- \lambda_{\text{ф}}\text{А}_{\text{ф}}})(1 + \nu_{\text{ф}}\text{А}_{\text{ф}})}$ ; (64)

<a id="p100591"></a>Iуч = Iоч (2 - Кв) + Iв.п, м3/мин, (65)

<a id="p100592"></a>где:
<a id="p100593"></a>Iв.п.ф - фактическое абсолютное метановыделение в выработанное пространство по данным лавы-аналога; м3/мин;
<a id="p100594"></a>Iоч.ф - фактическая длина очистного забоя, м;
<a id="p100595"></a> $\lambda$ и v - коэффициенты, определяются по формулам:

<a id="p100596"></a> $\lambda = 2,8 \frac{n_{1}}{m_{\text{в}}l_{\text{оч}}\gamma}$ ; (66)

<a id="p100597"></a> $\nu = 2 \frac{n_{1}}{m_{\text{в}}l_{\text{оч}}\gamma} (K_{\text{т}.\text{у}} - 0,1)$ . (67)

<a id="p100598"></a>При расчете по лавам-аналогам n1, mв, lоч, $\gamma$ и Кт.у принимаются по фактическим данным.


##### <a id="p100599"></a>ОПРЕДЕЛЕНИЕ МЕТАНООБИЛЬНОСТИ ВЫЕМОЧНОГО УЧАСТКА


39. <a id="p100600"></a>Ожидаемое абсолютное метановыделение на выемочный участок, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100601"></a>Iуч = Iоч + Iоб + Iв.п. (68)


### <a id="p100602"></a>VI. РАСЧЕТ СКОРОСТИ ПОДАЧИ ОЧИСТНОГО КОМБАЙНА



#### <a id="p100603"></a>РАСЧЕТ СКОРОСТИ ПОДАЧИ КОМБАЙНА ПРИ ВЫЕМКЕ ВЕРХНЕГО УСТУПА


40. <a id="p100604"></a>Скорость подачи выемочного комбайна, м/мин, при отбойке угля в верхнем уступе (при условии mв > Дш) определяется по формуле:

<a id="p100605"></a> $V_{\text{н}.\text{к}} = \frac{30Nh_{p}n_{1\text{л}}\text{К}_{\text{п}}}{Ad_{\text{ш}}n_{\text{з}}\text{К}_{\text{от}}\text{К}_{a}\text{К}_{b}\text{К}_{\text{з}.\text{р}}\text{К}_{\text{ф}.\text{р}}}$ , (69)

<a id="p100606"></a>где:
<a id="p100607"></a>N - мощность электродвигателя рабочего органа, кВт;
<a id="p100608"></a>hр - КПД редуктора исполнительного органа. Для очистных комбайнов принимается hр = 0,95;
<a id="p100609"></a>n1л - количество резцов в одной линии резания, принимается в зависимости от конструкции шнека n = 2, 3, 4;
<a id="p100610"></a>Кп - коэффициент, учитывающий затраты мощности на перемещение комбайна. Если комбайн перемещается двигателем, вращающим шнеки, Кп = 0,9 - 0,95, в противном случае Кп = 1;
<a id="p100611"></a>A - средневзвешенная сопротивляемость пласта угля резанию, кН/м. Определяется по формуле:

<a id="p100612"></a>A = (Aуmч.у.п + Aпрmпр) / (mч.у.п + mпр), (70)

<a id="p100613"></a>где:
<a id="p100614"></a>Aу - сопротивляемость резанию угольных пачек пласта, кН/м;
<a id="p100615"></a>Aпр - сопротивляемость резанию породных прослоев пласта, кН/м;
<a id="p100616"></a>mч.у.п - суммарная мощность чистых угольных пачек по пласту, м;
<a id="p100617"></a>mпр - суммарная мощность породных прослоев, м;
<a id="p100618"></a>dш - диаметр шнеков комбайна, м;
<a id="p100619"></a>nз - количество резцов, разрушающих забой одновременно. Для большинства очистных комбайнов равно половине всех резцов на исполнительном органе, nз изменяется от 14 до 50 шт;
<a id="p100620"></a>Кот - коэффициент отжима, учитывающий уменьшение сил резания вследствие горного давления. Для очистного забоя Кот определяется по формуле:

<a id="p100621"></a> $\text{К}_{\text{от}} = \text{К}_{\text{от}0} + \frac{\frac{r}{m_{\text{в}}} - 0,1}{\frac{r}{m_{\text{в}}} + 1}$ , (71)

<a id="p100622"></a>где:
<a id="p100623"></a>Кот0 - коэффициент отжима на поверхности забоя для углей марок К, Ж, ОС, Т, А, Кот0 = 0,35; для других марок Кот0 = 0,45;
<a id="p100624"></a>r - ширина захвата исполнительного органа комбайна, м;
<a id="p100625"></a>mв - вынимаемая мощность пласта (по угольным пачкам), м;
<a id="p100626"></a>Кa - коэффициент, учитывающий изменение угла резания комбайнового резца по сравнению с резцом типа ДКС-2, имеющим угол резания 50°. Значения Кa определяются в соответствии с [таблицей N 6](#p100633);
<a id="p100627"></a>Кb - коэффициент, учитывающий влияние ширины резца по сравнению с резцом типа ДКС-2, имеющим ширину 2 см. Принимается Кb = 1. Для радиальных резцов типа ЗР4-80 Кb определяется по формуле:

<a id="p100628"></a>Кb = 0,35b + 0,3, (72)

<a id="p100629"></a>где:
<a id="p100630"></a>b - ширина режущей кромки резцов, для ЗР4-80 b = 1,3 см;
<a id="p100631"></a>Кз.р - коэффициент, учитывающий затупление резцов, Кз.р = 1,2 - 1,3;
<a id="p100632"></a>Кф.р - коэффициент, учитывающий формы резцов на поверхности забоя, для серийных комбайнов принимается Кф.р = 1,0.

<a id="p100633"></a>Таблица N 6. Значения коэффициента Кa


| <a id="p100634"></a>Угол резания, aр0 | <a id="p100635"></a>50 | <a id="p100636"></a>60 | <a id="p100637"></a>70 | <a id="p100638"></a>80 | <a id="p100639"></a>90 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100640"></a>Кa | <a id="p100641"></a>1,00 | <a id="p100642"></a>1,17 | <a id="p100643"></a>1,34 | <a id="p100644"></a>1,50 | <a id="p100645"></a>1,67 |



#### <a id="p100646"></a>РАСЧЕТ СКОРОСТИ ПОДАЧИ КОМБАЙНА ПРИ ВЫЕМКЕ НИЖНЕГО УСТУПА


41. <a id="p100647"></a>Если мощность нижнего уступа меньше половины диаметра шнека, то скорость подачи при выемке нижнего уступа принимается:

<a id="p100648"></a>Vп.к = 0,85Vп.max, (73)

<a id="p100649"></a>где:
<a id="p100650"></a>Vп.max - маневровая скорость подачи комбайна, м3/мин.


### <a id="p100651"></a>VII. РАСЧЕТ РАСХОДА ВОЗДУХА ДЛЯ ПРОВЕТРИВАНИЯ ВЫЕМОЧНЫХ УЧАСТКОВ



#### <a id="p100652"></a>РАСЧЕТ РАСХОДА ВОЗДУХА НА ВЫЕМОЧНЫЙ УЧАСТОК ПО МЕТАНОВЫДЕЛЕНИЮ В ОЧИСТНОЙ ЗАБОЙ


42. <a id="p100653"></a>При изолированном отводе метана из выработанного пространства с помощью поверхностных или подземных газоотсасывающих установок (далее - ГОУ) расход воздуха, необходимого для проветривания горных выработок выемочного участка, определяется как сумма расхода воздуха для проветривания очистного забоя с учетом изолированного отвода части воздуха через выработанное пространство (Qвх) и расхода воздуха для обособленного проветривания определенной части конвейерного и (или) вентиляционного штреков (Qоб). Для данных схем проветривания выемочного участка общий расход воздуха для проветривания выемочного участка составит Qуч = Qвх + Qоб, м3/мин. Для схем без обособленного проветривания конвейерного штрека Qуч = Qвх.
<a id="p100654"></a>Расход воздуха, подаваемый к очистному забою для схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом метана из выработанного пространства, определяется по формуле:

<a id="p100655"></a>Qвх = Qоч (К*ут.в + Кп.ш), (74)

<a id="p100656"></a>где:
<a id="p100657"></a>Qвх - расход воздуха, поступающего в очистную выработку по воздухоподающим выработкам, м3/мин;
<a id="p100658"></a>Qоч - расход воздуха, поступающего из очистной выработки в выработку с исходящей струей воздуха, м3/мин;
<a id="p100659"></a>К*ут.в - коэффициент, учитывающий оптимальные утечки воздуха из призабойного пространства очистной выработки в выработанное пространство;
<a id="p100660"></a>Кп.ш - коэффициент, учитывающий расход воздуха или его утечки по поддерживаемой или погашаемой части воздухоподающей выработки в выработанном пространстве, принимается по данным в соответствии с таблицей N 7.

<a id="p100661"></a>Таблица N 7. Значения коэффициента Кп.ш в зависимости от способа погашения штрека


<table>
<colgroup><col width="56%"><col width="21%"><col width="24%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100662"></a>Способ погашения штрека</td><td colspan="2"><a id="p100663"></a>Примыкание погашаемого штрека</td></tr>
<tr><td><a id="p100664"></a>к массиву угля</td><td><a id="p100665"></a>к выработанному пространству</td></tr>
<tr><td><a id="p100666"></a>Изолируется связывающим материалом</td><td><a id="p100667"></a>0,03</td><td><a id="p100668"></a>0,03</td></tr>
<tr><td><a id="p100669"></a>Крепь извлекается полностью</td><td><a id="p100670"></a>0,1</td><td><a id="p100671"></a>0,05</td></tr>
<tr><td><a id="p100672"></a>Крепь извлекается более 50% при креплении:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100673"></a>деревянными рамами</td><td><a id="p100674"></a>0,13</td><td><a id="p100675"></a>0,08</td></tr>
<tr><td><a id="p100676"></a>металлическими рамами</td><td><a id="p100677"></a>0,17</td><td><a id="p100678"></a>0,11</td></tr>
<tr><td><a id="p100679"></a>анкерной крепью</td><td><a id="p100680"></a>0,21</td><td><a id="p100681"></a>0,14</td></tr>
<tr><td><a id="p100682"></a>Крепь не извлекается при креплении:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100683"></a>деревянными рамами</td><td><a id="p100684"></a>0,25</td><td><a id="p100685"></a>0,18</td></tr>
<tr><td><a id="p100686"></a>металлическими рамами</td><td><a id="p100687"></a>0,35</td><td><a id="p100688"></a>0,22</td></tr>
<tr><td><a id="p100689"></a>анкерной крепью</td><td><a id="p100690"></a>0,45</td><td><a id="p100691"></a>0,27</td></tr>
<tr><td><a id="p100692"></a>Огражден органной крепью, кострами или специальными стенками, но за время отработки столба сечение штрека изменяется по отношению к первоначальному на:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100693"></a>80%</td><td><a id="p100694"></a>0,55</td><td><a id="p100695"></a>0,55</td></tr>
<tr><td><a id="p100696"></a>60%</td><td><a id="p100697"></a>0,65</td><td><a id="p100698"></a>0,65</td></tr>
<tr><td><a id="p100699"></a>40%</td><td><a id="p100700"></a>0,75</td><td><a id="p100701"></a>0,75</td></tr>
<tr><td><a id="p100702"></a>20%</td><td><a id="p100703"></a>1,0</td><td><a id="p100704"></a>1,0</td></tr>
</table>


<a id="p100705"></a>Расход воздуха, м3/мин, подаваемый к очистному забою для схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом метана из выработанного пространства, определяется по формуле:

<a id="p100706"></a>Qвх = QочК*ут.в. (75)

<a id="p100707"></a>Расход воздуха, м3/мин, подаваемый к очистному забою для схемы проветривания выемочного столба с отводом метановоздушной смеси по выработанным пространствам действующей и смежной лав и вентиляционной скважине поверхностной (подземной) ГОУ, определяется по формуле:

<a id="p100708"></a>Qвх = Qоч + Qдр, (76)

<a id="p100709"></a>где:
<a id="p100710"></a>Qдр - расход воздуха, необходимый для изолированного отвода по газодренажному штреку, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100711"></a> $Q_{\text{др}} = \frac{\text{К}_{\text{др}}}{1 - \text{К}_{\text{др}}} \cdot Q_{\text{оч}}$ , (77)

<a id="p100712"></a>где:
<a id="p100713"></a>Кдр - коэффициент, учитывающий, какая часть воздуха из поступающей к очистному забою струи отводится по газодренажному штреку, доли единицы; Кдр = 0,30 - 0,35.
<a id="p100714"></a>На период работы лавы до первичной посадки основной кровли для обеспечения значений коэффициента К*ут.в, соответствующего установившемуся шагу посадки основной кровли, производится разупрочнение пород основной кровли. Принудительная посадка кровли производится по специально разработанным проектам, прошедшим экспертизу промышленной безопасности.
<a id="p100715"></a>Значения расхода воздуха Qоч, м3/мин, определяются по формуле:

<a id="p100716"></a> $Q_{\text{оч}} = \frac{100I_{\text{оч}}k_{\text{н}}}{\text{С } - \text{С}_{0}} \cdot \text{К}_{\text{в}}$ , (78)

<a id="p100717"></a>где:
<a id="p100718"></a>Iоч - абсолютное метановыделение в очистной забой, м3/мин;
<a id="p100719"></a>kн - коэффициент неравномерности газовыделения. При метановыделении из источника метановыделения до 20 м3/мин (включительно) определяется по формуле (79). При метановыделении 20 м3/мин и более принимается kн = 1,28. При определении Iоч по данным природной газоносности разрабатываемого пласта kн не применяется:

<a id="p100720"></a> $k_{\text{н}} \cdot = \cdot 1,94I_{\text{оч}}^{- 0,14}$ , (79)

<a id="p100721"></a>C - допустимая концентрация метана в исходящей из очистного забоя вентиляционной струе, %;
<a id="p100722"></a>C0 - концентрация метана в поступающей на выемочный участок вентиляционной струе, %;
<a id="p100723"></a>Кв - коэффициент, учитывающий вынос метана утечками воздуха из очистного забоя в выработанное пространство, рассчитывается по формуле:

<a id="p100724"></a> $\text{К}_{\text{в}} = \frac{1,09I_{\text{оч}} + I_{\text{вх}}}{\text{К}_{\text{ут}.\text{в}}^{*}(I_{\text{оч}} + I_{\text{вх}})} ,$ (80)

<a id="p100725"></a>где:
<a id="p100726"></a>Iвх - количество метана, поступающее на выемочный участок со свежей струей воздуха из-за пределов выемочного участка, м3/мин. Определяется по фактическим данным лав-аналогов.
<a id="p100727"></a>Величина К*ут.в для схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом метана из выработанного пространства, представленных в [разделе XII](#p101531) (за исключением схем, приведенных на [рисунках 8](#p101621) и [11](#p101627)), определяется по формуле (81), а для схем, приведенных на [рисунках 8](#p101621) и [11](#p101627), по [формуле (85)](#p100745).

<a id="p100728"></a> $\text{К}_{\text{ут}.\text{в}}^{*} = 1 + \text{К}_{\text{сх}}exp[0,15 \frac{f_{\text{ср}}}{a} - 0,25S_{\text{оч}}(1 + l_{\text{п}.\text{в}}/l_{\text{оч}})]$ , (81)

<a id="p100729"></a>где:
<a id="p100730"></a>Ксх - коэффициент, учитывающий способ поддержания вентиляционной выработки в выработанном пространстве.
<a id="p100731"></a>Для определения коэффициентов Ксх и К*ут.в без сохранения начального участка расчетное значение lп.в в [формулах (81)](#p100728) и (82) равно 0, а при поддержании (за счет усиления крепления) соблюдается условие - при lп.в / lоч > 1 данное отношение принимается равным 1:

<a id="p100732"></a> $\text{К}_{\text{сх}} = 0,125\text{т}_{\text{в}}(2,968 \frac{l_{\text{п}.\text{в}}}{l_{\text{оч}}} + 1,176)$ , (82)

<a id="p100733"></a>где:
<a id="p100734"></a>lоч - длина очистного забоя, м. При отработке межлавного целика, включая межлавный целик;
<a id="p100735"></a>lп.в - длина вентиляционной выработки, поддерживаемой в выработанном пространстве для увеличения утечек воздуха из очистного забоя, м;
<a id="p100736"></a>Sоч - площадь поперечного сечения призабойного пространства очистной выработки, м2, принимается по результатам замеров или в соответствии с [таблицей N 8](#p100749);
<a id="p100737"></a>fср - средневзвешенный коэффициент крепости подработанного горного массива по шкале проф. М.М. Протодьяконова на расстоянии от вынимаемого пласта, равном восьми его мощностям, определяется по данным геологических отчетов в соответствии с формулой:

<a id="p100738"></a> $f_{\text{ср}} = \frac{f_{1}m_{1} + f_{2}m_{2} + ...f_{i}m_{i}}{m_{1} + m_{2} + ...m_{i}}$ , (83)

<a id="p100739"></a>где:
<a id="p100740"></a>f1, fi - крепость слоев пород в кровле пласта по шкале проф. М.М. Протодьяконова. Принимается по данным геологического отчета;
<a id="p100741"></a>m1, mi - мощность слоев пород в кровле пласта, м;
<a id="p100742"></a>a - коэффициент, зависящий от значений fср:

<a id="p100743"></a>a = 0,30 + 0,09fср. (84)

<a id="p100744"></a>Независимо от условий минимальное расчетное значение, полученное по [формуле (81)](#p100728), составляет К*ут.в = 1,2.

<a id="p100745"></a> $\text{К}_{\text{ут}.\text{в}}^{*} = 1 + 0,13m_{\text{в}}exp[\frac{(0,1 + 0,0015l_{\text{сб}})f_{\text{ср}}}{0,3 + 0,25f_{\text{ср}}} - 0,24S_{\text{оч}}]$ , (85)

<a id="p100746"></a>где:
<a id="p100747"></a>lсб - расстояние между сбойками (скважинами) в межлавном целике, м.
<a id="p100748"></a>Независимо от условий минимальное расчетное значение, полученное по [формуле (82)](#p100732), составляет К*ут.в = 1,1.

<a id="p100749"></a>Таблица N 8. Площадь поперечного сечения призабойных пространств очистных выработок с механизированными крепями Sоч (в свету)


| <a id="p100750"></a>Тип крепи (механизированного комплекса) | <a id="p100751"></a>Вынимаемая мощность пласта, м | <a id="p100752"></a>Сечение Sоч (в свету), м2 |
| --- | --- | --- |
| <a id="p100753"></a>1ОКП 70 | <a id="p100754"></a>1,9 - 2,5 | <a id="p100755"></a>3,35 - 4,6 |
| <a id="p100756"></a>2ОКП 70 | <a id="p100757"></a>2,3 - 3,3 | <a id="p100758"></a>4,2 - 6,4 |
| <a id="p100759"></a>3ОКП 70Б | <a id="p100760"></a>2,8 - 4,0 | <a id="p100761"></a>5,5 - 8,0 |
| <a id="p100762"></a>4ОКП 70Б | <a id="p100763"></a>1,6 - 2,2 | <a id="p100764"></a>2,5 - 4,0 |
| <a id="p100765"></a>1УКП | <a id="p100766"></a>1,3 - 2,5 | <a id="p100767"></a>2,0 - 4,5 |
| <a id="p100768"></a>2УКП | <a id="p100769"></a>2,5 - 4,5 | <a id="p100770"></a>4,0 - 8,0 |
| <a id="p100771"></a>УКП 4 | <a id="p100772"></a>2,4 - 4,1 | <a id="p100773"></a>3,8 - 8,1 |
| <a id="p100774"></a>УКП 5 | <a id="p100775"></a>2,9 - 4,25 | <a id="p100776"></a>5,2 - 8,6 |
| <a id="p100777"></a>КМ 81 | <a id="p100778"></a>2,0 - 3,2 | <a id="p100779"></a>7,0 - 10,5 |
| <a id="p100780"></a>1КМ 87 | <a id="p100781"></a>1,05 - 1,95 | <a id="p100782"></a>2,3 - 4,6 |
| <a id="p100783"></a>2КМ 87, КМ 88С | <a id="p100784"></a>1,25 - 1,95 | <a id="p100785"></a>2,75 - 4,6 |
| <a id="p100786"></a>1КМ-97Д | <a id="p100787"></a>0,7 - 1,2 | <a id="p100788"></a>1,5 - 3,4 |
| <a id="p100789"></a>КМ 130 | <a id="p100790"></a>2,0 - 3,65 | <a id="p100791"></a>4,5 - 9,7 |
| <a id="p100792"></a>4КМ 130, 4КМТ 130 | <a id="p100793"></a>2,8 - 4,15 | <a id="p100794"></a>6,8 - 11,1 |
| <a id="p100795"></a>КМ 138 | <a id="p100796"></a>1,4 - 2,2 | <a id="p100797"></a>2,93 - 5,15 |
| <a id="p100798"></a>КМ 142 | <a id="p100799"></a>2,7 - 5,0 | <a id="p100800"></a>6,4 - 11,8 |
| <a id="p100801"></a>1КМ 144К | <a id="p100802"></a>2,05 - 2,8 | <a id="p100803"></a>4,53 - 7,13 |
| <a id="p100804"></a>МК 75Б | <a id="p100805"></a>1,6 - 2,2 | <a id="p100806"></a>2,8 - 4,7 |
| <a id="p100807"></a>1МК 85БТ | <a id="p100808"></a>1,4 - 2,2 | <a id="p100809"></a>3,2 - 4,3 |
| <a id="p100810"></a>2КМТ | <a id="p100811"></a>1,35 - 2,0 | <a id="p100812"></a>3,0 - 4,7 |
| <a id="p100813"></a>МКЮ | <a id="p100814"></a>1,8 - 3,8 | <a id="p100815"></a>6,2 - 16,1 |
| <a id="p100816"></a>JOY | <a id="p100817"></a>1,15 - 3,2 | <a id="p100818"></a>2,2 - 10,7 |
| <a id="p100819"></a>"Пиома" | <a id="p100820"></a>3,1 - 4,0 | <a id="p100821"></a>5,6 - 8,0 |
| <a id="p100822"></a>"Глиник" | <a id="p100823"></a>0,8 - 2,6 | <a id="p100824"></a>1,4 - 5,0 |
| <a id="p100825"></a>"Фазос" | <a id="p100826"></a>1,4 - 3,0 | <a id="p100827"></a>2,4 - 5,8 |
| <a id="p100828"></a>5<sub>0W</sub>-09/17-Pz | <a id="p100829"></a>1,05 - 1,6 | <a id="p100830"></a>1,6 - 2,7 |
| <a id="p100831"></a>50W-13/24-Pz | <a id="p100832"></a>1,4 - 2,3 | <a id="p100833"></a>2,4 - 4,4 |


<a id="p100834"></a>Для новых модернизированных комплексов Sоч принимается в соответствии с технической документацией.
<a id="p100835"></a>Проверка расхода воздуха по скорости проводится по следующим формулам:
<a id="p100836"></a>по минимальной скорости воздуха в очистной выработке:

<a id="p100837"></a>Qоч $\geq$ 60Sоч maxVminkо.з, м3/мин, (86)

<a id="p100838"></a>где:
<a id="p100839"></a>Sоч.max - максимальная площадь поперечного сечения призабойного пространства очистной выработки в свету, м2, определяется по [формуле (87)](#p100842);
<a id="p100840"></a>Vmin - минимально допустимая скорость воздуха в очистной выработке, м/с;
<a id="p100841"></a>kо.з - коэффициент, учитывающий движение воздуха по части выработанного пространства, непосредственно прилегающей к призабойному пространству, принимается в соответствии с [таблицей N 9](#p100848).

<a id="p100842"></a>Sоч max = Sоч + mвr, (87)

<a id="p100843"></a>по максимальной скорости воздуха в очистной выработке:

<a id="p100844"></a>Qоч $\leq$ Qоч maxkо.з = 60SочVmaxkо.з, м3/мин, (88)

<a id="p100845"></a>где:
<a id="p100846"></a>Vmax - максимально допустимая скорость воздуха в очистной выработке, м/с;
<a id="p100847"></a>Qоч max - максимально возможная подача воздуха в очистной забой по фактическим возможностям вентиляционной системы шахты и ограничению по скорости движения воздуха, м3/мин.

<a id="p100848"></a>Таблица N 9. Значение коэффициента kо.з


<table>
<colgroup><col width="36%"><col width="43%"><col width="22%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100849"></a>Способ управления кровлей</td><td><a id="p100850"></a>Породы непосредственной кровли</td><td><a id="p100851"></a>kо.з</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100852"></a>Полное обрушение</td><td><a id="p100853"></a>Песчаники</td><td><a id="p100854"></a>1,30</td></tr>
<tr><td><a id="p100855"></a>Песчанистые сланцы</td><td><a id="p100856"></a>1,25</td></tr>
<tr><td><a id="p100857"></a>Глинистые сланцы</td><td><a id="p100858"></a>1,20</td></tr>
<tr><td><a id="p100859"></a>Сыпучие</td><td><a id="p100860"></a>1,05</td></tr>
<tr><td><a id="p100861"></a>Плавное опускание</td><td><a id="p100862"></a>Глинистые сланцы</td><td><a id="p100863"></a>1,15</td></tr>
</table>



#### <a id="p100864"></a>РАСЧЕТ РАСХОДА ВОЗДУХА ДЛЯ ИЗОЛИРОВАННОГО ОТВОДА


43. <a id="p100865"></a>Расход воздуха, необходимого для изолированного отвода метана из прилегающих к лаве выработанных пространств в газоотводящие (дренажные) выработки, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100866"></a>Qв.п = Qвх - Qоч. (89)


#### <a id="p100867"></a>РАСЧЕТ РАСХОДА ВОЗДУХА ДЛЯ ОБОСОБЛЕННО ПРОВЕТРИВАЕМЫХ КОНВЕЙЕРНЫХ ВЫРАБОТОК


44. <a id="p100868"></a>Расход воздуха, необходимого для обособленно проветриваемых конвейерных выработок, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100869"></a> $Q_{\text{об}} = \frac{100I_{\text{об}}}{C - C_{0}}$ . (90)


#### <a id="p100870"></a>РАСЧЕТ РАСХОДА ВОЗДУХА ПЕРЕД СМЕСИТЕЛЬНОЙ КАМЕРОЙ


45. <a id="p100871"></a>Расход воздуха в выработке, оборудованной смесительной камерой для снижения концентрации метана в метановоздушной смеси, поступающей в нее из выработанного пространства, рассчитывается с учетом принятой схемы проветривания выемочного участка.
<a id="p100872"></a>Расход воздуха за смесительной камерой Qс.к при ее оборудовании в выработке, по которой не проходит исходящая струя выемочного участка, м3/мин, рассчитывается по формуле:

<a id="p100873"></a> $Q_{\text{с}.\text{к}} \geq \frac{100I_{\text{в}.\text{п}}k_{\text{н}}}{C - C_{0}}$ , (91)

<a id="p100874"></a>где:
<a id="p100875"></a>C - допустимая концентрация метана в выработке за смесительной камерой, %;
<a id="p100876"></a>C<sub>0</sub> - концентрация метана в поступающей к смесительной камере вентиляционной струе, %.
<a id="p100877"></a>При определении Iв.п по данным природной газоносности сближенных пластов kн не применяется.
<a id="p100878"></a>Расход воздуха за смесительной камерой Qс.к при ее оборудовании в выработке с исходящей струей лавы (выемочного участка), м3/мин, рассчитывается по формуле:

<a id="p100879"></a> $Q_{\text{с}.\text{к}} \geq \frac{100I_{\text{уч}}k_{\text{н}}}{C - C_{0}}$ . (92)

<a id="p100880"></a>Расход воздуха за смесительной камерой при ее оборудовании в выработке с исходящей струей лавы и обособленно проветриваемой в пределах выемочного участка выработкой, м3/мин, рассчитывается по формуле:

<a id="p100881"></a> $Q_{\text{с}.\text{к}} \geq \frac{100 \cdot (I_{\text{оч}} + I_{\text{в}.\text{п}} + I_{\text{об}})k_{\text{н}}}{C - C_{0}}$ . (93)


#### <a id="p100882"></a>РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ПРОВЕТРИВАНИЯ ВЫЕМОЧНОГО УЧАСТКА ПРИ БЕСЦЕЛИКОВОЙ ТЕХНОЛОГИИ ОТРАБОТКИ


46. <a id="p100883"></a>При отработке лавы с одновременной выемкой межлавного целика угля, согласно [рисунку 19 раздела XII](#p101643), расход воздуха для проветривания очистного забоя, м3/мин, рассчитывается по формуле:

<a id="p100884"></a> $Q_{\text{оч}} = \frac{100I_{\text{оч}}k_{\text{н}}}{C - C_{0}}$ . (94)

<a id="p100885"></a>Расход воздуха для проветривания межлавного целика угля, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100886"></a> $Q_{\text{мл}.\text{ц}} = \frac{100I_{\text{мл}.\text{ц}}k_{\text{н}}}{C - C_{0}}$ . (95)

<a id="p100887"></a>Расход воздуха, отводимого по вентиляционному штреку, м3/мин, определяется по формуле:

<a id="p100888"></a>Qв.ш = Qоч - Qмл.ц. (96)


### <a id="p100889"></a>VIII. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ ГАЗООТВОДЯЩЕЙ СЕТИ



#### <a id="p100890"></a>РАСЧЕТ ДЕПРЕССИИ В ВЫРАБОТАННОМ ПРОСТРАНСТВЕ


47. <a id="p100891"></a>Депрессия в выработанном пространстве hв.п, даПа, рассчитывается по формуле:

<a id="p100892"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_2.png) , (97)

<a id="p100893"></a>где:
<a id="p100894"></a>rл - удельное линейное сопротивление выработанного пространства, даН с/м4, принимается в соответствии с [таблицей N 10](#p100905);
<a id="p100895"></a>rкв - удельное квадратичное сопротивление выработанного пространства, даН с2/м5, принимается в соответствии с [таблицей N 10](#p100905);
<a id="p100896"></a>Rе - безразмерный параметр, определяется по формуле:

<a id="p100897"></a> $R_{\text{е}} = \frac{Q_{\text{в}.\text{п}}r_{\text{кв}}}{Fr_{\text{л}}}$ ; (98)

<a id="p100898"></a>Qв.п - расход воздуха, отводимого через выработанное пространство, м3/с;
<a id="p100899"></a>F - площадь фильтрационного потока, м2, определяется по формуле:

<a id="p100900"></a> $F = \frac{m_{\text{в}}\text{К}_{\text{р}.\text{п}}}{\text{К}_{\text{р}.\text{п}} - 1} l_{\text{оч}}$ , (99)

<a id="p100901"></a>Lв.п - длина выработанного пространства, м;
<a id="p100902"></a>aф - размерный параметр, характеризующий крутизну изменения границ площадей фильтрации с линейным и квадратичным законами сопротивления, 1/м, принимается в соответствии с [таблицей N 10](#p100905);
<a id="p100903"></a>x0 - расстояние от забоя лавы до зоны подбучивания пород кровли, равное четырем первичным шагам обрушения основной кровли, м, принимается по данным геологической службы шахт;
<a id="p100904"></a>Кр.п - коэффициент разрыхления пород кровли, принимается в соответствии с таблицей N 10.

<a id="p100905"></a>Таблица N 10. Значения параметров для определения hв.п в зависимости от средневзвешенной крепости пород кровли


| <a id="p100906"></a>fср | <a id="p100907"></a>rл | <a id="p100908"></a>rкв | <a id="p100909"></a>Кр.п | <a id="p100910"></a>aф |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100911"></a>До 3 | <a id="p100912"></a>100 | <a id="p100913"></a>8400 | <a id="p100914"></a>1,3 | <a id="p100915"></a>0,011 |
| <a id="p100916"></a>3 - 5 | <a id="p100917"></a>51 | <a id="p100918"></a>6600 | <a id="p100919"></a>1,5 | <a id="p100920"></a>0,01 |
| <a id="p100921"></a>5 - 7 | <a id="p100922"></a>23 | <a id="p100923"></a>4800 | <a id="p100924"></a>1,8 | <a id="p100925"></a>0,008 |
| <a id="p100926"></a>7 - 9 | <a id="p100927"></a>10 | <a id="p100928"></a>3200 | <a id="p100929"></a>2,0 | <a id="p100930"></a>0,005 |



#### <a id="p100931"></a>РАСЧЕТ ДЕПРЕССИИ В ГАЗООТВОДЯЩИХ (ДРЕНАЖНЫХ) ВЫРАБОТКАХ


48. <a id="p100932"></a>Депрессия в поддерживаемых газоотводящих выработках hг.в, даПа, определяется по формуле:

<a id="p100933"></a> $h_{\text{г}.\text{в}} = \sum R_{\text{уд}.\text{г}.\text{в}}L_{\text{г}.\text{в}}Q_{\text{г}.\text{в}}^{2}$ , (100)

<a id="p100934"></a>где:
<a id="p100935"></a>Rуд.г.в - удельное аэродинамическое сопротивление газоотводящей выработки, даПа·с2/м7. Для поддерживаемых выработок Rуд.п.в определяется по графикам согласно [рисунку 3](#p100957);
<a id="p100936"></a>Lг.в - длина газоотводящей выработки, м;
<a id="p100937"></a>Qг.в - расход воздуха, отводимого по газоотводящей выработке, м3/с, определяется по формуле:

<a id="p100938"></a>Qг.в = Qв.п + Qдоп + Qпод, (101)

<a id="p100939"></a>где:
<a id="p100940"></a>Qдоп - притечки воздуха в выработанное пространство действующего выемочного участка из старых выработанных пространств или действующих выработок, м3/с. Для проектируемых шахт принимается равным Qдоп = 0 м3/с. Для действующих шахт принимается по данным лавы-аналога или по результатам математического моделирования вентиляционной сети шахты;
<a id="p100941"></a>Qпод - необходимый расход воздуха на подсвежение отводимой по газоотводящей выработке метановоздушной смеси до концентрации 3,5%, м3/с, определяется по формуле:

<a id="p100942"></a> $Q_{\text{под}} = (Q_{\text{в}.\text{п}} + Q_{\text{доп}})(\frac{\text{С}_{\text{в}.\text{п}}}{\text{С}_{\text{доп}}} - 1)$ , (102)

<a id="p100943"></a>где:
<a id="p100944"></a>Cдоп - предельно допустимая концентрация метана в газоотводящем трубопроводе (скважине) или газодренажной выработке, %;
<a id="p100945"></a>Cв.п - концентрация метана в метановоздушной смеси, выходящей из выработанного пространства, %, определяется по формуле:

<a id="p100946"></a> $\text{С}_{\text{в}.\text{п}} = \frac{100I_{\text{в}.\text{п}}k_{\text{н}}}{Q_{\text{в}.\text{п}} + Q_{\text{доп}}}$ . (103)

<a id="p100947"></a>При определении lв.п по данным природной газоносности сближенных пластов kн не применяется.


#### <a id="p100948"></a>РАСЧЕТ ДЕПРЕССИИ В ВЕНТИЛЯЦИОННЫХ СКВАЖИНАХ


49. <a id="p100949"></a>Депрессия в вентиляционной скважине, даПа, рассчитывается по формуле:

<a id="p100950"></a>hс = Rуд.сLсквQ2с, (104)

<a id="p100951"></a>где:
<a id="p100952"></a>Rуд.с - удельное аэродинамическое сопротивление скважин, даПа·с2/м7, принимается в соответствии с [таблицами N 11](#p100967) и [12](#p101050);
<a id="p100953"></a>Lскв - длина скважины, м;
<a id="p100954"></a>Qс - расход воздуха, отводимого по скважине из газоотводящих выработок с учетом притечек воздуха Qдоп, м3/с, определяется по формуле:

<a id="p100955"></a>Qс = Qг.в + Qдоп + Qпод. (105)

<a id="p100956"></a> ![Расчет депрессии в вентиляционных скважинах](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_3.png) 

<a id="p100957"></a>Рисунок 3. Удельное аэродинамическое сопротивление
поддерживаемых газоотводящих выработок

<a id="p100958"></a>Кривые на рисунке 3 соответствуют выработкам:
<a id="p100959"></a>1 - закрепленные бетоном, кирпичом, бетонитами;
<a id="p100960"></a>2 - незакрепленные выработки или выработки с анкерной крепью;
<a id="p100961"></a>3 - закрепленные металлической аркой (l = 1 м);
<a id="p100962"></a>4 - закрепленные металлической аркой (l = 0,5 м);
<a id="p100963"></a>5 - неполные рамы из круглого леса ( $\Delta$ = 2) или железобетонные стойки с металлическим верхняком ( $\Delta$ = 2) ( $\Delta$ - продольный калибр крепи. Равен отношению расстояния между стойками крепи к ширине стойки);
<a id="p100964"></a>6 - неполные рамы из круглого леса ( $\Delta$ = 4);
<a id="p100965"></a>7 - неполные рамы из железобетонных стоек ( $\Delta$ = 4) или металлическая арка (l = 1 м) с конвейером;
<a id="p100966"></a>8 - металлическая арка с конвейером (l = 0,5 м).

<a id="p100967"></a>Таблица N 11. Значения удельного аэродинамического сопротивления скважин Rуд.с, закрепленных металлическими трубами


<table>
<colgroup><col width="20%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="11%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100968"></a>Срок службы скважины, лет</td><td colspan="8"><a id="p100969"></a>Удельное аэродинамическое сопротивление скважин Rуд.с, даПа·с2/м7, различных диаметров, м</td></tr>
<tr><td><a id="p100970"></a>0,5</td><td><a id="p100971"></a>0,6</td><td><a id="p100972"></a>0,7</td><td><a id="p100973"></a>0,8</td><td><a id="p100974"></a>1,0</td><td><a id="p100975"></a>1,2</td><td><a id="p100976"></a>1,5</td><td><a id="p100977"></a>2,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100978"></a>1</td><td><a id="p100979"></a>0,056</td><td><a id="p100980"></a>0,022</td><td><a id="p100981"></a>0,01</td><td><a id="p100982"></a>0,005</td><td><a id="p100983"></a>0,002</td><td><a id="p100984"></a>0,0006</td><td><a id="p100985"></a>0,00008</td><td><a id="p100986"></a>0,000004</td></tr>
<tr><td><a id="p100987"></a>2</td><td><a id="p100988"></a>0,062</td><td><a id="p100989"></a>0,024</td><td><a id="p100990"></a>0,011</td><td><a id="p100991"></a>0,006</td><td><a id="p100992"></a>0,002</td><td><a id="p100993"></a>0,0007</td><td><a id="p100994"></a>0,00009</td><td><a id="p100995"></a>0,000004</td></tr>
<tr><td><a id="p100996"></a>3</td><td><a id="p100997"></a>0,073</td><td><a id="p100998"></a>0,028</td><td><a id="p100999"></a>0,012</td><td><a id="p101000"></a>0,006</td><td><a id="p101001"></a>0,002</td><td><a id="p101002"></a>0,0007</td><td><a id="p101003"></a>0,00008</td><td><a id="p101004"></a>0,000003</td></tr>
<tr><td><a id="p101005"></a>4</td><td><a id="p101006"></a>0,083</td><td><a id="p101007"></a>0,032</td><td><a id="p101008"></a>0,014</td><td><a id="p101009"></a>0,007</td><td><a id="p101010"></a>0,002</td><td><a id="p101011"></a>0,0008</td><td><a id="p101012"></a>0,00009</td><td><a id="p101013"></a>0,000003</td></tr>
<tr><td><a id="p101014"></a>5</td><td><a id="p101015"></a>0,093</td><td><a id="p101016"></a>0,035</td><td><a id="p101017"></a>0,015</td><td><a id="p101018"></a>0,008</td><td><a id="p101019"></a>0,002</td><td><a id="p101020"></a>0,0009</td><td><a id="p101021"></a>0,00009</td><td><a id="p101022"></a>0,000003</td></tr>
<tr><td><a id="p101023"></a>6</td><td><a id="p101024"></a>0,104</td><td><a id="p101025"></a>0,039</td><td><a id="p101026"></a>0,017</td><td><a id="p101027"></a>0,009</td><td><a id="p101028"></a>0,003</td><td><a id="p101029"></a>0,0010</td><td><a id="p101030"></a>0,00012</td><td><a id="p101031"></a>0,000005</td></tr>
<tr><td><a id="p101032"></a>7</td><td><a id="p101033"></a>0,114</td><td><a id="p101034"></a>0,043</td><td><a id="p101035"></a>0,018</td><td><a id="p101036"></a>0,009</td><td><a id="p101037"></a>0,003</td><td><a id="p101038"></a>0,0011</td><td><a id="p101039"></a>0,00013</td><td><a id="p101040"></a>0,000005</td></tr>
<tr><td><a id="p101041"></a>8 - 10</td><td><a id="p101042"></a>0,122</td><td><a id="p101043"></a>0,046</td><td><a id="p101044"></a>0,02</td><td><a id="p101045"></a>0,01</td><td><a id="p101046"></a>0,003</td><td><a id="p101047"></a>0,0011</td><td><a id="p101048"></a>0,00012</td><td><a id="p101049"></a>0,000004</td></tr>
</table>


<a id="p101050"></a>Таблица N 12. Значения удельного аэродинамического сопротивления скважин, не закрепленных или закрепленных бетоном


<table>
<colgroup><col width="26%"><col width="15%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="10%"><col width="12%"><col width="12%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101051"></a>Способ проведения скважин</td><td colspan="6"><a id="p101052"></a>Удельное аэродинамическое сопротивление скважин, Rуд, даПа·с2/м7, различных диаметров, м</td></tr>
<tr><td><a id="p101053"></a>0,5</td><td><a id="p101054"></a>0,6</td><td><a id="p101055"></a>0,8</td><td><a id="p101056"></a>1,0</td><td><a id="p101057"></a>1,5</td><td><a id="p101058"></a>2,0</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101059"></a>Скважины без крепления</td></tr>
<tr><td><a id="p101060"></a>По породе:</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p101061"></a>по простиранию</td><td><a id="p101062"></a>0,166</td><td><a id="p101063"></a>0,0667</td><td><a id="p101064"></a>0,0158</td><td><a id="p101065"></a>0,0052</td><td><a id="p101066"></a>0,0007</td><td><a id="p101067"></a>0,0001</td></tr>
<tr><td><a id="p101068"></a>вкрест простирания</td><td><a id="p101069"></a>0,207</td><td><a id="p101070"></a>0,0833</td><td><a id="p101071"></a>0,0198</td><td><a id="p101072"></a>0,0065</td><td><a id="p101073"></a>0,0008</td><td><a id="p101074"></a>0,0002</td></tr>
<tr><td><a id="p101075"></a>По углю</td><td><a id="p101076"></a>0,166</td><td><a id="p101077"></a>0,0667</td><td><a id="p101078"></a>0,0158</td><td><a id="p101079"></a>0,0052</td><td><a id="p101080"></a>0,0007</td><td><a id="p101081"></a>0,0001</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101082"></a>Закрепленные бетоном</td></tr>
<tr><td><a id="p101083"></a>Любой</td><td><a id="p101084"></a>-</td><td><a id="p101085"></a>-</td><td><a id="p101086"></a>-</td><td><a id="p101087"></a>0,0016</td><td><a id="p101088"></a>0,0002</td><td><a id="p101089"></a>0,0001</td></tr>
</table>


<a id="p101090"></a>При использовании нескольких (куста) скважин их общее удельное сопротивление, даПа·с2/м7, определяется по формуле:

<a id="p101091"></a> $R_{\text{уд}.\text{с }(n)} = \frac{R_{\text{уд}.\text{с }1}}{[1 + \sqrt{\frac{R_{\text{уд}.\text{с }1}}{R_{\text{уд}.\text{с }2}}} + \sqrt{\frac{R_{\text{уд}.\text{с }1}}{R_{\text{уд}.\text{с }3}}} + ... + \sqrt{\frac{R_{\text{уд}.\text{с }1}}{R_{\text{уд}.\text{с }n}}}]2}$ , (106)

<a id="p101092"></a>где:
<a id="p101093"></a>Rуд.с i, Rуд.с i - удельное сопротивление соответственно из общего числа скважин в кусте i = 1, ..., n
<a id="p101094"></a>Для диаметров скважин, не указанных в [таблицах N 11](#p100967) и [12](#p101050), удельное сопротивление определяется по формуле:

<a id="p101095"></a> $R_{\text{уд}.\text{с}} = 6,5\alpha_{\text{ск}}/d_{\text{тр}}^{5}$ , даПа·с2/м7, (107)

<a id="p101096"></a>где:
<a id="p101097"></a> $\alpha_{\text{ск}}$ - коэффициент аэродинамического сопротивления скважин, даПа·с2/м7. Принимается в соответствии с таблицей N 13. Для диаметров скважин, не представленных в таблице, принимается в соответствии со справочным материалом.

<a id="p101098"></a>Таблица N 13. Значения коэффициентов $\alpha_{\text{ск}}$ для жесткого трубопровода


<table>
<colgroup><col width="25%"><col width="34%"><col width="40%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101099"></a>Диаметр труб, м</td><td colspan="2"><a id="p101100"></a>Значения коэффициентов $\alpha_{\text{ск}}$ , даПа·с2/м7, для труб</td></tr>
<tr><td><a id="p101101"></a>Новых</td><td><a id="p101102"></a>бывших в употреблении</td></tr>
<tr><td><a id="p101103"></a>0,3</td><td><a id="p101104"></a>0,00037</td><td><a id="p101105"></a>0,00046</td></tr>
<tr><td><a id="p101106"></a>0,4</td><td><a id="p101107"></a>0,00036</td><td><a id="p101108"></a>0,00045</td></tr>
<tr><td><a id="p101109"></a>0,5</td><td><a id="p101110"></a>0,00035</td><td><a id="p101111"></a>0,00044</td></tr>
<tr><td><a id="p101112"></a>0,6</td><td><a id="p101113"></a>0,00035</td><td><a id="p101114"></a>0,00044</td></tr>
<tr><td><a id="p101115"></a>0,7</td><td><a id="p101116"></a>0,00031</td><td><a id="p101117"></a>0,00039</td></tr>
<tr><td><a id="p101118"></a>0,8</td><td><a id="p101119"></a>0,00029</td><td><a id="p101120"></a>0,00036</td></tr>
<tr><td><a id="p101121"></a>0,9</td><td><a id="p101122"></a>0,00027</td><td><a id="p101123"></a>0,00034</td></tr>
<tr><td><a id="p101124"></a>1,0</td><td><a id="p101125"></a>0,00025</td><td><a id="p101126"></a>0,00031</td></tr>
<tr><td><a id="p101127"></a>1,2</td><td><a id="p101128"></a>0,00023</td><td><a id="p101129"></a>0,00029</td></tr>
<tr><td><a id="p101130"></a>1,5</td><td><a id="p101131"></a>0,00019</td><td><a id="p101132"></a>0,00024</td></tr>
<tr><td><a id="p101133"></a>2,0</td><td><a id="p101134"></a>0,00014</td><td><a id="p101135"></a>0,00018</td></tr>
</table>



#### <a id="p101136"></a>РАСЧЕТ ДЕПРЕССИИ В ЖЕСТКОМ ГАЗООТСАСЫВАЮЩЕМ ТРУБОПРОВОДЕ


50. <a id="p101137"></a>Определение депрессии в жестком газоотсасывающем трубопроводе hтр, даПа, производится по формуле:

<a id="p101138"></a>hтр = hтр.вс + hтр.наг, (108)

<a id="p101139"></a>где:
<a id="p101140"></a>hтр.вс - депрессия во всасывающем трубопроводе, даПа;
<a id="p101141"></a>hтр.наг - депрессия в нагнетательном трубопроводе, даПа.
<a id="p101142"></a>Расход воздуха, отводимого ГОУ из выработанного пространства по трубопроводу, м3/с, определяется по формуле:

<a id="p101143"></a>Qтр = (Qв.п + Qдоп + Qпод). (109)


#### <a id="p101144"></a>ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕПРЕСИИ В НАГНЕТАТЕЛЬНОЙ ЧАСТИ ЖЕСТКОГО ГАЗООТСАСЫВАЮЩЕГО ТРУБОПРОВОДА


<a id="p101145"></a>Определение депрессии в нагнетательной части жесткого газоотсасывающего трубопровода hтр.наг, даПа, производится по формуле:

<a id="p101146"></a>hтр.наг = Rобщ.тр · Q2тр, (110)

<a id="p101147"></a>где:
<a id="p101148"></a>Rобщ.тр - общее аэродинамическое сопротивление жесткого трубопровода, даПа·с2/м6;
<a id="p101149"></a>Qтр - расход воздуха, отводимого по трубопроводу, м3/с;

<a id="p101150"></a> $R_{\text{общ}.\text{тр}} = \frac{1,2R_{\text{уд}}l_{\text{н}}}{\text{К}_{\text{ут}.\text{тр}}} + \sum R_{\text{м}.\text{н}}$ , (111)

<a id="p101151"></a>где:
<a id="p101152"></a>Rуд - удельное аэродинамическое сопротивление трубопровода, даПа·с2/м7, принимается в соответствии с [таблицей N 11](#p100967);
<a id="p101153"></a>lн - длина нагнетательного участка трубопровода, м;
<a id="p101154"></a>Кут.тр - коэффициент утечек метановоздушной смеси из трубопровода, определяется по [формуле (112)](#p101157);
<a id="p101155"></a>Rм.н - аэродинамическое сопротивление фасонных частей на нагнетательном участке трубопровода, даПа·с2/м6, принимается в соответствии с [таблицей N 14](#p101164).
<a id="p101156"></a>Коэффициент утечек метановоздушной смеси из трубопровода определяется из выражения:

<a id="p101157"></a> $\text{К}_{\text{ут}(n).\text{тр}} = (\frac{1}{3} \text{К}_{\text{ут}.\text{ст}}d_{\text{тр}} \frac{l_{\text{т}}}{l_{\text{зв}}} \sqrt[\text{р}]{R_{\text{уд}}l_{\text{тр}}} + 1)^{2}$ , (112)

<a id="p101158"></a>где:
<a id="p101159"></a>Кут.ст - коэффициент удельной стыковой воздухопроницаемости трубопровода, принимается по данным в соответствии с [таблицей N 15](#p101237);
<a id="p101160"></a>dтр - диаметр нагнетательного трубопровода, м;
<a id="p101161"></a>lтр - длина нагнетательного трубопровода, м;
<a id="p101162"></a>lзв - длина звена нагнетательного трубопровода, м;
<a id="p101163"></a>Rуд - удельное аэродинамическое сопротивление трубопровода, даПа·с2/м7, определяется по [формуле (111)](#p101150) при значениях коэффициента $\alpha$ , соответствующих данным [таблицы N 13](#p101098), или принимается в соответствии с [таблицей N 11](#p100967) (как для обсаженных металлическими трубами скважин со сроком службы 5 лет и более).

<a id="p101164"></a>Таблица N 14. Аэродинамическое сопротивление фасонных частей жесткого трубопровода


<table>
<colgroup><col width="12%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td colspan="2" rowspan="2"><a id="p101165"></a>Типы фасонных частей</td><td colspan="9"><a id="p101166"></a>Аэродинамическое сопротивление фасонных частей жесткого трубопровода Rм, даПа·с2/м6, различных диаметров, м</td></tr>
<tr><td><a id="p101167"></a>0,5</td><td><a id="p101168"></a>0,6</td><td><a id="p101169"></a>0,7</td><td><a id="p101170"></a>0,8</td><td><a id="p101171"></a>0,9</td><td><a id="p101172"></a>1,0</td><td><a id="p101173"></a>1,2</td><td><a id="p101174"></a>1,5</td><td><a id="p101175"></a>2,0</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p101176"></a>Составленное под углом</td><td><a id="p101177"></a>30°</td><td><a id="p101178"></a>0,17</td><td><a id="p101179"></a>0,08</td><td><a id="p101180"></a>0,05</td><td><a id="p101181"></a>0,03</td><td><a id="p101182"></a>0,02</td><td><a id="p101183"></a>0,01</td><td><a id="p101184"></a>0,004</td><td><a id="p101185"></a>0,001</td><td><a id="p101186"></a>0,0001</td></tr>
<tr><td><a id="p101187"></a>45°</td><td><a id="p101188"></a>0,27</td><td><a id="p101189"></a>0,13</td><td><a id="p101190"></a>0,07</td><td><a id="p101191"></a>0,04</td><td><a id="p101192"></a>0,02</td><td><a id="p101193"></a>0,02</td><td><a id="p101194"></a>0,01</td><td><a id="p101195"></a>0,002</td><td><a id="p101196"></a>0,0002</td></tr>
<tr><td><a id="p101197"></a>60°</td><td><a id="p101198"></a>0,28</td><td><a id="p101199"></a>0,14</td><td><a id="p101200"></a>0,08</td><td><a id="p101201"></a>0,04</td><td><a id="p101202"></a>0,03</td><td><a id="p101203"></a>0,02</td><td><a id="p101204"></a>0,01</td><td><a id="p101205"></a>0,002</td><td><a id="p101206"></a>0,0002</td></tr>
<tr><td><a id="p101207"></a>90°</td><td><a id="p101208"></a>1,16</td><td><a id="p101209"></a>0,58</td><td><a id="p101210"></a>0,30</td><td><a id="p101211"></a>0,17</td><td><a id="p101212"></a>0,11</td><td><a id="p101213"></a>0,07</td><td><a id="p101214"></a>0,03</td><td><a id="p101215"></a>0,005</td><td><a id="p101216"></a>0,0004</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p101217"></a>Отвод под углом 45°</td><td><a id="p101218"></a>-</td><td><a id="p101219"></a>0,46</td><td><a id="p101220"></a>0,25</td><td><a id="p101221"></a>0,14</td><td><a id="p101222"></a>0,09</td><td><a id="p101223"></a>0,06</td><td><a id="p101224"></a>0,03</td><td><a id="p101225"></a>0,007</td><td><a id="p101226"></a>0,0007</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p101227"></a>Тройник с разветвлением под углом 60°</td><td><a id="p101228"></a>-</td><td><a id="p101229"></a>0,54</td><td><a id="p101230"></a>0,29</td><td><a id="p101231"></a>0,17</td><td><a id="p101232"></a>0,11</td><td><a id="p101233"></a>0,07</td><td><a id="p101234"></a>0,03</td><td><a id="p101235"></a>0,007</td><td><a id="p101236"></a>0,0006</td></tr>
</table>


<a id="p101237"></a>Таблица N 15. Значения коэффициента удельной стыковой воздухопроницаемости для жестких трубопроводов


| <a id="p101238"></a>Способ уплотнения стыков трубопровода | <a id="p101239"></a>Кут.ст |
| --- | --- |
| <a id="p101240"></a>Резиновые прокладки с дополнительной герметизацией самоклеящимися лентами | <a id="p101241"></a>0,0002 |
| <a id="p101242"></a>Прокладки из пенькового каната и промасленного картона | <a id="p101243"></a>0,0003 |
| <a id="p101244"></a>Резиновые прокладки | <a id="p101245"></a>0,0006 |


<a id="p101246"></a>Значения аэродинамических сопротивлений вентиляционных скважин и трубопроводов могут приниматься по данным прямых измерений.
<a id="p101247"></a>При использовании нескольких нагнетательных трубопроводов их общее аэродинамическое сопротивление Rобщ.тр, даПа·с2/м6, определяется по формуле:

<a id="p101248"></a> $R_{\text{общ}.\text{тр}} = \frac{R_{\text{тр}1}}{[1 + \sqrt{\frac{R_{\text{тр}1}}{R_{\text{тр}2}}} + \sqrt{\frac{R_{\text{тр}1}}{R_{\text{тр}3}}} + ... + \sqrt{\frac{R_{\text{тр}1}}{R_{\text{тр}n}}}]2}$ , (113)

<a id="p101249"></a>где:
<a id="p101250"></a>Rтр1 - удельное сопротивление 1-го трубопровода из общего числа трубопроводов i = 1, ..., n, даПа·с2/м7;
<a id="p101251"></a>Rтрn - удельное сопротивление n-го трубопровода из общего числа трубопроводов i = 1, ..., n, даПа·с2/м7;
<a id="p101252"></a>nтр - общее число газоотсасывающих трубопроводов.
<a id="p101253"></a>Определение депрессии во всасывающей части жесткого газоотсасывающего трубопровода hтр.вс, даПа, рассчитывается по формуле:

<a id="p101254"></a> $h_{\text{тр}.\text{вс}} = R_{\text{уд}.\text{вс}}l_{\text{в}} + \sum R_{\text{м}.\text{в}}$ , (114)

<a id="p101255"></a>где:
<a id="p101256"></a>Rуд.вс - удельные потери депрессии во всасывающей части трубопровода, даПа/м, определяются по [формуле (115)](#p101259);
<a id="p101257"></a>Rм.в - аэродинамическое сопротивление фасонных частей на всасывающем участке трубопровода, даПа·с2/м7;
<a id="p101258"></a>lв - длина всасывающего участка трубопровода, м;

<a id="p101259"></a> $R_{\text{уд}.\text{вс}} = \frac{\lambda_{\text{тр}}}{d_{\text{тр}}} \cdot \frac{V_{\text{см}}^{2}\gamma_{\text{н}}}{2g}$ , (115)

<a id="p101260"></a>где:
<a id="p101261"></a> $\lambda_{\text{тр}}$ - безразмерный коэффициент сопротивления трения, определяется по [формуле (116)](#p101457) или в соответствии с [таблицей N 16](#p101266);
<a id="p101262"></a>Vсм - скорость движения метановоздушной смеси, м/с, определяется по [формуле (117)](#p101460);
<a id="p101263"></a> $\gamma_{\text{н}}$ - объемная масса метановоздушной смеси при 760 мм рт. ст. и 293 К, кг/м3, определяется по [формуле (118)](#p101463);
<a id="p101264"></a>dтр - диаметр всасывающего участка трубопровода, м;
<a id="p101265"></a>g - ускорение силы тяжести; g = 9,81 м/с2.

<a id="p101266"></a>Таблица N 16. Значение безразмерного коэффициента сопротивления $\lambda_{\text{тр}}$ в зависимости от внутреннего диаметра трубопровода и скорости движения метановоздушной смеси


<table>
<colgroup><col width="25%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101267"></a>Скорость движения метановоздушной смеси, м/с</td><td colspan="8"><a id="p101268"></a>Значение безразмерного коэффициента сопротивления $\lambda_{\text{тр}}$ в зависимости от внутреннего диаметра трубопровода, м</td></tr>
<tr><td><a id="p101269"></a>0,5</td><td><a id="p101270"></a>0,6</td><td><a id="p101271"></a>0,7</td><td><a id="p101272"></a>0,8</td><td><a id="p101273"></a>1,0</td><td><a id="p101274"></a>1,2</td><td><a id="p101275"></a>1,5</td><td><a id="p101276"></a>2,0</td></tr>
<tr><td><a id="p101277"></a>1</td><td><a id="p101278"></a>0,024</td><td><a id="p101279"></a>0,023</td><td><a id="p101280"></a>0,022</td><td><a id="p101281"></a>0,021</td><td><a id="p101282"></a>0,020</td><td><a id="p101283"></a>0,019</td><td><a id="p101284"></a>0,018</td><td><a id="p101285"></a>0,017</td></tr>
<tr><td><a id="p101286"></a>2</td><td><a id="p101287"></a>0,020</td><td><a id="p101288"></a>0,019</td><td><a id="p101289"></a>0,019</td><td><a id="p101290"></a>0,018</td><td><a id="p101291"></a>0,017</td><td><a id="p101292"></a>0,017</td><td><a id="p101293"></a>0,016</td><td><a id="p101294"></a>0,015</td></tr>
<tr><td><a id="p101295"></a>3</td><td><a id="p101296"></a>0,018</td><td><a id="p101297"></a>0,018</td><td><a id="p101298"></a>0,017</td><td><a id="p101299"></a>0,017</td><td><a id="p101300"></a>0,016</td><td><a id="p101301"></a>0,015</td><td><a id="p101302"></a>0,015</td><td><a id="p101303"></a>0,014</td></tr>
<tr><td><a id="p101304"></a>4</td><td><a id="p101305"></a>0,017</td><td><a id="p101306"></a>0,017</td><td><a id="p101307"></a>0,016</td><td><a id="p101308"></a>0,016</td><td><a id="p101309"></a>0,015</td><td><a id="p101310"></a>0,015</td><td><a id="p101311"></a>0,014</td><td><a id="p101312"></a>0,013</td></tr>
<tr><td><a id="p101313"></a>5</td><td><a id="p101314"></a>0,017</td><td><a id="p101315"></a>0,016</td><td><a id="p101316"></a>0,016</td><td><a id="p101317"></a>0,015</td><td><a id="p101318"></a>0,015</td><td><a id="p101319"></a>0,014</td><td><a id="p101320"></a>0,013</td><td><a id="p101321"></a>0,013</td></tr>
<tr><td><a id="p101322"></a>6</td><td><a id="p101323"></a>0,016</td><td><a id="p101324"></a>0,015</td><td><a id="p101325"></a>0,015</td><td><a id="p101326"></a>0,015</td><td><a id="p101327"></a>0,014</td><td><a id="p101328"></a>0,014</td><td><a id="p101329"></a>0,013</td><td><a id="p101330"></a>0,012</td></tr>
<tr><td><a id="p101331"></a>7</td><td><a id="p101332"></a>0,016</td><td><a id="p101333"></a>0,015</td><td><a id="p101334"></a>0,015</td><td><a id="p101335"></a>0,014</td><td><a id="p101336"></a>0,014</td><td><a id="p101337"></a>0,013</td><td><a id="p101338"></a>0,013</td><td><a id="p101339"></a>0,012</td></tr>
<tr><td><a id="p101340"></a>8</td><td><a id="p101341"></a>0,015</td><td><a id="p101342"></a>0,015</td><td><a id="p101343"></a>0,014</td><td><a id="p101344"></a>0,014</td><td><a id="p101345"></a>0,013</td><td><a id="p101346"></a>0,013</td><td><a id="p101347"></a>0,012</td><td><a id="p101348"></a>0,012</td></tr>
<tr><td><a id="p101349"></a>9</td><td><a id="p101350"></a>0,015</td><td><a id="p101351"></a>0,014</td><td><a id="p101352"></a>0,014</td><td><a id="p101353"></a>0,014</td><td><a id="p101354"></a>0,013</td><td><a id="p101355"></a>0,013</td><td><a id="p101356"></a>0,012</td><td><a id="p101357"></a>0,012</td></tr>
<tr><td><a id="p101358"></a>10</td><td><a id="p101359"></a>0,015</td><td><a id="p101360"></a>0,014</td><td><a id="p101361"></a>0,014</td><td><a id="p101362"></a>0,013</td><td><a id="p101363"></a>0,013</td><td><a id="p101364"></a>0,012</td><td><a id="p101365"></a>0,012</td><td><a id="p101366"></a>0,011</td></tr>
<tr><td><a id="p101367"></a>11</td><td><a id="p101368"></a>0,014</td><td><a id="p101369"></a>0,014</td><td><a id="p101370"></a>0,013</td><td><a id="p101371"></a>0,013</td><td><a id="p101372"></a>0,013</td><td><a id="p101373"></a>0,012</td><td><a id="p101374"></a>0,012</td><td><a id="p101375"></a>0,011</td></tr>
<tr><td><a id="p101376"></a>12</td><td><a id="p101377"></a>0,014</td><td><a id="p101378"></a>0,014</td><td><a id="p101379"></a>0,013</td><td><a id="p101380"></a>0,013</td><td><a id="p101381"></a>0,012</td><td><a id="p101382"></a>0,012</td><td><a id="p101383"></a>0,012</td><td><a id="p101384"></a>0,011</td></tr>
<tr><td><a id="p101385"></a>13</td><td><a id="p101386"></a>0,014</td><td><a id="p101387"></a>0,013</td><td><a id="p101388"></a>0,013</td><td><a id="p101389"></a>0,013</td><td><a id="p101390"></a>0,012</td><td><a id="p101391"></a>0,012</td><td><a id="p101392"></a>0,011</td><td><a id="p101393"></a>0,011</td></tr>
<tr><td><a id="p101394"></a>14</td><td><a id="p101395"></a>0,014</td><td><a id="p101396"></a>0,013</td><td><a id="p101397"></a>0,013</td><td><a id="p101398"></a>0,013</td><td><a id="p101399"></a>0,012</td><td><a id="p101400"></a>0,012</td><td><a id="p101401"></a>0,011</td><td><a id="p101402"></a>0,011</td></tr>
<tr><td><a id="p101403"></a>15</td><td><a id="p101404"></a>0,013</td><td><a id="p101405"></a>0,013</td><td><a id="p101406"></a>0,013</td><td><a id="p101407"></a>0,012</td><td><a id="p101408"></a>0,012</td><td><a id="p101409"></a>0,012</td><td><a id="p101410"></a>0,011</td><td><a id="p101411"></a>0,011</td></tr>
<tr><td><a id="p101412"></a>16</td><td><a id="p101413"></a>0,013</td><td><a id="p101414"></a>0,013</td><td><a id="p101415"></a>0,013</td><td><a id="p101416"></a>0,012</td><td><a id="p101417"></a>0,012</td><td><a id="p101418"></a>0,011</td><td><a id="p101419"></a>0,011</td><td><a id="p101420"></a>0,011</td></tr>
<tr><td><a id="p101421"></a>17</td><td><a id="p101422"></a>0,013</td><td><a id="p101423"></a>0,013</td><td><a id="p101424"></a>0,012</td><td><a id="p101425"></a>0,012</td><td><a id="p101426"></a>0,012</td><td><a id="p101427"></a>0,011</td><td><a id="p101428"></a>0,011</td><td><a id="p101429"></a>0,010</td></tr>
<tr><td><a id="p101430"></a>18</td><td><a id="p101431"></a>0,013</td><td><a id="p101432"></a>0,013</td><td><a id="p101433"></a>0,012</td><td><a id="p101434"></a>0,012</td><td><a id="p101435"></a>0,012</td><td><a id="p101436"></a>0,011</td><td><a id="p101437"></a>0,011</td><td><a id="p101438"></a>0,010</td></tr>
<tr><td><a id="p101439"></a>19</td><td><a id="p101440"></a>0,013</td><td><a id="p101441"></a>0,012</td><td><a id="p101442"></a>0,012</td><td><a id="p101443"></a>0,012</td><td><a id="p101444"></a>0,011</td><td><a id="p101445"></a>0,011</td><td><a id="p101446"></a>0,011</td><td><a id="p101447"></a>0,010</td></tr>
<tr><td><a id="p101448"></a>20</td><td><a id="p101449"></a>0,013</td><td><a id="p101450"></a>0,012</td><td><a id="p101451"></a>0,012</td><td><a id="p101452"></a>0,012</td><td><a id="p101453"></a>0,011</td><td><a id="p101454"></a>0,011</td><td><a id="p101455"></a>0,011</td><td><a id="p101456"></a>0,010</td></tr>
</table>


<a id="p101457"></a> $\lambda_{\text{тр}} = \frac{1}{(1,8lgRe - 1,64)^{2}}$ , (116)

<a id="p101458"></a>где:
<a id="p101459"></a>Re - число Рейнольдса, определяется по формуле:

<a id="p101460"></a> $Re = \frac{V_{\text{см}}d_{\text{тр}}}{\nu_{\text{см}}}$ (117)

<a id="p101461"></a>где:
<a id="p101462"></a> $\nu_{\text{см}}$ - кинематическая вязкость метановоздушной смеси, $\nu_{\text{см}} = 1,5 \cdot 10^{- 5}$ м/с2, определяется по формуле:

<a id="p101463"></a> $\nu_{\text{см}} = \frac{4Q_{\text{тр}}\text{К}_{\text{п}.\text{тр}}}{\pi d_{\text{тр}}^{2}}$ , (118)

<a id="p101464"></a>где:
<a id="p101465"></a>Qтр - расход воздуха, отводимого по трубопроводу, м3/с, определяется по [формуле (109)](#p101143);
<a id="p101466"></a>Кп.тр - коэффициент подсосов метановоздушной смеси в трубопроводе. Определяется по [формуле (112)](#p101157). При использовании дегазационного трубопровода Кут.тр = 1.

<a id="p101467"></a> $\gamma_{\text{н}} = 5,37 \cdot 10^{- 3} \cdot (224 - \text{С}_{\text{тр}})$ , кг/м3, (119)

<a id="p101468"></a>где:
<a id="p101469"></a>Стр - концентрация метана в метановоздушной смеси, отводимой по трубопроводу, %.
<a id="p101470"></a>При концентрации метана в метановоздушной смеси менее 3,5% принимается объемная масса метановоздушной смеси $\gamma_{\text{н}}$ = 1,2 кг/м3.
<a id="p101471"></a>При использовании нескольких всасывающих трубопроводов их общее аэродинамическое сопротивление, Rобщ.тр, определяется по [формуле (113)](#p101248).


#### <a id="p101472"></a>ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДЕПРЕССИИ В ОГНЕПРЕГРАДИТЕЛЕ


51. <a id="p101473"></a>При оснащении ГОУ системами огнепреграждения депрессия в огнепреградителе принимается по данным завода-изготовителя.
<a id="p101474"></a>На действующих ГОУ депрессия в огнепреградителе определяется путем измерений.


### <a id="p101475"></a>IX. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕЖИМА РАБОТЫ И ВЫБОР ГАЗООТСАСЫВАЮЩИХ УСТРОЙСТВ


52. <a id="p101476"></a>Для проектируемых шахт в качестве исходной информации для определения режимов работы ГОУ используются аэродинамические характеристики газоотсасывающих вентиляторных установок.
<a id="p101477"></a>Для действующих шахт режим работы ГОУ определяется в соответствии с заводской аэродинамической характеристикой каждой конкретной установки.


#### <a id="p101478"></a>РАСЧЕТ ДЕПРЕССИИ ГАЗООТСАСЫВАЮЩЕЙ УСТАНОВКИ


53. <a id="p101479"></a>Расчет депрессии газоотсасывающего вентилятора Hв.р производится по формуле:

<a id="p101480"></a> $H_{\text{в}.\text{р}} = h_{\text{в}.\text{п}} - (±h_{\text{л}}) + h_{\text{г}.\text{в}} + h_{c} + h_{\text{тр}} + h_{\text{о}.\text{п}},(120)$ 

<a id="p101481"></a>где:
<a id="p101482"></a>hв.п - депрессия в выработанном пространстве, даПа;
<a id="p101483"></a>hл - действующий напор на сопряжении воздухоотводящей выработки и очистного забоя (знак "минус" при всасывающем способе проветривания и "плюс" при нагнетательном), даПа;
<a id="p101484"></a>hг.в - депрессия в поддерживаемых газоотводящих выработках, даПа;
<a id="p101485"></a>hс - депрессия в вентиляционной скважине, даПа;
<a id="p101486"></a>hтр - депрессия в жестком газоотсасывающем трубопроводе, даПа;
<a id="p101487"></a>hо.п - депрессия в огнепреградителе, даПа.


#### <a id="p101488"></a>ВЫБОР ГАЗООТСАСЫВАЮЩЕЙ УСТАНОВКИ


54. <a id="p101489"></a>На характеристику ГОУ по расчетным значениям Hв.р и Qтр, соответствующим начальному режиму ее работы, обеспечивающему требуемые параметры проветривания участка, наносится рабочая точка 1 согласно [рисунку 4](#p101497).
<a id="p101490"></a>При расположении расчетной точки между двумя кривыми характеристик работы ГОУ принимается угол установки лопаток рабочего колеса (режим работы), соответствующий верхней характеристике. Когда рабочая точка расположена выше кривой максимальной характеристики предполагаемого к установке агрегата, режим его работы пересчитывается с учетом увеличения диаметра планируемых скважин (трубопроводов) или их количества, либо принимается установка нескольких агрегатов в комбинации параллельно-последовательного соединения или их замена на более производительную ГОУ.
<a id="p101491"></a>Аэродинамическое сопротивление газоотводящей сети Rг.с, даПа·с2/м6, определяется по формуле:

<a id="p101492"></a> $R_{\text{г}.\text{с}} = \frac{H_{\text{в}.\text{р}}}{(Q_{\text{Тр}})^{2}}$ , (121)

<a id="p101493"></a>где:
<a id="p101494"></a>Hв.р - расчетная депрессия агрегата установки для рабочей точки 1, даПа;
<a id="p101495"></a>Qтр - расчетная производительность агрегата установки для рабочей точки 1, м3/с.

<a id="p101496"></a> ![Выбор газоотсасывающей установки](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_4.png) 

<a id="p101497"></a>Рисунок 4. Определение допустимой величины подсвежения
отсасываемой метановоздушной смеси

<a id="p101498"></a>Кривая аэродинамического сопротивления газоотводящей сети наносится на характеристику ГОУ, и определяются фактические параметры ее работы (Qв и Hв), которые будут соответствовать точке пересечения кривой аэродинамического сопротивления газоотводящей сети и ближайшего наибольшего угла установки лопаток рабочего колеса (точка 2).
<a id="p101499"></a>В начальный период отработки выемочного участка угол разворота лопаток или число рабочих вентиляторов ГОУ уменьшают для обеспечения соответствия фактических параметров проветривания участка расчетным значениям (по расходу воздуха и концентрации метана в исходящей струе лавы). При обеспечении концентрации метана в исходящей струе лавы в пределах установленных норм возможное отклонение фактического расхода воздуха от расчетной величины составляет $\pm$ 10%.
<a id="p101500"></a>При отклонении фактической производительности установки Qв от расчетных режимов ее работы Qтр более чем на $\pm$ 10% производится корректировка режима работы установки.
<a id="p101501"></a>Обеспечение расчетных параметров расхода воздуха в исходящей из очистного забоя струе воздуха и воздухом, отводимым по выработанному пространству, производится подачей дополнительного количества воздуха через регулировочное окно в газоотсасывающем трубопроводе перед ГОУ.
<a id="p101502"></a>Определение дополнительного количества воздуха через регулировочное окно производится методом графического построения согласно [рисунку 4](#p101497).
<a id="p101503"></a>При обеспечении расчетной депрессии, Hв.р, производительность ГОУ с учетом подачи воздуха через регулировочное окно составит величину $Q_{\text{в}}\prime$ (точка 3).
<a id="p101504"></a>Расход воздуха на подсвежение, м3/с, определяется по формуле:

<a id="p101505"></a> $Q_{\text{п}}\prime_{\text{од}} = Q_{\text{в}}\prime - Q_{\text{тр}}$ . (122)


#### <a id="p101506"></a>АЭРОДИНАМИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГАЗООТСАСЫВАЮЩИХ ВЕНТИЛЯТОРНЫХ УСТАНОВОК


<a id="p101507"></a> ![Аэродинамические характеристики газоотсасывающих вентиляторных установок](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_5.png) 

<a id="p101508"></a>Рисунок 5. Аэродинамическая характеристика
вентилятора ВЦГ-7М

<a id="p101509"></a> ![Аэродинамические характеристики газоотсасывающих вентиляторных установок](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_6.png) 
Рисунок 6. Аэродинамическая характеристика
вентилятора УВЦГ-9

<a id="p101510"></a> ![Аэродинамические характеристики газоотсасывающих вентиляторных установок](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_7.png) 

<a id="p101511"></a>Рисунок 7. Аэродинамическая характеристика
вентилятора УВЦГ-15


### <a id="p101512"></a>X. ПРОВЕРКА КОНЦЕНТРАЦИИ МЕТАНА В МЕТАНОВОЗДУШНОЙ СМЕСИ, ПОСТУПАЮЩЕЙ К ГАЗООТСАСЫВАЮЩЕЙ УСТАНОВКЕ


<a id="p101513"></a>Безопасная эксплуатация ГОУ обеспечивается предельно допустимой концентрацией метана в газоотводящем трубопроводе (Cтр), скважине (Cскв) или газодренажной выработке (Cг.в.):

<a id="p101514"></a>Cтр < 3,5%. (123)

<a id="p101515"></a>При подземной установке ГОУ при допустимой концентрации метана в газоотводящем трубопроводе перед регулировочным окном 3,5% предельная концентрация метана в каналах вентиляторных агрегатов ГОУ Cв.доп составляет 3%.
<a id="p101516"></a>На действующих установках значение Cв принимается по данным прямых замеров, а на стадии проектирования определяется по формуле:

<a id="p101517"></a> $C_{\text{в}} = \frac{100I_{\text{в}.\text{п}}k_{\text{н}}}{Q_{\text{в}}}$ , (124)

<a id="p101518"></a>где:
<a id="p101519"></a>Iв.п - метановыделение в выработанное пространство (с учетом коэффициента дегазации выработанного пространства), м3/мин. Определяется по фактическому метановыделению лавы-аналога или по природной газоносности пластов;
<a id="p101520"></a>kн - коэффициент неравномерности, при определении Iв.п по данным природной газоносности смежных пластов kн не применяется;
<a id="p101521"></a>Qв - производительность вентилятора, соответствующая принятому углу установки лопаток вентилятора, м3/мин, определяется путем построения.
<a id="p101522"></a>Для выполнения условия Cтр < 3% при подземной установке ГОУ и условия, приведенного в [формуле (123)](#p101514) при поверхностной установке ГОУ, производится разбавление метановоздушной смеси отсасываемой установкой из выработанного пространства подсвежением метановоздушной смеси в системе подземных горных выработок через ближайшую к выработанному пространству изолирующую перемычку, отделяющую газодренажную сеть от действующих горных выработок и (или) увеличением производительности ГОУ.


### <a id="p101523"></a>XI. РАСЧЕТ МАКСИМАЛЬНО ДОПУСТИМОЙ НАГРУЗКИ НА ОЧИСТНОЙ ЗАБОЙ ПО ГАЗОВОМУ ФАКТОРУ


55. <a id="p101524"></a>Основным критерием, определяющим величину максимально допустимой нагрузки на очистной забой по газовому фактору, является максимально возможный расход воздуха в очистном забое, Qоч.max, определяемый по пропускной способности сети горных выработок и очистной выработке с учетом ограничений по максимально допустимой скорости движения воздуха по ним Vmax.
<a id="p101525"></a>Исходными данными для расчета максимально допустимой нагрузки на очистной забой по газовому фактору являются: максимальный расход воздуха, который можно подать в очистную выработку, Qоч.max, м3/мин, среднее метановыделение в очистной забой Iоч, м3/мин, планируемая или фактическая нагрузка на очистной забой Aр, т/сут, при которой определено метановыделение в очистной забой Iоч. При выполнении расчета по фактическому метановыделению в очистной забой Iоч = Iоч.ф.
<a id="p101526"></a>Максимально допустимая по газовому фактору нагрузка на очистную выработку, т/сут, рассчитывается по формуле:

<a id="p101527"></a> $A_{max} = 5,35 \cdot 10^{- 4}A_{p}I_{\text{оч}}^{- 1,67}Q_{\text{оч}.max}^{1,67}$ , (125)

<a id="p101528"></a>где:
<a id="p101529"></a>Ap - нагрузка, соответствующая технической производительности комбайна, при которой было определено ожидаемое метановыделение Iоч, т/сут;
<a id="p101530"></a>Iоч - метановыделение в очистной забой, м3/мин.


### <a id="p101531"></a>XII. КЛАССИФИКАЦИЯ СХЕМ ПРОВЕТРИВАНИЯ ВЫЕМОЧНЫХ УЧАСТКОВ С ИЗОЛИРОВАННЫМ ОТВОДОМ МЕТАНА ИЗ ВЫРАБОТАННОГО ПРОСТРАНСТВА


56. <a id="p101532"></a>Схема проветривания выемочного участка с изолированным отводом метана из выработанного пространства - это схема проветривания, обеспечивающая аэрогазодинамическую изоляцию очистного забоя от выработанного пространства путем управляемого отвода части свежего воздуха, поступающего в очистной забой, через выработанное пространство.
<a id="p101533"></a>Представленные схемы проветривания являются типовыми и классифицируются по направлению движения метановоздушной смеси по выработанному пространству.
<a id="p101534"></a>Схемы проветривания подразделяются на три группы.
<a id="p101535"></a>I группа. Схемы проветривания выемочного участка с отводом метановоздушной смеси по выработанному пространству, примыкающему к очистному забою.
<a id="p101536"></a>Схемы проветривания данной группы применяются на всех пластах без ограничения.
<a id="p101537"></a>Типовые схемы проветривания представлены на [рисунках 8](#p101621) и [9](#p101623).
<a id="p101538"></a>Отличие схем проветривания данной группы может заключаться только в месте расположения ГОУ (подземная, поверхностная) и газоотсасывающего трубопровода.
<a id="p101539"></a>II группа. Схемы проветривания выемочных участков с отводом метановоздушной смеси по ограниченной между очистным забоем и задней сбойкой зоне выработанного пространства.
<a id="p101540"></a>Схемы проветривания данной группы могут применяться на всех пластах без ограничения, в том числе и на пластах.
<a id="p101541"></a>Типовые схемы проветривания представлены на [рисунках 10](#p101625) - [15](#p101635).
<a id="p101542"></a>Отличие схем проветривания данной группы может заключаться только в местах расположения:
<a id="p101543"></a>ГОУ (подземная, поверхностная);
<a id="p101544"></a>газоотсасывающего трубопровода;
<a id="p101545"></a>перемычки для подсвежения метановоздушной смеси, поступающей из выработанного пространства в газодренажную сеть.
<a id="p101546"></a>III группа. Схемы проветривания выемочных участков с отводом метановоздушной смеси по неограниченной зоне выработанных пространств действующего и ранее отработанного выемочных участков.
<a id="p101547"></a>Схемы проветривания данной группы могут применяться только на пластах, не склонных к самовозгоранию.
<a id="p101548"></a>Типовые схемы проветривания представлены на [рисунках 16](#p101637) - [19](#p101643).
<a id="p101549"></a>Отличие схем проветривания данной группы может заключаться только в местах расположения:
<a id="p101550"></a>ГОУ (подземная, поверхностная);
<a id="p101551"></a>газоотсасывающего трубопровода (скважин);
<a id="p101552"></a>перемычки для подсвежения метановоздушной смеси, поступающей из выработанного пространства в газодренажную сеть.
<a id="p101553"></a>Условные обозначения к схемам проветривания выемочных участков:


| <a id="p101554"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_8.png) | <a id="p101555"></a>- | <a id="p101556"></a>направление движения свежей вентиляционной струи; |
| --- | --- | --- |
| <a id="p101557"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_9.png) | <a id="p101558"></a>- | <a id="p101559"></a>направление движения исходящей вентиляционной струи; |
| <a id="p101560"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_10.png) | <a id="p101561"></a>- | <a id="p101562"></a>направление движения метановоздушной смеси; |
| <a id="p101563"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_11.png) | <a id="p101564"></a>- | <a id="p101565"></a>направление транспортирования отбитого угля; |
| <a id="p101566"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_12.png) | <a id="p101567"></a>- | <a id="p101568"></a>двери вентиляционные закрытые; |
| <a id="p101569"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_13.png) | <a id="p101570"></a>- | <a id="p101571"></a>двери вентиляционные с регулирующим окном; |
| <a id="p101572"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_14.png) | <a id="p101573"></a>- | <a id="p101574"></a>автоматические вентиляционные шлюзы; |
| <a id="p101575"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_15.png) | <a id="p101576"></a>- | <a id="p101577"></a>дверь вентиляционная с регулирующим окном; |
| <a id="p101578"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_16.png) | <a id="p101579"></a>- | <a id="p101580"></a>перемычка вентиляционная глухая; |
| <a id="p101581"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_17.png) | <a id="p101582"></a>- | <a id="p101583"></a>перемычка вентиляционная с регулировочным окном; |
| <a id="p101584"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_18.png) | <a id="p101585"></a>- | <a id="p101586"></a>изолирующие (изолирующая) перемычки; |
| <a id="p101587"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_19.png) | <a id="p101588"></a>- | <a id="p101589"></a>вентилятор местного проветривания; |
| <a id="p101590"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_20.png) | <a id="p101591"></a>- | <a id="p101592"></a>призабойное пространство тупиковой выработки с нагнетательным вентиляционным трубопроводом; |
| <a id="p101593"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_21.png) | <a id="p101594"></a>- | <a id="p101595"></a>ограждающая решетка; |
| <a id="p101596"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_22.png) | <a id="p101597"></a>- | <a id="p101598"></a>кроссинг; |
| <a id="p101599"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_23.png) | <a id="p101600"></a>- | <a id="p101601"></a>кроссинг-бункер; |
| <a id="p101602"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_24.png) | <a id="p101603"></a>- | <a id="p101604"></a>смесительная камера; |
| <a id="p101605"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_25.png) | <a id="p101606"></a>- | <a id="p101607"></a>ГОУ, оборудованная на газодренажной выработке или скважине; |
| <a id="p101608"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_26.png) | <a id="p101609"></a>- | <a id="p101610"></a>датчик метана системы автоматического газового контроля; |
| <a id="p101611"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_27.png) | <a id="p101612"></a>- | <a id="p101613"></a>датчик оксида углерода системы автоматического газового контроля; |
| <a id="p101614"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_28.png) | <a id="p101615"></a>- | <a id="p101616"></a>датчик скорости воздуха системы автоматического контроля расхода воздуха; |
| <a id="p101617"></a>![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_29.png) | <a id="p101618"></a>- | <a id="p101619"></a>датчик контроля запыленности воздуха. |


<a id="p101620"></a> ![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_30.png) 

<a id="p101621"></a>Рисунок 8. Схема проветривания выемочного столба
с отводом метановоздушной смеси по выработанному
пространству и жесткому вентиляционному трубопроводу
(скважине), проложенному в горной выработке, подземной
(поверхностной) ГОУ

<a id="p101622"></a> ![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_31.png) 

<a id="p101623"></a>Рисунок 9. Схема проветривания выемочного столба
с отводом метановоздушной смеси по выработанному
пространству и дренажной выработке, пройденной по верхнему
слою, для схем отработки пластов с выпуском
подкровельной пачки угля

<a id="p101624"></a> ![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_32.png) 

<a id="p101625"></a>Рисунок 10. Схема проветривания выемочного столба
с отводом метановоздушной смеси по выработанному
пространству в сохраненную горную выработку, изолированную
от выработанного пространства монолитной изолирующей
полосой, за счет общешахтной депрессии

<a id="p101626"></a> ![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_33.png) 

<a id="p101627"></a>Рисунок 11. Схема проветривания выемочного столба
с отводом метановоздушной смеси по выработанному
пространству и скважине (сбойке) в межлавном целике
в газоотсасывающий (дегазационный) трубопровод
и на поверхность ГОУ

<a id="p101628"></a> ![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_34.png) 

<a id="p101629"></a>Рисунок 12. Схема проветривания выемочного столба
с отводом метановоздушной смеси по выработанному
пространству подземной ГОУ с ее поэтапным перемонтажем
вслед за подвиганием очистного забоя

<a id="p101630"></a> ![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_35.png) 

<a id="p101631"></a>Рисунок 13. Схема проветривания выемочного столба с отводом
метановоздушной смеси по выработанному пространству в камеру
смешивания, оборудованную в контролируемой горной выработке

<a id="p101632"></a> ![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_36.png) 

<a id="p101633"></a>Рисунок 14. Схема проветривания выемочного столба
с отводом метановоздушной смеси по выработанному
пространству и дренажным выработкам поверхностной ГОУ

<a id="p101634"></a> ![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_37.png) 

<a id="p101635"></a>Рисунок 15. Схема проветривания выемочного столба
с отводом метановоздушной смеси через выработанное
пространство по газоотводящей сбойке и дренажной
выработке подземной ГОУ

<a id="p101636"></a> ![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_38.png) 

<a id="p101637"></a>Рисунок 16. Схема проветривания выемочного столба
с отводом метановоздушной смеси по выработанному
пространству и фланговой дренажной выработке поверхностной
(подземной) ГОУ

<a id="p101638"></a> ![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_39.png) 

<a id="p101639"></a>Рисунок 17. Схема проветривания выемочного столба
с отводом метановоздушной смеси по выработанному
пространству и вентиляционной скважине поверхностной ГОУ

<a id="p101640"></a> ![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_40.png) 

<a id="p101641"></a>Рисунок 18. Схема проветривания выемочного столба
с отводом метановоздушной смеси по выработанным
пространствам действующей и смежной лав и вентиляционной
скважине поверхностной (подземной) ГОУ

<a id="p101642"></a> ![XII. Классификация схем проветривания выемочных участков с изолированным отводом](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_41.png) 

<a id="p101643"></a>Рисунок 19. Схема проветривания выемочного
участка с изолированным отводом метановоздушной смеси
через выработанное пространство и сохраняемую в выработанном
пространстве выработку за счет общешахтной депрессии или ГОУ


### <a id="p101644"></a>XIII. МОЛНИЕЗАЩИТА ПОВЕРХНОСТНОЙ ГАЗООТСАСЫВАЮЩЕЙ УСТАНОВКИ


57. <a id="p101645"></a>Для обеспечения молниезащиты поверхностной ГОУ используются заземляющие, уравнивающие и экранирующие свойства проводящих частей защищаемой ГОУ. Молниезащита ГОУ выполняется как защита от прямых ударов молнии и вторичных ее проявлений.
<a id="p101646"></a>Устройство молниезащиты поверхностной ГОУ представлено на рисунке 20.

<a id="p101647"></a> ![XIII. Молниезащита поверхностной газоотсасывающей установки](https://i.bukva.ai/yZ6T8lK2Z/img_42.png) 

<a id="p101648"></a>Рисунок 20. Устройство молниезащиты поверхностной ГОУ

<a id="p101649"></a>Данное устройство молниезащиты обеспечивает снижение потенциала на заземляющем устройстве и предотвращает возможность искрообразования в опасной среде.
<a id="p101650"></a>Рекомендуемые образцы документации по аэрогазовому контролю приведены в [Приложении N 2](#p101983).






### <a id="p101651"></a>Приложение N 1

к руководству по безопасности
"Рекомендации по аэрологической
безопасности угольных шахт",
утвержденному приказом Федеральной
службы по экологическому,
технологическому и атомному надзору
от 1 февраля 2022 г. N 22


#### <a id="p101652"></a>РЕКОМЕНДУЕМЫЙ ОБРАЗЕЦ ПЛАНА ПРОВЕРКИ СОСТАВА РУДНИЧНОЙ АТМОСФЕРЫ


<a id="p101653"></a>               СОГЛАСОВАНО                                УТВЕРЖДАЮ
    Руководитель подразделения ПАСС(Ф)             Главный инженер шахты
        ________________________                  ________________________
        "__" ___________ 20__ г.                  "__" ___________ 20__ г.

<a id="p101654"></a>                                   ПЛАН
                   проверки состава рудничной атмосферы

<a id="p101655"></a>Шахта _____________________________________________________________________
<a id="p101656"></a>Угледобывающая организация ________________________________________________
<a id="p101657"></a>На ___ квартал 20__ г.
<a id="p101658"></a>Категория шахты по газу ___________________________________________________
<a id="p101659"></a>Пласты угля, склонного к самовозгоранию ___________________________________


<table>
<colgroup><col width="6%"><col width="28%"><col width="11%"><col width="9%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="14%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101660"></a>N п/п</td><td rowspan="2"><a id="p101661"></a>Наименование выработок и мест проверки состава рудничной атмосферы</td><td rowspan="2"><a id="p101662"></a>Группа</td><td rowspan="2"><a id="p101663"></a>Подгруппа</td><td colspan="3"><a id="p101664"></a>Количество замеров (проб) в месяц</td><td rowspan="2"><a id="p101665"></a>Определяемые газы</td><td rowspan="2"><a id="p101666"></a>Примечание</td></tr>
<tr><td><a id="p101667"></a>I</td><td><a id="p101668"></a>II</td><td><a id="p101669"></a>III</td></tr>
<tr><td><a id="p101670"></a>1</td><td><a id="p101671"></a>2</td><td><a id="p101672"></a>3</td><td><a id="p101673"></a>4</td><td><a id="p101674"></a>5</td><td><a id="p101675"></a>6</td><td><a id="p101676"></a>7</td><td><a id="p101677"></a>8</td><td><a id="p101678"></a>9</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>


Начальник участка
аэрологической безопасности _______________________________________________
                            (подпись, фамилия, имя, отчество (при наличии))
"__" ___________ 20__ г.

<a id="p101679"></a>Срок хранения плана проверки состава рудничной атмосферы - 1 год.




#### <a id="p101680"></a>РЕКОМЕНДУЕМЫЙ ОБРАЗЕЦ АКТА-НАРЯДА ПРОВЕРКИ СОСТАВА РУДНИЧНОЙ АТМОСФЕРЫ


<a id="p101681"></a>                          АКТ-НАРЯД N __________
                   проверки состава рудничной атмосферы

<a id="p101682"></a>Шахта _____________________________________________________________________
<a id="p101683"></a>Угледобывающая организация ________________________________________________
<a id="p101684"></a>Проверка состава (отбор проб) проведена ___________________________________
                                         (должность, фамилия, имя, отчество
                                                 (при наличии))
подразделения ПАСС(Ф) (газоаналитической лаборатории)
________________ и представителя шахты ____________________________________
                                        (должность, фамилия, имя, отчество
                                                   (при наличии))
"__" ___________ 20__ г. в ______ смену в следующих горных выработках:


<table>
<colgroup><col width="6%"><col width="18%"><col width="11%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="6%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="14%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101685"></a>N п/п</td><td rowspan="2"><a id="p101686"></a>Наименование выработок и мест проверки состава рудничной атмосферы</td><td rowspan="2"><a id="p101687"></a>Номер сосуда (пробы)</td><td colspan="7"><a id="p101688"></a>Результаты замеров концентрации газов переносными приборами, %</td><td rowspan="2"><a id="p101689"></a>Температура рудничной атмосферы</td><td rowspan="2"><a id="p101690"></a>Примечание</td></tr>
<tr><td><a id="p101691"></a>CH4</td><td><a id="p101692"></a>CO2</td><td><a id="p101693"></a>NO+ NO2</td><td><a id="p101694"></a>CO</td><td><a id="p101695"></a>...</td><td><a id="p101696"></a>...</td><td><a id="p101697"></a>...</td></tr>
<tr><td><a id="p101698"></a>1</td><td><a id="p101699"></a>2</td><td><a id="p101700"></a>3</td><td><a id="p101701"></a>4</td><td><a id="p101702"></a>5</td><td><a id="p101703"></a>6</td><td><a id="p101704"></a>7</td><td><a id="p101705"></a>8</td><td><a id="p101706"></a>9</td><td><a id="p101707"></a>10</td><td><a id="p101708"></a>11</td><td><a id="p101709"></a>12</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>


Начальник участка аэрологической
безопасности ______________________________________________________________

Работник ПАСС(Ф) (газоаналитической лаборатории) __________________________

Работник шахты ____________________________________________________________

<a id="p101710"></a>Пробы в количестве _________ сданы в лабораторию
___________________________________________________________________________
             (должность, фамилия, имя, отчество (при наличии))

<a id="p101711"></a>"__" ___________ 20__ г. в _____ час  _____ мин.

Пробы принял ______________________________________________________________
                   (должность, фамилия, имя, отчество (при наличии))




#### <a id="p101712"></a>РЕКОМЕНДУЕМЫЙ ОБРАЗЕЦ ИЗВЕЩЕНИЯ О РЕЗУЛЬТАТАХ АНАЛИЗА ПРОБ РУДНИЧНОЙ АТМОСФЕРЫ


<a id="p101713"></a>Подразделение ПАСС(Ф) (газоаналитическая лаборатория) _____________________
___________________________________________________________________________
             (должность, фамилия, имя, отчество (при наличии))

<a id="p101714"></a>                                 ИЗВЕЩЕНИЕ
              о результатах анализа проб рудничной атмосферы

<a id="p101715"></a>По акту-наряду проверки состава рудничной атмосферы N _____________________
<a id="p101716"></a>В шахте ___________________________________________________________________
<a id="p101717"></a>Угледобывающая организация ________________________________________________
<a id="p101718"></a>Определение состава рудничной атмосферы выполнено
"__" ___________ 20__ г. в ____________ смену.


<table>
<colgroup><col width="7%"><col width="22%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="6%"><col width="7%"><col width="9%"><col width="7%"><col width="5%"><col width="16%"><col width="7%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101719"></a>N п/п</td><td rowspan="2"><a id="p101720"></a>Наименование выработок и места отбора проб рудничной атмосферы</td><td colspan="7"><a id="p101721"></a>Концентрация газов, %</td><td rowspan="2"><a id="p101722"></a>Температура рудничной атмосферы, °C</td><td rowspan="2"><a id="p101723"></a>Примечание</td></tr>
<tr><td><a id="p101724"></a>CH4</td><td><a id="p101725"></a>CO2</td><td><a id="p101726"></a>O2</td><td><a id="p101727"></a>CO</td><td><a id="p101728"></a>NO+<br>NO2</td><td><a id="p101729"></a>H2</td><td><a id="p101730"></a>...</td></tr>
<tr><td colspan="11"><a id="p101731"></a><a id="p101732"></a>1<br>2</td></tr>
<tr><td><a id="p101733"></a>3</td><td><a id="p101734"></a>4</td><td><a id="p101735"></a>5</td><td><a id="p101736"></a>6</td><td><a id="p101737"></a>7</td><td><a id="p101738"></a>8</td><td><a id="p101739"></a>9</td><td><a id="p101740"></a>11</td><td><a id="p101741"></a>12</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td>Руководитель подразделения ПАСС(Ф)</td></tr>
</table>

(газоаналитической лаборатории) ___________________________________________
                                     (подпись, фамилия, имя, отчество
                                             (при наличии))

"__" ___________ 20__ г.

Лаборант __________________________________________________________________
                 (подпись, фамилия, имя, отчество (при наличии))

"__" ___________ 20__ г.

<a id="p101742"></a>Срок   хранения  извещения  о  результатах  определения  состава  рудничной
атмосферы в шахте - 1 год.




#### <a id="p101743"></a>РЕКОМЕНДУЕМЫЙ ОБРАЗЕЦ ВЕНТИЛЯЦИОННОГО ЖУРНАЛА


<a id="p101744"></a>**ВЕНТИЛЯЦИОННЫЙ ЖУРНАЛ**

<a id="p101745"></a>Режим работы вентиляторов

<a id="p101746"></a>Вентиляционная установка N ___________

1. <a id="p101747"></a>Место расположения вентиляционной установки _________________________.
2. <a id="p101748"></a>Тип вентилятора _____________________________________________________.
3. <a id="p101749"></a>Диаметр рабочего колеса вентилятора _____________________________, м.
4. <a id="p101750"></a>Частота вращения рабочего колеса _____________________________, мин-1.
5. <a id="p101751"></a>Угол установки лопаток рабочего колеса _______________________, град.
6. <a id="p101752"></a>Угол установки лопаток направляющего аппарата ________________, град.
7. <a id="p101753"></a>Трудность проветривания шахты nуд _________________________, кВт с/м3.


| <a id="p101754"></a>Дата | <a id="p101755"></a>Подача вентилятора, м3/мин | <a id="p101756"></a>Давление, даПа | <a id="p101757"></a>Аэродинамическое сопротивление, даПа·с2/м6 $(\text{к}\mu)$ | <a id="p101758"></a>Подпись, фамилия, имя, отчество (при наличии) главного инженера шахты | <a id="p101759"></a>Подпись, фамилия, имя, отчество (при наличии) исполнителя |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p101760"></a>1 | <a id="p101761"></a>2 | <a id="p101762"></a>3 | <a id="p101763"></a>4 | <a id="p101764"></a>5 | <a id="p101765"></a>6 |
|  |  |  |  |  |  |



##### <a id="p101766"></a>Характеристика проветривания всей вентиляционной сети шахты и распределения рудничной атмосферы по горным выработкам



<table>
<colgroup><col width="8%"><col width="7%"><col width="5%"><col width="5%"><col width="6%"><col width="10%"><col width="7%"><col width="6%"><col width="5%"><col width="6%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="7%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101767"></a>Дата замера расхода и проверки состава рудничной атмосферы</td><td colspan="5"><a id="p101768"></a>Поступающая струя</td><td colspan="4"><a id="p101769"></a>Исходящая струя</td><td colspan="5"><a id="p101770"></a>Концентрация газов, %</td><td rowspan="2"><a id="p101771"></a>Температура по сухому термометру, °C, относительная влажность, %</td><td rowspan="2"><a id="p101772"></a>Замечания главного инженера шахты и (или) начальника участка аэрологической безопасности</td></tr>
<tr><td><a id="p101773"></a>Место замера расхода рудничной атмосферы</td><td><a id="p101774"></a>Сечение выработки в месте замера, м2</td><td><a id="p101775"></a>Скорость воздушной струи, м/с</td><td><a id="p101776"></a>Расход рудничной атмосферы, м3/мин</td><td><a id="p101777"></a>Температура рудничной атмосферы по сухому термометру, °C, относительная влажность, %</td><td><a id="p101778"></a>Место замера расхода и проверки состава рудничной атмосферы</td><td><a id="p101779"></a>Сечение горной выработки в месте замера, м2</td><td><a id="p101780"></a>Скорость воздушной струи, м/с</td><td><a id="p101781"></a>Расход рудничной атмосферы, м3/мин</td><td><a id="p101782"></a>CH4/H2</td><td><a id="p101783"></a>CO2</td><td><a id="p101784"></a>O2</td><td><a id="p101785"></a>CO</td><td><a id="p101786"></a>H2S/SO2</td></tr>
<tr><td><a id="p101787"></a>1</td><td><a id="p101788"></a>2</td><td><a id="p101789"></a>3</td><td><a id="p101790"></a>4</td><td><a id="p101791"></a>5</td><td><a id="p101792"></a>6</td><td><a id="p101793"></a>7</td><td><a id="p101794"></a>8</td><td><a id="p101795"></a>9</td><td><a id="p101796"></a>10</td><td><a id="p101797"></a>11</td><td><a id="p101798"></a>12</td><td><a id="p101799"></a>13</td><td><a id="p101800"></a>14</td><td><a id="p101801"></a>15</td><td><a id="p101802"></a>16</td><td><a id="p101803"></a>17</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>



##### <a id="p101804"></a>Характеристика проветривания тупиковых выработок



<table>
<colgroup><col width="6%"><col width="8%"><col width="5%"><col width="5%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="5%"><col width="6%"><col width="7%"><col width="6%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101805"></a>Наименование горной выработки</td><td><a id="p101806"></a>Дата плановых проверок состава и замеров расхода рудничной атмосферы</td><td rowspan="2"><a id="p101807"></a>Площадь поперечного сечения горной выработки, м2</td><td rowspan="2"><a id="p101808"></a>Длина тупиковой части горной выработки, м</td><td rowspan="2"><a id="p101809"></a>Количество одновременно расходуемого взрывчатого вещества, кг (в числителе - по углю, в знаменателе - по породе)</td><td colspan="3"><a id="p101810"></a>Расход воздуха, м3/мин</td><td rowspan="2"><a id="p101811"></a>Подача вентилятора местного проветривания, м3/мин</td><td colspan="6"><a id="p101812"></a>Концентрация газов, %</td><td rowspan="2"><a id="p101813"></a>Концентрация CO, NO2 и оксидов азота, пересчитанная на условный оксид углерода, %</td><td rowspan="2"><a id="p101814"></a>Время проветривания, по истечении которого работники допускаются к забоям горных выработок после взрывных работ, мин</td><td rowspan="2"><a id="p101815"></a>Замечания главного инженера шахты и подпись начальника участка</td></tr>
<tr><td><a id="p101816"></a>Дата проверок состава рудничной атмосферы после взрывных работ</td><td><a id="p101817"></a>Поступающего в призабойное пространство горной выработки</td><td><a id="p101818"></a>Исходящего из забоя тупиковой выработки</td><td><a id="p101819"></a>Поступающего к месту установки вентилятора местного проветривания</td><td><a id="p101820"></a>CH4</td><td><a id="p101821"></a>CO2</td><td><a id="p101822"></a>O2</td><td><a id="p101823"></a>CO</td><td><a id="p101824"></a>NO2</td><td><a id="p101825"></a>Оксид азота (в пересчете на NO2)</td></tr>
<tr><td><a id="p101826"></a>1</td><td><a id="p101827"></a>2</td><td><a id="p101828"></a>3</td><td><a id="p101829"></a>4</td><td><a id="p101830"></a>5</td><td><a id="p101831"></a>6</td><td><a id="p101832"></a>7</td><td><a id="p101833"></a>8</td><td><a id="p101834"></a>9</td><td><a id="p101835"></a>10</td><td><a id="p101836"></a>11</td><td><a id="p101837"></a>12</td><td><a id="p101838"></a>13</td><td><a id="p101839"></a>14</td><td><a id="p101840"></a>15</td><td><a id="p101841"></a>16</td><td><a id="p101842"></a>17</td><td><a id="p101843"></a>18</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>





#### <a id="p101844"></a>РЕКОМЕНДУЕМЫЙ ОБРАЗЕЦ ЖУРНАЛА НАБЛЮДЕНИЙ ЗА ПОЖАРНЫМИ УЧАСТКАМИ И ПРОВЕРКИ СОСТОЯНИЯ ИЗОЛИРУЮЩИХ ПЕРЕМЫЧЕК


<a id="p101845"></a>**ЖУРНАЛ**
наблюдений за пожарными участками и проверки состояния
изолирующих перемычек

<a id="p101846"></a>Шахта ____________________________________________________________________
<a id="p101847"></a>Угледобывающая организация _______________________________________________


<table>
<colgroup><col width="4%"><col width="12%"><col width="9%"><col width="17%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="9%"><col width="8%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td colspan="4"><a id="p101848"></a>Состояние изолирующих перемычек</td><td colspan="7"><a id="p101849"></a>Концентрация газов, %</td><td rowspan="2"><a id="p101850"></a>Примечание</td></tr>
<tr><td><a id="p101851"></a>Дата</td><td><a id="p101852"></a>Местонахождение перемычки, N</td><td><a id="p101853"></a>Состояние перемычки</td><td><a id="p101854"></a>Температура рудничной атмосферы за перемычкой, °C</td><td><a id="p101855"></a>CH2</td><td><a id="p101856"></a>CH4</td><td><a id="p101857"></a>CO</td><td><a id="p101858"></a>O2</td><td><a id="p101859"></a>H2</td><td><a id="p101860"></a>C<sub>2H</sub>2</td><td><a id="p101861"></a>C<sub>2H4</sub></td></tr>
<tr><td><a id="p101862"></a>1</td><td><a id="p101863"></a>2</td><td><a id="p101864"></a>3</td><td><a id="p101865"></a>4</td><td><a id="p101866"></a>5</td><td><a id="p101867"></a>6</td><td><a id="p101868"></a>7</td><td><a id="p101869"></a>8</td><td><a id="p101870"></a>9</td><td><a id="p101871"></a>10</td><td><a id="p101872"></a>11</td><td><a id="p101873"></a>12</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>





#### <a id="p101874"></a>РЕКОМЕНДУЕМЫЙ ОБРАЗЕЦ АНШЛАГА РЕЗУЛЬТАТОВ КОНТРОЛЯ СОСТАВА РУДНИЧНОЙ АТМОСФЕРЫ


<a id="p101875"></a>**АНШЛАГ**
результатов контроля состава рудничной атмосферы

<a id="p101876"></a>Наименование выработки _______________________________________________


| <a id="p101877"></a>Фамилия, имя, отчество (при наличии) лиц, проводивших замеры | <a id="p101878"></a>Должность | <a id="p101879"></a>Смена | <a id="p101880"></a>Дата и время замера | <a id="p101881"></a>C<sub>H4</sub>, % | <a id="p101882"></a>O2, % | <a id="p101883"></a>CO, % | <a id="p101884"></a>C<sub>O2</sub>, % | <a id="p101885"></a>Подпись |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p101886"></a>1 | <a id="p101887"></a>2 | <a id="p101888"></a>3 | <a id="p101889"></a>4 | <a id="p101890"></a>5 | <a id="p101891"></a>6 | <a id="p101892"></a>7 | <a id="p101893"></a>8 |  |
|  |  |  |  |  |  |  |  |  |



|  | <a id="p101894"></a>I |  |
| --- | --- | --- |
|  |  |  |
|  | <a id="p101895"></a>II |  |
|  |  |  |
|  | <a id="p101896"></a>III |  |
|  |  |  |
|  | <a id="p101897"></a>IV |  |
|  |  |  |



##### <a id="p101898"></a>Пояснения к ведению записи


<a id="p101899"></a>Рекомендуемые размеры аншлага результатов контроля состава рудничной атмосферы 0,7 x 1,2 м. При его изготовлении применяются материалы, обеспечивающие длительное использование в условиях горных выработок. Цвета фона, рисунка и записей, проводимых специалистами шахты, выбираются контрастными. Записи на аншлаге результатов контроля состава рудничной атмосферы делаются разборчивыми. При заполнении аншлага результатов контроля состава рудничной атмосферы используются пишущие средства, обеспечивающие сохранность записей в течение суток после их выполнения. Нижние строки отведены для записи замеров, выполняемых специалистами шахты.
<a id="p101900"></a>При расположении у мест установки датчиков метана аншлаг результатов контроля состава рудничной атмосферы перед колонкой "Подпись" имеет дополнительную колонку "Исправность АГК".




#### <a id="p101901"></a>РЕКОМЕНДУЕМЫЙ ОБРАЗЕЦ ПЕРЕЧНЯ УЧАСТКОВ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК, ОПАСНЫХ ПО СЛОЕВЫМ СКОПЛЕНИЯМ МЕТАНА


<a id="p101902"></a>                                 ПЕРЕЧЕНЬ
         УЧАСТКОВ ВЫРАБОТОК, ОПАСНЫХ ПО СЛОЕВЫМ СКОПЛЕНИЯМ МЕТАНА

<a id="p101903"></a>                                                            УТВЕРЖДАЮ
                                                     Главный инженер шахты
                                                    _______________________
                                                    "__" __________ 20__ г.

<a id="p101904"></a>Шахта _____________________________________________________________________
<a id="p101905"></a>Угледобывающая организация ________________________________________________


| <a id="p101906"></a>N п/п | <a id="p101907"></a>Наименование выработки | <a id="p101908"></a>Участок выработки, опасный по слоевым скоплениям метана |
| --- | --- | --- |
| <a id="p101909"></a>1 | <a id="p101910"></a>2 | <a id="p101911"></a>3 |
|  |  |  |


Начальник участка аэрологической
безопасности ______________________________________________________________
                    (подпись, фамилия, имя, отчество (при наличии))

Геолог шахты ______________________________________________________________
                    (подпись, фамилия, имя, отчество (при наличии))

<a id="p101912"></a>Срок  хранения  перечня  участков  выработок, опасных по слоевым скоплениям
метана, 1 год.






#### <a id="p101913"></a>ГОРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИЕ И ГОРНОТЕХНИЧЕСКИЕ УСЛОВИЯ ОТНЕСЕНИЯ ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК К ОПАСНЫМ ПО СЛОЕВЫМ СКОПЛЕНИЯМ МЕТАНА



<table>
<colgroup><col width="15%"><col width="27%"><col width="29%"><col width="29%"></colgroup>
<tr><td><a id="p101914"></a>Тип горной выработки</td><td><a id="p101915"></a>Участок горной выработки</td><td><a id="p101916"></a>Условия, по которым участки горных выработок газовых шахт относятся к опасным</td><td><a id="p101917"></a>Места контроля слоевых скоплений метана в горных выработках</td></tr>
<tr><td><a id="p101918"></a>1</td><td><a id="p101919"></a>2</td><td><a id="p101920"></a>3</td><td><a id="p101921"></a>4</td></tr>
<tr><td rowspan="6"><a id="p101922"></a>Выработки, проводимые по угольным пластам</td><td><a id="p101923"></a>Тупиковые части выработок длиной 200 м от забоя выработки</td><td><a id="p101924"></a>При одном из следующих условий:<br>средняя скорость воздуха в 10 м от забоя меньше 1 м/с;<br>наличие в кровле выработки угольных пластов или пропластков на расстоянии менее 10 м</td><td><a id="p101925"></a>Начиная с 10 м от забоя и далее через 15 - 20 м по направлению движения воздушной струи на участке длиной 200 м</td></tr>
<tr><td><a id="p101926"></a>Участок длиной 200 м, примыкающий к очистному забою, с исходящей вентиляционной струей</td><td><a id="p101927"></a>При одном из следующих условий:<br>средняя скорость воздуха менее 1 м/с;<br>наличие в кровле выработки угольных пластов или пропластков на расстоянии менее 10 м</td><td><a id="p101928"></a>Начиная с 10 м от забоя и далее через 15 - 20 м по направлению движения воздушной струи на участке длиной 200 м</td></tr>
<tr><td><a id="p101929"></a>Участок длиной 200 м, примыкающий к очистному забою, с поступающей вентиляционной струей</td><td><a id="p101930"></a>Наличие в кровле выработки угольных пластов или пропластков на расстоянии менее 10 м</td><td><a id="p101931"></a>Начиная с 10 м от очистной выработки и далее через 15 - 20 м против направления движения воздушной струи на участке длиной 200 м</td></tr>
<tr><td><a id="p101932"></a>Участки длиной 200 м, примыкающие к очистному забою, с подсвежающей вентиляционной струей и поддерживаемые в выработанном пространстве</td><td><a id="p101933"></a>Средняя скорость воздуха менее 1 м/с</td><td><a id="p101934"></a>Начиная с 10 м от очистной выработки и далее через 15 - 20 м против и по направлению движения воздушной струи на участке длиной 200 м</td></tr>
<tr><td><a id="p101935"></a>Тупиковые части погашаемых выработок по всей их длине</td><td><a id="p101936"></a>Средняя скорость движения воздуха в 10 м от завала или перемычки, изолирующей погашенную часть, меньше 1 м/с</td><td><a id="p101937"></a>Под кровлей выработки у завала или перемычки, изолирующей погашенную часть, и у входа в тупик, а также через 15 - 20 м по всей длине тупика</td></tr>
<tr><td><a id="p101938"></a>Участок длиной 50 м от действующего суфляра или разрывного геологического нарушения по направлению движения вентиляционной струи</td><td><a id="p101939"></a>Независимо от условий</td><td><a id="p101940"></a>Начиная с 10 м от забоя и далее через 15 - 20 м по направлению движения воздушной струи на участке длиной 50 м</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101941"></a>Полевые выработки и квершлаги</td><td><a id="p101942"></a>Участки длиной 200 м, примыкающие к забоям выработки</td><td><a id="p101943"></a>При одном из следующих условий:<br>наличие пересекаемых выработкой газоносных пластов при средней скорости воздуха в месте пересечения менее 1 м/с;<br>наличие в кровле выработки угольных пластов или пропластков на расстоянии менее 10 м;<br>при подходе к угольным пластам и пропласткам на расстоянии 10 м</td><td><a id="p101944"></a>Начиная с 10 м от забоя и далее через 15 - 20 м по направлению движения воздушной струи на участке длиной 200 м.<br>В квершлагах, начиная с 5 м от пересечения выработки с газоносным пластом по направлению движения воздушной струи на участке длиной 50 м</td></tr>
<tr><td><a id="p101945"></a>Участок длиной 50 м от действующего суфляра или разрывного геологического нарушения по направлению движения вентиляционной струи</td><td><a id="p101946"></a>Независимо от условий</td><td><a id="p101947"></a>Начиная с 10 м от забоя и далее через 15 - 20 м по направлению движения воздушной струи на участке длиной 50 м</td></tr>
</table>







#### <a id="p101948"></a>РЕКОМЕНДУЕМЫЙ ОБРАЗЕЦ ПРИКАЗА ОБ УСТАНОВЛЕНИИ КАТЕГОРИИ ШАХТЫ ПО МЕТАНУ И (ИЛИ) ДИОКСИДУ УГЛЕРОДА


<a id="p101949"></a>                                  ПРИКАЗ

<a id="p101950"></a>    На  основании  материалов  по  проверке газообильности шахт за 20__ год
приказываю:
<a id="p101951"></a>установить для шахт ________ следующие категории по метану и (или) диоксиду
углерода:
___________________________________________________________________________
                       (угледобывающая организация)


<table>
<colgroup><col width="5%"><col width="4%"><col width="8%"><col width="6%"><col width="9%"><col width="12%"><col width="7%"><col width="5%"><col width="8%"><col width="6%"><col width="7%"><col width="6%"><col width="9%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101952"></a>N п/п</td><td rowspan="2"><a id="p101953"></a>Шахта</td><td rowspan="2"><a id="p101954"></a>Категория на предыдущий 20__ г.</td><td colspan="2"><a id="p101955"></a>Средняя абсолютная газообильность шахты с учетом каптируемого метана, м3/мин</td><td rowspan="2"><a id="p101956"></a>Среднегодовой расход метана, отсасываемый дегазацией и газоотсасывающими вентиляторами, м3/мин</td><td rowspan="2"><a id="p101957"></a>Средняя суточная добыча шахты в течение года, т</td><td colspan="2"><a id="p101958"></a>Относительная газообильность шахт, м3/т</td><td rowspan="2"><a id="p101959"></a>Опасность по пыли</td><td rowspan="2"><a id="p101960"></a>Имеют ли место суфлярные выделения метана</td><td rowspan="2"><a id="p101961"></a>Опасность по внезапным выбросам</td><td rowspan="2"><a id="p101962"></a>Установленная категория по метану на 20__ г.</td><td rowspan="2"><a id="p101963"></a>Установленная категория по диоксиду углерода на 20__ г.</td></tr>
<tr><td><a id="p101964"></a>По метану</td><td><a id="p101965"></a>По диоксиду углерода</td><td><a id="p101966"></a>По метану</td><td><a id="p101967"></a>По диоксиду углерода</td></tr>
<tr><td><a id="p101968"></a>1</td><td><a id="p101969"></a>2</td><td><a id="p101970"></a>3</td><td><a id="p101971"></a>4</td><td><a id="p101972"></a>5</td><td><a id="p101973"></a>6</td><td><a id="p101974"></a>7</td><td><a id="p101975"></a>8</td><td><a id="p101976"></a>9</td><td><a id="p101977"></a>10</td><td><a id="p101978"></a>11</td><td><a id="p101979"></a>12</td><td><a id="p101980"></a>13</td><td><a id="p101981"></a>14</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>


<a id="p101982"></a>В  список  включаются  все  шахты угледобывающей организации, в том числе и
негазовые.

Технический руководитель угледобывающей организации _______________________
                                                    (подпись, фамилия, имя,
                                                     отчество (при наличии)






### <a id="p101983"></a>Приложение N 2

к руководству по безопасности
"Рекомендации по аэрологической
безопасности угольных шахт",
утвержденному приказом Федеральной
службы по экологическому,
технологическому и атомному надзору
от 1 февраля 2022 г. N 22


#### <a id="p101984"></a>РЕКОМЕНДУЕМЫЙ ОБРАЗЕЦ ЖУРНАЛА ОПЕРАТОРА АЭРОГАЗОВОГО КОНТРОЛЯ


<a id="p101985"></a>                                  ЖУРНАЛ
                      оператора аэрогазового контроля
        (автоматически формируемый системой аэрогазового контроля)


<table>
<colgroup><col width="5%"><col width="12%"><col width="13%"><col width="15%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="5%"><col width="4%"><col width="10%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3"><a id="p101986"></a>N</td><td colspan="2" rowspan="3"><a id="p101987"></a>Место установки датчика (кодированное обозначение датчика)</td><td rowspan="3"><a id="p101988"></a>Установка</td><td colspan="7"><a id="p101989"></a>Средние почасовые значения</td><td colspan="3" rowspan="2"><a id="p101990"></a>Среднее</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101991"></a>час от начала смены (время)</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p101992"></a>1</td><td><a id="p101993"></a>2</td><td><a id="p101994"></a>3</td><td><a id="p101995"></a>4</td><td><a id="p101996"></a>5</td><td><a id="p101997"></a>6</td><td colspan="2"><a id="p101998"></a>смена</td><td><a id="p101999"></a>сутки</td></tr>
<tr><td colspan="14"><a id="p102000"></a>Участок ______________________</td></tr>
<tr><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td></tr>
<tr><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="14"><a id="p102001"></a>ЗАГАЗИРОВАНИЯ</td></tr>
<tr><td><a id="p102002"></a>N</td><td><a id="p102003"></a>Начало</td><td><a id="p102004"></a>Конец</td><td colspan="2"><a id="p102005"></a>Max</td><td colspan="2"><a id="p102006"></a>N</td><td colspan="3"><a id="p102007"></a>Начало</td><td colspan="2"><a id="p102008"></a>Конец</td><td colspan="2"><a id="p102009"></a>Max</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td colspan="3"></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td colspan="3"></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td></tr>
</table>



<table>
<colgroup><col width="5%"><col width="12%"><col width="13%"><col width="15%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="6%"><col width="5%"><col width="4%"><col width="10%"></colgroup>
<tr><td colspan="14"><a id="p102010"></a>Участок ______________________</td></tr>
<tr><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td></tr>
<tr><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="14"><a id="p102011"></a>ЗАГАЗИРОВАНИЯ</td></tr>
<tr><td><a id="p102012"></a>N</td><td><a id="p102013"></a>Начало</td><td><a id="p102014"></a>Конец</td><td colspan="2"><a id="p102015"></a>Max</td><td colspan="2"><a id="p102016"></a>N</td><td colspan="3"><a id="p102017"></a>Начало</td><td colspan="2"><a id="p102018"></a>Конец</td><td colspan="2"><a id="p102019"></a>Max</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td colspan="3"></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td colspan="3"></td><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td></tr>
</table>


<a id="p102020"></a>Номер страницы ________________ Всего страниц __________________

Оператор аэрогазового контроля ____________________________________________
                                    (подпись, фамилия, имя, отчество
                                            (при наличии))

Начальник участка аэрологической безопасности _____________________________
                                                 (подпись, фамилия, имя,
                                                 отчество (при наличии))

Начальник смены ___________________________________________________________
                      (подпись, фамилия, имя, отчество (при наличии))

1. <a id="p102021"></a>Вместо часа от начала смены допускается записывать время.
2.   <a id="p102022"></a>По   истечении   каждого   месяца   начальник  участка  аэрологической
безопасности  записывает для каждого выемочного участка количество добытого
угля и число рабочих дней за месяц.
3. <a id="p102023"></a>В таблице загазирований N датчика соответствует номеру датчика в таблице
почасовых значений.
4. <a id="p102024"></a>В графе "Max" вручную делаются отметки о виде загазирования (аварийное -
А, технологическое - Т).
5.  <a id="p102025"></a>После  ознакомления  с  аэрогазовой обстановкой в журнале расписываются
руководители работ, проводящие наряды по участкам.
6.  <a id="p102026"></a>Использование  других  форм  журналов  оператора  аэрогазового контроля
предусматривается проектами аэрогазового контроля.




#### <a id="p102027"></a>РЕКОМЕНДУЕМЫЙ ОБРАЗЕЦ ЖУРНАЛА ЭКСПЛУАТАЦИИ И ОБСЛУЖИВАНИЯ СИСТЕМЫ АЭРОГАЗОВОГО КОНТРОЛЯ



##### <a id="p102028"></a>ЖУРНАЛ эксплуатации и обслуживания системы аэрогазового контроля



| <a id="p102029"></a>Дата (число, месяц, год) | <a id="p102030"></a>Время поступления сигнала тревоги (часы, мин., сек.) | <a id="p102031"></a>Время распознавания сигнала тревоги (часы, мин., сек.) | <a id="p102032"></a>Датчик (тип, место установки) | <a id="p102033"></a>Аварийное отключение. Обнаруженная неисправность | <a id="p102034"></a>Кому доложено | <a id="p102035"></a>Принятые меры по устранению |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p102036"></a>1 | <a id="p102037"></a>2 | <a id="p102038"></a>3 | <a id="p102039"></a>4 | <a id="p102040"></a>5 | <a id="p102041"></a>6 | <a id="p102042"></a>7 |
|  |  |  |  |  |  |  |


<a id="p102043"></a>Оператор аэрогазового контроля ____________________________________________
                                     подпись, фамилия, имя, отчество
                                            (при наличии))

Механик аэрогазового контроля _____________________________________________
                                     подпись, фамилия, имя, отчество
                                            (при наличии))

Начальник участка аэрологической безопасности _____________________________
                                                 (подпись, фамилия, имя,
                                                 отчество (при наличии))




##### <a id="p102044"></a>ЖУРНАЛ оператора аэрогазового контроля (при ручном заполнении)



<table>
<colgroup><col width="8%"><col width="10%"><col width="9%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="4%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="9%"><col width="18%"></colgroup>
<tr><td><a id="p102045"></a>N датчиков и тип</td><td><a id="p102046"></a>Наименование участка</td><td><a id="p102047"></a>Место установки</td><td colspan="6"><a id="p102048"></a>Почасовые показания прибора, единицы измерения - час от начала смены</td><td><a id="p102049"></a>Время начала загазирования</td><td><a id="p102050"></a>Время окончания загазирования</td><td><a id="p102051"></a>Среднее значение за смену</td><td><a id="p102052"></a>Начальник участка (подпись, фамилия, имя, отчество (при наличии))</td></tr>
<tr><td><a id="p102053"></a>1</td><td><a id="p102054"></a>2</td><td><a id="p102055"></a>3</td><td><a id="p102056"></a>4</td><td><a id="p102057"></a>5</td><td><a id="p102058"></a>6</td><td><a id="p102059"></a>7</td><td><a id="p102060"></a>8</td><td><a id="p102061"></a>9</td><td><a id="p102062"></a>10</td><td><a id="p102063"></a>11</td><td><a id="p102064"></a>12</td><td><a id="p102065"></a>13</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>


 Оператор аэрогазового контроля __________________________________________
                                     (подпись, фамилия, имя, отчество
                                              (при наличии))

 Начальник участка аэрологической безопасности ___________________________
                                                 (подпись, фамилия, имя,
                                                 отчество (при наличии))

 Начальник смены _________________________________________________________
                      (подпись, фамилия, имя, отчество (при наличии))

1.   <a id="p102066"></a>По   истечении   каждого   месяца   начальник  участка  аэрологической
безопасности  записывает для каждого выемочного участка количество добытого
угля и число рабочих дней за месяц.
2.   <a id="p102067"></a>По  истечении  смены  начальник  участка  аэрологической  безопасности
(заместитель начальника) проставляет среднюю концентрацию метана за смену.
3.  <a id="p102068"></a>После  ознакомления  с  аэрогазовой обстановкой в журнале расписываются
руководители работ, проводящие наряды по участкам.




#### <a id="p102069"></a>РЕКОМЕНДУЕМЫЙ ОБРАЗЕЦ ЖУРНАЛА ПЛАНОВОЙ ПРОВЕРКИ СИСТЕМЫ АЭРОГАЗОВОГО КОНТРОЛЯ


<a id="p102070"></a>**ЖУРНАЛ**
плановой проверки системы аэрогазового контроля


| <a id="p102071"></a>Дата, смена, время | <a id="p102072"></a>Номер, тип и место установки датчика | <a id="p102073"></a>Показания, единицы измерения | <a id="p102074"></a>Отработка поданной команды управления | <a id="p102075"></a>Проверка датчика по смесям или сличением | <a id="p102076"></a>Обнаруженная неисправность и меры по устранению | <a id="p102077"></a>Отметка о новых профилактических работах | <a id="p102078"></a>(подпись, фамилия, имя, отчество (при наличии)) оператора аэрогазового контроля | <a id="p102079"></a>(подпись, фамилия, имя, отчество (при наличии)) работника группы аэрогазового контроля | <a id="p102080"></a>(подпись, фамилия, имя, отчество (при наличии)) ответственного представителя участка аэрологической безопасности |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p102081"></a>1 | <a id="p102082"></a>2 | <a id="p102083"></a>3 | <a id="p102084"></a>4 | <a id="p102085"></a>5 | <a id="p102086"></a>6 | <a id="p102087"></a>7 | <a id="p102088"></a>8 | <a id="p102089"></a>9 | <a id="p102090"></a>10 |
|  |  |  |  |  |  |  |  |  |  |





#### <a id="p102091"></a>РЕКОМЕНДУЕМЫЙ ОБРАЗЕЦ АКТА СДАЧИ-ПРИЕМКИ В ЭКСПЛУАТАЦИЮ СИСТЕМЫ АЭРОГАЗОВОГО КОНТРОЛЯ


<a id="p102092"></a>                                    АКТ
        сдачи-приемки в эксплуатацию системы аэрогазового контроля

<a id="p102093"></a>На шахте _________________________________________ по проекту, выполненному
__________________________________________________________________________,
                          (проектная организация)
смонтирована  система  аэрогазового  контроля  в  соответствии  с проектной
документацией _____________________________________________________________
___________________________________________________________________________
              (название, инвентарный номер, дата разработки)

<a id="p102094"></a>Монтаж выполнен ___________________________________________________________
                                     (кем выполнен)

1.  <a id="p102095"></a>Система  аэрогазового  контроля  прошла контрольные испытания в течение
_______ дней.
2. <a id="p102096"></a>Обслуживающий персонал обучен правилам эксплуатации.
3. <a id="p102097"></a>Система аэрогазового контроля введена в эксплуатацию ___________________
                                                           (дата ввода)

Председатель комиссии _____ (подпись, фамилия, имя, отчество (при наличии))

Члены комиссии ____________ (подпись, фамилия, имя, отчество (при наличии))



<a id="p100007"></a>

---