Приказ Минжилкомхоза РСФСР от 06.04.1987 № 156

«Об утверждении и введении в действие „Методических указаний по определению расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку тепла отопительными котельными коммунальных теплоэнергетических предприятий“»

МИНИСТЕРСТВО ЖИЛИЩНО-КОММУНАЛЬНОГО ХОЗЯЙСТВА РСФСР

ПРИКАЗ

от 6 апреля 1987 г. № 156

ОБ УТВЕРЖДЕНИИ И ВВЕДЕНИИ В ДЕЙСТВИЕ «МЕТОДИЧЕСКИХ УКАЗАНИЙ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ РАСХОДОВ ТОПЛИВА, ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ И ВОДЫ НА ВЫРАБОТКУ ТЕПЛА ОТОПИТЕЛЬНЫМИ КОТЕЛЬНЫМИ КОММУНАЛЬНЫХ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПРЕДПРИЯТИЙ»

Приказываю:

1. Утвердить и ввести в действие с 1 октября 1987 г. «Методические указания по определению расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку тепла отопительными котельными коммунальных теплоэнергетических предприятий», разработанные Академией коммунального хозяйства им. К.Д. Памфилова и Оргкоммунэнерго.

2. Академии коммунального хозяйства им. К.Д. Памфилова (т. Шкирятову) в III квартале 1987 г. издать «Методические указания...» тиражом 1000 экземпляров и разослать по разнарядке Роскоммунэнерго.

3. Министерствам жилищно-коммунального хозяйства АССР, управлениям жилищно-коммунального хозяйства край(обл)исполкомов, отраслевым управлениям энергетического хозяйства Советов Министров АССР, край(обл)исполкомов обеспечить введение «Методических указаний...».

4. Академии коммунального хозяйства им. К.Д. Памфилова (т. Шкирятову) и Оргкоммунэнерго (т. Харину) обобщить опыт использования «Методических указаний...» за 1987 — 1988 гг. и о результатах доложить Роскоммунэнерго и Техническому управлению в IV квартале 1988 года.

5. Считать утратившими силу с 1 октября 1987 г. «Методические указания по определению расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку тепла отопительными котельными коммунальных теплоэнергетических предприятий», утвержденные Приказом Министерства от 4 сентября 1978 г. № 417.

6. Контроль за исполнением настоящего Приказа возложить на Роскоммунэнерго (т. Иванова).

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ РАСХОДОВ ТОПЛИВА, ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ И ВОДЫ НА ВЫРАБОТКУ ТЕПЛА ОТОПИТЕЛЬНЫМИ КОТЕЛЬНЫМИ КОММУНАЛЬНЫХ ТЕПЛОЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПРЕДПРИЯТИЙ

В Методических указаниях приведены методики и данные для определения плановых расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку теплоты, потребного количества теплоты на нужды отопления, горячего водоснабжения жилых и общественных зданий, потерь теплоты при транспортировании теплоносителя.

Методические указания предназначены для инженерно-технических работников коммунальных теплоэнергетических предприятий.

Методические указания разработаны Академией коммунального хозяйства им. К.Д. Памфилова (канд. экон. наук Сурина М.А., канд. техн. наук Короткова З.В.) и ПТП Оргкоммунэнерго (инж. Литвинцев В.А.).

1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

1.1. Настоящие Методические указания предназначены для использования на коммунальных теплоснабжающих предприятиях системы местных Советов (на предприятиях объединенных котельных и тепловых сетей, предприятиях тепловых сетей, электротеплосетей, районных и квартальных котельных с тепловыми сетями, находящихся на самостоятельном балансе) при планировании потребности в энергоресурсах и затрат на топливо, электроэнергию и воду.

1.2. Задачей формирования расходов топлива, теплоты, электроэнергии и технологической воды является наиболее полное и эффективное их использование.

1.3. Нормы расхода теплоты, топлива, электроэнергии и воды следует рассматривать как максимально допустимые для производства 1 ГДж (1 Гкал) теплоты.

1.4. Настоящие Методические указания разработаны с учетом наиболее распространенных видов оборудования отопительных котельных и тепловых сетей и должны периодически, по мере усовершенствования техники, повышения качества обслуживания и изменения нормативов, пересматриваться.

1.5. Единицами измерения являются: количество теплоты — килоджоуль [кДж (ккал)]; топлива — килограмм условного топлива (кг у.т.); электроэнергии — киловатт-час (кВт.ч); воды — кубический метр, куб. м.

1.6. Все данные, закладываемые в расчеты по определению расхода теплоты, фиксируются в договоре на пользование тепловой энергией, составленном по форме типового договора, приведенного в Правилах пользования тепловой энергией [1]. К договору прилагается акт разграничения балансовой принадлежности тепловых сетей и эксплуатационной ответственности сторон. Учет количества реализованной теплоты должен производиться в точке учета на границе раздела тепловых сетей. Потери тепловой энергии на участке сети, находящемся на балансе потребителя, относятся на его счет.

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОГО КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ НА НУЖДЫ ОТОПЛЕНИЯ, ВЕНТИЛЯЦИИ И ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ ЖИЛЫХ, ОБЩЕСТВЕННЫХ ЗДАНИЙ И УЧРЕЖДЕНИЙ ОБСЛУЖИВАНИЯ НАСЕЛЕНИЯ

2.1. Общие указания

2.1.1. Перед проведением расчетов потребности теплоты должна быть выполнена оценка достоверности представленной потребителем исходной информации (проектных тепловых нагрузок, объема зданий, количества жителей, пользующихся горячей водой, диаметров и протяженности тепловых сетей, находящихся на балансе потребителя, и т.д.).

2.1.2. Количество теплоты, отпущенной потребителю, определяется как сумма теплоты, потребленной непосредственно на теплопотребляющем объекте на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения, и потерь теплоты в наружных тепловых сетях потребителя, отнесенных на его счет согласно п. 1.6, ГДж (Гкал):

                                     потр

                 Q    = Q  + Q  + Q   + Q    ,               (2.1)
                  отп    о    в    гв    тп

где:

Q — расход теплоты на отопление жилых и общественных о зданий, исчисленный в соответствии с п. 2.2;

Q — то же на вентиляцию общественных зданий, исчисленный в в в соответствии с п. 2.3;

Q — то же на горячее водоснабжение жилых и общественных гв зданий, исчисленный по п. 2.4; потр

Q — тепловые потери с поверхности трубопроводов и с тп утечками теплоносителя из трубопроводов, находящихся на балансе потребителя, исчисленные по п. 5.

2.2. Определение количества теплоты на отопление жилых и общественных зданий

2.2.1. При отоплении жилых и общественных зданий теплота расходуется на возмещение теплопотерь через строительные ограждения, а также теплопотерь, вызываемых инфильтрацией (прониканием) наружного воздуха через неплотности в конструкциях и периодически открываемые двери.

2.2.2. Теплопотери зданий принимают по типовым или индивидуальным проектам зданий, проектам систем отопления.

Потребность в теплоте за планируемый период (месяц, квартал, год) в этих случаях определяют по формуле, ГДж (Гкал):

                        пл

                    (t   - t    )
            пл        вн    ср.о                 -6
           Q   = Q  ------------- x 24 x тау x 10  ,         (2.2)
            о     о (t   - t   )
                      вн    р.о

где: пл

Q — потребность в теплоте на отопление за планируемый о период (год, квартал, месяц), ГДж (Гкал);

Q — расчетная проектная часовая нагрузка на отопление здания о

при расчетной температуре наружного воздуха для  данной  местности
t   , ГДж/ч (Гкал);

р.о

t — усредненная расчетная температура внутреннего воздуха вн отапливаемых помещений, град. C; пл

t — средняя температура наружного воздуха за планируемый ср.о период, град. C, принимается по СНиП 2.01.01-82 [2];

t — расчетная температура наружного воздуха для р.о проектирования отопления, град. C;

тау — продолжительность работы систем отопления за планируемый период, сут.;

24 — число часов работы системы централизованного отопления в сутки, ч.

    Для  жилых  и  служебных  помещений  зданий,  расположенных  в
местностях с t    = до -31 град.  C,  t    принимается  равной  18
              р.о                      вн
град. C, для местностей с t    ниже -31 град. C  равной  20  град.

                       р.о

C.

2.2.3 При отсутствии проектных данных расчетную часовую

нагрузку на отопление вычисляют по формуле укрупненных расчетов, МВт (Гкал/ч):

                                      пл        -6
         Q  = альфа x V  x q  (t   - t    ) x 10  ,          (2.3)
          о            н    о   вн    ср.о

где:

V — наружный строительный объем зданий, куб. м; н

q — удельная отопительная характеристика здания, Вт/(куб. м о x град. C) [ккал/(куб. м x ч x град. C)];

альфа — поправочный коэффициент.

2.2.4. Наружный строительный объем здания принимают по данным типовых или индивидуальных проектов, а при их отсутствии — устанавливают работники бюро технической инвентаризации; для зданий с чердачным перекрытием — умножением площади горизонтального сечения, взятого по внешнему (наружному) обводу здания на уровне первого этажа выше цоколя, на полную высоту здания, измеренную от уровня чистого пола первого этажа до верхней плоскости теплоизоляционного слоя чердачного покрытия; при плоских, совмещенных крышах до средней отметки верха крыши [3].

Строительный объем подземной части здания определяется умножением горизонтального сечения по внешнему обводу здания на уровне первого этажа выше цоколя на высоту, измеренную от уровня чистого пола первого этажа до уровня пола подвала и цокольного этажа.

При измерении площади полученного сечения выступающие на поверхности стен архитектурные детали, а также ниши в стенах здания и неотапливаемые лоджии не учитываются. При наличии отапливаемых подвалов к полученному указанными путями объему здания прибавляют 60% кубатуры отапливаемого подвала [4].

2.2.5 Удельную отопительную характеристику q жилых зданий в

                                             о

формуле укрупненных расчетов принимают по данным табл. 2.1 — 2.4.

Примечание. Удельные отопительные характеристики соответствуют климатическим зонам с расчетной температурой наружного воздуха для проектирования отопления -30 град. C. При другой расчетной температуре наружного воздуха к указанным значениям следует применять коэффициент альфа, принимаемый по таблице 2.3

2.2.6. Величина q может быть увеличена: для зданий о облегченного (барачного) типа и сборно-щитовых домов до 15%;

для каменных зданий в первый сезон отопления, законченных строительством в мае-июне до 12%; в июне-августе до 20%; в сентябре до 25%; в течение отопительного сезона до 30%.

2.2.7. Тепловые потери зданиями, сооружениями и помещениями, при необходимости, могут быть получены расчетным путем по методике, изложенной в СНиП II-33-75* (приложение 5*) [8]. При этом исходные данные для расчета представляются потребителями.

2.2.8. Для помещений, расположенных на первом этаже, отличающихся по высоте от остальных помещений здания, расход теплоты может быть определен пропорционально кубатуре помещения.

2.2.9. Среднюю температуру наружного воздуха за месяц, квартал, отопительный сезон и продолжительность отопительного периода принимают по данным табл. 1 СНиП 2.01.01-82 «Строительная климатология и геофизика» [2]. Средняя температура наружного воздуха за неполный месяц принимается по данным метеостанции для данной местности за период работы в данном месяце.

2.2.10. Потребность в теплоте на отопление административных, общественных зданий и учреждений обслуживания населения определяют по формулам (2.2) и (2.3) или расчетным путем по СНиП II-33-75* (приложение 5*) [8]. Расчеты для промышленных, некоторых общественных сельскохозяйственных объектов (гаражей, сушилок, теплиц, подземных отапливаемых переходов, плавательных бассейнов, остекленных встроенных или пристроенных к зданию магазинов, аптек и т.д.) при отсутствии проектных тепловых нагрузок на отопление проводятся по установленной поверхности нагревательных приборов, изложенной в [8]. Все исходные данные для расчета должны быть определены теплоэнергетическими предприятиями в присутствии потребителя с составлением акта.

2.2.11. Расчетные значения усредненных температур внутреннего воздуха при укрупненных расчетах для учреждений обслуживания населения и общественных зданий принимают по данным табл. 2.5.

Примечания. 1. Внутренние температуры воздуха приняты по данным проектов общественных зданий и учреждений обслуживания населения.

2. При отсутствии сведений о назначении общественных зданий расчетную температуру внутреннего воздуха для них принимают 18 град. C или по соответствующим СНиП.

2.2.12. Отопительные характеристики для определения потребности в теплоте на отопление общественных зданий и учреждений обслуживания населения представлены в табл. 2.6, промышленных зданий - табл. 2.7.

Примечание. Для других расчетных температур наружного воздуха необходимо применять коэффициент альфа, значения которого приведены в табл. 2.3.

    Примечание. Для других расчетных температур наружного  воздуха
для  определения q   необходимо   применять   коэффициент   альфа,

              о

значения которого приведены в табл. 2.3.

2.2.13. Значения удельных отопительных характеристик для общественных зданий и учреждений обслуживания населения, расположенных в приспособленных и бывших жилых помещениях, принимают по табл. 2.1 и 2.2, а расчетную температуру внутреннего воздуха по табл. 2.5.

Если часть жилого здания занята общественными учреждениями (магазины, аптеки, конторы и т.п.), то расчетная годовая нагрузка на отопление для каждой части здания определяется по проекту. При наличии проектной часовой нагрузки на отопление только в целом на здание или определении ее по укрупненным показателям расчетная часовая нагрузка административных помещений определяется по установленной поверхности нагревательных приборов по методике, изложенной в [8].

2.2.14. Потребность в теплоте на сельскохозяйственные объекты, обслуживаемые теплоэнергетическим предприятием, определяется в соответствии с Нормами расхода теплоты и котельно-печного топлива в сельскохозяйственном производстве на 12 пятилетку [9].

2.2.15. Определение потребности в теплоте на производственные нужды производят по проектным данным раздела «Отопление и горячее водоснабжение».

Пример 1. Определить годовое количество теплоты на отопление жилого пятиэтажного кирпичного дома объемом 22000 куб. м (в том числе подвал 2000 куб. м) постройки 1950 г. Здание расположено в г. Вологде.

Расчет ведем по формуле (2.2).

1. Находим объем отапливаемого здания:

V = (22000 — 2000) + 2000 x 0,4 = 20800 куб. м. н

2. <a id="p100215"></a>Выбираем значения удельной тепловой характеристики по табл.

2.2 при следующих исходных данных:

наружной расчетной температуры воздуха для Вологды -31 град. C;

внутренней температуры для жилых зданий при t = -31 град. р.о C, принимаемой 20 град. C;

удельной отопительной характеристики здания для t = -30 р.о град. C, что составляет 0,325 Вт/(куб. м x град. C) [0,28 ккал/ (куб. м x ч x град. C)].

    Методом интерполяции определяют  поправочный  коэффициент  при
t    = -31 град. C.

р.о

    Поправка в расчете на 1 град. C составляет: (1 - 0,35) :  5  =
0,01. Коэффициент альфа для t    = -31  град. C равен  1 -  0,01 =

                         р.о

0,99.

    Таким образом, q  для  t    = -31 град.  C  составит:  0,33  x
                    о       р.о

0,99 = 0,322 Вт/(куб. м x град. C) [0,277 ккал/(куб. м x ч x град. C)].

3.  <a id="p100222"></a>Средняя  наружная  температура  за  отопительный сезон для

Вологды -4,8 град. C. Продолжительность отопительного сезона 228 сут.

4. Подставив численные значения величин в формулу (2.3) и умножив на число часов отопительного периода, получим:

     год                                                    -6
    Q    = 20800 x 0,322 (20 - (-4,8)) x 228 x 24 x 3,6 x 10   =

 о

= 3272 ГДж (781,5 Гкал).

Пример 2. Определить годовой расход тепловой энергии для встроенного магазина, расположенного на первом этаже жилого здания.

Здание расположено в Воронеже. Отопительный сезон — 199 сут. (по СНиП 2.01.01-82).

Встроенные помещения первого этажа обслуживаются самостоятельной горизонтальной системой отопления, которая подключена непосредственно к узлу управления параллельно системе отопления жилой части. Параметры теплоносителя в системе отопления первого этажа 105 — 70 град. C. В магазине установлены отопительные приборы — конвекторы «Комфорт» с Ду = 20 мм, длиной 1300 мм — 4 шт., 1200 мм — 1 шт., 1100 мм — 1 шт., 1000 мм — 2 шт., 800 мм — 2 шт. с общей поверхностью 29,8 экм.

Расчет ведем в соответствии с методикой, изложенной в [8].

1. Расчетная тепловая нагрузка отопительного прибора определяется по формуле, ГДж:

                    Q    = K x F x ДЕЛЬТА t ,
                     о.п                   р

где:

K — коэффициент теплопередачи прибора, Вт/(кв. м x град. C) [ккал/(кв. м x ч x град. C)];

F — площадь поверхности прибора, экм;

ДЕЛЬТА t — температурный напор, град. C. р

                ДЕЛЬТА t  = 0,5 (t   + t  ) - t   ,
                        p         1p    2p     в.р

    t   и t   - расчетные температуры  греющей  воды  на  входе  и
     1p    2p
выходе из прибора,  соответственно,  105 и  70  град.  C;  t     -

                                                        в.р

расчетная температура воздуха в помещении.

ДЕЛЬТА t = 0,5 (105 + 70) — 16 = 72,5 град. C. p

2. Средняя температура в помещении в соответствии с таблицей 2.5 принимается равной 15 град. C.

3. Коэффициент теплопередачи прибора находим в соответствии с температурным напором 72,5 град. C, равным 5 Вт/(кв. м x град. C) [4,3 ккал/(кв. м x ч x град. C)].

4. Годовой расход теплоты для магазина определяем по формуле:

                                                -6

            Q    = K x F x ДЕЛЬТА t  x тау x 24 x 10  ;
             год                   p

                                            -6

Q = 5 x 29,8 x 72,5 x 199 x 24 x 3,6 x 10 = 185,75 ГДж год

(44,38 Гкал).

2.3. Определение количества теплоты на вентиляцию общественных зданий и учреждений обслуживания

2.3.1. Потребность в теплоте на вентиляцию зданий рассчитывают при наличии в них систем приточно-вытяжной вентиляции.

2.3.2. При наличии типовых и индивидуальных проектов или проектов вентиляции и соответствии установленного оборудования проекту расход теплоты на вентиляцию определяют исходя из расчетных значений по формуле:

                  t   - t
        пл         вн    ср.о                       -6
       Q   = Q  x ----------- x n  x тау  x 3,6 x 10  ,      (2.4)
        в     в   t   - t        в      в
                   вн    р.в

где: пл

Q — потребность в теплоте за планируемый период, ГДж (Гкал); в

Q — максимальный часовой расход теплоты на вентиляцию в общественных зданий и учреждений обслуживания, Вт (ккал/ч);

t — усредненная расчетная температура внутреннего воздуха вн

указанных вентилируемых помещений, град. C (по аналогии  с данными
для расчетной потребности в теплоте на  отопление  принимается  по

табл. 2.3);

t — расчетная температура наружного воздуха для р.в

проектирования  вентиляции,  град.  C,  принимается:  для   систем
общественной вентиляции,  предназначенных  для  удаления  избытков
теплоты и влаги, - равной средней  температуре  наиболее холодного
периода (месяца) в 13 ч  (параметр  А),  для  систем  общеобменной
вентиляции, предназначенных для удаления вредных веществ  или  для
компенсации  воздуха,  удаляемого   местными   отсосами, -  равной

расчетной температуре для отопления (параметр Б) по СНиП II-33-75* [7];

t — средняя температура наружного воздуха за планируемый ср.о отопительный период, град. C;

n — продолжительность работы вентиляции за планируемый в отопительный период, сут.;

тау — усредненное число часов за планируемый период работы в системы вентиляции в течение суток, ч;

3,6 — переводной коэффициент.

При отсутствии проектных данных или несоответствии установленного оборудования проекту расчетный расход теплоты на вентиляцию может быть определен по методике, изложенной в справочном пособии [8].

2.3.3. При отсутствии проектов вентилируемых зданий расчетный расход на вентиляцию допускается определять по укрупненным показателям по формуле, ГДж (Гкал):

               пл

                  Q   = V  x q  (t   - t    ),               (2.5)
                   в     н    в   вн    ср.о

где:

V — наружный строительный объем здания, куб. м; н

q — удельная вентиляционная характеристика здания, Вт/(куб. м в x град. C) [ккал/(куб. м x ч x град. C)].

2.3.4. Значения удельных вентиляционных характеристик принимают по данным индивидуальных и типовых проектов, а при отсутствии их в соответствии с величинами, приведенными в табл. 2.7, 2.8.

2.3.5. Продолжительность работы системы вентиляции в течение суток принимается в зависимости от назначения и режима работы учреждений и организаций, но не более общего числа часов их работы в сутки.

При отсутствии средств автоматического регулирования, обеспечивающего при отключенных вентиляторах подачу теплоносителя в калориферах в обводную линию с установленной на ней дроссельной шайбой, <...>.

2.3.6. Если в одном здании находятся помещения различного назначения, отличающиеся между собой удельной вентиляцией, характеристикой или расчетной температурой наружного воздуха, то расчетный тепловой поток на вентиляцию определяют раздельно для каждой части здания, а затем суммируют.

2.3.7. Расход тепловой энергии на воздушно-тепловые завесы принимают по проектным данным, а при отсутствии данных расход теплоты определяют по формуле, ГДж (Гкал):

                                              -6

      Q    = G  x C  (t  - t ) x тау    x 3,6 x 10  ,        (2.6)
       т.з    в    в   к    н       т.з

где:

G — количество воздуха, подаваемого тепловой завесой, куб. в м/ч;

C — теплоемкость воздуха, принимается равной 0,36 Вт/(куб. м в x град. C) [0,31 ккал/(куб. м x ч x град. C)];

t — температура воздуха, выходящего из тепловой завесы, к град. C;

t — средняя за планируемый период температура воздуха, н поступающего в тепловую завесу, град. C;

тау — число часов работы тепловой завесы за планируемый т.з период, ч; -6

    3,6 x 10   - переводной коэффициент в ГДж.
    Расход  теплоты  на  калориферы  кондиционеров  определяют  по

методике, изложенной в [8].

Пример 3. Определить годовое количество теплоты на вентиляцию кинотеатра, расположенного в Волгограде, в отдельно стоящем здании с вентилируемым объемом 30000 куб. м.

Расчет ведем по формуле (2.5).

1. <a id="p100299"></a>Значение удельной вентиляционной  характеристики  принимаем

в соответствии с данными табл. 2.8: q = 0,45 Вт/(куб. м x град. в

C) [0,39 ккал/(куб. м x ч x град. C)].

2. Температура внутреннего воздуха в кинотеатре по данным табл. 2.5 равна 14 град. C.

3. Средняя температура наружного воздуха за отопительный период -3,4 град. C.

4. Число часов работы системы вентиляции в течение суток принято равным 16 ч (условно с 8 ч утра до 24 ч без перерыва).

5. Продолжительность отопительного периода для Волгограда в соответствии со СНиП 2.01.01-82 составляет 182 сут.

6. Подставив численные значения величин в формулу 2.5, получим:

     год                                                     -6
    Q    = 50000 x 0,45 x (14 - (-3,4)) x 182 x 16 x 3,6 x 10   =

 в

= 4104,2 ГДж (950,2 Гкал).

2.4. Определение количества теплоты на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий

2.4.1 Годовую потребность в теплоте на нужды горячего водоснабжения определяют по формуле, ГДж (Гкал):

 год

    Q    = а x m [(55 - t  ) x n  + бета (350 - n ) (55 - t  )] x
     гв                  хз     о                о         хл

                              -6    год
                  x 4,187 x 10   + Q   ,                     (2.7)

                                тп

где:

а — норма расхода воды на горячее водоснабжение, утвержденная край(обл)исполкомом, л/сут. (но не ниже установленных СНиП [10]). При отсутствии утвержденных норм расхода воды принимается по данным СНиП [10], приведенным в табл. 2.9;

m — количество единиц измерения, отнесенное к суткам (число жителей, учащихся в учебных заведениях, мест в больницах и т.д.);

    t  , t   - температура холодной (водопроводной) воды, град. C,
     хз   хл
соответственно зимой и  летом  (при  отсутствии  данных  принимают

равной зимой 5 град. C, летом 15 град. C);

    бета -  коэффициент,  учитывающий    снижение   среднечасового
расхода  воды  на   горячее водоснабжение  летом  по  отношению  к
отопительному  сезону  (при отсутствии  данных  должен приниматься
равным 0,8, а для предприятий, курортных и  южных  городов  равным

1,0);

350 — число суток работы системы горячего водоснабжения в году; год

Q — тепловые потери в стояках, подающих и циркуляционных тп трубопроводах систем горячего водоснабжения, ГДж (Гкал);

4,187 — теплоемкость воды, кДж/(кг x град. C) [1 ккал/(кг x град. C)].

Примечания. 1. Нормы расхода воды установлены для основных потребителей и включают все дополнительные расходы (обслуживающим персоналом, душевыми для обслуживающего персонала, посетителями, на уборку помещений и т.п.).

Потребление воды в групповых душевых и на ножные ванны в бытовых зданиях и помещениях производственных предприятий, на стирку белья в прачечных и приготовление пищи на предприятиях общественного питания, также на водолечебные процедуры в водолечебницах, входящих в состав больниц, санаториев и поликлиник, надлежит учитывать дополнительно.

Настоящие требования не распространяются на потребителей, для которых установлены нормы водопотребления, включающие расход воды на указанные нужды.

2. Расход воды на производственные нужды, не указанный в настоящей таблице, следует принимать в соответствии с технологическими заданиями и указаниями по строительному проектированию предприятий отдельных отраслей промышленности.

3. Для водопотребителей гражданских зданий, сооружений и помещений, не указанных в настоящей таблице, нормы расхода воды следует принимать согласно данной таблице для потребителей, аналогичных по характеру водопотребления.

4. При неавтоматизированных стиральных машинах в прачечных и при стирке белья со специфическими загрязнениями норму расхода горячей воды на стирку 1 кг сухого белья допускается увеличивать до 30%.

5. Для предприятий общественного питания и других потребителей горячей воды, где по условиям технологии требуется дополнительный подогрев воды, нормы расхода горячей воды следует принимать согласно настоящей таблице.

6. При проектировании непосредственного водоразбора из трубопроводов тепловой сети на нужды горячего водоснабжения среднюю температуру горячей воды в водоразборных стояках надлежит поддерживать равной 65 град. C, а нормы расхода горячей воды принимать согласно таблице 2.9 с коэффициентом 0,85, при этом общее количество потребляемой воды не изменять.

2.4.2. При некруглосуточной подаче горячей воды на нужды горячего водоснабжения или в течение неполной недели норма расхода горячей воды уменьшается путем введения коэффициентов, приведенных в таблице 2.10.

Примечание. При продолжительности работы системы горячего водоснабжения менее четырех дней в неделю следует принимать минимальный поправочный коэффициент для соответствующего объекта.

2.4.3. Годовые потери теплоты в подающих и циркуляционных трубопроводах систем горячего водоснабжения объекта потребителя рассчитывают по формулам, ГДж (Гкал):

                          n

                       Q   = SUM Q   ;                       (2.8)
                        тп    i   тпi

                           t  + t
                            к    н
       Q    = K  пи d  l  (------- - t ) (1 - эта) x 350 x
        тпi    i     i  i     2       o

                                -6
                 x 24 x 3,6 x 10  ,                      (2.9)

где:

K — коэффициент теплопередачи неизолированной трубы, i принимается равным 11,6 Вт/(кв. м x град. C) [10 ккал/(кв. м x град. C)];

    d , l  -  соответственно  наружный  диаметр  и  длина  участка
     i   i

трубопровода, м;

    t , t  - температуры горячей воды  соответственно  в  конце  и
     к   н

начале расчетного участка, град. C;

t — температура окружающей среды, град. C. Принимается при о

прокладке   трубопроводов:   в   бороздах,  вертикальных  каналах,
коммуникационных шахтах сантехнических кабин 23 град. C; в  ванных
комнатах 25 град. C; в кухнях и туалетных  комнатах  жилых  домов,
общежитий и гостиниц 21 град. C; на лестничных площадках 16  град.
C;  в  каналах  подземной  прокладки  в  соответствии  со  средней
температурой грунта; в  тоннелях  40  град.  C;  в  неотапливаемых
подвалах  5   град.   C   при  среднемесячной  температуре  самого
холодного месяца в году  от  -11 до -20 град. C;  на   чердаках  9

град. C;

    эта -  КПД  изоляции, принимается равным 0,6 для трубопроводов
диаметром до 32 мм, 0,74 для 40 - 70 мм, 0,81  для  80 -  200  мм.
Тепловые потери трубопроводами горячего водоснабжения приведены  в

таблицах 2.11, 2.12, 2.13.

2.4.4 При отсутствии данных, необходимых для расчета,

тепловые потери определяют с помощью коэффициента K , тп учитывающего потери в трубопроводах, значения приведены в таблице 2.14:

                      год    год
                     Q    = Q    x K  .                     (2.10)
                      тп     гв     тп

    Тогда  годовая  потребность  в  теплоте  на   нужды   горячего

водоснабжения, ГДж (Гкал):

 год

    Q    = (1 + K  ) {a x m [(55 - t  ) n  + бета (350 - n ) x
     гв          тп                 хз   о                о

                                      -6

x (55 — t )] 4,187 x 10 }. (2.11) хл

Примечание. В числителе указаны тепловые потери одного метра трубопровода систем горячего водоснабжения, присоединенных к закрытым системам теплоснабжения, в знаменателе — к открытым системам теплоснабжения.

Примечание. При значениях перепада температур, отличных от приведенных в таблице, тепловые потери следует определять методом интерполяции.

2.4.6. При схеме подключения полотенцесушителей к системе отопления тепловые потери определяются по установленной поверхности полотенцесушителей по методике, изложенной в [8].

Пример 4. Определить годовое количество теплоты на горячее водоснабжение больницы в Брянске на 450 мест с ваннами и душевыми, общими для каждого отделения. Подача горячей воды осуществляется непрерывно в течение недели и круглосуточно.

В здании смонтированы 24 неизолированных стояка с наружным диаметром труб 32 мм и длиной 23,5 м каждый, 4 м из которых расположены в неотапливаемом подвале. Стояки попарно закольцованы сверху. Подающий и циркуляционный трубопроводы с наружным диаметром труб 57 мм и длиной 60 м каждый расположены в подвале и изолированы. Средняя температура воды в подающем трубопроводе 60 град. C, в циркуляционном 50 град. C.

Расчеты ведем по формулам (2.8) - (2.11).

1. Норму расхода горячей воды принимаем по данным табл. 2.9 равной 75 л на одну больничную койку.

2. Число больничных коек в соответствии с исходными данными примера составляет 450.

3. <a id="p100562"></a>Температура холодной водопроводной воды t    =  5  град.  C
                                            хз

зимой, t = 15 град. C летом. хл

4.   <a id="p100563"></a>Продолжительность   отопительного   сезона   для  Брянска

составляет 206 суток.

5.  <a id="p100564"></a>Коэффициент,  учитывающий  снижение среднечасового расхода

воды на горячее водоснабжение летом по отношению к отопительному сезону, принимается 0,8.

6. Температуру воздуха внутри здания принимаем по табл. 2.3

равной   20   град.   C   для  расчета  потерь  стояками  горячего
водоснабжения.   Среднюю   температуру  воздуха  в  неотапливаемом

подвале принимаем 5 град. C.

7. <a id="p100566"></a>КПД изоляции принимаем равным 0,74 для диаметра труб 57 мм.

8. Подставив значения в формулу (2.9) и просуммировав по формуле (2.8), получим величину тепловых потерь трубопроводами ст горячего водоснабжения здания соответственно стояками Q , тп

                        под                   ц
подающим трубопроводом Q    и циркуляционным Q  :
                        тп                    тп

                   год    ст    под    ц
                  Q    = Q   + Q    + Q  ;
                   тп     тп    тп     тп

     год                                      50 + 60
    Q    = 11,6 x 3,14 x 0,032 : 19,5 x 24 x (------- - 20) + 4 x
     тп                                          2

            50 + 60                           -6
    x 24 x (------- - 5) x 350 x 24 x 3,6 x 10   + 11,6 x 3,14 x

           2

x 0,057 x 60 x (60 — 5) x (1 — 0,74) x 350 x 24 x 3,6 x

    -6

x 10 + 11,6 x 3,14 x 0,057 x 60 x (50 — 5) x (1 — 0,74) x

                     -6

x 350 x 24 x 3,6 x 10 = 766 ГДж (183 Гкал).

9. Подставив значения в формулу (2.7), определим годовой расход теплоты на горячее водоснабжение больницы:

   год

Q = 75 x 450 [(55 — 5) 206 + 0,8 (350 — 206) (55 — 15)] x гв

            -6

x 4,187 x 10 + 766 = 2872,7 ГДж (686,1 Гкал).

Пример 5. Определить годовое количество теплоты на нужды горячего водоснабжения жилого девятиэтажного дома с числом жителей 430 человек, расположенного в г. Брянске.

Здание с централизованным горячим водоснабжением оборудовано ваннами длиной 1500 мм с душами. Стояки изолированные с полотенцесушителями. Наружных сетей горячего водоснабжения нет. Продолжительность отопительного сезона для Брянска составляет 206 суток.

Расчет ведем по формуле (2.11).

1. Норму расхода горячей воды принимаем по таблице 2.9 равной 105 л/сут. на одного жителя.

2. Количество жителей в соответствии с исходными условиями 430 чел.

3. <a id="p100582"></a>Температура   холодной   воды  t    =  5  град.  C   зимой,
                                   хз

t = 15 град. C летом. хл

4. Коэффициент, учитывающий снижение среднечасового расхода воды на горячее водоснабжение летом по отношению к отопительному сезону, принимается равным 0,8.

5. По таблице 2.14 коэффициент, учитывающий потери тепловой энергии трубопроводами горячего водоснабжения, находим для заданных условий равным 0,2.

6. Подставив значения в формулу (2.11), получим годовое количество теплоты на нужды горячего водоснабжения, ГДж:

 год

Q = (1 + 0,2) x {105 x 430 [(55 — 5) x 206 + 0,8 x (350 — гв

                                 -6
- <a id="p100587"></a>206) x (55 - 15)]} x 4,187 x 10   = 3381,9 ГДж (807,72 Гкал).

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВЫРАБАТЫВАЕМОЙ ТЕПЛОТЫ, ПОТЕРЬ ТЕПЛОТЫ В НАРУЖНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЯХ И КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОТЫ НА СОБСТВЕННЫЕ НУЖДЫ КОТЕЛЬНЫХ

3.1. Общее количество вырабатываемой теплоты определяют как сумму расходов теплоты, планируемой к отпуску в тепловую сеть и на собственные нужды котельной:

                                   сн

                        Q    = Q    + Q  ,                   (3.1)
                         выр    отп    к

где:

Q — количество вырабатываемой теплоты за планируемый период выр (год, квартал, месяц), ГДж (Гкал);

Q — количество теплоты, отпускаемой в тепловую сеть за отп планируемый период, ГДж (Гкал), исчисленное в соответствии с разделом 2; сн

Q — расход теплоты на собственные нужды котельной, ГДж к (Гкал).

3.2. Общий расход теплоты на собственные нужды котельной определяется расчетным или опытным методом и равен сумме расходов теплоты или пара на отдельные элементы затрат: потери теплоты (пара) на нагрев воды, удаляемой из котла с продувкой; расход пара на подогрев мазута в железнодорожных цистернах, мазутохранилищах, расходных емкостях; расход пара на распыливание жидкого топлива в паровых форсунках; расход горячей воды и тепловой энергии на теплотехнические процессы, участвующие в выработке теплоты, и др. При отсутствии опытных данных при планировании используют нормативы.

Нормативы расхода теплоты на собственные нужды котельных по элементам затрат в процентах от номинальной нагрузки котельной приведены в таблице 3.1 [13].

Примечания. 1. Нормативы установлены при следующих показателях: величина продувки котлов производительностью 10 т/ч 10%; свыше 10 т/ч 5%; возврат конденсата 90 — 95%; температура возвращаемого конденсата 90 град. C, температура добавочной химически очищенной воды 5 град. C; марка мазута М100, подогрев мазута от 5 до 105 град. C; дробеочистка принята для котлов паропроизводительностью более 25 т/ч, работающих на сернистом мазуте, бурых углях и угле марки АРШ с расходом пара на эжектор 1500 кг/ч при давлении 1,37 МПа (14 кгс/кв. см) и температуре 280 — 330 град. C; расход топлива на растопку принят исходя из следующего числа растопок в год: 6 после простоя длительностью до 12 ч, 3 после простоя длительностью боле 12 ч; расход пара на калориферы для подогрева воздуха перед воздухоподогревателем предусмотрен для котлов паропроизводительностью 25 т/ч и выше и работающих на сернистом мазуте, бурых углях и угле марки АРШ.

2. При наличии резервного топлива в котельной следует дополнительно учесть расход теплоты на подогрев топлива.

3.3 Расход тепловой энергии на разогрев и хранение мазута определяют по формуле, ГДж/т (Гкал/т):

                       Q  = Q   + Q  ,                       (3.2)
                        м    сл    хр

где:

Q — расход тепловой энергии на разогрев мазута при сливе, сл кДж/т (ккал/т);

Q — расход тепловой энергии на компенсацию потерь при хр хранении, кДж/т (ккал/т).

Температуры подогрева мазута представлены в таблице 3.2.

3.4 Расход теплоты на разогрев мазута при сливе определяют,

кДж/т (ккал/т):

                                 10 K  x тау
                                     ц            3
      Q   = 1884,5 (t - t ) (1 + -----------) x 10 ,         (3.3)
       сл            к   н           ро

где:

t — конечная температура подогрева мазута при сливе, к принимается равной 60 — 70 град. C, в зависимости от марки мазута;

t — начальная температура мазута в цистерне, принимают равной н

для южного пояса СССР от 0 до 2 град. C, для северного  от  -7  до
-10 град. C, для Сибири от -10 до -15 град. C.  Через  семь  суток
после наполнения температура мазута  равна  температуре  наружного

воздуха;

K — коэффициент охлаждения, зависит от емкости ц цистерны:

для 60-тонной цистерны — 1,55;

для 50-тонной цистерны — 1,71;

для 25-тонной цистерны — 2,25;

ро — плотность мазута, кг/куб. м;

тау — фактическое время разогрева и слива из цистерны, ч, принимается:

                                в холодное время   в теплое время
                                      года               года
                                с 15.10 по 15.04  с 15.04 по 15.10

    Мазут М20                          6                  3
    Мазут М40                          8                  4
    Мазут М60, М80, М100              10                  4.

3.5 Потери теплоты при хранении мазута определяют по формуле,

кДж/т (ккал/т):

               2520 x F x K (t  - t   ) тау
                              к    нар     хр
         Q   = ------------------------------,               (3.4)
          хр             ро x V

где:

F — поверхность охлаждения резервуара, кв. м (принимают по паспортным данным);

K — коэффициент теплопередачи стенок резервуара, Вт/(кв. м x град. C) [ккал/(кв. м x ч x град. C)], принимают для металлических

неизолированных резервуаров K =  6,98, для изолированных K = 3,49,
для  подземных K = 0,314;
    t    -  температура окружающего воздуха,  которая  принимается

 нар

как средняя для заданного периода по СНиП [2]. Для подземных резервуаров t = +5 град. C; нар

тау — время хранения, ч; хр

V — емкость резервуара, куб. м.

3.6 Количество теплоты для подогрева мазута определяют по

формуле, кДж/ч (ккал/ч):

                               t  - t
                                к    н
                  Q  = B  x C  -------,                      (3.5)
                   м    м    м эта

                              под

где:

B — часовой расход мазута, кг/ч; м

C — теплоемкость мазута, кДж/(кг x град. C) [ккал/(кг x град. м C)];

    t  и t  - температуры мазута до и после  подогревателя,  град.
     н    к

C;

эта — КПД подогревателя, принимают равным 0,98. под

Расход воды на подогрев мазута в водяных мазутоподогревателях определяют:

                           Q
                            м

                    G  = ---------------,                    (3.6)
                     в                 3
                         (i  - i ) x 10
                           2    1

где:

    i , i  - энтальпия воды  до  и  после  подогревателей  мазута,
     1   2

кДж/кг (ккал/кг).

3.7. Расход пара на подогрев мазута в мазутоподогревателях или расходных емкостях приведен в таблице 3.3. Для мазутного хозяйства котельных производительностью свыше 1210 МВт расход теплоты может быть определен в соответствии с [14].

Примечание. В норму расхода пара для паровых форсунок входит количество пара на распыление мазута.

3.8. При отсутствии данных для расчета расход пара давлением 1,0 — 1,2 МПа и температурой 220 — 250 град. C на разогрев, слив и зачистку 10 железнодорожных цистерн емкостью 60 т принимают 7,65 т/ч (85 — 120 кг/т); расход пара на сливные лотки на 10 м двухпутной эстакады — 0,1 т/ч; расход пара на промежуточные емкости объемом 200 куб. м — 0,8 т/ч, 400 куб. м — 1,2 т/ч, 600 куб. м — 1,8 т/ч, 1000 куб. м — 2,0 т/ч.

3.9 Расход тепловой энергии на обогрев мазутопроводов определяют, ГДж (ккал):

                                        -6

Q = q x l x бета x тау x 3,6 x 10 , (3.7) об

где:

q — тепловой поток от мазутопровода в окружающую среду, принимается по нормам тепловых потерь теплопроводами (табл. 3.5, 3.6, 3.7), Вт/м;

l — длина паропровода, обогревающего линию, м;

бета — коэффициент, учитывающий потери теплоты опорами, арматурой и компенсаторами, принимается по табл. 3.4;

тау — время обогрева, ч.

2, и потерь теплоты Q в наружных тепловых сетях, ГДж (Гкал): тп

                    Q    = Q     + Q  .                      (3.8)
                     отп    потр    тп

3.11 Количество теплоты, теряемой при транспортировке,

принимают  в  зависимости от диаметра трубопровода и среднегодовой
температуры  воды  в  подающей  и обратной линиях тепловых сетей и

определяют по следующей формуле:

                    Q   = Q   + Q   + Q ,                    (3.9)
                     тп    пн    он    у

где:

Q — потери теплоты при транспортировании теплоносителя, ГДж тп (Гкал);

    Q  , Q   - потери теплоты соответственно подающей  и  обратной
     пн   он

линиями с поверхности теплоизоляции, ГДж (Гкал);

Q — потери теплоты с утечкой воды из сети, ГДж (Гкал). у

                  n                       n
    Q   + Q   = (SUM бета x q    x l   + SUM бета x q    x l  ) x
     пн    он     i          пнi    пi    i          онi    oi

                                   -6

x 24 x тау x 3,6 x 10 , (3.10)

где:

бета — коэффициент, учитывающий потери теплоты арматурой и компенсаторами, принимается по таблице 3.4;

    q   , q    -  нормы  тепловых  потерь,   Вт/м  [ккал/(м x ч)],
     нпi   ноi

принимаются для прокладки в непроходных каналах по таблице 3.5, бесканальной — по таблице 3.6, надземной — по таблице 3.7;

    l  , l   - протяженность трубопроводов соответственно подающей
     пi   oi

и обратной линий, м;

тау — число дней работы тепловых сетей в планируемый период (месяц, квартал, год).

3.12 При значениях средних температур грунта и теплоносителя

за  планируемый  период,  отличных  от среднегодовых, принятых при
расчете   норм   тепловых   потерь,  нормативные  тепловые  потери

определяют:

для подземных трубопроводов:

                        ср    ср      ср
                       t   + t   - 2 t
                р       п     о       гр
               q  = q  ------------------;                  (3.11)
                н    н  ср.г    ср.г
                       t     + t     - 10
                        п       о

для надземных трубопроводов:

                             ср    ср
                            t   - t
                   р         п     нв
                  q   = q   ---------;                      (3.12)
                   нп    нп  ср.г
                            t     - 5

                         п

                             ср    ср
                            t   - t
                   р         о     нв
                  q   = q   ---------.                      (3.13)
                   но    но  ср.г
                            t     - 5

                         о

                             ср   ср

В формулах (3.11) - (3.13): t , t — средние за отчетный п о период температуры воды в подающем и обратном трубопроводах, град.

    ср.г   ср.г
C; t    , t     -  среднегодовые  температуры воды  в  подающем  и
    п      о
обратном трубопроводах, принятые в нормах  тепловых  потерь, град.

ср

C; t — средняя за планируемый период температура грунта, град. гр

C, принимается по данным метеостанций для  данной   местности  или
климатологическим справочникам; q  ,  q   -  нормативные  тепловые
                                 нп    но

потери в подающем и обратном трубопроводах, град. C.

3.13 Тепловые потери в водяных тепловых сетях с утечкой воды

определяются по формуле, ГДж (Гкал):

                           ср    ср
                          t   + t
                           п     о     ср      -6
         Q  = G     x C  (--------- - t  ) x 10  ,          (3.14)
          у    подп    в      2        хв

где:

C — удельная теплоемкость воды, ГДж/(кг x град.) [Гкал/(кг x в град.)];

G — расход воды на подпитку за планируемый период, куб. м; подп

     ср   ср
    t  , t   - средние за планируемый период  температуры  воды  в
     п    о

подающей и обратной линиях, град. C; ср

t — средняя температура холодной воды за планируемый хв период, град. C, при отсутствии данных принимают равной 5 град. C.

                  G     = 0,0075 V   x ро,                  (3.15)
                   подп           тс

где:

V — объем воды в тепловых сетях, куб. м, определяется в тс соответствии с разделом 6;

0,0075 — допустимая величина утечки [15];

ро — плотность воды, кг/куб. м.

3.14. Потери теплоты изолированными теплопроводами и арматурой, расположенными в помещениях котельных и центральных тепловых пунктах, принимают как сумму нормативных потерь теплопроводами в зависимости от диаметра трубопровода, средней температуры теплоносителя и продолжительности транспортирования теплоты в течение планируемого периода (год, квартал, месяц). Нормы тепловых потерь трубопроводами в помещениях принимают по таблице 3.8, потери с изолированной арматурой — по таблице 3.9.

3.15 Тепловые потери неизолированной арматурой вычисляют по формуле, Вт:

                   q   = q  x l  x n,                       (3.16)
                    на    l    а

    где q  -   нормативные    тепловые    потери     изолированных

     l

трубопроводов соответствующего диаметра, Вт/м [ккал/(м x ч)], принимают по таблице 3.8;

l — эквивалентная одному элементу арматуры длина а изолированного трубопровода, м, принимается по таблице 3.10;

n — число элементов арматуры.

Примечание. Данные нормы пересматриваются.

НОРМЫ ПОТЕРЬ ТЕПЛОТЫ ИЗОЛИРОВАННЫМИ ТРУБОПРОВОДАМИ ВНУТРИ ПОМЕЩЕНИЙ С РАСЧЕТНОЙ ТЕМПЕРАТУРОЙ ВОЗДУХА t = 25 ГРАД. C [19] вн

ПОТЕРИ ТЕПЛОТЫ ИЗОЛИРОВАННОЙ АРМАТУРОЙ В ПОМЕЩЕНИЯХ ПРИ t = 25 ГРАД. C НА ОДИН ЭЛЕМЕНТ, вн ВТ/М [ККАЛ/(М X Ч)] [19]

3.16 Для помещений с температурой, отличной от расчетной 25

град. C, нормы потерь теплоты определяются по формуле:

                              ср

                            t  - t
                          р  т    вн
                    Q  = Q  --------,                       (3.17)
                     н    н  р
                            t  - 25

                         т

где:

Q — нормы потерь теплоты, Вт/м [ккал/(м x ч)]; н р

Q — расчетная норма, принимаемая по табл. 3.8 или 3.9, н Вт/м [ккал/(м x ч)];

t — температура теплоносителя в трубопроводе, град. C; т р

t — расчетная температура теплоносителя, град. C, принимаемая т по табл. 3.8 или 3.9; ср

t — средняя температура помещения, град. C. вн

3.17. Потери теплоты изолированными паропроводами и конденсатопроводами определяют аналогично потерям водяными тепловыми сетями в соответствии с нормами тепловых потерь для паропроводов и конденсатопроводов, приведенными в [20].

Пример 6. Определить расход теплоэнергии на разогрев и слив мазута, поступившего в январе в 60-тонную цистерну в Куйбышевской области.

Марка мазута М80. Время следования в пути — 72 ч. Температура мазута перед сливом +50 град. C. Температура мазута в цистерне начальная -1,7 град. C. Температура наружного воздуха -13,8 град. C. Коэффициент охлаждения для 60-тонной цистерны — 1,55. Плотность мазута 990 кг/куб. м. Время разогрева и слива — 10 ч.

Расчет ведем по формуле (3.3):

                                 10 x 1,55 x 10

    Q   = 1884,15 (50 - (-1,7)) (1 + --------------) =
     сл                                  990

= 112661,7 кДж/т (26907,5 ккал/т).

Пример 7. Определить расход теплоэнергии на компенсацию тепловых потерь при хранении мазута М80 в неизолированном резервуаре.

Масса мазута в резервуаре 2000 т, поверхность резервуара 927 кв. м. Емкость резервуара 2150 куб. м. Суточный расход топлива 100 т/сутки. Плотность мазута 990 кг/куб. м. Коэффициент теплоотдачи стенок резервуара 6,98 Вт/кв. м. x град. C. Температура слива мазута 50 град. C. Температура наружного воздуха -13,8 град. C.

Расчет ведем по формуле (3.4):

1. Определим время хранения топлива в неизолированном резервуаре:

      2000

тау = ---- = 24 = 480 ч. 100

2. <a id="p100829"></a>Определяем расход тепловой энергии при хранении мазута:

          2520 x 927 x 6,98 (50 + 13,8) x 480             6
    Q   = ----------------------------------- = 234,6 x 10  кДж/т
     хр                           -3

               990 x 2150 x 10

        6

(55 x 10 ккал/т).

Пример 8. Определить нормативные тепловые потери за отопительный период тепловой сетью общей протяженностью 10,8 км, в том числе: прокладка в непроходных каналах диаметром 377 мм — 0,5 км, 273 мм — 1 км, 219 мм — 2 км, 159 — 2,5 км, 108 мм — 3, 76 мм — 1,1 км; бесканальная прокладка диаметром 219 мм — 1 км, надземная прокладка диаметром 377 мм — 0,5 км. Тепловая сеть расположена в Калининской области. Среднегодовая температура грунта 6,8 град. C, средняя за отопительный период температура воздуха -3,7 град. C. Среднегодовая температура теплоносителя в подающем трубопроводе 90 град. C, в обратном 48 град. C. Длительность отопительного периода 219 суток. Температура холодной воды за отопительный период 5 град. C.

Расчет ведем по формулам (3.9) - (3.15).

1. По формулам (3.11) - (3.13) определяем поправочные коэффициенты к нормам тепловых потерь.

Для подземной прокладки:

    90 + 48 - 2 x 6,8

K = ----------------- = 0,96. 90 + 50 — 10

Для надземной прокладки:

    90 - 3,7

K = -------- = 1,02; 90 — 5

    48 - 3,7

K = -------- = 0,98. 50 — 5

2. Определяем потери теплоты по видам прокладки с учетом диаметра и протяженности и поправочных коэффициентов. Нормативные тепловые потери определяем для прокладки в каналах по табл. 3.5, бесканальной — по табл. 3.6, по надземной — по табл. 3.7.

По прокладке в непроходных каналах:

                               3                        3
    SUM q l = 212,3 x 0,96 x 10  + 174 x 0,96 x 1,0 x 10  +

                           3                          3
    + 150,8 x 0,96 x 2 x 10  + 124,1 x 0,96 x 2,5 x 10  +

                             3                  3
    + 102,1 x 0,96 x 3,7 x 10  + 85,8 x 1,1 x 10  =

                  3                 3
    = 1309,58 x 10  Вт (1126,03 x 10  ккал/ч).

По бесканальной прокладке:

                                 3              3
    SUM q l = 118 x 0,96 x 1 x 10  = 113,28 x 10  Вт

          3

(97,4 x 10 ккал/ч).

По надземной прокладке:

    Методом  интерполяции  определяем  нормативные тепловые потери
для   трубопроводов  диаметром  377  мм  при  средней  температуре

теплоносителя 90 град. C:

       114 - 92

    q   = (-------- x 15) + 92 = 105,2 Вт/м;
     90    100 - 75

                                     3                       3
    SUM q l = 105,2 x 1,02 x 0,5 x 10  + 69 x 0,98 x 0,5 x 10  =

            3

= 87,46 x 10 Вт (75,2 ккал/ч).

3.   <a id="p100854"></a>Определяем   потери   тепловой   энергии   с  поверхности

теплоизоляции за отопительный период всей тепловой сетью. Значения коэффициента, учитывающего потери теплоты опорами труб, арматурой и компенсаторами, определяем по табл. 3.4:

     изол                3                    3
    Q     = (1309,58 x 10  x 1,2 + 113,28 x 10  x 1,15 +

 тп

                3                              -6
    + 87,46 x 10  x 1,25) x 24 x 219 x 3,6 x 10   = 34268,7 ГДж

(8184,5 Гкал).

4.  <a id="p100858"></a>Определяем  объем  воды  в тепловых сетях в соответствии с

табл. 6.2:

V = 2 (100,1 x 0,5 + 51,07 x 1,0 + 32,36 x 2,0 + 17,67 x сети

x 2,5 + 7,854 x 3,7 + 3,739 x 1,1 + 32,36 x 1,0 + 100,1 x

x 0,5) = 651,196 куб. м.

5.  <a id="p100862"></a>Определяем  тепловые  потери  в  водяных  тепловых сетях с

утечкой воды:

                                  3          90 + 48          -6
    Q  = 0,0025 x 651,196 x 1 x 10  x 4,187 (------- - 5) x 10   =
     у                                          2

= 0,436 ГДж (0,104 Гкал).

6.   <a id="p100865"></a>Определяем   общие   нормативные   тепловые   потери   за

отопительный период по формуле (3.9):

Q = 34268,7 + 0,436 = 34269,1 ГДж (8184,6 Гкал). тп

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТОПЛИВА, РАСХОДУЕМОГО НА ВЫРАБОТКУ ТЕПЛОТЫ

4.1 Потребность в условном топливе для котельной находят

умножением общего количества вырабатываемой теплоты Q , выр определяемой по формуле 3.1, на удельную норму расхода условного топлива для выработки 1 ГДж (1 Гкал) теплоты или 1 т нормального пара:

                                -3

B = Q x в x 10 , (4.1) выр

где:

B — количество топлива за планируемый период, т у.т.;

в — удельная норма расхода условного топлива, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал).

4.2 Удельный расход условного топлива на выработку 1 ГДж (1

Гкал) теплоты вычисляют по формуле:

                       34,12 x 100

в = -----------, (4.2) бр ср (эта ) ка

        бр ср

где (эта ) — КПД котлоагрегата, соответствующий номинальной ка нагрузке котлоагрегата, %.

4.3. КПД котельных установок котлоагрегата определяются на основании теплотехнических испытаний котлоагрегата, находящегося в технически исправном и отлаженном состоянии.

При отсутствии данных теплотехнических испытаний КПД котельных установок принимают в соответствии с данными [21].

4.4. Если за котлом установлен экономайзер для нагрева питательной воды, общий КПД котлоагрегата принимают по формуле:

                        бр      бр      бр
                     эта   = эта   + эта  ,                  (4.3)
                        ка      к       эк

где: бр

эта — КПД котельного агрегата, %; ка бр

эта — КПД собственно котла, %; к бр

эта — КПД экономайзера, %. эк бр

4.5 КПД экономайзера эта вычисляют по формуле:

                         эк

                              ДЕЛЬТА i

                       бр      бр         эк
                    эта   = эта   ----------,                (4.4)
                       эк      к   i  - i
                                    п    эк

где:

ДЕЛЬТА i — прирост энтальпии воды в экономайзере, кДж/кг эк

(ккал/кг), равный произведению разности температур воды на  выходе
и входе в экономайзер на теплоемкость воды [4,187  Дж/кг x град. C

(1 ккал/кг x град. C)];

i — энтальпия насыщенного пара или воды при фактических п значениях давления и температуры пара на выходе из котла, кДж/кг (ккал/кг);

i — энтальпия питательной воды после экономайзера, кДж/кг эк (ккал/кг), принимается равной произведению теплоемкости воды на температуру, кДж/кг (ккал/кг).

4.6. Временные удельные нормы расхода условного топлива на выработку теплоты для котлоагрегатов на номинальной нагрузке приведены в таблице 4.1. При отклонении нагрузки от номинальной удельные нормы определяются в соответствии с Инструкцией по нормированию расхода котельно-печного топлива [13].

Примечания. 1. В знаменателе приведены нормы для котлов без хвостовых поверхностей нагрева.

2. При наличии резервного топлива в котельной удельные нормы расхода топлива в котельной определяют дифференцированно в зависимости от продолжительности работы котельной на резервном топливе.

4.7. Удельные нормы расхода топлива на выработку 1 т нормального пара, энтальпия которого равна 2675,5 кДж (639 ккал) на 1 т пара при атмосферном давлении, определяют по формуле:

                     в = в  (1 + K    ),                     (4.5)
                          н       прод

где:

в — удельная норма расхода топлива на выработку 1 т нормального пара с учетом потерь с продувочной водой, кг у.т.;

в — расчетная удельная норма расхода топлива на выработку 1 т н нормального пара, кг у.т./1 т, принимается по табл. 4.2;

K — коэффициент, учитывающий потери теплоты с продувочной прод водой, принимается по таблице 2.1.

Значения удельных норм расхода топлива на производство 1 т нормального пара приведены в таблице 4.2.

Пересчет пара из котла в нормальный выполняется по формуле:

                          D  (i  - i  )
                           р   п    пв
                     D  = -------------,                     (4.6)
                      н        i

                            нп

где:

D — паропроизводительность котельной в нормальном паре, кг; н

D — паропроизводительность котельной в рабочем паре, кг; р

i — энтальпия рабочего пара, кДж/кг (ккал/кг); п

i — энтальпия питательной воды, кДж/кг (ккал/кг); пв

i — энтальпия нормального пара, равная 2675,5 кДж/кг (639 нп ккал/кг).

4.8 При наличии в котельной нескольких котлов среднюю норму

расхода условного топлива на выработку теплоты за планируемый период определяют как средневзвешенную по формуле:

                        n

                           SUM в  x Q
                            i   i    i
                     в   = -----------,                      (4.7)
                      ср       n

                          SUM Q
                           i   i

где:

в — норма удельного расхода топлива для каждого котла, кг i у.т./ГДж (кг у.т./Гкал);

Q — выработка теплоты (пара) каждым котлом за планируемый i период, ГДж (Гкал) или т пара.

4.9. Удельный расход условного топлива на растопку котла в зависимости от технологического процесса зависит от поверхности нагрева котла, длительности и числа остановок котла в сезоне и определяется по данным таблицы 4.3.

Примечания. 1. Для котлов с площадью поверхности нагрева больше 500 кв. м на растопку после суточного останова расход топлива равен 2-часовому расходу топлива при его полной нагрузке.

2. Норму расхода дров на растопку котельной принимают равной 1 куб. м на сезон.

3. Число растопок определяется графиком работ по ремонтам и обслуживанию котлов, технологическим процессом и производственным планом работы котельной.

4.10. Складские потери топлива в настоящих Методических указаниях не рассматриваются. Максимально допустимые потери топлива, % в пути, при разгрузке вагонов, во время хранения и прочих топливно-транспортных операциях приведены в [22].

4.11. Пересчет условного топлива в натуральное выполняют в соответствии с характеристикой топлива и значением калорийного коэффициента по формуле:

                       B    = B    : Э,                      (4.8)
                        нат    усл

где:

B — полная потребность котельной или предприятия в целом нат в натуральном топливе, кг у.т.;

B — то же в условном топливе, кг твердого или жидкого усл топлива, куб. м газа;

Э — калорийный эквивалент, равный отношению теплоты сгорания натурального топлива к условному:

                              р    р
                        Э  = Q  : Q   ,                      (4.9)
                              н    у.т

где: р

Q — низшая теплота сгорания натурального топлива, кДж/кг н (куб. м) [ккал/кг (куб. м)], при отсутствии сертификатов определяют лабораторным анализом; р

Q — низшая теплота сгорания условного топлива, равная у.т 29309 кДж/кг (7000 ккал/кг).

4.12. Установленные на теплоэнергетическом предприятии нормы расхода топлива подлежат корректировке на основании эксплуатационных испытаний топливоиспользующих устройств и агрегатов. Испытание должно проводиться только после приведения объектов в исправное состояние и оформления соответствующего акта.

4.13. Для контроля экономичности работы котельных и возможности сопоставления плановых показателей с отчетными потребность в топливе и удельные расходы топлива могут быть представлены в расчете на выработку теплоты, отпускаемой с коллекторов котельной.

4.14. Потребность в условном топливе на производство теплоты, отпускаемой с коллекторов котельной, определяют по формуле:

                                   -3

                B    = Q    x в    x 10  ,                  (4.10)
                 отп    отп    отп

где:

B — количество топлива на выработку теплоты, отп отпускаемой с коллекторов котельной, т у.т.;

Q — годовое количество теплоты, отпускаемое котельной в отп тепловую сеть и определяемое в соответствии с п. 3.10, ГДж (Гкал);

в — удельная норма расхода условного топлива на отпущенную отп теплоту, кг у.т.

4.15 Удельный расход условного топлива на отпуск теплоты

находят по формуле, кг/ГДж (кг/Гкал):

                  34,12 x 100         142,86 x 100
           в    = ----------- (в    = ------------)         (4.11)
            отп       нетто     отп        нетто
                   эта                  эта
                      ср.к                 ср.к

или

                               в

                         в    = --------,                   (4.12)
                          отп   1 - K

                                 с.н

       нетто

где эта — средний КПД нетто котельной с учетом расхода ср.к теплоты на собственные нужды котельной, %, определяется по формуле:

                                  K

               нетто       бр ср       с.н
            эта      = (эта  )   (1 - ----),                (4.13)
               ср.к        ка          100

где: бр ср

(эта ) — среднее значение КПД котлоагрегата, ка определяемое в соответствии с п. п. 4.3 - 4.5;

K — коэффициент, учитывающий расход топлива на с.н собственные нужды котельной, определяемый по таблице 3.1, %:

                      SUM в
                           с.н

                   K    = -------- x 100,                   (4.14)
                    с.н       в

где:

SUM в — сумма удельных расходов условного топлива на с.н собственные нужды котельных, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал);

в — удельный расход условного топлива на выработку 1 ГДж (1 Гкал) теплоты, кг у.т./ГДж (кг у.т./Гкал).

    Пример  9.  Определить  потребность  топлива  для котельной на
растопку  котла с площадью поверхности нагрева 138 кв. м. Графиком
ремонтных  работ предусмотрены следующие остановки котлов: по 48 ч

• две остановки; по 24 ч — две остановки; по 12 часов — пять остановок.

  1. Находим удельный расход топлива на одну растопку котла по таблице 4.3:

    48 ч      800 кг у.т.
    24 ч      400 -"-
    12 ч      200 -"-.

2. <a id="p101041"></a>Вычисляем потребность в топливе на предусмотренные графиком

ремонтных работ растопки котла:

 усл

B = 800 x 2 + 400 x 2 + 200 x 5 = 3400 кг у.т. раст

Пример 10. Определить удельную норму расхода топлива на выработку 1 т нормального пара для котельной с пятью котлами ДКВР-4/13, потребляющей природный газ. КПД котлов 90,8%.

Расчет ведем по формуле (4.5).

1. Расчетную удельную норму расхода топлива на выработку 1 т нормального пара находят по данным табл. 4.2 методом интерполяции:

              101,55 - 100,43

    B  = 101,55 - --------------- x 0,8 = 100,654 кг у.т.
     н                91 - 90

2. Коэффициент, учитывающий потери теплоты с поправочной водой, находят по табл. 3.1 равным 0,13.

3. Удельная норма расхода топлива на выработку 1 т нормального пара с учетом потерь теплоты с продувочной водой составляет:

в = 100 x 654 (1 + 0,13) = 113,74 кг у.т.

Пример 11. Определить потребность в топливе по двум отопительным котельным:

Котельная № 1 имеет пять котлов ДКВР-4/13, работающих на природном газе, теплотворной способностью 35589,5 ГДж/куб. нм (8500 ккал/куб. нм). Площадь поверхности каждого котла 138 кв. м, КПД котлоагрегата 88%. Запланировано две остановки котлов в год продолжительностью 48 и более 48 ч.

Годовой расход теплоты составит, ГДж: на отопление 70342 ГДж (16800 Гкал), горячее водоснабжение 77041 ГДж (18400 Гкал), вентиляцию 17585 ГДж (4200 Гкал), собственные нужды 3601 ГДж (860 Гкал), потери теплоты в тепловой сети 837 ГДж (200 Гкал).

Котельная № 2 имеет два котла МГ-2, работающих на угле марки АМ теплотворной способностью 26922,4 кДж/кг (6430 ккал/кг) на отопление жилых зданий. Площадь поверхности нагрева одного котла 64,6 кв. м. Запланирована одна остановка котла в год продолжительностью более 48 ч.

Годовая выработка теплоты 12561 ГДж (3000 Гкал).

Расход топлива рассчитываем отдельно по каждой котельной.

По котельной № 1

1. Определяем годовую выработку теплоты по формулам (2.1), (3.1), (3.2):

 год

Q = 70342 + 17585 + 77041 + 3601 + 837 = 169406 ГДж выр

(40460 Гкал).

2.  <a id="p101060"></a>Производим  перерасчет теплоты в тонны нормального пара по

формуле (4.6):

                3
     169406 x 10

    D  = ------------ = 63317,5 т.
     н      2675,5

3. <a id="p101062"></a>Находим   удельную  норму   расхода  условного  топлива  на

выработку 1 т нормального пара по формуле (4.5). В соответствии с табл. 4.2 B = 103,86 кг у.т. на 1 т пара. K = 0,13 по табл. н прод 3.1.

в = 103,86 x (1 + 0,13) = 117,4 кг у.т. на 1 т пара.

4. <a id="p101064"></a>Вычисляем  расход  топлива  на выработку пара котельной  по

формуле:

                         -3

B = 63317,5 x 117,4 x 10 = 7433,5 т у.т. 1

5.  <a id="p101066"></a>Рассчитываем потребность в топливе для растопки котлов. По

табл. 4.3 при остановке котла на 48 ч удельный расход условного топлива равен 800 кг, свыше 48 ч — 1200 кг у.т.

B = 800 x 5 + 1200 x 5 = 10000 кг у.т. = 10 т у.т. 2

6.  <a id="p101068"></a>Общая  потребность  в  условном  топливе для котельной N 1

составит:

    B    = B  + B  = 7433,5 + 10 = 7443,5 т у.т.
     усл    1    2

7.   <a id="p101070"></a>Определяем   калорийный   эквивалент,   равный  отношению

теплотворной способности натурального топлива к условному:

    35589,5

Э = ------- = 1,214. 29309

8.   <a id="p101072"></a>Рассчитываем   потребность  в  природном  газе  на  нужды

котельной № 1 по формуле:

           B                 3
            усл   7443,5 x 10
    B    = ---- = ------------ = 6,1 млн. куб. м газа.
     нат     Э       1,214

По котельной № 2

1. Определяем годовую выработку теплоты котельной. По условиям примера она равна 12561 ГДж (3000 Гкал).

2. Находим удельную норму расхода условного топлива на выработку 1 ГДж теплоты. По табл. 4.1 В = 50,9 кг у.т./ГДж (213 кг у.т./Гкал).

3. Вычисляем потребность котельной № 2 на выработку расчетного количества теплоты:

B = 12561 x 50,9 = 639355 кг у.т. 1

4. <a id="p101079"></a>Рассчитываем  потребность  в  топливе  на  растопку  котлов

(табл. 4.3):

B = 600 x 2 = 1200 кг у.т. 2

5.   <a id="p101081"></a>Общая   потребность   в  условном  топливе  слагается  из

потребности в топливе на выработку теплоты и на растопку котлов:

    B    = B  + B  = 639355 + 1200 = 640555 кг у.т. = 640,5 т у.т.
     усл    1    2

6. <a id="p101083"></a>Определяем калорийный эквивалент натурального топлива:

    26922,4

Э = ------- = 0,919. 29309

7. <a id="p101085"></a>Вычисляем потребность в угле марки АМ:

       B

            усл   640,5
    B    = ---- = ----- = 697 т.
     нат    Э     0,919

Пример 12. Определить потребность в топливе на отпуск теплоты в тепловую сеть котельной с двумя котлами МГ-2. Площадь поверхности нагрева каждого по 64,6 кв. м. КПД брутто 65%. Котлы работают на угле марки АМ. Годовая выработка теплоты 12561 ГДж (3000 Гкал). Расход теплоты на собственные нужды составляет 565 ГДж (135 Гкал).

Расчет ведем по формулам (4.10), (4.11), (4.13).

1. Определяем коэффициент, учитывающий расход топлива на собственные нужды котельной:

       565 x 100

    K    = --------- = 4,5%.
     с.н     12561

2.  <a id="p101091"></a>Рассчитываем  средний КПД нетто котельной с учетом расхода

теплоты на собственные нужды котельной:

                          K

       нетто       бр ср       сн
    эта      = (эта  )   (1 - ---) = 65 (1 - 0,045) = 62,075%.
       ср.к        ка         100

3.  <a id="p101093"></a>Вычисляем  удельный  расход условного топлива на выработку

теплоты, отпускаемой в тепловую сеть:

       34,1 x 100

    в    = ---------- = 54,9 кг у.т./ГДж.
     отп     62,075

4.  <a id="p101095"></a>Находим  потребность  в  условном  топливе на производство

теплоты, отпускаемой с коллекторов котельной:

                            -3                            -3
    B    = Q     x в    x 10   = (12561 - 565) x 54,9 x 10   =
     отп    отп     отп

= 658,6 т у.т.

5.   <a id="p101098"></a>Производим  расчет  условного  топлива  в  натуральное  в

соответствии с решением примера 6.

       B

            отп.   658,6
    B    = ----- = ----- = 716,6 т.
     нат    Э      0,919

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ЭЛЕКТРОЭНЕРГИИ НА ВЫРАБОТКУ ТЕПЛОТЫ

5.1. Расходы электроэнергии на производственные нужды условно можно разделить на технологические, связанные непосредственно с выработкой и транспортированием теплоты от котельной до потребителя, и вспомогательные (например, производственных мастерских, складов топлива и т.п.).

5.2. Расходы на технологические нужды включают в себя расходы электроэнергии на тягодутьевые устройства (вентиляторы, дымососы); насосы питательные, циркуляционные, химводоочистки, мазутные, вакуумные; механизмы для транспортирования топлива в котельных, топливоподготовки, топливоподачи, шлакозолоудаления (дробилки, углезабрасыватели, транспортеры, скреперные лебедки и др.).

5.3. Расходы электроэнергии на привод станков производственных мастерских, станочного оборудования, установленного непосредственно в котельных, а также на привод оборудования складских помещений настоящими нормами расхода электроэнергии не учитываются, поскольку не зависят от количества вырабатываемой и потребляемой теплоэнергии.

5.4 Суммарный плановый расход электроэнергии на планируемый период определяют, кВт.ч:

             пл

                Э   = Э    + Э   + Э    + Э   ,              (5.1)
                       тех    тр    нас    с.н

где:

Э — расход электроэнергии технологическим оборудованием, тех имеющим электропривод, кВт.ч;

Э — расход электроэнергии на транспортирование теплоносителя тр от котельной до потребителя, кВт.ч;

Э — расход электроэнергии на перекачку теплоносителя в нас насосных станциях при получении теплоты со стороны, кВт.ч;

Э — расход электроэнергии на собственные нужды котельной с.н (на освещение, вентиляцию, потери в сетях, на подъемно-транспортные, вспомогательные механизмы и пр.), кВт.ч.

5.5 Расход электроэнергии на привод технологического

оборудования определяют по формуле:

                    n

                       SUM N   x тау  x K
                        i   нi      i    и
                Э    = -------------------,                  (5.2)
                 тех          эта

                             ср

где: n

    SUM N   - суммарная номинальная мощность двигателей,  кВт  (из
     i   нi

паспортных данных);

n — число электродвигателей;

тау — полезное время работы оборудования, ч;

K — коэффициент использования мощности электрооборудования; и

эта — средневзвешенный коэффициент полезного действия ср электрооборудования, определяется по формуле:

                       n

                          SUM N  x эта
                           i   i      i
                  эта   = -------------.                     (5.3)
                     ср      SUM N

                              i

5.6 Коэффициент использования мощности электрооборудования

определяется  экспериментально  как  отношение  активной  мощности
отдельного   приемника   (или   группы   их)   к  ее  номинальному

(паспортному) значению:

                          n

                       N     SUM K   x N
                        ср    i   иi    нi
                  K  = --- = -------------.                  (5.4)
                   и   N          n
                        н        SUM N
                                  i   н

    Для  группы  приемников,  состоящей  из  подгрупп приемников с
разными     режимами    работы,    средневзвешенный    коэффициент

использования активной мощности определяется по формуле:

                         n

                            SUM N    x тау
                             i   срi      i
                       K  = ---------------,                 (5.5)
                        и     n
                             SUM N   x тау
                              i   нi

где:

    тау  -  период  времени  (месяц,  квартал,  год),  к  которому
отнесены   средние  величины  мощности,  на  основе  которых  этот

коэффициент вычисляется, ч;

тау — полезное время работы электрооборудования за i планируемый период, ч.

    5.7.    Расход    электроэнергии    на   топливоприготовление,
топливоподачу   и  золошлакоудаление  при  отсутствии  данных  для

расчета определяют по формуле:

                     уд

                   Э  = Э   x Q    x тау,                    (5.6)
                    т    т     отп

где: уд

Э — удельный расход электроэнергии на т топливоприготовление, топливоподачу и золошлакоудаление, кВт/МВт [кВт/(Гкал/ч)];

Q — теплопроизводительность котельной, МВт (Гкал/ч); отп

тау — продолжительность работы оборудования в планируемом периоде, ч.

Удельные расходы электроэнергии на топливоприготовление, топливоподачу и золошлакоудаление приведены в таблице 5.1.

Примечание. Большие величины расхода электроэнергии соответствуют меньшим значениям теплопроизводительности и наоборот.

5.8 Расход электроэнергии на привод электродвигателей вентиляторов и дымососов определяется по формуле, кВт.ч:

                       V x H x тау

Э = ----------------, (5.7) 3600 x 102 x эта

где:

V — производительность, куб. м/ч;

H — полное давление, создаваемое вентилятором или дымососом, кг/кв. м;

тау — число часов работы электродвигателя в планируемый период, ч;

эта — КПД установки (по паспортным данным).

5.9 Производительность вентиляторов и дымососов определяют по формулам:

для вентилятора, куб. м/ГДж (куб. м/Гкал):

                                           273 + t

                 в       в        в                   хв
        V  = бета  x бета  x B х V  x альфа  x --------- х
         в       1       2        о        т      273

                       101,3

x ------; (5.8) эта бар

для дымососа, куб. м/ГДж (куб. м/Гкал):

                                        273 + t

               г       г        г                  уг
      V  = бета  x бета  x В x V  x альфа   ---------,       (5.9)
       г       1       2        о        ух    273

где: в

V — теоретический объем воздуха, необходимого для полного о сгорания 1 куб. м или 1 кг топлива, куб. нм/кг (куб. нм/куб. м), принимается по таблице 5.2; г

V — теоретический объем продуктов сгорания, куб. нм/кг (куб. о нм/куб. м), принимается по таблице 5.2;

    альфа , альфа   - коэффициенты избытка воздуха  соответственно
         т       ух

в топке и уходящих газах, принимаются по таблице 5.3;

t — температура холодного воздуха, град. C, принимается хв равной 20 град. C;

    t   - температура уходящих газов, град. C (t    =  160  -  200
     уг                                         уг

град. C);

    бета , бета  -   коэффициенты   запаса   тягодутьевых    машин
        1      2
соответственно по  производительности  и  напору,  принимаются  по

таблице 5.4;

B — расход топлива, кг, определяется по формуле 4.1;

эта — барометрическое давление, кПа. бар

5.10. При отсутствии точных данных для расчета расход электроэнергии на привод электродвигателей тягодутьевых машин можно оценить, кВт.ч:

                               уд     -3
                    Э  = V  x Э   x 10  ;                   (5.10)
                     в    в    в

                               уд     -3
                    Э  = V  x Э   x 10  ,                   (5.11)
                     г    г    г

         уд   уд
    где Э  , Э   -  удельные  расходы  электроэнергии   на  подачу
         в    г
воздуха   дутьевыми  вентиляторами,  на  удаление  уходящих  газов

соответственно, кВт.ч/1000 куб. м, принимаются по таблице 5.5.

5.11. Расход электроэнергии на транспорт тепловой энергии слагается из расходов электроэнергии на привод сетевых насосов, насосов, установленных на ЦТП, на перекачивающих станциях.

5.12 Расход электрической энергии на привод сетевых насосов определяют по формуле, кВт.ч:

                    G x H x тау

Э = ----------------, (5.12) 3600 x 102 x эта

где:

G — расход теплоносителя, кг/ч;

H — давление, создаваемое насосом, м;

тау — длительность работы насоса в планируемом периоде, ч;

эта — КПД насоса (по паспортным данным).

5.13. Расход электроэнергии электродвигателями прочих насосов (рециркуляционные, подпиточные, химводоподготовки, питательные) определяют по формуле (5.12).

5.14. Расход электроэнергии на освещение помещений котельных определяется по числу и мощности установленных светильников и числу часов горения электрических ламп:

                        n

                    Э    = SUM N    x тау  ,                (5.13)
                     осв    i   осв      мо

где:

N — мощность установленных светильников, кВт; осв

n — количество светильников;

тау — число часов использования осветительного максимума, ч, мо принимается при непрерывной работе при наличии естественного освещения 4800 ч, при отсутствии естественного освещения — 7700 ч.

5.15 Потери электрической энергии определяют по формуле,

кВт.ч:

             ДЕЛЬТА Э = ДЕЛЬТА Э  + ДЕЛЬТА Э    ,           (5.14)
                                т           сети

где:

ДЕЛЬТА Э — потери активной и реактивной энергии в т трансформаторах, кВт.ч;

ДЕЛЬТА Э — потери электроэнергии в воздушных и кабельных сети линиях, кВт.ч.

Для точного расчета отдельно потерь в трансформаторах и сетях следует пользоваться методикой, изложенной в [25].

5.16. Для ориентировочных расчетов потери электроэнергии (в % от потребляемой электроэнергии) в электрических сетях, включая трансформаторы, определяют по формуле:

                          ДЕЛЬТА
                                U

ДЕЛЬТА Э = -------, (5.15) cos фи

где ДЕЛЬТА — отклонение напряжения на зажимах токоприемников, U %, определяется:

                 _    n
               \/3 x SUM I l (r  x cos фи + x  x sin фи)
                      i        о             о

ДЕЛЬТА U = ----------------------------------------- x 100, U

                                                        (5.16)

где:

I — ток, протекающий по расчетному участку, А;

l — длина расчетного участка линии, км;

n — количество нагрузок на линии по ее длине;

фи — угол сдвига фаз между током и напряжением в электроприемнике;

sin фи — определяют по таблице тригонометрических функций по сечению;

    r , x  - соответственно активное и индуктивное  сопротивления,
     о   о

Ом/км, принимаются по справочным данным;

U — напряжение, В.

Рекомендуемые величины потерь электроэнергии в % приведены в табл. 5.7.

Примечание. Значения потерь электрической энергии отнесены к энергии, поступающей в данный элемент сети.

5.17. При отсутствии данных для расчета расход электроэнергии на прочие нужды (рециркуляция воды в контуре, подпитка тепловой сети, химводоподготовка подпиточной воды и питательной воды паровых котлов, освещение котельной, потери в распределительной сети и сетевых трансформаторах, работа устройств КИПиА) определяют по формуле, кВт.ч:

                      пр

                   Э   = N   x тау x Q   ,                  (5.17)
                    пр    уд          отп

где: пр

N — удельная потребляемая мощность оборудования, расход уд электроэнергии которым учитывается в составе расхода на выработку теплоты, кВт, принимается по таблице 5.8;

тау — продолжительность планируемого периода, ч;

Q — плановый отпуск теплоты, ГДж (Гкал). отп

Q - тепловая мощность ЦТП, МВт; цтп уд

Э — удельный расход электроэнергии в ЦТП, кВт/МВт; цтп

тау — время использования электрической нагрузки за планируемый период, ч.

Удельные расходы электрической энергии для ЦТП принимают:

для ЦТП, обеспечивающего горячее водоснабжение и отопление зданий по зависимой и независимой схемам, — 2,32 кВт/МВт;

    для  ЦТП,  обеспечивающего  горячее  водоснабжение и отопление
здания  по независимой схеме, - 0,76 кВт/МВт, по зависимой схеме -

1,56 кВт/МВт.

Расход электроэнергии на освещение ЦТП, кВт.ч:

                       уд

                   Э    = Э    x F x тау   ,                (5.19)
                    осв    осв          осв

где: уд

Э — удельный расход электроэнергии на освещение, осв принимаемый равным 0,009 кВт/кв. м;

    F   - площадь ЦТП, кв. м;
    тау    -  время  использования   осветительной   нагрузки   за

   осв

планируемый период, ч.

Расход электроэнергии приборами автоматического регулирования, кВт.ч:

                       Э  = N  x тау ,                      (5.20)
                        а    а      а

где:

N — потребляемая мощность одного прибора, принимается а равной 0,065 кВт;

тау — время действия прибора за планируемый период, ч. а

5.19 Для ориентировочных расчетов расхода электроэнергии

используют формулу:

                       n

                      Э = SUM N  x тау ,                    (5.21)
                           i   р      м

где:

N — расчетная электрическая нагрузка электроприемников, кВт; р

тау — число часов использования максимума мощности за м планируемый период, ч;

n — количество электроприемников.

                         N  = K  N   ,                      (5.22)
                          р    с  уст

где:

K — коэффициент спроса, определяемый опытным путем для с группы однородных по режиму приемников; при отсутствии данных — по табл. 5.9;

N — установленная (паспортная) мощность электроприемников, уст кВт.

Примечание. Меньшие значения коэффициента спроса соответствуют большим величинам мощности и наоборот.

5.20. Предельные значения удельных расходов электроэнергии на выработку теплоты районными отопительными котельными и котельными с котлами малой производительности приведены в таблицах 5.8 и 5.9.

5.21 Удельные расходы электроэнергии определяют, кВт/МВт [кВт/(Гкал/ч)]:

на выработку теплоты котельной:

                          Э    + Э   + Э
                 уд.выр    тех    тр    с.н
                Э       = -----------------;                (5.23)

                            Q
                             выр

на отпуск теплоты:

                        Э    + Э     Э
               уд.отп    тех    тр    нас
              Э       = ---------- + -----,                 (5.24)
                           Q         Q
                            отп       стор

    где Q     - количество теплоты,  полученной  со  стороны,  ГДж

     стор

(Гкал).

Пример 13. Определить расход электроэнергии дутьевым вентилятором ДН-9 для котла, работающего на Кузнецком каменном угле, с максимальным расходом топлива 287 кг/ч. Полное давление, создаваемое дымососом, 8,4 мм в. ст., КПД дымососа 0,69. Продолжительность работы 8400 часов. Производительность котла 2,5 МВт (2,15 Гкал/ч). Температура уходящих газов 180 град. C.

Расчет ведем по формулам (5.7), (5.9).

1. Определяем: теоретический объем продуктов сгорания — 6,58 куб. нм/кг (табл. 5.2); коэффициент избытка воздуха в уходящих газах — 1,6 (табл. 5.3); коэффициенты запаса по производительности — 1,05, по напору — 1,1 (табл. 5.4).

2. Производительность дымососа определяем по формуле (5.9):

                                     273 + 180

    V  = 1,05 x 1,1 x 287 x 6,58 x 1,6 x --------- =
     г                                      273

= 5790,9 куб. нм.

3. <a id="p101383"></a>Определяем  расход  электроэнергии  дымососом  по   формуле

(5.7):

    5790,9 x 78,4 x 8400

Э = -------------------- = 15051,8 кВт.ч. 3600 x 102 x 0,69

Пример 14. Определить потребляемую мощность и расход электрической энергии за отопительный период сетевого насоса 3К45-30. Производительность насоса 49,1 т/ч, напор 30,5 м. КПД насоса 0,7. Продолжительность отопительного периода 4920 ч.

Расчет ведем по формуле (5.12).

1. Определяем потребляемую мощность насосом:

             3
    49,1 x 10  x 30,5

N = ----------------- = 5,83 кВт. 3600 x 102 x 0,7

2. Определяем расход электроэнергии за отопительный период:

Э = 5,83 x 4920 = 28683,6 кВт.ч.

Пример 15. Определить годовую потребность в электроэнергии отопительно-производственной котельной с четырьмя котлами ДЕ-4-141М. Котельная работает на нужды отопления, горячего водоснабжения и технологические нужды.

В котельной установлены: 4 дымососа ДН-9 с электродвигателями мощностью 5,7 кВт, продолжительность работы в году — 4 дымососа в отопительный период и 2 дымососа в летний период; 4 дутьевых вентилятора ВДН-8 с электродвигателями мощностью 5,7 кВт, режим работы в году такой же, как дымососов; вентилятор отделения декарбонизации Ц-4-70 № 3 с электродвигателем 1,5 кВт; сетевой насос ЦНС-60-99 с электродвигателем мощностью 30 кВт; насос блока приготовления исходной воды с электродвигателем мощностью 7 кВт; насос декарбонизированной воды 3КМ-6 с электродвигателем мощностью 17 кВт; насос промывочной воды водород-катионитовых фильтров 2К-20/18 с электродвигателем 1,5 кВт; насос перекачки крепкого раствора соли Х8-18-Л-1-52 с электродвигателем мощностью 3 кВт; перекачивающий насос 2КМ-20/30 с электродвигателем мощностью 3 кВт; насос горячего водоснабжения ЦНС-38-44 с электродвигателем мощностью 7 кВт; подпиточный насос 2КМ-20/30 с электродвигателем мощностью 4 кВт; питательный насос ЦНСГ 38-176 с электродвигателем мощностью 30 кВт; компрессор СО-7А с электродвигателем мощностью 4 кВт. Котельная освещается 12 светильниками мощностью 0,1 кВт каждый.

Длительность отопительного периода 4920 ч. Число часов работы насосов: сетевого — 4920 ч, горячего водоснабжения — 8400 ч, подпиточного, питательного, декарбонизированной воды, исходной воды — 8400 ч, перекачки соляного раствора, промывки и взрыхления фильтров — 600 ч, перекачивающего — 2600 ч. Продолжительность работы электродвигателя вентилятора Ц-4-70 № 3 — 8400 ч, компрессора — 1800 ч.

Продолжительность максимума осветительной нагрузки 4800 ч.

Расчет ведем по формулам (5.21) и (5.22).

1. Определяем коэффициенты спроса для электродвигателей оборудования по табл. 5.9.

2. Определяем расчетную мощность для каждого вида оборудования по формуле (5.18).

3. Определяем расход электроэнергии каждым электроприемником. Результаты расчетов сводим в таблицу.

4. Определяем расход электроэнергии на освещение по формуле (5.13):

Э = 0,1 x 12 x 4800 = 5760 кВт.ч. осв

5. Определяем общий расход электроэнергии по котельной:

Э = 652930,8 + 5760 = 658690,8 кВт.ч.

6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВОДЫ НА ВЫРАБОТКУ ТЕПЛОТЫ

6.1. Расход воды на коммунальных теплоэнергетических предприятиях, потребный для выработки теплоты, складывается из расходов на разовое наполнение систем отопления и внешних трубопроводов тепловых сетей, расходов на подпитку систем отопления и горячего водоснабжения, собственные нужды водоподготовки.

6.2. Расход воды на наполнение складывается из расходов на наполнение систем отопления присоединенных потребителей и определяется по прошлогодним показаниям водомеров, а при их отсутствии — в соответствии с данными таблицы 6.1 по формуле:

                        V     = Q  x V  ,                    (6.1)
                         сист    р    уд

где:

V — объем внутренних систем теплопотребления, куб. м; сист

Q — расчетная тепловая нагрузка системы потребления, МВт р (Гкал/ч);

V — удельный объем воды, куб. м/МВт [куб. м/(Гкал/ч)], уд определяемый в зависимости от характеристики системы и расчетного графика температур по данным табл. 6.1.

6.3. Объем воды на наполнение местных систем горячего водоснабжения при открытой системе теплоснабжения определяют из расчета 5,2 куб. м/МВт [6 куб. м/(Гкал/ч)] среднечасовой расчетной нагрузки горячего водоснабжения.

6.4. При отсутствии точных данных о типе нагревательных приборов допускается принимать ориентировочно удельный объем воды на наполнение местных систем отопления здания по всему объему в размере 25,9 куб. м/МВт [30 куб. м/(Гкал/ч)] суммарного расчетного часового расхода теплоты на отопление и вентиляцию.

6.5. Объем воды для наполнения трубопроводов тепловых сетей вычисляют в зависимости от их сечения и протяженности по удельным объемам воды на 1 км трубопроводов различных диаметров в соответствии с данными таблицы 6.2. Число наполнения определяется графиком работ по ремонту и испытаниям тепловых сетей.

6.6. С учетом удельного объема воды в трубопроводах тепловых сетей общий удельный объем воды на наполнение системы и наружных тепловых сетей ориентировочно допускается принимать в размере 34,5 — 43,1 куб. м/МВт (40 — 50 куб. м на 1 Гкал/ч) отпущенной теплоты.

6.7. Количество подпиточной воды для восполнения потерь в системах и трубопроводах должно соответствовать величинам утечек и количеству воды, отобранной в открытых системах горячего водоснабжения. С учетом возможных колебаний утечки в течение года в зависимости от режимных условий работы системы норма утечки, куб. м/ч, принимается равной 0,75% в 1 ч от объема воды в трубопроводах тепловых сетей и непосредственно присоединяемых к ним местных систем отопления и вентиляции зданий.

6.8 Расход воды на подпитку составит, куб. м:

для закрытой системы теплоснабжения:

                G     = 0,0075 x V  x тау,                   (6.2)
                 подп             в

где:

G — расход воды на подпитку, куб. м; подп

V — объем воды в трубопроводах тепловых сетей и в непосредственно присоединенных местных систем отопления, куб. м;

тау — число часов работы в планируемом периоде (год, квартал, месяц), ч;

для открытой системы теплоснабжения:

           G     = 0,0075 x V  x тау + G   x тау,            (6.3)
            подп             в          гв

где:

G — расход воды на горячее водоснабжение, куб. м/ч; гв

V — объем воды в трубопроводах тепловых сетей и в непосредственно присоединенных местных систем отопления и горячего водоснабжения, куб. м.

    6.9.   Количество   воды   для   подпитки   системы   горячего
водоснабжения  при  открытой  системе теплоснабжения определяют по

среднечасовому расходу теплоты.

Среднечасовой расход воды на горячее водоснабжение определяется, куб. м/ч:

в отопительный период:

                         ср.от             3
                        Q      x 0,278 x 10
                ср.от    гв
               G      = --------------------;                (6.4)
                гв         C  (t    - t  )
                            в   р.в    хз

в летний период:

                          ср.л             3
                         Q     x 0,278 x 10
                  ср.л    гв
                 G     = -------------------,                (6.5)
                  гв       C  (t    - t  )
                            в   р.в    хл

где:

     ср.от   ср.л
    Q     , Q     - среднечасовой  расход   теплоты   на   горячее
     гв      гв
водоснабжение в отопительный и летний периоды соответственно,  МВт

(Гкал/ч);

C — теплоемкость горячей воды, принимается равной 4187 в кДж/(куб. м x град. C) [1000 ккал/(куб. м x град. C)];

t — расчетная температура горячей воды, для открытых систем р.в принимается 60 град. C;

    t  , t   - расчетная температура холодной (водопроводной воды)
     хз   хл
соответственно в зимний и летний периоды, град. C; при  отсутствии
данных принимается в  отопительный  период  равной  5 град.  C,  в

летний период 15 град. C; 3

0,278 x 10 — переводной коэффициент.

6.10 Среднечасовой расход теплоты на горячее водоснабжение

определяют по формуле, МВт (Гкал/ч):

в отопительный период:

                                              -6

                a x m (55 - t  ) x C  x 0,278 x 10
        ср.от                хз     в
       Q      = ------------------------------------;        (6.6)
        гв                       24

в летний период:

                                                  -6

             a x m x бета (55 - t  ) x С  x 0,278 x 10
      ср.л                       хл     в
     Q     = -------------------------------------------,    (6.7)
      гв                        24

где:

a — норма расхода воды на горячее водоснабжение, л/сутки, принимается утвержденная край(обл)исполкомами или при отсутствии — по табл. 2.9;

m — количество единиц измерения, отнесенное к суткам (число жителей, учащихся и т.д.);

C — теплоемкость горячей воды, кДж/(кг x град. C) в [ккал/(кг x град. C)];

бета — коэффициент, учитывающий снижение среднечасового расхода воды на горячее водоснабжение в летний период по отношению к отопительному; при отсутствии данных должен приниматься равным 0,8, а для предприятий, курортных и южных городов равным 1,0; -6

0,278 x 10 — переводной коэффициент.

6.11. Для плановых расчетов количества воды, необходимого для выработки теплоты котельными, работающими только на отопление и вентиляцию, можно пользоваться укрупненными нормативами расхода воды на разовое наполнение и подпитку систем отопления и наружных тепловых сетей в расчете на 1 ГДж (Гкал) теплоты, вырабатываемого на указанные нужды в размере 0,1 — 0,12 куб. м/ГДж (0,4 — 0,5 куб. м/Гкал).

6.12. Расход воды на продувку определяем качеством воды, выливаемой в котел, и в каждом случае должен рассчитываться в соответствии с конкретными условиями.

В общем случае расход воды на продувку определяют по формулам, кг/ч:

                         D  x K  + D  x K
                          к    к    д    д
                   D   = -----------------;                  (6.8)
                    пр       K   - K
                              кв    д

                      D  x K  + D  (K  - K )
                       п    к    д   д    к
                D   = ----------------------;                (6.9)
                 пр       K   - K  - K
                           кв    д    к

                             D  x K
                              п    д
                       D   = --------;                      (6.10)
                        пр   K   - K
                              кв    д

                    D  x K  + D  K  - D  x K
                     к    к    д  д    п    п
              D   = ---------------------------;            (6.11)
               пр     K   - K  + бета (K  - K )
                       кв    д          д    п

                      S   - S
                       пв    п
                 D  = --------- (D    - D   ),              (6.12)
                  п   S   - S     пер    нас
                       кв    пв

где:

D — количество возвращаемого конденсата, кг/ч; к

D — количество добавляемой химически очищенной воды, кг/ч; д

D — паропроизводительность котла, кг/ч, принимается из п технической характеристики или по испытаниям;

K — характеристика (щелочность или сухой остаток) конденсата, к соответственно, г-экв./кг или Г/кг;

K — характеристика (щелочность или сухой остаток) д добавляемой воды, г-экв./кг или Г/кг;

K — характеристика установленной концентрации в котловой кв воде, г-экв./кг или Г/кг;

K — характеристика пара (щелочность или сухой остаток), п г-экв./кг или Г/кг;

бета — количество отсепарированного пара в долях от количества продуваемой воды;

    D   , D     -  производительность  котла   соответственно   по
     пер   нас

перегретому и по насыщенному пару, кг/ч;

    S  , S  , S  - солесодержание  или  щелочность  соответственно
     пв   кв   п
питательной  воды,  котловой  воды,  пара,  мг-экв./л,  определяют

химанализом.

Формула (6.11) используется при питании котла химочищенной водой с учетом уноса солей с паром и использования отсепарированного в сепараторе (расширителе) пара.

    Коэффициенты K , K ,   бета   устанавливают  теплотехническими
                  к   п

испытаниями котлоагрегата.

6.13 При отсутствии необходимых данных для расчета расход

воды на продувку определяют ориентировочно по формуле, кг/ч:

                              н           4
                       K   x Q  x 3,6 x 10
                        пр    к
                 D   = --------------------,                (6.13)
                  пр        i   - i
                             кв    пв

где:

K — коэффициент, учитывающий расход теплоты на продувку, пр принимается по табл. 3.1; н

Q — номинальная теплопроизводительность котельной, МВт к (Гкал/ч);

i — энтальпия котловой воды при температуре насыщения, кв кДж/кг (ккал/кг), определяют по справочным таблицам в зависимости от давления в барабане котла;

i — энтальпия питательной воды, кДж/кг (ккал/кг); пв 4

3,6 x 10 — переводной коэффициент.

6.14 Расходы воды на нужды водоподготовки слагаются из

расходов   воды,   используемой   для   взрыхления  осветлительных
фильтров,    взрыхления,    обмывки    и    регенерации   фильтров
химводоочистки,  потерь  с выпаром из деаэраторов. Расходы воды на
водоподготовку   рассчитывают   исходя  из  конкретных  условий  и

имеющегося оборудования по формуле, куб. м:

          p   осв              p    к       к
    G  = SUM G    x n  x m  + SUM (G     + G  ) x n  x m  + G
     в    i   взр    i    i    i    взрi    pi     i    i    вып

                                                        (6.14)

где: осв

G — расход воды на взрыхляющую промывку осветлительных взр фильтров, куб. м, принимают по таблице 6.3;

     к     к
    G   , G  - расход воды соответственно на взрыхляющую  промывку
     взр   р

и регенерацию катионитовых фильтров, куб. м, при отсутствии данных принимают по таблице 6.4;

n — количество одинаковых фильтров; i

m — количество регенераций в планируемом периоде; i

    p -  количество разных фильтров;
    G    - расход  воды  с  выпаром  в  деаэраторе, определяют  по

 вып

формуле, куб. м:

                    G    = 0,004 x G  x тау,                (6.15)
                     вып            д

где:

G — производительность деаэратора, куб. м/ч; д

тау — продолжительность работы деаэратора в планируемом периоде, ч.

6.15 Расход воды на хозяйственно-питьевые нужды определяют по формуле, куб. м:

             G  = a  x n  x тау  + a x p x тау ,            (6.16)
              x    д    д      д              р

где:

a — норма расхода воды на одну душевую сетку, принимают д равной 500 л/ч [10];

a — норма расхода воды на одного человека в смену, принимают равной 14,1 л/ч [10];

p — количество человек, работающих в смене;

тау — количество смен в планируемом периоде; р

n — количество душевых сеток; д

тау — продолжительность работы душевых сеток за планируемый д период, ч.

6.16. Расход воды на хозяйственно-питьевые нужды котельной (души, умывальники, охлаждение подшипников вращающихся механизмов и др.) ориентировочно принимают, при отсутствии данных, 2 — 3 куб. м в сутки на 1 т производительности котлов.

6.17. На систему гидрозолоудаления используют воду после промывки фильтров, из душевых и умывальников и другую загрязненную на производстве воду. Удельные расходы воды на системы шлакозолоудаления приведены в таблице 6.5.

6.18. Для отопительных котельных для закрытой системы теплоснабжения расход воды ориентировочно может быть определен по формуле, куб. м:

                      уд

                     G = g   x Q    x тау,                  (6.17)
                          в     отп

где:

     уд                          т/ч     т/ч
    g   - удельный расход  воды, ---   (------),   определяют   по
     в                           МВт    Гкал/ч

таблице 6.6;

Q — количество отпускаемой теплоты котельной, МВт (Гкал/ч); отп

тау — продолжительность работы котельной, ч.

6.19. При открытой системе теплоснабжения к принятому по формуле (6.16) значению следует добавить величину расхода воды на горячее водоснабжение за расчетный период, а при мокром золоулавливании и гидрозолоудалении учесть и этот расход.

Пример 16. Определить количество воды, необходимое для наполнения и подпитки тепловых сетей и присоединенной к ним системы отопления зданий, получающих теплоту от котельной, расположенной в Волгограде. Система теплоснабжения закрытая.

Годовая выработка теплоты котельной Q = 25122 ГДж (6000 выр Гкал); расчетный расход теплоты 2,984 МВт (2,57 Гкал/ч); протяженность тепловой сети 800 м, из них 200 м диаметром 150 мм и 600 м диаметром 100 мм.

Здания отапливаются чугунными радиаторами высотой 1000 мм.

Климатические условия Волгограда:

    Продолжительность отопительного периода  182  сут.;  расчетная
температура  наружного  воздуха  t     =  -25 град.   C;   средняя

                              р.о

температура наружного воздуха за отопительный период t = -3,4 ср.о град. C.

Расчет ведем по формуле (6.1).

1. По табл. 6.1 определяем объем воды в местных системах отопления зданий при перепаде температур 95/70 град. C из расчета 26,7 куб. м на 1 МВт:

V = 26,7 x 2,984 = 79,67 куб. м. сист

2. По табл. 6.2 находим объем воды на наполнение наружных тепловых сетей из расчета 17,67 куб. м на 1 км сети диаметром 150 мм и 7,85 куб. м на 1 км сети диаметром 100 мм:

V = 0,2 x 17,67 + 0,6 x 7,85 = 8,244 куб. м. сети

3. Вычисляем общий объем воды на разовое наполнение местных систем отопления и наружных тепловых сетей:

V = 79,67 + 8,244 = 87,914 куб. м ~= 88 куб. м.

4. Рассчитываем количество подпиточной воды в соответствии с нормой подпитки (п. 6.7), составляющей 0,25% объема воды в трубопроводах тепловых сетей и присоединяемых систем отопления и вентиляции, и годовым количеством часов работы котельной 182 сут. x 24 ч = 4868 ч:

                  -2

G = 88 x 0,25 x 10 x 4368 = 960,96 куб. м ~= 961 куб. м.

5. <a id="p101602"></a>Находим общий расход воды:

G = 88 + 961 = 1049 куб. м/год. в

Пример 17. Найти расход воды на нужды котельной, расположенной в Орджоникидзе.

Годовая выработка теплоты на отопление 12580 ГДж (3000 Гкал).

В соответствии с п. 6.11 для укрупненных расчетов используем показатель удельного расхода воды на выработку 1 ГДж теплоты 0,1 — 0,12 куб. м/ГДж, или в среднем 0,11 куб. м/ГДж (0,46 куб. м/Гкал).

Для рассматриваемой котельной общий расход на наполнение и подпитку системы отопления и наружной тепловой сети составит:

G = 0,11 x 12560 = 1381,6 куб. м в год. в

Пример 18. Определить годовой расход воды на собственные нужды химводоочистки и на выпар деаэратора. Химводоочистка оборудована двумя натрий-катионитовыми фильтрами диаметром 1000 мм.

Регенерация фильтров производится два раза в сутки. При взрыхлении фильтров используется отмывочная вода. Производительность деаэратора — 153 куб. м/ч. Продолжительность работы водоподготовки — 350 сут.

Расчет ведем по формуле (6.13).

1. По таблице 6.4 находим расход воды на взрыхляющую промывку — 2,1 куб. м и на регенерацию фильтра (с использованием отмывочных вод) — 7,3 куб. м.

2. Определяем расход воды на химводоочистку:

G = (2,1 + 7,3) x 2 x 2 x 350 = 13160 куб. м. хво

3. Определяем расход воды с выпаром по формуле (6.15):

G = 0,004 x 153 x 350 x 24 = 5140,8 куб. м. вып

4. <a id="p101617"></a>Определяем полный расход воды:

G = 13160 + 5140,8 = 18300,8 куб. м.

Пример 19. Определить расход воды за год на бытовые нужды котельной, работающей в 3 смены, количество работающих в смене: I — 8 чел., II — 4 чел., III — 3 чел. Бытовые помещения оборудованы душем с одной душевой сеткой. Среднее время работы душа за смену 15 мин., за сутки 45 мин. (0,75 часа).

Расчет ведем по формуле (6.16):

                               -3                              -3
    G  = 500 x 0,75 x 8400 x 10   + 14,1 (8 + 4 + 3) x 350 x 10   =

 x

= 3224 куб. м.

СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ

1. Правила пользования электрической и тепловой энергией. М.: Энергоиздат, 1982.

2. СНиП 2.01.01-82. Строительная климатология и геофизика. М.: Стройиздат, 1983.

3. Инструкция о порядке проведения технической инвентаризации жилфонда. ЦСУ СССР, 1986.

4. Е.М. Блех, М.Г. Гельбаум, В.Н. Наумов. Справочное пособие. Экономика, организация и планирование жилищного хозяйства. М.: Стройиздат, 1984.

5. Ф.А. Авраменко. Методика нормирования и норм расхода топлива на отопление и хозяйственно-бытовые нужды. М.: Госпланиздат, 1948.

6. В.И. Манюк, Я.И. Каплинский, Э.Б. Хиж, А.И. Манюк, В.К. Ильин. Справочник по наладке и эксплуатации водяных тепловых сетей. М.: Стройиздат, 1982.

7. СНиП II-33-75*. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Нормы проектирования. М.: Стройиздат, 1982.

8. М.М. Апарцев. Наладка водяных систем централизованного теплоснабжения. Справочное пособие. М.: Энергоатомиздат, 1983.

9. Нормы расхода теплоты и котельно-печного топлива в сельскохозяйственном производстве на XII пятилетку. М., 1983.

10. СНиП 2.04.01-85. Внутренний водопровод и канализация зданий. М., 1986.

11. Чистяков Н.Н., Грудзинский М.М., Ливчак В.И., Прохоров Е.И. Повышение эффективности работы систем горячего водоснабжения. М.: Стройиздат, 1980.

12. Рекомендации по наладке систем горячего водоснабжения с целью улучшения теплового режима и уменьшения потерь со сливом. М., ОНТИ АКХ, 1983.

13. Инструкция по нормированию расхода котельно-печного топлива на отпуск тепловой энергии котельными системы Министерства жилищно-коммунального хозяйства РСФСР. М., ОНТИ АКХ, 1984.

14. Нормы расхода тепла на мазутные хозяйства тепловых электростанций. НР 34-70-045-83. СПО «Союзтехэнерго», М., 1984.

15. СНиП II-Г.10-73* (II-36-73*). Тепловые сети. Нормы проектирования. М., ЦИТП, 1985.

16. Нормы проектирования тепловой изоляции для трубопроводов и оборудования электростанций и тепловых сетей. М.: Госэнергоиздат, 1959.

17. Нормы тепловых потерь при бесканальной прокладке тепловых сетей. ВСН 399-79/ММСС СССР.

18. Нормы тепловых потерь изолированными поверхностями оборудования и трубопроводов с положительными температурами. ВСН 354-75/ММСС СССР.

19. Методические указания по определению эксплуатационных показателей тепловых пунктов в закрытых системах теплоснабжения. М., ОНТИ АКХ, 1977.

20. Методические указания по определению тепловых потерь в водяных и паровых тепловых сетях. МУ 34-70-080-84. М., СПО Союзтехэнерго, 1985.

21. Методические рекомендации по нормированию расхода котельно-печного топлива на отпуск тепловой энергии котельными. М., НИИПиН, 1981.

22. Рекомендации по экономии топлива и электроэнергии в котельных местных Советов РСФСР. М., ОНТИ АКХ, 1984.

23. Временная инструкция по определению удельных расходов (норм) электроэнергии на выработку и транспорт тепла предприятиями теплового хозяйства Минжилкомхоза УССР. Киев, 1980.

24. Отраслевые методические указания по расчету норм расхода электроэнергии на отпуск тепловой энергии тепловыми станциями. М., УТЭХ, 1984.

25. Справочник по электроснабжению промышленных предприятий. Кн. I, II. Под общей редакцией А.А. Федорова и Г.В. Сербиновского. М.: Энергия, 1973.

26. Вопросы методики определения и снижения потерь электрической энергии в сетях. Л.: Издательство Ленинградского университета, 1973.

27. О.В. Лившиц. Справочник по водоподготовке котельных установок. М.: Энергия, 1976.