---
title: "\"Об изменении главы СНиП II-Б.5-67*\""
number: "СНиП II-Б.5-67*"
issuer: "Государственный комитет СССР по делам строительства"
status: утратил силу
canonical: "https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-2"
---

## "Об изменении главы СНиП II-Б.5-67*"

# "Об изменении главы СНиП II-Б.5-67*"

(утв. и введено в действие Постановлением Госстроя СССР от 25.09.1972 N 181)

> [!WARNING]
> Документ фактически утратил силу в связи с введением в действие СНиП II-17-77, отменившего [СНиП II-Б.5-67*](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-5-67).
> Документ [введен](#p100003) в действие с 01.11.1972.


<a id="p100001"></a>Утверждено и введено в действие
Постановлением Госстроя СССР
от 25 сентября 1972 г. N 181

<a id="p100002"></a>ОБ ИЗМЕНЕНИИ ГЛАВЫ СНиП II-Б.5-67*

<a id="p100003"></a>Постановлением Госстроя СССР от 25 сентября 1972 г. N 181 утверждено и с 1 ноября 1972 г. введено в действие изменение главы СНиП II-Б.5-67* "Свайные фундаменты. Нормы проектирования".

<a id="p100004"></a>Изменение главы СНиП II-Б.5-67*
"Свайные фундаменты. Нормы проектирования"

1. <a id="p100005"></a>[Примечание 2 к пункту 5.1](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-5-67#p100124) изложено в следующей редакции:
<a id="p100006"></a>"2. При расчете несущей способности набивных свай по материалу (бетону) расчетное сопротивление бетона следует определять с учетом коэффициента условий работы $m_{\text{б}} = 0,85$ , предусмотренного главой СНиП II-В.1-62* (п. 3.3 "в") для центрально и внецентренно сжатых элементов, бетонируемых в вертикальном положении, а также дополнительного коэффициента условий работы, учитывающего влияние способа производства работ:
<a id="p100007"></a>в глинистых грунтах, консистенция которых позволяет бурить скважины и бетонировать без крепления их стенок, при положении горизонта грунтовых вод в период строительства ниже пяты свай, а также в грунтах, при которых крепление скважин и бетонирование осуществляются с применением извлекаемых обсадных труб, при отсутствии воды в скважинах (т.е. при бетонировании сухим способом) - $m_{\text{б}} = 0,9$ ;
<a id="p100008"></a>в грунтах, при которых бурение скважин производится с применением извлекаемых обсадных труб, а бетонирование - под водой, или бурение скважин - с креплением глинистым раствором (без обсадных труб), а бетонирование - под этим же раствором - $m_{\text{б}} = 0,7$ . Бетонирование под водой или под глинистым раствором должно вестись только методом "ВПТ" (вертикально перемещающейся трубы), подводное бетонирование свай другими методами не допускается".
2. <a id="p100009"></a>[Пункт 5.7; в таблице 4 пункт 2](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-5-67#p100250) изложен в следующей редакции:

<a id="p100010"></a>Таблица 4

<a id="p100011"></a>Коэффициент $m_{f}$ 


<table>
<colgroup><col width="41%"><col width="15%"><col width="15%"><col width="15%"><col width="15%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100012"></a>Вид свай и способы их устройства</td><td colspan="4">Коэффициент $m_{f}$ при грунтах прорезаемых сваей</td></tr>
<tr><td><a id="p100013"></a>песках</td><td>супесях</td><td>суглинках</td><td>глинах</td></tr>
<tr><td><a id="p100014"></a>2. Буронабивные, том числе с уширенной пятой, бетонируемые:</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100015"></a>а) при отсутствии воды в скважине (сухим способом)</td><td>0,7</td><td>0,7</td><td>0,7</td><td>0,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100016"></a>б) под водой или глинистым раствором</td><td>0,6</td><td>0,6</td><td>0,6</td><td>0,6</td></tr>
</table>


3. <a id="p100017"></a>[Таблицу 6 пункта 5.8](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-5-67#p100263) изложить в следующей редакции:

<a id="p100018"></a>Таблица 6

<a id="p100019"></a>Нормативные сопротивления глинистых грунтов под нижним
концом набивных свай и свай-оболочек, погружаемых с выемкой
грунта и заполнением полости бетоном, $R^{\text{н}}$ в т/м2


<table>
<colgroup><col width="18%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100020"></a>Глубина заложения нижнего конца свай в м</td><td colspan="7">Нормативное сопротивление $R^{\text{н}}$ в т/м2 под концом набивных свай и свай-оболочек при глинистых грунтах консистенции B, равной</td></tr>
<tr><td><a id="p100021"></a>0</td><td>0,1</td><td>0,2</td><td>0,3</td><td>0,4</td><td>0,5</td><td>0,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100022"></a>3</td><td>85</td><td>75</td><td>65</td><td>50</td><td>40</td><td>30</td><td>25</td></tr>
<tr><td><a id="p100023"></a>5</td><td>100</td><td>85</td><td>75</td><td>65</td><td>50</td><td>40</td><td>35</td></tr>
<tr><td><a id="p100024"></a>7</td><td>115</td><td>100</td><td>85</td><td>75</td><td>60</td><td>50</td><td>45</td></tr>
<tr><td><a id="p100025"></a>10</td><td>135</td><td>120</td><td>105</td><td>95</td><td>80</td><td>70</td><td>60</td></tr>
<tr><td><a id="p100026"></a>12</td><td>155</td><td>140</td><td>125</td><td>110</td><td>95</td><td>80</td><td>70</td></tr>
<tr><td><a id="p100027"></a>15</td><td>180</td><td>165</td><td>150</td><td>130</td><td>110</td><td>100</td><td>80</td></tr>
<tr><td><a id="p100028"></a>18</td><td>210</td><td>190</td><td>170</td><td>150</td><td>130</td><td>115</td><td>95</td></tr>
<tr><td><a id="p100029"></a>20</td><td>230</td><td>210</td><td>190</td><td>165</td><td>145</td><td>125</td><td>105</td></tr>
<tr><td><a id="p100030"></a>25</td><td>280</td><td>260</td><td>230</td><td>200</td><td>170</td><td>150</td><td>130</td></tr>
</table>


4. <a id="p100031"></a>[Примечание 1 к пункту 5.8](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-5-67#p100289) изложено в следующей редакции:
<a id="p100032"></a>"1. Положения, предусмотренные пунктом 5.8, относятся к случаю, когда обеспечивается заглубление набивной сваи и сваи-оболочки в грунт, принятый за основание нижних концов сваи и сваи-оболочки, во всех случаях не менее чем на один диаметр сваи (или уширения - для сваи с уширенной пятой) или сваи-оболочки, но не менее 2 м".
5. <a id="p100033"></a>[Пункт 6.4](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-5-67#p100374) изложен в следующей редакции:
<a id="p100034"></a>"6.4. Несущая способность P (в т) забивной висячей сваи, работающей на осевую сжимающую нагрузку, по результатам статического зондирования определяется по формуле

<a id="p100035"></a> $P = km(R^{\text{н}}F + f^{\text{н}}hu)$ , (14)

<a id="p100036"></a>где k - коэффициент однородности грунта основания сваи, определяемый на основе статистической обработки результатов испытаний (зондирования) согласно [п. 5.4](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-1-62#p100198) главы СНиП II-Б.1-62*;
<a id="p100037"></a>m - коэффициент условий работы, принимаемый равным 0,8;
<a id="p100038"></a> $R^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление грунта под концом сваи в т/м2;
<a id="p100039"></a>F - площадь поперечного сечения сваи в м2;
<a id="p100040"></a>h - глубина забивки сваи в м;
<a id="p100041"></a>u - периметр поперечного сечения сваи в м;
<a id="p100042"></a> $f^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности сваи в т/м2.
<a id="p100043"></a>Нормативное сопротивление грунта под нижним концом сваи $R^{\text{н}}$ в т/м2 по результатам зондирования определяется по формуле

<a id="p100044"></a> $R^{\text{н}} = \beta_{1}q_{\text{з}}$ , (14а)

<a id="p100045"></a>где $\beta_{1}$ - коэффициент, принимаемый: при зондировании установками типа С-979, фиксирующими общее сопротивление грунта на боковой поверхности зонда, - по табл. 10а; при зондировании установками типа С-832, фиксирующими удельное сопротивление грунта на боковой поверхности зонда вблизи его наконечника, - равным 0,5;
<a id="p100046"></a> $q_{\text{з}}$ - среднее значение сопротивления грунта в т/м2 под наконечником зонда, полученное из опыта на участке, расположенном в пределах одного d выше и 4d ниже отметки острия проектируемой сваи (где d - диаметр круглого, или сторона квадратного, или бо́льшая сторона прямоугольного сечения сваи в м).
<a id="p100047"></a>Нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности сваи $f^{\text{н}}$ в т/м2 по результатам зондирования определяется:
<a id="p100048"></a>а) при зондировании установками типа С-979 - по формуле

<a id="p100049"></a> $f^{\text{н}} = \beta_{2}f_{\text{з}}$ , (14б)

<a id="p100050"></a>б) при зондировании установками типа С-832 - по формуле

<a id="p100051"></a> $f^{\text{н}} = \frac{\sum \beta_{i}f_{\text{з}i}l_{i}}{h}$ , (14в)

<a id="p100052"></a>где $\beta_{2}$ , $\beta_{i}$ - коэффициенты, принимаемые по табл. 10а;
<a id="p100053"></a> $f_{\text{з}}$ - среднее значение удельного сопротивления грунта на боковой поверхности зонда в т/м2, определяемое как частное от деления измеренного общего сопротивления грунта на боковой поверхности зонда на площадь его боковой поверхности в пределах от поверхности грунта в точке зондирования до уровня расположения нижнего конца сваи в выбранном несущем слое;
<a id="p100054"></a> $f_{\text{з}i}$ - среднее удельное сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности зонда в т/м2;
<a id="p100055"></a> $l_{i}$ - толщина i-го слоя грунта в м;
<a id="p100056"></a>h - то же, что и в формуле (14).
<a id="p100057"></a>*Примечание.* Статическое зондирование характеризуется погружением зонда в грунт с постоянной скоростью v < 0,5 м/мин при одновременной фиксации сопротивлений грунта на боковой поверхности зонда и под его наконечником, имеющим диаметр $d_{\text{н}} = 3,6\text{см}$ и угол при вершине 60°.

<a id="p100058"></a>Таблица 10а

<a id="p100059"></a>Коэффициенты $\beta_{1}$ , $\beta_{2}$ , $\beta_{i}$ перехода от сопротивления
грунта при зондировании под наконечником зонда $q_{\text{з}}$ 
к нормативному сопротивлению грунта под нижним концом сваи
 $R^{\text{н}}$ и от сопротивления грунта на боковой поверхности зонда
 $f_{\text{з}}$ , $f_{\text{з}i}$ к нормативному сопротивлению грунта на боковой
поверхности сваи $f^{\text{н}}$ 


<table>
<colgroup><col width="12%"><col width="21%"><col width="9%"><col width="19%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100060"></a>$q_{\text{з}}$ в т/м2</td><td rowspan="2">Коэффициент $\beta_{1}$ перехода от $q_{\text{з}}$ к $R^{\text{н}}$</td><td rowspan="2">$f_{\text{з}}$ , $f_{i}^{\text{н}}$ в т/м2</td><td rowspan="2">Коэффициент $\beta_{2}$ перехода от $f_{\text{з}}$ к $f^{\text{н}}$</td><td colspan="4">Коэффициент $\beta_{i}$ перехода от $f_{\text{з}i}$ к $f^{\text{н}}$ при глубине расположения i-го слоя грунта в м</td></tr>
<tr><td><a id="p100061"></a>1</td><td>2</td><td>3</td><td>h</td></tr>
<tr><td><a id="p100062"></a>250</td><td>0,75</td><td>2</td><td>1,5</td><td>0,50</td><td>0,50</td><td>0,50</td><td>0,50</td></tr>
<tr><td><a id="p100063"></a>500</td><td>0,60</td><td>4</td><td>1,0</td><td>0,21</td><td>0,33</td><td>0,40</td><td>0,50</td></tr>
<tr><td><a id="p100064"></a>750</td><td>0,50</td><td>6</td><td>0,7</td><td>0,17</td><td>0,27</td><td>0,33</td><td>0,50</td></tr>
<tr><td><a id="p100065"></a>1000</td><td>0,40</td><td>8</td><td>0,5</td><td>0,15</td><td>0,24</td><td>0,29</td><td>0,50</td></tr>
<tr><td><a id="p100066"></a>1500</td><td>0,30</td><td>10</td><td>0,4</td><td>0,14</td><td>0,22</td><td>0,26</td><td>0,50</td></tr>
<tr><td><a id="p100067"></a>2000</td><td>0,25</td><td>12</td><td>-</td><td>0,12</td><td>0,20</td><td>0,23</td><td>0,50</td></tr>
<tr><td colspan="8"><a id="p100068"></a>Примечание. При глубине расположения слоя от 3 м до h значение коэффициента $\beta_{i}$ определяется интерполяцией, где h - то же значение, что и в формуле (14).</td></tr>
</table>




<a id="p100069"></a>

---