---
title: "Постановление Госгортехнадзора РФ от 05.06.2003 N 51"
number: "51"
issuer: "Федеральный горный и промышленный надзор России"
issued_on: 2003-06-05
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/postanovlenie-51-2003-gosgortehnadzor-rossii"
---

## Постановление Госгортехнадзора РФ от 05.06.2003 N 51

# Постановление Госгортехнадзора РФ от 05.06.2003 N 51

"Об утверждении Методических рекомендаций по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов"

(вместе с "Методическими рекомендациями... РД 03-607-03")




<a id="p100001"></a>**ФЕДЕРАЛЬНЫЙ ГОРНЫЙ И ПРОМЫШЛЕННЫЙ НАДЗОР РОССИИ**


## <a id="p100002"></a>ПОСТАНОВЛЕНИЕ

от 5 июня 2003 г. N 51

<a id="p100003"></a>**ОБ УТВЕРЖДЕНИИ МЕТОДИЧЕСКИХ РЕКОМЕНДАЦИЙ**
**ПО РАСЧЕТУ РАЗВИТИЯ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ АВАРИЙ**

<div align="center">

**НА НАКОПИТЕЛЯХ ЖИДКИХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ**

</div>


<a id="p100004"></a>Госгортехнадзор России постановляет:
1. <a id="p100005"></a>Утвердить [Методические рекомендации](#p100009) по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов.
2. <a id="p100006"></a>Направить Методические рекомендации по расчету развития гидродинамических аварий на накопителях жидких промышленных отходов на государственную регистрацию в Министерство юстиции Российской Федерации.

<div align="right">

<a id="p100007"></a>Начальник<br>
Госгортехнадзора России<br>
**В.М.КУЛЬЕЧЕВ**

</div>







<div align="right">

<a id="p100008"></a>Утверждены<br>
Постановлением<br>
Госгортехнадзора России<br>
от 5 июня 2003 г. N 51

</div>


<a id="p100009"></a>**МЕТОДИЧЕСКИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ**
**ПО РАСЧЕТУ РАЗВИТИЯ ГИДРОДИНАМИЧЕСКИХ АВАРИЙ**
**НА НАКОПИТЕЛЯХ ЖИДКИХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ОТХОДОВ**

<a id="p100010"></a>РД 03-607-03

<a id="p100011"></a>Разработаны Управлением по надзору в химической, нефтехимической и нефтеперерабатывающей промышленности Госгортехнадзора России.


### <a id="p100012"></a>I. Общие положения


<a id="p100013"></a>1.1. При аварии на хранилищах происходит разрушение ограждающих сооружений (дамб) и разлив содержимого хранилищ, вызывающий затопление окружающих территорий.
<a id="p100014"></a>1.2. Опасность аварий определяется возникновением чрезвычайных ситуаций (ЧС): обстановки, которая может повлечь за собой человеческие жертвы, ущерб здоровью людей или окружающей среде, материальные потери и нарушение жизнедеятельности людей.

#### <a id="p100015"></a>1.3 Методика позволяет определить показатели, характеризующие аварию:

- <a id="p100016"></a>границы зоны затопления;
- <a id="p100017"></a>время образования прорана;
- <a id="p100018"></a>размеры и форма развития прорана;
- <a id="p100019"></a>расходы и объемы жидких отходов, выливающихся по мере развития прорана;
- <a id="p100020"></a>высота, скорость и гидродинамическое давление волны прорыва по пути движения.

#### <a id="p100021"></a>1.4 Методика предназначена для использования:

- <a id="p100022"></a>организациями, эксплуатирующими хранилища;
- <a id="p100023"></a>проектными организациями;
- <a id="p100024"></a>экспертными центрами;
- <a id="p100025"></a>другими организациями, по роду своей деятельности связанными с обеспечением безопасности хранилищ;
- <a id="p100026"></a>при декларировании безопасности гидротехнических сооружений (далее - ГТС);
- <a id="p100027"></a>при определении последствий гидродинамической аварии;
- <a id="p100028"></a>при определении возможности дальнейшей эксплуатации хранилищ и при других работах, в которых требуется оценка параметров прорана и зоны растекания при аварии хранилища.


### <a id="p100029"></a>II. Основные положения, принимаемые при расчете


<a id="p100030"></a>2.1. Процесс разрушения хранилища, образования прорана и движения образующегося при этом потока отходов является сложным. Неравномерный и неустановившийся характер движения потока по всей трассе растекания обуславливают переменные значения его гидродинамических параметров, поэтому для упрощения расчетов рассматриваемый процесс разделяется в расчетном отношении на два этапа:
<a id="p100031"></a>а) расчет образования прорана и расчет параметров потока в сечении у подошвы откоса дамбы;
<a id="p100032"></a>б) расчет максимальных параметров потока по трассе растекания.

#### <a id="p100033"></a>2.2 В методике приняты следующие допущения:

- <a id="p100034"></a>поперечное сечение прорана принимается прямоугольным и постоянным по всей длине прорана;
- <a id="p100035"></a>после образования прорана жидкость растекается по местности, имеющей естественный уклон;
- <a id="p100036"></a>гидравлический прыжок, возникающий на переходе потока с участка с уклоном дна, больше критического, на участок, где уклон меньше критического, не рассматривается.


### <a id="p100037"></a>III. Расчет образования прорана (процесса разрушения дамб)



#### <a id="p100038"></a>3.1 В расчетах приняты следующие основные обозначения:

<a id="p100039"></a>    H    -  максимальная разница между отметкой гребня ограждающей
     max
дамбы и отметкой, до которой могут вытекать жидкие отходы, м;
<a id="p100040"></a>    F - площадь  заполнения  хранилища  (определяется  по  графику
зависимости площади (F) и объема (V) от уровня заполнения), кв. м;
<a id="p100041"></a>    V    -  полный  объем  отходов  в  хранилище  (определяется по
     max
графику зависимости F и V от уровня заполнения), куб. м;
<a id="p100042"></a>    l  - ширина гребня дамбы, м;
     0
<a id="p100043"></a>    m     - заложение внутреннего откоса  дамбы  (отношение  длины
     отк.
горизонтальной проекции откоса к высоте откоса), м/м;
<a id="p100044"></a>    n     - заложение внешнего откоса дамбы, м/м;
     отк.
<a id="p100045"></a>    ро  - плотность частиц грунта, т/куб. м;
      s
<a id="p100046"></a>    ро  - плотность жидкости и неконсолидированных отходов (жидких
      ж
отходов), т/куб. м;
<a id="p100047"></a>    ро  - средняя плотность сухого грунта тела дамбы, т/куб. м;
      d
<a id="p100048"></a>    ню -    кинематический   коэффициент   вязкости   жидкости   и
неконсолидированных отходов (жидких  отходов),  кв.  см/сек.  (Для
воды   кинематический   коэффициент  вязкости  равен  0,0101,  кв.
см/сек.);
<a id="p100049"></a>    d - средневзвешенный размер частиц грунта, мм.

#### <a id="p100050"></a>3.2 Исходными данными для расчета являются:

- <a id="p100051"></a>максимальная разница между отметкой гребня ограждающей дамбы и отметкой, до которой жидкие отходы могут вытекать;
- <a id="p100052"></a>зависимость площади и объема хранилища от отметки заполнения;
- <a id="p100053"></a>ширина гребня дамбы;
- <a id="p100054"></a>заложение внутреннего откоса дамбы;
- <a id="p100055"></a>заложение внешнего откоса дамбы;
- <a id="p100056"></a>плотность частиц грунта, плотность сухого грунта, плотность и вязкость вытекающих жидких отходов;
- <a id="p100057"></a>средневзвешенный размер частиц грунта.

#### <a id="p100058"></a>3.3 За начальные условия расчета размыва элементарного прорана принимается равенство:


<a id="p100059"></a>                      y  = b  = h  = 0,5 м,                    (1)
                       0    0    0

    где:
    y  - начальная глубина прорана;
     0
    b  - начальная ширина прорана;
     0
    h  - начальная глубина потока.
     0
<a id="p100060"></a>    На рис.  1 <*> представлена схема  расчета  размыва  гребня  и
пляжной зоны хвостохранилища.
    --------------------------------
    <*> Рисунки не приводятся.

<a id="p100061"></a>    Задавая приращение  глубины  прорана  на каждом расчетном шаге
постоянным и равным ДЕЛЬТА y <= y , определяется приращение ширины
                                 0
прорана:

                                          b
                                           0
<a id="p100062"></a>               ДЕЛЬТА b = ДЕЛЬТА y x -------------.            (2)
                                     y  + ДЕЛЬТА y
                                      0

<a id="p100063"></a>    Задавая приращения размеров прорана (ДЕЛЬТА  y  и  ДЕЛЬТА  b),
определяем уменьшение глубины вытекающего из прудка слоя ДЕЛЬТА H.
Расчет ведется методом итераций.
<a id="p100064"></a>    Определение параметров размыва прорана и потока производится в
расчетный i-ый промежуток времени:

<a id="p100065"></a>    глубина прорана:     y  = y    + ДЕЛЬТА y;                 (3)
                          i    i-1

<a id="p100066"></a>    ширина прорана:      b  = b    + ДЕЛЬТА b;                 (4)
                          i    i-1

<a id="p100067"></a>    длина прорана (м):   l  = y  x (m     + n    ) + l .       (5)
                          i    i     отк.    отк.     0

<a id="p100068"></a>    При достижении  y  = H    принимается,  что увеличение прорана
                     i    max
рассчитывается только за счет его расширения:

<a id="p100069"></a>                      b  = b    + ДЕЛЬТА b',                   (6)
                       i    i-1

                                          y
                                           0
<a id="p100070"></a>    где ДЕЛЬТА b' = 2,5 x ДЕЛЬТА y x -------------.            (7)
                                     y  + ДЕЛЬТА y
                                      0

                                       2
<a id="p100071"></a>    Глубина потока в проране (м): h  = - H ,                   (8)
                                   i   3  i

 где H определяется по [формуле (30).](#p100118)
         i

<a id="p100072"></a>    Расход потока в проране (куб. м/с):

                                3/2     __
<a id="p100073"></a>                       Q  = mb H    x \/2g,                    (9)
                        i     i i

    где m - коэффициент водослива, принимаемый равным 0,31.
<a id="p100074"></a>    Удельный расход потока в проране (кв. м/с):

                          Q
                           i            3/2
<a id="p100075"></a>                     q  = -- = 1,373 x H   .                  (10)
                      i   b             i
                           i

<a id="p100076"></a>    Скорость потока в проране (м/с):

                          Q
                           i             1/2
<a id="p100077"></a>                    u  = ---- = 2,056 x H   .                 (11)
                     i   b h             i
                          i i

<a id="p100078"></a>    Неразмывающая скорость  u   (м/с)  определяется  для заданного
                             0
значения d   и гидравлических параметров  потока  по  зависимостям
          ср
В.С. Кнороза:
<a id="p100079"></a>    для 0,05 мм < d < 0,25 мм:

                             0,3       0,35 0,05
                           ню   (g ро )    d
                                     ж
<a id="p100080"></a>               u   = 0,71 ------------------------;           (12)
                0i           _____________________
                            /               -0,25
                          \/0,0008 + (0,006R     )
                                            i

<a id="p100081"></a>    для 0,25 мм < d < 1,5 мм:

                                                    0,7
                                            660R  ню
            0,136       0,432 0,292             i
<a id="p100082"></a> u   = 1,8ню     (g ро )     d     lg(---------------------); (13)
  0i                  ж                      0,35 0,24 1,81
                                      (g ро )    d    k
                                           ж

<a id="p100083"></a>    для d > 1,5 мм;

                                          R
                           ______          i
<a id="p100084"></a>                   u   = \/g ро d lg(11,5 --),                (14)
                    0i         ж          k

    где:
                 0,75
    k = 0,785 x d    ;
    R  - гидравлический радиус потока для  прямоугольного  сечения
     i
прорана, определяемый по формуле:

                               b h
                                i i
<a id="p100085"></a>                        R  = -------- (м).                    (15)
                         i   b  + 2h
                              i     i

<a id="p100086"></a>    Для частиц  грунтов  с  d  <  0,1  мм при определении значения
неразмывающей скорости необходимо учитывать силы  сцепления  между
частицами грунта.
<a id="p100087"></a>    Неразмывающая скорость для связанных грунтов  определяется  по
формуле:

                     ____________________________________
                    / 2gm
<a id="p100088"></a>        u   = 1,25\/------- x [(ро  - ро )d  + 0,044C  k],    (16)
         0i         2,6ро n       s     ж  э         гр
                         ж

    где:
<a id="p100089"></a>    m - коэффициент условий работы, принимаем равным 1;
<a id="p100090"></a>    d  -   эквивалентный   диаметр    отрывающихся    отдельностей
     э
связанного грунта (для супесей d  = 3 мм, для суглинков d  = 4 мм,
                                э                        э
для глины d  = 5 мм);
           э
<a id="p100091"></a>    C   - нормативная усталостная прочность связанного  грунта  на
     гр
                        H
разрыв (Па): C   = 0,35С ;
              гр
     H
<a id="p100092"></a>    C  - нормативное удельное сцепление грунта (Па);
<a id="p100093"></a>    k - коэффициент  однородности,  допускается  принимать  равным
0,5;

                                   d
                                    э
<a id="p100094"></a>                    n = 1 + -----------------.
                            (0,00005 + 0,3d )
                                           э

<a id="p100095"></a>    Значение неразмывающей  скорости  определяется  по справочнику
проектировщика  "Гидротехнические  сооружения"  (под   ред.   В.П.
Недриги. М.: Стройиздат, 1983. 543 с.).
<a id="p100096"></a>    Величина гидравлической крупности  W   (м/с)  для  размываемых
                                        0
грунтов  в  проране  определяется в зависимости от диаметра частиц
грунта по формулам:

                                       2
                                  g x d  x ро
                                             ж
<a id="p100097"></a>    при d <= 0,1 мм:         W  = ------------;               (17)
                              0     18 x ню

                                         g x ро
                                               ж   1/1,5
<a id="p100098"></a>    при 0,1 мм < d < 0,6 мм: W  = d x (-----------)     ;     (18)
                              0                 __
                                       11,2 x \/ню

                                        1,2
                                   g x d   ро
                                             ж 1/1,8
<a id="p100099"></a>    при 0,6 мм < d < 2,0 мм: W  = (-----------)     ;         (19)
                              0            0,2
                                   4,4 x ню

                                          ___________
<a id="p100100"></a>    при d >= 2,0 мм:         W  = 1,2 x \/g x d x ро ,        (20)
                              0                     ж

    где g - ускорение силы тяжести (g = 981 см/кв. с).
<a id="p100101"></a>    Время размыва элементарного объема прорана (с):

                             2 x ро  x ДЕЛЬТА W
                                   d           i
<a id="p100102"></a>                 ДЕЛЬТА t  = -------------------,             (21)
                         i        мю  x Q
                                    i    i

    где ДЕЛЬТА W  - увеличение объема размытого прорана (куб. м):
                i

<a id="p100103"></a>       ДЕЛЬТА W  = W  - W    = 0,5(b y l  - b   y   l   );    (22)
               i    i    i-1        i i i    i-1 i-1 i-1

    мю  - транспортирующая (размывающая) способность потока.
      i
<a id="p100104"></a>    В зависимости  от  гидравлических параметров потока и диаметра
частиц размываемого грунта они могут переноситься потоком либо  во
взвешенном, либо в донном состоянии.
<a id="p100105"></a>    Если скорость потока u  >= 2,7u   и все частицы d <=  0,15  мм
                          i        0i
(переносятся во взвешенном состоянии), то величина мю   может быть
                                                     i
определена как:

                     u    - u
                      крi    0i 4    d  1,6
<a id="p100106"></a>              мю  = (----------)  x (--)    x 0,01,           (23)
                i        3W          R
                           0          i

    где u   - критическая скорость потока (м/с) определяется:
         кр

                                      0,5
<a id="p100107"></a>    при y  < H   :     u    = 2,63 x h   ;                    (24)
         i    max       крi           i

                                      0,2
<a id="p100108"></a>    при y  = H   :     u    = 3,77 x h   .                    (25)
         i    max       крi           i

<a id="p100109"></a>    Если u  < 2,7u   и  все частицы d > 0,15 мм (движутся в донном
          i       0i
режиме), то величина мю  определяется по формуле:
                       i

                          u            u       d
                           i  3         0i        1,25
<a id="p100110"></a>          мю  = 0,002 x (----)  x (1 - ---) x (--)    ,       (26)
            i              __          u       h
                         \/gd           i       i


    где g - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/кв. с).
<a id="p100111"></a>    Объем жидкости, вытекающей из прудка за время ДЕЛЬТА t :
                                                          i

                                     2 x ро  x ДЕЛЬТА W
                                           d           i
<a id="p100112"></a>        ДЕЛЬТА V  = Q  x ДЕЛЬТА t  = -------------------.     (27)
                i    i           i           мю
                                               i

<a id="p100113"></a>    Общий объем, вытекший за время Т = SUM ДЕЛЬТА t :
                                                   i

<a id="p100114"></a>                        V = SUM ДЕЛЬТА V .                    (28)
                                        i

<a id="p100115"></a>    Понижение уровня в прудке:

                                  ДЕЛЬТА V
                                          i
<a id="p100116"></a>                      ДЕЛЬТА H  = ---------.                  (29)
                              i       F

<a id="p100117"></a>    Глубина слоя, вытекающего из прудка:

<a id="p100118"></a>               H  = H    + ДЕЛЬТА y - ДЕЛЬТА H   .            (30)
                i    i-1                      i-1

<a id="p100119"></a>    Глубину слоя, вытекающего  из  прудка  ДЕЛЬТА  H , можно также
                                                    i
определить по графикам зависимости V и F от уровня заполнения.
<a id="p100120"></a>    При i = 1 принимаем, что H  = y  и ДЕЛЬТА H  = 0.
                              0    0           0
<a id="p100121"></a>    Расчет ведется до того момента,  когда V   достигает  значения
                                            i
<a id="p100122"></a>V    или величина  транспортирующей  способности  мю    становится
 max                                                i
меньше 0,003.


### <a id="p100123"></a>IV. Определение параметров потока в сечении у подошвы откоса дамбы


<a id="p100124"></a>Для определения значений скорости U и глубины h потока по внешнему откосу дамбы из результатов расчетов, полученных в п. 2.2.3, выбираются:
    - <a id="p100125"></a>максимальное значение полного расхода Q    и соответствующие
                                             max
ему значения ширины b   и глубины h   (вариант 1);
                     11            11
    - <a id="p100126"></a>максимальное    значение    удельного    расхода    q      и
                                                           max
соответствующие ему значения ширины b   и глубина h   (вариант 2);
                                     12            12
    - <a id="p100127"></a>максимальное значение ширины прорана b   .
                                            max
<a id="p100128"></a>    Расчет по  выбранным  параметрам производится одновременно для
Q    и q   .
 max    max

#### <a id="p100129"></a>4.1 Для  определения  формы  свободной   поверхности   потока

необходимо  сравнить  величину нормальной глубины h  с критической
                                                   0
глубиной h   и уклона  внешнего  откоса  дамбы   i   с   величиной
          кр                                      ВО
критического уклона i  .
                     кр
<a id="p100130"></a>    Определение критической глубины потока (м) (здесь и  далее  по
тексту  формулы  в  левой  колонке  относятся  к  первому варианту
расчета, в правой - ко второму):

                _________                      _________
               /      2                       /      2
              /альфа Q                       /альфа q
           3 /        max                 3 /        max
<a id="p100131"></a>    h    = \/  ----------;         h    = \/ -----------,     (31)
     кр1            2               кр2           g
                  gb
                    11

    где:
    альфа - коэффициент кинетической энергии,  принимается  равным
1,1;
    g - ускорение силы тяжести (g = 9,81 м/кв. с).
<a id="p100132"></a>    Нормальная глубина   h    потока   вычисляется   в    процессе
                          0
итерационной процедуры (подбором) по значению модуля расхода К :
                                                              0
<a id="p100133"></a>    вычисляется модуль расхода:

                      Q                      q
                       max                    max
<a id="p100134"></a>                K   = ----;            K   = ----,            (32)
                 01     _               02     _
                      \/i                    \/i

                1
<a id="p100135"></a>    где i   = -----.
         ВО   n
               отк.
<a id="p100136"></a>    Задавая различные  значения  h   (h ) (здесь и далее по тексту
                                  1    2
значения параметров,  указанных в скобках,  относятся  ко  второму
варианту расчета), определяем характеристики потока:
    - <a id="p100137"></a>площадь сечения (кв. м):

<a id="p100138"></a>          омега  = b  h ;               омега  = b  h ;       (33)
               1    11 1                     2    12 2

    - <a id="p100139"></a>смоченный периметр потока:

<a id="p100140"></a>          хи  = b   + 2h ;              хи  = b   + 2h ;      (34)
            1    11     1                 1    12     2

    - <a id="p100141"></a>гидравлический радиус:

               омега                         омега
                    1                             2
<a id="p100142"></a>          R  = ------;                  R  = ------;          (35)
           1     хи                      2     хи
                   1                             2

    - <a id="p100143"></a>коэффициент Шези:

               1  1/6                        1  1/6
<a id="p100144"></a>          C  = - R   ;                  C  = - R   ,          (36)
           1   n  1                      2   n  2

    где n - коэффициент шероховатости, принимаемый равным 0,025;
    - <a id="p100145"></a>значение расчетного модуля расхода К :
                                          r

                          __                            __
<a id="p100146"></a>          K   = омега C \/R ;           K   = омега C \/R .   (37)
           r1        1 1   1             r2        2 2   2

<a id="p100147"></a>    Подставляя значения  параметров,  определяемых  по  уравнениям
[(33)](#p100138) - (36), в выражения (37), получим:

                                        ____________
                                       /b    x h
                                    3 /  кр1    1  2
<a id="p100148"></a>             K   = 40 x b    x h  x \/ (----------) ;
              r1         кр1    1       b
                                         кр1 + 2h
                                                 1
                                                              (38)
                                        ____________
                                       /b    x h
                                    3 /  кр2    2  2
<a id="p100149"></a>             K   = 40 x b    x h  x \/ (----------) .
              r2         кр2    2       b
                                         кр2 + 2h
                                                 2

<a id="p100150"></a>    Результаты расчетов и значения h  (h )  заносятся  в  таблицу.
                                    1   2
Значение  h  (h ), при котором расчетный модуль расхода K   ~= K
           1   2                                         r1     01
(K   ~= K  ), и будет  значением  нормальной  глубины  потока  h
  r2     02                                                     01
(h  ).
  02
<a id="p100151"></a>    Величина критического уклона определяется по формуле:

                 g хи                          g хи
                     кр1                           кр2
<a id="p100152"></a>       i    = --------------;        i    = --------------.   (39)
        кр1          2                кр2          2
              альфа C   b                   альфа C   b
                     кр1 кр1                       кр2 кр2

<a id="p100153"></a>    Подставляя значения  параметров,  определяемых  по  уравнениям
[(33)](#p100138) - (36) при h = h , в (39), получим:
                     кр

                                      ______________
                                     /             4
                                    /(b    + 2h   )
                            -3   3 /   кр1     кр1
<a id="p100154"></a>            i    = 5,57 x 10   x \/  ---------------;
             кр1                       b    x h
                                        кр1    кр1
                                                              (40)
                                      ______________
                                     /             4
                                    /(b    + 2h   )
                            -3   3 /   кр2     кр2
<a id="p100155"></a>            i    = 5,57 x 10   x \/  ---------------,
             кр2                       b    x h
                                        кр2    кр2

    где b    = b  ; b    = b  .
         кр1    11   кр2    12
<a id="p100156"></a>    В зависимости от глубины потока в начале откоса  h    (h  )  и
                                                      11    12
соотношения i > либо < i    (i > либо < i   )  и h   > либо < h
                        кр1              кр2      01           кр1
(h   > либо < h   )  определяется  форма   свободной   поверхности
  02           кр2
потока.

#### <a id="p100157"></a>4.2 Определение глубины потока в сечении у подошвы откоса.

<a id="p100158"></a>    Из полученных  значений  h  ,  h  ,  h     (h  ,  h  ,   h   )
                              11    01    кр1    12    02     кр2
выбираются наибольшее и наименьшее значение глубины потока [h    ,
                                                             max1
h     (h    , h    )] и вычисляется среднее значение:
 min1   max2   min2

              h     + h                     h     + h
               max1    min1                  max2    min2
<a id="p100159"></a>       h    = -------------;         h    = -------------.    (41)
        ср1         2                 ср2         2

<a id="p100160"></a>    Определяем длину  откоса   L,   на   которой   устанавливается
нормальная глубина h   (h  ):
                    01   02

                                                -
<a id="p100161"></a>             L  = h  n    [эта   - эта   - (1 - j ) x
              1    01 отк.    21      11         1

                   x [фи(эта  ) - фи(эта  )]];
                            21          11
<a id="p100162"></a>                                                              (42)
                                                -
<a id="p100163"></a>             L  = h  n    [эта   - эта   - (1 - j ) x
              2    02 отк.    22      12         2

                   x [фи(эта  ) - фи(эта  )]];
                            22          12

                             ____________________
                            /          b
               -         3 /            ср1     4
<a id="p100164"></a>               j  = 45 x \/h    x (------------) ;
                1           ср1    b    + 2h
                                    ср1     ср1
<a id="p100165"></a>                                                              (43)
                             ____________________
                            /          b
               -         3 /            ср2     4
<a id="p100166"></a>               j  = 45 x \/h    x (------------) ,
                2           ср2    b    + 2h
                                    ср2     ср2

    где:
<a id="p100167"></a>    b    = b  , b    = b  ;
     ср1    11   ср2    12
    эта   - относительная  глубина   (для  каждого  из  вариантов)
       ij
определяется:

                  h                             h
                   max1                          max2
<a id="p100168"></a>          эта   = -----;                эта   = -----;       (44а)
             11    h                       12    h
                    01                            02

                  h                             h
                   min2                          min2
<a id="p100169"></a>          эта   = -----;                эта   = -----.       (44б)
             21    h                       22    h
                    01                            02

<a id="p100170"></a>    По величинам  гидравлических  показателей  русла  X1  (X2)   и
относительным  глубинам находятся  функции  относительной  глубины
фи(эта ), фи(эта ) и фи(эта ), фи(эта ) (см. [Приложение 1).](#p100220)
      11         12          21         22
<a id="p100171"></a>    Гидравлический показатель русла определяется по формулам:

                       2,8                           2,8
<a id="p100172"></a>          X  = 3,4 - --------;          X  = 3,4 - --------.  (45)
           1         b                   2         b
                      ср1                           ср2
                     ---- + 2                      ---- + 2
                     h                             h
                      ср1                           ср2

<a id="p100173"></a> Полученные в [(42)](#p100162) величины L и L сравниваются с длиной
                                 1      2
внешнего откоса дамбы L .
                       0
<a id="p100174"></a>    Если полученное значение L  < L  (L  < L ),  то считается, что
                              1    0   2    0
глубина потока у подошвы откоса равна нормальной глубине h   = h
                                                          01    11
и h   = h  .  Если же значение L  > L  (L  > L ),  тогда,  задавая
   02    12                     1    0   2    0
L = L (L = L ), из [уравнения (42)](#p100162) определяем глубину потока у
 1    0   2    0
подошвы откоса:

                               L
                                0
<a id="p100175"></a>  h   = ------------------------------------------------------;
   01                           -
        n    {эта   - эта  (1 - j ) x [фи(эта  ) - фи(эта  )]}
         отк.    21      11      1           21          11
                                                              (46)
                               L
                                0
<a id="p100176"></a>  h   = ------------------------------------------------------.
   02                           -
        n    {эта   - эта  (1 - j ) x [фи(эта  ) - фи(эта  )]}
         отк.    22      12      2           22          12


#### <a id="p100177"></a>4.3 Определение  скорости  потока  в сечении у подошвы откоса

дамбы.
<a id="p100178"></a>    Скорость u определяется по известному расходу и глубине потока
в сечении у подошвы откоса:

                Q                            q
                 max                          max
<a id="p100179"></a>          u  = -----;                   u  = ----.            (47)
           1   b h                       2   h
                1 01                          02

<a id="p100180"></a>    Из полученных  расчетов  из двух случаев выбираем максимальные
значения параметров потока в сечении  у  подошвы  откоса:  глубины
h     и  скорости u   .  Ширина потока в этом сечении  принимается
 max               max
равной максимальной ширине прорана  b   .  Эти  величины  являются
                                     max
исходными  для  расчета движения потока по прилегающей к хранилищу
местности.


### <a id="p100181"></a>V. Расчет максимальных параметров потока по трассе растекания


<a id="p100182"></a>В зависимости от характера рельефа вытекающий из хранилища поток может быть ограничен боковыми склонами долины либо растекание может происходить нестесненным образом, если хранилище расположено на плоской местности или в широкой долине.
<a id="p100183"></a>Учитывая, что хранилища организаций, подконтрольных органам Госгортехнадзора России, в основном относятся к овражным, овражно-пойменным и/или равнинным типам, принимается, что вытекающий поток ограничен постоянным значением боковых склонов ложбин, лога или слабонаклоненных поверхностей поймы или равнины.
<a id="p100184"></a>В расчете принято допущение о том, что лог по всей длине трассы растекания имеет треугольное сечение.
<a id="p100185"></a>    Для определения параметров потока по трассе  растекания  русло
потока  разбивается на участки с постоянными уклонами дна и формой
поперечного сечения.  На  границах  участков  принимается  условие
равенства расходов. За расчетное принимается максимальное значение
расхода потока Q  =  Q   ,  полученное  в  результате  расчета  на
                П     max
первом этапе.
<a id="p100186"></a>    Для расчета площади сечения лога на концах выбранных  участков
задаются  характерные  абсолютные  отметки бортов А  и дна А  лога
                                                   Б        Д
(см. рис. 2).
<a id="p100187"></a>    Для определения  формул  расчета  скорости  u ,  глубины  h  и
                                                 i             i
ширины b  потока вычисляются уклоны i-ых участков лога I  :
        i                                               Лi

                              A     - A
                               Дi-1    Дi
<a id="p100188"></a>                        I   = -----------,
                         Лi       L
                                   Лi

    где L   - длина выбранного i-го участка лога.
         Лi
<a id="p100189"></a>    Для плоского   рельефа  местности  и  уклонов  с  I    <  0,01
                                                       Лi
параметры потока определяются:

                                                   -
                                 Q                 X
                                  П                 i
    - <a id="p100190"></a>скорость потока: u  = ----------- x (1 - ---------);    (48)
                        i   b    x h                  -
                             i-1    i-1        3,32 + X
                                                       i

                                            -
                                            X
                                             i
    - <a id="p100191"></a>глубина потока:  h  = h    x (1 - ---------);           (49)
                        i    i-1               -
                                        2,85 + X
                                                i

                                               -0,6
    - <a id="p100192"></a>ширина потока:   b  = b    x (1 + 4,69 x X    ),        (50)
                        i    i-1                i

                    ________
             l  x \/g x h
        -     i          i-1
<a id="p100193"></a>    где X  = --------------- - относительное расстояние.      (51)
         i     b    x u
                i-1    i-1

<a id="p100194"></a>    Для уклонов I   > 0,01 параметры потока в створах  критическую
                 Лi
                     н
h    и  нормальную  h   глубины  в  i-ом  створе  при  расходе  Q
 кр                                                              П
определяются следующим образом:

                                 _________
                                /        2
                               /2 альфа Q
                            5 /          П
<a id="p100195"></a>                      h   = \/  ----------;                   (52)
                       кр            2
                                   gm

                                  _____
                                 / 2Q
                          н     /    П
<a id="p100196"></a>                         h  = \/ ------,                      (53)
                                     __
                                 mC\/R
                                      i

<a id="p100197"></a>    где m - среднее заложение откосов лога в створе:

                            альфа  + альфа
                                 Л        П
<a id="p100198"></a>                    m = ctg(---------------).
                                   2

<a id="p100199"></a>    Так как коэффициент Шези C и гидравлический радиус  R  зависят
              н        н
от  глубины  h ,  то  h   определяется  методом   последовательных
итераций. При этом C определяется по [формуле (36),](#p100144) R - по формуле
[(34).](#p100140)
                                                      н
<a id="p100200"></a>    В зависимости от соотношения глубин h   ,  h  ,  h   и  уклона
                                         i-1    кр
будем  иметь  кривую  спада  либо  подпора.  Исходя  из  уравнения
Бернулли:

                        2                      2
                 альфа U                альфа U
                        i-1                    i
<a id="p100201"></a>          h    + ---------- + il = h  + -------- + h  ,       (54)
           i-1       2g             i      2g       ТР

    где:

            2
           U  L
            ср
<a id="p100202"></a>    h   = ------ - потери напора между створами;
     ТР    2
          C  R
           ср ср

          U    + U              C    + C              R    + R
           i-1    i              i-1    i              i-1    i
<a id="p100203"></a>    U   = ---------;      C   = ---------;      R   = ---------;
     ср       2            ср       2            ср       2

         2Q
           П
<a id="p100204"></a>    U  = ---  - скорость потока в i-том створе;
     i    2
         h m

<a id="p100205"></a>    i = I  ;
         Лi

<a id="p100206"></a>    определяем длину кривой свободной поверхности l:

                                         2      2
                   h  - h    - 0,056 x (U    - U )
                    i    i-1             i-1    i             (55)
<a id="p100207"></a>               l = -------------------------------,
                                   2
                                  U
                                   ср
<a id="p100208"></a>                             i - ------
                                  2
                                 C  R
                                  ср ср

    где h    - глубина в предыдущем створе.
         i-1
<a id="p100209"></a>    Если длина кривой l меньше расстояния между створами  L  ,  то
                                                           Лi
                н
h   достигнет  h   или  h    и будет им равна (соответственно),  в
 i                       кр
противном случае определяем глубину h  по формуле:
                                     i

                               (h  - h   ) x l
                                 i    i-1
<a id="p100210"></a>                   h  = h    + ---------------.               (56)
                    i    i-1         L
                                      Лi

<a id="p100211"></a>    Площадь максимального  затопления между створами определяем по
формуле:

                h   (m  + m )    + h (m  + m )
                 i-1  Л    П i-1    i  Л    П i
<a id="p100212"></a>            S = ------------------------------- x L  .        (57)
                              2                    Лi

<a id="p100213"></a>    Расчет повторяется для следующего створа.
<a id="p100214"></a>    Гидродинамическое давление P  на сооружения,  расположенные на
                                i
пути потока на расстоянии  l  от  подошвы  дамбы,  вычисляется  по
формуле:

                                      2
                         2,7 x ро  x u
                                 ж    i
<a id="p100215"></a>                    P  = -------------- (Па).                 (58)
                     i         2

<a id="p100216"></a>    Для защиты  объектов,  попадающих  в  зону затопления, можно с
помощью защитных дамб отвести поток  через  какое-либо  пропускное
сооружение  (водоотводной канал),  находящееся  на расстоянии l от
подошвы  дамбы,  расчет  которого  ведется  по  условию   пропуска
максимального   расхода   потока   Q .   Поперечное   сечение  S ,
                                    П                           K
обеспечивающее отвод потока, рассчитывается по значению скорости u
в этом месте и по максимальному расходу:

                                  Q
                                   П
<a id="p100217"></a>                             S  = --.                         (59)
                              К   u

<a id="p100218"></a>Приведенные выше формулы позволяют рассчитать параметры потока по длине выбранной расчетной трассы движения на прилегающей к хранилищу местности, нанести их на соответствующий план или карту и определить границы зоны затопления.






<div align="right">

<a id="p100219"></a>Приложение 1

</div>


<a id="p100220"></a>             ФУНКЦИИ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ ГЛУБИНЫ фи(эта  )
                                                 ij


|  | 2,00 [<*>](#p100222) | 2,50 | 3,00 | 3,25 | 3,50 | 3,75 | 4,00 | 4,50 | 5,00 | 5,50 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 |
| 0,00 [<**>](#p100223) | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 | 0,000 |
| 0,05 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 | 0,050 |
| 0,10 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 | 0,100 |
| 0,15 | 0,151 | 0,150 | 0,150 | 0,150 | 0,150 | 0,150 | 0,150 | 0,150 | 0,150 | 0,150 |
| 0,20 | 0,202 | 0,201 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 | 0,200 |
| 0,25 | 0,255 | 0,252 | 0,251 | 0,250 | 0,250 | 0,250 | 0,250 | 0,250 | 0,250 | 0,250 |
| 0,30 | 0,309 | 0,304 | 0,302 | 0,301 | 0,300 | 0,300 | 0,300 | 0,300 | 0,300 | 0,300 |
| 0,35 | 0,365 | 0,357 | 0,354 | 0,352 | 0,351 | 0,351 | 0,351 | 0,350 | 0,350 | 0,350 |
| 0,40 | 0,423 | 0,411 | 0,407 | 0,404 | 0,403 | 0,403 | 0,402 | 0,401 | 0,400 | 0,400 |
| 0,45 | 0,484 | 0,468 | 0,461 | 0,458 | 0,456 | 0,455 | 0,454 | 0,452 | 0,451 | 0,450 |
| 0,50 | 0,549 | 0,527 | 0,517 | 0,513 | 0,510 | 0,508 | 0,507 | 0,504 | 0,502 | 0,501 |
| 0,55 | 0,619 | 0,590 | 0,575 | 0,570 | 0,566 | 0,564 | 0,561 | 0,556 | 0,554 | 0,552 |
| 0,60 | 0,693 | 0,657 | 0,637 | 0,630 | 0,624 | 0,621 | 0,617 | 0,610 | 0,607 | 0,605 |
| 0,61 | 0,709 | 0,671 | 0,650 | 0,642 | 0,636 | 0,632 | 0,628 | 0,621 | 0,618 | 0,615 |
| 0,62 | 0,725 | 0,685 | 0,663 | 0,654 | 0,648 | 0,644 | 0,640 | 0,632 | 0,629 | 0,626 |
| 0,63 | 0,741 | 0,699 | 0,676 | 0,667 | 0,660 | 0,662 | 0,652 | 0,644 | 0,640 | 0,637 |
| 0,64 | 0,758 | 0,714 | 0,689 | 0,680 | 0,673 | 0,668 | 0,664 | 0,656 | 0,651 | 0,648 |
| 0,65 | 0,775 | 0,729 | 0,703 | 0,693 | 0,686 | 0,681 | 0,676 | 0,668 | 0,662 | 0,659 |
| 0,66 | 0,792 | 0,744 | 0,717 | 0,706 | 0,699 | 0,694 | 0,688 | 0,680 | 0,674 | 0,670 |
| 0,67 | 0,810 | 0,760 | 0,731 | 0,720 | 0,712 | 0,707 | 0,700 | 0,692 | 0,686 | 0,681 |
| 0,98 | 0,829 | 0,776 | 0,746 | 0,734 | 0,725 | 0,720 | 0,713 | 0,704 | 0,698 | 0,692 |
| 0,69 | 0,848 | 0,792 | 0,761 | 0,748 | 0,739 | 0,733 | 0,726 | 0,716 | 0,710 | 0,704 |
| 0,70 | 0,867 | 0,809 | 0,776 | 0,763 | 0,753 | 0,746 | 0,739 | 0,728 | 0,722 | 0,716 |
| 0,71 | 0,887 | 0,826 | 0,791 | 0,778 | 0,767 | 0,760 | 0,752 | 0,741 | 0,734 | 0,728 |
| 0,72 | 0,907 | 0,843 | 0,807 | 0,793 | 0,781 | 0,774 | 0,766 | 0,754 | 0,747 | 0,740 |
| 0,73 | 0,928 | 0,861 | 0,823 | 0,808 | 0,796 | 0,788 | 0,780 | 0,767 | 0,760 | 0,752 |
| 0,74 | 0,950 | 0,880 | 0,840 | 0,823 | 0,811 | 0,802 | 0,794 | 0,780 | 0,773 | 0,764 |
| 0,75 | 0,972 | 0,899 | 0,857 | 0,839 | 0,827 | 0,816 | 0,808 | 0,794 | 0,786 | 0,776 |
| 0,76 | 0,996 | 0,919 | 0,874 | 0,855 | 0,843 | 0,832 | 0,823 | 0,808 | 0,799 | 0,788 |
| 0,77 | 1,020 | 0,939 | 0,892 | 0,872 | 0,860 | 0,848 | 0,838 | 0,822 | 0,812 | 0,801 |
| 0,78 | 1,045 | 0,960 | 0,911 | 0,890 | 0,877 | 0,865 | 0,854 | 0,837 | 0,826 | 0,814 |
| 0,79 | 1,071 | 0,982 | 0,930 | 0,908 | 0,895 | 0,882 | 0,870 | 0,852 | 0,840 | 0,828 |
| 0,80 | 1,098 | 1,006 | 0,950 | 0,929 | 0,913 | 0,900 | 0,887 | 0,867 | 0,854 | 0,842 |
| 0,81 | 1,127 | 1,031 | 0,971 | 0,947 | 0,932 | 0,918 | 0,904 | 0,882 | 0,869 | 0,857 |
| 0,82 | 1,156 | 1,056 | 0,993 | 0,968 | 0,951 | 0,937 | 0,922 | 0,898 | 0,884 | 0,872 |
| 0,83 | 1,188 | 1,082 | 1,016 | 0,990 | 0,971 | 0,956 | 0,940 | 0,915 | 0,900 | 0,888 |
| 0,84 | 1,221 | 1,110 | 1,040 | 1,013 | 0,992 | 0,976 | 0,960 | 0,933 | 0,917 | 0,904 |
| 0,85 | 1,256 | 1,139 | 1,065 | 1,037 | 1,015 | 0,997 | 0,980 | 0,952 | 0,935 | 0,921 |
| 0,86 | 1,293 | 1,170 | 1,092 | 1,062 | 1,039 | 1,019 | 1,002 | 0,972 | 0,953 | 0,938 |
| 0,87 | 1,333 | 1,203 | 1,120 | 1,088 | 1,065 | 1,043 | 1,025 | 0,993 | 0,972 | 0,956 |
| 0,88 | 1,375 | 1,238 | 1,151 | 1,116 | 1,092 | 1,069 | 1,049 | 1,015 | 0,992 | 0,975 |
| 0,89 | 1,421 | 1,276 | 1,183 | 1,146 | 1,121 | 1,097 | 1,075 | 1,039 | 1,014 | 0,995 |
| 0,90 | 1,472 | 1,316 | 1,218 | 1,179 | 1,152 | 1,127 | 1,103 | 1,065 | 1,038 | 1,017 |
| 0,905 | 1,499 | 1,338 | 1,237 | 1,197 | 1,169 | 1,143 | 1,117 | 1,079 | 1,050 | 1,028 |
| 0,910 | 1,527 | 1,361 | 1,257 | 1,216 | 1,186 | 1,159 | 1,132 | 1,093 | 1,063 | 1,040 |
| 0,915 | 1,557 | 1,385 | 1,278 | 1,236 | 1,204 | 1,176 | 1,148 | 1,108 | 1,077 | 1,053 |
| 0,920 | 1,589 | 1,411 | 1,300 | 1,257 | 1,223 | 1,194 | 1,165 | 1,124 | 1,091 | 1,066 |
| 0,925 | 1,622 | 1,439 | 1,323 | 1,279 | 1,243 | 1,214 | 1,184 | 1,141 | 1,106 | 1,080 |
| 0,930 | 1,658 | 1,469 | 1,348 | 1,302 | 1,265 | 1,265 | 1,204 | 1,159 | 1,122 | 1,095 |
| 0,935 | 1,696 | 1,501 | 1,374 | 1,326 | 1,288 | 1,257 | 1,225 | 1,178 | 1,139 | 1,111 |
| 0,940 | 1,738 | 1,535 | 1,403 | 1,352 | 1,312 | 1,280 | 1,247 | 1,198 | 1,157 | 1,128 |
| 0,945 | 1,782 | 1,571 | 1,434 | 1,380 | 1,338 | 1,305 | 1,271 | 1,219 | 1,176 | 1,146 |
| 0,950 | 1,831 | 1,610 | 1,467 | 1,411 | 1,367 | 1,332 | 1,297 | 1,241 | 1,197 | 1,165 |
| 0,955 | 1,885 | 1,653 | 1,504 | 1,445 | 1,399 | 1,362 | 1,325 | 1,265 | 1,220 | 1,186 |
| 0,960 | 1,945 | 1,701 | 1,545 | 1,483 | 1,435 | 1,395 | 1,356 | 1,292 | 1,246 | 1,209 |
| 0,965 | 2,013 | 1,756 | 1,591 | 1,526 | 1,475 | 1,432 | 1,391 | 1,324 | 1,275 | 1,235 |
| 0,970 | 2,092 | 1,820 | 1,644 | 1,575 | 1,521 | 1,475 | 1,431 | 1,362 | 1,308 | 1,265 |
| 0,975 | 2,184 | 1,895 | 1,707 | 1,632 | 1,575 | 1,525 | 1,479 | 1,407 | 1,347 | 1,300 |
| 0,980 | 2,297 | 1,985 | 1,783 | 1,703 | 1,640 | 1,587 | 1,537 | 1,460 | 1,394 | 1,344 |
| 0,985 | 2,442 | 2,100 | 1,881 | 1,795 | 1,727 | 1,666 | 1,611 | 1,525 | 1,455 | 1,400 |
| 0,990 | 2,646 | 2,264 | 2,018 | 1,921 | 1,844 | 1,777 | 1,714 | 1,614 | 1,538 | 1,474 |
| 0,995 | 3,000 | 2,544 | 2,250 | 2,137 | 2,043 | 1,965 | 1,889 | 1,770 | 1,680 | 1,605 |
| 1,005 | 2,997 | 2,139 | 1,647 | 1,477 | 1,329 | 1,218 | 1,107 | 0,954 | 0,826 | 0,730 |
| 1,010 | 2,652 | 1,863 | 1,419 | 1,265 | 1,138 | 1,031 | 0,936 | 0,790 | 0,680 | 0,598 |
| 1,015 | 2,450 | 1,704 | 1,291 | 1,140 | 1,022 | 0,922 | 0,836 | 0,702 | 0,603 | 0,525 |
| 1,020 | 2,307 | 1,591 | 1,193 | 1,053 | 0,940 | 0,847 | 0,766 | 0,641 | 0,546 | 0,474 |
| 1,025 | 2,197 | 1,504 | 1,119 | 0,986 | 0,879 | 0,789 | 0,712 | 0,594 | 0,503 | 0,435 |
| 1,030 | 2,107 | 1,432 | 1,061 | 0,931 | 0,827 | 0,742 | 0,668 | 0,555 | 0,468 | 0,402 |
| 1,035 | 2,031 | 1,372 | 1,010 | 0,885 | 0,784 | 0,702 | 0,632 | 0,522 | 0,439 | 0,375 |
| 1,040 | 1,966 | 1,320 | 0,967 | 0,845 | 0,747 | 0,668 | 0,600 | 0,494 | 0,416 | 0,353 |
| 1,045 | 1,908 | 1,274 | 0,929 | 0,810 | 0,716 | 0,638 | 0,572 | 0,469 | 0,394 | 0,334 |
| 1,05 | 1,857 | 1,234 | 0,896 | 0,779 | 0,687 | 0,612 | 0,548 | 0,447 | 0,375 | 0,317 |
| 1,06 | 1,768 | 1,164 | 0,838 | 0,726 | 0,640 | 0,566 | 0,506 | 0,411 | 0,343 | 0,290 |
| 1,07 | 1,693 | 1,105 | 0,790 | 0,682 | 0,600 | 0,529 | 0,471 | 0,381 | 0,316 | 0,266 |
| 1,08 | 1,629 | 1,053 | 0,749 | 0,645 | 0,565 | 0,497 | 0,441 | 0,355 | 0,292 | 0,245 |
| 1,09 | 1,573 | 1,009 | 0,713 | 0,612 | 0,534 | 0,469 | 0,415 | 0,332 | 0,271 | 0,226 |
| 1,10 | 1,522 | 0,969 | 0,680 | 0,583 | 0,506 | 0,444 | 0,392 | 0,312 | 0,253 | 0,210 |
| 1,11 | 1,477 | 0,933 | 0,652 | 0,557 | 0,482 | 0,422 | 0,372 | 0,293 | 0,237 | 0,196 |
| 1,12 | 1,436 | 0,901 | 0,626 | 0,533 | 0,461 | 0,402 | 0,354 | 0,277 | 0,223 | 0,183 |
| 1,13 | 1,398 | 0,872 | 0,602 | 0,512 | 0,442 | 0,384 | 0,337 | 0,263 | 0,211 | 0,172 |
| 1,14 | 1,363 | 0,846 | 0,581 | 0,493 | 0,424 | 0,368 | 0,322 | 0,250 | 0,200 | 0,162 |
| 1,15 | 1,331 | 0,821 | 0,561 | 0,475 | 0,407 | 0,353 | 0,308 | 0,238 | 0,190 | 0,153 |
| 1,16 | 1,301 | 0,797 | 0,542 | 0,458 | 0,391 | 0,339 | 0,295 | 0,227 | 0,181 | 0,145 |
| 1,17 | 1,273 | 0,775 | 0,525 | 0,442 | 0,377 | 0,326 | 0,283 | 0,217 | 0,173 | 0,137 |
| 1,18 | 1,247 | 0,755 | 0,510 | 0,427 | 0,364 | 0,314 | 0,272 | 0,208 | 0,165 | 0,130 |
| 1,19 | 1,222 | 0,736 | 0,495 | 0,415 | 0,352 | 0,302 | 0,262 | 0,200 | 0,158 | 0,124 |
| 1,20 | 1,199 | 0,718 | 0,480 | 0,400 | 0,341 | 0,292 | 0,252 | 0,192 | 0,151 | 0,118 |
| 1,21 | 1,177 | 0,701 | 0,467 | 0,388 | 0,330 | 0,282 | 0,243 | 0,184 | 0,144 | 0,113 |
| 1,22 | 1,156 | 0,685 | 0,454 | 0,377 | 0,320 | 0,272 | 0,235 | 0,177 | 0,138 | 0,108 |
| 1,23 | 1,136 | 0,670 | 0,442 | 0,366 | 0,310 | 0,263 | 0,227 | 0,170 | 0,132 | 0,103 |
| 1,24 | 1,117 | 0,656 | 0,431 | 0,356 | 0,301 | 0,255 | 0,219 | 0,164 | 0,126 | 0,098 |
| 1,25 | 1,098 | 0,643 | 0,420 | 0,346 | 0,292 | 0,247 | 0,212 | 0,158 | 0,121 | 0,094 |
| 1,26 | 1,081 | 0,630 | 0,410 | 0,337 | 0,284 | 0,240 | 0,205 | 0,152 | 0,116 | 0,090 |
| 1,27 | 1,065 | 0,618 | 0,400 | 0,328 | 0,276 | 0,233 | 0,199 | 0,147 | 0,111 | 0,086 |
| 1,28 | 1,049 | 0,606 | 0,391 | 0,320 | 0,268 | 0,226 | 0,193 | 0,142 | 0,107 | 0,082 |
| 1,29 | 1,033 | 0,594 | 0,382 | 0,312 | 0,261 | 0,220 | 0,187 | 0,137 | 0,103 | 0,079 |
| 1,30 | 1,018 | 0,582 | 0,373 | 0,304 | 0,254 | 0,214 | 0,181 | 0,133 | 0,099 | 0,076 |
| 1,31 | 1,004 | 0,571 | 0,365 | 0,297 | 0,247 | 0,208 | 0,176 | 0,129 | 0,095 | 0,073 |
| 1,32 | 0,990 | 0,561 | 0,357 | 0,290 | 0,241 | 0,202 | 0,171 | 0,125 | 0,092 | 0,070 |
| 1,33 | 0,977 | 0,551 | 0,349 | 0,283 | 0,235 | 0,197 | 0,166 | 0,121 | 0,089 | 0,067 |
| 1,34 | 0,964 | 0,542 | 0,341 | 0,277 | 0,229 | 0,192 | 0,161 | 0,117 | 0,086 | 0,064 |
| 1,35 | 0,952 | 0,533 | 0,334 | 0,271 | 0,224 | 0,187 | 0,157 | 0,113 | 0,083 | 0,061 |
| 1,36 | 0,940 | 0,524 | 0,328 | 0,265 | 0,219 | 0,182 | 0,153 | 0,109 | 0,080 | 0,058 |
| 1,37 | 0,928 | 0,516 | 0,322 | 0,259 | 0,214 | 0,177 | 0,149 | 0,106 | 0,077 | 0,056 |
| 1,38 | 0,917 | 0,508 | 0,316 | 0,253 | 0,209 | 0,173 | 0,145 | 0,103 | 0,074 | 0,054 |
| 1,39 | 0,906 | 0,500 | 0,310 | 0,248 | 0,204 | 0,169 | 0,141 | 0,100 | 0,072 | 0,052 |
| 1,40 | 0,896 | 0,492 | 0,304 | 0,243 | 0,199 | 0,165 | 0,137 | 0,097 | 0,070 | 0,050 |
| 1,41 | 0,886 | 0,484 | 0,298 | 0,238 | 0,195 | 0,161 | 0,134 | 0,094 | 0,068 | 0,048 |
| 1,42 | 0,876 | 0,477 | 0,293 | 0,233 | 0,191 | 0,157 | 0,131 | 0,091 | 0,066 | 0,046 |
| 1,43 | 0,866 | 0,470 | 0,288 | 0,229 | 0,187 | 0,153 | 0,128 | 0,088 | 0,064 | 0,045 |
| 1,44 | 0,856 | 0,463 | 0,283 | 0,225 | 0,183 | 0,150 | 0,125 | 0,085 | 0,062 | 0,044 |
| 1,45 | 0,847 | 0,456 | 0,278 | 0,221 | 0,179 | 0,147 | 0,122 | 0,083 | 0,060 | 0,043 |
| 1,46 | 0,838 | 0,450 | 0,273 | 0,217 | 0,175 | 0,144 | 0,119 | 0,081 | 0,058 | 0,042 |
| 1,47 | 0,829 | 0,444 | 0,268 | 0,213 | 0,171 | 0,141 | 0,116 | 0,079 | 0,056 | 0,041 |
| 1,48 | 0,821 | 0,438 | 0,263 | 0,209 | 0,168 | 0,138 | 0,113 | 0,077 | 0,054 | 0,040 |
| 1,49 | 0,813 | 0,432 | 0,259 | 0,205 | 0,165 | 0,135 | 0,110 | 0,075 | 0,053 | 0,039 |
| 1,50 | 0,805 | 0,426 | 0,255 | 0,201 | 0,162 | 0,132 | 0,108 | 0,073 | 0,052 | 0,038 |
| 1,55 | 0,767 | 0,399 | 0,235 | 0,184 | 0,147 | 0,119 | 0,097 | 0,065 | 0,045 | 0,032 |
| 1,60 | 0,733 | 0,376 | 0,218 | 0,170 | 0,134 | 0,108 | 0,087 | 0,058 | 0,039 | 0,027 |
| 1,65 | 0,703 | 0,355 | 0,203 | 0,157 | 0,123 | 0,098 | 0,079 | 0,052 | 0,034 | 0,023 |
| 1,70 | 0,675 | 0,336 | 0,189 | 0,145 | 0,113 | 0,090 | 0,072 | 0,046 | 0,030 | 0,020 |
| 1,75 | 0,650 | 0,318 | 0,177 | 0,134 | 0,104 | 0,083 | 0,065 | 0,041 | 0,026 | 0,017 |
| 1,80 | 0,626 | 0,303 | 0,166 | 0,124 | 0,096 | 0,077 | 0,060 | 0,037 | 0,023 | 0,015 |
| 1,85 | 0,605 | 0,289 | 0,156 | 0,115 | 0,089 | 0,071 | 0,055 | 0,033 | 0,020 | 0,013 |
| 1,90 | 0,585 | 0,276 | 0,147 | 0,108 | 0,083 | 0,066 | 0,050 | 0,030 | 0,018 | 0,011 |
| 1,95 | 0,567 | 0,264 | 0,139 | 0,102 | 0,078 | 0,061 | 0,046 | 0,027 | 0,015 | 0,009 |
| 2,0 | 0,550 | 0,253 | 0,132 | 0,097 | 0,073 | 0,057 | 0,043 | 0,025 | 0,013 | 0,008 |
| 2,1 | 0,518 | 0,233 | 0,119 | 0,086 | 0,064 | 0,049 | 0,037 | 0,021 | 0,012 | 0,007 |
| 2,2 | 0,490 | 0,216 | 0,108 | 0,077 | 0,057 | 0,043 | 0,032 | 0,018 | 0,010 | 0,006 |
| 2,3 | 0,466 | 0,201 | 0,098 | 0,069 | 0,051 | 0,038 | 0,028 | 0,015 | 0,008 | 0,005 |
| 2,4 | 0,444 | 0,188 | 0,090 | 0,063 | 0,046 | 0,034 | 0,024 | 0,013 | 0,007 | 0,004 |
| 2,5 | 0,424 | 0,176 | 0,082 | 0,057 | 0,041 | 0,031 | 0,021 | 0,011 | 0,006 | 0,003 |
| 2,6 | 0,405 | 0,165 | 0,076 | 0,052 | 0,037 | 0,028 | 0,019 | 0,010 | 0,005 | 0,003 |
| 2,7 | 0,389 | 0,155 | 0,070 | 0,048 | 0,033 | 0,025 | 0,017 | 0,009 | 0,005 | 0,002 |
| 2,8 | 0,374 | 0,146 | 0,065 | 0,044 | 0,030 | 0,022 | 0,015 | 0,008 | 0,004 | 0,002 |
| 2,9 | 0,360 | 0,138 | 0,060 | 0,040 | 0,027 | 0,020 | 0,013 | 0,007 | 0,004 | 0,001 |
| 3,0 | 0,346 | 0,131 | 0,056 | 0,037 | 0,025 | 0,019 | 0,012 | 0,006 | 0,003 | 0,001 |
| 3,5 | 0,294 | 0,104 | 0,041 | 0,026 | 0,017 | 0,012 | 0,008 | 0,004 | 0,002 | 0,001 |
| 4,0 | 0,255 | 0,084 | 0,031 | 0,019 | 0,012 | 0,008 | 0,005 | 0,002 | 0,001 | 0,000 |
| 4,5 | 0,226 | 0,070 | 0,025 | 0,014 | 0,009 | 0,007 | 0,004 | 0,002 | 0,001 | 0,000 |
| 5,0 | 0,203 | 0,059 | 0,020 | 0,010 | 0,007 | 0,005 | 0,003 | 0,001 | 0,000 | 0,000 |
| 6,0 | 0,168 | 0,047 | 0,014 | 0,007 | 0,004 | 0,003 | 0,002 | 0,001 | 0,000 | 0,000 |
| 8,0 | 0,126 | 0,029 | 0,009 | 0,004 | 0,002 | 0,002 | 0,001 | 0,000 | 0,000 | 0,000 |
| 10,0 | 0,100 | 0,021 | 0,005 | 0,002 | 0,001 | 0,001 | 0,001 | 0,000 | 0,000 | 0,000 |



<a id="p100221"></a>

---

<a id="p100222"></a><*> Гидравлический показатель русла.
<a id="p100223"></a><**> Значения относительной глубины, определяемые в п. 2.3.2 по [формулам (44а)](#p100168) и [(44б).](#p100169)



<a id="p100224"></a>

---