МУК 4.3.1167-02. 4.3. Методы контроля. Физические факторы. Определение плотности потока энергии электромагнитного поля в местах размещения радиосредств, работающих в диапазоне частот 300 МГц — 300 ГГц. Методические указания
(утв. Минздравом России 07.10.2002)
Внимание
Документ утратил силу в связи с изданием МУК 4.3.3921-23, утв. Роспотребнадзором 30.06.2023. Документ включен в Перечень основных действующих нормативно-методических документов по методам лабораторного и инструментального контроля в системе государственного санитарно-эпидемиологического нормирования (Письмо Роспотребнадзора от 02.12.2008 № 01/14262-8-32). Документ введен в действие с 7 октября 2002 года. Взамен Методических указаний «МУК 4.3.680-97. Определение плотности потока излучения электромагнитного поля в местах размещения радиосредств, работающих в диапазоне частот 700 МГц — 300 ГГц».
Утверждаю
Главный государственный
санитарный врач
Российской Федерации,
Первый заместитель
Министра здравоохранения
Российской Федерации
Г. Г. Онищенко
7 октября 2002 года
4.3 МЕТОДЫ КОНТРОЛЯ. ФИЗИЧЕСКИЕ ФАКТОРЫ
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЛОТНОСТИ ПОТОКА ЭНЕРГИИ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО ПОЛЯ В МЕСТАХ РАЗМЕЩЕНИЯ РАДИОСРЕДСТВ, РАБОТАЮЩИХ В ДИАПАЗОНЕ ЧАСТОТ 300 МГЦ — 300 ГГЦ
МУК 4.3.1167-02
с момента утверждения
1. Разработаны сотрудниками Самарского отраслевого научно-исследовательского института радио Министерства Российской Федерации по связи и информатизации (Бузовым А.Л., Кольчугиным Ю.И., Кубановым В.П., Романовым В.А., Сподобаевым Ю.М., Филипповым Д.В., Юдиным В.В.).
2. Представлены Минсвязи России письмом от 20.04.01 № НТУ-1/237. Одобрены комиссией по государственному санитарно-эпидемиологическому нормированию при Минздраве России.
3. Утверждены и введены в действие Главным государственным санитарным врачом Российской Федерации 7 октября 2002 года.
4. Введены взамен Методических указаний «Определение плотности потока излучения электромагнитного поля в местах размещения радиосредств, работающих в диапазоне частот 700 МГц — 300 ГГц. МУК 4.3.680-97».
Область применения
Методические указания содержат изложение методики мониторинга окружающей среды вблизи антенн радиосредств, работающих в различных участках диапазона частот 300 МГц — 300 ГГц, по электромагнитному фактору. Являются государственным методическим документом для определения санитарно-защитных зон и зон ограничения застройки, а также для прогнозирования уровней электромагнитного поля при выборе мест размещения радиосредств.
Предназначены специалистам органов и учреждений санитарно-эпидемиологической службы, проектных организаций, операторам связи.
Документ введен взамен МУК 4.3.680-97. Отличается от прежнего документа тем, что распространяется на более широкий класс антенн, содержит рекомендации по учету решетчатой структуры антенного рефлектора, влияния земли и крыши на величину плотности потока энергии в расчетной точке.
Не распространяется на радиосредства базовых станций систем подвижной связи и станций телевизионного вещания.
1. Радиосредства
На частотах выше 300 МГц работают различные радиосредства: радиорелейные системы передачи прямой видимости (РРСП ПВ), тропосферные радиорелейные системы передачи (ТРРСП), спутниковые системы передачи (ССП), радиолокационные станции (РЛС).
Передающая часть любого радиосредства имеет антенну — устройство преобразования энергии, вырабатываемой радиопередатчиком, в энергию свободно распространяющихся радиоволн. Наиболее распространенными на практике являются апертурные антенны — вырезки из параболоида вращения (с круглой, квадратной, прямоугольной апертурой), рупорно-параболические антенны, перископические антенные системы, а также вибраторные антенны. Реже (в качестве самостоятельных) применяются рупорные антенны, антенны в виде вырезки из параболического цилиндра. Каждая антенна имеет характерные элементы, определяющие конструкцию. Для антенн, построенных на основе вырезки из параболоида вращения, это рефлектор (зеркало с соответствующей формой апертуры) и облучатель, расположенный, как правило, в фокусе параболоида. Рупорно-параболическая антенна — это единая конструкция в виде двух совмещенных элементов: рупора и несимметричной вырезки из параболоида вращения. Перископическая антенная система имеет три основных элемента: первичный облучатель (как правило, рупорный), нижнее зеркало и верхнее зеркало. Рупорная антенна состоит из отрезка волновода постоянного сечения и собственно рупора, представляющего собой волновод с плавно увеличивающимся сечением. Антенна типа параболический цилиндр — это апертурная антенна с рефлектором в виде параболического цилиндра и линейным источником возбуждения. Антенны вибраторной конструкции — это совокупность активных и пассивных излучателей.
Основными данными, необходимыми для расчета электромагнитной обстановки вблизи радиосредства, являются: мощность передатчика, рабочая частота (длина волны), КНД антенны, пространственное положение и геометрические размеры излучающих элементов.
2. Расчет плотности потока энергии вблизи параболических антенн с круглой апертурой
Общие положения. Значение плотности потока энергии (ППЭ) апертурной антенны в произвольной точке пространства (в рамках энергетического подхода к решению задачи) определяется по формуле:
П = П + П + П + П , (2.1) SUM а обл диф пр
П — апертурная составляющая; а
П — составляющая, определяемая излучением облучателя; обл
П — составляющая, обусловленная токами, протекающими вблизи диф кромки зеркала (дифракционными токами);
П — составляющая, возникающая в результате прохождения пр энергии сквозь основное зеркало антенны, если оно имеет решетчатую структуру.
Все пространство вблизи антенны условно делится на ряд характерных областей, которые ввиду симметрии показаны на рис. 2.1 (не приводится) только в секторе углов 0 <= ТЭТА <= пи.
Значение ППЭ в области I определяется апертурной составляющей П и составляющей облучателя П . а обл В области II - заднем полупространстве антенны - ППЭ определяется составляющей П . Если зеркало выполнено в виде
диф
решетчатой структуры, то к дифракционному полю добавится поле, прошедшее в область II сквозь ячейки решетки - составляющая П .
пр
В области III необходимо учитывать составляющие П и П . обл диф Область III в заднем полупространстве существует только для
длиннофокусных антенн, когда пси <= пи / 2.
В области IV ППЭ определяется в основном составляющими П и обл
П , но следует учитывать и П (особенно вблизи границы раздела диф а
областей I и IV).
Область V является областью конструкции антенны и находится внутри гипотетического цилиндра с площадью основания, равной площади апертуры и высотой 2...4 диаметра апертуры (эту область иногда называют областью прожекторного луча).
f(r) = 0,316 + 0,684[1 — (--) ], (2.2) d
r — текущее значения координаты на диаметре апертуры;
- облучатель и антенна имеют характеристики направленности с осевой симметрией относительно направлений их максимального излучения;
- характеристика направленности облучателя вне сектора углов перехвата энергии основным зеркалом считается неизменной и равной 0,316 по напряженности поля (по мощности 0,1);
затенения d / d = 0,1 (d - диаметр "теневого диска", d -
Т Т
диаметр апертуры).
Расчет плотности потока энергии в области I. Плотность потока энергии в расчетной точке М (рис. 2.2 — не приводится) представляется в виде двух составляющих:
П = П + П , SUM а обл
П — апертурная составляющая ППЭ (рис. 2.2а — не приводится); а
П — составляющая ППЭ, определяемая непосредственно обл излучением облучателя (рис. 2.2б — не приводится).
В предположении осевой симметрии характеристик направленности апертуры и облучателя составляющие ППЭ имеют вид:
Р 2 2 П = ------ D В (R) F (ТЭТА, R), Вт/кв. м, (2.3) а 2 0
4пи R
Р 2 П = ------ D F (гамма), Вт/кв. м, (2.4) обл 2 обл обл
4пи R
Р — мощность, излучаемая антенной, Вт;
D — КНД антенны в направлении максимального излучения в 0 дальней зоне (величина безразмерная); 2
B (R) — функция, учитывающая зависимость КНД от расстояния; 2
F (ТЭТА, R) — нормированная характеристика направленности антенны по мощности; (ТЭТА, R) — сферические координаты расчетной точки;
D — КНД облучателя в направлении максимального излучения; обл 2
F (гамма) — нормированная характеристика направленности обл облучателя по мощности (угол гамма = 180° — ТЭТА).
Электрические параметры апертуры — характеристика направленности и КНД — являются функциями расстояния R, а те же параметры облучателя не зависят от R — считается, что расчетная точка по отношению к облучателю всегда находится в дальней зоне.
Вводятся переменные: u — обобщенная угловая координата, х — относительное расстояние:
u = (пи d sin ТЭТА) / лямбда; (2.5) х = R / R , (2.6)
гр
R = 2d / лямбда — граничное расстояние, начиная с которого гр можно считать, что расчетная точка находится в дальней зоне.
С учетом введения обобщенных координат выражение (2.3) принимает вид:
2 2
Р лямбда В (х) 2
П = --------- D ----- F (u, х), Вт/кв. м. (2.7)
а 4 0 2
16пи d х
Перевод размерности ППЭ Вт/кв. м в мкВт/кв. см осуществляется в (2.7) умножением на 100.
Переход от абсолютных значений величины ППЭ к относительным (децибелам относительно 1 мкВт/кв. см) осуществляется по формуле:
2
Р лямбда В(х) П = 10lg --------- + 10lg D + 20lg[----] + 20lg F(u, х) + 3, дБ, (2.8) а 4 0 х
d
В(х) — функция, учитывающая изменение КНД в зависимости от относительного расстояния;
F(u, х) — нормированная характеристика направленности апертуры в обобщенных координатах u, х.
С учетом принятых допущений выражение (2.4) при переходе к относительным значениям (децибелам относительно 1 мкВт/кв. см) приводится к виду:
Р
П = 10lg ------ + 10lg D + 10, дБ. (2.9) обл 2 обл
4пи R
Аналитическое выражение функции В(х) / х для круглой апертуры с амплитудным распределением типа (2.2) имеет вид:
2b
В(х) 0 2 пи пи 1/2 ---- = ------------- [b - 2b с sin(--) - 2b cos(--)] , (2.10) х х (1 + альфа) 1 0 8х 2 8х
8х 2 2 2 2 2 b = --, b = 1 + альфа + 2b с , b = альфа + b с , с = 1 - альфа. 0 пи 1 0 2 0
В области х < 0,105 функция (2.10) сильно осциллирующая, а в области х > 0,105 — изменяется монотонно. Осциллирующую часть функции следует заменить огибающей ее максимумов.
На рис. П1.1 (не приводится) (Приложение 1) приведена функция В(х) В(х) 20lg[----]. В области х > 1 функция 20lg[----] = -20lg х. х х
На рис. 2.3 (не приводится) показана круглая апертура с центральным затенением (затенение моделируется отсутствием элементов Гюйгенса в центре апертуры — светлый круг). Поле в точке М является суперпозицией полей элементов Гюйгенса dS, расположенных на поверхности раскрыва (апертуре).
Напряженность электрического поля, создаваемая в расчетной точке М всей совокупностью элементов Гюйгенса, находящихся в апертуре, определяется следующей формулой:
Е = интеграл dЕ (ТЭТА, R), (2.11) S S
-jkr
S
Е(r)ds е dЕ (ТЭТА, R) = -j ------- (1 + cos ТЭТА ) sin фи ------; (2.12) S 2лямбда S S r
S
2r 2
Е(r) = 1 — 0,684(--) . (2.13) d
В (2.12) геометрические параметры ТЭТА , фи , r являются S S S функциями ТЭТА и R.
Нормированная характеристика направленности апертуры имеет вид:
|Е(ТЭТА, R)|
F(ТЭТА, R) = ---------------. (2.14) max|Е(ТЭТА, R)|
В терминах координат u, х направленные свойства апертуры характеризуются функцией F(u, х). Процесс расчета каждой функции F(u, х) требует значительных вычислительных затрат, которые быстро растут с увеличением отношения d / лямбда. Функции F(u, х) сильно осциллирующие, поэтому в практических расчетах ППЭ следует использовать их гарантированные огибающие. Для удобства практических расчетов гарантированные огибающие табулированы (Приложение 1, таблицы 1.1 и 1.2). При значениях х > 1, что соответствует дальней зоне, необходимо пользоваться огибающими для х = 1.
Значение КНД облучателя рассчитывается по формуле:
2
D = --------------------------------------, (2.15) обл пи 2 интеграл F (гамма) sin гамма d гамма 0 обл
2 гамма
tg -----
2 2
F (гамма) = ------------- (1 - 0,684 ---------) для гамма <= пси , (2.16)
обл 1 + cos гамма пси 0
2 0
tg ----
2
F (гамма) = 0,316 для пси < гамма <= пи; обл 0
- <a id="p100095"></a>характеристика направленности облучателя, реализующая
амплитудное распределение вида (2.2) и обеспечивающая уровень 0,316 вне сектора углов перехвата энергии зеркалом (пси <= гамма 0 <= пи).
Термин «облучатель» следует понимать как собственно облучатель в однозеркальной антенне, так и систему «облучатель — вспомогательное зеркало» в двухзеркальной антенне.
График зависимости D = 10lg D как функции аргумента обл.дБ обл пси для усредненной модели антенн приведен на рис. П1.2
0 (не приводится) (Приложение 1).
Постановку задачи при расчете ППЭ в области I вблизи антенны с круглой апертурой иллюстрирует рис. 2.4 (не приводится), на котором центр апертуры — это О, а его высота над землей — Н . Угол А альфа характеризует отклонение направления максимального излучения
от плоскости горизонта. Ось Y системы координат XYZ совмещена с проекцией направления максимального излучения на плоскость XOY. Горизонтальная плоскость, на которой определяется ППЭ, находится на высоте Н над землей. Расчетная точка задается либо через
Т
координаты ро (расстояние до точки М вдоль поверхности земли) и М фи , либо через y и х. М
Заданными параметрами считаются: Р - мощность передатчика радиосредства, Вт; лямбда - длина волны, м; d - диаметр апертуры, м; D - КНД антенны в направлении максимального излучения в
0
дальней зоне; 2пси — угол раскрыва антенны (угол перехвата 0 энергии облучателя зеркалом).
В области I порядок расчета следующий:
1. <a id="p100101"></a>Вычисляется расстояние от центра апертуры до расчетной
точки М:
_______________
/ 2 2 R = \/(Н - Н ) + ро . (2.17) М А Т М
2. <a id="p100103"></a>Рассчитывается угол между направлением максимального
излучения и направлением линии «центр апертуры — расчетная точка М»:
ТЭТА = arccos{[ро cos фи cos альфа - (Н - Н ) sin альфа] / R }. (2.18) М М А Т М
3. <a id="p100105"></a>Определяется граничное расстояние R :
гр
2
4. <a id="p100107"></a>Вычисляются параметры u, х по формулам:
u = (пи d sin ТЭТА) / лямбда и х = R / R . (2.20) гр
В(х)
5. <a id="p100109"></a>Находится значение функции 20lg[----], дБ (по огибающей).
х
6. <a id="p100110"></a>Вычисляется значение функции 20lg F(u, х), дБ (по
огибающей).
-
По формуле (2.8) рассчитывается значение составляющей П : а
2
Р лямбда В(х) П = 10lg --------- + 10lg D + 20lg[----] + 20lg F(u, х) + 3, дБ. (2.21) а 4 0 х
d
8. <a id="p100113"></a>Определяется:
D , дБ = 10lg D . (2.22) обл обл
-
По формуле (2.9) находится значение составляющей П : обл
Р
П = 10lg ------ + 10lg D + 10, дБ. (2.23) обл 2 обл
4пи R
10. <a id="p100117"></a>Значение суммарной ППЭ рассчитывается по формуле:
П [дБ] П [дБ]
а обл
------ --------
10 10
П = 10 + 10 , мкВт/кв. см. (2.24)
SUM
Методика и порядок расчета имеют ограничение по минимальному удалению расчетной точки от центра апертуры - R >= d / 2, что
min
/\ /\ лямбда соответствует значению х >= х, где х = ------.
4d
/\
Расчет ППЭ для относительных расстояний х < х выполнятся с помощью интерполяции. Для этого сначала по формуле (2.21)
/\ /\ вычисляется П(х) - величина ППЭ при х = х. Далее определяется П -
S
усредненная величина ППЭ на апертуре по формуле:
2 2 П = 10lg[400Р / (пи d 0,65)] ~= 10lg[200Р / d ], дБ. (2.25)
S
При этом интерполяционная формула имеет вид:
/\
П - П(х)
1 /\ S /\
--[П(х) + ---------(х - х)]
10 /\
х
П (х) = 10 , мкВт/кв. см. (2.26) а
Повторяя операции, предусмотренные порядком расчета ППЭ, последовательно для различных точек выбранного азимута фи = const определяется характер изменения ППЭ вдоль данного азимута, а также отыскивается точка, где значение ППЭ равно предельно допустимому уровню. Совокупность подобных точек на других азимутальных линиях, проведенных, например, через 1°, определяет границу соответствующей санитарной зоны в области I.
Расчет плотности потока энергии в области II. В области II поле обусловлено дифракцией электромагнитных волн на кромке параболического зеркала. Однако область II имеет три характерных подобласти (рис. 2.5 — не приводится), которые образуются после проведения двух касательных (1 и 2) в точках А и Б. Из подобласти II-а видна вся кромка антенны, из подобласти II-б видна часть кромки, из подобласти II-в кромка вообще не видна.
Исходными данными для расчета являются следующие параметры радиосредства: мощность излучения Р, Вт; длина волны лямбда, м; диаметр антенны d, м; половина угла раскрыва зеркала пси ;
0
коэффициент использования поверхности зеркала k ; альфа — уровень ип напряженности электрического поля на кромке зеркала. Постановка задачи иллюстрируется на рис. 2.6 (не приводится).
Сферические составляющие напряженности электрического поля в подобласти II-а имеют вид:
пи d пи d Е = интеграл dЕ ; Е = интеграл dЕ . (2.27) ТЭТА 0 ТЭТА фи 0 фи
Последовательность расчетов при использовании метода геометрической теории дифракции (ГТД) следующая:
1. Определяется ряд вспомогательных величин:
пи - пси
0
фи = ---------; 0 2 фи = фи + пси + ТЭТА; 1 0 0 эта = пи - (фи +/- фи ); 1,2 1 0 sign эта (sign эта = 1, если эта >= 1, sign эта = -1,
1,2
если эта < 1);
2пи
2. <a id="p100136"></a>Вычисляются функции:
фи - фи
бета d 2 1 0
m = sign эта ехр[i -------- cos (---------)];
1 1 sin пси 2
0
фи + фи
бета d 2 1 0
m = sign эта ехр[i -------- cos (---------)];
2 2 sin пси 2
0
___________
пи / d m = -ехр(i --) \/------------. (2.28) 3 4 2пи sin пси
0
3. <a id="p100140"></a>Вычисляются специальные функции - интегралы Френеля:
__
/пи 1 - i Ф = \/ -- [----- - (С(х ) - i S(х ))], (2.29) 1,2 2 2 1,2 1,2
в которых:
_ _______ фи +/- фи
/2 /бета d 1 0
х = \/-- \/-------- |cos(-----------)|, (2.30)
1,2 пи sin пси 2
0
2
х пи t
С(х) = интеграл cos ----- dt — косинус интеграла Френеля, 0 2
2
х пи t S(х) = интеграл sin ----- dt - синус интеграла Френеля. (2.31) 0 2
4. <a id="p100145"></a>Рассчитываются коэффициенты дифракции:
D = m (Ф m - Ф m ); D = m (Ф m + Ф m ). (2.32) 1 3 1 1 2 2 2 3 1 1 2 2
5. <a id="p100147"></a>Рассчитываются некоторые функции, определяющие дифракцию
первичного поля облучателя на кромке зеркала:
ехр(-i бета r )
пи d 2s 2s 2s 2s n гамма = интеграл [D sin (--) cos ТЭТА sin(фи - --) + D cos(--) cos(фи - --)] --------------- ds, 1 0 1 d d 2 d d r
n
(2.33)
ехр(-i бета r )
пи d 2s 2s 2s 2s n гамма = интеграл [D sin(--) cos(фи - --) + D cos(--) cos ТЭТА cos(фи - --)] --------------- ds. 2 0 1 d d 2 d d r
n
В этих выражениях r — расстояние от произвольного элемента n кромки ds до расчетной точки:
__________________________________
/2
/d 2 2s r = \/ -- + r - d r cos(фи - --) sin ТЭТА, (2.34) n 4 d
где r - расстояние от центра апертуры до расчетной точки (рис.
2.6).
6. <a id="p100152"></a>Определяется усредненное значение ППЭ в центре апертуры:
400Р
П = ---------, мкВт/кв. см. (2.35) S 2 пи d k
ип
7. <a id="p100154"></a>Определяется значение напряженности поля в центре апертуры:
______
Е = \/П 3,77, В/м. (2.36) 0 S
8. <a id="p100156"></a>Рассчитываются сферические компоненты дифракционного поля
Е , Е по формулам:
ТЭТА фи
альфа альфа
Е = Е -------- гамма ; Е = Е -------- гамма , (2.37)
ТЭТА 0 ______ 1 фи 0 ______ 2
\/лямбда \/лямбда
где альфа = 0,316 — уровень поля на ребре кромки.
9. <a id="p100159"></a>Определяются составляющие ППЭ, обусловленные
дифракционными компонентами поля Е , Е , по формулам:
ТЭТА фи
2 2
Е Е
ТЭТА фи
П = |-----|, мкВт/кв. см; П = |----|, мкВт/кв. см. (2.38)
ТЭТА 3,77 фи 3,77
10. <a id="p100161"></a>Если требуется найти декартовые составляющие
дифракционного поля, то следует воспользоваться следующими формулами:
Е = Е cos ТЭТА cos фи - Е sin фи; Х ТЭТА фи Е = Е cos ТЭТА sin фи + Е cos фи; (2.39) Y ТЭТА фи Е = -Е sin ТЭТА. Z ТЭТА В секторе углов, принадлежащих подобласти II-б, значения сферических компонент дифракционного поля определяются одной
«светящейся» точкой (точка А на рис. 2.5) по формулам:
________
/ d d пи ехр(-i бета r) Е = Е альфа \/--------- sin фи D ехр[i (бета - sin ТЭТА - --)] --------------; (2.40) фи 0 2sin ТЭТА 1 2 4 r
________
/ d d пи ехр(-i бета r) Е = Е альфа \/--------- cos фи D ехр[i (бета - sin ТЭТА - --)] --------------. (2.41) ТЭТА 0 2sin ТЭТА 2 2 4 r
В этих формулах: Е определяется в соответствии с (2.36), 0 альфа = 0,316, коэффициенты дифракции рассчитываются по формулам (2.28)...(2.32).
Переход к декартовым составляющим дифракционного поля осуществляется по формулам (2.39), а к сферическим компонентам ППЭ
- по формулам (2.38).
В секторе углов подобласти II-в следует принять, что П = 0. диф
Расчет плотности потока энергии в области III. Если зеркало антенны длиннофокусное (пси < 90°), то в области III ППЭ имеет две составляющие. Одна определяется излучением облучателя, другая — дифракцией на части кромки:
П = П + П . (2.42) SUM обл диф
Составляющая П определяется по формуле (2.23) с последующим обл переходом к мкВт/кв. см, а составляющая П так же, как для диф подобласти II-б.
В случае короткофокусной антенны (пси < 90°) в области III ППЭ
имеет составляющие П и П . Составляющая П рассчитывается
диф а диф
так же, как для подобласти II-а — по формулам (2.28)...(2.38).
Расчет плотности потока энергии в области IV. В области IV ППЭ
определяется в основном составляющими П и П , поэтому
обл диф
значение ППЭ в этой области формально определяется по формуле
(2.42) с добавлением составляющей П . При этом дифракционная а составляющая поля определяется так же, как это сделано в подобласти II-а — по формулам (2.28)...(2.38).
Расчет плотности потока энергии в области V. В этой области ППЭ следует определять следующим образом:
П = П + П . SUM обл диф
При этом составляющая П рассчитывается по формулам (2.25) и а (2.26), после того как предварительно геометрически определена
/
граница раздела между областями IV и V (значение х) на выбранном
азимутальном направлении.
Алгоритм определения областей и подобластей для расчетной точки и примеры расчета ППЭ приведены в Приложении 1 - рис. П1.3 и П1.4.
Примеры расчета ППЭ вблизи параболических антенн с круглой апертурой приведены в Приложении 2.
3. Расчет плотности потока энергии вблизи параболических антенн с квадратной и прямоугольной апертурой
Квадратная апертура. При анализе квадратной апертуры (рис. 3.1 — не приводится) используются допущения:
f(тау) = 0,316 + 0,684cos ------, (3.1) а
тау — текущее значение координаты апертуры в одной из главных плоскостей;
- облучатель и антенна имеют характеристики направленности с осевой симметрией относительно направлений их максимального излучения;
- значение характеристики направленности облучателя вне сектора углов перехвата энергии основным зеркалом равно 0,316 (по напряженности поля).
Общая расчетная формула для определения значения ППЭ имеет вид (2.1). Физический смысл отдельных составляющих прежний.
Составляющие П и П в децибелах относительно 1 мкВт/кв. см
а обл
будут иметь вид:
2
Р лямбда В(х) П = 10lg --------- + 10lg D + 20lg ---- + 20lg F(u, х) + 3, дБ; (3.2) а 4 0 х
а
Р
П = 10lg ------ + 10lgD + 10, дБ, (3.3) обл 2 обл
4пи R
Р — мощность, излучаемая антенной, Вт;
а — сторона квадрата (апертуры антенны), м;
D — КНД антенны в направлении максимального излучения в 0 волновой зоне;
В(х) — функция, учитывающая изменение КНД квадратной апертуры в зависимости от относительного расстояния;
F(u, х) — нормированная ХН квадратной апертуры в координатах u, х;
ТЭТА, R — сферические координаты расчетной точки;
u = (пи а sin ТЭТА) / лямбда — обобщенная координата угла;
х = R / R — относительное расстояние; гр 2
R = 2а / лямбда — граничное расстояние; гр
D — КНД облучателя в направлении максимального излучения обл
(величина безразмерная). График зависимости D = 10lgD
обл,дБ обл
как функции аргумента пси для усредненной модели антенн приведен
0
на рис. П1.2 (Приложение 1).
Вычисление функции F(u, х) сводится к расчету характеристики направленности линейного синфазного источника (рис. 3.2 — не приводится) с распределением амплитуды тока, совпадающим с распределением амплитуды поля вида (3.1).
Значение напряженности поля в расчетной точке определяется выражением:
а/2
Е = интеграл dЕ(ТЭТА, R), (3.4) -а/2
-jkr
f(тау) е dЕ(ТЭТА, R) = i60пи ------ cos ТЭТА ----- d тау. (3.5) лямбда r
В (3.5) f(тау) определяется распределением поля, а геометрические параметры ТЭТА, r являются функциями ТЭТА, R.
Нормированная характеристика направленности апертуры имеет вид:
|Е(ТЭТА, R)|
F(тэта, R) = ---------------. (3.6) max|Е(ТЭТА, R)|
В терминах обобщенных координат (u, х) направленные свойства апертуры будут характеризоваться функцией F(u, х).
Функции F(u, х) сильно осциллирующие, поэтому в практических расчетах ППЭ следует использовать их гарантированные огибающие. Для удобства практических расчетов гарантированные огибающие табулированы (Приложение 3, таблицы 3.1 и 3.2). При значениях х > 1, что соответствует дальней зоне, необходимо пользоваться огибающими для х = 1.
Аналитическое выражение функции В(х) / х для квадратной апертуры с амплитудным распределением типа «косинуса на пьедестале» имеет вид:
пи х пи х 2
4[2альфа С(u ) + (1 - альфа) {[С(u ) + С(u )] cos ---- + [S(u ) + S(u )] sin ----}]
В(х) 1 2 3 2 2 3 2 --- = ------------------------------------------------------------------------------------ + х 4 2
[2альфа + -- (1 - альфа)]
пи
пи х пи х 2
4[-2альфа S(u ) + (1 — альфа) {[С(u ) + С(u )] sin ---- — [S(u ) + S(u )] cos ----}] 1 2 3 2 2 3 2
- -------------------------------------------------------------------------------------, (3.7) 4 2 [2альфа + -- (1 — альфа)] пи
1 1 _ 1 _ u = -----, u = ----- + \/х, u = ----- - \/х; (3.8) 1 _ 2 _ 3 _ 2 \/х 2 \/х 2 \/х
2
u пи t С(u) = интеграл cos ----- dt - косинус интеграла Френеля; (3.9) 0 2
2
u пи t S(u) = интеграл sin ----- dt - синус интеграла Френеля. (3.10) 0 2
В области х <= 1 функция (3.7) осциллирующая, а в области х > 0,15 — изменяется монотонно. При расчете ППЭ осциллирующую часть функции следует заменить огибающей ее максимумов.
На рис. П3.1 (не приводится) (Приложение 3) приведена функция 20lg(В(х) / х). В области х > 1 функция 20lg(В(х) / х) = -20lg х.
Порядок расчета ППЭ в переднем полупространстве не отличается от приведенного для круглой апертуры.
Для расчета ППЭ в области заднего полупространства вводится понятие эквивалентной круглой апертуры. Диаметр эквивалентной апертуры определяется из условия равенства площадей квадратной и круглой апертур:
2а
d = ----. (3.11) э __
\/пи
Угол раскрыва эквивалентной апертуры определяется по формуле:
d
э
пси = 2arctg[--], (3.12) 0 4f
где f — фокусное расстояние зеркала.
Прямоугольная апертура. Прямоугольная апертура со сторонами а и b показана на рис. 3.3 (не приводится).
Расчетная формула для апертурной составляющей ППЭ имеет вид:
2 В(х ) В(х )
Р лямбда 1 2
П = 10lg ---------- + 10lg D + 10log ----- + 10log ----- + 10lg F(u , х ) + 10lg F(u , х ) + 3, дБ, (3.13)
а 2 2 0 х х 1 1 2 2
16пи а b 1 2
R лямбда R лямбда пи а х = --------, х = --------, u = ------ sin ТЭТА, 1 2 2 2 1 лямбда 2а 2b
пи b
u = ------ sin ТЭТА. (3.14)
2 лямбда
Функции F(u, х), входящие в (3.13), вычисляются в соответствии с (3.4)...(3.6) с учетом перехода к обобщенным координатам u и х, а функции В(х) / х — по формуле (3.7) при х = х и х = х , 1 2 соответственно.
Расчет составляющей ППЭ от облучателя выполняется по формуле (3.3). КНД облучателя следует рассчитывать по формуле:
_____
D = \/D D , (3.15) обл 1 2
где D и D определяются по формулам (2.15) и (2.16) с учетом
1 2 различных значений угла пси в главных плоскостях.
0
Диаметр эквивалентной круглой апертуры, необходимый для расчета дифракционной составляющей ППЭ, определяется из условия
равенства площадей прямоугольной и круглой апертур:
___
/a b
d = 2 \/----. (3.16) Э пи
Угол раскрыва эквивалентной круглой апертуры определяется по формуле (3.12).
Примеры расчета ППЭ вблизи параболических антенн с квадратной и прямоугольной апертурами приведены в Приложении 3.
4. Расчет плотности потока энергии вблизи антенн типа параболический цилиндр и рупорных антенн
Антенна типа параболический цилиндр. Антенна имеет прямоугольную апертуру (рис. 4.1 — не приводится). Распределение амплитуды поля вдоль сторон апертуры в главных плоскостях XOZ и ZOY равномерное. Методика расчета ППЭ соответствует случаю прямоугольной апертуры при f(тау) = const. Огибающие F(u, х) для случая f(тау) = const отличаются от аналогичных кривых, соответствующих распределению (3.1) не существенно (единицы дБ). Поэтому в практических расчетах можно использовать данные, приведенные в табл. П3.1 и табл. П3.2.
Значение КНД облучателя рассчитывается по формуле:
k L
D = ----------------------------------, (4.1) обл cos(k L) - 2 sin k L
2[Si(kL) + ------------ + -------]
k L 2
(k L)
Si(kL) = интеграл ----- dx — интегральный синус. 0 х
В области заднего полупространства расчет ППЭ следует вести по формуле (3.3), приняв D = D . обл 0
Пирамидальный рупор. Пирамидальные (рис. 4.2 — не приводится) и конические (рис. 4.3 — не приводится) рупорные антенны имеют апертуры с неравномерным и несинфазным возбуждением. Линейные размеры апертур обычно измеряются единицами, реже десятками длин волн. Расчетные точки, находящиеся на расстоянии нескольких метров от таких антенн, относятся к дальней (волновой) зоне.
Плотность потока энергии в переднем полупространстве вблизи таких антенн рассчитывается по формуле:
Р 2 П = ------ D F (ТЭТА, фи), Вт/кв. м, (4.2) 2 р
4пи R
Р — мощность, излучаемая антенной, Вт;
F(ТЭТА, фи) — характеристика направленности рупора;
Для пирамидального рупора в расчетах следует принять:
_________________
F(ТЭТА, фи) = \/F (ТЭТА) F (ТЭТА), (4.3) Е Н
где сомножители — это нормированные характеристики направленности рупорной антенны в Е и Н плоскостях.
Для расчета характеристики направленности в плоскости Е (фи = 0) сначала вычисляется функция:
пи L 2
i------sin ТЭТА
лямбда
f(ТЭТА) = |е (1 + cos ТЭТА) [С(w ) + С(w ) - i (S(w ) + S(w ))]|, (4.4) 1 2 1 2
_____
b / 2L w = ----------- - \/------ sin ТЭТА, 1 _________ лямбда
\/2лямбда L
(4.5)
_____
b / 2L w = ----------- + \/------ sin ТЭТА; 2 _________ лямбда
\/2лямбда L
L, b — геометрические параметры рупора в Е плоскости;
С(w ), С(w ) — косинусы интеграла Френеля: 1 2
2
w пи х
С(u) = интеграл cos(-----)dx; 0 2
S(w ), S(w ) — синусы интеграла Френеля 1 2
2
w пи х
S(u) = интеграл sin(-----)dx. 0 2
Нормированная характеристика направленности имеет вид:
f(ТЭТА)
F (ТЭТА) = -----------. (4.6) Е max f(ТЭТА) Для расчета характеристики направленности в плоскости Н (фи =
пи = --) сначала вычисляется функция: 2
<pre class="legal-pre"> │ пи лямбда L 1 2sin ТЭТА 2 │
│ i-----------(- + ---------) │
│ 4 а лямбда │
│е [С(v ) + С(v ) - i (S(v ) + S(v ))] │
│ 1 2 1 2 │
f(ТЭТА) = │ │, (4.7)
│ пи лямбда L 1 2sin ТЭТА 2 │
│ i-----------(- - ---------) │
│ 4 а лямбда │
│+е [С(v ) + С(v ) - i (S(v ) + S(v ))]│
│ 3 4 3 4 │</pre>
1 а ________ 1 2sin ТЭТА v = --- [---------- - \/лямбда L (- + ---------)]; 1 _ ________ а лямбда \/2 \/лямбда L 1 а ________ 1 2sin ТЭТА ] v = --- [---------- + \/лямбда L (- + ---------) ; 2 _ ________ а лямбда \/2 \/лямбда L
(4.8)
1 а ________ 1 2sin ТЭТА v = --- [---------- + \/лямбда L (- - ---------)]; 3 _ ________ а лямбда \/2 \/лямбда L 1 а ________ 1 2sin ТЭТА v = --- [---------- - \/лямбда L (- - ---------)]; 4 _ ________ а лямбда \/2 \/лямбда L
L, а — геометрические параметры рупора в Н плоскости;
С(v ), С(v ), С(v ), С(v ) — косинусы интеграла Френеля; 1 2 3 4
S(v ), S(v ), S(v ), S(v ) — синусы интеграла Френеля. 1 2 3 4
Нормированная характеристика имеет вид:
f(ТЭТА)
F (ТЭТА) = -----------. (4.9) Н max f(ТЭТА) Значение КНД пирамидальной рупорной антенны рассчитывается по
формуле:
2
8пи L 2 2 2 2 D = ------ [(С(u ) - С(u )) + (S(u ) - S(u )) ] (С (u ) + S (u )), (4.10) р a b 1 2 1 2 3 3
________
1 \/лямбда L а u = --- [---------- + ----------]; 1 _ а ________ \/2 \/лямбда L
________
1 \/лямбда L а u = --- [---------- - ----------]; (4.11) 2 _ а ________ \/2 \/лямбда L 1 b u = --- ----------; 3 _ ________
\/2 \/лямбда L
С(u ), С(u ), С(u ) — косинусы интеграла Френеля; 1 2 3
S(u ), S(u ), S(u ) — синусы интеграла Френеля.
1 2 3 Конический рупор. Для конического рупора функция F(ТЭТА, фи) рассчитывается следующим образом. Сначала для заданного угла фи
вычисляется ненормированная характеристика направленности:
f(ТЭТА) = q [U (2 гамма, дельта) + i U (2 гамма, дельта)] + q J (дельта) + q J (дельта), (4.12) 1 1 2 2 0 3 1
2
с + с cos фи с 2 2
1 2 i 2 1 + 6cos фи 1 cos фи
q = 1 + --------------- - ----- (с + -- + с ------------ - с (------ - -------)); (4.13)
1 2 гамма 1 2 3 2 3 2 4
g 2g гамма g
с с
2 3 2 3 2
q = i [с + (с + с ) cos фи] + ------- (1 + 2cos фи) + i -- cos фи; (4.14)
2 1 2 3 2 гамма 2
g
2 2
(с + с ) cos 2фи с + (с + с ) cos фи с cos 2фи с cos фи с
2 3 1 2 3 3 3 3 2
q = -i ----------------- - ---------------------- - ------------ - ---------- + i --------- (1 + 4cos фи); (4.15)
3 дельта g дельта гамма 3 2 гамма g
g
2 2
k r k r 2 гамма
гамма = ---- + ----, дельта = k r sin ТЭТА, g = -------; (4.16)
2R 2L дельта
n 1+2n
(-1) (2 гамма) J (1 + 2n, дельта)
беск. m
U (2 гамма, дельта) = SUM -------------------------------------- - функция Ломмеля 1-го порядка; (4.17)
1 n=0 1+2n
дельта
J (1 + 2n, дельта) — функция Бесселя порядка m = 1 + 2n аргумента дельта; m
n 2+2n
(-1) (2 гамма) J (2 + 2n, дельта)
беск. m
U (2 гамма, дельта) = SUM -------------------------------------- - функция Ломмеля 2-го порядка; (4.18)
2 n=0 2+2n
дельта
J (2 + 2n, дельта) — функция Бесселя порядка m = 2 + 2n аргумента дельта; m
с = -0,37, с = -0,845, с = 0,215 - коэффициенты, 1 2 3 соответствующие волне возбуждения Н (при равномерном возбуждении
11
апертуры с = с = с = 0);
1 2 3
J (дельта), J (дельта) - функции Бесселя соответственно
0 1
нулевого и первого порядка.
Сходимость рядов обеспечивается при n = 40.
Нормированная характеристика направленности имеет вид:
f(ТЭТА)
F(ТЭТА) = -----------. (4.19) max f(ТЭТА)
Значение КНД конической рупорной антенны рассчитывается по формуле:
r 2 D = 20(------) . (4.20) р лямбда В области заднего полупространства расчет ППЭ выполнятся по
формуле:
0,025Р
П = ------ D , Вт/кв. м. (4.21) 2 р
пи R
Примеры расчетов ППЭ вблизи антенн типа параболический цилиндр, пирамидального и конического рупора приведены в Приложении 4.
5. Расчет плотности потока энергии вблизи рупорно-параболической и перископической антенн
Конструкция типовой рупорно-параболической антенны (РПА) схематично представлена на рис. 5.1 (не приводится). Апертуру можно считать квадратной с размером 2,7 х 2,7 кв. м. Методика расчета ППЭ в переднем полупространстве (Y > 0) соответствует
приведенной в разделе 3 для квадратной апертуры с распределением амплитуды поля (3.1) - «косинус на пьедестале». Составляющая П а рассчитывается по формуле (3.2), составляющая П — по формуле обл (3.3). При этом угол раскрыва рупора 2пси = 35°. Учитывая, что 0
РПА обладает хорошим защитным действием (уровень бокового излучения исключительно низок: почти во всем секторе углов он не превосходит -60...-70 дБ), дифракционную составляющую и составляющую П при расчете ППЭ в области заднего
обл
полупространства (Y < 0) не учитывать.
Перископические антенные системы (ПАС) обычно строятся по трехэлементной схеме (рис. 5.2 — не приводится) — первичный рупорный облучатель, нижнее зеркало и верхнее зеркало. Диаметр верхнего зеркала 3,9 м, нижнего 3,2 м. Диаметры апертур с учетом наклонного положения зеркал следует брать равными 0,7 реальных диаметров зеркал.
В общем случае значение ППЭ в произвольной точке пространства М определяется тремя составляющими, каждая из которых соответствует одной из трех антенн — А1, А2, А3 (рис. 5.3 — не приводится).
Антенна А1 рупорная. Ее вклад в значение ППЭ определяется в соответствии с методикой, изложенной в разделе 4. Антенны А2 и А3 имеют круглые апертуры. Их вклад в значение ППЭ определяется апертурными составляющими, которые рассчитываются по формуле (2.8).
Вблизи поверхности земли значение ППЭ определяется в основном антенной А1 — облучателем, поэтому вклад апертурных составляющих верхнего и нижнего зеркала можно не учитывать.
В области Y < 0 следует ограничиться только составляющей от антенны А1, то есть не учитывать составляющие ППЭ, обусловленные дифракцией электромагнитных волн на зеркалах.
Примеры расчета ППЭ вблизи антенн РПА и ПАС приведены в Приложении 5.
6. Учет влияния решетчатой структуры рефлектора
Решетчатая структура рефлектора создает повышенный (по сравнению с зеркалом из сплошного листа) уровень ППЭ в области заднего полупространства антенны. При облучении рефлектора электромагнитной энергией происходит ее отражение (полезный эффект, связанный с формированием диаграммы направленности антенны) и частичное прохождение в область заднего полупространства (рис. 6.1 — не приводится).
Значение составляющей П в точке М, находящейся в области пр заднего полупространства, определяется по формуле:
2 Р 2 П = Т ------ D F (гамма), Вт/кв. м, (6.1) пр 2 обл обл
4пи R
Т — коэффициент прохождения волны через решетчатую структуру (по полю);
Р — мощность излучения облучателя, Вт;
D — коэффициент направленного действия облучателя (величина обл безразмерная);
F (гамма) — характеристика направленности облучателя обл (величина безразмерная);
R — расстояние от фазового центра облучателя до расчетной точки М, м.
Угловая зависимость коэффициента прохождения не учитывается. Значение Т определяется для случая нормального падения плоской
волны на безграничную плоскую решетчатую структуру.
Характеристика направленности облучателя в области углов 0 < гамма <= пси имеет вид:
0
2 гамма
tg -----
2 2
F (гамма) = ------------- {0,316 + 0,684 [1 - ---------]}. (6.2)
обл 1 + cos гамма пси
2 0
tg ----
2
Значение КНД облучателя рассчитывается по формуле (2.15).
Для случая выполнения рефлектора (зеркала) из сетки линейных проводников (рис. 6.2 — не приводится) формула для расчета коэффициента прохождения по полю имеет вид:
лямбда
Т = |1 - -------------------------------------|, (6.3) (2) беск. (2) пи d [Н (k ро) + 2 SUM Н (nkd)] 0 n=1 0
(2) (2) Н (nkd), Н (k ро) - цилиндрические функции Бесселя 3-го 0 0
рода (функции Ганкеля);
k — волновое число для свободного пространства;
d — расстояние между проводами;
Функции Бесселя рассчитываются по формулам:
(2) 2 лямбда Н (k ро) ~= 1 + i -- ln ----------. (6.4) 0 пи 1,781пи ро
_____________
беск. (2) 1 1 1,781d 1 беск. / 1 1 SUM Н (nkd) = --- - 0,5 + j [-- ln ------- + -- SUM (\/-------------- - -)]. (6.5) n=1 0 k d пи 2лямбда пи n=1 2 d 2 n n - (------)
лямбда
Ряд, стоящий в правой части (6.5), сходится достаточно быстро (можно ограничиться десятью членами).
В случае выполнения отражательного зеркала в виде поверхности со щелями (рис. 6.3а — не приводится) при длине щелей, отвечающих условию (t > лямбда), считать, что полоски и щели имеют безграничную длину (рис. 6.3б — не приводится).
Для практически важного случая d < (0,4...0,5) лямбда формула расчета коэффициента прохождения имеет вид:
<pre class="legal-pre"> │ d пи а │
│ i2 ------ ln(sin(----)) │
│ лямбда d │
Т = │---------------------------│. (6.6)
│ d пи а │</pre>
│1 + i2 ------ ln(sin(----))│
│ лямбда d │
Для поверхности с круглыми отверстиями (рис. 6.4 — не приводится) и расстоянии между центрами отверстий d < (0,3...0,4) лямбда формула для расчета коэффициента прохождения имеет вид:
t
3 -1,6-
2пи D D
Т = ---------- х 10 , (6.7)
2
3лямбда d
t — толщина отражающей поверхности.
В тех случаях, когда геометрические параметры решетчатой структуры не позволяют рассчитать коэффициент прохождения или структура решетки существенно отличается от рассмотренных, следует брать Т = 0,01...0,02.
Пример расчета ППЭ с учетом решетчатой структуры рефлектора приведен в Приложении 6.
7. Расчет плотности потока энергии вблизи вибраторных антенн
Расчет ППЭ вблизи вибраторных антенн осуществляется по формуле:
-> -> П = 50|Re{Е х Н*}|, мкВт/кв. см, (7.1) -> -> где Е и Н* - векторы напряженности электрического (В/м) и магнитного (А/м) полей соответственно (символом "х" здесь и далее
обозначается векторное произведение).
Вычислению векторов напряженности электрического и магнитного полей предшествует решение электродинамической задачи о нахождении функции распределения тока (токовой функции) в проводниках антенны при заданном возбуждении.
Данная задача решается в приближении тонкого провода с использованием интегрального уравнения Харрингтона. При этом используется метод коллокации (метод сшивания в точках) при кусочно-синусоидальном базисе разложения токовой функции. Антенна представляется системой цилиндрических проводников, радиус которых не превышает 0,02лямбда. Проводники разбиваются определенным образом на короткие отрезки (сегменты), длина которых не превышает 0,1лямбда. Соседние сегменты (на одном проводнике) частично перекрываются: начало некоторого данного сегмента совпадает с центром предыдущего, конец — с центром последующего.
Интегральное уравнение Харрингтона имеет вид:
-> -> 1 dG(l, l') dI(l') Е (l) = i интеграл [омега мю (h(l), h(l')) G(l, l') I(l') + -------------- --------- ------]dl', (7.2) 0 L 0 омега эпсилон dl dl'
0
L - контур, последовательно проходящий по осям всех проводников - вдоль данного контура отсчитываются криволинейные
координаты l и l' (см. рис. 7.1 — не приводится); омега — круговая частота;
эпсилон — диэлектрическая постоянная; 0 -> ->
h(l) и h(l') — единичные векторы, тангенциальные к проводникам в точках l и l';
-i бета R(l,l')
е
G(l, l') = ---------------- — функция Грина; 4пи R(l, l')
-> -> 2 1/2 R(l, l') = {|r - r'| + а (l)} - расстояние между точками,
соответствующими значениям l и l';
r и r' — радиус-векторы точек l и l' соответственно;
а(l) — радиус проводника в точке l;
I(l') — искомая токовая функция.
Искомая токовая функция I(l') при выбранном базисе разложения определяется как линейная комбинация:
М
I(l') = SUM {I В (l')}, (7.3) m=1 m m
М — число базисных функций, равное числу сегментов;
I — коэффициент при m-ой базисной функции; m
В (l') — m-ая кусочно-синусоидальная базисная функция. m
Представление токовой функции в виде (7.3) сводит интегральное уравнение (7.2) к системе М линейных алгебраических уравнений относительно I : m
М N SUM Z I = SUM Z I , (7.4) m=1 km m i=1 k,М+i (вх)
i
N — число входов (активных вибраторов) антенны;
I — заданные входные токи. (вх) i
Коэффициенты системы (7.4) рассчитываются по формуле:
-i бета R -i бета R -i бета R
1 0 2
-i30 -> -> е е е
Z = ------------ [h(l ) h(l ) {----------- - 2cos(бета L ) ----------- - -----------} -
km sin(бета L ) k m R m R R
m 1 0 2
-> -> -i бета R -i бета R -i бета R
h(l ) ро 1 0 2
k 0 е е е
- --------- {(z — L ) ----------- — 2z cos(бета L ) ----------- + (z + L ) -----------}], (7.5)
ро m R m R m R
1 0 2
l и l - средние точки соответственно m-го и k-го сегментов; k m L - половина длины m-го сегмента;
m
R , R и R - расстояния до средней точки k-го сегмента 1 0 2 соответственно от начальной, средней и конечной точек m-го
сегмента; ______________
-> -> -> /-> -> 2 2 z = (r - r ) h(l ), ро = \/|r - r | - z - координаты k m m k m средней точки k-го сегмента в цилиндрической системе, связанной с
m-м сегментом;
-> -> -> -> ро = {(r - r ) - h(l ) z} / ро - ро-орт в цилиндрической 0 k m m
системе, связанной с m-м сегментом;
-> -> r и r - радиус-векторы средних точек k-го и m-го сегментов k m
соответственно.
Первые М сегментов вводятся собственно на проводниках антенны.
Сегменты с номерами, превышающими М, вводятся в областях зазоров активных вибраторов, к которым подводятся питающие напряжения (токи). Соответствующие им коэффициенты Z , обусловливающие
k,М+i
неоднородность системы (7.4), также рассчитываются по формуле (7.5).
Найденные коэффициенты I , будучи подставленными в (7.3), m совместно с базисными функциями восстанавливают функцию, аппроксимирующую распределение тока по проводникам.
Векторы напряженности электрического и магнитного полей в -> заданной точке наблюдения с радиус-вектором r рассчитываются по формулам:
-> М+N -> -> М+N -> Е = SUM Е , Н = SUM Н , (7.6) m=1 m m=1 m -> -> где Е и Н - векторы напряженности соответственно m m электрического и магнитного полей, создаваемые в точке наблюдения
k-м сегментом (включая сегменты в зазорах активных вибраторов).
-> -> Векторы Е и Н рассчитываются по формулам: m m -i бета R -i бета R -i30 I 1 0 -> m -> е е Е = ------------ [h(l ) {----------- - 2cos(бета L ) ----------- - m sin(бета L ) m R m R m 1 0 -i бета R -> -i бета R -i бета R -i бета R 2 ро 1 0 2 е 0 е е е
- -----------} — --- {(z — L ) ----------- — 2z cos(бета L ) ----------- + (z + L ) -----------}]; (7.7)
R ро m R m R m R
2 1 0 2
->
-i I фи -i бета R -i бета R -i бета R -> m 0 1 0 2 Н = ------------------- {е - 2cos(бета L ) е - е }, (7.8) m 4пи ро sin(бета L ) m
m
R , R и R - расстояния между точкой наблюдения и 1 0 2 соответственно начальной, средней и конечной точками m-го
сегмента; ______________
-> -> -> /-> -> 2 2
z = (r - r ) h (l ), ро = \/|r - r | - z - координаты
m m m
->
точки наблюдения r в цилиндрической системе, связанной с m-м сегментом;
-> -> -> -> -> ->
[r - h (l ) {(r - r ) h (l )}] х h (l )
-> m m m m
фи = ----------------------------------------- - фи-орт в
0 -> -> -> -> ->
|r - h (l ) {(r - r ) h (l )}|
m m m
цилиндрической системе, связанной с m-м сегментом.
При m > М в формулах (7.7) и (7.8) в качестве коэффициентов I m
берутся соответствующие заданные входные токи: I = I , m >
m (вх)m-N
N.
Пример расчета ППЭ вблизи вибраторной антенны приведен в Приложении 7.
8. Учет влияния подстилающей поверхности (земли, крыши)
Учет влияния плоской безграничной поверхности сводится к применению двухлучевой модели (рис. 8.1 — не приводится).
В точке В плотность потока энергии рассчитывается по формуле:
П = П (ТЭТА , фи , r ) + П (ТЭТА , фи , r ), (8.1) 1 1 1 1 2 2 2 2
П (ТЭТА , фи , r ) — ППЭ, создаваемая прямой волной (луч АВ);
1 1 1 1 П (ТЭТА , фи , r ) - ППЭ, создаваемая волной, 2 2 2 2
распространяющейся по траектории АСВ;
h + h h - h
1 2 1 2
ТЭТА = ТЭТА + arctg ------- - arctg -------; (8.2)
2 1 ро ро
_______________
/ 2 2 r = \/ро + (h - h ) , (8.3) 1 1 2
_______________
/ 2 2 r = \/ро + (h + h ) . (8.4) 2 1 2
Обе составляющие рассчитываются по методике, соответствующей свободному пространству.
Для учета влияния горизонтальной идеально проводящей плоскости конечных размеров выделяются три области, соответствующие приближению геометрической оптики (рис. 8.2 — не приводится):
I — область прямых лучей, II — область интерференции прямых и отраженных лучей, III — область тени, в которой предполагается отсутствие поля.
Исходными данными для учета конечных размеров крыши вдоль азимута фи (рис. 8.3 - не приводится) являются: координаты фазового центра Ф {0, 0, z }, координаты расчетной точки М {х , Ф М
y , z }, координаты углов крыши А {х , y , z }, В {х , y , z }. М М А А А В В В
1. <a id="p100427"></a>Вычисляются значения некоторых вспомогательных параметров:
y - y у (х - х ) - х (y - y )
В А А В А А В А
k = -------, а = ---------------------------. (8.5)
АВ х - х АВ х - х
В А В А
2. <a id="p100429"></a>Определяются координаты точки К (точки пересечения кромки
крыши АВ линии О кси): пи пи - для фи не равно --, 3--:
2 2
а а tg фи
АВ АВ
х = -----------, y = -----------; (8.6)
К tg фи - k К tg фи - k
АВ АВ
пи пи
- <a id="p100432"></a>для фи = --, 3--:
2 2 х = 0, y = а . (8.7) К К АВ
3. <a id="p100434"></a>Рассчитываются расстояния:
______ ______
/2 2 /2 2
l = ОК = \/х + y , l = ОN = \/х + y . (8.8)
К К К М М М
4. В соответствии с алгоритмом, приведенном на рис. 8.4, определяется принадлежность точки М к одной из трех областей.
<pre class="legal-pre"> да ┌─────────────┐ нет
┌───────────────┤ z >= 0 ├─────────────┐
│ │ М │ │
│ └─────────────┘ │
да ┌───┴───┐ нет да ┌───┴───┐ нет
┌─┤l > l ├──────────────┐ ┌─────┤l > l ├───────┐
│ │ М К│ │ │ │ М К│ │
│ └───────┘ │ │ └───────┘ │
┌──┴──────────────────────┐ │ ┌────┴────────────────────┐│
│ z z │ │ │ |z | z ││
│ Ф М │ │ │ М Ф││
│arctg -- <= arctg -------│ │ │arctg ------- <= arctg --││
│ l l - l │ │ │ l - l l ││
│ К М К│ │ │ М К К││
└──┬─────────┬────────────┘ │ └────┬───────────┬────────┘│
да │ │ нет │ да │ │ нет │
┌──┴─┐ ┌─┴─┐ ┌──┴─┐ ┌─┴─┐ ┌──┴──┐ ┌───┤
│ II │ │ I │ │ II │ │ I │ │ III │ │III│
└────┘ └───┘ └────┘ └───┘ └─────┘ └───┘
└─────────────────────────────── ───────────────────────────────┘</pre>
\/
точки М
5. Приведенный порядок расчета повторяется для всех выбранных значений фи, соответствующих положению линии О кси внутри сектора углов АОВ.
Примечание. В Приложении 9 приведена информация о рекомендуемом программном обеспечении, включающем в себя расчеты плотности потока энергии по приведенным выше методикам для рассмотренных технических средств.
9. Инструментальный контроль уровней электромагнитных полей радиосредств
9.1. Инструментальный контроль уровней ЭМП проводится с целью определения фактического состояния электромагнитной обстановки в местах расположения излучающих радиосредств.
- на этапе предупредительного санитарного надзора (при приемке объекта в эксплуатацию);
- на этапах текущего санитарного надзора (при изменении ситуационных планов размещения антенн, технических характеристик или режимов работы объекта);
- после проведения защитных мероприятий, направленных на снижение уровней ЭМП;
- в порядке плановых контрольных измерений (не реже одного раза в год).
9.2 Подготовка к проведению инструментального контроля включает несколько этапов:
- согласование цели, времени и условий проведения измерений с заинтересованными организациями и предприятиями;
- рекогносцировку района проведения измерений (подготовка информации о местности, рельефе, наличии переотражающих поверхностей, выбор трасс и точек измерений);
- подготовку информации об источнике излучения (типы передающих средств, рабочие частоты, режимы и мощности, типы антенн их параметры и пространственное положение);
- изучение нормативной санитарно-гигиенической документации, относящейся к данному виду технических средств;
- обеспечение измерений дальности до точки измерений;
- подбор и подготовку необходимой измерительной аппаратуры;
- выполнение расчетного прогнозирования;
- определение необходимости использования средств индивидуальной защиты.
9.3. Для инструментального контроля используются измерители плотности потока энергии (ППЭ), к которым предъявляются следующие требования:
- измерительная антенна (зонд, датчик поля) не должна существенно искажать структуру измеряемого поля;
- измерительная антенна (зонд, датчик поля) должна иметь изотропную характеристику направленности;
- кабель, соединяющий антенну с измерительным прибором, не должен обладать антенным эффектом;
- частотный диапазон измерительной антенны должен соответствовать диапазону частот измеряемых электромагнитных полей;
- прибор должен обладать достаточной помехозащищенностью для работы в мощных мешающих ЭМП, работать в стационарных и полевых условиях.
9.4. Перечень рекомендуемых измерительных приборов приведен в таблице Приложения.
9.5 Выбор трасс (маршрутов) измерений.
9.5.1. Число трасс определяется рельефом прилегающей местности и целью измерений. При установлении границ СЗЗ выбирается несколько трасс, определяемых по конфигурации теоретических границ СЗЗ и прилегающей селитебной зоны. При текущем санитарном надзоре, когда характеристики объекта и условия его эксплуатации остаются неизменными, измерения могут проводиться по одной характерной трассе или по границе СЗЗ.
9.5.2. При выборе трасс учитывается характер прилегающей местности (рельеф, растительный покров, застройка и пр.), в соответствии с которым район, прилегающий к объекту, разбивается на секторы. В каждом секторе выбирается радиальная относительно объекта трасса. К трассе предъявляются требования:
- трасса должна быть открытой, а площадки, на которых намечается проведение измерений, должны иметь прямую видимость на антенну излучающего средства;
- вдоль трассы, в пределах главного лепестка ХН, не должно быть переизлучателей (металлических конструкций и сооружений, линий электропередачи и т.п.) и других затеняющих местных предметов;
- наклон трассы должен быть минимальным по сравнению с наклоном всех возможных трасс в данном секторе;
- трасса должна быть доступной для пешего передвижения или для автотранспорта;
- протяженность трассы определяется на основе расчетного удаления границ СЗЗ и глубины зоны ограничения застройки (в 1,5 — 2 раза больше);
- точки (площадки) для проведения измерений следует выбирать с интервалом 5 — 10 м — при удалении до 100 м от излучающей антенны; 10 — 20 м — при удалении от 100 м до 300 м; 20 — 50 м — при удалении более 300 м.
9.6 Проведение измерений.
9.6.1. Выбор мест измерений определяется необходимостью по возможности исключить облучение населения в местах его возможного нахождения как в пределах санитарно-защитной зоны и зоны ограничения, так и вне их.
9.6.2. В обязательном порядке обследованию в границах санитарных зон подлежат здания первой линии относительно объекта. В случае превышения предельно допустимого уровня проверке подвергаются строения последующих линий, особенно строения, высота которых превышает высоту строений первой линии.
9.6.3. При измерении уровней ЭМП необходимо ориентировать измерительную антенну (зонд, датчик поля) на излучающую антенну и вращением ее вокруг своей оси добиться максимального значения.
9.6.4. В каждой точке измерений следует находить максимальное значение ППЭ по высоте до 2 метров. При этом следует руководствоваться требованиями п. 9.6.3.
9.6.5. В каждой точке контроля производится три независимых измерения. Результатом является максимальное значение этих измерений.
9.6.6. По результатам измерений составляется протокол, который является неотъемлемой частью санитарного паспорта.
СПРАВОЧНЫЙ МАТЕРИАЛ ДЛЯ РАСЧЕТА ППЭ ВБЛИЗИ ПАРАБОЛИЧЕСКОЙ
АНТЕННЫ С КРУГЛОЙ АПЕРТУРОЙ
| u | Параметр х | |||||||
| 0,005 | 0,01 | 0,02 | 0,03 | 0,04 | 0,1 | 0,15 | 1,0 | |
| 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
| 2 | -2,32 | 2,35 | 2,36 | 2,36 | -1,11 | -2,82 | -4,12 | -4,60 |
| 4 | -3,75 | 2,66 | 2,66 | 2,66 | -1,46 | -5,65 | -9,46 | -16,2 |
| 6 | -4,25 | 1,42 | 1,43 | 1,43 | -2,0 | -9,16 | -15,1 | -21,9 |
| 8 | -3,86 | 0,53 | 0,66 | 0,66 | -2,46 | -12,1 | -19,6 | -25,4 |
| 10 | -3,35 | -0,35 | 0,76 | 0,76 | -3,28 | -15,3 | -22,3 | -27,5 |
| 12 | -3,67 | -0,91 | 1,36 | 1,36 | -4,50 | -19,1 | -24,7 | -29,4 |
| 14 | -5,10 | -1,08 | 2,17 | 2,17 | -6,96 | -21,9 | -26,6 | -30,9 |
| 16 | -5,75 | -0,91 | 2,31 | 0,96 | -10,3 | -24,2 | -28,7 | -32,3 |
| 18 | -6,00 | -0,12 | 2,16 | -0,78 | -14,1 | -26,0 | -30,1 | -33,5 |
| 20 | -6,36 | 0,64 | 1,67 | -2,71 | -14,3 | -27,9 | -31,7 | -34,8 |
| 22 | -5,89 | 1,72 | 0,71 | -4,36 | -16,0 | -29,2 | -32,8 | -35,8 |
| 24 | -4,32 | 2,28 | 0,10 | -5,93 | -18,3 | -30,0 | -34,2 | -36,9 |
| 26 | -3,07 | 2,37 | -0,11 | -7,46 | -20,2 | -32,0 | -35,4 | -38,1 |
| 28 | -2,25 | 2,14 | -0,63 | -10,0 | -22,8 | -33,7 | -36,9 | -39,4 |
| 30 | -1,78 | 1,71 | -1,18 | -12,2 | -25,0 | -35,4 | -38,4 | -41,0 |
| 32 | -1,28 | 0,90 | -3,53 | -14,4 | -26,9 | -36,6 | -40,1 | -42,6 |
| 34 | -1,07 | 0,14 | -5,50 | -16,8 | -29,1 | -37,7 | -41,4 | -43,7 |
| 36 | -1,21 | 0,22 | -7,48 | -19,4 | -30,0 | -38,6 | -42,6 | -45,8 |
| 38 | -1,53 | 0 | -9,28 | -20,6 | -31,0 | -39,4 | -43,8 | -46,9 |
| 40 | -1,67 | 0 | -10,7 | -21,9 | -31,6 | -40,3 | -44,7 | -47,8 |
| 42 | -1,28 | 0,07 | -12,3 | -22,2 | -32,2 | -40,8 | -45,2 | -48,0 |
| 44 | -1,07 | 0,30 | -13,8 | -23,1 | -32,4 | -41,1 | -45,0 | -47,7 |
| 46 | -1,10 | 0,32 | -15,4 | -23,8 | -32,9 | -41,2 | -44,7 | -47,0 |
| 48 | -1,35 | 0,17 | -16,5 | -24,1 | -33,1 | -41,1 | -44,7 | -46,8 |
| 50 | -1,46 | 0,05 | -17,4 | -24,4 | -33,2 | -41,2 | -44,5 | -46,9 |
| 52 | -1,57 | 0,00 | -18,2 | -24,8 | -33,5 | -41,1 | -44,5 | -46,9 |
| 54 | -2,10 | -0,25 | -19,1 | -25,5 | -33,9 | -41,2 | -44,8 | -47,0 |
| 56 | -3,35 | -0,70 | -20,0 | -26,2 | -34,3 | -41,6 | -45,3 | -47,4 |
| 58 | -3,35 | -1,20 | -21,1 | -26,8 | -34,8 | -42,0 | -45,9 | -47,8 |
| 60 | -3,21 | -1,50 | -22,1 | -27,3 | -35,4 | -42,9 | -46,6 | -48,5 |
| 62 | -2,78 | -2,02 | -23,2 | -28,1 | -36,3 | -44,0 | -47,7 | -49,5 |
| 64 | -2,57 | -2,78 | -24,4 | -29,4 | -37,6 | -44,7 | -48,7 | -50,6 |
| 66 | -2,35 | -3,59 | -25,5 | -30,4 | -39,0 | -45,9 | -49,7 | -51,6 |
| 68 | -2,46 | -4,50 | -26,6 | -31,1 | -40,1 | -46,9 | -50,4 | -52,6 |
| 70 | -2,82 | -5,23 | -27,5 | -32,0 | -41,4 | -47,8 | -51,3 | -53,5 |
| 72 | -3,21 | -6,28 | -28,1 | -32,3 | -41,8 | -48,3 | -52,0 | -54,2 |
| 74 | -3,46 | -7,37 | -28,7 | -32,8 | -42,0 | -48,7 | -52,2 | -54,6 |
| 76 | -3,37 | -8,61 | -29,0 | -33,0 | -42,4 | -48,7 | -52,6 | -55,0 |
| 78 | -3,46 | -9,75 | -29,2 | -33,2 | -41,7 | -48,4 | -52,5 | -55,7 |
| 80 | -3,72 | -11,0 | -29,5 | -32,9 | -41,2 | -48,1 | -52,5 | -54,7 |
| 82 | -3,89 | -12,1 | -29,3 | -33,0 | -41,2 | -48,0 | -52,2 | -54,2 |
| 84 | -3,64 | -12,9 | -29,4 | -33,0 | -41,2 | -48,1 | -52,2 | -53,9 |
| 86 | -3,60 | -14,4 | -29,6 | -33,1 | -41,3 | -48,2 | -52,0 | -53,9 |
| 88 | -3,78 | -15,8 | -30,1 | -33,4 | -41,6 | -48,4 | -52,2 | -53,8 |
| 90 | -4,00 | -16,9 | -30,7 | -33,8 | -42,2 | -48,9 | -52,1 | -54,1 |
| 92 | -4,14 | -18,1 | -31,2 | -34,3 | -42,6 | -49,3 | -52,4 | -54,4 |
| 94 | -4,25 | -19,3 | -31,9 | -35,0 | -43,2 | -49,9 | -52,9 | -55,3 |
| 96 | -4,42 | -20,4 | -32,5 | -35,7 | -43,8 | -52,0 | -53,9 | -55,7 |
| 98 | -4,89 | -21,6 | -33,2 | -36,4 | -44,4 | -50,6 | -55,0 | -56,8 |
| 100 | -4,46 | -22,8 | -33,0 | -37,7 | -45,6 | -51,2 | -56,4 | -58,1 |
| u | Параметр х | |||||||
| 0,005 | 0,01 | 0,02 | 0,03 | 0,04 | 0,1 | 0,15 | 1,0 | |
| 100 | -4,46 | -22,8 | -33,0 | -37,7 | -45,6 | -51,2 | -56,4 | -58,1 |
| 110 | -4,71 | -24,3 | -33,5 | -37,0 | -46,1 | -51,9 | -56,5 | -57,9 |
| 120 | -5,14 | -25,8 | -33,9 | -37,5 | -46,3 | -53,0 | -56,9 | -58,1 |
| 130 | -6,89 | -27,1 | -34,8 | -38,2 | -46,7 | -53,9 | -58,1 | -59,1 |
| 140 | -9,48 | -28,5 | -35,6 | -38,9 | -47,3 | -54,9 | -58,9 | -60,4 |
| 150 | -13,3 | -29,9 | -36,6 | -39,7 | -48,3 | -55,9 | -59,7 | -61,2 |
| 160 | -17,5 | -30,8 | -37,4 | -40,5 | -49,2 | -56,9 | -60,5 | -61,9 |
| 170 | -21,9 | -31,8 | -38,3 | -41,3 | -50,2 | -57,9 | -61,3 | -62,7 |
| 180 | -24,9 | -32,7 | -39,2 | -42,1 | -51,1 | -58,9 | -62,1 | -63,5 |
| 190 | -27,3 | -33,7 | -40,1 | -42,9 | -52,1 | -59,9 | -62,9 | -64,3 |
| 200 | -29,1 | -34,7 | -40,9 | -43,9 | -53,0 | -60,8 | -63,8 | -65,1 |
| 210 | -30,8 | -35,7 | -41,8 | -44,6 | -53,9 | -61,8 | -64,5 | -65,8 |
| 220 | -32,4 | -36,6 | -42,7 | -45,5 | -54,9 | -62,8 | -65,4 | -66,6 |
| 230 | -33,4 | -37,6 | -43,7 | -46,3 | -55,9 | -63,7 | -66,2 | -67,4 |
| 240 | -34,1 | -38,4 | -44,5 | -47,3 | -56,8 | -64,7 | -66,9 | -68,2 |
| 250 | -34,8 | -39,3 | -45,3 | -48,2 | -57,8 | -65,7 | -67,7 | -68,9 |
| 260 | -35,7 | -40,0 | -46,1 | -49,1 | -58,7 | -66,6 | -68,6 | -69,7 |
| 270 | -36,9 | -40,9 | -46,9 | -49,9 | -59,9 | -67,1 | -69,0 | -70,0 |
| 280 | -38,1 | -41,7 | -47,9 | -50,7 | -60,6 | -68,4 | -70,2 | -71,3 |
| 290 | -39,4 | -42,7 | -48,7 | -51,6 | -61,6 | -69,2 | -70,9 | -72,0 |
| 300 | -40,1 | -44,1 | -49,9 | -52,9 | -63,0 | -70,1 | -71,9 | -72,9 |
| 400 | -50,0 | -54,0 | -60,0 | -63,0 | -73,0 | -80,0 | -82,0 | -83,0 |
| 500 | -60,0 | -64,0 | -70,0 | -73,0 | -83,0 | -90,0 | -92,0 | -93,0 |
| 600 | -70,0 | -74,0 | -80,0 | -83,0 | -93,0 | -100 | -102 | -103 |
| 700 | -80,0 | -84,0 | -90,0 | -93,0 | -103 | -110 | -112 | -113 |
| 760 | -86,0 | -90,0 | -96,0 | -99,0 | -109 | -116 | -118 | -119 |
| 3000 | -322,4 | -318,0 | -305,5 | -300,4 | -280,7 | -257,2 | -255,0 | -250,1 |
В(х)
3. <a id="p100568"></a>Функция 20lg(----)
х
┌──────────────────────────────┐
│z = R cos ТЭТА, х = R sin ТЭТА│
└───────────────┬──────────────┘
│
нет ┌───┴──┐ да
┌─────┤z >= 0├───────────────┐
<pre class="legal-pre"> │ └──────┘ нет ┌─────┴────┐ да
│ ┌────┤ z > 2d ├────┐
│ │ └──────────┘ │
│ нет ┌────────┴─┐ да нет ┌─────────┴┐ да
│ ┌────┤х >= d / 2├───┐┌───┤х <= 0,25z├──┐
│ │ └──────────┘ ││ └──────────┘ │
│ ┌─┴─┐ ┌─┴┴─┐ ┌──┴┐
│ │ V │ │ IV │ │ I │
│ └───┘ └────┘ └───┘</pre>
┌────────────────────┴────────────────────────────────────────┐
<pre class="legal-pre">│ ______ │
│ / d 1 │</pre>
│тау = -R cos ТЭТА, b = \/-------, кси = d (------- - ctg пси)│
<pre class="legal-pre">│ пси пси │
│ 2tg --- 2tg --- │
│ 2 2 │</pre>
└────────────────────┬────────────────────────────────────────┘
┌───────────┴──────────────┐
<pre class="legal-pre"> │ 2 │
│ b 2│</pre>
│хи = кси - -- (кси - тау) │
<pre class="legal-pre"> │ 2 │
│ х │</pre>
└───────────┬──────────────┘
нет ┌──┴────┐ да
┌─────┤хи >= 0├──────────┐
<pre class="legal-pre"> │ └───────┘ │
┌───────────┴─────────────────┐ ┌───┴────────────────────┐
│ _____ │ │ d│
│v = (b тау - \/кси х) - b кси│ │сигма = х - z tg пси - -│
└───────────┬─────────────────┘ │ 2│
│ └───────────┬────────────┘
нет ┌──┴───┐ да нет ┌─────┴────┐ да
┌──────┤v >= 0├──────┐ ┌─────┤сигма >= 0├────┐
│ └──────┘ │ │ └──────────┘ │
┌─┴──┐ ┌─┴──┐ ┌─┴──┐ ┌──┴┐
│II-в│ │II-а│ │II-б│ │III│
└────┘ └────┘ └────┘ └───┘</pre>
Рис. П1.3. Случай длиннофокусной антенны пси < пи / 2
┌──────────────────────────────┐
│z = R cos ТЭТА, х = R sin ТЭТА│
└───────────────┬──────────────┘
│
нет ┌───┴──┐ да
┌─────┤z >= 0├───────────────┐
<pre class="legal-pre"> │ └──────┘ нет ┌─────┴────┐ да
│ ┌─────┤ z > 2d ├────┐
│ │ └──────────┘ │
│ нет ┌────────┴─┐ да нет ┌─────────┴┐ да
│ ┌────┤х >= d / 2├─┐ ┌───┤х <= 0,25z├──┐
│ │ └──────────┘ │ │ └──────────┘ │
│┌─┴─┐ │ ┌─┴──┐ ┌──┴┐
││ V │ │ │ IV │ │ I │
│└───┘ │ └────┘ └───┘
│ └────────────────────┐</pre>
┌────────────────────┴────────────────────────────────────────┐│
<pre class="legal-pre">│ ______ ││
│ / d 1 ││</pre>
│тау = -R cos ТЭТА, b = \/-------, кси = d (------- - ctg пси)││
<pre class="legal-pre">│ пси пси ││
│ 2tg --- 2tg --- ││
│ 2 2 ││</pre>
└────────────────────┬────────────────────────────────────────┘│
<pre class="legal-pre"> ┌───────────┴──────────────┐ ┌──────────────────────┴─┐
│ 2 │ │ d│
│ b 2│ │сигма = х - z tg пси - -│
│хи = кси - -- (кси - тау) │ │ 2│
│ 2 │ └───────────┬────────────┘
│ х │ нет ┌─────┴────┐ да
└───────────┬──────────────┘ ┌─────┤сигма >= 0├────┐
нет ┌──┴────┐ да │ └──────────┘ │
┌─────┤хи >= 0├────────┐ ┌┴─┐ ┌──┴┐
│ └───────┘ │ │IV│ │III│
┌───────────┴─────────────────┐ ┌──┴─┐ └──┘ └───┘
│ _____ │ │II-б│</pre>
│v = (b тау - \/кси х) - b кси│ └────┘
└───────────┬─────────────────┘
нет ┌──┴───┐ да
┌──────┤v >= 0├──────┐
<pre class="legal-pre"> │ └──────┘ │
┌─┴──┐ ┌─┴──┐
│II-в│ │II-а│
└────┘ └────┘</pre>
Рис. П1.4. Случай короткофокусной антенны, пси < пи / 2
Пример 1
Техническое средство - оборудование РРСП ПВ "Радуга-4" на оконечной радиорелейной станции. Работают три радиоствола. Мощность передатчика в каждом стволе 4 Вт. Используется антенна АДЭ-5 с диаметром антенны 5 м, углом раскрыва зеркала 2пси =
0
210°, КНД — 43,5 дБ. Антенна находится на высоте 50 м. Частота — 3658,54 МГц.
Сравнить ППЭ в точках М и М с ПДУ ППЭ. Точка М расположена 1 2 1 в направлении на соседнюю станцию, ее высота над поверхностью земли - 2 м, а удаление от основания мачты - 100 м. Точка М
2
расположена в азимутальном направлении 180° на расстоянии 2 м от оси мачты на высоте 30 м. Постановка задачи иллюстрируется рис.
П2.1 (не приводится).
-
По алгоритму рис. П1.3 устанавливается принадлежность точки М к области IV. 1
_______________ _______________
/ 2 2 / 2 2
R = \/(Н - Н ) + ро = \/(50 - 2) + 100 = 110,92 м;
М А Т М
ТЭТА = arccos{[ро х cos фи х cos альфа - (Н - Н ) sin альфа] / R }.
М М А Т М
ТЭТА = arccos ро / R = arccos 100 / 110,92 = 25,63°. М М М
3. <a id="p100591"></a>Находится граничное расстояние R :
гр
2 2 R = 2d / лямбда = 2 х 5 / 0,082 = 609,76 м.
гр
4. <a id="p100593"></a>Определяются координаты х и u:
х = R / R = 110,92 / 609,76 = 0,182, М гр
u = (пи d sin ТЭТА ) / лямбда = (пи х 5 х sin 25,63°) / 0,082 = 82,89. М
5. По таблице П1.1 определяется функция:
6. По графику рис. П1.1 определяется функция:
7. По формуле (2.8) рассчитывается:
2
Р лямбда В(х) 2 4 П = 10lg --------- + 10lg D + 20lg ---- + 20lg F(u, х) + 3 = 10lg(12 х 0,082 / 5 ) + 43,5 + 13,22 - 52,16 + 3 = -31,33 дБ. А 4 0 х
d
8. <a id="p100602"></a>По графику рис. П4.2 (не приводится) определяется значение:
D = 10lg D = 2,396 дБ. обл,дБ обл
- По формуле (2.9) рассчитывается:
2 2 П = 10lg(Р / 4пи R ) + 10lg D + 10 = 10lg[12 / (4пи х 110,92 )] + 2,396 + 10 = -28,7 дБ. обл М обл
- По формуле (2.24) рассчитывается суммарная ППЭ в точке М 1 без учета дифракционной составляющей:
П /10 П /10
А,дБ обл,дБ -3,133 -2,87 -3
П = 10 + 10 = 10 + 10 = 2,084 х 10 мкВт/кв. см.
11. <a id="p100608"></a>Дифракционная составляющая ППЭ рассчитывается по формулам
(2.28)...(2.38), при этом:
D = -0,0355 + i 0,0323, D = 0,113 - i 0,109, 1 2 Е = 0,0255 - i 0,0266, |Е | = 0,0368, |Е | = 0, ТЭТА ТЭТА фи
-4
П = 3,602 х 10 мкВт/кв. см. ТЭТА
12. <a id="p100612"></a>Рассчитывается суммарная ППЭ в точке М с учетом
1
дифракционной составляющей:
-3 -4 -3 П = 2,084 х 10 + 3,602 х 10 = 2,44 х 10 мкВт/кв. см. Вывод: ППЭ в точке М меньше ПДУ, равного 10 мкВт/кв. см.
1
1. <a id="p100616"></a>Принимается, что:
_______________ ______________
/ 2 2 / 2 2
R = \/(Н - Н ) + ро = \/(50 - 30) + 2 = 20,09975 м,
М А Т М
ТЭТА = 95,7106°.
- По алгоритму рис. П1.4 устанавливается принадлежность точки М к области II-б. Учитывая, что зеркало антенны короткофокусное 2 2
пси > 180°, поле в точке М будет определяться только 0 2
дифракционной составляющей. -2
- По формуле (2.41) рассчитывается Е = -7,256 х 10 + ТЭТА -2
- i 1,273 х 10 . При этом D = 0,114 — i 0,107 (формулы (2.28), 2 (2.32)), Е = 18,827 (формула (2.36)). ТЭТА
-
Определяется ППЭ в точке М по формуле (2.38): 2
-3
П = 1,44 х 10 мкВт/кв. см. Вывод: ППЭ в точке М меньше ПДУ, равного 10 мкВт/кв. см.
2
Пример 2
Техническое средство — ССП. Передатчик работает на длине волны
лямбда = 0,05 м. Мощность передатчика Р = 3 кВт. Используется
антенна Кассегрена с углом раскрыва 2пси = 180° и D = 50 дБ.
0 0
Диаметр апертуры d = 7 м. Высота центра апертуры над землей Н = 7
А
м. Направление максимального излучения составляет с плоскостью
горизонта угол альфа = 10°. Рассчитать ППЭ в точках М и N.
Исходные данные: Н = 2 м, фи = 5°, ро = 300 м, Н = 4 м, фи =
М М М N N
160°, ро = 20 м. Постановка задачи иллюстрируется рис. П2.2 (не
N
приводится).
1. <a id="p100627"></a>Находится расстояние R и угол ТЭТА :
М М
_______________ ______________
/ 2 2 / 2 2
R = \/(Н - Н ) + ро = \/(7 - 2) + 300 ~= 300 м;
М А М М
ТЭТА = arccos{[ро х cos фи х cos альфа - (Н - Н ) sin альфа] / R } =
М М М А М М
= arccos{[300 х cos 5° х cos 10° — (7 — 2) х sin 10°] / 300} = 12°.
2. По алгоритму рис. П1.3 устанавливается принадлежность точки М к области I.
3. Находится граничное расстояние:
2 2 R = 2d / лямбда = 2 х 7 / 0,05 = 1960 м.
гр
4. <a id="p100633"></a>Определяются координаты х и u в точке М:
х = R / R = 300 / 1960 = 0,153, М гр
u = (пи d sin ТЭТА ) / лямбда = (пи х 7 х sin 12°) / 0,05 = 91,4. М
5. По графику рис. П1.1 определяется функция:
6. По таблице П1.1 определяется функция:
7. По формуле (2.8) рассчитывается:
2
Р лямбда В(х) 2 4 П = 10lg --------- + 10lg D + 20lg ---- + 20lg F(u, х) + 3 = 10lg(3000 х 0,05 / 7 ) + 50 + 14 - 52,5 + 3 = -10,5 дБ. А 4 0 х
d
8. <a id="p100642"></a>По графику рис. П1.2 определяется:
D = 10lg D = 3 дБ. обл,дБ обл
- По формуле (2.9) рассчитывается:
2 2 П = 10lg(Р / 4пи R ) + 10lg D + 10 = 10lg[3000 / (4пи х 300 )] + 3 + 10 = -12,8 дБ. обл М обл
- По формуле (2.24) рассчитывается суммарная ППЭ в точке М:
П /10 П /10
А,дБ обл,дБ -1,05 -1,28
П = 10 + 10 = 10 + 10 = 0,145 мкВт/кв. см.
Вывод: ППЭ в точке М меньше ПДУ, равного 10 мкВт/кв. см.
2.1 Находится расстояние R и угол ТЭТА :
N N
_______________ _____________
/ 2 2 / 2 2
R = \/(Н - Н ) + ро = \/(7 - 4) + 20 ~= 20,224 м,
N А N N
ТЭТА = arccos{[ро х cos фи х cos альфа - (Н - Н ) х sin альфа] / R } =
N N N А N N
= arccos{[20 х cos 120° х cos 10° — (7 — 4) х sin 10°] / 20,224} = 160,2095°.
2.2. По алгоритму рис. П1.4 устанавливается принадлежность точки № к области II-а (рис. 2.5), где ППЭ имеет только дифракционную компоненту.
2.3 Дифракционная компонента рассчитывается по формулам (2.28)...(2.38). Промежуточные результаты расчетов:
-3 -3 D = 9,137 х 10 - i х 9,077 х 10 , D = 0,0347 - i х 0,0346, 1 2 -3 -4 Е = 0,122 + i х 0,0136, |Е | = 0,1228, Е = 7,997 х 10 + i х 2,762 х 10 , ТЭТА ТЭТА фи -3 -3 -5 |Е | = 8,0 х 10 , П = 4,028 х 10 мкВт/кв. см, П = 1,698 х 10 мкВт/кв. см. фи ТЭТА фи
Окончательный результат — значение ППЭ в точке N:
-3
Пример 3
Рассчитать ППЭ вблизи технического средства, рассмотренного в примере 2, если точка М (рис. П2.2) имеет координаты: фи = 0°, М
ро = 3 м, Н = 7 м. М М
1. <a id="p100664"></a>Находится расстояние R и угол ТЭТА :
М М
_______________ ____________
/ 2 2 / 2 2
R = \/(Н - Н ) + ро = \/(7 - 7) + 3 = 3 м;
М А М М
ТЭТА = arccos{[ро х cos фи х cos альфа - (Н - Н ) х sin альфа] / R };
М М М А М М
ТЭТА = arccos{[3 х cos 0° х cos 10° - (7 - 7) х sin 10°] / 3} = 10°.
М
2. По алгоритму рис. П1.4 устанавливается принадлежность точки М к области V.
3. Находится граничное расстояние:
2 2 R = 2d / лямбда = 2 х 7 / 0,05 = 1960 м.
гр
4. <a id="p100671"></a>Определяется координата х в точке М:
x = R / R = 3 / 1960 = 0,00153. М гр /\ лямбда 0,05
5. <a id="p100673"></a>Определяется значение х = ------ = ----- = 0,001786.
4d 4 х 7
6. <a id="p100674"></a>Определятся координата u:
u = (пи d sin ТЭТА ) / лямбда = (пи 7 sin 10°) / 0,05 = 76,37. М
- Вычисляется величина П по формуле (2.25): S
2 2 П = 400Р / (пи d 0,65) = 400 х 3000 / (пи х 7 х 0,65) = 11992,8 мкВт/кв. см.
S
/\
8. <a id="p100678"></a>Вычисляется апертурная составляющая П (х, u):
А
- <a id="p100679"></a>по графику рис. П1.2 определяется функция:
- <a id="p100681"></a>F(76,4; 0,00178) = 0;
/\
-
по формуле (2.8) рассчитывается П (х, u): А
2
/\ Р лямбда В(х) 2 4 П (х, u) = 10lg --------- + 10lg D + 20lg ---- + 20lg F(u, х) + 3 = 10lg(3000 х 0,05 / 7 ) + 50 + 14,5 + 3 = 42,45 дБ. А 4 0 х
d
-
По формуле (2.26) рассчитывается П (х, u) для х = 0,00153: А
/\
П - П (х,u)
/\ S А /\
0,1[П (х,u) + ------------(х - х)] 40,789 - 42,45
А /\ 0,1[42,45 + -------------- (0,00178 - 0,00153)]
х 0,00178
П (х, u) = 10 = 10 = 16633,79 мкВт/кв. см.
А
- По формуле (2.9) рассчитывается:
2 2 П = 10lg(Р / 4пи R ) + 10lg D + 10 = 10lg[3000 / (4пи х 3 )] + 3,2 + 10 = 27,437 дБ. обл М обл П = 540,93 мкВт/кв. см.
обл
11. <a id="p100689"></a>Суммарное значение ППЭ в точке М:
П(х, u) = П (х, u) + П = 17174,72 мкВт/кв. см. А обл
Вывод: ППЭ в точке № существенно превышает ПДУ, равный 10 мкВт/кв. см.
СПРАВОЧНЫЕ МАТЕРИАЛЫ И ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ППЭ ВБЛИЗИ
ПАРАБОЛИЧЕСКИХ АНТЕНН С КВАДРАТНОЙ И ПРЯМОУГОЛЬНОЙ
АПЕРТУРАМИ
| u | Параметр х | ||||||||
| 0,005 | 0,01 | 0,02 | 0,03 | 0,04 | 0,05 | 0,1 | 0,15 | 1,0 | |
| 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 |
| 2 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | -0,71 | -1,89 | -5,60 |
| 4 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | -0,21 | -2,73 | -5,90 | -13,3 |
| 6 | 0 | 0 | 0 | 0 | 0 | -0,97 | -6,73 | -11,4 | -20,4 |
| 8 | 0 | 0 | -0,16 | -0,30 | -0,76 | -2,06 | -11,4 | -17,2 | -23,4 |
| 10 | 0 | 0 | -0,31 | -0,48 | -1,81 | -3,59 | -14,8 | -20,3 | -26,0 |
| 12 | 0 | 0 | -0,47 | -0,95 | -2,83 | -5,74 | -18,2 | -22,9 | -28,0 |
| 14 | 0 | 0 | -0,53 | -1,70 | -4,73 | -8,62 | -21,4 | -25,4 | -29,5 |
| 16 | 0 | -0,12 | -0,74 | -2,52 | -6,94 | -11,8 | -24,0 | -27,4 | -30,8 |
| 18 | 0 | -0,36 | -1,02 | -3,67 | -9,53 | -14,8 | -25,8 | -29,1 | -31,8 |
| 20 | 0 | -0,54 | -1,45 | -5,19 | -12,2 | -16,9 | -27,3 | -30,1 | -32,7 |
| 22 | 0 | -0,62 | -1,77 | -6,95 | -14,7 | -19,7 | -28,3 | -30,9 | -33,6 |
| 24 | 0 | -0,78 | -2,31 | -8,37 | -17,1 | -21,2 | -29,0 | -31,9 | -34,2 |
| 26 | 0 | -0,82 | -3,15 | -10,7 | -19,3 | -22,3 | -29,8 | -32,6 | -34,8 |
| 28 | 0 | -0,86 | -3,81 | -13,6 | -21,5 | -24,9 | -30,5 | -33,4 | -35,6 |
| 30 | 0 | -1,00 | -5,34 | -15,4 | -22,9 | -26,2 | -31,3 | -34,1 | -36,2 |
| 32 | -0,11 | -1,12 | -6,96 | -17,8 | -25,1 | -27,4 | -31,9 | -34,5 | -36,7 |
| 34 | -0,31 | -1,26 | -8,83 | -19,5 | -26,2 | -28,2 | -32,4 | -35,0 | -37,1 |
| 36 | -0,36 | -1,38 | -10,6 | -21,8 | -27,3 | -29,3 | -32,8 | -35,4 | -37,5 |
| 38 | -0,42 | -1,60 | -11,6 | -22,4 | -28,1 | -29,9 | -33,1 | -35,8 | -37,9 |
| 40 | -0,48 | -1,76 | -14,1 | -23,7 | -28,9 | -30,6 | -33,6 | -36,1 | -38,2 |
| 42 | -0,48 | -1,90 | -15,9 | -25,1 | -29,3 | -31,1 | -34,1 | -36,4 | -38,5 |
| 44 | -0,48 | -2,04 | -17,5 | -26,0 | -30,0 | -31,6 | -34,4 | -36,9 | -38,9 |
| 46 | -0,55 | -2,20 | -18,9 | -26,8 | -30,4 | -32 | -34,9 | -37,2 | -39,4 |
| 48 | -0,55 | -2,40 | -19,9 | -27,6 | -30,8 | -32,6 | -35,4 | -37,6 | -39,8 |
| 50 | -0,64 | -2,88 | -21,2 | -28,1 | -31,2 | -33,2 | -35,6 | -38,1 | -40,0 |
| 52 | -0,67 | -3,08 | -22,3 | -28,5 | -31,5 | -33,6 | -36,1 | -38,3 | -40,4 |
| 54 | -0,77 | -3,30 | -23,6 | -28,9 | -32,0 | -33,9 | -36,4 | -38,6 | -40,6 |
| 56 | -0,79 | -3,56 | -24,4 | -29,2 | -32,3 | -34,3 | -36,8 | -39,1 | -41,0 |
| 58 | -0,89 | -3,94 | -25,2 | -29,6 | -32,5 | -34,6 | -37,1 | -39,4 | -41,3 |
| 60 | -0,95 | -4,46 | -25,8 | -30,0 | -32,9 | -34,9 | -37,3 | -39,6 | -41,4 |
| 62 | -1,01 | -4,94 | -26,8 | -30,3 | -33,3 | -35,1 | -37,4 | -39,8 | -41,6 |
| 64 | -1,06 | -5,56 | -27,4 | -30,6 | -33,5 | -35,4 | -37,8 | -40,0 | -41,8 |
| 66 | -1,11 | -6,44 | -27,9 | -31,1 | -33,8 | -35,6 | -37,9 | -40,3 | -42,1 |
| 68 | -1,15 | -7,26 | -28,4 | -31,5 | -34,1 | -36,0 | -38,2 | -40,5 | -42,4 |
| 70 | -1,18 | -8,38 | -28,8 | -31,6 | -34,3 | -36,2 | -38,5 | -40,6 | -42,6 |
| 72 | -1,29 | -9,36 | -29,3 | -31,9 | -34,6 | -36,4 | -38,6 | -40,9 | -42,7 |
| 74 | -1,35 | -10,6 | -29,8 | -32,3 | -34,9 | -36,6 | -38,8 | -41,0 | -42,8 |
| 76 | -1,39 | -11,9 | -30,0 | -32,7 | -35,1 | -36,7 | -39,0 | -41,2 | -43,0 |
| 78 | -1,45 | -13,0 | -30,2 | -32,9 | -35,3 | -36,8 | -39,1 | -41,5 | -43,3 |
| 80 | -1,68 | -14,2 | -30,7 | -33,2 | -35,5 | -36,9 | -39,3 | -41,7 | -43,5 |
| 82 | -1,77 | -15,5 | -30,9 | -33,4 | -35,7 | -37,2 | -39,5 | -41,8 | -43,5 |
| 84 | -1,96 | -16,5 | -31,4 | -33,6 | -35,4 | -37,3 | -39,6 | -42,0 | -43,7 |
| 86 | -2,13 | -17,4 | -31,9 | -34,0 | -36,1 | -37,5 | -39,8 | -42,3 | -44,0 |
| 88 | -2,34 | -18,4 | -32,2 | -34,2 | -36,2 | -37,8 | -39,9 | -42,4 | -44,2 |
| 90 | -2,58 | -19,8 | -32,5 | -34,5 | -36,4 | -37,7 | -40,0 | -42,5 | -44,5 |
| 92 | -2,64 | -20,8 | -32,9 | -34,7 | -36,6 | -38,0 | -40,1 | -42,7 | -44,7 |
| 94 | -2,77 | -21,8 | -33,3 | -34,9 | -36,7 | -38,0 | -40,3 | -42,9 | -44,9 |
| 96 | -3,05 | -22,7 | -33,6 | -35,1 | -37,1 | -38,3 | -40,4 | -43,0 | -45,1 |
| 98 | -3,06 | -23,7 | -33,8 | -35,5 | -37,3 | -38,5 | -40,5 | -43,1 | -45,3 |
| 100 | -3,44 | -24,8 | -34,1 | -35,8 | -37,7 | -38,8 | -40,6 | -43,3 | -45,4 |
| u | Параметр х | ||||||||
| 0,005 | 0,01 | 0,02 | 0,03 | 0,04 | 0,05 | 0,1 | 0,15 | 1,0 | |
| 100 | -3,44 | -24,8 | -34,1 | -35,7 | -37,7 | -38,8 | -40,6 | -43,3 | -45,4 |
| 110 | -3,75 | -27,1 | -34,8 | -36,8 | -38,8 | -40,5 | -42,1 | -45,0 | -46,4 |
| 120 | -4,53 | -29,3 | -35,4 | -37,4 | -39,5 | -41,3 | -42,8 | -45,8 | -47,2 |
| 130 | -5,74 | -30,5 | -36,0 | -37,8 | -40,1 | -41,9 | -43,4 | -46,5 | -47,9 |
| 140 | -8,14 | -31,4 | -36,6 | -38,5 | -40,7 | -42,5 | -44,1 | -47,2 | -48,7 |
| 150 | -11,4 | -32,3 | -37,2 | -39,2 | -41,2 | -43,0 | -44,5 | -47,9 | -49,3 |
| 160 | -15,6 | -33,2 | -37,8 | -39,7 | -41,7 | -43,5 | -44,9 | -48,7 | -49,9 |
| 170 | -19,7 | -34,1 | -38,4 | -40,0 | -42,1 | -44,0 | -45,7 | -49,1 | -50,7 |
| 180 | -22,9 | -35,0 | -39,0 | -40,4 | -42,5 | -44,5 | -46,3 | -49,6 | -51,4 |
| 190 | -25,6 | -35,6 | -39,4 | -41,0 | -42,9 | -45,0 | -46,8 | -50,0 | -52,1 |
| 200 | -27,5 | -36,2 | -39,9 | -41,5 | -43,3 | -45,6 | -47,5 | -50,6 | -52,6 |
| 210 | -29,0 | -36,8 | -40,4 | -42,2 | -44,0 | -46,3 | -48,3 | -51,5 | -53,1 |
| 220 | -30,3 | -37,4 | -41,1 | -42,9 | -44,4 | -47,0 | -49,1 | -51,9 | -53,6 |
| 230 | -31,3 | -38,0 | -41,8 | -43,6 | -45,4 | -47,0 | -49,8 | -52,5 | -54,1 |
| 240 | -32,2 | -38,6 | -42,4 | -44,3 | -46,0 | -48,4 | -50,6 | -53,0 | -54,6 |
| 250 | -33,1 | -39,2 | -43,1 | -45,0 | -46,6 | -49,1 | -51,4 | -53,8 | -55,1 |
| 260 | -34,0 | -39,8 | -43,8 | -45,9 | -47,2 | -50,0 | -52,2 | -54,5 | -56,1 |
| 270 | -34,9 | -40,9 | -44,9 | -46,9 | -48,9 | -51,0 | -53,1 | -55,9 | -56,9 |
| 280 | -36,2 | -41,7 | -45,9 | -47,6 | -49,7 | -52,0 | -54,0 | -56,5 | -57,6 |
| 290 | -37,5 | -42,9 | -47,2 | -48,6 | -51,0 | -53,2 | -54,9 | -57,4 | -58,7 |
| 300 | -38,0 | -44,1 | -48,1 | -49,9 | -52,0 | -54,1 | -56,1 | -58,9 | -60,0 |
| 400 | -48,0 | -54,0 | -58,0 | -60,0 | -62,0 | -64,0 | -66,0 | -69,0 | -70,0 |
| 500 | -58,0 | -64,0 | -68,0 | -70,0 | -72,0 | -74,0 | -76,0 | -79,0 | -80,0 |
| 600 | -68,0 | -74,0 | -78,0 | -80,0 | -82,0 | -84,0 | -86,0 | -89,0 | -90,0 |
| 700 | -78,0 | -84,0 | -88,0 | -90,0 | -92,0 | -94,0 | -96,0 | -99,0 | -100 |
| 760 | -84,0 | -90,0 | -94,0 | -96,0 | -98,0 | -100 | -102 | -105 | -106 |
В(х)
3. <a id="p100777"></a>Функция 20lg(----)
х
Пример 1. Антенна с квадратной апертурой
Техническое средство - оборудование ТРРСП ТР-120 на оконечной станции. Используются две несимметричных параболических антенны с размерами 30 х 30 кв. м. Разнос между антеннами 40 м, центры апертур антенн находятся на высоте Н = 25 м над землей, мощность,
А
излучаемая одной антенной Р = 5 кВт (при КПД АФТ равном 1); длина
волны лямбда = 0,3 м; КНД антенны D = 47 дБ.
ср 0,дБ
Оценить ППМ в точке М, которая расположена в направлении на соседнюю станцию, а ее высота над землей — 2 м. Удаление точки М от линии проекции антенн на поверхность земли 100 м. Постановка задачи иллюстрируется рис. П3.2 (не приводится).
Расчет ППЭ выполняется сначала для одной антенны, затем для другой. Результаты расчетов ППЭ суммируются.
Расчет ППМ, создаваемой антенной А1 в точке М
1. <a id="p100785"></a>Находится расстояние R и угол ТЭТА :
М М
_______________ ___________________ _____________________
/ 2 2 / 2 2 2 / 2 2 2
R = \/(Н - Н ) + ро = \/(Н - Н ) + z + y = \/(25 - 2) + 100 + 20 = 104,54 м;
М А Т М А Т
ТЭТА = arccos{[ро х cos фи х cos альфа - (Н - Н ) sin альфа] / R }.
М М А Т М
Для альфа = 0, фи = arctg(y / х) = arctg(20 / 100) = 11,31°,
2 2 0,5 ро = (z + y ) = 102 м,
М
ТЭТА = arccos[(102 х cos 11,31°) / 104,5] = 16,95°. М
2. <a id="p100791"></a>Находится граничное расстояние:
2 2 R = 2а / лямбда = 2 х 30 / 0,3 = 6000 м.
гр
3. <a id="p100793"></a>Определяются координаты х и u:
х = R / R = 104,5 / 6000 = 0,01742, М гр
u = (пи а sin ТЭТА ) / лямбда = (пи х 30 х sin 16,95°) / 0,3 = 91,59. М
4. По графику рис. П3.1 определяется функция:
5. По таблице П3.1 определяется функция:
6. По формуле (3.2) рассчитывается:
2
Р лямбда В(х) 2 4 П = 10lg --------- + 10lg D + 20lg ---- + 20lg F(u, х) + 3 = 10lg(5000 х 0,3 / 30 ) + 47 + 13 - 29,6 + 3 = 0,84 дБ. А 4 0 х
а
7. <a id="p100802"></a>Угол раскрыва зеркала антенны с размерами 30 х 30 кв. м
2пси равен 40°. По графику рис. П1.2 определяется: 0
D = 10lg D = 9,53 дБ. обл,дБ обл
- По формуле (3.3) рассчитывается:
2 2 П = 10lg(Р / 4пи R ) + 10lg D + 10 = 10lg[5000 / (4пи х 104,54 )] + 9,53 + 10 = 5,14 дБ. обл М обл
- По формуле (2.24) рассчитывается ППЭ, создаваемая в точке М антенной А1, — П : 1
П /10 П /10
А,дБ обл,дБ 0,084 0,514
П = 10 + 10 = 10 + 10 = 4,53 мкВт/кв. см.
1
10. <a id="p100809"></a>В силу симметрии расположения точки М относительно антенн
А1 и А2 ППЭ, создаваемая антенной А2 в точке М, будет равна ППЭ,
создаваемой в этой точке антенной А1, т.е. П = П = 4,53 мкВт/кв.
1 2
см.
11. <a id="p100810"></a>Суммарная ППЭ в точке М от совокупности антенн А1 и А2 и
будет равна П = П + П = 4,53 + 4,53 = 9,06 мкВт/кв. см.
1 2
Вывод: ППЭ в точке М близка к ПДУ, равному 10 мкВт/кв. см.
Пример 2. Антенна с прямоугольной апертурой
Антенна выполнена в виде вырезки из параболоида вращения с прямоугольной апертурой (рис. 3.3). Размеры апертуры а = 2,7 м, b = 0,5 м. Мощность излучения 200 Вт, частота 10000 МГц. Угол раскрыва антенны в плоскости YOZ 2пси = 180°, в вертикальной
1
плоскости ZOX пси = 60°. 2
Определить значение ППЭ в точке М с координатами R = 48,6 м, ТЭТА = 5°.
1. <a id="p100817"></a>Определяются значения обобщенных координат по формулам
(3.14): u = 24,64, х = 0,1, u = 4,56, х = 2,92. 1 1 2 2
- По таблице П3.1 находятся значения гарантированных огибающих, следует учесть, что данные таблицы приведены для функции 20lg(F(u, х)):
F(u , х ) = -29,2, F(u , х ) = -15,6. 1 1 2 2
3. Значение КНД облучателя рассчитывается по формуле (3.15), при этом частные значения КНД находятся по графику рис. П1.2:
D = 3,09 дБ, D = 8,96 дБ, D = 6,03 дБ. 1 2
4. Функции вида 10lg(В(х) / х) находятся по графикам рис. П3.1 (следует учесть, что графики построены для функции 20lg(В(х) / х)):
10lg(В(х ) / х ) = 6,5 дБ, 10lg(В(х ) / х ) = -4,65 дБ. 1 1 2 2
5. Подстановка исходных и найденных значений в формулу (3.13) дает апертурную составляющую ППЭ:
П = 2,38 дБ, П = 1,73 мкВт/кв. см. а а
6. Подстановка исходных данных и найденного значения КНД в формулу (3.3) позволяет найти составляющую ППЭ от облучателя:
П = -5,68 дБ, П = 0,2704 мкВт/кв. см. обл обл
7. Суммарное значение ППЭ в точке М:
Пример 3
Антенна в виде вырезки из параболоида вращения (рис. П3.3 — не приводится) имеет квадратную апертуру со стороной квадрата 5 м. Угол раскрыва антенны пси = 160°, рабочая частота 6 ГГц, мощность 100 Вт.
Определить значение ППЭ в точке М, имеющей координаты Х = 5 м, Y = 0, Z = -1 м.
1. Определяется значение диаметра эквивалентной круглой апертуры по формуле (3.11):
2. Исходя из геометрии задачи определяются значения:
3. По алгоритму рис. П1.3 устанавливается принадлежность точки М к области II-а, где учитываются одна составляющая ППЭ — дифракционная.
4. Дифракционная составляющая ППЭ рассчитывается по формуле (2.41):
-6
П = 4,43 х 10 мкВт/кв. см. диф
D = 1,613 х 10 — i1,609 х 10 (формулы (2.28)...(2.32)), 2
Е = 48,166 (формула (2.36)), 0 -3 -3
Е = -1,017 х 10 — i3,959 х 10 (формула (2.41)). ТЭТА
5. <a id="p100846"></a>Суммарная ППЭ в расчетной точке:
-6
Пример 1. Антенна типа параболический цилиндр
Конструкция антенны показана на рис. 4.1. Размеры апертуры а = 0,45 м, b = 0,15 м. Длина излучателя L = 0,3 м. Мощность излучения 100 Вт, частота 10000 МГц, КНД антенны 27 дБ.
Определить значение ППЭ в точке М с координатами R = 10 м, ТЭТА = 10°.
1. <a id="p100855"></a>Определяются значения обобщенных координат по формулам
(3.14): х = 0,741, u = 8,183, х = 6,667, u = 0,909. 1 1 2 2
2. Нормированные характеристики направленности в обобщенных координатах u, х рассчитываются по формулам (3.2) и (3.3). Результаты расчетов приведены на рис. П4.1 и П4.2 (не приводятся).
3. Значения огибающих функций определяются либо непосредственно по рис. П3.1 и П3.2, либо, как это сделано ниже, по данным табл. П.3.1 (следует учесть, что данные таблицы приведены для функции 20F(u, х)):
F(u , х ) = -10,5 дБ, F(u , х ) = -1,3 дБ. 1 1 2 2
4. Значение КНД облучателя рассчитывается по формуле (4.1):
5. Находятся функции вида 10lg(В(х) / х) по графикам рис. П3.1 (следует учесть, что графики построены для функции 20lg(В(х) / х)):
10lg(В(х ) / х )) = 6,3 дБ, 10lg(В(х ) / х ) = -8,24 дБ. 1 1 2 2
6. Рассчитывается значение апертурной составляющей ППЭ по формуле (3.13):
7. Считая облучатель синфазной нитью с равномерным возбуждением, определяется его характеристика направленности облучателя:
│ пи L sin ТЭТА │
│sin (-------------)│
<pre class="legal-pre"> │ лямбда │
F (ТЭТА) = │-------------------│ = 0,136.
обл │ пи L sin ТЭТА │
│ ------------- │
│ лямбда │</pre>
8. Подстановка исходных данных и найденного значения КНД в формулу (2.4) позволяет найти составляющую ППЭ от облучателя:
Суммарное значение ППЭ в точке М: П = 19,6 мкВт/кв. см.
Пример 2
Пирамидальный рупор, имеющий геометрические размеры (рис. 4.2) а = 28,5 см, b = 23,24 см, L = 90 см, возбуждается волной Н на 10 частоте f = 10000 МГц. Подводимая мощность Р = 100 Вт. Определить ППЭ в точке М с координатами R = 10 м, ТЭТА = 10°.
По формулам (4.4)...(4.6) находим:
f(10°) = 1,236, max f(ТЭТА = 0) = 3,5762.
По формулам (4.7)...(4.9) находим:
По формуле (4.3) определяем F(ТЭТА, фи) = 0,08868.
Значение КНД рупора определяем по формулам (4.10) и (4.11):
Искомое значение ППЭ находим по формуле (4.2):
Пример 3
Конический рупор, имеющий геометрические размеры (рис. 4.3) r = 15 см, L = 45 см, возбуждается на частоте f = 10000 МГц. Подводимая мощность Р = 100 Вт. Определить ППЭ в точке М с координатами R = 9 м, ТЭТА = 10°.
По формулам (4.13...4.19) находим:
2
q = 0,7158 + 0,1115i, q = 5,8658 х 10 - 0,9488i, 1 2
Значение КНД рупора определяем по формуле (4.20): D = 500. р
Искомое значение ППЭ находим по формуле (4.2):
Пример 1. Рупорно-параболическая антенна
Конструкция антенны показана на рис. 5.1. Размеры апертуры 2,7 х 2,7 м. Мощность излучения 2 Вт, длина волны лямбда = 8,2 см, КНД антенны 39,5 дБ. Угол раскрыва рупора пси = 35°. Определить 0 значение ППЭ в точке М, лежащей на оптической оси антенны (ось Y) на расстоянии R = 18 м.
1. Находятся значения обобщенных координат u, х:
2. По таблице П3.1 находятся значения гарантированной огибающей: F(u, х) = 0.
3. Функции вида 10lg(В(х) / х) находятся по графикам рис. П3.1:
4. Значение КНД облучателя находится по графику рис. П1.2:
5. Подстановка исходных и найденных значений в формулу (3.2) позволяет найти апертурную составляющую ППЭ:
П = 19,532 дБ, П = 89,78 мкВт/кв. см. а а
6. Подстановка исходных данных и найденного значения КНД в формулу (3.3) позволяет найти составляющую ППЭ от облучателя:
П = -13,45 дБ, П = 0,0452 мкВт/кв. см. обл обл
Пример 2. Перископическая антенна
Конструкция антенны показана на рис. 5.2. Диаметр нижнего зеркала А2 — 3,2 м, верхнего зеркала А3 — 3,9 м, расстояние между верхним и нижним зеркалом 60 м, мощность излучения 2 Вт, длина волны лямбда = 3,7 см, КНД антенны 43 дБ. Диаметр раскрыва конического рупора r = 0,15 м, длина L = 0,5 м. Определить значение ППЭ в точке М, находящейся на оси мачты на высоте 30 м. Расстояние между рупором и мачтой 10 м.
Постановка задачи иллюстрируется на рис. П5.1 (не приводится).
В точке № ППЭ имеет две составляющие — одну от нижней апертуры, другую от верхней.
Вклад нижней апертуры (антенна А2) оценивается по формуле (3.12). Результаты расчета:
П = 28,7 дБ = 749 мкВт/кв. см. а
Вклад рупора (антенна А1) рассчитывается аналогично тому, как это сделано в примере 3 Приложения 4.
По формулам (4.13)...(4.19) находим:
q = -0,374 + 0,0631i, q = 0,017 - 0,37i, q = 0,712 + 0,033i, 1 2 3
-4
U (ТЭТА = 71,6°) = 0,113, U (ТЭТА = 71,6°) = -1,929 х 10 , 1 2
Значение КНД рупора определяется по формуле (4.20):
Искомое значение вклада рупора в ППЭ находим по формуле (4.2):
Суммарное значение ППЭ в точке N: П = 944,5 мкВт/кв. см.
ПРИМЕР РАСЧЕТА ППЭ ВБЛИЗИ АПЕРТУРНОЙ АНТЕННЫ С РЕШЕТЧАТЫМ
РЕФЛЕКТОРОМ
Пример. Антенна с рефлектором в виде поверхности
с отверстиями
Техническое средство — ССП. Передатчик работает на длине волны
лямбда = 0,05 м. Мощность передатчика Р = 3 кВт. Используется
антенна Кассегрена с углом раскрыва 2пси = 180° и D = 50 дБ.
0 0
Зеркало (рефлектор) антенны - параболоид вращения, поверхность
которого выполнена в виде сетки из проводов диаметра 2ро = 0,006
м при расстоянии между проводами d = 0,018 м (рис. 6.2). Диаметр
апертуры d = 7 м. Высота центра апертуры над землей Н = 7 м.
А
Направление максимального излучения составляет с плоскостью горизонта угол альфа = 10°. Рассчитать ППЭ в точке N при: Н = 4
N
м, фи = 160°, ро = 20 м. Постановка задачи иллюстрируется рис.
N N
П2.2.
Параметры технического средства и координаты точки № совпадают с заданными в примере 3 Приложения 2, поэтому значение дифракционной составляющей считается известным и равным:
-3
П = 4,045 х 10 мкВт/кв. см. диф
Значение составляющей, обусловленной прохождением энергии сквозь сетку рефлектора, определяется по формуле (6.1):
1. <a id="p100942"></a>Находится угол гамма = 180° - ТЭТА = 180° - 160,24° =
N
19,76°.
2. <a id="p100943"></a>Рассчитывается значение нормированной характеристики
облучателя в точке N (формула (6.2)): F = 0,973. обл
3. <a id="p100944"></a>По графику рис. П1.1 определяется КНД облучателя:
- Определяется коэффициент прохождения по формуле (6.3):
(2) 10 (2) Н (k ро) = 1 + i х 0,695, SUM Н (nkd) = -0,058 - i х 0,335, 0 n=1 0
5. По формуле (6.1) рассчитывается составляющая ППЭ, обусловленная прохождением энергии через рефлектор:
6. Суммарная ППЭ в расчетной точке: П = 0,099 мкВт/кв. см.
Пример 1. Коллинеарная антенна, расположенная над плоской безграничной поверхностью
Техническое средство - коллинеарная антенна базовой станции системы ММDS (вибраторы полуволновые), количество этажей - 16, питание этажей - синфазное, рабочая частота f = 2400 МГц, излучаемая мощность Р = 800 Вт, высота подвеса антенны h = 27 м.
1
Рассчитать уровни ППЭ в точках Т и Т . Точка Т имеет
1 2 1
следующие координаты в цилиндрической системе координат, связанной с антенной: ро = 3 м, фи = 60°, z = 2 м, а точка Т — ро = 3 м, фи 2 = 60°, z = 10 м. Антенна расположена над плоской безграничной поверхностью. Постановка задачи проиллюстрирована на рис. П7.1 (не приводится).
Остальные условные обозначения, использующиеся при расчетах, введены в соответствии с параграфом 8.
Геометрия антенны определяется исходя из следующих параметров: длины волны и высоты подвеса антенны.
8 6 лямбда = с / f = 3 х 10 / 340 х 10 = 0,125 м, h = 30 м.
1
Далее в декартовой системе координат с выбранным началом отсчета определяются координаты начал и концов вибраторов в составе антенны. В таблице 1 приведены координаты только первого этажа.
| № пр-ка | Х , М н | Y , м н | Z , м н | Х , м к | Y , м к | Z , м к | Радиус вибратора, м / R , Ом г | Ном. длина сегмента, м / Х , Ом г |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 1 | 0,00 | 0,00 | 0,0 | 0,00 | 0,00 | 0,03 | 0,01 | 0,005 |
| Г1 | 0,00 | 0,00 | 0,03 | 0,00 | 0,00 | 0,32 | 75,0 | 0 |
| 2 | 0,00 | 0,00 | 0,32 | 0,00 | 0,00 | 0,62 | 0,01 | 0,005 |
Радиусы вибраторов и число сегментов на вибраторах выбираются в соответствии с требованиями, указанными в разделе 7.
При расчетах учитывается число этажей, межэтажное расстояние и высота подвеса антенны. Режим возбуждения этажей — синфазный.
2. Расчет координат точки наблюдения.
Координаты точки наблюдения, в которой вычисляется величины ППЭ, определяются в сферической системе координат наборами величин
ТЭТА , фи, r и ТЭТА , фи, r (см. рис. 8.1). В рассматриваемом
1 1 2 2
случае при h = 2 м:
2
_______________ _____________
/ 2 2 /2 2
r = \/ро + (h - h ) = \/3 + (27 - 2) = 25,18 м,
1 1 2
h - h
1 2 27 - 10
ТЭТА = arcsin(-------) = arcsin(-------) = 82,75°,
1 r 25,18
1
_______________ _____________
/ 2 2 /2 2
r = \/ро + (h + h ) = \/3 + (27 + 2) = 29,15 м,
2 1 2
h + h h - h
1 2 1 2 27 + 2 27 - 2
ТЭТА = ТЭТА + arctg(-------) - arctg(-------) = 82,75 + arctg(------) - arctg(------) = 84,69°.
2 1 ро ро 3 3
Величина фи была определена нами ранее и равна 60°. При h =
2
10 м:
_______________ ______________
/ 2 2 /2 2
r = \/ро + (h - h ) = \/3 + (27 - 10) = 17,26 м,
1 1 2
h - h
1 2 27 - 10
ТЭТА = arcsin(-------) = arcsin(-------) = 80,04°,
1 r 17,26
1
_______________ ______________
/ 2 2 /2 2
r = \/ро + (h + h ) = \/3 + (27 + 10) = 37,12 м,
2 1 2
h + h h - h
1 2 1 2 27 + 10 27 - 10
ТЭТА = ТЭТА + arctg(-------) - arctg(-------) = 80,04 + arctg(-------) - arctg(-------) = 85,4°.
2 1 ро ро 3 3
Расчет напряженности поля производится в соответствии с методикой, подробно изложенной в разделе 7. Исходными данными для расчета являются введенная в пункте 1 геометрия антенны, а также режим возбуждения вибраторов и излучаемая мощность.
Значение ППЭ в точке Т , рассчитанное по формуле (7.1), с 1 -3 учетом полученных выше результатов равно 1,0 х 10 мкВт/кв. см, а -2 в точке Т равно 4,4 х 10 мкВт/кв. см. 2
Пример 2. Коллинеарная антенна, расположенная на крыше высотного здания
Техническое средство — коллинеарная антенна (вибраторы полуволновые), количество этажей — 16, питание этажей — синфазное, рабочая частота f = 2400 МГц, излучаемая мощность Р = 800 Вт, высота подвеса антенны относительно уровня крыши (фазового центра) 5 м.
Рассчитать уровни ППЭ в точках М и М . Точка М имеет 1 2 1
следующие координаты в декартовой системе: х = 5,77 м, y = 10 м, z = 4 м, а точка М : х = 6,78 м, y = 11,73 м, z = 1 м. Антенна 2
расположена на крыше высотного здания высотой 30 м. Координаты углов крыши А (5, 10, 30), В (-5, 10, 30). Координаты фазового центра Ф (0, 0, 5). Постановка задачи проиллюстрирована на рис.
П7.2 (не приводится).
Остальные условные обозначения, использующиеся при расчетах, введены в соответствии с разделом 8.
1. По формулам (8.5) вычисляются значения вспомогательных параметров:
y - y 10 - 10
В А
k = ------- = ------- = 0.
АВ х - х -5 - 5
В А
y (х - х ) - х (y - y ) 10 (-5 - 5) - 5 (10 - 10)
А В А А В А
а = --------------------------- = ------------------------- = 10.
АВ х - х -5 - 5
В А
В соответствии с выбранными параметрами задачи при фи = 60° для расчета используются формулы (8.6):
а
АВ 10 х = ----------- = ----- = 5,77 м, К tg фи - k tg 60
АВ
а tg фи
АВ 10tg 60
y = ----------- = ------- = 10 м.
К tg фи - k tg 60
АВ
- По формулам (8.8) рассчитываются расстояния:
______ __________
/2 2 / 2 2
l = \/х + y = \/5,77 + 10 = 11,55 м,
К К К
________ __________
/2 2 / 2 2
l = \/х + y = \/5,77 + 10 = 11,55 м,
М М М
1 1 1
________ _____________
/2 2 / 2 2
l = \/х + y = \/6,78 + 11,73 = 13,55 м.
М М М
2 2 2
- В соответствии с алгоритмом, приведенном на рис. 8.4,
определяется принадлежность точек М и М к одной из трех
1 2
областей. Суть этого алгоритма состоит в проверке нескольких
условий. Так, для точки М : 1
z = 4 >= 0, l = l . М М К 1 1
z = 1 >= 0, l > l , М М К 2 2 5 1
arctg ---- <= arctg ------------- -> 0,41 <= 0,464.
11,5 13,55 - 11,55 Таким образом, точка М находится в области II, а точка М - в 1 2
области I.
Геометрия антенны определяется исходя из следующих параметров: длины волны и высоты подвеса фазового центра антенны относительно крыши.
8 6 лямбда = с / f = 3 х 10 / 2400 х 10 = 0,125 м, h = 5 м.
1
Далее в декартовой системе координат с выбранным началом отсчета определяются координаты начал и концов вибраторов (аналогично примеру 1) в составе антенны с учетом высоты подвеса фазового центра антенны.
6. Расчет координат точки наблюдения.
Координаты точки наблюдения, в которой вычисляется величины ППЭ, определяются в сферической системе координат наборами величин
ТЭТА , фи, r и ТЭТА , фи, r (см. рис. 8.1). В отличие от
1 1 2 2
результатов, приведенных в примере 1, число наборов координат определяется в зависимости от номера области. Так, для точки М , 1
находящейся в области II, ППЭ определяется суммой ППЭ прямой и отраженной волны. Поэтому для этой точки рассчитывается набор
параметров, аналогичный рассмотренному в примере 1:
ТЭТА = 4,948°, фи = 60°, r = 11,59 м, 1 1 1 ТЭТА = 37,926°, фи = 60°, r = 14,64 м. 2 2 2 Точка М находится в области прямых лучей. Поэтому для нее
2
рассчитывается следующий набор параметров:
ТЭТА = 16,45°, фи = 60°, r = 14,13 м. 1 1 1
Расчет напряженности поля производится в соответствии с методикой, изложенной в разделе 7. Исходными данными для расчета являются введенная в 2.1 геометрия антенны, а также режим возбуждения вибраторов и излучаемая мощность.
Значение ППЭ в точке М , рассчитанное по формуле (7.1), с 1
учетом полученных выше результатов равно 14,82 мкВт/кв. см, а в точке М равно 0,187 мкВт/кв. см.
2
| Тип измерительного прибора | Измеряемый диапазон частот | Пределы измерений | Относительная погрешность измерений | Производитель прибора |
|---|---|---|---|---|
| П3-18/19/20 | 0,3 — 39,65 ГГц | 0,32 — 3200 мкВт/кв. см | +/- 3 дБ | СКБ РИАП (Россия) |
| П3-18А/19А | 0,3 — 40 ГГц | 0,9 — 3200 мкВт/кв. см | +/- 3 дБ | СКБ РИАП (Россия) |
| П3-30 | 0,3 — 40 ГГц | 3 — 30000 мкВт/кв. см | +/- 2,5 дБ | СКБ РИАП (Россия) |
| П3-23 | 37,6 — 118,1 ГГц | 0,9 — 3200 мкВт/кв. см | +/- 2,5 дБ | СКБ РИАП (Россия) |
| П3-24 | 37,5 — 178 ГГц | 0,5 — 2000 мкВт/кв. см | +/- 2,5 дБ | СКБ РИАП (Россия) |
| Поле-3 | 0,3 — 78 ГГц | 10 — 10000 мкВт/кв. см | +/- 2,5 дБ | Поставщик «Супертехприбор» (Россия) |
| EMR-20/30 | 0,1 — 3000 МГц | 0,17 — 170000 мкВт/кв. см | +/- 3 дБ | «Wendel & Goltermann» (Германия) |
| EMR-200/300 | 0,1 — 18000 МГц | 0,27 — 265000 мкВт/кв. см | +/- 3 дБ | «Wendel & Goltermann» (Германия) |
Могут быть использованы также другие приборы с аналогичными характеристиками, приведенными в данной таблице.
РЕКОМЕНДУЕМОЕ ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ
Программная реализация приведенных в настоящих Методических указаниях методик расчета плотности потока энергии электромагнитного поля в местах размещения радиосредств, работающих в диапазоне частот 300 МГц — 300 ГГц, осуществлена в Программном комплексе анализа электромагнитной обстановки (ПК АЭМО, версия 2.0.2), разработанном специалистами ФГУП СОНИИР совместно с ЗАО «СМАРТС». На данный программный комплекс имеется Свидетельство № 1002/02-00006 от 15 октября 2002 г., выданное Министерством здравоохранения Российской Федерации, согласно которому ПК АЭМО пригоден к использованию в учреждениях госсанэпидслужбы Российской Федерации.
За более подробной информацией о возможностях данного программного комплекса обращаться по адресу: 443011, г. Самара, ул. Советской Армии, 217, т.: (8462) 16-18-26, факс: (8462) 16-15-11, E-mail: mspd@,soniir.samara.ru, fdv@soniir.samara.ru.
ППЭ — плотность потока энергии
КНД — коэффициент направленного действия