МУ 34-70-104-85. Методические указания по эксплуатационному контролю за состоянием сетевых подогревателей
Актуально на 30.10.2026.
Как цитировать: "МУ 34-70-104-85. Методические указания по эксплуатационному контролю за состоянием сетевых подогревателей". МУ 34-70-104-85. https://bukva.ai/docs/mu-34-70-104-85
(утв. Минэнерго СССР 05.08.1985)
5 августа 1985 года
МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ ПО ЭКСПЛУАТАЦИОННОМУ КОНТРОЛЮ ЗА СОСТОЯНИЕМ СЕТЕВЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ
до 1 ноября 1990 года
Разработано предприятием «Сибтехэнерго» Производственного объединения по наладке, совершенствованию технологии и эксплуатации электростанций и сетей «Союзтехэнерго».
Исполнители: В.Ф. Рыбалко, В.А. Корженков.
Утверждено Главным техническим управлением по эксплуатации энергосистем 05.08.1985 г.
Заместитель начальника Д.Я. Шамараков.
Методические указания устанавливают порядок определения основных показателей и оценки состояния поверхностей нагрева сетевых подогревателей в целях поддержания экономичных режимов работы оборудования и предназначены для персонала предприятий ПО «Союзтехэнерго», служб наладки энергоуправлений, цехов наладки электростанций и других подразделений, осуществляющих испытания, наладку и эксплуатацию сетевых подогревателей ТЭС и котельных.
1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ
1.1. Метод оценки состояния поверхности нагрева сетевого подогревателя основан на сравнении фактического и расчетного температурных напоров.
1.2. Теоретические основы способа оценки состояния поверхности нагрева сетевого подогревателя приведены в Приложении 1.
1.3. Фактический температурный напор определяется на основании измерений, выполняемых в любом эксплуатационном режиме работы подогревателя, желательно при расходе сетевой воды, близком к номинальному для данного типа подогревателя.
1.4. Расчетный температурный напор при чистой поверхности нагрева определяется по соответствующему графику (Приложение 2) для режима работы, при котором проводились эксплуатационные измерения параметров.
Технические характеристики подогревателей приведены в Приложении 3.
1.5. Измерения необходимых параметров по каждому подогревателю производятся с помощью штатных контрольно-измерительных приборов, которые должны проходить периодическую проверку, и могут дублироваться с использованием специальных приборов и устройств. Схема измерений должна отвечать требованиям «Методических указаний по испытаниям сетевых подогревателей» (М.: СПО Союзтехэнерго, 1982).
1.6. Измерения всех необходимых параметров производятся в один прием за минимальный промежуток времени. Повторная запись показаний измерений — через 10 — 15 мин. Перед проведением измерений необходимо убедиться в том, что обеспечивается нормальная работа воздухоотсасывающих устройств из парового пространства и поддерживается нормальный уровень конденсата в подогревателе.
1.7 Отклонение значений измеряемых величин по результатам двух измерений не должно превышать:
- по расходу сетевой воды +/- 5%;
- по температуре сетевой воды +/- 1 °C;
- по давлению пара, кПа(кгс/см2): для основных подогревателей +/- 4,9 (0,05); для пиковых подогревателей +/- 9,8 (0,10);
- по температуре конденсата (при наличии данных измерений) +/- 1,0 °C.
1.8. Достоверность данных оценки состояния поверхности нагрева сетевых подогревателей зависит от точности измерения требуемых величин. Особо тщательно следует выполнять измерения давления пара в основных подогревателях.
1.9. Степень загрязнения поверхности нагрева сетевого подогревателя характеризуется показателем \beta\prime , выраженным в процентах. Показатель \beta\prime характеризует уменьшение значения фактического коэффициента теплопередачи по сравнению с расчетным для чистой поверхности нагрева и учитывает влияние на фактический коэффициент теплопередачи загрязнения поверхности нагрева отложениями, наличия неконденсирующихся газов в паровом пространстве, несоответствия фактической поверхности нагрева расчетной.
1.10. В зависимости от значения показателя \beta\prime устанавливаются две степени состояния поверхности нагрева сетевого подогревателя:
- при \beta\prime<30\% состояние удовлетворительное;
- при \beta\prime \geq 30\% состояние неудовлетворительное.
Указанное значение \beta\prime установлено из условия, что фактический температурный напор не превышает расчетное значение не более чем в 2 раза, что соответствует толщине слоя накипи в трубной системе около 0,2 мм. При этом должна быть обеспечена нормальная работа воздухоотсасывающих устройств и регуляторов уровня конденсата, а количество заглушенных или удаленных трубок не должно превышать 5%.
Значения показателя \beta\prime приведены в Приложении 4.
1.11. Оценка состояния поверхностей нагрева сетевых подогревателей производится обязательно перед началом и окончанием отопительного сезона и периодически, не реже одного раза в 2 — 3 нед в период отопительного сезона. При интенсивном накипеобразовании в трубной системе период между испытаниями может быть сокращен.
2. ПОРЯДОК ПОЛЬЗОВАНИЯ СПОСОБОМ ОЦЕНКИ СОСТОЯНИЯ СЕТЕВЫХ ПОДОГРЕВАТЕЛЕЙ
2.1 Для оценки состояния поверхности нагрева сетевого подогревателя необходимо выполнить измерения следующих величин:
- расхода сетевой воды через подогреватель;
- температуры сетевой воды на входе;
- температуры сетевой воды на выходе;
- давления пара в корпусе подогревателя.
2.2. По усредненным значениям данных измерений, порядок обработки которых приведен в Приложении 5, определяются:
2.2.1 Относительный расход сетевой воды
где G_{\text{и}} — измеренный расход сетевой воды, т/ч;
G_{\text{н}} — номинальный расход сетевой воды для данного типа подогревателя (см. графики Приложения 2), т/ч.
2.2.2 Фактический температурный напор
где t_{\text{н}}^{\text{и}} — температура насыщения греющего пара при измеренном давлении, принимается по таблицам теплофизических свойств воды и водяного пара, °C;
t_{1}^{\text{и}} — измеренная температура сетевой воды на выходе из подогревателя, °C.
2.2.3 Фактический нагрев сетевой воды в подогревателе \Delta t :
где t_{2}^{\text{и}} — измеренная температура сетевой воды на входе в подогреватель, °C.
2.2.4. Расчетный температурный напор \delta t_{\text{р}} (по графику Приложения 2 для данного типа подогревателя) для условий, соответствующих режиму при проведении измерений, т.е. при t_{2} = t_{2}^{\text{и}} ; t_{1} = t_{1}^{\text{и}} и G = G_{\text{и}} .
2.2.5 Отношение фактического нагрева к расчетному температурному напору
2.2.6 Отношение расчетного и фактического температурных напоров
\varphi = \delta t_{\text{р}}/\delta t_{\text{ф}} .
2.2.7. Степень загрязнения поверхности нагрева \beta\prime (по Приложению 4) в зависимости от полученных значений \epsilon , \varphi и \overline{G} .
2.3. Данные измерений и результаты оценки состояния поверхности нагрева сетевого подогревателя рекомендуется оформлять в виде таблицы (см. Приложение 6).
ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ СПОСОБА ОЦЕНКИ СОСТОЯНИЯ ПОВЕРХНОСТИ НАГРЕВА СЕТЕВОГО ПОДОГРЕВАТЕЛЯ
Предлагаемый способ оценки состояния поверхности нагрева сетевого подогревателя базируется на сравнении значений фактического, полученного в результате измерений, и теоретического, полученного расчетным путем для чистой поверхности трубного пучка, температурных напоров ( \delta t_{\text{ф}} и \delta t_{\text{р}} ).
В практике проектирования и эксплуатации сетевых подогревателей всех типов загрязнение поверхности нагрева трубного пучка учитывается введением коэффициента чистоты (\beta) к расчетному значению коэффициента теплопередачи (K_{\text{р}}) .
Выявляется зависимость между величинами \delta t_{\text{ф}} , \delta t_{\text{р}} и \beta при условии равной тепловой производительности чистого и загрязненного подогревателя с одинаковыми параметрами сетевой воды, но при различных давлениях греющего пара:
Q_{\text{р}} = G(t_{1} - t_{2}) = K_{\text{р}}F_{\text{р}}\Delta t_{\text{ср}}^{\text{р}}10^{- 3} ; (1)
Q_{\text{ф}} = G(t_{1} - t_{2}) = \beta K_{\text{р}}F_{\text{р}}\Delta t_{\text{ср}}^{\text{ф}}10^{- 3} , (2)
где Q_{\text{р}} и Q_{\text{ф}} — расчетная и фактическая тепловая производительность, Гкал/ч;
t_{1} — температура сетевой воды на выходе, °C;
t_{2} — температура сетевой воды на входе, °C;
K_{\text{р}} — расчетный коэффициент теплопередачи, ккал/(м2 · ч · °C);
F_{\text{р}} — расчетная поверхность нагрева подогревателя, м2;
\Delta t_{\text{ср}}^{\text{р}} и \Delta t_{\text{ср}}^{\text{ф}} — расчетное и фактическое значения среднелогарифмической разности температур пара и сетевой воды, °C;
Путем преобразований формулы тепловой производительности сетевого подогревателя можно найти зависимость отношения расчетного температурного напора к фактическому (\varphi = \delta t_{\text{р}}/\delta t_{\text{ф}}) от коэффициента \beta .
Из условия равной тепловой производительности следует:
Q_{\text{р}} = Q_{\text{ф}} = K_{\text{р}}F_{\text{р}}\Delta t_{\text{ср}}^{\text{р}} = \beta K_{\text{р}}F_{\text{р}}\Delta t_{\text{ср}}^{\text{ф}} . (3)
После сокращения и раскрытия формулы среднелогарифмической разности температур (\Delta t_{\text{ср}}) имеем:
\frac{\Delta t}{ln \frac{\Delta t + \delta t_{\text{р}}}{\delta t_{\text{р}}}} = \beta \frac{\Delta t}{ln \frac{\Delta t + \delta t_{\text{ф}}}{\delta t_{\text{ф}}}} , (4)
где \Delta t — нагрев сетевой воды в подогревателе, °C;
\delta t_{\text{р}} и \delta t_{\text{ф}} — расчетный и фактический температурные напоры, °C.
\beta = ln(\frac{\Delta t}{\delta t_{\text{ф}}} + 1)/ln(\frac{\Delta t}{\delta t_{\text{р}}} + 1) . (5)
Введя обозначения \delta t_{\text{р}}/\delta t_{\text{ф}} = \varphi , \Delta t/\delta t_{\text{р}} = \epsilon , имеем:
Коэффициент чистоты \beta зависит не только от состояния поверхности нагрева подогревателя, но и незначительно от режима его работы, характеризуемого расходом сетевой воды и температурой ее на входе в подогреватель и выходе из него.
Анализ данных теплотехнических расчетов сетевых подогревателей показывает, что в диапазоне изменения температуры сетевой воды на входе в подогреватель в пределах 30 °C на коэффициент \beta влияет практически только расход сетевой воды.
На основании данных расчетов получена приближенная зависимость влияния относительного расхода сетевой воды на коэффициент \beta :
\beta_{i} = \beta_{\text{н}}^{G^{n}} ,
где \beta_{i} — коэффициент чистоты подогревателя при расходе, отличающемся от номинального;
\beta_{\text{н}} — коэффициент чистоты подогревателя при номинальном расходе сетевой воды;
(здесь G_{\text{и}} — измеренный расход сетевой воды, т/ч; G_{\text{н}} — номинальный расход сетевой воды, указанный на графике расчетных температурных напоров данного типа подогревателя, т/ч):
n — показатель степени, равный 0,25 для вертикальных подогревателей и 0,17 для горизонтальных (получен расчетным путем из сопоставления значений \beta в режимах, различающихся расходом сетевой воды).
Приведенные на графиках расчетные температурные напоры (\delta t_{\text{р}}) получены в результате тепловых расчетов сетевых подогревателей.
Расчетные температурные напоры для вертикальных подогревателей изменяются в широком диапазоне и при удельной тепловой нагрузке (120 - 160) \times 10^{3}\text{ккал}/(\text{м}^{2} \cdot \text{ч}) достигают 25 — 30 °C.
Графики расчетных температурных напоров разделены на три группы по назначению и конструкции подогревателей.
К первой группе (рис. П2.1 - П2.12) относятся основные вертикальные подогреватели с температурой воды на входе (t_{2}) от 10 до 100 °C типов БО-90м, БО-130м, БО-200м, ПСВ-200-3-23, ПСВ-315-3-23, БО-350м, ПСВ-500-3-23, БО-550-3м, БВ-1350.
Ко второй группе (рис. П2.13 - П2.20) относятся основные горизонтальные подогреватели с температурой воды на входе от 30 до 110 °C типов ПСГ-800-3-8, ПСГ-1300-3-8, БГ-1300, ПСГ-2300-3-8, ПСГ-5000-2,5-8, ПСГ-5000-3-8.
К третьей группе (рис. П2.21 - П2.32) относятся пиковые вертикальные подогреватели с температурой воды на входе от 70 до 120 °C типов БП-90м, ПСВ-90-7-15, ПСВ-125-7-15, БП-200м, БП-200у, ПСВ-200-7-15, ПСВ-200-14-23, БП-300-2м, ПСВ-315-14-23, БП-500м, ПСВ-500-14-23.
Рис. П2.1. График расчетных температурных напоров сетевого подогревателя БО-90м (трубки латунные,
число ходов 4, f_{\text{в}} = 0,0297\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17,5\text{мм} ,
H = 1,45 м): \text{а} - t_{2} = 10 \div 60^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 50 \div 100^{\circ}C
Рис. П2.2. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя БО-130м (трубки латунные,
число ходов 4, f_{\text{в}} = 0,0426\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17,5\text{мм} ,
H = 1,45 м): \text{а} - t_{2} = 10 \div 60^{\circ}C ; \text{б} - t = 50 \div 100^{\circ}C
Рис. П2.3. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя БО-200м (трубки латунные,
число ходов 4, f_{\text{в}} = 0,0613\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17,5\text{мм} ,
H = 1,67 м): \text{а} - t = 10 \div 60^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 50 \div 100^{\circ}C
Рис. П2.4. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя ПСВ-200-3-23 (трубки
латунные, число ходов 4, f_{\text{в}} = 0,0577\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17\text{мм} ,
H = 1,33 м): \text{а} - t_{2} = 10 \div 60^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 50 \div 100^{\circ}C
Рис. П2.5. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя ПСВ-200-3-23 (трубки
латунные, число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,1154\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17\text{мм} ,
H = 1,33 м): \text{а} - t_{2} = 10 \div 60^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 50 \div 100^{\circ}C
Рис. П2.6. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя ПСВ-315-3-23 (трубки
латунные, число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,1380\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17\text{мм} ,
H = 1,20 м): \text{а} - t_{2} = 10 \div 60^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 50 \div 100^{\circ}C
Рис. П2.7. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя БО-350 (трубки латунные,
число ходов 4, f_{\text{в}} = 0,0792\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17,5\text{мм} ,
H = 1,61 м): \text{а} - t_{2} = 10 \div 60^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 50 \div 60^{\circ}C
Рис. П2.8. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя БО-350м (трубки латунные,
число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,1580\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17,5\text{мм} ,
H = 1,61 м): a - t_{2} = 10 \div 60^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 50 \div 100^{\circ}C
Рис. П2.9. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя ПСВ-500-3-23 (трубки
латунные, число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,2190\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17\text{мм} ,
H = 1,23 м): a - t_{2} = 10 \div 60^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 50 \div 100^{\circ}C
Рис. П2.10. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя БО-550-3м (трубки
латунные, число ходов 4, f_{\text{в}} = 0,1251\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17,5\text{мм} ,
H = 1,80 м): a - t_{2} = 10 \div 60^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 50 \div 100^{\circ}C
Рис. П2.11. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя БО-550-3м (трубки латунные,
число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,2502\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17,5\text{мм} ,
H = 1,80 м): a - t_{2} = 10 \div 60^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 50 \div 100^{\circ}C
Рис. П2.12. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя БВ-1350 (трубки латунные,
число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,5980\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 24/22\text{мм} ):
a - t_{2} = 10 \div 60^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 50 \div 100^{\circ}C
Рис. П2.13. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя ПСГ-800-3-8 (трубки
латунные, число ходов 4, f_{\text{в}} = 0,2185\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 24/22\text{мм} ):
a - t_{2} = 30 \div 70^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 70 \div 110^{\circ}C
Рис. П2.14. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя ПСГ-1300-3-8 (трубки
латунные, число ходов 4, f_{\text{в}} = 0,327\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 24/22\text{мм} ):
a - t_{2} = 30 \div 70^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 70 \div 110^{\circ}C
Рис. П2.15. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя БГ-1300 (трубки латунные,
число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,422\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 24/22\text{мм} ):
a - t_{2} = 30 \div 70^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 70 \div 110^{\circ}C
Рис. П2.16. График расчетных температурных напоров
сетевого подогревателя ПСГ-2300-3-8 (трубки латунные,
число ходов 4, f_{\text{в}} = 0,475\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 24/22\text{мм} ):
a - t_{2} = 30 \div 70^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 70 \div 110^{\circ}C
Рис. П2.17. График расчетных температурных напоров
сетевого подогревателя ПСГ-2300-3-8 (трубки латунные,
число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,950\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 24/22\text{мм} ):
a - t_{2} = 30 \div 70^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 70 \div 110^{\circ}C
Рис. П2.18. График расчетных температурных напоров
сетевого подогревателя ПСГ-5000-2,5-8 (трубки латунные,
число ходов 4, f_{\text{в}} = 0,7482\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 25/23\text{мм} ):
a - t_{2} = 30 \div 70^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 70 \div 110^{\circ}C
Рис. П2.19. График расчетных температурных напоров
сетевого подогревателя ПСГ-5000-3-8 (трубки ст. 12Х18Н10Т,
число ходов 4, f_{\text{в}} = 0,7482\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 25/23\text{мм} ):
a - t_{2} = 30 \div 70^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 70 \div 110^{\circ}C
Рис. П2.20. График расчетных температурных напоров
сетевого подогревателя ПСГ-5000-3-8 (трубки ст. 12Х18Н10Т,
число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,7243\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 25/22,6\text{мм} ):
a - t_{2} = 30 \div 70^{\circ}C ; \text{б} - t_{2} = 70 \div 110^{\circ}C
Рис. П2.21. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя БП-90м (трубки латунные,
число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,0594\text{м}^{2} , d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17,5\text{мм} )
Рис. П2.22. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя ПСВ-90-7-15 (трубки
латунные, число ходов 4, f_{\text{в}} = 0,0259\text{м}^{2} ,
d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17\text{мм} , H = 1,31 м)
Рис. П2.23. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя ПСВ-90-7-15 (трубки
латунные, число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,0518\text{м}^{2} ,
d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17\text{мм} , H = 1,31 м)
Рис. П2.24. График расчетных температурных напоров
сетевого подогревателя ПСВ-125-7-15 (трубки
латунные, число ходов 4, f_{\text{в}} = 0,0362\text{м}^{2} ,
d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17\text{мм} , H = 1,31 м)
Рис. П2.25. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя ПСВ-125-7-15 (трубки
латунные, число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,0724\text{м}^{2} ,
d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17\text{мм} , H = 1,31 м)
Рис. П2.26. График расчетных температурных
напоров сетевых подогревателей БП-200м, БП-200у
(трубки латунные, число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,1225\text{м}^{2} ,
d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17,5\text{мм} , H = 1,67 м)
Рис. П2.27. График расчетных температурных напоров
сетевых подогревателей ПСВ-200-7-15, ПСВ-200-14-23
(трубки латунные, число ходов 4, f_{\text{в}} = 0,0577\text{м}^{2} ,
d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17\text{мм} , H = 1,33 м)
Рис. П2.28. График расчетных температурных напоров
сетевых подогревателей ПСВ-200-7-15, ПСВ-200-14-23
(трубки латунные, число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,1154\text{м}^{2} ,
d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17\text{мм} , H = 1,33 м)
Рис. П2.29. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя БП-300-2м
(трубки латунные, число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,1355\text{м}^{2} ,
d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17\text{мм} , H = 1,61 м)
Рис. П2.30. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя ПСВ-315-14-23
(трубки латунные, число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,1380\text{м}^{2} ,
d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17\text{мм} , H = 1,25 м)
Рис. П2.31. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя БП-500м
(трубки латунные, число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,2260\text{м}^{2} ,
d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17,5\text{мм} , H = 1,62 м)
Рис. П2.32. График расчетных температурных
напоров сетевого подогревателя ПСВ-500-14-23
(трубки латунные, число ходов 2, f_{\text{в}} = 0,2190\text{м}^{2} ,
d_{\text{н}}/d_{\text{вн}} = 19/17\text{мм} , H = 1,19 м)
Действительное абсолютное давление пара p (кгс/см2) у заборного отверстия, измеренное пружинным манометром (мановакуумметром), с учетом поправок определяется по формуле
p_{\text{п}} — поправка по протоколу тарировки, определяемая по графикам тарировки для соответствующего показания манометра, кгс/см2;
p_{\text{уст}} — поправка на высоту установки манометра — столба воды в соединительной трубке от места присоединения до манометра, кгс/см2:
p_{\text{уст}} = \frac{H_{\text{уст}} - H_{\text{п}}}{10}
(здесь H_{\text{уст}} , H_{\text{п}} — соответственно отметки установки манометра (по присоединительному штуцеру) и заборного устройства, м);
p_{\text{б}} — барометрическое давление в месте проведения измерений, кгс/см2:
p_{\text{б}} = \frac{B_{0}}{735,6}
(здесь B_{0} — приведенное к 0 °C показание барометра с учетом поправок по паспорту, мм рт. ст.)
Если при измерении расхода сетевой воды ее температура отличается от расчетной для используемой измерительной диафрагмы, усредненное значение измеренного массового расхода корректируется по формуле:
где G — скорректированное значение массового расхода сетевой воды, т/ч;
G_{\text{и}} — усредненное значение измеренного массового расхода сетевой воды, т/ч;
\rho_{\text{и}} — плотность сетевой воды в месте установки сужающего устройства (диафрагмы) во время проведения измерений, кг/м3;
\rho_{\text{р}} — расчетная плотность сетевой воды для используемой измерительной диафрагмы, кг/м3.
В отдельных схемах водоподогревательных установок (ВПУ) (типовые схемы ВПУ приведены на рис. П5.1 и П5.2) имеет место параллельное включение основных или пиковых подогревателей по сетевой воде. При этом расходомер, как правило, установлен на общем участке трубопровода от обоих подогревателей.
Рис. П5.1. Схемы водоподогревательных установок
с двумя параллельными основными подогревателями:
а) — с одним пиковым подогревателем; б) — с двумя
пиковыми подогревателями
1 — сетевой насос; 2 — основной подогреватель;
3 — пиковый подогреватель; 4 — задвижка;
5 — гильза для термометра; 6 — манометр;
7 — измерительная диафрагма
Рис. П5.2. Схемы водоподогревательных установок
с двумя последовательными основными подогревателями
(Обозначения см. рис. П5.1)
При невозможности или нецелесообразности в условиях эксплуатации производства переключений в целях измерения расхода через каждый подогреватель в отдельности распределение расходов сетевой воды по двум параллельным ветвям определяется расчетным путем.
Расходы сетевой воды по двум параллельно включенным основным (см. рис. П5.1, а) и б)) или пиковым (см. рис. П5.1, б) и П5.2, б)) подогревателям определяются по формулам:
где G_{1} — расход сетевой воды через первый подогреватель, т/ч;
G_{\text{с}} — суммарный расход сетевой воды через оба подогревателя, т/ч;
t_{\text{см}} — температура смешанной воды после обоих подогревателей, °C;
t_{1}\prime\prime — температура сетевой воды на выходе из второго подогревателя, °C;
t_{1}\prime — температура сетевой воды на выходе из первого подогревателя, °C;
G_{2} — расход сетевой воды через второй подогреватель, т/ч.
Расход сетевой воды через пиковый подогреватель (см. рис. П5.1, а) и рис. П5.2, а)) с включенной обводной линией определяется по формуле
где G_{\text{п}} — расход сетевой воды через пиковый подогреватель, т/ч;
G_{\text{с}} — суммарный расход сетевой воды, т/ч;
t_{\text{см}} — температура смешанной воды после врезки обводной линии, °C;
t_{2} — температура сетевой воды на входе в подогреватель, °C;
t_{1} — температура сетевой воды на выходе из подогревателя, °C.
Определить распределение сетевой воды по трем и более параллельным ветвям при известном суммарном расходе невозможно.
Пример 1. Для основного подогревателя БО-200м, работающего на сетевой воде, в результате измерений получены следующие усредненные значения измеренных величин:
G_{\text{и}} = 500\text{т}/\text{ч} , t_{2}^{\text{и}} = 60^{\circ}C , t_{1}^{\text{и}} = 90^{\circ}C , p_{\text{п}}^{\text{и}} = 1,12\text{кгс}/\text{см}^{2}(t_{\text{н}}^{\text{и}} = 102,3^{\circ}C) .
\overline{G} = G_{\text{и}}/G_{\text{н}} = 500:500 = 1,0 ;
\delta t_{\text{ф}} = t_{\text{н}}^{\text{и}} - t_{1}^{\text{и}} = 102,3 - 90 = 12,3^{\circ}C ;
\Delta t = t_{1}^{\text{и}} - t_{2}^{\text{и}} = 90 - 60 = 30^{\circ}C ;
- по рис. П2.3, б) находим расчетное значение температурного напора, которое для условий измерений составит \delta t_{\text{р}} = 8,3^{\circ}C ;
\epsilon = \Delta t/\delta t_{\text{р}} = 30:8,3 = 3,60 ;
\varphi = \delta t_{\text{р}}/\delta t_{\text{ф}} = 8,3:12,3 = 0,66 ;
- по графику Приложения 4 при \epsilon = 3,60 , \varphi = 0,66 и \overline{G} = 1,0 определяем степень загрязнения подогревателя, которая составит \beta\prime = 20\% .
В соответствии с приведенной градацией состояние подогревателя оценивается удовлетворительным.
Пример 2. Для основных подогревателей ПСГ-2300, работающих на сетевой воде, в результате измерений получены усредненные значения измеренных величин:
G_{\text{и}} = 3500\text{т}/\text{ч} ; t_{2}^{\text{и}} = 70^{\circ}C ; t_{1}^{\text{и}} = 90^{\circ}C ;
p_{\text{п}}^{\text{и}} = 0,85\text{кгс}/\text{см}^{2}(t_{\text{н}}^{\text{и}} = 94,6^{\circ}C) .
G_{\text{и}} = 3500\text{т}/\text{ч} ; t_{2}^{\text{и}} = 90^{\circ}C ; t_{1}^{\text{и}} = 110^{\circ}C ;
p_{\text{п}}^{\text{и}} = 1,65\text{кгс}/\text{см}^{2}(t_{\text{н}}^{\text{и}} = 113,7^{\circ}C) .
G = G_{\text{и}}/G_{\text{н}} = 3500:3500 = 1 ;
\delta t_{\text{ф}} = t_{\text{н}}^{\text{и}} - t_{1}^{\text{и}} = 94,6 - 90 = 4,6^{\circ}C ;
\Delta t = t_{1}^{\text{и}} - t_{2}^{\text{и}} = 90 - 70 = 20^{\circ}C ;
- по рис. П2.16, б) находим расчетный температурный напор, который для условий измерений составит \delta t_{\text{р}} = 2,9^{\circ}C ;
\epsilon = \Delta t/\delta t_{\text{р}} = 20:2,9 = 6,9 ;
\varphi = \delta t_{\text{р}}/\delta t_{\text{ф}} = 2,9:4,6 = 0,63 ;
- по графику Приложения 4 при \epsilon = 6,9 , \varphi = 0,63 и \overline{G} = 1,0 определяем степень загрязнения подогревателя, которая составит \beta\prime = 19\% .
\overline{G} = 3500:3500 = 1,0 ;
\delta t_{\text{ф}} = 113,7 - 110 = 3,7^{\circ}C ;
\Delta t = 110 - 90 = 20^{\circ}C ;
В соответствии с приведенной градацией состояние обоих подогревателей оценивается удовлетворительным.
Пример 3. Для пикового подогревателя ПСВ-500-14-23, работающего на сетевой воде, в результате измерений получены следующие усредненные значения:
G_{\text{и}} = 1400\text{т}/\text{ч} , t_{2}^{\text{и}} = 110^{\circ}C , t_{1}^{\text{и}} = 150^{\circ}C , p_{\text{п}}^{\text{и}} = 9,0\text{кгс}/\text{см}^{2}(t_{\text{н}}^{\text{и}} = 174,5^{\circ}C) .
\overline{G} = 1400:1600 = 0,88 ;
\delta t_{\text{ф}} = 174,5 - 150 = 24,5^{\circ}C ;
\Delta t = 150 - 110 = 40^{\circ}C ;
\delta t_{\text{р}} = 12,5^{\circ}C (по рис. П2.32);
\beta\prime = 34\% (по графику Приложения 4).
Состояние подогревателя оценивается неудовлетворительным.
Результаты данных намерений и оценки состояния поверхности нагрева приведенных примеров сведены в прилагаемую таблицу.