Методика определения потребности в топливе, электрической энергии и воде при производстве и передаче тепловой энергии и теплоносителей в системах коммунального теплоснабжения
Актуально на 01.11.2026.
Как цитировать: "Методика определения потребности в топливе, электрической энергии и воде при производстве и передаче тепловой энергии и теплоносителей в системах коммунального теплоснабжения". МДК 4-05.2004. https://bukva.ai/docs/metodika-mdk-4-05-2004
(утв. Госстроем РФ 12.08.2003)
Внимание
Документ утратил силу в связи с изданием Приказа Минстроя России от 15.06.2016 № 414/пр.
12 августа 2003 года
22 апреля 2003 г. № ЕЯ-1357/2
Департаментом государственного
энергетического надзора,
лицензирования
и энергоэффективности
Минэнерго России
10 апреля 2003 г. № 32-10-11/540
МЕТОДИКА
ОПРЕДЕЛЕНИЯ ПОТРЕБНОСТИ В ТОПЛИВЕ, ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ И ВОДЕ ПРИ ПРОИЗВОДСТВЕ И ПЕРЕДАЧЕ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ И ТЕПЛОНОСИТЕЛЕЙ В СИСТЕМАХ КОММУНАЛЬНОГО ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
Разработана закрытым акционерным обществом «Роскоммунэнерго» (Хиж Э.Б., Скольник Г.М., Бытенский О.М., Толмасов А.С.) при участии Российской ассоциации «Коммунальная энергетика» и Академии коммунального хозяйства им. К.Д. Памфилова.
Согласована Федеральной энергетической комиссией Российской Федерации (22.04.03, № ЕЯ-1357/2), Департаментом государственного энергетического надзора, лицензирования и энергоэффективности Минэнерго России (10.04.03, № 32-10-11/540).
Одобрена Секцией «Коммунальная энергетика» Научно-технического совета Госстроя России (протокол от 29.05.03 № 01-нс-14/1).
Утверждена Заместителем председателя Госстроя России 12.08.03.
«Методика определения потребности в топливе, электрической энергии и воде при производстве и передаче тепловой энергии и теплоносителей в системах коммунального теплоснабжения» разработана для использования при прогнозировании и планировании потребности в топливе, электрической энергии и воде теплоснабжающими организациями жилищно-коммунального комплекса, органами управления жилищно-коммунальным хозяйством.
Методика используется также для обоснования потребности теплоснабжающих организаций в финансовых средствах при рассмотрении тарифов (цен) на тепловую энергию, ее передачу и распределение.
Использование Методики позволяет оценивать технико-экономическую эффективность при планировании энергосберегающих мероприятий, внедрении энергоэффективных технологических процессов и оборудования.
Настоящая Методика используется взамен:
Методических указаний по определению расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку тепла отопительными котельными коммунальных теплоэнергетических предприятий, утвержденных заместителем председателя Комитета Российской Федерации по муниципальному хозяйству 22.02.94;
Инструкции по нормированию расхода котельно-печного топлива на отпуск тепловой энергии котельными системы Министерства жилищно-коммунального хозяйства РСФСР, утвержденной Минжилкомхозом РСФСР 27.06.84.
При подготовке Методики использованы предложения ОАО «Институт экономики жилищно-коммунального хозяйства», ГУП «СантехНИИпроект», Ассоциации «Мособлтеплоэнерго», научно-внедренческой фирмы «Интехэнерго М» Московского энергетического института, производственно-технического предприятия «Оргкоммунэнерго-М», ряда коммунальных теплоэнергетических предприятий (г. г. Вологда, Ставрополь, Таганрог Ростовской обл. и др.).
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. «Методика определения потребности в топливе, электрической энергии и воде при производстве и передаче тепловой энергии и теплоносителей в системах коммунального теплоснабжения» (далее — Методика) разработана для использования при прогнозировании и планировании потребности в топливе, электрической энергии и воде теплоснабжающими организациями жилищно-коммунального комплекса, органами управления жилищно-коммунальным хозяйством.
Методика используется также для обоснования потребности теплоснабжающих организаций в финансовых средствах при рассмотрении тарифов (цен) на тепловую энергию, ее передачу и распределение.
1.2. Настоящая Методика не может применяться для определения фактических показателей, используемых при финансовых расчетах между теплоснабжающими организациями и потребителями тепловой энергии (теплоносителей).
1.3 Исходными данными для определения потребности в топливе, электрической энергии и воде являются:
- физические (материальные) характеристики источников теплоснабжения (отопительных котельных), тепловых сетей и сооружений на них (тепловых пунктов, насосных станций, дроссельных пунктов, баков-аккумуляторов горячей воды);
- нормативные характеристики материальных объектов систем коммунального теплоснабжения;
- планируемые (прогнозируемые) значения расчетных тепловых нагрузок потребителей, количества тепловой энергии и теплоносителей, необходимых для их удовлетворения в заданных режимах.
1.4. Все используемые для расчетов данные должны основываться на достоверной информации, проектных характеристиках зданий, помещений, технологических процессов потребителей, количестве жителей, пользующихся горячим водоснабжением, и др.
1.5. При утрате и невозможности восстановления проектных материалов, а также при недокументированных изменениях теплоснабжаемых зданий и сооружений расчетные значения их тепловой нагрузки могут быть определены путем натурных обмеров (натурных испытаний) и последующих расчетов. Результаты обмеров и расчетов, выполненных потребителями тепловой энергии, подлежат согласованию с энергоснабжающей организацией. В случае разногласий к их разрешению привлекается по соглашению сторон экспертная организация или орган государственного энергетического надзора по месту нахождения потребителя тепловой энергии.
1.6 В Методике применяются следующие основные понятия:
система коммунального теплоснабжения — совокупность объединенных общим производственным процессом источников теплоснабжения и (или) тепловых сетей города (района, квартала), другого населенного пункта, эксплуатируемых теплоэнергетической организацией жилищно-коммунального комплекса;
присоединенная тепловая нагрузка (мощность) — суммарная проектная максимальная (расчетная) часовая тепловая нагрузка (мощность) либо суммарный проектный максимальный (расчетный) часовой расход теплоносителя для всех систем теплопотребления, присоединенных к тепловой сети теплоснабжающей организации;
произведенная тепловая энергия — тепловая энергия, произведенная котельным агрегатом (котельными агрегатами), установленным (установленными) в котельной (источнике теплоснабжения);
выработанная тепловая энергия — тепловая энергия, равная сумме тепловой энергии, произведенной котельными агрегатами котельной (источника теплоснабжения), за вычетом тепловой энергии, использованной в котельной (источнике теплоснабжения) на собственные нужды, и переданная в тепловую сеть;
отпущенная тепловая энергия — тепловая энергия, отпущенная потребителю тепловой энергии (потребителям) на границе эксплуатационной ответственности (балансовой принадлежности);
расчетная часовая тепловая нагрузка потребителя тепловой энергии (расчетное тепловое потребление) — сумма значений часовой тепловой нагрузки по видам теплового потребления (отопление, приточная вентиляция, кондиционирование воздуха, горячее водоснабжение), определенных при расчетных значениях температуры наружного воздуха для каждого из видов теплового потребления, и среднего значения часовой за неделю нагрузки горячего водоснабжения;
расчетная часовая тепловая нагрузка источника теплоснабжения — сумма расчетных значений часовой тепловой нагрузки всех потребителей тепловой энергии в системе теплоснабжения и тепловых потерь трубопроводами тепловой сети при расчетном значении температуры наружного воздуха;
расчетный часовой расход теплоносителя на отопление (приточную вентиляцию) — значение часового расхода теплоносителя на отопление (приточную вентиляцию) при значении температуры наружного воздуха, расчетном для проектирования отопления (приточной вентиляции);
расчетный часовой расход теплоносителя на горячее водоснабжение — значение часового расхода теплоносителя на горячее водоснабжение, соответствующее среднему за неделю значению часовой тепловой нагрузки горячего водоснабжения, при значении температуры наружного воздуха, соответствующем точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки;
средняя часовая за неделю тепловая нагрузка горячего водоснабжения — часть тепловой энергии, используемой на горячее водоснабжение за неделю, соответствующая выражению 1/7Т, где Т — продолжительность функционирования систем горячего водоснабжения, ч;
средняя часовая за неделю массовая (весовая) нагрузка горячего водоснабжения (средненедельный водоразбор) — 168-я часть количества теплоносителя (сетевой воды), используемого за неделю на горячее водоснабжение непосредственным водоразбором;
годовой расчетно-нормативный расход тепловой энергии на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, топлива и электрической энергии — расчетно-нормативное потребление энергоустановками тепловой энергии, топлива, электроэнергии в год с учетом нормативных потерь.
1.7 Настоящая Методика используется взамен:
Методических указаний по определению расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку тепла отопительными котельными коммунальных теплоэнергетических предприятий, утвержденных заместителем председателя Комитета Российской Федерации по муниципальному хозяйству 22.02.94 [13];
Инструкции по нормированию расхода котельно-печного топлива на отпуск тепловой энергии котельными системы Министерства жилищно-коммунального хозяйства РСФСР, утвержденной Минжилкомхозом РСФСР 27.06.84 [14].
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТРЕБНОСТИ В ТОПЛИВЕ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ НА ПЛАНИРУЕМЫЙ ПЕРИОД
2.1. Потребность в топливе на выработку тепловой энергии определяется по нормам удельного расхода топлива, кг у.т./Гкал, на весь объем тепловой энергии, необходимой для теплоснабжения потребителей в планируемом периоде.
2.2. Потребность в топливе на выработку тепловой энергии по отдельной котельной, по группе котельных, входящих в одну систему теплоснабжения, или по предприятию (организации) в целом определяется с использованием норм удельного расхода топлива соответствующего уровня.
2.3. Для определения потребности в топливе на производство тепловой энергии используются групповые нормы удельного расхода топлива, основанные на индивидуальных нормах.
Индивидуальная норма — норма расхода данного расчетного вида топлива в условном исчислении на производство 1 Гкал тепловой энергии котлоагрегатом <*> с котлом данного типа при определенных, заранее выбранных оптимальных эксплуатационных условиях. При определении индивидуальной нормы в качестве расчетного топлива принимается вид топлива, указанный в техническом паспорте котла. Индивидуальные нормы измеряются в килограммах условного топлива на 1 Гкал произведенной тепловой энергии (кг у.т./Гкал). Отклонение условий эксплуатации от расчетных, принятых при определении индивидуальных норм, учитывается при расчете групповых норм нормативными коэффициентами.
<*> Здесь и далее под термином «котлоагрегат» понимается паровой или водогрейный котел с хвостовыми поверхностями нагрева (экономайзер, воздухоподогреватель).
Групповая норма расхода топлива на выработку тепловой энергии — плановое значение расхода топлива на выработку 1 Гкал тепловой энергии при планируемых условиях производства. Групповая норма расхода топлива на выработку тепловой энергии измеряется в килограммах условного топлива на 1 Гкал тепловой энергии (кг у.т./Гкал).
2.4 При разработке норм расхода топлива необходимо соблюдать следующее:
- нормы разрабатываются на всех уровнях планирования на единой методической основе;
- учитываются условия производства, достижения научно-технического прогресса, планы организационно-технических мероприятий, предусматривающие рациональное и эффективное использование топлива;
- нормы систематически пересматриваются с учетом планируемого развития и технического прогресса производства, достигнутых наиболее экономичных показателей использования топливно-энергетических ресурсов;
- нормы должны способствовать максимальному использованию резервов экономии топлива.
2.5. В нормы расхода топлива не должны включаться затраты топлива, вызванные отступлениями от правил технической эксплуатации и режимов функционирования, на строительство и капитальный ремонт зданий и сооружений, монтаж, пуск и наладку нового оборудования котельной, на научно-исследовательские и экспериментальные работы.
2.6. Установленные для котельных нормы расхода топлива должны изменяться при возникновении следующих причин, существенно влияющих на расход тепловой энергии и топлива:
- изменение вида или качества сжигаемого топлива;
- выявление испытаниями новых характеристик котлоагрегатов;
- установка нового или реконструкция действующего оборудования.
Все изменения норм на основании испытаний или обоснованных расчетов должны быть введены в действие после их утверждения.
2.7 Исходными данными для определения норм расхода топлива являются:
- фактические технические данные оборудования (производительность, давление, КПД и др.) и режим функционирования (по времени и нагрузке);
- режимные карты, составленные в результате режимно-наладочных испытаний;
- план организационно-технических мероприятий по рациональному использованию и экономии топливно-энергетических ресурсов;
- информация о плановых и фактических удельных расходах топлива за прошедшие годы.
2.8. Работа по определению норм расхода топлива в котельной на планируемый период проводится в следующей последовательности:
функционирования оборудования - тепловая мощность котлоагрегата (котла), Гкал/ч, т/ч пара, температура питательной воды t ,
п.в
давление пара Р, коэффициент избытка воздуха в топке котла альфа , присосы по газоходам и т.д.; т
- подбираются типовые нормативные характеристики, соответствующие установленному оборудованию и виду сжигаемого топлива. В случае, если нормативные характеристики не соответствуют фактическим для установленных котлоагрегатов (вследствие несоответствия параметров пара, питательной воды, поверхностей нагрева элементов котла, качества топлива и т.д.), а также при отсутствии нормативных характеристик для установленных котлов проводятся режимно-наладочные испытания с целью установления оптимальных режимов функционирования котла и разработки обоснованных нормативных характеристик;
- по нормативным характеристикам устанавливается индивидуальная норма расхода топлива на производство тепловой энергии каждым котлоагрегатом;
- определяется расход тепловой энергии на собственные нужды котельной;
- определяется норма расхода топлива на выработку тепловой энергии для котельной в целом.
2.9. Расчет индивидуальных норм расхода топлива на производство тепловой энергии осуществляется в следующем порядке.
2.9.1. В состав индивидуальных норм включаются расходы топлива на основной технологический процесс — производство тепловой энергии.
В основу разработки индивидуальных норм Н положены ij нормативные характеристики котлоагрегатов.
Нормативная характеристика представляет собой зависимость расхода условного топлива на 1 Гкал произведенной тепловой
бр
энергии b от нагрузки (производительности) котлоагрегата при к.а нормальных условиях его работы на данном виде топлива.
Построение нормативной характеристики предусматривает определение значений удельного расхода топлива брутто, кг у.т./Гкал, во всем диапазоне нагрузки котлоагрегата Q - от
к.a
минимальной до максимальной:
бр 142,86 b = f(Q ) = ------, (1) к.а к.а бр
эта
к.а
бр
где эта - изменение КПД брутто котлоагрегата во всем
к.а
диапазоне его нагрузки.
2.9.2. КПД брутто определяется по результатам режимно-наладочных испытаний котлоагрегата при сжигании топлива одного вида одинаковым способом.
Испытания котлоагрегатов проводятся по утвержденной методике специализированными организациями.
Характеристики составляются для котлоагрегата, находящегося в технически исправном и отлаженном состоянии и работающего в соответствии с режимными картами.
В случае невозможности проведения режимно-наладочных испытаний расчет проводится по индивидуальным нормам расхода топлива, приведенным в Приложении 1.
2.9.3 При установлении индивидуальных норм в качестве
нормативных значений принимаются значения удельного расхода
расчетного вида топлива в условном исчислении при номинальной
нагрузке котлоагрегата с учетом прогрессивных показателей
удельного расхода топлива на выработку тепловой энергии котлом
бр ном
данного типа Н = (b ) . Индивидуальные нормы Н расхода
ij к.а ij
топлива для некоторых типов котлоагрегатов при номинальной
нагрузке приведены в Приложении 1.
При прогнозировании и планировании потребности в топливе значения удельных расходов топлива на выработку тепла по данным завода-изготовителя при номинальной загрузке корректируются в соответствии с режимной картой конкретного котла, учитывающей техническое состояние, срок ввода в эксплуатацию и величину его фактической загрузки.
Нормативные характеристики используются и для разработки нормативных коэффициентов, учитывающих отклонения условий эксплуатации от принятых при определении индивидуальных отраслевых норм: - нормативный коэффициент К , учитывающий эксплуатационную 1 нагрузку котлоагрегата; - нормативный коэффициент К , учитывающий работу котлоагрегата 2 без хвостовых поверхностей нагрева; - нормативный коэффициент К , учитывающий использование 3 нерасчетных видов топлива на данном типе котлов.
Коэффициенты К , К и К определяются как отношение значений 1 2 3 удельного расхода топлива при планируемых или фактических
бр
нагрузках котлоагрегата в условиях эксплуатации (b ) и к.а удельного расхода топлива при оптимальных условиях эксплуатации на
бр ном бр ном
номинальной нагрузке (b ) . Значение (b ) принимается
к.а к.а
по соответствующим нормативным характеристикам. После установки
хвостовых поверхностей и работе котла на расчетном виде топлива
К = К = 1.
2 3
2.9.4 Нормативный коэффициент К определяется по нормативной
1
бр
характеристике b как отношение расхода условного топлива при к.а
средней производительности котлоагрегата за планируемый или
бр ср
фактический период работы (b ) к расходу условного топлива
к.а
бр ном при номинальной нагрузке (b ) по выражению:
к.а
бр ср
(b )
к.а
K = ---------. (2) 1 бр ном (b )
к.а
Нормативные коэффициенты К для некоторых типов котлоагрегатов 1 в зависимости от их нагрузки приведены в таблице 1.
УЧИТЫВАЮЩИЕ ЭКСПЛУАТАЦИОННЫЕ НАГРУЗКИ КОТЛОАГРЕГАТОВ
| Тип котлоагрегата | Вид топлива | Нагрузка, % номинальной | |||||
| 90 | 80 | 70 | 60 | 50 | 40 | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| ПАРОВЫЕ КОТЛОАГРЕГАТЫ | |||||||
| ТП-35-У | КУ БУ | 1 0,997 | 1,001 0,996 | 1,005 1 | 1,009 1,005 | 1,015 1,009 | 1,022 1,014 |
| ТП-35 | М | 1 | 1,001 | 1,002 | 1,005 | 1,008 | 1,011 |
| ТП-30 | Г М | 0,999 0,995 | 0,999 0,993 | 1 0,99 | 1 0,99 | 1,002 0,993 | 1,007 1,001 |
| ТС-20 | Г М | 1 1,002 | 1,001 1,006 | 1,002 1,011 | 1,007 1,016 | 1,012 1,021 | 1,017 1,028 |
| ТП-20 | Г | 0,999 | 0,998 | 0,998 | 0,999 | 0,99 | 1 |
| ДКВР-20-13 | Г М КУ | 1,004 0,995 0,987 | 1,011 0,99 0,954 | 1,018 0,99 0,935 | 1,026 0,995 0,935 | 1,032 1 0,944 | 1,037 1,005 0,962 |
| ДКВР-10-13 | Г М | 0,997 0,996 | 0,996 0,993 | 0,998 0,992 | 0,998 0,992 | 0,999 0,994 | 1,001 0,998 |
| ДКВР-6,5-13 | Г М | 0,993 0,999 | 0,988 0,999 | 0,997 1,002 | 0,997 1,002 | 1,003 1,007 | 1,011 1,014 |
| ДКВР-4-13 | Г М | 1 0,997 | 1,001 0,992 | 1,002 0,991 | 1,002 0,991 | 1,008 0,991 | 1,02 0,994 |
| ДКВР-2,5-13 | Г | 1 | 1,001 | 1,005 | 1,005 | 1,011 | 1,019 |
| ШБА-5 | Г М | 0,999 1,001 | 0,999 1,002 | 1 1,003 | 1,001 1,005 | 1,001 1,007 | 1,003 1,011 |
| ШБА-3 | Г М | 1,002 1,002 | 1,005 1,006 | 1,008 1,009 | 1,012 1,018 | 1,017 1,03 | 1,024 1,044 |
| Шухова, т/ч: | |||||||
| 7,5 | Г | 0,999 | 0,999 | 0,999 | 0,999 | 1 | 1,002 |
| 4,7 | Г | 1,001 | 1,002 | 1,003 | 1,007 | 1,012 | 1,019 |
| 3,8 | Г | 0,999 | 0,999 | 1 | 1,004 | 1,011 | 1,03 |
| 3,2 | Г | 1,001 | 1,003 | 1,007 | 1,015 | 1,025 | 1,04 |
| 2 | Г | 1,002 | 1,007 | 1,012 | 1,018 | 1,024 | 1,033 |
| Ланкаширский, т/ч: | |||||||
| 3,7 | Г | 1,003 | 1,007 | 1,012 | 1,018 | 1,026 | 1,036 |
| 2,5 | Г | 1,001 | 1,005 | 1,01 | 1,016 | 1,024 | 1,036 |
| КРШ-4 | Г | 1,001 | 1,002 | 1,004 | 1,007 | 1,011 | 1,019 |
| ВОДОГРЕЙНЫЕ КОТЛОАГРЕГАТЫ | |||||||
| ПТВМ-100 | Г М | 0,997 0,999 | 0,994 0,999 | 0,992 1 | 0,989 1,001 | 0,988 1,002 | 0,988 1,004 |
| ПТВМ-50 | Г М | 0,997 0,997 | 0,994 0,994 | 0,992 0,99 | 0,99 0,988 | 0,988 0,987 | 0,988 0,988 |
| ТВГМ-30 | Г | 0,996 | 0,992 | 0,987 | 0,985 | 0,983 | 0,982 |
| ПГВМ-30-МС | Г | 0,997 | 0,995 | 0,993 | 0,991 | 0,988 | 0,986 |
| ТВГ | Г М | 1,002 1 | 1,005 0,994 | 1,008 0,988 | 1,011 0,986 | 1,017 0,987 | 1,023 1,002 |
| Секционные чугунные и стальные (НР-18, НИИСТУ-5 и др.) | Г М КУ БУ | 0,996 0,999 1,003 1,005 | 0,994 0,999 1,007 1,012 | 0,993 1 1,012 1,023 | 0,994 1,004 1,018 1,036 | 0,996 1,011 1,026 1,05 | 0,998 1,03 1,036 1,065 |
Примечание. Г — газ, М — мазут, КУ — каменный уголь, БУ — бурый уголь.
2.9.5 Нормативный коэффициент К определяется только при
2
отсутствии чугунных экономайзеров в котлах паропроизводительностью до 20 т/ч при параметрах, соответствующих номинальной нагрузке.
| Вид топлива | Значения коэффициента К 2 |
|---|---|
| Газ Мазут Каменный уголь Бурый уголь | 1,025 — 1,035 1,030 — 1,037 1,070 — 1,08 1,070 — 1,08 |
Меньшее значение коэффициента К принимается для котлов типа 2 ДКВР, ШБА; большее — для котлов типа Шухова, КРШ.
2.9.6 Нормативный коэффициент К для стальных секционных и
3
чугунных котлов типа НР-18, НИИСТУ-5, "Минск-1", "Универсал", "Тула-3" и др., а также для паровых котлов типа Е-1/9, топки которых оборудованы колосниковой решеткой с ручным обслуживанием, при сжигании рядовых углей с содержанием мелочи (класс 0 - 6 мм) более 60% принимается равным: 1,15 - для антрацита; 1,17 - для
каменных углей; 1,2 — для бурых углей.
Для остальных котлов коэффициент К определяется по потерям 3 теплоты топок от механического недожога q в зависимости от типа 4 топочного устройства, зольности и фракционного состава топлива по формуле:
исх исх
q К - q
4 м 4
К = 1 + --------------, (3)
3 100
q — исходное значение потерь теплоты от механического 4 недожога, %; потери теплоты с механическим недожогом в зависимости от типа топочного устройства, зольности и вида сжигаемого топлива принимается по номограмме на рис. 1 (не приводится);
К — поправка на содержание мелочи (класс 0 — 6 мм) в топливе; м определяется по номограмме на рис. 2 (не приводится). исх
При наличии острого двустороннего дутья значение q К = q 4 м 4
должно быть умножено на поправочный коэффициент 0,78.
Нормативные показатели работы слоевых топок приведены в таблице 2.
НОРМАТИВНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ РАБОТЫ СЛОЕВЫХ ТОПОК
| Тип, марка угля | Характеристика топлива | Давление воздуха под решеткой, кгc/ кв. м | Коэффициент избытка воздуха за котлом, альфа ух | Потери тепла топкой от недожога, % | |||
| зольность, % | зерновая характеристика | ||||||
| механического q 4 | химического q 3 | ||||||
| максимальный размер куска, мм | содержание фракций 0 — 6 мм, % | ||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| С РУЧНЫМ ЗАБРОСОМ ТОПЛИВА | |||||||
| Бурые рядовые типа челябинских | 30 | 75 | 55 | 100 | 1,65 | 7 | 2 |
| Бурые рядовые типа подмосковных | 35 | 75 | 55 | 100 | 1,65 | 11 | 3 |
| Каменные типа Г, Д | 20 | 75 | 55 | 80 | 1,65 | 7 | 5 |
| Каменные сильноспекающиеся типа | 20 | 75 | 55 | 100 | 1,65 | 7 | 4 |
| К, ПЖ | |||||||
| Каменные рядовые тощие | 16 | 50 | 55 | 100 | 1,65 | 6 | 3 |
| Антрацит | 16 | 50 | 55 | 100 | 1,75 | 14 | 2 |
| С ЗАБРАСЫВАТЕЛЯМИ И НЕПОДВИЖНЫМ СЛОЕМ | |||||||
| Бурые рядовые типа челябинских | 30 | 35 | 55 | 60 | 1,65 | 7 | 1 |
| Бурые рядовые типа подмосковных | 35 | 35 | 55 | 60 | 1,65 | 11 | 1 |
| Каменные типа Г, Д | 20 | 35 | 55 | 60 | 1,65 | 7 | 1 |
| Каменные сильноспекающиеся типа | 20 | 35 | 55 | 60 | 1,65 | 7 | 1 |
| К, ПЖ | |||||||
| Каменные рядовые тощие | 18 | 35 | 55 | 100 | 1,85 | 18 | 0,5 |
| Антрацит АРШ | 16 | 35 | 55 | 100 | 1,85 | 18 | 0,5 |
2.9.7 Интегральный нормативный коэффициент К определяется:
К = К К К . (4) 1 2 3
2.10 Индивидуальная норма на производство тепловой энергии котлоагрегатом, кг у.т./Гкал, определяется по выражению:
бр бр ном Н = К (b ) . (5) к.а к.а
2.11. Расчет групповых норм на выработку тепловой энергии котельной производится в следующей последовательности.
2.11.1 Определение групповых норм расхода топлива для котельной предусматривает:
- <a id="p100120"></a>определение средневзвешенной нормы расхода топлива на
бр
выработку тепловой энергии котельной в целом Н ; ср - определение нормативной доли расхода тепловой энергии на собственные нужды d котельной; cн - расчет групповой нормы на выработку тепловой энергии котельной, кг у.т./Гкал, по формуле:
бр
Н
ср
2.11.2 Средневзвешенная норма расхода топлива на выработку
тепловой энергии котельной, кг у.т./Гкал, определяется по формуле:
бр бр бр
Н Q + Н Q + ... + Н Q
бр к.а1 к.а1 к.а2 к.а2 к.аi к.аi
H = ---------------------------------------------, (7)
ср Q + Q + ... + Q
к.а1 к.а2 к.аi
бр бр бр H , Н , Н - индивидуальная норма расхода к.а1 к.а2 к.аi
топлива для каждого котла при планируемой нагрузке, кг у.т./Гкал;
Q , Q , Q - производство тепловой энергии каждым к.a1 к.а2 к.ai
котлом в котельной на планируемый период, Гкал.
2.12 Нормативная доля расхода тепловой энергии на собственные
нужды котельной d определяется расчетным или опытным методами. сн
Нормативы расхода тепловой энергии на собственные нужды котельной d по элементам затрат в процентах от нагрузки
сн
приведены в таблице 3. Нормативы установлены при следующих показателях:
- максимальная величина продувки котлов производительностью 10 т/ч пара — 10%, больше 10 т/ч пара — 5%; при определении нормативного расхода тепловой энергии на собственные нужды в реальных условиях следует принимать величину продувки по результатам ранее проведенных режимно-наладочных испытаний;
- возврат конденсата 90 — 95% количества пара, производимого котлами, температура возвращаемого конденсата 90 °С, температура добавочной химически очищенной воды 5 °С;
- марка мазута М-100, подогрев мазута — от 5 до 105 °С;
- дробеочистка принята для котлов паропроизводительностью более 25 т/ч, работающих на сернистом мазуте, бурых углях и угле марки АРШ с расходом пара на эжектор 1500 кг/ч при давлении 14 кгс/кв. см и температуре 280 — 330 °С;
- расход топлива на растопку принят исходя из следующего количества растопок в год: 6 — после простоя длительностью до 12 ч, 3 — после простоя длительностью более 12 ч;
- расход пара на калориферы для подогрева воздуха перед воздухоподогревателем предусмотрен для котлов паропроизводительностью 25 т/ч и более и работающих на сернистом мазуте, бурых углях и угле марки АРШ.
НУЖДЫ КОТЕЛЬНОЙ
| Составляющие затрат тепловой энергии на собственные нужды | Газообразное топливо | Твердое топливо | Жидкое топливо | ||
| шахтно-мельничные топки | слоевые топки | ||||
| каменные угли | бурые угли, АРШ | ||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| Продувка паровых котлов паропроизводительностью, т/ч: | |||||
| до 10 более 10 | 0,13 0,06 | - 0,06 | - 0,06 | 0,13 0,06 | 0,13 0,06 |
| Растопка | 0,06 | 0,06 | 0,06 | 0,06 | 0,06 |
| Обдувка | - | 0,30 | 0,30 | 0,36 | 0,32 |
| Дутье под решетку Мазутное хозяйство | - - | - - | - - | 2,50 - | - 1,60 |
| Паровой распыл мазута Эжектор дробеочистки | - - | - - | - 0,11 | - - | 4,50 0,17 |
| Подогрев воздуха в калориферах Технологические нужды ХВО, деаэрации, отопление и хозяйственные нужды котельной, потери с излучением теплоты паропроводов, насосов, баков и т.п.; утечки, испарения при опробовании и выявлении неисправностей в оборудовании и неучтенные потери | - 2,20 | - 2,00 | 1,30 1,80 | - 2,00 | 1,20 1,70 |
| Нормативная доля расхода тепловой энергии на собственные нужды котельной d cн | 2,32 — 2,39 | 2,42 | 2,33 — 3,63 | 2,65 — 4,92 | 3,51 — 9,68 |
Примечание. Обдувка поверхностей теплообмена учтена для котлов, работающих на всех видах топлива, кроме газообразного.
При отклонении фактических условий эксплуатации от приведенных в таблице 3 значение d определяется по составляющим элементам в cн соответствии с методикой тепловых расчетов.
2.13. Для текущего и перспективного планирования средневзвешенная норма расхода топлива на выработку тепловой
бр
энергии Н , кг у.т./Гкал, для котельных и предприятий может ср
рассчитываться по индивидуальным нормам, номинальной производительности и продолжительности функционирования котлов
каждого типа на соответствующем виде топлива по формуле:
m n
SUM SUM Н Q T N
бр j=1 i=1 ij oi pij ij
Н = ------------------------, (8)
ср m n
SUM SUM Q T N
j=1 i=1 oi pij ij
Н — индивидуальная норма расхода топлива котлом i по ij расчетному виду топлива j, кг у.т./Гкал;
Q — номинальная производительность котла типа i, Гкал/ч; oi
Т — продолжительность функционирования в планируемом pij периоде всех котлов типа i на расчетном топливе вида j, ч;
N — количество котлов типа i, работающих на топливе вида j. ij
Значение d в этом случае определяется на основе анализа cн
отчетных данных с учетом планируемых организационно-технических мероприятий по экономии тепловой энергии на собственные нужды
котельной.
Нормативная доля расхода тепловой энергии на собственные нужды котельной определяется по предыдущему году:
Q н
с.н Q
d = ---- = (1 - ---), (9)
сн бр бр
Q Q
Q — количество тепловой энергии (нетто), выработанной котельной, тыс. Гкал; бp
Q — количество тепловой энергии (брутто), произведенной котельной, тыс. Гкал.
2.14 Интегральный нормативный коэффициент К учитывает
отклонение планируемых условий эксплуатации от условий эксплуатации, принятых при расчете индивидуальных норм: в этом случае он определяется расчетно-аналитическим и расчетно-статистическим методами на основе информации о фактических расходах топлива и выработанной тепловой энергии за
ряд лет.
Фактическое значение этого коэффициента на планируемый период определяется по уравнению:
В
ф
К = -------, (10) ф бр бр Н Q
ср
В — фактический расход топлива за отчетный год, тыс. кг у.т.; ф бр
Н — средневзвешенная норма расхода топлива, кг у.т./Гкал, ср полученная по формуле (8); при этом для расчета принимается фактическая продолжительность функционирования котлов каждого типа на каждом расчетном виде топлива; бр
Q — количество выработанной тепловой энергии за отчетный год, тыс. Гкал.
2.16 Общая потребность в топливе, т у.т., определяется
умножением общего количества тепловой энергии, подлежащей выработке, на удельную норму затрат условного топлива:
-3
Q — количество тепловой энергии, необходимой для покрытия выр тепловой нагрузки на планируемый период, Гкал;
b — удельные затраты условного топлива, кг у.т./Гкал.
2.17 Пересчет количества условного топлива В в количество
усл
натурального топлива В производится в соответствии с нат характеристиками этого топлива и значением калорийного эквивалента по формуле:
В
усл
В = ----, (12) нат Э
где Э — калорийный эквивалент, определяемый по формуле:
р
Q
н.н
р p где Q , Q - низшая теплота сгорания натурального и н.н н.у
условного топлива, ккал/кг (куб. м).
Средние значения калорийных эквивалентов для перевода натурального топлива в условное приведены в Приложении 8.
При прогнозировании и планировании потребности в топливе в конкретных условиях значения калорийных эквивалентов следует принимать по сертификатам на поставляемое топливо или по договорам с поставщиками.
2.18. Нормы потерь топлива при транспортировании, разгрузке, хранении и других топливно-транспортных операциях даны в таблицах 4 и 5.
| Вид топлива | Наименование операций | ||||
| жел./дор. перевозки | разгрузка вагонов | складские перемещения | хранение на складе в течение года | подача со склада в котельную | |
| Каменный уголь Угольная мелочь Бурый уголь Кусковой торф Фрезерный торф | 0,8 1,0 0,8 0,6 1,25 | 0,1 0,2 0,2 0,15 0,5 | 0,2 0,3 0,3 0,15 0,5 | 0,2 0,3 0,5 2,0 3,0 | - 0,1 0,2 0,1 0,3 |
| Наименование операции | Потери, % |
|---|---|
| Перевозка в железнодорожных цистернах | 0,4 |
| Прием из железнодорожных цистерн и автоцистерн в заглубленные железобетонные и наземные металлические резервуары | 0,021 |
| Хранение в резервуарных емкостях (1 кг на | |
| 1 кв. м поверхности испарения в месяц): | |
| - резервуары заглубленные железобетонные | 0,003 |
| - резервуары наземные металлические | 0,006 |
2.19 Количество тепловой энергии, подлежащей выработке источниками теплоснабжения на планируемый период, включает:
- количество тепловой энергии, необходимой на покрытие теплового потребления;
- количество тепловой энергии, необходимой на покрытие тепловых потерь в тепловых сетях.
3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ, НЕОБХОДИМОЙ НА ПЛАНИРУЕМЫЙ ПЕРИОД
3.1. Суммарное тепловое потребление
3.1.1. Количество тепловой энергии, необходимое для теплоснабжения потребителей на планируемый период, Гкал, определяется из выражения:
m
Q = SUM Q , (14) потр i=1 i
Q — количество тепловой энергии, необходимое отдельному i потребителю на планируемый период, Гкал;
3.1.2 Количество тепловой энергии, необходимое отдельному
потребителю на планируемый период, Гкал, складывается из количеств тепловой энергии на отопление, приточную вентиляцию и горячее водоснабжение:
Q = Q + Q + Q . (15) i o v h
3.1.3. При подаче воды на горячее водоснабжение не полные сутки или в течение неполной недели норма потребления горячей воды снижается введением соответствующих коэффициентов, приведенных в таблице Приложения 2.
3.2. Количество тепловой энергии на отопление
3.2.1. Количество тепловой энергии, Гкал, необходимой для отопления зданий на планируемый период (отопительный период в целом, квартал, месяц, сутки), определяется по формуле:
Q 24(t - t ) n
omax j om
Q = --------------------, (16)
o (t - t )
j o
Q — расчетное значение часовой тепловой нагрузки omax
отопления, Гкал/ч, принимается по проекту зданий; при отсутствии проектных данных - по укрупненным показателям с учетом удельной
отопительной характеристики;
t — усредненное расчетное значение температуры воздуха внутри j отапливаемых зданий, °С;
t — расчетное значение температуры наружного воздуха для o проектирования отопления в конкретной местности, °С;
t — среднее значение температуры наружного воздуха за om планируемый период, °С;
n — продолжительность функционирования систем отопления в планируемый период, сут.
Количество тепловой энергии, Гкал, подаваемой на отопление зданий при значениях температуры наружного воздуха выше значения,
соответствующего точке излома температурного графика регулирования отпуска тепловой энергии, определяется по формуле (16) с введением коэффициента, значение которого следует принимать из выражения:
тау' - тау'
1 2 K = -----------, (17) h тау - тау 1 2
тау и тау - значения температуры теплоносителя в подающем и 1 2 обратном трубопроводах тепловой сети по температурному графику
регулирования отопления в диапазоне его спрямления, °С;
тау' и тау' - значения температуры теплоносителя в подающем 1 2 и обратном трубопроводах тепловой сети, измененные в связи со
спрямлением температурного графика, °С.
3.2.2. Расчетное значение температуры наружного воздуха для проектирования отопления для конкретного населенного пункта, а также среднее значение температуры наружного воздуха на планируемый период следует принимать по СНиП 23-01-99 [1], а при отсутствии в [1] необходимой информации — по сведениям местной метеостанции за предыдущие 5 лет.
3.2.3. Методика определения расчетных часовых тепловых нагрузок отопления зданий приведена в Приложении 3.
3.2.4. Потребность в тепловой энергии на технологические цели присоединенных сельскохозяйственных, коммунально-бытовых и других организаций определяется по проектным данным и результатам испытаний, зафиксированным в энергетических паспортах, оформленным в установленном порядке.
3.3. Количество тепловой энергии на приточную вентиляцию и воздушно-тепловые завесы
3.3.1. Потребность в тепловой энергии на вентиляцию и воздушно-тепловые завесы определяется для соответствующих систем, имеющихся в теплоснабжаемых зданиях.
3.3.2. Продолжительность функционирования систем приточной вентиляции в течение суток и длительность планируемого периода принимаются в зависимости от назначения и режима работы организаций, расположенных в теплоснабжаемых зданиях. При отсутствии средств автоматического регулирования продолжительность функционирования калориферов систем приточной вентиляции — 24 ч/сут.
3.3.3. Количество тепловой энергии, Гкал, необходимое для приточной вентиляции на планируемый период, определяется формулой:
Q (t - t ) n
vmax j om
Q = ------------------, (18)
v (t - t )
j o
Q — расчетное значение часовой тепловой нагрузки приточной vmax
вентиляции, Гкал/ч, принимается по проекту зданий; при отсутствии проектных данных - по укрупненным показателям с учетом удельной
вентиляционной характеристики;
t — расчетное значение температуры наружного воздуха для v проектирования отопления, °С;
n — продолжительность функционирования систем приточной вентиляции в планируемый период, ч.
3.3.4. Расчетное значение температуры наружного воздуха для проектирования вентиляции для конкретного населенного пункта, а также среднее значение температуры наружного воздуха на планируемый период следует принимать по СНиП 23-01-99 [1], а при отсутствии в [1] необходимой информации — по сведениям местной метеостанции за предыдущие 5 лет.
3.3.5. Расчетные значения часовой тепловой нагрузки приточной вентиляции и воздушно-тепловых завес в жилых зданиях, зданиях социально-бытового и административного назначения, обслуживаемых теплоснабжающей организацией, определяются по проектам, энергетическим паспортам указанных зданий, по результатам приборных измерений, с коррекцией на условия планируемого периода, а также по нормам затрат тепловой энергии в этих зданиях, представленным абонентами и утвержденным в установленном порядке.
3.3.6. Необходимое количество тепловой энергии для функционирования систем приточной вентиляции и воздушно-тепловых завес в планируемый период, Гкал, при отсутствии информации, упомянутой в п. 3.3.5, определяется по указаниям Приложения 3. При определении расчетных нагрузок вентиляции следует использовать информацию, содержащуюся в Приложениях 8 и 9.
3.4. Количество тепловой энергии на горячее водоснабжение
3.4.1. Необходимое количество тепловой энергии на горячее водоснабжение на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:
Q = Q n + Q n , (19) h hm o hms s
Q — среднее значение часовой тепловой нагрузки горячего hm водоснабжения в отопительный период, Гкал/ч;
Q — среднее значение часовой тепловой нагрузки горячего hms водоснабжения в неотопительный период, Гкал/ч;
n — продолжительность функционирования систем горячего o водоснабжения в отопительном периоде, ч;
n — продолжительность функционирования систем горячего s водоснабжения в неотопительном периоде, ч.
Общая продолжительность функционирования систем горячего водоснабжения, сут., определяется органом местного самоуправления в установленном порядке; если длительность не установлена, она принимается по СНиП 2.04.07-86* [2] в размере 350 сут.
3.4.2. Средние значения часовой тепловой нагрузки горячего водоснабжения в отопительном и неотопительном периодах для жилых зданий, зданий социально-бытового и административного назначения определяются на основе проектных данных, результатов испытаний, зафиксированных в энергетических паспортах, оформленных в установленном порядке, а также согласно нормам затрат тепловой энергии для соответствующих зданий, представляемым потребителями и утвержденным в установленном порядке.
3.4.3. Для определения нагрузки горячего водоснабжения используются показатели учета средствами измерений за предыдущий отчетный период с соответствующей коррекцией по условиям планируемого периода.
При отсутствии приборного учета определение средних значений часовой тепловой нагрузки горячего водоснабжения производится по нормам водопотребления, утвержденным органами местного самоуправления в установленном порядке. При отсутствии утвержденных норм используется информация, приведенная в СНиП 2.04.01-85* [3].
3.4.4. Методика определения средних значений часовой тепловой нагрузки горячего водоснабжения приведена в Приложении 3.
4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ, НЕОБХОДИМОЙ НА ПОКРЫТИЕ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ В ТЕПЛОВЫХ СЕТЯХ НА ПЛАНИРУЕМЫЙ ПЕРИОД
4.1. Эксплуатационные потери и затраты теплоносителя в водяных тепловых сетях
4.1.1. К потерям и затратам теплоносителя в процессе передачи, распределения и потребления тепловой энергии и теплоносителя относятся технологические затраты, обусловленные используемыми технологическими решениями и техническим уровнем оборудования системы теплоснабжения, а также утечки теплоносителя, обусловленные эксплуатационным состоянием тепловой сети и систем теплопотребления.
4.1.2 К технологическим затратам теплоносителя относятся:
- затраты теплоносителя на заполнение трубопроводов тепловых сетей и систем теплопотребления перед пуском после плановых ремонтов, а также при подключении новых участков тепловых сетей и систем теплопотребления;
- технологические сливы теплоносителя средствами автоматического регулирования тепловой нагрузки и защиты;
- технически обусловленные затраты теплоносителя на плановые эксплуатационные испытания.
4.1.3. К утечке теплоносителя относятся его потери в трубопроводах тепловых сетей и систем теплопотребления, технически неизбежные в процессе передачи и распределения тепловой энергии, в пределах, регламентированных Правилами [4].
4.1.4. Потери теплоносителя при авариях и других нарушениях нормального режима эксплуатации, а также превышающие нормативные значения показателей, упомянутых выше, в утечку не включаются и являются непроизводительными потерями.
4.1.5. Технологические затраты теплоносителя, связанные с вводом в эксплуатацию трубопроводов тепловых сетей и систем теплопотребления, как новых, так и после планового ремонта или реконструкции, принимаются условно в размере 1,5-кратной емкости присоединяемых элементов системы теплоснабжения.
4.1.6. Технологические затраты теплоносителя, обусловленные его сливом приборами автоматики и защиты тепловых сетей и систем теплопотребления, определены конструкцией и технологией обеспечения нормального функционирования этих приборов.
Размеры затрат устанавливаются на основе паспортной информации или технических условий на указанные приборы и уточняются в результате их регулирования.
Значения потерь теплоносителя в результате слива из этих приборов, куб. м, на планируемый период определяются:
m — технически обоснованный расход теплоносителя, сливаемого каждым из установленных средств автоматики или защиты, куб. м/ч;
N — количество функционирующих средств автоматики и защиты одного типа;
n — продолжительность функционирования однотипных средств автоматики и защиты в планируемый период, ч.
4.1.7. Технологические затраты теплоносителя при плановых эксплуатационных испытаниях и промывке тепловых сетей и систем теплопотребления включают потери теплоносителя при выполнении подготовительных работ, отключении участков трубопроводов, их опорожнении и последующем заполнении. Нормирование этих затрат теплоносителя производится с учетом регламентируемой нормативными документами периодичности проведения упомянутых работ, а также эксплуатационных норм затрат, утвержденных администрацией предприятия для каждого вида работ в тепловых сетях и системах теплопотребления, находящихся на балансе теплоснабжающей организации.
Для трубопроводов тепловых сетей и систем теплопотребления, находящихся на балансе иных организаций, нормируемые затраты теплоносителя на проведение указанных работ планируются в соответствии с договорами о теплоснабжении, на основе технически обоснованных сведений.
4.1.8. Нормативные значения годовых потерь теплоносителя, обусловленных утечкой теплоносителя, куб. м, определяются по формуле:
-2
М = а V n 10 = m n , (21) у.н год год у.н.год год
а — норма среднегодовой утечки теплоносителя, установленная Правилами [4] в пределах 0,25% среднегодовой емкости трубопроводов тепловой сети и подключенных к ней систем теплопотребления, куб. м/(ч куб. м);
V — среднегодовая емкость тепловой сети и систем год теплопотребления, куб. м;
n — продолжительность функционирования тепловой сети и год систем теплопотребления в течение года, ч;
m — среднечасовая за год норма потерь теплоносителя, у.н.год обусловленных его утечкой, куб. м/ч.
Значение среднегодовой емкости тепловых сетей и присоединенных к ним систем теплопотребления, куб. м, определяется формулой:
V n + V n V n + V n
o o s s o o s s
V = ------------- = -------------, (22)
год n + n n
o s год
V и V - емкость трубопроводов тепловой сети и систем o s
теплопотребления в отопительном и неотопительном периодах, куб. м;
n и n - продолжительность функционирования тепловой сети в o s
отопительном и неотопительном периодах, ч.
4.1.9 Емкость трубопроводов тепловых сетей определяется в
зависимости от их удельного объема и длины:
n
V = SUM v l , (23) тс i=1 di di
v — удельный объем i-го участка трубопроводов определенного di диаметра, куб. м/км; принимается по таблице 6;
l — длина i-го участка трубопроводов, км. di
| Диаметр труб, мм | Удельный объем, куб. м/ км | Диаметр труб, мм | Удельный объем, куб. м/ км | Диаметр труб, мм | Удельный объем, куб. м/ км | Диаметр труб, мм | Удельный объем, куб. м/ км |
|---|---|---|---|---|---|---|---|
| 25 | 0,6 | 125 | 12,0 | 350 | 101,0 | 800 | 508,0 |
| 40 | 1,3 | 150 | 18,0 | 400 | 135,0 | 900 | 640,0 |
| 50 | 1,4 | 175 | 27,0 | 450 | 170,0 | 1000 | 785,0 |
| 70 | 3,9 | 200 | 34,0 | 500 | 210,0 | 1200 | 1230,0 |
| 80 | 5,3 | 250 | 53,0 | 600 | 300,0 | 1400 | 5200,0 |
| 100 | 8,0 | 300 | 75,0 | 700 | 390,0 |
4.1.10 Емкость систем теплопотребления зависит от их вида и определяется по формуле:
n
V = SUM v Q , (24) с.т.i i=1 omax
v — удельный объем системы теплопотребления, (куб. м ч)/Гкал; принимается по таблице 7 в зависимости от вида нагревательных приборов, которыми оснащена система, и температурного графика регулирования отпуска тепловой энергии, принятого в системе теплоснабжения;
n — количество систем теплопотребления, оснащенных одним видом нагревательных приборов.
| Нагревательные приборы | Удельная емкость систем теплопотребления, (куб. м ч)/Гкал, при расчетной разности температуры в тепловой сети, °С | ||||
| 25 | 40 | 60 | 70 | 80 | |
| Радиаторы высотой 500 мм | 19,5 | 17,6 | 15,1 | 14,6 | 13,3 |
| То же, высотой 1000 мм | 31,0 | 28,2 | 24,2 | 23,2 | 21,6 |
| Ребристые трубы | 14,2 | 12,5 | 10,8 | 10,4 | 9,2 |
| Конвекторы плинтусные, нагревательные панели | 5,6 | 5,0 | 4,3 | 4,1 | 3,7 |
| Регистры гладких труб | 37,0 | 32,0 | 27,0 | 26,0 | 24,0 |
| Калориферы | 8,5 | 7,5 | 6,5 | 6,0 | 5,5 |
При отсутствии информации о типе нагревательных приборов, которыми оснащены системы теплопотребления (отопления, приточной вентиляции), допустимо принимать значение удельного объема для систем в размере 30 (куб. м ч)/Гкал.
Емкость местных систем горячего водоснабжения в открытых системах теплоснабжения можно определять при v = 6 (куб. м ч)/Гкал средней часовой тепловой нагрузки.
Определяя емкость систем теплопотребления, следует учитывать каждую из систем, покрывающих различные виды тепловой нагрузки, независимо от схемы их присоединения к тепловым сетям, за исключением систем горячего водоснабжения, подключенных к тепловым сетям с помощью водо-водяных теплообменников.
Для определения емкости систем теплопотребления производственных зданий следует использовать исполнительную техническую документацию.
4.1.11. Сезонные нормы утечки теплоносителя, куб. м/ч, для отопительного и неотопительного периодов функционирования системы теплоснабжения, определяются:
а V n
o o
m = -------; (25)
у.н.о 100n
год
а V n
s s
m = -------. (26)
у.н.s 100n
год
4.1.12 Сезонные нормы утечки теплоносителя, куб. м/ч, могут
быть уточнены корректировкой по рабочему давлению теплоносителя в трубопроводах тепловых сетей по формулам: - отопительный период:
m n
у.н.год год
m = ------------------; (25а)
у.н.о --
V /P
s / s
(1 + -- \/ --) n
V P s
o o
- <a id="p101245"></a>неотопительный период:
m n
у.н.год год
m = ------------------, (26а)
у.н.s --
V /P
o / o
(1 + -- \/ --) n
V P o
s s
где P и P - средние значения рабочего давления в тепловой
о s
сети в отопительный и неотопительный периоды, кгс/кв. см.
При этом должно быть соблюдено равенство:
n n
o s
m = m ---- + m ----. (27)
у.н.год у.н.о n у.н.s n
год год
Средние значения рабочего давления в тепловой сети в отопительный и неотопительный периоды определяются как среднеарифметические из средних значений давления теплоносителя в подающих и обратных коллекторах источника теплоснабжения.
4.1.13. Нормируемые потери теплоносителя по сезонам (отопительный, неотопительный) и месяцам функционирования определяются суммированием составляющих потерь.
4.1.14. Определение нормативных значений эксплуатационных потерь теплоносителя следует производить по элементам системы теплоснабжения сообразно их балансовой принадлежности, учитывая оснащенность приборами учета тепловой энергии и теплоносителя, а также место их установки относительно границ балансовой принадлежности, по указаниям Методики [5]:
- коммуникации и оборудование источника (источников) теплоснабжения на балансе теплоснабжающей организации;
- трубопроводы и оборудование тепловых сетей на балансе теплоснабжающей организации;
- трубопроводы и оборудование тепловых сетей других организаций, являющихся оптовыми покупателями, не оснащенные приборами учета количеств тепловой энергии и теплоносителя на границах балансовой принадлежности;
- системы теплопотребления абонентов, не оснащенные приборами учета;
- трубопроводы тепловых сетей и системы теплопотребления, оснащенные приборами учета на границах балансовой принадлежности;
- трубопроводы тепловых сетей абонентов, расположенные между границей балансовой принадлежности и местом установки приборов учета.
4.2. Тепловые потери, обусловленные потерями теплоносителя
4.2.1. Нормативные значения годовых эксплуатационных тепловых потерь, обусловленных утечкой теплоносителя, Гкал, определяются по формуле:
Q = m ро c [а t + у.н у.н.год год 1год
-6
+ (1 - а) t - t ] n 10 , (28)
2год сm год
ро — среднегодовая плотность теплоносителя при среднем год значении температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, кг/куб. м;
t , t - среднегодовые значения температуры 1год 2год теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети,
°С;
t — среднегодовое значение температуры холодной воды, сm подаваемой на источник теплоснабжения и используемой для подпитки тепловой сети, °С;
с — удельная теплоемкость теплоносителя (сетевой воды), ккал/кг °С;
а — доля массового расхода теплоносителя, теряемого подающим трубопроводом (при отсутствии данных принимается а = 0,75).
4.2.2. Среднегодовые значения температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети определяются как средние из ожидаемых среднемесячных значений температуры теплоносителя по применяемому в системе теплоснабжения графику регулирования тепловой нагрузки, соответствующих ожидаемым среднемесячным значениям температуры наружного воздуха на всем протяжении функционирования тепловой сети в течение года.
Ожидаемые среднемесячные значения температуры наружного воздуха определяются как средние из соответствующих статистических значений по информации метеорологической станции за последние 5 лет (при отсутствии таковой — по климатологическому справочнику или СНиП [1]).
4.2.3. Среднегодовое значение температуры холодной воды, подаваемой на источник теплоснабжения для подпитки тепловой сети, °С, определяется по формуле:
t n + t n
со о cs s
t = ---------------, (29)
xгод n + n
o s
где t и t - значения температуры холодной воды,
co cs
поступающей на источник теплоснабжения в отопительном и
неотопительном периодах, °С; при отсутствии достоверной информации
t = 5 °С, t = 15 °С. cо cs
4.2.4 Нормативные значения эксплуатационных тепловых потерь,
обусловленных утечкой теплоносителя, по периодам функционирования тепловой сети, Гкал, определяются по следующим формулам:
V n
о о
Q = Q ---------; (30)
у.н.o у.н V n
год год
V n
s s
Q = Q ---------. (30а)
у.н.s у.н V n
год год
4.2.5 Нормативные значения эксплуатационных тепловых потерь,
обусловленных утечкой теплоносителя, по месяцам в отопительном и неотопительном периодах, Гкал, определяются по формулам:
(t + t - 2t ) n
п.мес о.мес с.мес мес
Q = Q --------------------------------; (31)
у.н.о.мес у.н.о (t + t - 2t ) n
п.о о.о с.о о
n
мес
Q = Q ----, (31а) у.н.s.мес у.н.s n
s
t и t - среднемесячные значения температуры п.мeс о.мес теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети,
°С;
t и t - средние значения температуры теплоносителя в п.о о.о подающем и обратном трубопроводах тепловой сети в отопительный период, °С; определяются как средние из среднемесячных значений
температуры теплоносителя в этот период;
t — среднемесячное значение температуры холодной воды, с.мес °С.
4.2.6. Определение нормативных значений эксплуатационных тепловых потерь, связанных с утечкой теплоносителя, производится для системы теплоснабжения, а также для отдельных ее элементов по их балансовой принадлежности по формулам (28) - (31а).
4.2.7. Кроме тепловых потерь, связанных с нормативной утечкой теплоносителя из эксплуатируемых трубопроводов тепловой сети и других элементов системы теплоснабжения, планируются тепловые потери, обусловленные технологическими потерями теплоносителя, необходимыми для обеспечения эксплуатационных режимов функционирования системы теплоснабжения, и проведением работ по поддержанию оборудования и элементов системы теплоснабжения в технически исправном состоянии. К таковым относятся сброс теплоносителя для проведения плановых ремонтов, производство промывок, различного рода испытаний. Базой для планирования являются эксплуатационные нормы потерь теплоносителя, разработанные предприятием, эксплуатирующим тепловую сеть, и утвержденные в установленном порядке.
Определение тепловых потерь, связанных с технологическими потерями теплоносителя, производится в соответствии с периодами функционирования тепловой сети, с распределением технологических потерь по указаниям раздела 7 Методики [5].
4.3. Тепловые потери через изоляционные конструкции трубопроводов
4.3.1. Тепловые потери трубопроводами тепловых сетей теплопередачей через изоляционные конструкции зависят от следующих факторов:
- вид теплоизоляционной конструкции и примененные теплоизоляционные материалы;
- тип прокладки — надземная, подземная в каналах, бесканальная, их соотношение по длине для конкретной тепловой сети;
- температурные режимы и продолжительность функционирования тепловой сети в течение года;
- параметры окружающей среды — значения температуры наружного воздуха, грунта (для подземной прокладки) и характер их изменения в течение года, скорость ветра (для надземной прокладки);
- продолжительность и условия эксплуатации тепловой сети.
4.3.2. Эксплуатационные тепловые потери через теплоизоляционные конструкции трубопроводов тепловых сетей для средних за год условий функционирования нормируются на год, следующий после проведения тепловых испытаний, и являются нормативной базой для планирования тепловых потерь согласно указаниям [6].
4.3.3. Планирование эксплуатационных тепловых потерь через изоляционные конструкции на планируемый период производится исходя из значений часовых тепловых потерь при среднегодовых условиях функционирования тепловой сети.
4.3.4 Планирование эксплуатационных часовых тепловых потерь производится в следующем порядке:
- для всех участков тепловой сети — на основе сведений о конструктивных особенностях тепловой сети на участках (типы прокладки, виды тепловой изоляции, диаметр трубопроводов, длина участков), на основе норм тепловых потерь [7], если изоляция трубопроводов соответствует этим нормам, или [8], если изоляция соответствует СНиП 2.04.14-88, определяются значения часовых тепловых потерь через изоляционные конструкции, пересчетом табличных значений на среднегодовые условия функционирования;
- для участков тепловой сети, характерных для нее по типам прокладки и видам теплоизоляционных конструкций и подвергавшихся тепловым испытаниям согласно указаниям [4] и [6], в качестве нормативных принимаются полученные в результате испытаний значения действительных (фактических) часовых тепловых потерь, пересчитанные на среднегодовые условия функционирования тепловой сети;
- для участков тепловой сети, аналогичных подвергавшимся тепловым испытаниям по типам прокладки, видам теплоизоляционных конструкций и условиям эксплуатации, в качестве нормативных принимаются значения часовых тепловых потерь, определенные по нормам [7] или [8], с введением поправочных коэффициентов, определенных по результатам тепловых испытаний;
- для участков тепловой сети, не имеющих аналогов среди участков, подвергавшихся тепловым испытаниям по указаниям [4] и [6], в качестве нормативных принимаются значения часовых тепловых потерь, определенные теплотехническим расчетом для среднегодовых условий функционирования тепловой сети с учетом технического состояния (методика теплотехнического расчета приведена в Приложении 4);
- для участков тепловой сети, вводимых в эксплуатацию после монтажа, реконструкции или капитального ремонта, с изменением типа или конструкции прокладки и теплоизоляционного слоя, в качестве нормативных принимаются значения часовых тепловых потерь при среднегодовых условиях функционирования тепловой сети, определенные теплотехническим расчетом (Приложение 4) на основе исполнительной технической документации.
4.3.5. Значения часовых тепловых потерь тепловой сетью в целом при среднегодовых условиях функционирования определяются суммированием значений часовых тепловых потерь трубопроводами на отдельных ее участках.
4.3.6. Определение нормативных значений часовых тепловых потерь для среднегодовых условий функционирования тепловой сети, сооруженной в соответствии с [7], Гкал/ч, производится по соответствующим нормам тепловых потерь по формулам:
Q = SUM (q L бета) 10 ; (32) из.н.год из.н
- <a id="p100292"></a>для теплопроводов надземной прокладки по подающим и обратным
трубопроводам раздельно:
-6
Q = SUM (q L бета) 10 ; (33) из.н.год.п из.н.п
-6
Q = SUM (q L бета) 10 , (33а) из.н.год.о из.н.о
q , q и q - удельные часовые тепловые потери из.н из.н.п из.н.о трубопроводов каждого диаметра, определенные пересчетом табличных значений норм удельных часовых тепловых потерь на среднегодовые условия функционирования тепловой сети, подающих и обратных
трубопроводов подземной прокладки — вместе, надземной — раздельно, ккал/м ч;
L — длина трубопроводов участка тепловой сети подземной прокладки в двухтрубном исчислении, надземной — в однотрубном, м;
бета — коэффициент местных тепловых потерь, учитывающий потери запорной арматурой, компенсаторами, опорами.
Коэффициент бета принимается равным 1,2 для прокладки в каналах при диаметре трубопроводов до 150 мм, 1,15 — при диаметре 150 мм и более, а также при всех диаметрах трубопроводов бесканальной прокладки; при надземной прокладке бета = 1,25.
4.3.7. Значения нормативных удельных часовых тепловых потерь при среднегодовых значениях разности температуры теплоносителя и окружающей среды (грунта или воздуха), отличающихся от значений, приведенных в таблицах норм [7], ккал/м ч, определяются линейной интерполяцией или экстраполяцией по формулам:
q = q + (q - из.н из.н.Т1 из.н.Т2 ДЕЛЬТА t - ДЕЛЬТА t год Т1
- q ) ------------------------, (34)
из.н.Т1 ДЕЛЬТА t - ДЕЛЬТА t
Т2 Т1
q , q - удельные часовые тепловые потери подающих из.н.Т1 из.н.Т2 и обратных трубопроводов каждого диаметра при 2-х смежных табличных значениях (меньшем и большем, чем для конкретной тепловой сети) среднегодовой разности температуры теплоносителя и
грунта, ккал/ч м;
ДЕЛЬТА t — среднегодовая разность температуры теплоносителя год и грунта для рассматриваемой тепловой сети, °С;
ДЕЛЬТА t и ДЕЛЬТА t - смежные, меньшее и большее, чем для T1 T2 конкретной тепловой сети, табличные значения среднегодовой
разности температуры теплоносителя и грунта, °С.
Среднегодовая разность температуры теплоносителя и грунта, °С, определяется:
t - t
п.год о.год
ДЕЛЬТА t = --------------- - t , (35)
год 2 гр.год
t и t - значения среднегодовой температуры п.год o.год теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах рассматриваемой
тепловой сети, °С;
t — среднегодовая температура грунта на глубине гр.год заложения трубопроводов тепловой сети, °С; - для теплопроводов надземной прокладки, по подающим и обратным трубопроводам раздельно:
q = q + (q - из.н.п из.н.п.Т1 из.н.п.Т2 ДЕЛЬТА t - ДЕЛЬТА t п.год п.Т1
- <a id="p101267"></a>q ) ----------------------------; (36)
из.н.п.Т1 ДЕЛЬТА t - ДЕЛЬТА t
п.Т2 п.Т1
q = q + (q -
из.н.о из.н.о.Т1 из.н.о.Т2
ДЕЛЬТА t - ДЕЛЬТА t
о.год о.Т1
- <a id="p101268"></a>q ) ----------------------------, (36а)
из.н.о.Т1 ДЕЛЬТА t - ДЕЛЬТА t
о.Т2 о.Т1
q и q - удельные часовые тепловые потери из.н.п.Т1 из.н.п.Т2 подающих трубопроводов конкретного диаметра при двух смежных (меньшем и большем табличных значениях) среднегодовой разности
значений температуры теплоносителя и наружного воздуха, ккал/ч м;
q и q - то же, для обратных трубопроводов, из.н.о.Т1 из.н.о.T2
ккал/ч м;
ДЕЛЬТА t и ДЕЛЬТА t - среднегодовая разность п.год о.год температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах
тепловой сети и наружного воздуха, °С;
ДЕЛЬТА t и ДЕЛЬТА t - смежные табличные значения п.T1 п.T2 (меньшее и большее) среднегодовой разности температуры теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети и наружного
воздуха, °С;
ДЕЛЬТА t и ДЕЛЬТА t - то же, для обратных o.T1 o.T2
трубопроводов, °С.
Значения среднегодовой разности температуры ДЕЛЬТА t и п.год ДЕЛЬТА t для подающих и обратных трубопроводов определяются о.год
как разность соответствующих значений среднегодовой температуры
теплоносителя t и t и среднегодовой температуры
п.год о.год
наружного воздуха t .
н.год
4.3.8 Среднегодовые значения температуры теплоносителя в
подающем и обратном трубопроводах тепловой сети t и t
п.год о.год
определяются как средние из ожидаемых среднемесячных значений
температуры теплоносителя по действующему в системе теплоснабжения температурному графику регулирования тепловой нагрузки, соответствующих ожидаемым значениям температуры наружного воздуха.
4.3.9. Ожидаемые среднемесячные значения температуры наружного воздуха и грунта определяются как средние по информации местной гидрометеорологической станции о статистических климатологических значениях температуры наружного воздуха и грунта на глубине заложения трубопроводов тепловых сетей за последние 5 лет.
4.3.10. Определение значений нормативных часовых тепловых потерь трубопроводами тепловых сетей, изоляционные конструкции которых соответствуют нормам СНиП 2.04.14-88 [8], производится аналогично п. 4.3.4 с учетом следующего:
- нормы приведены применительно к тепловым сетям с различной продолжительностью функционирования в год — до 5000 ч включительно, а также более 5000 ч;
- нормы касаются не разности среднегодовых значений температуры теплоносителя и окружающей среды, а абсолютных среднегодовых значений температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловых сетей;
- нормы при подземной прокладке тепловых сетей приведены раздельно для канальной и бесканальной прокладки;
- удельные часовые тепловые потери при подземной прокладке трубопроводов тепловых сетей в каналах и бесканально по каждому из диаметров труб определяются суммированием тепловых потерь раздельно для подающих и обратных трубопроводов;
- удельные часовые тепловые потери при надземной прокладке трубопроводов тепловых сетей (при расположении на открытом воздухе) определяются для подающих и обратных трубопроводов вместе, при средней температуре теплоносителя в них.
4.3.11. Значения нормативных часовых тепловых потерь участков тепловой сети, аналогичных участкам, подвергавшимся тепловым испытаниям по типам прокладки, видам изоляционных конструкций и условиям эксплуатации, Гкал/ч, определяются для трубопроводов подземной и надземной прокладки отдельно, по формулам:
Q = SUM (k q L бета) 10 ; (37) из.н.год и из.н
- <a id="p100318"></a>для теплопроводов надземной прокладки по подающим и обратным
трубопроводам раздельно:
-6
Q = SUM (k q L бета) 10 ; (38) из.н.год.п и.п из.н.п
-6
Q = SUM (k q L бета) 10 , (38а) из.н.год.о и.о из.н.о где k , k и k - поправочные коэффициенты для определения и и.п и.о нормативных часовых тепловых потерь, полученные по результатам
тепловых испытаний.
4.3.12 Поправочные коэффициенты для участков тепловой сети,
аналогичных подвергавшимся тепловым испытаниям по типам прокладки, видам теплоизоляционных конструкций и условиям эксплуатации, определяются: - подземная прокладка, подающие и обратные трубопроводы вместе:
Q
из.год.и
k = ---------, (39) и Q
из.год.н
где Q и Q - тепловые потери, определенные из.год.и из.год.н тепловыми испытаниями, пересчитанные на среднегодовые условия функционирования каждого испытанного участка тепловой сети, и
потери, определенные по нормам [7] или [8] для тех же участков, ккал/ч; - надземная прокладка, подающие и обратные трубопроводы раздельно:
Q
из.год.п.и
k = -----------; (40) и.п Q
из.год.п.н
Q
из.год.о.и
k = -----------, (40а) и.о Q
из.год.о.н
Q и Q - тепловые потери, определенные из.год.п.и из.год.о.и тепловыми испытаниями и пересчитанные на среднегодовые условия функционирования каждого испытанного участка тепловой сети, для
подающих и обратных трубопроводов, ккал/ч;
Q и Q - тепловые потери, определенные по из.год.п.н из.год.о.н
нормам [7] или [8] для тех же участков, ккал/ч.
Максимальные значения поправочных коэффициентов не должны быть больше значений, приведенных в таблице Приложения 5.
4.3.13. При выявлении тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов теплотехническим расчетом следует учитывать:
- теплотехнические характеристики, приводимые в справочных пособиях, должны быть скорректированы введением поправок на основании оценки технического состояния трубопроводов тепловой сети;
- определение значений тепловых потерь должно быть проведено для среднегодовых условий эксплуатации тепловых сетей (среднегодовые значения температуры теплоносителя и окружающей среды — наружного воздуха для надземной прокладки трубопроводов, грунта — для трубопроводов подземной прокладки);
- значения теплотехнических характеристик, входящие в формулы для определения тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов, зависящие от конструкции и материала теплоизоляционного слоя, могут быть приняты согласно исполнительной технической документации и должны быть скорректированы по результатам специальных обследований;
- расчеты следует проводить в соответствии с методикой, изложенной в Приложении 4.
4.3.14. В каждый последующий год между плановыми тепловыми испытаниями к значениям тепловых потерь вводятся поправки.
Поправки представляют собой коэффициенты к значениям часовых тепловых потерь через теплоизоляционные конструкции трубопроводов, определяемые в зависимости от соотношения значений материальной характеристики трубопроводов подземной и надземной прокладки тепловой сети в целом, а также соотношения тепловых потерь на участках тепловой сети, полученных в результате тепловых испытаний и расчетов, и нормативных тепловых потерь, полученных на базе норм [7] или [8] (таблица Приложения 5).
4.3.15. Наибольшие значения поправочных коэффициентов для каждого соотношения видов прокладки и уровня тепловых потерь не должны быть больше значений, указанных в таблице Приложения 5. В исключительных случаях, на срок проведения ремонтных работ для восстановления разрушенной тепло- и гидроизоляции, но не дольше 1 года, могут быть приняты поправочные коэффициенты, значения которых превышают приведенные в таблице; конкретный устанавливается руководством предприятия при планировании энергосберегающих мероприятий.
4.3.16. К значениям часовых тепловых потерь трубопроводов, проложенных в проходных и полупроходных каналах, определенным в результате тепловых испытаний или теплотехническим расчетом, поправки не вводятся. Однако при изменении условий эксплуатации или технического состояния теплоизоляционного слоя указанных трубопроводов значения тепловых потерь должны быть уточнены.
4.3.17. Значения тепловых потерь трубопроводами тепловой сети за месяц определяются на основании значений часовых тепловых потерь при среднегодовых условиях функционирования пересчетом на средние температурные условия каждого месяца с учетом продолжительности функционирования тепловой сети в этом месяце.
4.3.18. Планируемые значения эксплуатационных тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов тепловой сети за соответствующий месяц, Гкал, определяются по выражению:
Q = (Q + Q + Q ) n, (41) из.н.мес из.н из.н.п из.н.о
Q , Q и Q - нормативные значения из.н из.н.п из.н.о эксплуатационных часовых тепловых потерь тепловых сетей подземной прокладки, подающим и обратным трубопроводами вместе, надземной -
раздельно, Гкал/ч;
n — продолжительность функционирования тепловой сети в рассматриваемом месяце, ч.
4.3.19 Планируемые значения эксплуатационных тепловых потерь
при среднемесячных условиях функционирования тепловой сети, Гкал, определяются: - для теплопроводов подземной прокладки, подающими и обратными трубопроводами вместе:
t + t - 2t
п.мес о.мес гр.мес
Q = Q --------------------------; (42)
из.н.мес из.н.год t + t - 2t
п.год о.год гр.год
- <a id="p100342"></a>для теплопроводов надземной прокладки, подающими и обратными
трубопроводами раздельно:
t - t
п.мес н.мес
Q = Q ---------------; (43)
из.н.мес.п из.н.год.п t - t
п.год н.год
t - t
о.мес н.мес
Q = Q ---------------, (43а)
из.н.мес.о из.н.год.о t - t
о.год н.год
t и t - ожидаемые среднемесячные значения п.мес o.мес температуры теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах конкретной тепловой сети по температурному графику регулирования тепловой нагрузки при ожидаемых значениях температуры наружного
воздуха, °С;
t и t - ожидаемые среднемесячные значения гр.мес н.мес температуры грунта на глубине заложения трубопроводов и наружного
воздуха, °С.
4.3.20 Планируемые значения эксплуатационных тепловых потерь
через изоляционную конструкцию трубопроводов участков тепловой сети, не характерных по типу прокладки и конструкции теплоизоляционного слоя для рассматриваемой тепловой сети, удельные тепловые потери которых определялись расчетным путем,
Гкал, выявляются: - для подземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов вместе:
-6
Q = SUM q L бета 10 ; (44) из.н.р.год из.р
- <a id="p100348"></a>для надземной прокладки, подающих и обратных трубопроводов
раздельно:
-6
Q = SUM q L бета 10 ; (45) из.н.р.год.п из.р.п
-6
Q = SUM q L бета 10 , (45а) из.н.р.год.о из.р.о где q , q и q - удельные часовые тепловые из.р из.р.п из.р.о потери, определенные теплотехническим расчетом для трубопроводов каждого диаметра при среднегодовых условиях функционирования тепловой сети, для подающих и обратных трубопроводов подземной
прокладки вместе, надземной — раздельно, ккал/м ч.
4.3.21. Планируемые значения эксплуатационных тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов, Гкал, участков тепловой сети, введенных в эксплуатацию после строительства, капитального ремонта или реконструкции, определяются по формулам (44) - (45а) с использованием значений удельных тепловых потерь, найденных в результате теплотехнических расчетов для соответствующих участков.
4.3.22. Планируемые значения эксплуатационных тепловых потерь через изоляционные конструкции трубопроводов тепловой сети по периодам функционирования (отопительный и неотопительный) и за год в целом определяются как суммы планируемых значений эксплуатационных тепловых потерь за соответствующие месяцы.
4.3.23. При выявлении эксплуатационных тепловых потерь через теплоизоляционные конструкции трубопроводов тепловых сетей по периодам функционирования тепловые потери в переходные месяцы распределяются пропорционально количеству часов функционирования тепловой сети в эти месяцы. В случае, если происходит изменение коммутационной схемы тепловой сети, тепловые потери определяются с учетом этого изменения.
5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЛАНИРУЕМЫХ ЗНАЧЕНИЙ РАСХОДА ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЯХ
5.1. Планируемые значения расхода теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловой сети, т/ч, определяются суммированием значений расхода теплоносителя по видам теплового потребления (отопление, приточная вентиляция, горячее водоснабжение) в подающих и обратных трубопроводах тепловых пунктов потребителей для каждого из характерных значений температуры наружного воздуха: - значение температуры наружного воздуха, соответствующее началу и окончанию отопительного периода, t = +8 °С; obe - значение температуры наружного воздуха t , соответствующее of излому графика температуры теплоносителя; - среднее значение температуры наружного воздуха отопительного периода t ; om - значение температуры наружного воздуха t , расчетное для o проектирования отопления.
5.2. Определение планируемых значений расхода теплоносителя производится с учетом типа системы теплоснабжения (открытая, закрытая), схем присоединения систем теплопотребления к тепловым сетям, а также степени автоматизации тепловых пунктов этих систем.
5.3. Планируемые значения расхода теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловых пунктов потребителей тепловой энергии определяются на основе расчетных значений расхода теплоносителя по видам теплового потребления.
Определение расчетных значений расхода теплоносителя по видам теплового потребления производится по указаниям Приложения 3 в зависимости от типа системы теплоснабжения, схем присоединения систем теплопотребления, а также степени автоматизации тепловых пунктов.
5.4. В системах теплоснабжения без нагрузки горячего водоснабжения планируемые значения расхода теплоносителя для всех характерных значений температуры наружного воздуха постоянны и равны расчетным значениям расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию.
5.5. В закрытых системах теплоснабжения, при отсутствии автоматических регуляторов поддержания постоянного расхода теплоносителя в системах отопления и приточной вентиляции, а также постоянной температуры воды, подаваемой на горячее водоснабжение, на всех тепловых пунктах потребителей тепловой энергии планируемые значения расхода теплоносителя для всех характерных значений температуры наружного воздуха постоянны и равны сумме расчетных значений соответствующего расхода теплоносителя.
5.6. В закрытых системах теплоснабжения при оснащении всех тепловых пунктов потребителей тепловой энергии автоматическими регуляторами поддержания постоянного расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию, а также температуры воды, подаваемой на горячее водоснабжение, составляющие планируемого значения расхода теплоносителя по видам теплового потребления для характерных значений температуры наружного воздуха определяются:
- отопление и приточная вентиляция — равным расчетным значениям расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию для всех значений температуры наружного воздуха;
- горячее водоснабжение — равным расчетным значениям расхода теплоносителя на горячее водоснабжение для значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки; для остальных характерных значений температуры наружного воздуха — равным значениям расхода теплоносителя на горячее водоснабжение, определяемым тепловым расчетом тепловых пунктов. Исключение составляют тепловые пункты с теплообменниками горячего водоснабжения, подключенными к тепловой сети по параллельной схеме, для которых при значении температуры наружного воздуха, соответствующем началу и окончанию отопительного периода (+8 °С), значение расхода теплоносителя на горячее водоснабжение равно расчетному.
5.7. В закрытых системах теплоснабжения, при различной степени автоматизации систем теплопотребления, составляющие планируемого значения расхода теплоносителя по видам теплового потребления для характерных значений температуры наружного воздуха определяются:
а) для полностью автоматизированных тепловых пунктов (наличие регуляторов постоянного расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию, а также температуры воды, подаваемой на горячее водоснабжение) — по указаниям п. 5.6;
б) для тепловых пунктов без регуляторов постоянного расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию, а также температуры воды, подаваемой на горячее водоснабжение, — для значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки, равными сумме расчетных значений расхода теплоносителя на отопление, приточную вентиляцию и горячее водоснабжение; для остальных характерных значений температуры наружного воздуха нормативные значения расхода теплоносителя на отопление, приточную вентиляцию и горячее водоснабжение определяются по результатам гидравлического расчета тепловой сети на основе значений гидравлического сопротивления систем отопления, приточной вентиляции и теплообменников горячего водоснабжения; при независимом присоединении систем отопления и приточной вентиляции для гидравлического расчета применяются вместо гидравлического сопротивления этих систем значения гидравлического сопротивления соответствующих теплообменников;
в) для тепловых пунктов, оборудованных только регуляторами температуры воды, подаваемой на горячее водоснабжение:
- горячее водоснабжение — по указаниям п. 5.6;
- отопление и приточная вентиляция — для значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки, равными сумме расчетных значений расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию; для остальных характерных значений температуры наружного воздуха нормативные значения расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию определяются по результатам гидравлического расчета тепловой сети на основе значений гидравлического сопротивления систем отопления (при зависимом присоединении) и теплообменников отопления (при независимом присоединении).
5.8. В открытых системах теплоснабжения, при различной степени автоматизации систем теплопотребления, составляющие планируемого значения расхода теплоносителя по видам теплового потребления в подающих и обратных трубопроводах на тепловых пунктах для характерных значений температуры наружного воздуха определяются:
а) при полной автоматизации тепловых пунктов (наличие регуляторов постоянного расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию, а также постоянной температуры воды, поступающей на горячее водоснабжение):
- отопление и приточная вентиляция — расчетное значение расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию для всех характерных значений температуры наружного воздуха;
- горячее водоснабжение — расчетное значение расхода теплоносителя на горячее водоснабжение для значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки, а также началу и окончанию отопительного периода; для остальных характерных значений температуры наружного воздуха — в зависимости от температуры теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети и, соответственно, доли водоразбора из него;
б) при установке на тепловых пунктах только регуляторов температуры воды, поступающей на горячее водоснабжение:
- горячее водоснабжение — по указаниям подпункта «а»;
- отопление и приточная вентиляция — расчетный расход теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию для значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки; для остальных характерных значений температуры наружного воздуха — по результатам гидравлического расчета тепловой сети на основе значений гидравлического сопротивления систем отопления;
в) при полном отсутствии на тепловых пунктах регуляторов постоянного расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию, а также постоянной температуры воды, поступающей на горячее водоснабжение:
- горячее водоснабжение — расчетное значение расхода теплоносителя для значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки, а также началу и окончанию отопительного периода; для остальных характерных значений температуры наружного воздуха — по тепловому расчету, в зависимости от температуры теплоносителя в подающем (водоразбор из подающего трубопровода) и обратном трубопроводах (водоразбор из обратного трубопровода); для значения температуры наружного воздуха, соответствующего переводу водоразбора с подающего трубопровода на обратный, производится определение значений отбора теплоносителя на горячее водоснабжение как из подающего, так и обратного трубопроводов;
- отопление и приточная вентиляция — расчетное значение расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию для значения температуры наружного воздуха, соответствующего точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки; для остальных характерных значений температуры наружного воздуха — по результатам гидравлического расчета тепловой сети на основе значений гидравлического сопротивления систем отопления.
5.9. В открытых системах теплоснабжения планируемые значения расхода теплоносителя в обратных трубопроводах при каждом из характерных значений температуры наружного воздуха следует принимать как разность значений расхода теплоносителя в подающем трубопроводе и водоразбора, среднечасового за неделю.
5.10. При определении планируемых значений расхода теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети должна быть учтена циркуляция воды в местных системах горячего водоснабжения.
5.11. В автоматизированных системах горячего водоснабжения при водоразборе непосредственно из трубопроводов тепловой сети значение расхода теплоносителя на циркуляцию определяется расчетом для каждого характерного значения температуры наружного воздуха. Для значения температуры наружного воздуха, соответствующего излому температурного графика регулирования тепловой нагрузки, эта часть планируемого расхода равна ее расчетному значению; для значений температуры наружного воздуха, когда водоразбор полностью производится из обратного трубопровода, значение расхода теплоносителя на циркуляцию равно нулю.
5.12. Значение расхода теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловой сети, приходящееся на циркуляцию воды в неавтоматизированных системах горячего водоснабжения при водоразборе непосредственно из трубопроводов тепловой сети, определяется как расчетное при значении температуры наружного воздуха, соответствующем точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки.
Для остальных характерных значений температуры наружного воздуха и водоразборе из подающего трубопровода тепловой сети эта часть планируемого значения расхода теплоносителя уточняется по результатам гидравлического расчета тепловой сети на основе значений гидравлического сопротивления систем отопления и циркуляционных линий местных систем горячего водоснабжения. При водоразборе из обратного трубопровода значение расхода теплоносителя на циркуляцию равно нулю.
5.13. В закрытых системах теплоснабжения, определяя планируемые значения расхода теплоносителя на горячее водоснабжение, при любых схемах подключения нагревателей необходимо учитывать тепловые потери в местных системах горячего водоснабжения.
5.14. В закрытых системах теплоснабжения планируемые значения расхода теплоносителя в обратных трубопроводах тепловых пунктов следует принимать равными планируемым значениям расхода теплоносителя в подающих трубопроводах.
5.15. Планируемые значения расхода теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети (в подающих коллекторах источников теплоснабжения) для каждого из характерных значений температуры наружного воздуха на протяжении расчетного периода превышают планируемые значения суммарного расхода теплоносителя в подающих трубопроводах тепловых пунктов потребителей тепловой энергии на нормативное значение потерь теплоносителя из подающих трубопроводов тепловой сети.
Планируемые значения расхода теплоносителя в обратном трубопроводе тепловой сети (в обратных коллекторах источников теплоснабжения) для каждого из характерных значений температуры наружного воздуха на протяжении расчетного периода меньше планируемого значения суммарного расхода теплоносителя в обратных трубопроводах тепловой сети на тепловых пунктах потребителей тепловой энергии на планируемое значение потерь теплоносителя из обратных трубопроводов тепловой сети.
Определение нормативных значений потерь теплоносителя производится по указаниям раздела 4.1.
5.16. В силу того, что нормативные значения потерь теплоносителя малы по сравнению с планируемыми значениями расхода теплоносителя в подающих и обратных трубопроводах тепловой сети, нормативными потерями теплоносителя при практических расчетах можно пренебречь и принимать планируемые значения расхода теплоносителя в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети равными планируемым значениям суммарного расхода теплоносителя в соответствующих трубопроводах на тепловых пунктах потребителей.
5.17. Выполнение гидравлических расчетов тепловых сетей для определения планируемых значений расхода теплоносителя для различных характерных значений температуры наружного воздуха (п. п. 5.7, 5.8 и 5.12) производится с помощью электронной вычислительной машины (ЭВМ) с применением специально разработанной программы гидравлического расчета, позволяющей производить многовариантные расчеты гидравлических режимов функционирования тепловых сетей.
5.18. Основной (базовый) вариант гидравлического расчета тепловой сети целесообразно производить для подающего и обратного трубопроводов отдельно, при значении расхода теплоносителя в каждой из систем теплопотребления, определенном при значении температуры наружного воздуха, соответствующем точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки. Это значение температуры наружного воздуха является расчетным для тепловой сети, т.к. при этой температуре расход теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети является максимальным.
Расчетные значения располагаемого напора на тепловых пунктах неавтоматизированных систем теплопотребления, а также значения их гидравлического сопротивления, м/кв. (куб. м/ч), определяются по результатам базового варианта гидравлического расчета тепловой сети и построения расчетного варианта гидравлического режима ее функционирования. Эти значения являются исходными для проведения гидравлических расчетов для других характерных значений температуры наружного воздуха. Расчеты производятся, принимая значения гидравлического сопротивления неавтоматизированных систем теплопотребления, которые были определены в результате базового гидравлического расчета тепловой сети, и значения расхода теплоносителя автоматизированных систем теплопотребления для соответствующих характерных значений температуры наружного воздуха.
5.19. Значение эквивалентной шероховатости трубопроводов для проведения гидравлического расчета тепловых сетей принимается по результатам их специальных испытаний или в результате анализа эксплуатационной информации.
5.20. Для определения планируемых значений расхода теплоносителя в трубопроводах тепловой сети на тепловых пунктах систем теплопотребления для характерных значений температуры наружного воздуха, кроме расчетного, при некоторых принципиальных схемах присоединения местных систем горячего водоснабжения приходится применять метод последовательных приближений.
При расчетном для тепловой сети значении температуры наружного воздуха, соответствующем точке излома графика регулирования тепловой нагрузки, значения расхода теплоносителя для неавтоматизированных систем отопления и приточной вентиляции являются расчетными и значение температуры теплоносителя в обратных трубопроводах тепловой сети на тепловых пунктах этих систем равно значению температуры теплоносителя по температурному графику регулирования тепловой нагрузки в этой точке графика. Но при остальных значениях температуры наружного воздуха значения температуры теплоносителя в обратных трубопроводах неавтоматизированных систем отопления и приточной вентиляции отличаются от значения температуры теплоносителя по температурному графику, что изменяет расход теплоносителя на горячее водоснабжение при 2-ступенчатых схемах присоединения теплообменников горячего водоснабжения, а также при непосредственном отборе теплоносителя на горячее водоснабжение.
При определении значений расхода теплоносителя для систем горячего водоснабжения необходим учет этих обстоятельств (методом последовательных приближений).
В частности, при 2-ступенчатой смешанной схеме присоединения теплообменников горячего водоснабжения, оснащенных регуляторами температуры воды, подаваемой на горячее водоснабжение, но без поддержания постоянного расхода теплоносителя на отопление и приточную вентиляцию, для гидравлического расчета тепловых сетей следует принимать в качестве расчетных значения расхода теплоносителя на отопление и горячее водоснабжение, расчетные для этих систем (при температуре наружного воздуха, соответствующей точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки).
При остальных значениях температуры наружного воздуха значения расхода теплоносителя для неавтоматизированных систем отопления и приточной вентиляции становятся больше расчетного значения, и поэтому температура теплоносителя в обратных трубопроводах этих систем будет выше, чем это предусмотрено температурным графиком.
Указанное выше приводит к увеличенной тепловой производительности I ступени теплообменников горячего водоснабжения и снижению расхода теплоносителя в их II ступени. Вследствие этого необходимо проведение повторного теплового расчета таких тепловых пунктов при увеличенном значении расхода теплоносителя в системах отопления и приточной вентиляции и выявление на его основе сниженных значений расхода теплоносителя на горячее водоснабжение.
Полученные значения расхода теплоносителя должны быть положены в основу повторного гидравлического расчета тепловой сети, который и определит планируемые значения расхода теплоносителя для неавтоматизированных систем теплопотребления.
5.21. При параллельной схеме присоединения теплообменников горячего водоснабжения их режим функционирования не зависит от температуры теплоносителя в обратных трубопроводах систем отопления и приточной вентиляции, а зависит только от температуры теплоносителя в подающем трубопроводе тепловой сети.
Поэтому в повторных тепловых расчетах указанных тепловых пунктов необходимости нет.
6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ, НЕОБХОДИМОЙ НА ПЛАНИРУЕМЫЙ ПЕРИОД, ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА И ПЕРЕДАЧИ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ
6.1. Определение количества электрической энергии, необходимой для производства тепловой энергии
6.1.1 Затраты электроэнергии на производство тепловой энергии включают:
- затраты электроэнергии на привод тягодутьевых устройств (дымососы, вентиляторы);
- затраты электроэнергии на привод питательных, циркуляционных насосов, насосов установки химводоподготовки, мазутного хозяйства, вакуумных насосов;
- затраты электроэнергии на привод механизмов транспортировки топлива, топливоподготовки, топливоподачи, шлакозолоудаления (транспортеры, дробилки, углезабрасыватели, скреперные лебедки);
- затраты электроэнергии на вентиляцию здания источника теплоснабжения, освещение.
6.1.2 Затраты электроэнергии на привод технологического оборудования, кВт.ч, определяются по формуле:
n
SUM N Z K
i=1 i i Ni
Э = -------------, (46)
т эта
i
N — номинальная мощность i-го электродвигателя, кВт; i
Z — период функционирования i-го электродвигателя, ч; i
K — коэффициент использования мощности электродвигателей; Ni
эта — КПД i-го электродвигателя; i
n — количество функционирующего оборудования.
6.1.3 Мощность электродвигателей, кВт, привода механизмов
транспортеров определяются по формулам: - горизонтальный ленточный транспортер без промежуточных сбрасывателей:
С
тр
Э = ------------, (47) г.тр l 367 эта тр п
С — производительность транспортера, т/ч; тр
l — рабочая длина транспортера, м; тр
КПД передачи эта для ременной передачи можно принимать равным п 0,85 — 0,9, для клиноременной передачи — 0,97 — 0,98, для зубчатой передачи — 0,98, непосредственной передачи, при помощи муфты — 1,0; - скребковый транспортер и шнеки:
С R (К l + h)
тр х пер
Э = -------------------, (48)
ск.тр 367 эта
п
R — коэффициент, учитывающий рост сопротивления материала при пуске транспортера;
К — коэффициент сопротивления материала; х
l — длина перемещения топлива, м; пер
h — высота подъема топлива, м.
Значение коэффициента R, учитывающего рост сопротивления материала при пуске транспортера, может быть принято
R = 1,2 — 1,5.
Значение коэффициента К может быть принято равным для угля х 4,2 — 4,6, для золы — 4,0; - ковшовый элеватор:
С
к.эл
Э = --------, (49) к.эл 367 эта
п
где С — производительность ковшового элеватора, т/ч. к.эл
6.1.4 Коэффициент использования мощности электродвигателей
механизмов транспортеров определяется как отношение активной мощности отдельного электродвигателя или группы электродвигателей
к номинальной мощности:
N
а
К = --, (50) Ni N
н
где N и N - активная и номинальная мощность а н
электродвигателя, кВт.
6.1.5 Для группы электродвигателей с различными режимами
функционирования целесообразно определять средний коэффициент использования мощности по выражению:
n
SUM N Z
i=1 а i
K = ---------, (51)
N n
SUM N Z
i=1 н н
Z — планируемый период времени, к которому отнесена средняя н мощность электродвигателей, ч;
Z — время функционирования каждого электродвигателя за i планируемый период, ч.
6.1.6 При отсутствии информации для расчета количество
электроэнергии, необходимое на планируемый период для топливоприготовления, топливоподачи и шлакозолоудаления, кВт.ч,
выявляется по формуле:
Э = Э Q Z, (51) топл уд.топл пр
Э — удельные затраты электроэнергии на уд.топл топливоприготовление, топливоподачу и шлакозолоудаление, кВт.ч/Гкал; можно принимать по таблице 8;
Q — тепловая производительность источника теплоснабжения пр Гкал/ч;
Z — продолжительность функционирования оборудования в планируемом периоде, ч.
| Тепловая производительность источника теплоснабжения, Гкал/ч | Удельные затраты электроэнергии на топливоприготовление, топливоподачу и шлакозолоудаление, кВт.ч/Гкал | |
| жидкое топливо | твердое топливо | |
| до 5 | 1,1 | 7,0 |
| 5 — 10 | 1,06 — 1,1 | 6,8 — 7,0 |
| 10 — 20 | 1,0 — 1,06 | 6,6 — 6,8 |
| 20 — 30 | 0,95 — 1,0 | 6,4 — 6,6 |
| более 30 | 0,6 — 0,95 | 4,0 — 6,4 |
6.1.7 Электроэнергия, потребляемая электродвигателем вентилятора или дымососа, кВт.ч, определяется по формуле:
L P Z
Э = --------------, (53) 102 эта эта в дв
L — производительность вентилятора (дымососа), куб. м/с;
P — полное давление, создаваемое вентилятором, мм вод. ст.;
эта , эта - КПД вентилятора и электродвигателя.
в дв
6.1.8 При отсутствии информации для расчетов количество
электроэнергии на привод тягодутьевых машин, кВт.ч, можно определять:
-3
L — удельная производительность тягодутьевых установок, куб. м/Гкал;
Э — удельные затраты электроэнергии на привод тягодутьевых уд 3
машин, кВт.ч/10 куб. м. Удельные затраты электроэнергии на привод тягодутьевых машин,
3
кВт.ч/10 куб. м, можно принимать по таблице Приложения 6.
6.1.9 Удельная производительность тягодутьевых машин,
куб. м/Гкал, определяется по формулам: - для вентиляторов:
273 + t
хв 101,3 L = В V a --------- x -----; (55) в ов m 273 р
бар
- <a id="p100443"></a>для дымососов:
273 + t
ух
L = В V a ---------, (55а) г о ух 273
V — теоретический удельный объем воздуха, необходимый для ов полного сгорания топлива, куб. нм/куб. м (куб. нм/кг);
V — теоретический удельный объем продуктов сгорания, о куб. нм/куб. м (куб. нм/кг);
а , а - коэффициент избытка воздуха в топке и уходящих m ух
газах;
t , t - температура холодного воздуха и уходящих газов, °С; хв ух р - барометрическое давление, КПа.
бар
Теоретический удельный объем воздуха, необходимого для полного сгорания топлива, а также теоретический удельный объем продуктов сгорания, куб. нм/куб. м (куб. нм/кг), можно принимать по таблице Приложения 7.
| Вид топлива | Коэффициент избытка воздуха | |
| в топке а m | в уходящих газах а ух | |
| Мазут, природный газ | 1,1 | 1,4 |
| Твердое топливо | 1,2 — 1,25 | 1,55 — 1,6 |
| Значение температуры холодного | воздуха | t можно принимать хв |
| 20 °С. | ||
| 6.1.10. Затраты определяются по формуле: | электроэнергии на привод | насоса, кВт.ч, |
| G Н ро Z Э = --------------, н 102 эта эта н дв | (56) | |
| где: G — расход воды, кг/ч; Н — напор, развиваемый насосом, м; | ||
ро — плотность перекачиваемой воды, кг/куб. м;
6.1.11 Затраты электроэнергии на привод компрессора, кВт.ч,
определяются по формуле:
L A Z
к
Э = --------------, (57) к 102 эта эта к дв
L — производительность компрессора, куб. м/с; к
А — удельная работа сжатия от 1 кгс/кв. см до конечного давления, кВт;
6.1.12 Количество электроэнергии, необходимое для освещения
помещений источника теплоснабжения, кВт.ч, определяется по количеству, мощности установленных светильников и продолжительности их функционирования за планируемый период по
формуле:
n
Э = SUM N Z, (58) осв i=1 освi
N — мощность i-го светильника, кВт; освi
Z — продолжительность использования осветительного максимума, ч;
При отсутствии достоверной информации для расчета можно принимать Z = 4800 ч при наличии естественного освещения и
Z = 7700 ч — при его отсутствии.
6.1.13. Количество электроэнергии, необходимое для функционирования приборов автоматического регулирования, кВт.ч,
определяется по формуле:
n
Э = SUM N Z , (59) авт i=1 прi прi
N — мощность i-того прибора, кВт; прi
Z — продолжительность функционирования i-того прибора, ч; прi
n — количество приборов авторегулирования. Мощность отдельного прибора может быть принята 0,065 кВт.
6.2. Определение количества электрической энергии, необходимой для передачи тепловой энергии
6.2.1. Планируемое значение затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии определяется по мощности электродвигателей насосов, необходимой для нормального функционирования тепловой сети:
- подпиточных насосов источников теплоснабжения;
- сетевых насосов источников теплоснабжения;
- подкачивающих насосов на подающем и обратном трубопроводах тепловой сети;
- подмешивающих насосов в тепловой сети;
- дренажных насосов;
- насосов отопления и горячего водоснабжения, а также подпиточных насосов тепловой сети отопления (II контур) на центральных тепловых пунктах (ЦТП).
Планируемые значения затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии определяются для характерных значений температуры наружного воздуха на всем протяжении планируемого периода.
Основой для определения планируемых значений затрат электроэнергии являются, кроме планируемых значений расхода теплоносителя, перекачиваемого указанными насосами, значения развиваемого насосами напора, необходимого для нормального функционирования тепловой сети, а также характеристики насосов.
6.2.2. Мощность, кВт, требуемая на валу насоса для перекачки теплоносителя центробежными насосами, определяется по формуле:
G ро Н
N = ------------------------, (60) 3600 x 102 x эта x эта п н
G — объемный расход теплоносителя, перекачиваемого насосом, куб. м/ч;
ро — плотность теплоносителя, кг/куб. м;
Н — напор, развиваемый насосом при расходе G, м;
эта , эта - КПД передачи и насоса; при расчетах можно п н принимать эта = 0,98.
п
6.2.3. При определении нормативного значения мощности электродвигателей значение расхода теплоносителя, перекачиваемого насосом, принимается по результатам гидравлического расчета тепловой сети в соответствии с местом установки рассматриваемого насоса в системе теплоснабжения. Напор насоса принимается согласно разработанному гидравлическому режиму функционирования тепловой сети с превышением необходимого значения не более 10%.
Мощность электродвигателя насоса, определенная по формуле (60), может быть увеличена не более чем на 20%.
6.2.4. При определении нормативного значения мощности электродвигателей подпиточных насосов источников теплоснабжения значение расхода теплоносителя, перекачиваемого этими насосами, должно соответствовать нормативному значению утечки теплоносителя из системы теплоснабжения (раздел 4.1). Требуемое значение напора определяется гидравлическим режимом функционирования тепловой сети.
6.2.5. Если насосная группа состоит из насосов одного типа, расход теплоносителя, перекачиваемого одним из этих насосов, определяется делением среднего за час суммарного значения расхода теплоносителя на количество рабочих насосов.
6.2.6. Если насосная группа состоит из насосов различных типов (или диаметры рабочих колес однотипных насосов различны), для определения расхода теплоносителя, перекачиваемого каждым из установленных насосов, необходимо построить результирующую характеристику насосов, при помощи которой можно определить расход теплоносителя, перекачиваемого каждым из насосов, при известном суммарном расходе перекачиваемого теплоносителя.
6.2.7. При дросселировании напора, развиваемого насосом (в клапане, задвижке или дроссельной диафрагме), значения напора, развиваемого насосом, и его КПД при определенном значении расхода перекачиваемого теплоносителя могут быть определены по результатам испытания насоса или его паспортной характеристике.
6.2.8. В случае регулирования напора и производительности насосов путем изменения частоты вращения их рабочих колес результирующая характеристика насосов насосной группы определяется по результатам гидравлического расчета тепловой сети: определяется расход теплоносителя для насосной группы и требуемый напор насосов, измененный по сравнению с паспортной характеристикой при полученном значении расхода теплоносителя. Найденные значения расхода теплоносителя для каждого из включенных в работу насосов и развиваемого ими при этом напора позволяют определить требуемую частоту вращения рабочих колес насосов:
Н G n
1 1 2 1 2
-- = (--) = (--) , (61)
Н G n
2 2 2
Н и Н - напор, развиваемый насосом, при частоте вращения n 1 2 1
и n , м; 2
G и G - расход теплоносителя при частоте вращения n и n , 1 2 1 2
куб. м/ч; -1
n — частота вращения рабочих колес насосов, мин. .
6.2.9. Мощность электродвигателей, кВт, требуемая для перекачки теплоносителя центробежными насосами, с учетом измененной по сравнению с первоначальной частотой вращения их рабочих колес определяется по формуле (60) с подстановкой соответствующих значений расхода перекачиваемого теплоносителя, напора, развиваемого насосом, и КПД преобразователя частоты (последний — в знаменатель формулы).
6.2.10. Нормативное значение суммарной мощности электродвигателей каждой насосной группы определяется суммированием значений требуемой мощности электродвигателей только рабочих насосов.
6.2.11. Нормативное значение требуемой мощности электродвигателей насосов дренажных подстанций, оборудованных на тепловых сетях, ориентировочно можно выявить по мощности электродвигателей рабочих дренажных насосов и продолжительности их функционирования в сутки. Среднее часовое за сутки нормативное значение мощности электродвигателей этих насосов может быть определено по выражению:
SUM N n
N = -------, кВт, (62) ср 24
N — мощность электродвигателя дренажного насоса, кВт;
n — продолжительность функционирования дренажного насоса в сутки, ч.
6.2.12. Нормативное значение суммарной мощности электродвигателей насосов, требуемой для перекачки теплоносителя на ЦТП, должно быть определено для подкачивающих и циркуляционных насосов систем горячего водоснабжения, подпиточных и циркуляционных насосов систем отопления при независимом присоединении их к тепловой сети, а также иных насосов, установленных на трубопроводах тепловой сети.
6.2.13. При определении нормативного значения мощности электродвигателей значение расхода горячей воды, перекачиваемой циркуляционными насосами системы горячего водоснабжения, определяется по средней часовой за неделю тепловой нагрузке горячего водоснабжения и поэтому постоянно на протяжении сезона (отопительного или неотопительного периодов).
6.2.14. При определении нормативного значения мощности электродвигателей подпиточных и циркуляционных насосов отопительных систем, подключенных к тепловой сети через теплообменники, значения расхода теплоносителя, перекачиваемого этими насосами, определяются емкостью этих систем и их теплопотреблением для каждого из характерных значений температуры наружного воздуха.
6.2.15. При определении нормативного значения мощности электродвигателей подкачивающих и подмешивающих насосов на ЦТП значения расхода теплоносителя, перекачиваемого этими насосами, и развиваемый ими напор определяются принципиальной схемой коммутации ЦТП, а также принципами их автоматизации.
6.2.16. Планируемые значения затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии, кВт.ч, определяются как произведение значения суммарной нормативной мощности электродвигателей рабочих насосов, необходимой для нормального функционирования тепловой сети, на продолжительность их функционирования в рассматриваемом планируемом периоде с учетом коэффициентов спроса (таблица 6.3 Приложения 6):
где SUM N — суммарная нормативная мощность электродвигателей рабочих насосов, необходимая для нормального функционирования тепловой сети, кВт.
6.2.17. Планируемое значение удельных затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии, кВт.ч/Гкал, для каждого из характерных значений температуры наружного воздуха определяется как отношение нормативного значения затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии к нормативному значению отпуска тепловой энергии источниками теплоснабжения в тепловую сеть при одном и том же значении температуры наружного воздуха:
SUM Э
SUM Э - планируемое среднесуточное значение затрат электроэнергии в тепловой сети при ее нормальном функционировании для определенного характерного значения температуры наружного
воздуха, кВт.ч;
Q — нормативное значение среднесуточного расхода теплоты, ист
отпускаемой источниками теплоснабжения в тепловую сеть единой системы теплоснабжения при том же значении температуры наружного
воздуха, Гкал (ГДж).
Значение удельных затрат электроэнергии на передачу тепловой энергии, кВт.ч/Гкал, можно представить и как соотношение средней часовой мощности электродвигателей, кВт, необходимой для нормального функционирования тепловой сети, и среднего часового расхода тепловой энергии, Гкал/ч, отпускаемой источниками теплоснабжения в тепловую сеть.
7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ВОДЫ, НЕОБХОДИМОЙ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА И ПЕРЕДАЧИ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ НА ПЛАНИРУЕМЫЙ ПЕРИОД
7.1. Потребность в воде, куб. м, для производства и передачи тепловой энергии складывается из количества воды, необходимого для разового наполнения трубопроводов тепловых сетей и систем теплопотребления, затрат воды на подпитку системы теплоснабжения, а также на собственные нужды источников теплоснабжения:
n
V = V + SUM V + V + V , (65) т.с i=1 с.т.i подп сн
V — количество воды, необходимой для заполнения т.с трубопроводов тепловой сети, куб. м;
V — количество воды, необходимой для заполнения i-той с.т.i системы теплопотребления, куб. м;
n — количество систем теплопотребления;
V — количество воды, необходимой для подпитки тепловой подп сети, куб. м;
V — количество воды, необходимой для покрытия собственных сн нужд источника теплоснабжения, куб. м.
7.2. Количество воды, необходимой для заполнения трубопроводов тепловой сети, куб. м, определяется по указаниям раздела 4.1.
7.3. Количество воды, необходимой для заполнения систем теплопотребления, куб. м, определяется по указаниям раздела 4.1.
7.4. Количество воды, необходимой для подпитки тепловой сети, куб. м, определяется в зависимости от вида системы теплоснабжения — закрытая или открытая.
7.4.1. В закрытых системах теплоснабжения количество воды, необходимой для подпитки тепловых сетей, куб. м, обусловлено только технически неизбежными в процессе передачи и распределения тепловой энергии потерями теплоносителя через неплотности в арматуре и трубопроводах тепловых сетей, а также систем теплопотребления в регламентированных Правилами [4] пределах, т.е. нормируемой утечкой теплоносителя. Определяется по указаниям раздела 4.1 в зависимости от периода времени функционирования системы теплоснабжения в планируемый период.
7.4.2. В открытых системах теплоснабжения количество воды, необходимой для подпитки тепловых сетей, куб. м, кроме компенсации потерь теплоносителя, указанных в п. 7.4.1, включает также и количество воды, отбираемой на водоразбор непосредственно из трубопроводов тепловых сетей. Определяется также в зависимости от периода времени функционирования системы теплоснабжения в планируемый период:
hm 6 G = ----------- 10 ; (66) hm c (t - t ) h c
- <a id="p100508"></a>неотопительный период:
s
Q
hm 6 G = ----------- 10 , (66а) hm s c (t - t ) h c
Q , Q - средняя часовая тепловая нагрузка горячего hm hm
водоснабжения в отопительный и неотопительный периоды, Гкал/ч;
c — теплоемкость воды, подаваемой на горячее водоснабжение, ккал/°С куб. м;
t — температура воды, подаваемой на горячее водоснабжение, h °С; s
t , t - температура исходной воды, поступающей на источник c c
теплоснабжения в отопительный и неотопительный период, °С.
7.5 Количество воды, необходимой для покрытия собственных
нужд источника теплоснабжения, куб. м, складывается из количеств воды, требуемой для продувки паровых котлов, для функционирования установки водоподготовки, на хозяйственно-питьевые нужды и на
обмывку котлов.
7.5.1. Расход воды на продувку паровых котлов, кг/ч, определяется по формуле:
G К + G К
к к х х
G = -------------, (67)
пр К - К
кв х
G — расход конденсата, возвращаемого в котельную, кг/ч; к
G — расход добавляемой химически очищенной воды, кг/ч; x
К , К - характеристика (щелочность или сухой остаток) к х конденсата и добавляемой химически очищенной воды, г-экв./кг или
г/кг;
К — характеристика установленной концентрации в котловой кв воде, г-экв. или г/кг.
Допускается определять расход воды на продувку по формулам:
D K + G (K - K )
к х х к
G = -------------------, (68)
пр K - K - K
кв х к
где D - расход пара, кг/ч (принимается по испытаниям или
технической характеристике котла).
D K
х
G = --------; (69) пр K - K кв х G K + G K - D K к к х х п G = ----------------------, (70) пр K - K + b (K - K ) кв х х п
K — характеристика (щелочность или сухой остаток) пара, п г-экв./кг или г/кг;
b — количество отсепарированного пара в долях расхода продуваемой воды.
Коэффициенты K , K и b определяются теплотехническими к п
испытаниями котлоагрегата.
(D + D ) (S - S )
пер нас пв п
G = ------------------------, (71)
пр S - S
кв пв
D и D - производительность котла по перегретому и пep нас
насыщенному пару, кг/ч;
S , S , S - солесодержание или щелочность питательной воды, пв п кв пара и котловой воды, мг-экв./л; определяется в результате
химического анализа.
При отсутствии информации расход воды на продувку можно ориентировочно определить по формуле:
K Q
пр к
G = ---------, (72)
пр i - i
кв пв
K — коэффициент продувки, учитывающий затраты теплоты на пр продувку; принимается по таблице 10;
Q — номинальная производительность котельной, Гкал/ч; к
i и i - энтальпия котловой воды при температуре насыщения кв пв
и питательной воды, ккал/кг.
| Вид топлива | Удельный расход продувочной воды, т/ч, при мощности одного котлоагрегата, Гкал/ч | |||||||
| 0,5 | 1,0 | 2,0 | 4,0 | 6,0 | 8,0 | 10,0 | 20,0 | |
| Твердое | 1,75 | 1,53 | 1,30 | 1,00 | 0,80 | 0,70 | 0,65 | 0,60 |
| Газообразное и жидкое | 1,10 | 1,00 | 0,80 | 0,60 | 0,50 | 0,48 | 0,45 | 0,40 |
7.5.2 Количество воды, необходимое для продувки паровых котлов в котельной, определяется по формуле:
V = G T , (73) пр пр пр где Т - продолжительность продувки, ч.
пр
7.5.3 Количество воды, необходимое для функционирования
установки водоподготовки V , куб. м, определяется по формуле: вп
p
V = SUM V n m + V , (74) вп i=1 фi i i вып
V — количество воды, необходимое для i-го фильтра, куб. м; фi
n — количество одинаковых фильтров; i
m — количество процессов взрыхления и регенерации i-го i фильтра;
V — количество воды, выпариваемой в деаэраторе (при вып отсутствии охладителя выпара), куб. м;
p — количество различных фильтров.
V = 0,004 G T , (75) вып д д
G — производительность деаэратора, куб. м/ч; д
Т — продолжительность функционирования деаэратора в д планируемом периоде, ч.
При отсутствии достоверной информации суммарное количество воды для осуществления водоподготовки в котельной можно
воспользоваться формулой:
V = g K G + V , (74а) вп хво взр хво вып
g — удельный расход воды на собственные нужды хво
химводоочистки (ХВО), куб. м исходной воды на куб. м химически очищенной воды; принимается в зависимости от общей жесткости
исходной воды по таблице 11;
K — поправочный коэффициент, при наличии бака взрыхления взр принимается равным 1,0 и 1,2 — при его отсутствии;
G — производительность установки ХВО, куб. м/ч. хво
| Схема ХВО | Ионит | Удельный расход воды на ХВО, куб. м, при жесткости, мг-экв./кг | ||||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | ||
| Na-катионирование | Сульфоуголь | 0,031 | 0,047 | 0,063 | 0,078 | 0,094 | 0,110 | 0,125 | - | - |
| Катионит КУ-2 | 0,015 | 0,023 | 0,031 | 0,039 | 0,047 | 0,055 | 0,062 | - | - | |
| Н-катионирование с «голодной» регенерацией | Сульфоуголь | - | 0,052 | 0,075 | 0,098 | 0,122 | 0,144 | 0,167 | 0,190 | 0,214 |
7.5.4 Количество воды на хозяйственно-питьевые нужды V ,
хпн
куб. м, определяется по формуле:
V = G T, (76) хпн хпн
G — расход воды на хозяйственно-питьевые нужды, куб. м/ч, хпн на источнике тепла рассчитывается по нормам водопотребления по СНиП 2.04.01-85*;
T — продолжительность планируемого периода, сут.
7.5.5. Для шлакозолоудаления применяется вода, ранее использованная на промывку фильтров, в душевых и умывальниках, а также другая загрязненная вода. Значения удельного расхода воды
для шлакозолоудаления (G ) приводятся в таблице 12. ш
| Способ шлакозолоудаления | Удельный расход воды, куб. м на 1 т шлака и золы |
|---|---|
| Ручной (вагонетками) | 0,1 — 0,2 |
| Механизированный мокрый скрепером или скребками | 0,1 — 0,5 |
| Пневматический | 0,1 — 0,2 |
| Гидравлический с багерными и песковыми насосами | 10,0 — 30,0 |
| Гидравлический с аппаратами Москалькова | 15,0 — 45,0 |
| 7.5.6. Удельный расход воды на принимается 0,3 кг/кг мазута для напорных форсунок кг/кг мазута для паромеханических форсунок. | паровой распыл мазута и 0,02 — 0,03 |
7.5.7 Количество воды, необходимое для обмывки котлов V ,
обм
т, определяется по формуле:
(от 0,15 до 0,25)Q
к 3 V = ------------------- Т n 10 , (77) обм c (t - t ) обм h c
Q — тепловая производительность каждого котла, Гкал/ч; к
Т — продолжительность обмывки котлов в планируемом периоде, обм ч;
t и t - температура горячей и исходной воды, °С; h c
n — количество обмываемых котлов.
8. ПЕРЕЧЕНЬ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ ДОКУМЕНТОВ, ССЫЛКИ НА КОТОРЫЕ ИМЕЮТСЯ В МЕТОДИКЕ
1. СНиП 23-01-99. Строительная климатология. Госстрой России. М., 2000.
2. СНиП 2.04.07-86*. Тепловые сети. Минстрой России. М., 1996.
3. СНиП 2.04.01-85*. Внутренний водопровод и канализация зданий. Госстрой России. М., 1999.
4. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации. М., Энергосервис, 2003.
5. Методика определения количеств тепловой энергии и теплоносителя в водяных системах коммунального теплоснабжения. Госстрой России. М., 2000.
6. Методические указания по определению тепловых потерь в водяных тепловых сетях. РД 34.09.255-97. СПО ОРГРЭС. М., 1998.
7. Нормы проектирования тепловой изоляции для трубопроводов и оборудования электростанций и тепловых сетей. М.: Госстройиздат, 1959.
8. СНиП 2.04.14-88. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. Госстрой СССР. М., 1989.
9. СНиП 2.08.01-85. Жилые здания. ЦИТП Госстроя СССР. М., 1986.
10. Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей. Справочник. М.: Стройиздат, 1988.
11. СНиП 2.04.05-91*. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха. Госстрой России. М., 1997.
12. Рекомендации по повышению эффективности работы открытых систем централизованного теплоснабжения. МЖКХ РСФСР. ПТП «Оргкоммунэнерго». М., 1976.
13. Методические указания по определению расходов топлива, электроэнергии и воды на выработку тепла отопительными котельными коммунальных теплоэнергетических предприятий. Комитет РФ по муниципальному хозяйству. Сектор НТИ АКХ им. К.Д. Памфилова. М., 1994.
14. Инструкция по нормированию расхода котельно-печного топлива на отпуск тепловой энергии котельными системы Министерства жилищно-коммунального хозяйства РСФСР.
ИНДИВИДУАЛЬНЫЕ НОРМЫ РАСХОДА ТОПЛИВА ДЛЯ КОТЛОАГРЕГАТОВ НА НОМИНАЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ Н , КГ У.Т./ГКАЛ ij
| Тип котлоагрегата | Вид топлива | |||
| газ | мазут | каменный уголь | бурый уголь | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| Паровые котлоагрегаты | ||||
| К-35-40, ТП-35-У, ТП-35 | - | - | 162 | 163 |
| ТП-35 | - | 155 | - | - |
| Б-35-40, ТС-35-У | - | - | - | 168,7 |
| ТП-30 | 153,5 | 154,8 | - | - |
| ТП-20-У | - | - | 166,4 | 170 |
| ТП-20 | 154,7 | - | - | - |
| ТС-20 | 155 | 155,4 | - | - |
| ДКВР-20-13 | 157,1 | 160,4 | 174,6 | 189 |
| ДКВР-10-13 | 157,6 | 160,1 | 174,6 | 189 |
| ДКВР-6,5-13 | 158,1 | 160,1 | 174,6 | 189 |
| ДКВР-4-13 | 158,7 | 160,1 | 174,8 | 189 |
| ДКВР-2,5-13 | 160,3 | 160,4 | 175,4 | 189,2 |
| ДКВ-4-13 | 162,6 | 167,4 | 189,8 | - |
| ДКВ-2-8 | 163 | 167,7 | 190 | - |
| ДЕ-25-14, КЕ-25-14 | 155,9 | 158,8 | 166,2 | 167,5 |
| ДЕ-16-14 | 157,5 | 162,6 | - | - |
| ДЕ-10-14, КЕ-10-14 | 156,9 | 161 | 178,3 | 179,6 |
| ДЕ-6,5-14, КЕ-6,5-14 | 158,9 | 163 | 178,3 | 179,6 |
| ДЕ-4-14, КЕ-4-14 | 160,1 | 163,9 | 178,3 | 179,6 |
| КЕ-2,5-14 | - | - | 178,3 | 179,6 |
| ШБА-7 | 164,3 (167,5) | 168 (172,5) | 171,9 - | 183,5 - |
| ШБА-5 | 164,5 (168,8) | 168 (174,3) | 173,6 (186) | 185,1 (192) |
| ШБА-3 | 164,5 (169,5) | 168 (176) | 175,5 (190,2) | 187,2 (196) |
| Е-1/9, Е-0,8/9, Е-0,4/9 | 166 | 174,1 | 199,4 | 204 |
| Водогрейные котлоагрегаты | ||||
| ПТВМ-100, КВГМ-100 | 157,6 | 159,1 | - | - |
| ПТВМ-50, КВГМ-50 | 160,5 | 163,9 | - | - |
| ПТВМ-30М, КВГМ-30, КВТС-30, КВТСВ-30 | 156,8 | 162,7 | 177,3 | 175,3 |
| КВГМ-20, КВТС-20, КВТСВ-20 | 158,4 | 164,9 | 177 | 172,8 |
| КВГМ-10, КВТС-10, КВТСВ-10 | 158,4 | 164,9 | 177 | 172,8 |
| КВГМ-6,5, КВТС-6,5, КВТС-4, КВГМ-4 | 157,3 | 164,8 | 174,2 | 175 |
| ТВГ | 168 | 174,2 | - | - |
| Секционные чугунные и стальные (HP-18, НИИСТУ-5 и др.) | 173,1 | 178,5 | 213,2 | 238 |
Примечание. В скобках приведены значения индивидуальных норм для котлов без хвостовых поверхностей теплообмена.
ПОПРАВОЧНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ К РАСХОДУ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ
НА ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ПРОДОЛЖИТЕЛЬНОСТИ
РАБОТЫ СИСТЕМЫ ГОРЯЧЕГО ВОДОСНАБЖЕНИЯ
| Продолжительность работы системы горячего водоснабжения в неделю, сут. | Поправочный коэффициент к расходу теплоты при продолжительности работы систем горячего водоснабжения в сутки, ч | ||
| 6 — 10 | 11 — 15 | 16 — 24 | |
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| ЖИЛЫЕ ДОМА КВАРТИРНОГО ТИПА | |||
| с умывальниками, мойками и душами | |||
| 4 | 0,65 | 0,74 | 0,79 |
| 5 | 0,69 | 0,80 | 0,86 |
| 6 | 0,72 | 0,85 | 0,93 |
| 7 | 0,76 | 0,91 | 1,00 |
| с сидячими ваннами и душами | |||
| 4 | 0,72 | 0,79 | 0,83 |
| 5 | 0,75 | 0,84 | 0,89 |
| 6 | 0,77 | 0,88 | 0,94 |
| 7 | 0,80 | 0,93 | 1,00 |
| с ваннами длиной 1500 — 1700 мм и душами | |||
| 4 | 0,76 | 0,82 | 0,85 |
| 5 | 0,78 | 0,80 | 0,90 |
| 6 | 0,80 | 0,90 | 0,95 |
| 7 | 0,83 | 0,94 | 1,00 |
| при высоте зданий более 12 этажей | |||
| 4 | 0,80 | 0,86 | 0,89 |
| 5 | 0,82 | 0,90 | 0,95 |
| 6 | 0,84 | 0,95 | 1,00 |
| 7 | 0,87 | 0,99 | 1,00 |
| ОБЩЕЖИТИЯ | |||
| с общими душевыми | |||
| 4 | 0,68 | 0,76 | 0,81 |
| 5 | 0,71 | 0,81 | 0,87 |
| 6 | 0,74 | 0,86 | 0,94 |
| 7 | 0,78 | 0,92 | 1,00 |
| с общими душевыми, прачечными, столовыми | |||
| 4 | 0,65 | 0,74 | 0,79 |
| 5 | 0,68 | 0,80 | 0,86 |
| 6 | 0,72 | 0,85 | 0,93 |
| 7 | 0,75 | 0,91 | 1,00 |
| МОТЕЛИ, ПАНСИОНАТЫ, ГОСТИНИЦЫ | |||
| с общими ванными, душами | |||
| 4 | 0,66 | 0,69 | 0,74 |
| 5 | 0,71 | 0,76 | 0,81 |
| 6 | 0,77 | 0,82 | 0,91 |
| 7 | 0,83 | 0,89 | 1,00 |
| с ваннами и душами во всех номерах | |||
| 4 | 0,53 | 0,53 | 0,54 |
| 5 | 0,68 | 0,69 | 0,69 |
| 6 | 0,84 | 0,84 | 0,85 |
| 7 | 0,99 | 1,00 | 1,00 |
| с ваннами и душами до 25% количества номеров | |||
| 4 | 0,63 | 0,65 | 0,69 |
| 5 | 0,70 | 0,74 | 0,78 |
| 6 | 0,79 | 0,83 | 0,90 |
| 7 | 0,87 | 0,92 | 1,00 |
| с ваннами и душами до 75% количества номеров | |||
| 4 | 0,56 | 0,57 | 0,59 |
| 5 | 0,68 | 0,71 | 0,72 |
| 6 | 0,82 | 0,84 | 0,84 |
| 7 | 0,95 | 0,97 | 1,00 |
| САНАТОРИИ ОБЩЕГО ТИПА, ДОМА ОТДЫХА, БОЛЬНИЦЫ | |||
| с общими ваннами и душами | |||
| 4 | 0,75 | 0,81 | 0,84 |
| 5 | 0,77 | 0,94 | 1,00 |
| с ваннами при всех номерах | |||
| 4 | 0,57 | 0,63 | 0,66 |
| 5 | 0,66 | 0,73 | 0,77 |
| 6 | 0,75 | 0,84 | 0,89 |
| 7 | 0,84 | 0,94 | 1,00 |
| ШКОЛЫ-ИНТЕРНАТЫ | |||
| 4 | 0,65 | 0,73 | 0,77 |
| 5 | 0,69 | 0,79 | 0,85 |
| 6 | 0,74 | 0,86 | 0,93 |
| 7 | 0,79 | 0,92 | 1,00 |
| ДЕТСКИЕ ЯСЛИ-САДЫ | |||
| 4 | 0,51 | 0,62 | 0,67 |
| 5 | 0,72 | 0,90 | 1,00 |
Примечание. При продолжительности работы систем горячего водоснабжения менее 4 суток в неделю следует принимать минимальное значение поправочного коэффициента для соответствующего потребителя.
Расчетные тепловые нагрузки
1. Отопление
1.1. Расчетную часовую тепловую нагрузку отопления следует принимать по типовым или индивидуальным проектам зданий.
В случае отличия принятого в проекте значения расчетной температуры наружного воздуха для проектирования отопления от действующего нормативного значения для конкретной местности необходимо произвести пересчет приведенной в проекте расчетной часовой тепловой нагрузки отапливаемого здания по формуле:
t - t
j o
Q = Q ----------, (3.1)
omax omaxпр t - t
j о.пр
Q — расчетная часовая тепловая нагрузка отопления здания, omax Гкал/ч;
Q — то же, по типовому или индивидуальному проекту, omaxпр Гкал/ч;
t — расчетная температура воздуха в отапливаемом здании, °С; j принимается в соответствии с таблицей 1;
t — расчетная температура наружного воздуха для o проектирования отопления в местности, где расположено здание, согласно СНиП 23-01-99 [1], °С;
t — то же, по типовому или индивидуальному проекту, °С. о.пр
| Наименование здания | Расчетная температура воздуха в здании t , °С j |
|---|---|
| Жилое здание | 18 |
| Гостиница, общежитие, административное здание | 18 — 20 |
| Детский сад, ясли, поликлиника, амбулатория, диспансер, больница | 20 |
| Высшее, среднее специальное учебное заведение, школа, школа-интернат, предприятие общественного питания, клуб | 16 |
| Театр, магазин, пожарное депо | 15 |
| Кинотеатр | 14 |
| Гараж | 10 |
| Баня | 25 |
В местностях с расчетной температурой наружного воздуха для проектирования отопления -31 °С и ниже значение расчетной температуры воздуха внутри отапливаемых жилых зданий следует принимать в соответствии с главой СНиП 2.08.01-85 [9] равным 20 °С.
1.2. При отсутствии проектной информации расчетную часовую тепловую нагрузку отопления отдельного здания можно определить по укрупненным показателям:
-6
Q = альфа V q (t - t ) (1 + K ) 10 , (3.2) omax o j o и.р
альфа — поправочный коэффициент, учитывающий отличие расчетной температуры наружного воздуха для проектирования отопления t от о
t = -30 °С, при которой определено соответствующее значение q ; о о
принимается по таблице 2;
V — объем здания по наружному обмеру, куб. м;
q - удельная отопительная характеристика здания при t = -30 о о
°С, ккал/(куб. м ч °С); принимается по таблицам 3 и 4;
K — расчетный коэффициент инфильтрации, обусловленной и.р тепловым и ветровым напором, т.е. соотношение тепловых потерь зданием с инфильтрацией и теплопередачей через наружные ограждения при температуре наружного воздуха, расчетной для проектирования отопления.
| Расчетная температура наружного воздуха t , °С o | +/- 0 | -5 | -10 | -15 | -20 | -25 | -30 | -35 | -40 | -45 | -50 | -55 |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| альфа | 2,05 | 1,67 | 1,45 | 1,29 | 1,17 | 1,08 | 1,00 | 0,95 | 0,9 | 0,85 | 0,82 | 0,8 |
| Наружный строительный объем V, куб. м | Удельная отопительная характеристика q , о ккал/(куб. м ч °С) | Наружный строительный объем V, куб. м | Удельная отопительная характеристика q , o ккал/(куб. м ч °С) | ||
| постройка до 1958 г. | постройка после 1958 г. | постройка до 1958 г. | постройка после 1958 г. | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| 100 | 0,74 | 0,92 | 4000 | 0,40 | 0,47 |
| 200 | 0,66 | 0,82 | 4500 | 0,39 | 0,46 |
| 300 | 0,62 | 0,78 | 5000 | 0,38 | 0,45 |
| 400 | 0,60 | 0,74 | 6000 | 0,37 | 0,43 |
| 500 | 0,58 | 0,71 | 7000 | 0,36 | 0,42 |
| 600 | 0,56 | 0,69 | 8000 | 0,35 | 0,41 |
| 700 | 0,54 | 0,68 | 9000 | 0,34 | 0,40 |
| 800 | 0,53 | 0,67 | 10000 | 0,33 | 0,39 |
| 900 | 0,52 | 0,66 | 11000 | 0,32 | 0,38 |
| 1000 | 0,51 | 0,65 | 12000 | 0,31 | 0,38 |
| 1100 | 0,50 | 0,62 | 13000 | 0,30 | 0,37 |
| 1200 | 0,49 | 0,60 | 14000 | 0,30 | 0,37 |
| 1300 | 0,48 | 0,59 | 15000 | 0,29 | 0,37 |
| 1400 | 0,47 | 0,58 | 20000 | 0,28 | 0,37 |
| 1500 | 0,47 | 0,57 | 25000 | 0,28 | 0,37 |
| 1700 | 0,46 | 0,55 | 30000 | 0,28 | 0,36 |
| 2000 | 0,45 | 0,53 | 35000 | 0,28 | 0,35 |
| 2500 | 0,44 | 0,52 | 40000 | 0,27 | 0,35 |
| 3000 | 0,43 | 0,50 | 45000 | 0,27 | 0,34 |
| 3500 | 0,42 | 0,48 | 50000 | 0,26 | 0,34 |
| Объем здания по наружному обмеру, куб. м | Удельная отопительная характеристика здания, ккал/(куб. м ч °С), для районов с расчетной температурой наружного воздуха для проектирования отопления t , °C o | ||
| t < -30 °С о | -20 °С > t >= -30 °С о | t > -20 °С o | |
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| 500 — 2000 | 0,37 | 0,41 | 0,45 |
| 2001 — 5000 | 0,28 | 0,30 | 0,38 |
| 5001 — 10000 | 0,24 | 0,27 | 0,29 |
| 10000 — 15000 | 0,21 | 0,23 | 0,25 |
| 15001 — 25000 | 0,20 | 0,21 | 0,23 |
| > 25000 | 0,19 | 0,20 | 0,22 |
УДЕЛЬНАЯ ТЕПЛОВАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА АДМИНИСТРАТИВНЫХ, ЛЕЧЕБНЫХ
И КУЛЬТУРНО-ПРОСВЕТИТЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ, ДЕТСКИХ УЧРЕЖДЕНИЙ
| Наименование зданий | Объем зданий V, куб. м | Удельные тепловые характеристики | |
| для отопления q , ккал/ о (куб. м ч °С) | для вентиляции q , ккал/ v (куб. м ч °С) | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 |
| Административные здания, конторы | до 5000 до 10000 до 15000 более 15000 | 0,43 0,38 0,35 0,32 | 0,09 0,08 0,07 0,18 |
| Клубы | до 5000 до 10000 более 10000 | 0,37 0,33 0,30 | 0,25 0,23 0,20 |
| Кинотеатры | до 5000 до 10000 более 10000 | 0,36 0,32 0,30 | 0,43 0,39 0,38 |
| Театры | до 10000 до 15000 до 20000 до 30000 более 30000 | 0,29 0,27 0,22 0,20 0,18 | 0,41 0,40 0,38 0,36 0,31 |
| Магазины | до 5000 до 10000 более 10000 | 0,38 0,33 0,31 | - 0,08 0,27 |
| Детские сады и ясли | до 5000 более 5000 | 0,38 0,34 | 0,11 0,10 |
| Школы и высшие учебные заведения | до 5000 до 10000 более 10000 | 0,39 0,35 0,33 | 0,09 0,08 0,07 |
| Больницы | до 5000 до 10000 до 15000 более 15000 | 0,40 0,36 0,32 0,30 | 0,29 0,28 0,26 0,25 |
| Бани | до 5000 до 10000 более 10000 | 0,28 0,25 0,23 | 1,00 0,95 0,90 |
| Прачечные | до 5000 до 10000 более 10000 | 0,38 0,33 0,31 | 0,80 0,78 0,75 |
| Предприятия общественного питания, столовые, фабрики-кухни | до 5000 до 10000 более 10000 | 0,35 0,33 0,30 | 0,70 0,65 0,60 |
| Лаборатории | до 5000 до 10000 более 10000 | 0,37 0,35 0,33 | 1,00 0,95 0,90 |
| Пожарные депо | до 2000 до 5000 более 5000 | 0,48 0,46 0,45 | 0,14 0,09 0,09 |
| Гаражи | до 2000 до 3000 до 5000 более 5000 | 0,70 0,60 0,55 0,50 | - — 0,70 0,65 |
Значение V, куб. м, следует принимать по информации типового или индивидуального проектов здания или бюро технической инвентаризации (БТИ).
Если здание имеет чердачное перекрытие, значение V, куб. м, определяется как произведение площади горизонтального сечения здания на уровне его 1 этажа (над цокольным этажом) на свободную высоту здания — от уровня чистого пола 1 этажа до верхней плоскости теплоизоляционного слоя чердачного перекрытия, при крышах, совмещенных с чердачными перекрытиями, — до средней отметки верха крыши. Выступающие за поверхности стен архитектурные детали и ниши в стенах здания, а также неотапливаемые лоджии при определении расчетной часовой тепловой нагрузки отопления не учитываются.
При наличии в здании отапливаемого подвала к полученному объему отапливаемого здания необходимо добавить 40% объема этого подвала. Строительный объем подземной части здания (подвал, цокольный этаж) определяется как произведение площади горизонтального сечения здания на уровне его I этажа на высоту подвала (цокольного этажа).
Расчетный коэффициент инфильтрации К определяется по и.р формуле:
----------------------
/ 273 + t
-2 / o 2
K = 10 \/2g L (1 - --------) + w , (3.3)
и.р 273 + t o
j
g — ускорение свободного падения, м/кв. с;
L — свободная высота здания, м;
w — расчетная для данной местности скорость ветра в о отопительный период, м/с; принимается по СНиП 23-01-99 [1].
Вводить в расчет расчетной часовой тепловой нагрузки отопления здания так называемую поправку на воздействие ветра не требуется, т.к. эта величина уже учтена в формуле (3.3).
В местностях, где расчетное значение температуры наружного воздуха для проектирования отопления t <= -40 °С, для зданий с
o
неотапливаемыми подвалами следует учитывать добавочные тепловые потери через необогреваемые полы первого этажа в размере 5% [11].
Для зданий, законченных строительством, расчетную часовую тепловую нагрузку отопления следует увеличивать на первый
отопительный период для каменных зданий, построенных: - в мае-июне — на 12%; - в июле-августе — на 20%; - в сентябре — на 25%; - в отопительном периоде — на 30%.
1.3. Удельную отопительную характеристику здания q , о ккал/(куб. м ч °С), при отсутствии в табл. 3 и 4 соответствующего его строительному объему значения q , можно определить по формуле: о
a
q = ---, (3.4) o n _
\/V
а = 1,6 ккал/(м ч °С); n = 6 — для зданий строительства до 1958 г.; 2,875
а = 1,3 ккал/(м ч °С); n = 8 — для зданий строительства после 1958 г.
1.4. В случае, если часть жилого здания занята общественным учреждением (контора, магазин, аптека, приемный пункт прачечной и т.д.), расчетная часовая тепловая нагрузка отопления должна быть определена по проекту. Если расчетная часовая тепловая нагрузка в проекте указана только в целом по зданию или определена по укрупненным показателям, тепловую нагрузку отдельных помещений можно определить по площади поверхности теплообмена установленных нагревательных приборов, используя общее уравнение, описывающее их теплоотдачу:
k — коэффициент теплопередачи нагревательного прибора, ккал/(кв. м ч °С);
F — площадь поверхности теплообмена нагревательного прибора, кв. м;
ДЕЛЬТА t — температурный напор нагревательного прибора, °С, определяемый как разность средней температуры нагревательного прибора конвективно-излучающего действия и температуры воздуха в отапливаемом здании.
Методика определения расчетной часовой тепловой нагрузки отопления по поверхности установленных нагревательных приборов систем отопления приведена в [10].
1.5 При подключении полотенцесушителей к системе отопления
расчетную часовую тепловую нагрузку этих отопительных приборов можно определить как теплоотдачу неизолированных труб в помещении с расчетной температурой воздуха t = 25 °С по методике,
j
приведенной в [10].
1.6. При отсутствии проектных данных и определении расчетной часовой тепловой нагрузки отопления производственных, общественных, сельскохозяйственных и других нетиповых зданий (гаражей, подземных отапливаемых переходов, бассейнов, магазинов, киосков, аптек и т.д.) по укрупненным показателям уточнение значений этой нагрузки следует производить по площади поверхности теплообмена установленных нагревательных приборов систем отопления в соответствии с методикой, приведенной в [10]. Исходная информация для расчетов выявляется представителем теплоснабжающей организации в присутствии представителя абонента с составлением соответствующего акта.
1.7 Расход тепловой энергии на технологические нужды теплиц и оранжерей, Гкал/ч, определяется из выражения:
n
Q = SUM Q , (3.6) сх i=1 схi
Q — расход тепловой энергии на i-е технологические cxi операции, Гкал/ч;
n — количество технологических операций.
Q = 1,05(Q + Q ) + Q + Q , (3.7) схi тп в пол проп
Q и Q - тепловые потери через ограждающие конструкции и при тп в
воздухообмене, Гкал/ч;
Q + Q - расход тепловой энергии на нагрев поливочной пол проп
воды и пропарку почвы, Гкал/ч;
1,05 — коэффициент, учитывающий расход тепловой энергии на отопление бытовых помещений.
1.7.1 Потери теплоты через ограждающие конструкции, Гкал/ч,
можно определить по формуле:
-6
Q = F K (t - t ) 10 , (3.8) тп j o
F — площадь поверхности ограждающей конструкции, кв. м;
K - коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции, ккал/(кв. м ч °С); для одинарного остекления можно принимать K = 5,5, однослойного пленочного ограждения K = 7,0 ккал/(кв. м ч
°С);
t и t - технологическая температура в помещении и расчетная j о наружного воздуха для проектирования соответствующего
сельскохозяйственного объекта, °С.
1.7.2 Тепловые потери при воздухообмене для оранжерей со
стеклянными покрытиями, Гкал/ч, определяются по формуле:
-6
Q = 22,8F S (t - t ) 10 , (3.9) в инв j o
F — инвентарная площадь оранжереи, кв. м; инв
S - коэффициент объема, представляющий собой соотношение объема оранжереи и ее инвентарной площади, м; может быть принят в пределах от 0,24 до 0,5 для малых оранжерей и 3 и более м - для
ангарных.
Тепловые потери при воздухообмене для оранжерей с пленочным покрытием, Гкал/ч, определяются по формуле:
-6
Q = 11,4F S (t - t ) 10 . (3.9а) в инв j o
1.7.3 Расход тепловой энергии на нагрев поливочной воды,
Гкал/ч, определяется из выражения:
0,0084
Q = ------ F , (3.10) пол n полз
F — полезная площадь оранжереи, кв. м; полз
n — продолжительность полива, ч.
1.7.4 Расход тепловой энергии на пропарку почвы, Гкал/ч,
определяется из выражения:
0,0033
Q = ------ F . (3.11) проп n полз
2. Приточная вентиляция
2.1. При наличии типового или индивидуального проектов здания и соответствии установленного оборудования системы приточной вентиляции проекту расчетную часовую тепловую нагрузку вентиляции можно принять по проекту с учетом различия значений расчетной температуры наружного воздуха для проектирования вентиляции, принятого в проекте, и действующим нормативным значениям для местности, где расположено рассматриваемое здание.
Пересчет производится по формуле, аналогичной формуле (3.1):
t - t
j v
Q = Q ---------, (3.1а)
v vпр t - t
j vпр
Q — расчетная часовая нагрузка приточной вентиляции, Гкал/ч; v
Q — то же, по проекту, Гкал/ч; vпр
t — расчетная температура наружного воздуха, при которой vпр определена тепловая нагрузка приточной вентиляции в проекте, °С;
t — расчетная температура наружного воздуха для v проектирования приточной вентиляции в местности, где расположено здание, °С; принимается по указаниям СНиП 23-01-99 [1].
2.2 При отсутствии проектов или несоответствии установленного
оборудования проекту расчетная часовая тепловая нагрузка приточной вентиляции должна быть определена по характеристикам оборудования, установленного в действительности, в соответствии с общей формулой, описывающей теплоотдачу калориферных установок:
-6
Q = L ро c (тау + тау ) 10 , (3.12) 2 1
L — объемный расход нагреваемого воздуха, куб. м/ч;
ро — плотность нагреваемого воздуха, кг/куб. м;
с — теплоемкость нагреваемого воздуха, ккал/кг;
тау и тау - расчетные значения температуры воздуха на входе 2 1
и выходе калориферной установки, °С.
Методика определения расчетной часовой тепловой нагрузки приточных калориферных установок изложена в [10].
Допустимо определять расчетную часовую тепловую нагрузку приточной вентиляции общественных зданий по укрупненным
показателям согласно формуле:
-6
Q = альфа V q (t - t ) 10 , (3.2а) v v j v где q - удельная тепловая вентиляционная характеристика
v
здания, зависящая от назначения и строительного объема вентилируемого здания, ккал/(куб. м ч °С); можно принимать по
3. Горячее водоснабжение
3.1 Средняя часовая тепловая нагрузка горячего водоснабжения
потребителя тепловой энергии Q , Гкал/ч, в отопительный период hm определяется по формуле:
-6
a N (55 - t ) 10
c
Q = ------------------ + Q , (3.13) hm T т.п
а — норма затрат воды на горячее водоснабжение абонента, л/ед.
измерения в сутки; должна быть утверждена местным органом самоуправления; при отсутствии утвержденных норм принимается по
таблице приложения 3 (обязательного) СНиП 2.04.01-85 [3];
N - количество единиц измерения, отнесенное к суткам, - количество жителей, учащихся в учебных заведениях и
т.д.;
t — температура водопроводной воды в отопительный период, °С; c при отсутствии достоверной информации принимается t = 5 °С; c
Т — продолжительность функционирования системы горячего водоснабжения абонента в сутки, ч;
Q — тепловые потери в местной системе горячего т.п водоснабжения, в подающем и циркуляционном трубопроводах наружной сети горячего водоснабжения, Гкал/ч.
3.2 Среднюю часовую тепловую нагрузку горячего водоснабжения
в неотопительный период, Гкал, можно определить из выражения:
t - t
hs cs
Q = Q бета ---------, (3.13а)
hs hm t - t
h c
Q — средняя часовая тепловая нагрузка горячего водоснабжения hm в отопительный период, Гкал/ч;
бета - коэффициент, учитывающий снижение средней часовой нагрузки горячего водоснабжения в неотопительный период по
сравнению с нагрузкой в отопительный период; если значение бета не
утверждено органом местного самоуправления, бета принимается равным 0,8 для жилищно-коммунального сектора городов средней полосы России, 1,2 - 1,5 - для курортных, южных городов и
населенных пунктов, для предприятий — 1,0;
t , t - температура горячей воды в неотопительный и hs h
отопительный период, °С;
t , t - температура водопроводной воды в неотопительный и cs c отопительный период, °С; при отсутствии достоверных сведений принимается t = 15 °С, t = 5 °С. cs c 3.3. Тепловые потери трубопроводами системы горячего
водоснабжения могут быть определены по формуле:
SUM K d l (t + t )
i i i н к
Q = [---------------------- - t ] (1 - эта), (3.14)
т.п 2 окр
K — коэффициент теплопередачи участка неизолированного i трубопровода, ккал/(кв. м ч °С); можно принимать K = 10 i ккал/(кв. м ч °С);
d и l - диаметр трубопровода на участке и его длина, м; i i t и t - температура горячей воды в начале и конце расчетного н к
участка трубопровода, °С;
t — температура окружающей среды, °С; принимать по виду окр прокладки трубопроводов: - в бороздах, вертикальных каналах, коммуникационных шахтах сантехкабин t = 23 °С; окр - в ванных комнатах t = 25 °С; окр - в кухнях и туалетах t = 21 °С; окр - на лестничных клетках t = 16 °С; окр - в каналах подземной прокладки наружной сети горячего
водоснабжения t = t ;
окр гр
- <a id="p100705"></a>в тоннелях t = 40 °С;
окр
- <a id="p100706"></a>в неотапливаемых подвалах t = 5 °С;
окр
- <a id="p100707"></a>на чердаках t = -9 °С (при средней температуре наружного
окр
воздуха самого холодного месяца отопительного периода t = -11...-20 °С);
н
эта - коэффициент полезного действия тепловой изоляции трубопроводов; принимается для трубопроводов диаметром до 32 мм
эта = 0,6; 40 — 70 мм эта = 0,74; 80 — 200 мм эта = 0,81.
| Место и способ прокладки | Тепловые потери трубопровода, ккал/ч м, при условном диаметре, мм | ||||||
| 15 | 20 | 25 | 32 | 40 | 50 | 70 | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 |
| Главный подающий стояк в штрабе или коммуникационной шахте, изолирован | - | - | - | - | 17,0 ---- 21,8 | 19,1 ---- 24,5 | 23,4 ---- 30,0 |
| Стояк без полотенцесушителей, изолированный, в шахте сантехкабины, борозде или коммуникационной шахте | 9,70 ---- 12,8 | 10,8 ---- 14,2 | 11,9 ---- 15,7 | 13,5 ---- 17,8 | - | - | - |
| То же, с полотенцесушителями | - | 17,8 ---- 23,4 | 20,7 ---- 27,3 | 25,3 ---- 33,3 | - | - | - |
| Стояк неизолированный в шахте сантехкабины, борозде или коммуникационной шахте или открыто в ванной, кухне | 20,7 ---- 27,3 | 25,5 ---- 35,6 | 30,2 ---- 39,8 | 37,8 ---- 49,8 | - | - | - |
| Распределительные изолированные трубопроводы (подающие): | |||||||
| в подвале, на лестничной клетке | 13,5 ---- 16,6 | 15,0 ---- 13,4 | 16,5 ---- 20,3 | 18,8 ---- 23,1 | 20,8 ---- 25,6 | 23,4 ---- 26,8 | 26,8 ---- 36,2 |
| на холодном чердаке | 16,6 | 18,5 | 20,3 | 23,2 | 25,6 | 28,8 | 35,2 |
| на теплом чердаке | 19,7 11,6 | 21,9 13,0 | 24,1 14,3 | 27,5 16,3 | 30,4 17,9 | 34,2 20,2 | 41,8 24,6 |
| 14,7 | 16,5 | 18,1 | 20,6 | 22,7 | 25,6 | 31,2 | |
| Циркуляционные трубопроводы изолированные: | |||||||
| в подвале | 10,9 | 12,1 | 13,3 | 15,1 | 16,7 | 18,8 | 23,0 |
| на теплом чердаке | 14,0 9,0 | 15,6 10,0 | 17,1 11,0 | 19,4 12,6 | 21,5 13,8 | 24,2 15,6 | 29,6 19,1 |
| на холодном чердаке | 12,0 14,0 | 13,4 15,6 | 14,8 17,1 | 16,9 19,4 | 18,6 21,5 | 21,0 24,2 | 25,7 29,6 |
| 17,1 | 19,1 | 20,9 | 23,7 | 23,7 | 29,6 | 36,2 | |
| Циркуляционные трубопроводы неизолированные: | |||||||
| в квартирах | 20,0 | 24,6 | 29,2 | 36,6 | 43,0 | 52,0 | 72,0 |
| на лестничной клетке | 26,9 23,5 | 33,1 28,9 | 39,3 34,2 | 49,2 42,8 | 57,8 50,3 | 69,9 60,8 | 96,8 84,5 |
| 30,4 | 37,4 | 44,2 | 55,4 | 65,1 | 78,7 | 109,4 | |
| Циркуляционные стояки в штрабе сантехнической кабины или ванной: | |||||||
| изолированные | 9,4 | 10,3 | 11,7 | 12,9 | 14,6 | 17,8 | |
| неизолированные | 12,9 23,0 | 14,1 27,1 | 16,0 34,0 | 17,7 40,0 | 20,0 48,3 | 24,4 67,2 | |
| 31,5 | 31,5 | 46,6 | 54,8 | 66,2 | 92,1 | ||
Примечание. В числителе — удельные тепловые потери трубопроводов систем горячего водоснабжения без непосредственного водоразбора в системах теплоснабжения, в знаменателе — с непосредственным водоразбором.
| Перепад температуры, °С | Тепловые потери трубопровода, ккал/ч м, при условном диаметре, мм | |||||||||||
| 15 | 20 | 25 | 32 | 40 | 50 | 70 | 80 | 100 | 125 | 150 | 200 | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 |
| 30 | 22,0 | 28,0 | 35,0 | 44,0 | 48,0 | 54,0 | 68,0 | 80,0 | 97,0 | 119,0 | 143,0 | 173,0 |
| 32 | 23,0 | 30,0 | 37,0 | 47,0 | 50,0 | 58,0 | 73,0 | 85,0 | 103,0 | 127,0 | 152,0 | 185,0 |
| 34 | 25,0 | 32,0 | 39,0 | 50,0 | 53,0 | 61,0 | 77,0 | 91,0 | 110,0 | 135,0 | 162,0 | 196,0 |
| 36 | 26,0 | 33,0 | 42,0 | 53,0 | 56,0 | 65,0 | 82,0 | 95,0 | 116,0 | 143,0 | 171,0 | 208,0 |
| 38 | 28,0 | 35,0 | 44,0 | 56,0 | 60,0 | 68,0 | 86,0 | 102,0 | 123,0 | 151,0 | 181,0 | 219,0 |
| 40 | 29,0 | 37,0 | 46,0 | 59,0 | 63,0 | 72,0 | 91,0 | 107,0 | 129,0 | 159,0 | 190,0 | 231,0 |
| 42 | 31,0 | 39,0 | 49,0 | 63,0 | 67,0 | 76,0 | 97,0 | 114,0 | 137,0 | 169,0 | 202,0 | 242,0 |
| 44 | 33,0 | 42,0 | 52,0 | 66,0 | 71,0 | 81,0 | 103,0 | 121,0 | 145,0 | 179,0 | 214,0 | 254,0 |
| 46 | 34,0 | 44,0 | 54,0 | 70,0 | 75,0 | 85,0 | 108,0 | 127,0 | 154,0 | 189,0 | 226,0 | 265,0 |
| 48 | 36,0 | 46,0 | 57,0 | 73,0 | 79,0 | 90,0 | 114,0 | 134,0 | 162,0 | 199,0 | 238,0 | 277,0 |
| 50 | 38,0 | 48,0 | 60,0 | 77,0 | 83,0 | 94,0 | 120,0 | 140,0 | 170,0 | 209,0 | 250,0 | 288,0 |
| 52 | 40,0 | 51,0 | 63,0 | 81,0 | 87,0 | 99,0 | 126,0 | 147,0 | 179,0 | 220,0 | 263,0 | 300,0 |
| 54 | 42,0 | 53,0 | 66,0 | 85,0 | 91,0 | 104,0 | 132,0 | 155,0 | 188,0 | 230,0 | 276,0 | 312,0 |
| 56 | 44,0 | 56,0 | 70,0 | 88,0 | 95,0 | 108,0 | 139,0 | 162,0 | 197,0 | 241,0 | 289,0 | 323,0 |
| 58 | 46,0 | 58,0 | 73,0 | 92,0 | 99,0 | 113,0 | 145,0 | 170,0 | 206,0 | 252,0 | 302,0 | 335,0 |
| 60 | 48,0 | 61,0 | 76,0 | 96,0 | 104,0 | 113,0 | 151,0 | 177,0 | 215,0 | 263,0 | 315,0 | 347,0 |
Примечание. При перепаде температуры горячей воды, отличном от приведенных его значений, удельные тепловые потери следует определять интерполяцией.
3.4 При отсутствии исходной информации, необходимой для
расчета тепловых потерь трубопроводами горячего водоснабжения, тепловые потери, Гкал/ч, можно определять, применяя специальный коэффициент K , учитывающий тепловые потери этих трубопроводов,
т.п
по выражению:
Q = Q K . (3.15) т.п hm т.п Тепловой поток на горячее водоснабжение с учетом тепловых
потерь можно определить из выражения:
Q = Q (1 + K ). (3.16) г hm т.п Для определения значений коэффициента К можно пользоваться
т.п
таблицей 7.
| Система горячего водоснабжения | Коэффициент, учитывающий тепловые потери трубопроводами систем горячего водоснабжения | |
| с наружной сетью горячего водоснабжения | без наружной сети горячего водоснабжения | |
| с изолированными стояками | ||
| с полотенцесушителями | 0,25 | 0,2 |
| без полотенцесушителей | 0,15 | 0,1 |
| с неизолированными стояками | ||
| с полотенцесушителями | 0,35 | 0,3 |
| без полотенцесушителей | 0,25 | 0,2 |
РАСЧЕТНЫЕ ВЕСОВЫЕ НАГРУЗКИ (РАСХОД ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ)
4. Отопление
4.1 Расчетный расход теплоносителя (сетевой воды), т/ч, определяется по формуле:
G = g Q , (3.17) omax omax omax
g — расчетный удельный расход теплоносителя на отопление, omax т/Гкал;
Q — расчетный тепловой поток на отопление, Гкал/ч. omax
В свою очередь, расчетный удельный расход теплоносителя на отопление определяется в зависимости от расчетного перепада (разности) температуры в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети на тепловом пункте потребителя тепловой энергии по
формуле:
3
10
g = -----------, (3.18) omax тау - тау 1 2 где тау и тау - значения температуры теплоносителя в 1 2 подающем и обратном трубопроводах тепловой сети при расчетной
температуре наружного воздуха для проектирования отопления, °С.
4.2 Значения расчетного удельного расхода теплоносителя на
отопление при подсоединении системы отопления к трубопроводам тепловой сети по зависимой схеме можно принимать по таблице:
| Расчетная разность температуры теплоносителя, °С, t — t = 1p 2р ДЕЛЬТА t р | 95 — 70 = 25 | 105 — 70 = 35 | 120 — 70 = 50 | 130 — 70 = 60 | 150 — 70 = 80 |
|---|---|---|---|---|---|
| Удельный расход теплоносителя, т/Гкал, g от.р | 40,0 (9,55) | 28,57 (6,82) | 20,0 (4,78) | 16,67 (3,98) | 12,5 (2,99) |
4.3 При подсоединении систем отопления к тепловой сети по
независимой схеме (при помощи теплообменника) расчетную температуру теплоносителя в обратном трубопроводе теплообменника (I контур) следует принимать на 5 - 10 °С выше расчетной температуры теплоносителя в обратном трубопроводе отопительных систем, присоединенных к тепловой сети по зависимой схеме, т.е. в этих случаях расчетный удельный расход теплоносителя соответственно увеличится: при расчетной разности ДЕЛЬТА t =
о
150 — 80 = 70 °С; g = 14,29 т/Гкал. от.р
5. Приточная вентиляция
5.1 Расчетный расход теплоносителя на приточную вентиляцию
можно с достаточной точностью определять по формуле:
3
Q 10
vmax
G = -----------, (3.18а) vmax тау - тау 1 2
Q — расчетная тепловая нагрузка приточной вентиляции, vmax Гкал/ч;
тау и тау - значения температуры теплоносителя в подающем и 1 2 обратном трубопроводах тепловой сети по температурному графику регулирования тепловой нагрузки, принятому в системе теплоснабжения, при расчетной температуре наружного воздуха для
проектирования вентиляции, °С.
6. Горячее водоснабжение
6.1 Системы теплопотребления с непосредственным водоразбором
на горячее водоснабжение.
6.1.1 Расчетный расход теплоносителя (сетевой воды) на
горячее водоснабжение, т/ч, для отопительного периода определяется по формуле:
3
Q 10
hm
G = -------, (3.18б) h t - t h с
t и t - температура горячей воды, поступающей на горячее h c водоснабжение, и холодной, °С; значение t принимается равным
h
60 °С, значение t принимается для отопительного периода 5 °С, для c неотопительного — равным 15 °С (при отсутствии достоверных сведений).
6.1.2. Расчетный расход теплоносителя на горячее водоснабжение, т/ч, для неотопительного периода определяется по
формуле (3.18б) с введением коэффициента бета (п. 3.2).
6.2. Системы теплопотребления без непосредственного водоразбора на горячее водоснабжение
6.2.1 Параллельная схема подключения теплообменников горячего
водоснабжения.
Расчетный расход теплоносителя (сетевой воды) на горячее водоснабжение, т/ч, для отопительного периода определяется по
формуле:
3
Q 10
hm
G = -----------, (3.19) h тау' - тау' 1 3 где тау' и тау' - температура теплоносителя в подающем 1 3 трубопроводе тепловой сети и в обратном трубопроводе
теплообменника в точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки, °С; при отсутствии проекта допускается принимать тау' равной 30 °С. 3
6.2.2 Двухступенчатая схема подключения теплообменников
горячего водоснабжения.
Расчетный расход теплоносителя на горячее водоснабжение, т/ч, для отопительного периода определяется по формуле:
3
(t - тау' + дельта ) Q 10
h 2 f hm
G = -----------------------------, (3.20)
h (t - t ) (тау' - тау')
h c 1 2
тау' — температура теплоносителя в обратном трубопроводе 2 системы отопления в точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки, °С;
дельта — недогрев водопроводной воды в I ступени f
водонагревательной установки до температуры теплоносителя в обратном трубопроводе системы отопления в точке излома температурного графика регулирования тепловой нагрузки, °С; можно принимать дельта = 10 °C - для полностью автоматизированного
f
теплового пункта и дельта = 5 °С — для тепловых пунктов без f регуляторов постоянства расхода теплоносителя на отопление.
МЕТОДИКА
РАСЧЕТА УДЕЛЬНЫХ ЧАСОВЫХ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ ДЛЯ СРЕДНЕГОДОВЫХ
УСЛОВИЙ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
1. Подземная прокладка в непроходных каналах
1.1. Средние за год значения удельных часовых тепловых потерь подающими и обратными трубопроводами, проложенными в непроходном канале, ккал/ч м, определяются по формуле:
t - t
в.к гр
q = ----------, (4.1)
R - R
в.к гр
t и t - среднегодовая температура воздуха в канале и в.к гр
грунта, °С;
R и R - термическое сопротивление теплоотдаче поверхности в.к гр
изоляционной конструкции трубопровода воздуху в канале и грунта, м °С ч/ккал.
1.2. Температура воздуха в канале, °С, определяется по формуле:
t t t
1 2 гр
------------ + ------------ + ----------
R + R R + R R + R
из.п в.п из.о в.о в.к гр
t = ----------------------------------------, (4.2)
в.к 1 1 1
------------ + ------------ + ----------
R + R R + R R + R
из.п в.п из.о в.о в.к гр
t и t - температура теплоносителя в подающем и обратном 1 2
трубопроводах тепловой сети, среднегодовая, °С;
R , R - термическое сопротивление изоляционной из.п из.о
конструкции подающего и обратного трубопроводов, м °С ч/ккал;
R , R - термическое сопротивление теплоотдаче поверхности в.п в.о изоляционной конструкции подающего и обратного трубопроводов
воздуху в канале, м °С ч/ккал.
1.3. Термическое сопротивление грунта, м °С ч/ккал, определяется по формуле:
0,25
ln[3,5(H / h) (h / b) ] R = --------------------------, (4.3) гр лямбда [5,7 + (b / 2h)]
гр
Н — глубина заложения оси трубопроводов, м;
лямбда — коэффициент теплопроводности грунта, ккал/м °С ч; гр значения лямбда приведены в таблице 4.3. гр
1.4 Термическое сопротивление теплоотдаче от воздуха в канале
к грунту, в котором проложен канал, м °С ч/ккал, определяется по формуле:
1
R = --------------, (4.4) в.к пи альфа d в экв
альфа — коэффициент теплопередачи от воздуха в канале к в грунту, ккал/(кв. м ч °С);
d — эквивалентный диаметр сечения канала в свету, м. экв
Эквивалентный диаметр сечения канала в свету, м, определяется из выражения:
2b h
d = -----, (4.5) экв b + h
где b и h — ширина и высота канала, м.
1.5 Термическое сопротивление теплоотдаче поверхности
изоляционной конструкции трубопровода воздуху в канале, м °С ч/ккал, определяется по формуле:
1
R = ------------------------, (4.6) в пи альфа (d + 2 дельта)
н
альфа — коэффициент теплоотдачи поверхности изоляционной конструкции трубопровода воздуху в канале, ккал/(кв. м ч °С);
d — наружный диаметр трубопровода, м; н
дельта — толщина изоляционной конструкции трубопровода, м.
Значения R определяются как для подающего, так и для в
обратного трубопроводов (R и R ).
в.п в.о
1.6 Термическое сопротивление изоляционной конструкции
трубопровода, м °С ч/ккал, определяется по формуле:
ln[1 + 2(дельта / d )]
н
R = ----------------------, (4.7) из 2 пи лямбда
из
где лямбда — коэффициент теплопроводности изоляционной из конструкции трубопровода, ккал/м °С ч; значения лямбда приведены из в таблице 4.1. Поправки к значениям лямбда приведены в таблице из 4.2.
Значения R определяются для подающего и обратного из
трубопроводов (R и R ).
из.п из.о
2. Подземная бесканальная прокладка
2.1 Средние за год значения нормируемых удельных часовых
тепловых потерь трубопроводами тепловой сети бесканальной прокладки, ккал/м ч, определяются по формуле:
q = q + q , (4.8) н н.п н.о где q и q - среднегодовые значения удельных часовых н.п н.о тепловых потерь подающим и обратным трубопроводами тепловой сети
бесканальной прокладки.
2.2. Значения q и q , ккал/м ч, определяются по формулам: н.п н.о (t - t ) (R + R ) - (t - t ) R 1 гр из.о гр 2 гр п.о q = ------------------------------------------; (4.9) н.п 2 (R + R ) (R + R ) - R из.п гр из.о гр п.о (t - t ) (R + R ) - (t - t ) R 2 гр из.п гр 1 гр п.о q = ------------------------------------------, (4.10) н.о 2 (R + R ) (R + R ) - R из.п гр из.о гр п.о
R и R - термическое сопротивление изоляционной из.п из.о
конструкции подающего и обратного трубопроводов, м °С ч/ккал;
R — термическое сопротивление, учитывающее взаимное влияние п.о подающего и обратного трубопроводов, м °С ч/ккал.
Значение R , м °С ч/ккал, определяется по формуле: п.о
------------
/ 2
ln\/1 + (2H / s)
R = -----------------, (4.11) п.о 2 пи лямбда
гр
где s — расстояние между осями трубопроводов, м.
2.3. Термическое сопротивление грунта, м °С ч/ккал, определяется по формуле:
ln[4H / (d + 2 дельта)]
н
R = ------------------------. (4.12) гр 2 пи лямбда
гр
3. Надземная прокладка
3.1 Средние за год удельные часовые тепловые потери каждого
из трубопроводов, проложенных надземным способом, ккал/м ч, определяются по формуле:
пи (t - t )
н.в
q = ------------------------------------------------. (4.13) н ln[(d + 2 дельта) / d ] н н 1
------------------------ + ---------------------
2 лямбда альфа (d + 2 дельта)
из н
Для каждого из трубопроводов, проложенных надземным способом, по формуле 4.13 следует определять средние нормативные удельные часовые тепловые потери, исходя из проектных показателей изоляционной конструкции трубопровода и нормируемой температуры на поверхности изоляции, и средние фактические удельные толщины изоляции и температуры наружного воздуха раздельно за отопительный и межотопительный периоды, где:
t — средняя за соответствующий период температура теплоносителя в трубопроводе, °С.
Значение альфа при расчетах может быть принято по приложению 9 СНиП 2.04.14-88 [9] и корректируется с учетом скорости ветра для данного региона по СНиП 23-01-99 [1].
Коэффициенты теплопроводности теплоизоляционных изделий приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
| Теплоизоляционные изделия | Коэффициент теплопроводности лямбда , ккал/ч м °С из |
|---|---|
| Асбестовый матрац, заполненный совелитом | 0,0748 + 0,0001t из |
| То же, стекловолокном | 0,0499 + 0,0002t из |
| Асботкань, несколько слоев | 0,1118 + 0,0002t из |
| Асбестовый шнур | 0,1032 + 0,00027t из |
| То же, ШАОН | 0,1118 + 0,0002t из |
| Асбопухшнур | 0,08 + 0,00017t из |
| Асбовермикулитовые изделия марки 250 | 0,0697 + 0,0002t из |
| То же, марки 300 | 0,0748 + 0,0002t из |
| Битумоперлит | 0,1032 + 0,0002t из |
| Битумовермикулит | 0,1118 + 0,0002t из |
| Битумокерамзит | 0,1118 + 0,0002t из |
| Вулканитовые плиты марки 300 | 0,06364 + 0,00013t из |
| Диатомовые изделия марки 500 | 0,09976 + 0,0002t из |
| То же, марки 600 | 0,1204 + 0,0002t из |
| Известково-кремнеземистые изделия марки 200 | 0,05934 + 0,00013t из |
| Маты минераловатные прошивные марки 100 | 0,0387 + 0,00017t из |
| То же, марки 125 | 0,04214 + 0,00017t из |
| Маты и плиты из минеральной ваты марки 75 | 0,037 + 0,00019t из |
| То же, стекловатные марки 50 | 0,036 + 0,000241t из |
| Маты и полосы из непрерывного стекловолокна | 0,0344 + 0,00022t из |
| Пенобетонные изделия | 0,0946 + 0,000t из |
| Пенопласт ФРП-1 и резопен группы 100 | 0,037 + 0,00016t из |
| Пенополимербетон | 0,06 |
| Пенополиуретан | 0,043 |
| Перлитоцементные изделия марки 300 | 0,0654 + 0,00016t из |
| То же, марки 350 | 0,0697 + 0,00016t из |
| Плиты минераловатные полужесткие марки 100 | 0,03784 + 0,00018t из |
| То же, марки 125 | 0,0404 + 0,00016t из |
| Плиты и цилиндры минераловатные марки 250 | 0,0482 + 0,00016t из |
| Плиты стекловатные полужесткие марки 75 | 0,03784 + 0,0002t из |
| Полуцилиндры и цилиндры минераловатные марки 150 | 0,04214 + 0,00017t из |
| То же, марки 200 | 0,04472 + 0,00016t из |
| Скорлупы минераловатные оштукатуренные | 0,05934 + 0,00016t из |
| Совелитовые изделия марки 350 | 0,06536 + 0,00016t из |
| То же, марки 400 | 0,0671 + 0,00016t из |
| Фенольный поропласт ФЛ монолит | 0,043 |
| Шнур минераловатный марки 200 | 0,04816 + 0,00016t из |
| То же, марки 250 | 0,0499 + 0,00016t из |
| То же, марки 300 | 0,05246 + 0,00016t из |
Примечание. Коэффициент теплопроводности, ккал/ч м °С, определяется по формуле:
t + 40
лямбда = лямбда + k t = лямбда + k ------, из из 2
лямбда — коэффициент теплопроводности материала, ккал/ч м °С;
t и t — средняя температура теплоизоляционного слоя и из теплоносителя, °С.
ПОПРАВКИ К КОЭФФИЦИЕНТАМ ТЕПЛОПРОВОДНОСТИ
ТЕПЛОИЗОЛЯЦИОННЫХ МАТЕРИАЛОВ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТЕХНИЧЕСКОГО
СОСТОЯНИЯ ИЗОЛЯЦИОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ
| Техническое состояние изоляционной конструкции | Поправка |
|---|---|
| Незначительные разрушения покровного и теплоизоляционного слоев | 1,3 — 1,5 |
| Частичное разрушение конструкции, уплотнение основного слоя на 30 — 50% | 1,7 — 2,1 |
| Уплотнение изоляционного слоя сверху и обвисание его снизу | 1,6 — 1,8 |
| Уплотнение основного слоя конструкции на 75% | 3,5 |
| Периодическое затопление канала | 3 — 5 |
| Незначительное увлажнение основного слоя конструкции (на 10 — 15%) | 1,4 — 1,6 |
| Увлажнение основного слоя конструкции (на 20 — 30%) | 1,9 — 2,6 |
| Значительное увлажнение основного слоя конструкции (на 40 — 60%) | 3 — 4,5 |
| Вид грунта | Коэффициент теплопроводности, ккал/ч м °С | ||
| сухой | влажный | водонасыщенный | |
| Песок, супесь | 0,95 | 1,65 | 2,1 |
| Глина, суглинок | 1,5 | 2,2 | 2,3 |
| Гравий, щебень | 1,75 | 2,35 | 2,9 |
ПОПРАВКИ К НОРМИРУЕМЫМ ПОТЕРЯМ
ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ ТРУБОПРОВОДАМИ ВОДЯНЫХ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ
ЧЕРЕЗ ИЗОЛЯЦИОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ
| Вид прокладки | Соотношение материальной характеристики | Среднегодовая поправка ДЕЛЬТА К <*> к эксплуатационным тепловым потерям и предельное значение поправочного коэффициента К <**> + ДЕЛЬТА К для различных соотношений среднечасовых эксплуатационных тепловых потерь и тепловых потерь, определенных по Нормам | |||||||||||||
| 0,6 — 0,8 | 0,8 — 0,9 | 0,9 — 1,0 | 1,0 — 1,1 | 1,1 — 1,2 | 1,2 — 1,3 | 1,3 — 1,4 | |||||||||
| ДЕЛЬ- ТА К | К + ДЕЛЬ- ТА К | ДЕЛЬ- ТА К | К + ДЕЛЬ- ТА К | ДЕЛЬ- ТА К | К + ДЕЛЬ- ТА К | ДЕЛЬ- ТА К | К + ДЕЛЬ- ТА К | ДЕЛЬ- ТА К | К + ДЕЛЬ- ТА К | ДЕЛЬ- ТА К | К + ДЕЛЬ- ТА К | ДЕЛЬ- ТА К | К + ДЕЛЬ- ТА К | ||
| Подземная | 0,9 | 0,08 | 1,0 | 0,06 | 1,1 | 0,04 | 1,1 | 0,02 | 1,15 | 0,01 | 1,2 | - | 1,2 | - | 1,2 |
| Надземная | 0,1 | - | - | 0,16 | 1,3 | 0,14 | 1,4 | 0,12 | 1,5 | 0,11 | 1,6 | 0,1 | 1,7 | 0,08 | 1,7 |
| Подземная | 0,8 | 0,1 | 1,0 | 0,07 | 1,1 | 0,05 | 1,2 | 0,03 | 1,2 | 0,02 | 1,25 | 0,01 | 1,3 | - | 1,3 |
| Надземная | 0,2 | - | - | 0,15 | 1,3 | 0,13 | 1,3 | 0,12 | 1,4 | 0,1 | 1,5 | 0,1 | 1,6 | 0,07 | 1,7 |
| Подземная | 0,6 | 0,12 | 1,0 | 0,1 | 1,1 | 0,08 | 1,2 | 0,05 | 1,25 | 0,03 | 1,3 | 0,02 | 1,35 | - | 1,35 |
| Надземная | 0,4 | - | - | 0,12 | 1,2 | 0,11 | 1,3 | 0,1 | 1,4 | 0,08 | 1,4 | 0,05 | 1,5 | 0,04 | 1,6 |
| Подземная | 0,4 | 0,14 | 1,1 | 0,12 | 1,2 | 0,1 | 1,3 | 0,08 | 1,3 | 0,06 | 1,35 | 0,04 | 1,4 | - | 1,4 |
| Надземная | 0,6 | - | - | 0,1 | 1,15 | 0,08 | 1,2 | 0,06 | 1,3 | 0,05 | 1,3 | 0,03 | 1,4 | 0,02 | 1,5 |
| Подземная | 0,3 | 0,15 | 1,1 | 0,13 | 1,2 | 0,11 | 1,3 | 0,09 | 1,3 | 0,08 | 1,4 | 0,05 | 1,4 | 0,04 | 1,4 |
| Надземная | 0,7 | - | - | 0,09 | 1,15 | 0,07 | 1,2 | 0,05 | 1,3 | 0,03 | 1,3 | 0,02 | 1,4 | 0,01 | 1,4 |
| Подземная | 0,2 | 0,16 | 1,2 | 0,14 | 1,2 | 0,12 | 1,4 | 0,11 | 1,4 | 0,09 | 1,4 | 0,06 | 1,4 | 0,05 | 1,4 |
| Надземная | 0,8 | - | - | 0,08 | 1,15 | 0,05 | 1,2 | 0,03 | 1,3 | 0,02 | 1,3 | 0,01 | 1,4 | 0,01 | 1,4 |
<*> См. п. 4.3.14 Методики.
<**> Определяется по формулам (39), (40), (40а) п. 4.3.12 Методики.
Приложение 6
| Тип вентилятора, дымососа | Частота вращения, -1 мин. | Удельные затраты эл. энергии на перемещение воздуха или уходящих газов, кВт.ч/куб. м 3 10 | Тип вентилятора, дымососа | Частота вращения, -1 мин. | Удельные затраты эл. энергии на перемещение воздуха или уходящих газов, кВт.ч/куб. м 3 10 |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
| ВД 2,6 | 1000 | 0,75 | Ц9-57 № 4 | 1450 | 0,50 |
| ВД 6 | 970 | 0,45 | Ц9-57 № 5 | 1450 | 0,83 |
| 1450 | 1,02 | Ц9-57 № 6 | 1450 | 0,90 | |
| ВДВ | 730 | 0,44 | Ц14-46 № 4 | 1450 | 0,85 |
| 970 | 0,78 | Ц14-46 № 5 | 970 | 0,47 | |
| ВД 10 | 485 | 0,30 | ЭВР 4 | 1450 | 0,60 |
| 730 | 0,65 | ЭВР 6 | 960 | 0,61 | |
| 970 | 1,24 | Д 3,5 | 1500 | 0,33 | |
| ВДН 8 | 1000 | 0,43 | Д 5,7 | 1450 | 0,57 |
| 1500 | 1,34 | Д 8 | 730 | 0,28 | |
| ВДН 9 | 1000 | 0,68 | 970 | 0,49 | |
| 1500 | 2,20 | Д 10 | 485 | 0,19 | |
| ВДН 10 | 1000 | 0,49 | 730 | 0,51 | |
| 1500 | 1,53 | 970 | 0,72 | ||
| ВДН 11,2 | 1000 | 1,23 | Д 12 | 485 | 0,28 |
| 1500 | 3,85 | 730 | 0,63 | ||
| ВД 12 | 485 | 0,42 | 970 | 1,03 | |
| 730 | 0,96 | Д 11,2 | 1000 | 0,32 | |
| 970 | 1,70 | 1500 | 1,03 | ||
| ВД 13,5 | 485 | 0,53 | Д 12,5 | 1000 | 0,39 |
| 730 | 1,16 | 1500 | 1,22 | ||
| 970 | 2,14 | Д 13,5 | 485 | 0,33 | |
| ВД 15,5 | 585 | 1,01 | 730 | 0,71 | |
| 730 | 1,54 | 970 | 1,30 | ||
| 970 | 2,70 | Д 15,5 | 585 | 0,74 | |
| Ц13-50 № 4 | 1450 | 0,63 | 730 | 1,68 |
| Расчетная тепловая нагрузка, Гкал/ч | Максимальные значения удельной электрической мощности, кВт/(Гкал/ч), без учета мощности электродвигателей сетевых насосов | |||||
| закрытая система теплоснабжения | открытая система теплоснабжения | |||||
| каменный и бурый угли | мазут | газ | каменный и бурый угли | мазут | газ | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 |
| 300 | - | 5,7 | 4,5 | - | 8,2 | 7,2 |
| 280 | - | 5,8 | 4,5 | - | 8,3 | 7,3 |
| 260 | - | 5,9 | 4,6 | - | 8,4 | 7,4 |
| 240 | - | 6,0 | 4,6 | - | 8,4 | 7,5 |
| 220 | - | 6,2 | 4,6 | - | 8,5 | 7,6 |
| 200 | - | 6,2 | 4,7 | - | 8,6 | 7,7 |
| 180 | - | 6,2 | 4,7 | - | 8,7 | 7,8 |
| 160 | - | 6,3 | 4,8 | - | 8,8 | 7,8 |
| 140 | - | 6,4 | 4,8 | - | 9,0 | 7,9 |
| 120 | - | 6,5 | 4,9 | - | 9,4 | 8,2 |
| 100 | 7,2 | 6,6 | 5,3 | 10,6 | 9,7 | 8,5 |
| 80 | 7,7 | 6,8 | 5,7 | 11,5 | 10,3 | 9,0 |
| 60 | 8,6 | 7,4 | 6,1 | 12,6 | 10,7 | 9,6 |
| 50 и менее | 9,3 | 7,7 | 6,4 | 13,5 | 11,0 | 10,0 |
| Оборудование | Коэффициент спроса |
|---|---|
| трансформаторы | 0,5 — 0,8 |
| вентиляторы, дымососы | 0,95 |
| питатели | 0,65 — 0,7 |
| шнеки, механические топки, элеваторы | 0,75 — 0,8 |
| вакуум-насосы | 0,7 — 0,9 |
| насосы сетевые, питательные | 0,8 |
| компрессоры | 0,5 — 0,8 |
| кранбалки, тельферы, тали, лифты | 0,2 — 0,5 |
| сварочные трансформаторы | 0,3 — 0,35 |
| сантехнические вентиляторы | 0,65 — 0,75 |
| насосы в тепловых пунктах | 0,8 |
| конвейеры легкие (до 10 кВт) | 0,65 — 0,7 |
| скреперные лебедки | 0,35 — 0,5 |
| скиповые подъемники | 0,3 |
| дробилки молотковые | 0,7 — 0,9 |
Примечание. Меньшие значения коэффициента спроса соответствуют большим значениям мощности электродвигателей.
ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ УДЕЛЬНЫЕ ОБЪЕМ ВОЗДУХА ДЛЯ ПОЛНОГО СГОРАНИЯ
ТОПЛИВА И ОБЪЕМ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ, КУБ. НМ/КГ
| Характеристика и наименование топлива | Марка топлива | Низшая теплота сгорания, ккал/кг (ккал/ куб. нм) | Теоретический объем, куб. нм/кг | |
| воздух | продукты сгорания | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
| ТВЕРДОЕ ТОПЛИВО (уголь) | ||||
| донецкий | Д | 4680 | 5,16 | 5,67 |
| Г | 5260 | 5,83 | 6,28 | |
| А | 5390 | 6,04 | 6,32 | |
| кузнецкий | Д | 5450 | 6,02 | 6,58 |
| Г | 6240 | 6,88 | 7,42 | |
| подмосковный | Б 2 | 2490 | 2,94 | 3,57 |
| карагандинский | Д | 5090 | 5,60 | 6,02 |
| львовско-волынский | Г | 5250 | 5,75 | 6,23 |
| челябинский | Д | 5140 | 5,67 | 6,47 |
| ЖИДКОЕ ТОПЛИВО (мазут) | ||||
| малосернистый | 9620 | 10,62 | 11,48 | |
| сернистый | 9490 | 10,45 | 11,28 | |
| высокосернистый | 9260 | 10,00 | 10,99 | |
| ГАЗООБРАЗНОЕ ТОПЛИВО | ||||
| Ставрополь — Москва | 8730 | 9,68 | 10,86 | |
| Ставрополь — Невинномысск — Грозный | 8510 | 9,47 | 10,63 | |
| Шебелинка — Брянск — Москва | 9045 | 9,98 | 11,19 | |
| N | Вид топлива | Калорийный коэффициент |
|---|---|---|
| Угли (без брикетов) | ||
| 1 | Донецкий | 0,876 |
| 2 | Подмосковный | 0,335 |
| 3 | Кузнецкий | 0,867 |
| 4 | Воркутинский | 0,822 |
| 5 | Свердловский | 0,585 |
| 6 | Нерюнгринский | 0,987 |
| 7 | Канско-Ачинский | 0,516 |
| 8 | Карагандинский | 0,726 |
| 9 | Экибастузский | 0,628 |
| 10 | Силезский | 0,800 |
| Торф топливный — на 1 т | ||
| 11 | - фрезерный (при условной влажности 40%) | 0,340 |
| 12 | - кусковой (при условной влажности 33%) | 0,41 |
| 13 | Торфяные брикеты (при условной влажности 16%) | 0,600 |
| 14 | Торфяные полубрикеты (при условной влажности 28%) | 0,450 |
| 15 | Дрова — на 1 плотный куб. м | 0,266 |
| 16 | Газ природный (включая попутный — на 1 тыс. куб. м) | 1,150 |
| 17 | Мазут топочный — на 1 т | 1,370 |
| 18 | Мазут флотский — на 1 т | 1,430 |
| 19 | Древесные обрезки, стружка и опилки — на 1 т | 0,360 |
| 20 | Сучья, хвоя, щепа — на складской куб. м | 0,050 |
А. РАДИАТОРЫ ОТЕЧЕСТВЕННОГО ПРОИЗВОДСТВА
| Радиаторы стальные | Радиаторы чугунные секционные | ||||
| тип | водяной объем, л | мощность, Вт | тип | водяной объем, л | мощность, Вт |
| РС-500-3-10 РС-500-3-16 РС-500-3-24 РС-300-3-10 РС-300-3-16 РС-300-3-24 | 2,8 4,5 6,7 1,8 2,9 4,2 | 750 1200 1800 580 928 1392 | 2к-60 Б3-140-300 МС-140 | 1,0 0,9 1,45 | 120 140 140 |
Б. РАДИАТОРЫ ЗАРУБЕЖНОГО ПРОИЗВОДСТВА
| Радиаторы стальные трубчатые | Радиаторы стальные панельные | ||||
| тип | водяной объем элемента, л | мощность, Вт | тип | водяной объем, л | мощность, Вт |
| Фирма «BRANDONI» | Фирма «KERMI» | ||||
| 2060 | 0,61 | 74 | 11 | 1,62 | 746 |
| 3060 | 0,89 | 99 | 1,89 | 874 | |
| 4030 | 0,71 | 71 | 12 | 2,70 | 775 |
| 4035 | 0,77 | 77 | 3,15 | 903 | |
| 4060 | 1,17 | 127 | 22 | 2,52 2,88 3,15 | 981 1119 1055 |
| Радиаторы алюминиевые | |||||
| тип | водяной объем, л | мощность, Вт | тип | водяной объем, л | мощность, Вт |
| Фирма «VARIO СОМ» | Фирма «SAHARA» | ||||
| 300 | 0,19 | 120 | 350 | 0,3 | 152 |
| 500 | 0,27 | 172 | 500 | 0,4 | 201 |
| 600 | 0,31 | 197 | |||
| Фирма «ELEGANCE» | Фирма «ERATO» | ||||
| EL 300 EL 400 EL 500 EL 600 | 3,24 3,96 4,32 4,80 | 1524 1896 1956 2616 | Н 350 L 500 | 1,17 2,34 3,12 3,90 1,72 2,58 3,44 4,30 | 444 888 1184 1480 768 1152 1536 1920 |
| Радиаторы алюминиевые | Радиаторы биметаллические | ||||
| тип | водяной объем, л | мощность, Вт | тип | водяной объем, л | мощность, Вт |
| Фирма «ROVALL» | Фирма «BIMEX» | ||||
| OPERA-500 OPERA-350 | 1,02 2,03 3,05 4,06 0,83 1,66 2,48 3,31 | 760 1520 2280 3040 600 1200 1800 2400 | 500 x 4 500 x 6 500 x 8 500 x 10 500 x 12 500 х 14 500 х 16 | 0,48 0,48 0,48 0,48 0,48 0,48 0,48 | 804 1206 1608 2010 2412 2814 3216 |
СООТНОШЕНИЯ МЕЖДУ ЕДИНИЦАМИ ФИЗИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН В РАЗЛИЧНЫХ СИСТЕМАХ ИЗМЕРЕНИЯ
| МОЩНОСТЬ | ||||||
| Единица | 1 кВт | 1 МВт | 1 ккал/ч | 1 Гкал/ч | ||
| 1 кВт | 1 | -3 10 | 860 | -3 0,86 x 10 | ||
| 1 МВт | 3 10 | 1 | 3 860 х 10 | 0,86 | ||
| 1 ккал/ч | -3 1,163 x 10 | -6 1,163 x 10 | 1 | -6 10 | ||
| 1 Гкал/ч | 3 1,163 x 10 | 1,163 | 6 10 | 1 | ||
| ДАВЛЕНИЕ | ||||||
| Единица | 1 кгс/кв. м | 1 кгс/кв. см | 1 ат | 1 Па | 1 бар | |
| 1 кгс/ кв. м | 1 | -4 10 | -4 1,02 x 10 | 9,81 | -5 9,81 х 10 | |
| 1 кгс/ кв. см | 4 10 | 1 | 1 | 0,981 | 0,968 | |
| 1 ат | 4 10 | 1 | 1 | -5 1,01 х 10 | 1,01 | |
| 1 Па | 0,802 | 4 9,81 х 10 | -6 9,87 х 10 | 1 | -5 10 | |
| 1 бар | 4 1,02 x 10 | 1,02 | 0,987 | 5 10 | 1 | |
| КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ | ||||||
| Единица | 1 кал | 1 ккал | 1 Гкал | 1 Дж | 1 кДж | 1 ГДж |
| 1 кал | 1 | 3 10 | -9 10 | 4,187 | -3 4,187 x 10 | -9 4,187 x 10 |
| 1 ккал | 3 10 | 1 | -6 10 | 3 4,187 х 10 | 4,187 | -6 4,187 х 10 |
| 1 Гкал | 9 10 | 6 10 | 1 | 9 4,187 х 10 | -6 4,187 x 10 | 4,187 |
| 1 Дж | 0,239 | -3 0,239 x 10 | -9 0,239 х 10 | 1 | -3 10 | -9 10 |
| 1 кДж | -3 0,239 x 10 | 0,239 | -6 0,239 x 10 | 3 10 | 1 | -6 10 |
| 1 ГДж | -9 0,239 х 10 | -6 0,239 x 10 | 0,239 | 9 10 | 10 | 1 |
1. Рассчитать групповые нормы расхода топлива на выработку тепловой энергии по кварталам и на год для районной котельной, топливом для которой служат газ и мазут.
В районной котельной установлены 3 водогрейных котла ТВГМ-30 (N 1, № 2, № 3) и 2 паровых котла ДКВР-10-13 (N 4, № 5).
Показатели работы котлов в I — IV кварталах приведены в таблице 1.
| Тип котла | Нагрузка котла | |||||||
| % | Гкал/ч | |||||||
| квартал | ||||||||
| I | II | III | IV | I | II | III | IV | |
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
| Топливо — газ | ||||||||
| ТВГМ-30: № 1 № 2 № 3 | 70 70 70 | 60 60 60 | - — - | 60 60 60 | 21 21 21 | 15 15 15 | - — - | 18 18 18 |
| ДКВР-10-13: № 4 № 5 | 70 70 | 60 60 | 50 50 | - - | - - | 3,9 3,9 | 3,3 3,3 | - - |
| Топливо — мазут | ||||||||
| ТВГМ-30: № 1 № 2 № 3 | - — - | - — - | - — - | - — - | - — - | - — - | - — - | - — - |
| ДКВР-10-13: № 4 № 5 | 80 80 | 60 60 | - - | 70 70 | 5,2 5,2 | 3,9 3,9 | - - | 4,6 4,6 |
| Время работы котла на данной нагрузке, ч | Индивидуальная норма расхода условного топлива, кг у.т./Гкал | ||||||
| квартал | |||||||
| I | II | III | IV | I | II | III | IV |
| 10 | 11 | 12 | 13 | 14 | 15 | 16 | 17 |
| Топливо — газ | |||||||
| 2160 | 720 | - | 2208 | 154,6 | 153,9 | - | 154,2 |
| 2160 | 720 | - | 2208 | 154,6 | 153,9 | - | 154,2 |
| 2160 — - | 720 1464 720 | - 720 1488 | 1488 — - | 154,6 — - | 153,9 162,4 162,4 | - 162,4 162,4 | 154,2 — - |
| Топливо — мазут | |||||||
| 2160 | - | - | 744 | 160,8 | 160,6 | - | 160,6 |
| 2160 | - | - | 1488 | 160,8 | 160,6 | - | 160,6 |
Определяется групповая норма расхода топлива на производство тепловой энергии котельной в I квартале.
Водогрейные котлы ТВГМ-30 № 1, № 2, № 3 работали по 2160 ч на газе с нагрузкой 70% номинальной; котлы ДКВР-10-13 № 4 и 5 — также по 2160 ч на мазуте с нагрузкой 80%.
По нормативным характеристикам каждого котла с учетом фактической нагрузки определяются индивидуальные нормы расхода условного топлива данного котлоагрегата на 1 Гкал произведенной тепловой энергии H в рассматриваемый период.
i
При прогнозировании и планировании потребности в топливе значения удельных расходов топлива на выработку тепла по данным завода-изготовителя при номинальной загрузке корректируются в соответствии с режимной картой конкретного котла, учитывающей техническое состояние, срок ввода в эксплуатацию и величину его
фактической загрузки.
Для котлов ТВГМ-30 при производительности Q' = Q' = Q' = 1г 2г 3г 0,7 х 30 = 21 Гкал/ч по нормативной характеристике (рис. 1) <*>
определяется индивидуальная норма расхода топлива:
Н' = Н' = Н' = 154,6 кг у.т./Гкал. 1г 2г 3г
НОРМАТИВНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА КОТЛА ТВГИ-30 (ТОПЛИВО — ПРИРОДНЫЙ ГАЗ)
| Нагрузка котла | Индивидуальная норма расхода условного топлива, кг у.т./Гкал | |
| % | Гкал/ч | |
| 100 | 30 | 156,6 |
| 70 | 21 | 154,6 |
Для котлов ДКВР-10-13 при производительности котла Q' = 4м Q' = 0,8 x 6,5 = 5,2 Гкал/ч индивидуальная норма расхода топлива 5м (мазут) определяется по рис. 2 <*>:
Н' = Н' = 160,8 кг у.т./Гкал. 4м 5м
НОРМАТИВНАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА КОТЛА ДКВР-10-13: ГАЗ (А), МАЗУТ (Б)
А
| Нагрузка котла | Индивидуальная норма расхода условного топлива, кг у.т./Гкал | |
| % | Гкал/ч | |
| 100 | 6,5 | 165,5 |
| 70 | 4,6 | 162,7 |
Б
| Нагрузка котла | Индивидуальная норма расхода условного топлива, кг у.т./Гкал | |
| % | Гкал/ч | |
| 100 | 6,5 | 162 |
| 80 | 5,2 | 160,8 |
Средневзвешенная норма расхода условного топлива на производство тепловой энергии котельной в I квартале определяется
по формуле (7):
H' Q' T' + H' Q' T' + H' Q' T' + H' Q' T' + H' Q' T' бр1 1г 1 1 2г 2 2 3г 3 3 4г 4 4 5г 5 5 H = --------------------------------------------------------- =
Q' T' + Q' T' + Q' T' + Q' T' + Q' T'
1 1 2 2 3 3 4 4 5 5
24650179,2
= ---------- = 155,5 кг у.т./Гкал.
158544
Расход теплоты на собственные нужды котельной принимаем 4%.
Групповая норма расхода топлива на выработку тепловой энергии в I квартале определяется по формуле:
бр1
Н 155,5
Н' = ------- = ----- = 162 кг у.т./Гкал. 1 — d 0,96 сн
Аналогично определяются групповые нормы для II, III, IV кварталов на выработку тепловой энергии с учетом количества работающих котлов и часов их работы на соответствующих видах топлива. При этом следует учитывать, что доля расхода тепловой энергии на собственные нужды может изменяться по кварталам в зависимости от используемого топлива и номенклатуры затрат тепловой энергии на собственные нужды. Результаты расчетов сведены в таблицу 2.
РАСХОДА ТОПЛИВА (ПО КВАРТАЛАМ)
| Показатели | Квартал | |||
| I | II | III | IV | |
| Средневзвешенная норма расхода топлива на выработку тепловой бр энергии Н , кг у.т./Гкал | 155,5 | 155,7 | 162,4 | 154,8 |
| Групповая норма расхода топлива на отпуск тепловой энергии Н, кг у.т./Гкал | 162 | 161,9 | 168,5 | 161,3 |
| Теплоэнергия, выработанная кобр тельной по кварталам, Q , Гкал | 158,544 | 40917,6 | 7286 | 116539,2 |
Годовая групповая норма расхода топлива на отпуск тепловой энергии котельной определяется как средневзвешенная квартальных норм:
I брI II брII III брIII IV брIV
год H Q + H Q + H Q + H Q
Н = --------------------------------------------- =
брI брII брIII брIV
Q + Q + Q + Q
162 x 158544 + 161,9 x 40917,6 + 168,5 x 7286 + 161,3 x 116539,2 = ---------------------------------------------------------------- = 158544 + 40917,6 + 7286 + 116539,2
52334151,4
= ---------- = 161,9 кг у.т./Гкал.
323286,8
2. Рассчитать групповые нормы расхода топлива на планируемый год областного государственного унитарного предприятия с использованием плановых и отчетных данных о работе теплоэнергетического оборудования.
Исходные (справочные) данные и расчеты приведены в формах 1 и 2.
Определяется средневзвешенная норма расхода в отчетном году по формуле (8) и форме 1 на 2001 г.:
3
бр (1518,3 + 83,2 + 88,2) 10 Н = -------------------------- = 161,5 кг у.т./Гкал.
3
(9523 + 520 + 420) 10
Определяется суммарный нормативный коэффициент в отчетном году по формуле (10):
В 3
ф 1592,8 x 10
K = ------- = ------------ = 1,1.
бр бр 161,5 x 8950
H Q
Определяется средневзвешенная норма расхода топлива на производство тепловой энергии в планируемом году (форма 1 на 2003 г.) исходя из индивидуальных норм, номинальной производительности и планируемого числа часов работы всех котлов каждого типа:
3
бр (1778,5 + 104,1 + 62,4) 10 H = --------------------------- =
3
(11161,8 + 650 + 304,5) 10
1945000
= ------- = 160,5 кг у.т./Гкал.
12116,3
Принимается суммарный нормативный коэффициент в планируемом году, равный фактическому в отчетном году, К = 1,1.
Норматив расхода на собственные нужды с учетом мероприятий по экономии топлива принимается 3%.
По формуле (13) рассчитывается групповая норма расхода топлива на выработку тепловой энергии на планируемый год:
1,1 x 160,5
Н = ----------- = 182 кг у.т./Гкал. 0,97
По формуле (14) определяется нормируемый расход топлива на планируемый период:
3
В = 182 х 12000 = 2184 х 10 кг у.т. н
Результаты расчета заносятся в форму 2.
ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ ПО ПРЕДПРИЯТИЮ НА 2003 ГОД
<*> Форма 1 заполняется для отчетного, текущего и планируемого годов.
| Тип котла | Справочные данные | 2001 г. (отчетный) | ||||||||||
| номинальная производительность котла, Гкал/ ч | индивидуальная норма | установленное количество котлоагрегатов, шт. | время работы всех котлоагрегатов, ч | выработка тепловой энергии по номинальной производительности, тыс. Гкал | расход топлива по индивидуальным нормам, тыс. т у.т. | |||||||
| расхода топлива, кг у.т./ Гкал | на газе | на жидком топливе | на твердом топливе | на газе (гр. 2 х гр. 5) | на жидком топливе (гр. 2 х гр. 6) | на твердом топливе (гр. 2 х гр. 7) | на газе (гр. 3 х гр. 8) | на жидком топливе (гр. 3 х гр. 9) | на твердом топливе (гр. 3 х гр. 10) | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 |
| ДКВР- 10-13 | 6,5 | 157,6 газ 160,1 мазут | 40 | 150000 | 80000 | 975 | 520 | 153,7 | 83,2 | |||
| ДКВР- 6,5-13 | 4,1 | 158,1 газ | 60 | 300000 | 1230 | 194,5 | ||||||
| ГМ-50- 1 | 31,8 | 156,6 газ | 2 | 10000 | 318 | 49,8 | ||||||
| ПТВМ- 50 | 50 | 160,5 газ | 9 | 50000 | 2500 | 401,3 | ||||||
| КВГМ- 30 | 30 | 156,8 газ | 20 | 110000 | 3300 | 517,4 | ||||||
| ТВГ-8 | 8 | 168 газ | 30 | 150000 | 1200 | 201,6 | ||||||
| Прочие | 0,6 | 210 твердое топливо | 200 | 700000 | 420 | 88,2 | ||||||
| Итого: | 9523 | 520 | 420 | 1518,3 | 83,2 | 88,2 | ||||||
Средневзвешенная норма расхода топлива на производство тепловой энергии:
3
(гр. 11 + гр. 12 + гр. 13) х 10
-------------------------------- = гр. 8 + гр. 9 + гр. 10
3
(1518,3 + 83,2 + 88,2) х 10 1689700
= ---------------------------- = ------- =
9523 + 520 + 420 10463
= 161,5 кг у.т./Гкал.
| Тип котла | Справочные данные | 2002 г. (текущий) | ||||||||||
| номинальная производительность котла, Гкал/ ч | индивидуальная норма | установленное количество котлоагрегатов, шт. | время работы всех котлоагрегатов, ч | выработка тепловой энергии по номинальной производительности, тыс. Гкал | расход топлива по индивидуальным нормам, тыс. т у.т. | |||||||
| расхода топлива, кг у.т./ Гкал | на газе | на жидком топливе | на твердом топливе | на газе (гр. 2 х гр. 5) | на жидком топливе (гр. 2 х гр. 6) | на твердом топливе (гр. 2 х гр. 7) | на газе (гр. 3 х гр. 8) | на жидком топливе (гр. 3 х гр. 9) | на твердом топливе (гр. 3 х гр. 10) | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 |
| ДКВР- 10-13 | 6,5 | 157,6 газ 160,1 мазут | 50 | 187500 | 100000 | 1218,8 | 650 | 192,1 | 104,1 | |||
| ДКВР- 6,5-13 | 4,1 | 158,1 газ | 60 | 300000 | 1230 | 194,5 | ||||||
| ГМ-50- 1 | 31,8 | 156,6 газ | 2 | 10000 | 318 | 49,8 | ||||||
| ПТВМ- 50 | 50 | 160,5 газ | 9 | 50000 | 2500 | 401,3 | ||||||
| КВГМ- 50 | 50 | 160,5 газ | 3 | 18000 | 900 | 144,5 | ||||||
| КВГМ- 30 | 30 | 156,8 газ | 20 | 110000 | 3300 | 517,4 | ||||||
| ТВГ-8 | 8 | 168 газ | 30 | 150000 | 1200 | 201,6 | ||||||
| Прочие | 0,6 | 205 твердое топливо | 155 | 542500 | 325,5 | 66,7 | ||||||
| Итого: | 10666,8 | 650 | 325,5 | 1700,8 | 104,1 | 66,7 | ||||||
Средневзвешенная норма расхода топлива на производство тепловой энергии:
3
(1700,8 + 104,1 + 66,7) х 10 1871600
----------------------------- = ------- = 160,8 кг у.т./Гкал. 10666,8 + 650 + 325,5 11642,3
| Тип котла | Справочные данные | 2003 г. (планируемый) | ||||||||||
| номинальная производительность котла, Гкал/ ч | индивидуальная норма | установленное количество котлоагрегатов, шт. | время работы всех котлоагрегатов, ч | выработка тепловой энергии по номинальной производительности, тыс. Гкал | расход топлива по индивидуальным нормам, тыс. т у.т. | |||||||
| расхода топлива, кг у.т./ Гкал | на газе | на жидком топливе | на твердом топливе | на газе (гр. 2 х гр. 5) | на жидком топливе (гр. 2 х гр. 6) | на твердом топливе (гр. 2 х гр. 7) | на газе (гр. 3 х гр. 8) | на жидком топливе (гр. 3 х гр. 9) | на твердом топливе (гр. 3 х гр. 10) | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | 10 | 11 | 12 | 13 |
| ДКВР- 10-13 | 6,5 | 157,6 газ 160,1 мазут | 50 | 187500 | 100000 | 1218,8 | 650 | 192,1 | 104,1 | |||
| ДКВР- 6,5-13 | 4,1 | 158,1 газ | 60 | 300000 | 1230 | 194,5 | ||||||
| ГМ-50- 1 | 31,8 | 156,6 газ | 2 | 10000 | 318 | 49,8 | ||||||
| ПТВМ- 50 | 50 | 160,5 газ | 9 | 50000 | 2500 | 401,3 | ||||||
| КВГМ- 50 | 50 | 160,5 газ | 3 | 18000 | 900 | 144,5 | ||||||
| КВГМ- 30 | 30 | 156,8 газ | 23 | 126000 | 3795 | 595,1 | ||||||
| ТВГ-8 | 8 | 168 газ | 30 | 150000 | 1200 | 201,6 | ||||||
| Прочие | 0,6 | 205 твердое топливо | 145 | 542500 | 304,5 | 62,4 | ||||||
| Итого: | 11161,8 | 650 | 304,5 | 1778,5 | 104,1 | 62,4 | ||||||
Средневзвешенная норма расхода топлива на производство тепловой энергии:
3
(177858 + 104,1 + 62,4) х 10 1945000
----------------------------- = ------- = 160 кг у.т./Гкал. 11161,8 + 650 + 304,5 12116,3
РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТА ГРУППОВОЙ НОРМЫ РАСХОДА
ТОПЛИВА НА ВЫРАБОТКУ ТЕПЛОВОЙ ЭНЕРГИИ ПО ГОСУДАРСТВЕННОМУ
УНИТАРНОМУ ПРЕДПРИЯТИЮ НА 2003 ГОД
| Показатели | Год | ||
| отчетный 2001 г. | текущий 2002 г. | планируемый 2003 г. | |
| н Выработка тепловой энергии Q , тыс. Гкал | 8605 | 10500 | 12000 |
| Производство тепловой энергии н Q , тыс. Гкал | 8950 | 10825 | 12371 |
| Средневзвешенная норма на производство тепловой энергии бр Н , кг у.т./Гкал | 161,5 | 160,8 | 160,5 |
| Интегральный нормативный коэффициент К | 1,1 | 1,1 | 1,1 |
| Норматив расхода тепловой энергии на собственные нужды d , % сн | 4 | 3 | 3 |
| Групповая норма Н, кг у.т./Гкал | 185,1 <*> | 182,4 | 182 |
| Расход топлива В, тыс. т у.т. | 1592,8 <**> | 1915,2 | 2184 |
<*> Фактический удельный расход.
3. <a id="p101054"></a>Определить потребность в тепловой энергии на отопление
жилого здания постройки после 1958 г. с наружным строительным объемом V = 24951 куб. м, расположенного в г. Череповце
стр
Вологодской обл. Расчетное значение температуры наружного воздуха для проектирования отопления t = -31 °C, среднее значение
o
температуры наружного воздуха за отопительный период t = -4,3 om °С, продолжительность отопительного периода n = 225 сут., среднее о значение скорости ветра в отопительном периоде w = 5,3 м/с.
Определяем значение удельной отопительной характеристики здания по таблице 3 Приложения 3: q = 0,37 ккал/(куб. м ч °С). o
По таблице 2 Приложения 3 определяем значение поправочного коэффициента альфа: при помощи интерполяции получаем альфа = 0,99.
Определяем по формуле (3.3) Приложения 3 расчетное значение коэффициента инфильтрации К : и.р
-----------------------------------
/ 273 + 31 2 K = 0,01\/2 x 9,8 x 15 (1 - --------) + (5,3) = 0,09. и.р 273 + 20
По формуле (3.2) Приложения 3 определяем расчетное значение тепловой нагрузки отопления упомянутого здания:
-6
Q = 0,99 х 24951 х 0,37 (20 + 31) (1 + 0,09) 10 = о
= 0,508 Гкал/ч.
По формуле (16) раздела 3.2 Методики определяем потребность в тепловой энергии на отопление здания в течение отопительного периода:
20 + 4,3
Q = 0,508 х 24 -------- 225 = 1307,228 Гкал. о 20 + 31
4. Определить потребность в тепловой энергии на отопление помещения магазина, расположенного на первом этаже жилого здания в г. Череповце Вологодской обл. (климатические условия приведены в примере 3). Помещение магазина оборудовано системой центрального отопления, подключенной к трубопроводам тепловой сети параллельно с системой отопления жилой части здания. Система отопления магазина оснащена 10 конвекторами «Прогресс» типа 20К2-1,1. Расчетные значения температурных параметров системы отопления 105/70 °С.
Расчет ведем по Методике, изложенной в Справочнике [10].
Расчетную теплоотдачу конвекторов «Прогресс» типа 20К2-1,1 определяем с учетом значения температурного напора и длины греющего элемента по графику на рис. 4.6 Справочника [10]. Температурный напор ДЕЛЬТА t определяется как разность средней температуры отопительного прибора и расчетной температуры воздуха в отапливаемом помещении:
105 + 70
ДЕЛЬТА t = -------- — 15 = 72,5 °С. 2
Расчетная теплоотдача Q такого конвектора при указанных omax
условиях составила 1300 ккал/ч. Таким образом, расчетная тепловая нагрузка отопления помещения магазина Q = 1300 x 10 = 13000
omax
ккал/ч, или 0,013 Гкал/ч (без учета теплоотдачи неизолированных стояков и подводок к конвекторам).
Потребность в тепловой энергии на отопление помещения магазина определяем по формуле (16) раздела 3.2 Методики:
20 + 4,3
Q = 24 x 0,013 -------- 225 = 33,448 Гкал. o 20 + 31
5. <a id="p101070"></a>Определить потребность в тепловой энергии на приточную
вентиляцию в кинотеатре, расположенном в отдельно стоящем здании в г. Череповце Вологодской обл. (климатические условия приведены в примере 3). Продолжительность функционирования системы приточной вентиляции — 16 ч/сут., строительный объем здания кинотеатра составляет 50000 куб. м.
Определяем значение удельной вентиляционной характеристики здания кинотеатра - таблица 4 Приложения 3: q = 0,38 ккал/(куб. м v ч °С).
По таблице 1 Приложения 3 определяем расчетное значение температуры воздуха в кинотеатре t = 14 °С. v
По формуле (3.2а) Приложения 3 определяем расчетное значение тепловой нагрузки приточной вентиляции:
-6
Q = 0,99 х 50000 х 0,38 (14 + 31) 10 = vmax
= 0,846 Гкал/ч.
Потребность в тепловой энергии на приточную вентиляцию в кинотеатре в течение отопительного периода при продолжительности
функционирования системы приточной вентиляции 16 ч/сут. по формуле (18) раздела 3.3 Методики составляет:
14 + 4,3
Q = 0,846 х 16 -------- 225 = 1238,544 Гкал. vo 14 + 31
6. Определить потребность в тепловой энергии на горячее водоснабжение больницы на 450 мест. Больница расположена в г. Череповце Вологодской обл. (продолжительность отопительного периода — 225 сут.). Больница оборудована общими ваннами и душевыми. Подача горячей воды осуществляется круглосуточно. В системе горячего водоснабжения стояки не изолированы. Продолжительность функционирования системы горячего водоснабжения — 350 суток за год. Температура нагреваемой водопроводной воды 5 °С — в отопительном периоде, 15 °С — в неотопительном периоде.
Норму расхода горячей воды принимаем по таблице приложения 3 СНиП 2.04.01-85* [3] в размере 75 л/койка.
Средняя часовая тепловая нагрузка горячего водоснабжения (без учета тепловых потерь в местной системе) по формуле (3.13) Приложения 3 в отопительный период составляет:
-6
75 х 450 (55 - 5) 10
Q = ---------------------- = 0,07 Гкал/ч. hmc 24 В неотопительный период средняя часовая тепловая нагрузка горячего водоснабжения (без учета тепловых потерь в местной
системе) по формуле (3.13а) Приложения 3 составляет:
-6
75 х 450 (55 - 15) 10
Q = ----------------------- = 0,056 Гкал/ч. hms 24 Потребность в тепловой энергии на горячее водоснабжение больницы в отопительном и неотопительном периодах с учетом тепловых потерь (значение коэффициента К , учитывающего тепловые
т.п
потери в системе горячего водоснабжения, в связи с отсутствием полотенцесушителей принимаем равным 0,2) по формуле (19) раздела
3.4 Методики составляет:
Q = [0,07 х 24 х 225 + 0,056 х 24 х hm
x (350 - 225)] (1 + 0,2) = 655,2 Гкал.
7. Определить нормативные тепловые потери через изоляционные конструкции трубопроводов тепловой сети протяженностью 10,8 км за отопительный период. В том числе: трубопроводы, проложенные в непроходных каналах, наружным диаметром 377 мм — 0,5 км; 273 мм — 1 км; 219 мм — 2 км; 159 мм — 2,5 км; 108 мм — 3 км; 76 мм — 1,1 км; трубопроводы, проложенные бесканально, диаметром 219 мм — 1 км; трубопроводы, проложенные надземно на низких опорах, диаметром 377 мм — 0,5 км. Тепловая сеть сооружена в соответствии с Нормами проектирования тепловой изоляции для трубопроводов и оборудования электростанций и тепловых сетей (1959 г.) и испытаниям для определения теплотехнических характеристик не подвергалась.
Система теплоснабжения расположена в г. Твери. Среднее за год значение температуры грунта 6,8 °С, 4,8 °С — за отопительный период; -3,7 °С — среднее значение температуры наружного воздуха за отопительный период; 5,7 °С — за год; продолжительность отопительного периода 219 суток. Среднее значение температуры теплоносителя в подающем трубопроводе в отопительном периоде 89,2 °С, 48,6 °С — в обратном. Среднее за год значение температуры теплоносителя в подающем трубопроводе 83,3 °С, 47,1 °С — в обратном.
Определяем значения удельных часовых тепловых потерь трубопроводами тепловой сети пересчетом табличных значений норм удельных часовых тепловых потерь трубопроводами на среднегодовые условия функционирования тепловой сети, подающими и обратными трубопроводами подземной прокладки — вместе, надземной — раздельно. Расчеты проводим по формулам (34), (36) и (36а) раздела 4.3 Методики.
Предварительно по формуле (35) раздела 4.3 Методики определим среднегодовую разность значений температуры теплоносителя и грунта:
83,3 + 47,1
ДЕЛЬТА t = ----------- - 6,8 = 58,4 °С. год 2
А. Прокладка в непроходных каналах: - трубопроводы наружного диаметра 377 мм:
58,4 - 52,5
q = 164 + (183 - 164) ----------- = 172,968 ккал/м ч; из.н 65 - 52,5
- <a id="p101093"></a>трубопроводы наружного диаметра 273 мм:
58,4 - 52,5
q = 132 + (150 - 132) ----------- = 140,472 ккал/м ч; из.н 65 - 52,5
- <a id="p101095"></a>трубопроводы наружного диаметра 219 мм:
58,4 - 52,5
q = 113 + (130 - 113) ----------- = 121,024 ккал/м ч; из.н 65 - 52,5
- <a id="p101097"></a>трубопроводы наружного диаметра 159 мм:
58,4 - 52,5
q = 94 + (107 - 94) ----------- = 100,136 ккал/м ч; из.н 65 - 52,5
- <a id="p101099"></a>трубопроводы наружного диаметра 108 мм:
58,4 - 52,5
q = 76 + (88 - 76) ----------- = 81,664 ккал/м ч; из.н 65 - 52,5
- <a id="p101101"></a>трубопроводы наружного диаметра 76 мм:
58,4 - 52,5
q = 64 + (74 - 64) ----------- = 68,72 ккал/м ч. из.н 65 - 52,5
Б. Бесканальная прокладка: - трубопроводы наружного диаметра 219 мм:
58,4 - 52,5
q = 113 + (130 - 113) ----------- = 121,024 ккал/м ч. из.н 65 - 52,5
Среднегодовая разность значений температуры теплоносителя и наружного воздуха определится по формулам, аналогичным формуле
(35) раздела 4.3 Методики:
ДЕЛЬТА t = 83,3 + 3,7 = 87 °C; п.год
ДЕЛЬТА t = 47,1 + 3,7 = 50,8 °С. о.год
- <a id="p101110"></a>трубопроводы наружного диаметра 377 мм:
87 - 70
q = 93 + (114 - 93) ------- = 107,28 ккал/м ч; из.н.п 95 - 70
50,8 - 45
q = 71 + (93 - 71) --------- = 76,104 ккал/м ч. из.н.о 70 - 45
Определяем нормативные значения часовых тепловых потерь через изоляционные конструкции участков трубопроводов тепловой сети по полученным нормам удельных тепловых потерь при среднегодовых условиях функционирования тепловой сети для подающих и обратных трубопроводов подземной прокладки вместе, для трубопроводов надземной прокладки раздельно.
Значения коэффициента местных тепловых потерь бета, учитывающего тепловые потери запорной арматурой, компенсаторами и опорами, принимаем: 1,2 — для прокладки в каналах при диаметре трубопроводов до 150 мм, 1,15 — для прокладки в каналах при диаметре трубопроводов 150 мм и более, а также для всех диаметров трубопроводов бесканальной прокладки, 1,25 — для трубопроводов надземной прокладки.
А. Подземная прокладка в непроходных каналах:
Q = 172,968 х 500 х 1,15 х 10 = 0,099 Гкал; из.н.год
- <a id="p101118"></a>трубопроводы наружного диаметра 273 мм:
-6
Q = 140,496 х 1000 х 1,15 х 10 = 0,162 Гкал; из.н.год
- <a id="p101120"></a>трубопроводы наружного диаметра 219 мм:
-6
Q = 121,024 х 2000 х 1,15 х 10 = 0,278 Гкал; из.н.год
- <a id="p101122"></a>трубопроводы наружного диаметра 159 мм:
-6
Q = 100,136 х 2500 х 1,15 х 10 = 0,288 Гкал; из.н.год
- <a id="p101124"></a>трубопроводы наружного диаметра 108 мм:
-6
Q = 81,664 х 3000 х 1,2 х 10 = 0,294 Гкал; из.н.год
- <a id="p101126"></a>трубопроводы наружного диаметра 76 мм:
-6
Q = 68,72 х 1100 х 1,2 х 10 = 0,091 Гкал. из.н.год
Б. Бесканальная прокладка: - трубопроводы наружного диаметра 219 мм:
-6
Q = 121,024 х 1000 х 1,15 х 10 = 0,139 Гкал. из.н.год
Всего по трубопроводам подземной прокладки: Q = 1,351 Гкал. SUM
В. Надземная прокладка: - трубопроводы наружного диаметра 377 мм:
-6
Q = 107,28 х 500 х 1,25 х 10 = 0,067 Гкал; из.н.год.п
-6
Q = 76,104 х 500 х 1,25 х 10 = 0,048 Гкал. из.н.год.о
Значения часовых тепловых потерь трубопроводами тепловой сети при условиях функционирования, средних за отопительный период,
определятся по формулам (42) - (43а) раздела 4.3 Методики.
89,2 + 48,6 - 2 х 4,8
Q = 1,351 --------------------- = 1,351 х 1,0976 = из.н.от 83,3 + 47,1 - 2 x 6,8
= 1,483 Гкал.
89,2 + 3,7
Q = 0,067 ---------- = 0,067 х 1,1925 = 0,08 Гкал; из.н.от.п 83,3 - 5,4
48,6 + 3,7
Q = 0,048 ---------- = 0,048 х 1,2542 = 0,06 Гкал. из.н.от.о 47,1 - 5,4 Суммарные нормативные тепловые потери трубопроводами тепловой
сети в отопительном периоде составят:
Q = (1,483 + 0,08 + 0,06) 24 х 219 = из.н.от
= 1,623 х 5256 = 8530,488 Гкал.
8. Определить нормативные тепловые потери, обусловленные утечкой теплоносителя, в тепловой сети (предыдущий пример) за отопительный период.
По формуле (23) раздела 4.1 Методики, с помощью таблицы 6 этого раздела, определяем емкость трубопроводов тепловой сети:
- диаметр 377 — V = 101,0 (0,5 + 0,5) 2 = 202,0 куб. м;
- диаметр 273 — V = 53,0 x 1,0 x 2 = 106,0 куб. м;
- диаметр 219 — V = 34,0 (2,0 + 1,0) 2 = 204,0 куб. м;
- диаметр 159 — V = 18,0 x 2,5 x 2 = 90,0 куб. м;
- диаметр 108 — V = 8,0 х 3,0 х 2 = 48,0 куб. м;
- диаметр 76 — V = 3,9 х 1,1 х 2 = 8,58 куб. м.
Всего по тепловой сети: V = 658,58 куб. м. SUM
Определяем сезонную норму утечки теплоносителя (для отопительного периода) по формуле (25) раздела 4.1 Методики:
0,25 x 658,58 x 219
m = ------------------- = 1,03 куб. м/ч. у.н.от 100 x 350 Определяем количество теряемого теплоносителя за отопительный
период:
М = 1,03 х 24 х 219 = 5414,77 куб. м. у.н
Среднегодовое значение температуры холодной воды, подаваемой на источник теплоснабжения для подпитки тепловой сети, определим
по формуле (29) раздела 4.2 Методики:
15 x 131 + 5 x 219
t = ------------------ = 8,8 °С. cm 350 Определяем нормативное значение годовых тепловых потерь,
обусловленных утечкой теплоносителя, по формуле (28) раздела 4.2 Методики:
Q = 0,25 х 658,58 х 980,6 (0,75 х 83,3 + у.н
-6
+ 0,25 х 47,1 - 8,8) 8400 х 10 = 887,625 Гкал.
Нормативное значение тепловых потерь с утечкой теплоносителя из трубопроводов тепловой сети на отопительный период определим по формуле (30) раздела 4.2 Методики:
219
Q = 887,625 --- = 555,4 Гкал. у.н.от 350
9. <a id="p101163"></a>Определить мощность на валу сетевого насоса типа СЭ800-100
и количество электроэнергии за отопительный период на привод этого
насоса, если расход перекачиваемого теплоносителя составляет G = 700 куб. м/ч. Продолжительность отопительного периода
н составляет n = 205 суток.
По характеристике насоса определяем развиваемый при указанном расходе напор Н = 106 м, коэффициент полезного действия насоса
н
эта = 0,82. н
По формуле (60) раздела 6.2 Методики мощность на валу сетевого насоса составляет:
700 x 988 x 106
N = ------------------------ = 248,44 кВт. 3600 x 102 x 0,82 x 0,98
В соответствии с формулой (63) раздела 6.2 Методики с учетом коэффициента спроса, значение которого представлено в таблице 6.3 Приложения 6, получим:
Э = 248,44 x 205 x 24 x 0,8 = 977859,84 кВт.ч.
10. Определить нормативное количество воды для наполнения и подпитки тепловой сети и присоединенных к ней систем теплопотребления зданий, теплоснабжаемых котельной, функционирующей по температурному графику регулирования отпуска тепловой энергии с параметрами 150/70 °С.
Система теплоснабжения расположена в г. Череповце Вологодской области. Климатические условия — в примере 3. Протяженность тепловой сети — в примере 7. Суммарная часовая тепловая нагрузка отопления зданий 40 Гкал/ч, системы отопления оснащены чугунными радиаторами типа М-140.
Определяем количество воды, необходимое для разового заполнения тепловой сети. Для этого по формуле (23) раздела 4.1 Методики, с помощью таблицы 6 этого раздела, определяем емкость трубопроводов тепловой сети (аналогично решению примера 7):
- диаметр 377 — V = 101,0 (0,5 + 0,5) 2 = 202,0 куб. м;
- диаметр 273 — V = 53,0 x 1,0 x 2 = 106,0 куб. м;
- диаметр 219 — V = 34,0 (2,0 + 1,0) 2 = 204,0 куб. м;
- диаметр 159 — V = 18,0 x 2,5 x 2 = 90,0 куб. м;
- диаметр 108 — V = 8,0 х 3,0 х 2 = 48,0 куб. м;
- диаметр 76 — V = 3,9 х 1,1 х 2 = 8,58 куб. м.
Всего по тепловой сети: SUM V = 658,58 куб. м. т.с
Определяем количество воды, необходимое для разового заполнения систем отопления. Для этого по формуле (24) того же раздела Методики, с помощью таблицы 7 этого раздела, определяем емкость систем отопления:
SUM V = 13,3 x 40 = 532 куб. м. с.о
Определяем количество подпиточной воды согласно норме подпитки по формуле (21) того же раздела Методики:
М = 0,0025 (658,58 + 532) 24 х 225 = 16072,8 куб. м. у.н
Определяем общее количество воды для разового заполнения и подпитки тепловой сети и присоединенных к ней систем отопления в
течение отопительного периода:
SUM V = 658,58 + 532 + 16072,8 = 17263,4 куб. м.