Методика планирования расхода топлива на нетяговые нужды и теплоты в ОАО «РЖД»

(утв. Распоряжением ОАО «РЖД» от 21.03.2019 № 532/р)

Утверждена распоряжением ОАО «РЖД» от 21 марта 2019 г. № 532/р

МЕТОДИКА ПЛАНИРОВАНИЯ РАСХОДА ТОПЛИВА НА НЕТЯГОВЫЕ НУЖДЫ И ТЕПЛОТЫ В ОАО «РЖД»

I. Общие положения

1. Планированию подлежит расход топлива на нетяговые нужды и теплоты на все основные и вспомогательные нужды.

2. В Методике используются следующие основные понятия и определения:

2.1. Дежурное отопление — это обогрев помещений с использованием переменного теплового режима здания в нерабочее время суток либо в выходные и праздничные дни.

Осуществляется дежурный обогрев путем понижения температуры воздуха в производственных зданиях до 5 °C и до 10 \div 12^{\circ}C — в общественных зданиях.

2.2. Котельная — комплекс технологически связанных теплогенерирующих энергоустановок, расположенных в обособленных производственных зданиях (либо встроенных помещениях), оснащенный водонагревателями, котельно-вспомогательным оборудованием, контрольно-измерительными приборами, средствами автоматики и защиты, и предназначенный для генерации теплоты.

2.3. Котельно-печное топливо (далее — КПТ) — топливо, пригодное для производства теплоты и имеющее нужные для сжигания показатели качества и теплофизические свойства (уголь, топочный мазут, природный газ и др.).

2.4. Котлоагрегат паровой (водогрейный) — конструктивно объединенный в одно целое комплекс устройств для получения пара или нагрева воды под давлением за счет теплоты от сжигания топлива, при протекании технологического процесса или преобразовании электрической энергии в тепловую.

2.5. Норма расхода топливно-энергетических ресурсов (далее — ТЭР) — расчетное количество ТЭР, необходимое для работы исправного технического средства, эксплуатируемого при нормальных параметрах работы в соответствии с установленным технологическим режимом.

2.5.1. Групповая норма удельного расхода ТЭР — расчетное количество ТЭР на производство единицы одноименной продукции (работы), выработанное рядом агрегатов и установок согласно номенклатуре по уровням планирования: филиал, структурное подразделение.

2.5.2. Индивидуальная норма удельного расхода ТЭР — расчетное количество ТЭР на производство единицы продукции, которое устанавливается по типам или по отдельным топливо- и энергопотребляющим агрегатам, установкам, машинам (паровые и водогрейные котлы, печи и т.д.) и технологическим схемам применительно к определенным условиям производства продукции (работы) на уровне объекта структурного подразделения.

2.6. Отпущенная теплота — теплота, переданная в тепловую сеть: определяется, как теплота, произведенная котельными агрегатами за вычетом теплоты, использованной на собственные нужды котельной, и переданная в тепловую сеть.

2.7. Подпиточная вода — вода, подаваемая в систему теплоснабжения для поддержания требуемого гидравлического режима.

2.8. Присоединенная система вентиляции — комплекс инженерно-технических устройств потребителя, использующих теплоту для вентиляции.

2.9. Присоединенная система отопления — комплекс инженерно-технических устройств потребителя, потребляющих теплоту для отопления.

2.10. Сетевая вода — вода, применяемая в теплосети в качестве теплоносителя.

2.11. Система теплопотребления — комплекс теплопотребляющих установок с соединительными трубопроводами или тепловыми сетями.

2.12. Тепловая сеть — совокупность трубопроводов и устройств, предназначенных для транспортировки теплоты.

2.13 Теплоноситель — среда (вещество), служащее для переноса теплоты.

2.14. Теплопотребляющая установка — комплекс устройств, использующих теплоту для отопления, вентиляции, горячего водоснабжения, кондиционирования воздуха и технологических нужд.

2.15. Топливно-энергетические ресурсы — совокупность природных и производственных энергоносителей, энергия которых при существующем уровне развития техники и технологий доступна для использования в хозяйственной деятельности.

2.16. Условное топливо — показатель, применяемый для сопоставления тепловой ценности различных видов органического топлива. При этом за единицу условного топлива принимается количество топлива, сжигание 1 кг которого выделяет 29,307 МДж/кг (7000 ккал/кг) теплоты.

2.17. Фонари — часть покрытия здания в виде остекленной, как правило, надстройки, предназначенная для аэрации и (или) верхнего освещения производственных помещений.

3. Методика предусматривает единые принципы планирования потребности структурных подразделений в топливе на нетяговые нужды и теплоты в ОАО «РЖД».

4. Отнесение совокупного расхода топлива и теплоты раздельно по видам деятельности (источникам финансирования) производится следующим образом:

на перевозочные виды деятельности (далее — «Перевозки») относят потребление топлива и теплоты нетяговыми потребителями, связанными с выполнением основной производственной деятельности филиала ОАО «РЖД» и его структурными подразделениями;

на прочие виды деятельности (далее — «Прочие виды деятельности») относят потребление топлива и теплоты нетяговыми потребителями, связанное с выполнением работ (производством продукции, оказанием услуг) для сторонних организаций в соответствии с действующим перечнем работ, услуг;

на прочие расходы (далее — «Прочие») относят потребление топлива и теплоты нетяговыми потребителями, связанное с осуществлением внереализационных операций, в том числе объектами социально-культурной и жилищной сферы железной дороги;

на инвестиции (далее — «Инвестиции») относят потребление топлива и теплоты нетяговыми потребителями, связанное с выполнением инвестиционных работ.

затраты на вспомогательное производство (внутрихозяйственный оборот — далее «ВХО») относят потребление топлива и теплоты нетяговыми потребителями, связанное с изготовлением материалов, запасных частей и других изделий, а также работ и услуг для последующего потребления филиалами ОАО «РЖД».

5. Расход топлива и теплоты для потребителей, связанных с несколькими видами деятельности, определяется в соответствии с долями выполняемого объема работы в каждом виде деятельности.

6. При планировании расходов топлива и теплоты следует руководствоваться следующими нормативными документами:

«Порядок ведения раздельного учета доходов и расходов субъектами естественных монополий в сфере железнодорожных перевозок» (утвержден приказом Минтранса России от 23.10.2018 № 373);

распоряжение ОАО «РЖД» от 11.02.2004 № 665р «О введении корпоративной статистической отчетности 6-жел, внутрифирменной управленческой отчетности № 7-у».

7. Плановый уровень потребности исчисляют: в топливе — в тоннах натурального топлива (т) или в тысячах кубических метров (тыс. м3), в теплоте — в гигакалориях (Гкал) — с одним знаком после запятой.

Нормы удельного расхода котельно-печного топлива исчисляют в кг топлива в условном исчислении (кг у.т.), отнесенного на единицу отпущенной теплоте (Гкал) или единицу произведенной продукции (м3), с одним знаком после запятой.

8. Расчет нормативного расхода энергоресурса в зависимости от его вида рассчитывается в соответствии с разделами IV и V настоящей методики.

9. Для объектов и установок, снабжаемых теплотой (пар, горячая вода) от сторонних источников, нормируют расход теплоты, измеряемый на границе раздела эксплуатационной ответственности или балансовой принадлежности объекта.

10. При регламентированном изменении рабочих параметров или режима эксплуатации агрегата, поправка на которые не предусмотрена настоящей методикой, норма может быть откорректирована на основании результатов испытаний при вновь установленных параметрах и режимах работы.

11. Настоящая методика не предусматривает планирование расхода топлива и теплоты на следующие цели:

а) строительство и капитальный ремонт зданий и сооружений;

б) монтаж, пуск и наладку нового технологического оборудования;

в) научно-исследовательские и экспериментальные работы.

Расход энергоресурса на эти нужды должен планироваться отдельно.

12. Перечень нормативных документов, на которые даны ссылки в настоящей Методике:

постановление Правительства Российской Федерации от 23 мая 2006 г. № 306 «Об утверждении правил установления и определения нормативов потребления коммунальных услуг и нормативов потребления коммунальных ресурсов в целях содержания общего имущества в многоквартирном доме»;

распоряжение Минтранса России от 14 марта 2008 г. № АМ-23-р «О введении в действие методических рекомендаций „Нормы расхода топлив и смазочных материалов на автомобильном транспорте“;»

приказ Минэнерго России от 30 декабря 2008 г. № 323 «Об утверждении порядка определения нормативов удельного расхода топлива при производстве электрической и тепловой энергии»;

приказ Минэнерго России от 30 декабря 2008 г. № 325 «Об утверждении определения нормативов технологических потерь при передаче тепловой энергии, теплоносителя»;

ГОСТ 305-2013. Межгосударственный стандарт. Топливо дизельное. Технические условия;

СНиП 2.04.14-88. Строительные нормы и правила. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов;

СП 61.13330.2012. Свод правил. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. Актуализированная редакция СНиП 41-03-2003;

СП 30.13330.2016. Свод правил. Внутренний водопровод и канализация зданий. Актуализированная редакция СНиП 2.04.01-85;

СП 131.13330.2012. Свод правил. Строительная климатология. Актуализированная версия СНиП 23-01-99;

СанПиН 2.1.2.1188-03. Санитарно-эпидемиологические правила и нормативы. 2.1.2. Проектирование, строительство и эксплуатация жилых зданий, предприятий коммунально-бытового обслуживания, учреждений образования, культуры, отдыха, спорта. Плавательные бассейны. Гигиенические требования к устройству, эксплуатации и качеству воды. Контроль качества;

СанПиН 2.1.4.2496-09. Гигиенические требования к обеспечению безопасности систем горячего водоснабжения;

СанПиН 2.2.4.3359-16. Санитарно-эпидемиологические требования к физическим факторам на рабочих местах;

письмо ФНС РФ от 24 марта 2005 г. № 03-3-09/0412/23 «О порядке пересчета количества нефтепродуктов из объемных единиц в весовые».

II. Анализ потребления теплоты и топлива на нетяговые нужды

13. При проведении анализа в качестве исходных данных берутся за основу следующие величины потребления

а) теплоты:

• план расхода теплоты, определяемый расчетным путем согласно разделу IV настоящей методики при планируемых условиях эксплуатации теплопотребляющего оборудования (Qплан);
• право на расход теплоты, определяемое расчетным путем согласно разделу IV настоящей методики при фактических условиях эксплуатации теплопотребляющего оборудования (Qправо);
• фактический расход теплоты за отчетный период, определяемый по данным внутренней статистической отчетности ТХО-3 «Отчет о расходе топлива, электрической и тепловой энергии» (Qфакт);

б) топлива:

• план расхода топлива, определяемый расчетным путем согласно разделу V настоящей методики при планируемых условиях эксплуатации топливопотребляющего оборудования (Bплан);
• право на расход топлива, определяемое расчетным путем согласно разделу V настоящей методики при фактических условиях эксплуатации топливопотребляющего оборудования (Bправо);
• фактический расход топлива за отчетный период, определяемый по данным внутренней статистической отчетности ТХО-4 «Отчет о расходе топлива» (Bфакт);

14. При отклонении фактических значений потребления топлива и (или) теплоты от плана расхода за отчетный период более чем на 5% выполняются расчеты по определению права его расхода.

15. При отклонении величины фактического потребления топлива и (или) теплоты от права расхода за отчетный период более чем на 5% выполняется детальный анализ причин данного отклонения.

16. Потребление теплоты структурным подразделением в отчетном периоде в общем случае зависит от ряда факторов. К основным факторам, снижающим объем его потребления, можно отнести:

• вывод потребителей теплоты в течение отчетного периода (уменьшение присоединенной нагрузки);
• результаты выполнения мероприятий по внедрению и повышению эффективности использования энергосберегающего технического оборудования и технологий, а также реализация прочих организационно-технических мероприятий (далее — ОТМ);
• повышение температуры атмосферного воздуха по сравнению с нормативным значением и (или) уменьшение продолжительности отопительного сезона относительно данных согласно СП 131.13330.2012 «Строительная климатология»;
• снижение нагрузки теплопотребляющего оборудования вследствие уменьшения объемов работ.

К основным факторам, повышающим потребление теплоты, можно отнести:

• ввод в эксплуатацию нового оборудования (потребителя);
• снижение температуры атмосферного воздуха по сравнению с нормативным значением и (или) увеличение продолжительности отопительного сезона, согласно СП 131.13330.2012 «Строительная климатология»;
• увеличение нагрузки теплопотребляющего оборудования вследствие повышения объема работ.

17. Потребление топлива структурным подразделением в отчетном периоде в общем случае зависит от многих факторов. К основным факторам, снижающим потребление, можно отнести:

• снижение объема потребления (отпуска) теплоты;
• результаты выполнения мероприятий по внедрению и повышению эффективности использования энергосберегающего технического оборудования и технологий, а также реализация прочих ОТМ;
• снижение нагрузки топливопотребляющего оборудования вследствие уменьшения объемов работ;
• снижение пробега и (или) объема выполняемой работы автотранспортным средством.

К факторам, повышающим потребление топлива, можно отнести:

• увеличение объема потребления (отпуска) теплоты;
• увеличение нагрузки топливопотребляющего оборудования вследствие повышения объема работ;
• увеличение пробега и (или) объема выполняемой работы автотранспортным средством.

18. Расчет права расхода теплоты определяется по направлениям ее потребления:

• отопление и вентиляция зданий (Q_{\text{право}}^{\text{отопл}}) ;
• горячее водоснабжение (Q_{\text{право}}^{\text{ГВС}}) ;
• технологическое потребление (Q_{\text{право}}^{\text{тех}}) ;
• нормативные потери в тепловых сетях (Q_{\text{право}}^{\text{ТС}}) .

19. Расчет права расхода топлива определяется по направлениям его потребления:

• работу теплогенерирующих установок (B_{\text{право}}^{\text{ТГ}}) ;
• работу автотранспортных средств (B_{\text{право}}^{\text{АТС}}) ;
• работу технологического оборудования (B_{\text{право}}^{\text{тех}}) .

20. Анализ проводится по каждому направлению потребления теплоты.

20.1 Отопление и вентиляция зданий.

20.1.1 Возможные причины превышения Q_{\text{право}}^{\text{отопл}} над Q_{\text{план}}^{\text{отопл}} :

• подключение к системе теплоснабжения нового потребителя (здания); увеличение расхода теплоты в этом случае обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.
• более низкие температуры атмосферного воздуха по сравнению с планируемым значением и (или) увеличение продолжительности отопительного сезона.

20.1.2. Скорректированный расход (право расхода) теплоты структурным подразделением на отопление с учетом сезонных колебаний температуры атмосферного воздуха, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{право}}^{\text{отопл}} = (\frac{t_{\text{вн}} - t_{\text{атм}2}}{t_{\text{вн}} - t_{\text{атм}1}} \cdot \frac{\tau_{2}}{\tau_{1}}) \cdot Q_{\text{план}}^{\text{отопл}} (1)

где tвн — средняя нормативная температура воздуха внутри помещений, °C;

tатм2 — фактическая температура атмосферного воздуха в отчетном периоде, °C;

tатм1 — плановая температура атмосферного воздуха, °C; определяется согласно СП 131.13330.2012 «Строительная климатология»;

\tau_{2} — фактическое время действия системы отопления в отчетном периоде, сут;

\tau_{1} — планируемое время действия системы отопления для отчетного периода, сут; определяется согласно СП 131.13330.2012 «Строительная климатология»;

Q_{\text{план}}^{\text{отопл}} — планируемое потребление теплоты структурным подразделением на отопление на отчетный период, Гкал.

20.2 Горячее водоснабжение.

Возможные причины превышения Q_{\text{право}}^{\text{ГВС}} над Q_{\text{план}}^{\text{ГВС}} :

• увеличение количества потребителей горячего водоснабжения; увеличение расхода теплоты обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.
• увеличение времени работы существующей системы горячего водоснабжения по сравнению с планируемым периодом, требующее дополнительного обоснования.

20.3 Нормативные потери в тепловых сетях.

20.3.1 Возможные причины превышения Q_{\text{право}}^{\text{ТС}} над Q_{\text{план}}^{\text{ТС}} :

• ввод в эксплуатацию новых участков тепловых сетей, замена теплоизолирующего материала; увеличение расхода теплоты в этом случае обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике;
• снижение температуры атмосферного воздуха по сравнению с планируемым значением (при прокладке тепловых сетей на открытом воздухе); увеличение расхода теплоты в этом случае обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике;
• увеличение времени работы тепловой сети (продолжительности отопительного сезона) в переходные периоды (межсезонье — осень/весна).

20.3.2. Скорректированные значения нормативных потерь теплоты структурным подразделением в тепловых сетях с учетом влияния сроков начала (окончания) отопительного сезона (право расхода), Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{право}}^{\text{ТС}} = \frac{\tau_{2}}{\tau_{1}} \cdot Q_{\text{план}}^{\text{ТС}} (2)

где \tau_{2} — фактическая продолжительность отопительного периода в отчетном периоде, сут;

\tau_{1} — плановая продолжительность отопительного периода для отчетного периода, сут; определяется согласно СП 131.13330.2012 «Строительная климатология»;

Q_{\text{план}}^{\text{ТС}} — нормативные потери теплоты в тепловых сетях структурным подразделением на отчетный период, Гкал; определяется по настоящей методике.

20.4 Технологическое оборудование.

Возможные причины превышения Q_{\text{право}}^{\text{тех}} над Q_{\text{план}}^{\text{тех}} :

• ввод в эксплуатацию дополнительного оборудования; увеличение расхода теплоты обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.
• увеличение загрузки существующего теплопотребляющего оборудования вследствие изменения объемов работ; увеличение расхода теплоты обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.

20.5. При отклонении фактического потребления теплоты за отчетный период относительного права расхода анализируются расходы теплоты по наиболее энергоемким направлениям потребления теплоты; результаты сводятся в таблицу 1.

Таблица 1

Анализ потребления теплоты структурным подразделением

21. Анализ потребления топлива проводится по каждому направлению.

21.1 Работа теплогенерирующих установок.

Возможные причины превышения B_{\text{право}}^{\text{ТГ}} над B_{\text{план}}^{\text{ТГ}} :

• сверхплановое увеличение объема отпуска теплоты; которое в этом случае обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.
• ввод в эксплуатацию нового потребителя; увеличение расхода топлива в этом случае обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.

21.2 Работа автотранспортных средств.

Возможные причины превышения B_{\text{право}}^{\text{АТС}} над B_{\text{план}}^{\text{АТС}} :

• увеличение пробега и/или объема выполняемой работы автотранспортным средством
• увеличение объема выполняемой работы автотранспортным средством; увеличение расхода топлива обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.
• увеличение пробега автотранспортным средством по сравнению с планируемым; одновременно увеличение пробега автотранспортным средством требует дополнительного обоснования.

21.3 Работа технологического оборудования.

Возможные причины превышения B_{\text{право}}^{\text{тех}} над B_{\text{план}}^{\text{тех}} :

• ввод в эксплуатацию дополнительного оборудования; увеличение расхода топлива обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.
• увеличение загрузки существующего топливопотребляющего оборудования вследствие выполнения незапланированных объемов работ; увеличение расхода топлива обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.

21.4. При отклонении фактического потребления топлива за отчетный период от потребления относительно права расхода анализируются расходы топлива по наиболее энергоемким направлениям его потребления; результаты сводятся в таблицу 2.

Таблица 2

Анализ потребления топлива структурным подразделением

22. На следующем этапе проводится анализ по каждому виду оборудования и выявляются причины, повлиявшие на отклонение потребления топлива и (или) теплоты (например, выполнение незапланированных объемов работ; в этом случае обоснование увеличения расхода топлива и (или) теплоты проводится на основании расчетов, проведенных по настоящей методике).

Пример расчета.

Необходимо провести анализ потребления теплоты вокзалом ст. Рязань-2.

Потребление теплоты вокзалом на апрель 2018 г. запланировано в объеме 24,8 Гкал, а фактический объем потребления теплоты по данным статистической отчетности составил 39,8 Гкал (распределение объема теплоты по направлениям приведено в таблице).

Фактическая температура атмосферного воздуха и продолжительность отопительного периода в апреле 2018 г. составили:

Порядок расчета.

Сначала необходимо провести расчет права потребления теплоты на отопление и вентиляцию здания вокзала и потери в тепловых сетях, т.к. отклонение значения фактического расхода теплоты (по указанным направлениям использования) от плана составляет более 5%.

По формуле (1) определяем скорректированный расход теплоты (право расхода) структурным подразделением на отопление и вентиляцию здания вокзала за счет колебаний температуры атмосферного воздуха и продолжительности отопительного периода:

Q_{\text{право}}^{\text{отопл}} = (\frac{18 - 7}{18 - 5,8} \cdot \frac{24}{15}) \cdot 17,1 = 30,3\text{Гкал} ,

где 18 °C — температура внутри здания вокзала.

По формуле (2) определяем скорректированное значение (право расхода) нормативных потерь теплоты в тепловых сетях за счет изменения продолжительности отопительного периода:

Q_{\text{право}}^{\text{ТС}} = \frac{24}{15} \cdot 4,9 = 7,8\text{Гкал} .

Право потребления теплоты структурным подразделением составляет:

QСП = 30,3 + 2,7 + 7,8 = 40,9 Гкал.

Отклонение объема фактического потребления теплоты от права его потребления составляет:

1 - \frac{40,9}{39,8} = 0,027\text{или }2,7\%

III. Определение потребности в теплоте и топливе на нетяговые нужды

23. Общая плановая потребность филиала (регионального подразделения) в теплоте на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{Ф}} = \sum_{i = 1}^{m} Q_{\text{СП}i} , (3)

где QСПi — плановый объем потребления теплоты i-м структурным подразделением филиала, Гкал.

24. Плановая потребность структурного подразделения филиала (регионального структурного подразделения) (далее — структурное подразделение) в теплоте по видам деятельности и источникам финансирования на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{СП}ij} = Q_{ij}^{\text{П}} + Q_{ij}^{\text{ПР}} + Q_{ij}^{\text{ПВД}} + Q_{ij}^{\text{И}} + Q_{ij}^{\text{ВХО}} , (4)

где Q_{ij}^{\text{П}} — плановый объем потребления теплоты i-м структурным подразделением по «Перевозкам», Гкал;

Q_{ij}^{\text{ПР}} — плановый объем потребления теплоты i-м структурным подразделением по «Прочим видам деятельности», Гкал;

Q_{ij}^{\text{ПВД}} — плановый объем потребления теплоты i-м структурным подразделением по виду деятельности «Прочие», Гкал;

Q_{ij}^{\text{И}} — плановый объем потребления теплоты i-м структурным подразделением по инвестициям, Гкал;

Q_{ij}^{\text{ВХО}} — плановый объем потребления теплоты i-м структурным подразделением по «ВХО», Гкал.

25. Плановый объем потребление теплоты i-м структурным подразделением по j-му виду деятельности (источнику финансирования) на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_{ijk} = Q_{ijk}^{*} \pm \Delta Q_{jk}^{\text{загр}} + Q_{ijk}^{\text{ввод}} - Q_{ijk}^{\text{вывод}} - \Delta Q_{ijk}^{\text{эк}} (5)

где Q_{ijk}^{*} — принятый в расчетах объем потребление теплоты i-м структурным подразделением за аналогичный период прошлого года по j-му виду деятельности, Гкал;

Q_{ijk}^{*} = Q_{ijk}^{\text{право}} , если Q_{ijk}^{\text{право}}<Q_{ijk}^{\text{факт}}

Q_{ijk}^{*} = Q_{ijk}^{\text{факт}} , если Q_{ijk}^{\text{право}} \geq Q_{ijk}^{\text{факт}}

где Q_{ijk}^{\text{право}} — право потребления теплоты i-м структурным подразделением за аналогичный период прошлого года по j-му виду деятельности, Гкал;

Q_{ijk}^{\text{факт}} — фактический объем потребления теплоты i-м структурным подразделением за аналогичный период прошлого года по j-му виду деятельности, Гкал;

\Delta Q_{ijk}^{\text{загр}} — изменение объема потребления теплоты i-м структурным подразделением, вызванное изменением загрузки теплопотребляющего оборудования по j-му виду деятельности, Гкал;

Q_{ijk}^{\text{ввод}} — плановый объем потребления теплоты оборудованием, вводимым в эксплуатацию (принятым на баланс) в i-м структурном подразделении в планируемом периоде по j-му виду деятельности, Гкал;

Q_{ijk}^{\text{вывод}} — право расхода теплоты за аналогичный период прошлого года теплопотребляющим оборудованием, выводимым из эксплуатации (с баланса) в i-м структурном подразделении в планируемом периоде по j-му виду деятельности, Гкал;

\Delta Q_{ijk}^{\text{эк}} — плановая экономия теплоты i-м структурным подразделением за счет внедрения энергосберегающего оборудования и технологий (принимается из соответствующего технико-экономического обоснования), и плановых заданий по экономии электроэнергии (рассчитывается в соответствии с порядком, установленным в ОАО «РЖД»), по j-му виду деятельности, Гкал;

Величина \Delta Q_{ijk}^{\text{загр}} определяется в порядке, приведенном в разделе IV настоящей методики.

26. Результаты расчетов для структурного подразделения сводятся в таблицу 3.

Таблица 3

Потребление теплоты в структурном подразделении на планируемый период, Гкал

27. Общая плановая потребность филиала (регионального подразделения) в топливе к расходу по каждому его виду (топочный мазут, дизельное топливо, уголь, газ природный, и т.д.) на нетяговые нужды на планируемый период определяется по формуле:

B_{\text{Ф}j} = \sum_{i = 1}^{m} B_{\text{СП}ij} , (6)

где BСПij — плановый объем потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением филиала, т (для природного газа — тыс. м3).

28. Плановая потребность структурного подразделения в котельно-печном топливе к расходу по каждому его виду (мазут, дизельное топливо, уголь, газ природный и т.д.) на нетяговые нужды, по видам деятельности и источникам финансирования на планируемый период, т (для природного газа — тыс. м3), определяется по формуле:

B_{\text{СП}ij} = B_{ij}^{\text{П}} + B_{ij}^{\text{ПР}} + B_{ij}^{\text{ПВД}} + B_{ij}^{\text{И}} + B_{ij}^{\text{ВХО}} , (7)

где B_{ij}^{\text{П}} — плановый объем потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением по «Перевозкам», т (для природного газа — тыс. м3);

B_{ij}^{\text{ПР}} — плановый объем потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением по «Прочим видам деятельности», т (для природного газа — тыс. м3);

B_{ij}^{\text{ПВД}} — плановый объем потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением по виду деятельности «Прочие», т (для природного газа — тыс. м3);

B_{ij}^{\text{И}} — плановый объем потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением по инвестициям, т (для природного газа — тыс. м3);

B_{ij}^{\text{ВХО}} — плановый объем потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением по ВХО, т (для природного газа — тыс. м3).

29. Плановый объем потребление j-го вида топлива i-м структурным подразделением по j-му виду деятельности (источнику финансирования) на планируемый период, т (для природного газа — тыс. м3), определяется по формуле:

B_{ijk} = B_{ijk}^{*} \pm \Delta B_{jk}^{\text{загр}} + B_{ijk}^{\text{ввод}} - B_{ijk}^{\text{вывод}} - \Delta B_{ijk}^{\text{эк}} (8)

где B_{ijk}^{*} — принятый в расчетах объем потребление j-го вида топлива i-м структурным подразделением за аналогичный период прошлого года по j-му виду деятельности, т (для природного газа — тыс. м3);

B_{ijk}^{*} = B_{ijk}^{\text{право}} , если B_{ijk}^{\text{право}}<B_{ijk}^{\text{факт}}

B_{ijk}^{*} = B_{ijk}^{\text{факт}} , если B_{ijk}^{\text{право}} \geq B_{ijk}^{\text{факт}}

где B_{ijk}^{\text{право}} — право потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением за аналогичный период прошлого года по j-му виду деятельности, т (для природного газа — тыс. м3);

B_{ijk}^{\text{факт}} — фактический объем потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением за аналогичный период прошлого года по j-му виду деятельности, т (для природного газа — тыс. м3);

\Delta B_{ijk}^{\text{загр}} — изменение объема потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением, вызванное изменением загрузки топливопотребляющего оборудования по j-му виду деятельности, т (для природного газа — тыс. м3);

B_{ijk}^{\text{ввод}} — плановый объем потребления j-го вида топлива оборудованием, вводимым в эксплуатацию (принятым на баланс) в i-м структурном подразделении в планируемом периоде по j-му виду деятельности, т (для природного газа — тыс. м3);

B_{ijk}^{\text{вывод}} — право расхода j-го вида топлива за аналогичный период прошлого года топливопотребляющим оборудованием, выводимым из эксплуатации (с баланса) в i-м структурном подразделении в планируемом периоде по j-му виду деятельности, т (для природного газа — тыс. м3);

\Delta B_{ijk}^{\text{эк}} — плановая экономия j-го вида топлива i-м структурным подразделением за счет внедрения энергосберегающего оборудования и технологий (принимается из соответствующего технико-экономического обоснования), и плановых заданий по экономии электроэнергии (рассчитывается в соответствии с порядком, установленным в ОАО «РЖД»), по j-му виду деятельности, т (для природного газа — тыс. м3);

Величина \Delta B_{ijk}^{\text{загр}} определяется в порядке, приведенном в разделе V настоящей методики.

30. Результаты расчетов для структурного подразделения сводятся в таблицу 4.

Таблица 4

Объемы потребления топлива в структурном подразделении на планируемый период, т

31. Планируемые расходы топлива и теплоты для источника финансирования «Инвестиции» принимаются согласно данным, содержащимся в технико-экономическом обосновании инвестиционных проектов.

32. Результаты расчета потребности структурного подразделения (филиала) в топливе по видам деятельности на планируемый период сводятся в таблицу (приложение № 1).

Результаты расчета потребности структурного подразделения (филиала) в угле в зависимости от его качества (сортовой, рядовой) и с учетом места его добычи (угольный бассейн) сводятся в таблицу (приложение № 2).

Результаты расчета потребности структурного подразделения (филиала) в теплоте (собственная генерация, принятой от сторонних производителей, отпуск сторонним потребителям) сводятся в таблицу (приложение № 3).

Пример расчета

Определить плановую потребность в теплоте на 1 квартал вокзала ст. Печора Северной ж.д.

Фактический объем потребления теплоты за соответствующий период прошлого года составил 144,3 Гкал, право расхода — 139 Гкал.

В летний период было проведены работы по утеплению фасадов зданий.

Целевые показатели по экономии теплоты на I кв. по структурному подразделению утверждены на уровне 2,8 Гкал.

Данные зданий:

Климатологические данные для г. Печора по приложению № 4:

t_{\text{п}}^{I\text{кв}} = - 15,3°C ; tпро = -43 °C; v_{\text{вет}}^{\text{ср}} = 5,6\text{м }/\text{сек} .

Расчет

Т.к. фактический объем потребления теплоты больше права его потребления, то за базовый объем потребления принимаем право.

В соответствии с разделом «отопление и вентиляция зданий» рассчитываем плановую потребность в теплоте на отопление зданий после проведения работ по утеплению фасадов.

По формуле (11) определяем коэффициент теплопередачи наружных стен вокзала:

k_{\text{ст}} = \frac{1}{\frac{1}{7,5} + \frac{0,64}{0,482} + \frac{0,1}{0,055} + \frac{1}{23}} = 0,301 \frac{\text{ккал}}{\text{ч} \cdot \text{м}^{2} \cdot °C} .

По формуле (10) определяем величину удельной отопительной характеристики qот для здания вокзала:

q_{\text{от}} = \frac{106,8}{498,6} \cdot [0,301 + 0,16 \cdot (2,91 - 0,301)] + \frac{1}{6,8} \cdot (0,9 \cdot 0,63 + 0,6 \cdot 0,39) = 0,272 \frac{\text{ккал}}{\text{ч} \cdot \text{м}^{3} \cdot °C} .

Поправочный коэффициент, учитывающий отклонение фактической температуры атмосферного воздуха от расчетной -30 °C, составит:

\alpha \approx 0,54 + \frac{22}{(20 - (- 43))} = 0,89 .

По таблице № 9 определяем эксплуатационный коэффициент, учитывающий влияние инфильтрации. Значение округляют до ближайшей в таблице величины: kэкс = 1,31.

По формуле (9) определяем расход теплоты на отопление вокзала:

Q_{\text{от}}^{\text{вокзал}} = 3390,48 \cdot 0,89 \cdot 2160 \cdot (20 - ( - 15,3)) \cdot 0,272 \cdot 1,31 \cdot 1 \cdot 10^{- 6} = 81,9\text{Гкал} .

Аналогично рассчитываем плановую потребность в теплоте на отопление товарной конторы: Q_{\text{от}}^{\text{тов}.\text{к}.} = 21,9\text{Гкал} .

Плановая потребность в теплоте на отопление всех зданий составит:

Qот = 81,9 + 21,9 = 103,8 Гкал.

Изменение объема потребления теплоты, вызванное утеплением зданий, составит:

\Delta Q^{\text{загр}} = 131,9 - 103,8 = 28,1\text{Гкал} .

По формуле (4) определяем плановый объем потребление теплоты структурным подразделением:

Q = 139 — 28,1 — 2,2 = 108,1 Гкал.

IV. Нормирование расхода теплоты для нетяговых потребителей

Отопление и вентиляция зданий

33. Норму расхода теплоты на отопление здания на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{от}} = V_{\text{зд}} \cdot \alpha \cdot \tau \cdot (t_{\text{в}} - t_{\text{н}}^{\text{ср}}) \cdot q_{\text{от}} \cdot k_{\text{экс}} \cdot k_{\text{сут}} \cdot 10^{- 6} , (9)

где Vзд — расчетный наружный объем здания, м3, определяется по паспорту здания;

\alpha — поправочный коэффициент, учитывающий отклонение фактической температуры атмосферного воздуха от расчетной -30 °C \alpha \approx 0,54 + \frac{22}{(t_{\text{в}} - t_{\text{н}})} (tн — расчетная температура атмосферного воздуха для отопления, принимается по приложению № 4);

\tau — продолжительность периода нормирования, ч;

tв — расчетная температура воздуха внутри здания, °C, для производственных помещений определяется по таблице 5, для жилых и общественных зданий - таблице 6;

t_{\text{н}}^{\text{ср}} — средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C, принимается по приложению № 4;

qот — отопительная характеристика здания, ккал/ч·м3·°C, рассчитывается по формуле (10);

kсут — коэффициент, учитывающий сменность действия отопления, определяется по таблице 7;

kэкс — эксплуатационный коэффициент, учитывающий влияние инфильтрации в зависимости от средней скорости ветра v_{\text{вет}}^{\text{ср}} , типа системы отопления, принимается по таблицам 8 и 9.

Таблица 5

Температура воздуха внутри производственных помещений

Таблица 6

Температура воздуха внутри жилых и общественных зданий

Таблица 7

Значения коэффициента kсут

Если здание состоит из нескольких помещений с различной температурой внутреннего воздуха, значение tв принимают как средневзвешенное или объем здания разбивают на несколько объемов, включающих помещения с определенными значениями tв. Величины Qот подсчитывают для каждого объема самостоятельно, а затем суммируют.

Значения t_{\text{н}}^{\text{ср}} можно принимать по СП 131.13330.2012 «Строительная климатология» или по справке местной метеослужбы. Значения t_{\text{н}}^{\text{ср}} для отопительного сезона и продолжительность отопительного сезона в сутках \tau_{\text{сут}} приведены в приложении № 4.

34. Удельная отопительная характеристика здания любого назначения, ккал/(ч·м3·°C), определяется по формуле:

q_{\text{от}} = \frac{\text{П}}{F_{\text{зд}}} \cdot [k_{\text{ст}} + \omega \cdot (k_{\text{ок}} - k_{\text{ст}})] + \frac{1}{h} (0,9 \cdot k_{\text{пот}} + 0,6 \cdot k_{\text{пола}}) , (10)

где П — периметр здания, м, определяется в соответствии с техническим паспортом на здание;

Fзд — площадь здания, м2, определяется в соответствии с техническим паспортом на здание;

kст — коэффициент теплопередачи наружных стен, ккал/(ч·м2·°C), определяется по формуле (11);

kок — коэффициент теплопередачи оконных блоков, ккал/(ч·м2·°C), принимается по приложению № 5;

kпот — коэффициент теплопередачи верхнего перекрытия здания, ккал/(ч·м2·°C), принимается: 0,63 — для непроизводственного здания, 0,9 — для производственного здания;

kпола — коэффициент теплопередачи пола первого этажа, ккал/(ч·м2·°C), принимается: 0,39 — при наличии подвала и подполья, 0,2 — при отсутствии подвала (здание построено «на грунте»);

\omega — степень остекления здания, определяется как отношение площади оконных проемов здания к площади наружных стен: \omega = \frac{F_{\text{пр}}}{F_{\text{ст}}} .

h — средняя высота здания, м, определяется в соответствии с техническим паспортом здания.

35. Коэффициент теплопередачи наружных стен здания, ккал/(ч·м2·°C), определяется по формуле:

k_{\text{ст}} = \frac{1}{\frac{1}{\alpha_{\text{в}}} + \sum \frac{\delta_{i}}{\lambda_{i}} + \frac{1}{\alpha_{\text{н}}}} , (11)

где \alpha_{\text{в}} — коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, ккал/(ч·м2·°C), принимается 7,5 ккал/(ч·м2·°C);

\delta_{i} — толщина i-го слоя стены здания, м, определяется в соответствии с техническим паспортом на здание;

\lambda_{i} — коэффициент теплопроводности материала i-го слоя стены здания, ккал/(ч·м·°C), принимается по приложению № 6;

\alpha_{\text{н}} — коэффициент теплоотдачи наружной поверхности стены здания для условий холодного периода, ккал/(ч·м2·°C), принимается 23 ккал/(ч·м2·°C).

В таблице 8 приведены значения kэкс для производственных, а в таблице 9 - для непроизводственных зданий, оборудованных центральным отоплением.

Таблица 8

Коэффициент kэкс для производственных зданий

Таблица 9

Коэффициент kэкс для непроизводственных зданий

36. Норма расхода теплоты на возмещение теплопотерь через ограждения, определенная по формуле (9) для зданий, не защищенных от действия наиболее сильных и продолжительных ветров <1>, увеличивается на 10%. Для вновь построенного здания на первый сезон эксплуатации норма расхода теплоты увеличивается дополнительно на 10%.

<1> для зданий, расположенных на возвышенностях, у рек, озер, на берегу моря, на открытой местности, в городской застройке, не защищенной от сильных ветров, при их средней скорости от 5 м/с.

37. При наличии проекта отопления здания (типового или индивидуального) величина qот может быть принята на основании данных, приведенных проектной организацией.

Величина qот по данным проекта отопления, ккал/ч·м3·°C, определяется по формуле:

q_{\text{от}} = \frac{Q_{\text{тп}}^{\text{осн}}}{V_{\text{зд}} \cdot (t_{\text{в}} - t_{\text{н}}^{\text{ср}})} , (12)

где Q_{\text{тп}}^{\text{осн}} — расчетные основные суммарные теплопотери здания (по проекту), ккал/ч.

38. При расчете норм расхода теплоты на отопление помещений, связанных с ремонтом подвижного состава (далее — ПС), нормы расхода на отопление необходимо дополнить нормами расхода теплоты на обогрев ПС и восстановление температурного режима после открытия и закрытия ворот.

Расход теплоты на обогрев ПС, Гкал, определяют по плановому числу заходов в помещение депо каждой единицы ПС (секции локомотива, путевой техники, вагона) и в зависимости от продолжительности пребывания ее в помещении:

Q_{\text{пс}} = \sum (n \cdot m \cdot q_{\text{пс}})(t_{\text{в}} - t_{\text{н}}^{\text{ср}}) \cdot 10^{- 6} , (13)

где n — число заходов единиц ПС в депо за планируемый период;

m — число секций в учетной единице ПС;

qпс — удельное количество теплоты, необходимое для обогрева единицы ПС (секции локомотива, путевой техники или вагона), которое принимается в зависимости от серии локомотива (типа вагона) и продолжительности его пребывания в помещении по приложениям № 7 \div 11, ккал/единица °C.

39. Расход теплоты на восстановление температурного режима в помещении депо при заходе и выходе ПС (с учетом двукратного открытия ворот), Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{вос}} \approx 600 \cdot \sum n \cdot (t_{\text{в}} - t_{\text{н}}^{\text{ср}}) \cdot 10^{- 6} , (14)

где \sum n — число заходов в помещение секций локомотивов, путевой техники или вагонов различных видов и типов.

40. Количество теплоты, расходуемое на тепловые завесы, устанавливаемые на входных и выходных воротах принимается численно равным количеству теплоты, расходуемого на восстановление температурного режима после открытия ворот.

41. Норму расхода теплоты на вентиляцию здания для определенного периода, при наличии в нем систем принудительной приточно-вытяжной вентиляции, с центральным отоплением при централизованном теплоснабжении, Гкал, определяют по формуле:

Q_{\text{вент}} = V_{\text{зд}} \cdot q_{\text{вент}} \cdot (t_{\text{в}} - t_{\text{н}}^{\text{ср}}) \cdot \tau_{\text{сут}} \cdot \tau_{\text{вент}} \cdot 10^{- 6} , (15)

где qвент — удельная вентиляционная характеристика здания, ккал/ч·м3·°C. Для производственных зданий значения qвент — принимают по таблице № 10, для непроизводственных зданий — по таблице № 11;

\tau_{\text{вент}} — число часов работы вентиляции, учитывающее суточный режим его эксплуатации. Величина \tau_{\text{вент}} не может быть больше официально установленного числа часов работы. Для жилых зданий (при наличии принудительной вентиляции) \tau_{\text{вент}} равно 24 ч в сутки.

Таблица 10

Удельная вентиляционная характеристика производственных зданий

Таблица 11

Удельная вентиляционная характеристика непроизводственных зданий

Пример расчета

Определить плановую потребность в теплоте для отопления и вентиляции здания ремонтных мастерских, расположенного на ст. Печоры-Псковские, на март.

Отопительно-вентиляционный паспорт здания:

Назначение здания — ремонтный цех.

Характеристика здания:

Материал стен — кирпич глиняный.

Толщина стен верхнего этажа — 0,62 м.

Наличие верхнего света — не имеет.

Система отопления — центральная.

Тип теплоносителя — вода.

Тип остекления — двойное, в раздельных переплетах.

Особенности эксплуатации:

Температура воздуха внутри здания — tв = 16 °C.

Число смен или часов работы системы отопления — 24 ч.

Время работы принудительной приточно-вытяжной вентиляции — 8 ч в день.

Паспортные данные здания:

Климатологические данные для г. Печоры по приложению № 4:

t_{\text{н}}^{\text{март}} = - 1,3^{\circ}C ; tпро = -26 °C; v_{\text{вет}}^{\text{ср}} = 4,8\text{м }/\text{сек} .

Расчет

Согласно приложению № 6 коэффициент теплопроводности кирпича составляет .

По формуле (11) определяем коэффициент теплопередачи наружных стен:

Согласно приложению № 5 коэффициент теплопередачи оконных блоков составляет .

Для производственного здания коэффициент теплопередачи верхнего перекрытия здания , а коэффициент теплопередачи пола первого этажа .

По формуле (10) определяем величину удельной отопительной характеристики qот для здания:

.

Поправочный коэффициент, учитывающий отклонение фактической температуры атмосферного воздуха от расчетной -30 °C, составит:

\alpha \approx 0,54 + \frac{22}{(16 - (- 26))} = 1,06 .

По таблице № 8 определяем эксплуатационный коэффициент, учитывающий инфильтрацию. Значение округляют до ближайшей в таблице величины: kэкс = 1,31.

Коэффициент, учитывающий сменность действия отопления, составляет kсут = 1.

По формуле (9) определяем расход теплоты на отопление здания:

Qот = 2620·1,06·744·(16 — (-1,3))·0,157·1,31·1·10-6 = 7,4 Гкал.

Удельная вентиляционная характеристика здания определяем по таблице № 10 - qвент = 0,15.

По формуле (15) определяем расход теплоты на вентиляцию здания:

Qвент = 2620·0,15·(16 — (-1,3))·21·8·10-6 = 1,1 Гкал.

Плановая потребность в теплоте на отопление и вентиляцию здания вокзала составит:

Qпп = 7,4 + 1,1 = 8,5 Гкал.

Горячее водоснабжение

42. Расход теплоты на горячее водоснабжение на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{гвс}} = Q_{\text{гвс}}^{\text{з}} + Q_{\text{гвс}}^{\text{л}} + Q_{\text{бас}} + Q_{\text{пот}} , (16)

где Q_{\text{гвс}}^{\text{з}} — расход теплоты на подогрев воды в отопительный период, Гкал;

Q_{\text{гвс}}^{\text{л}} — расход теплоты на подогрев воды в неотопительный период, Гкал;

Qбас — расход теплоты на эксплуатацию бассейна, Гкал;

Qпот — потери теплоты системой горячего водоснабжения, Гкал; определяются коэффициентом kпот, значения которого приведены в таблице 12.

Таблица 12

Значения коэффициента kпот

Тогда формула (16) принимает вид:

Q_{\text{гвс}} = (Q_{\text{гвс}}^{\text{з}} + Q_{\text{гвс}}^{\text{л}}) \cdot (1 + k_{\text{пот}}) + Q_{\text{бас}} , (17)

43. Расход теплоты на горячее водоснабжение для жилых зданий, больниц, санаториев, домов отдыха, детских садов и т.п. на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{гв}(\text{с })}^{\text{зл}} = m \cdot q_{\text{по}(\text{т})}^{\text{зл}} \cdot \tau \cdot 10^{- 6} , (18)

где m — число учетных единиц горячей воды (жителей, больных, мест и т.п.);

q_{\text{по}(\text{т})}^{\text{зл}} — удельная норма расхода теплоты на одну учетную единицу (без учета тепловых потерь во внешних сетях) в зимний и летний периоды, ккал/сут; определяется по приложению № 12;

\tau — продолжительность планируемого периода, сут.

44. Расход теплоты на горячее водоснабжение для потребителей при сменной работе за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{гв}(\text{с })}^{\text{зл}} = m \cdot q_{\text{см}}^{\text{з}(\text{л})} \cdot n \cdot \tau \cdot 10^{- 6} , (19)

где q_{\text{см}}^{\text{з}(\text{л})} — удельная норма расхода теплоты на 1 смену работы человека или душевой сетки в зимний и летний периоды; принимается по таблице 13, ккал/смена;

m — количество душевых сеток или работников;

n — количество смен в день;

\tau — продолжительность планируемого периода, сут.

Таблица 13

Расход теплоты на горячее водоснабжение для потребителей при сменной работе

45. Расход теплоты на приготовление пищи, стирку белья и т.п. за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{гв}(\text{с })}^{\text{зл}} = n \cdot q_{\text{б}}^{\text{з}(\text{л})} \cdot 10^{- 6} , (20)

где q_{\text{б}}^{\text{з}(\text{л})} — удельная норма расхода теплоты на учетную единицу в зимний и летний периоды, принимается по таблице 14, ккал/уч. единица;

n — количество учетных единиц.

Таблица 14

Расход теплоты на горячее водоснабжение для единичных потребителей

46. Расход теплоты на эксплуатацию бассейна на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Qбас = Qисп + Qд + Qпд + Qво + Qсо, (21)

где Qисп — расход теплоты на восполнение потерь воды от испарения, уноса и разбрызгивания, Гкал;

Qд — расход теплоты на мытье обходных дорожек ванн бассейна и душевых, Гкал;

Qпд — расход теплоты на подогрев воды в проходном ножном душе перед входом на обходную дорожку ванн бассейна, Гкал;

Qво — расход теплоты на подогрев водопроводной воды для обеспечения водообмена в ваннах бассейна, Гкал;

Qсо — расход теплоты на подогрев водопроводной воды для наполнения ванны бассейна после ее санитарной обработки, Гкал.

47. Расход теплоты на восполнение потерь воды от испарения, уноса и разбрызгивания на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{исп}} = c_{\text{в}} \cdot V_{\text{исп}} \cdot (t_{\text{в}} - t_{\text{хв}}) \cdot \tau_{\text{б}} \cdot 10^{- 3} , (22)

где cв — теплоемкость воды, ккал/кг·°C, принимается равная 1 ккал/кг·°C;

Vисп — расход воды на пополнение убыли от испарения, уноса и разбрызгивания, м3/сут;

tв — температура воды в ванне бассейна, °C; принимается по таблице 15;

tхв — температура холодной воды, °C; принимается зимой равной 5 °C, летом — 15 °C.

\tau_{\text{б}} — время работы бассейна за планируемый период, сут.

48. Расход воды на пополнение убыли от испарения, уноса и разбрызгивания, м3/сут, определяются по формулам:

• во всех ваннах, кроме ванн для обучения не умеющих плавать:

Vисп = 0,0064·Fв, (23)

• в ваннах для обучения не умеющих плавать:

Vисп = 0,0083·Fв, (24)

где Fв — площадь зеркала воды ванны бассейна, м2.

49. Расход теплоты на мытье обходных дорожек ванн бассейна и душевых на планируемый период, Гкал, определяются по формулам:

Q_{\text{д}} = 0,012 \cdot F_{\text{д}} \cdot c_{\text{в}} \cdot (t_{\text{вд}} - t_{\text{хв}}) \cdot 2 \cdot \tau_{\text{б}} \cdot 10^{- 3} , (25)

где Fд — площадь убираемых помещений, м2;

0,012 — удельный расход воды на мытье обходных дорожек ванн бассейна и душевых, м3/м2;

2 — количество уборок в сутки;

tвд — температура воды для мытья обходных дорожек ванн бассейна и душевых, °C; принимается равной 30 °C;

\tau_{\text{б}} — время работы бассейна за планируемый период, сут.

50. Расход теплоты на подогрев воды в проходном ножном душе перед входом на обходную дорожку ванн бассейна на планируемый период, Гкал, определяются по формулам:

Q_{\text{пд}} = 0,72 \cdot c_{\text{в}} \cdot (t_{\text{во}} - t_{\text{хв}}) \cdot n_{\text{см}} \cdot \tau_{\text{од}} \cdot \tau_{\text{б}} \cdot 10^{- 3} , (26)

где tво — температура воды в проходном ножном душе, °C; принимается равной 30 \div 35°C ;

nсм — количество смен в сутки, шт.;

\tau_{\text{од}} — продолжительность работы проходного ножного душа в смену, ч; принимается равной 0,5 ч в смену, при отсутствии смен соответствует времени работы бассейна;

\tau_{\text{б}} — время работы бассейна за планируемый период, сут.

51. Расход теплоты на подогрев водопроводной воды для обеспечения водообмена в ваннах бассейна на планируемый период, Гкал, определяются по формулам:

• для бассейнов рециркуляционного типа:

Q_{\text{во}} = c_{\text{в}} \cdot (t_{\text{в}} - t_{\text{хв}}) \cdot V_{\text{во}} \cdot n_{\text{пос}} \cdot \tau_{\text{б}} \cdot 10^{- 3} , (27)

где Vво — объем добавления водопроводной воды на каждого посетителя в сутки для осуществления водообмена в ванне бассейна, м3/чел·сут.; при озонировании воды принимается равным 0,03 м3/чел·сут., при других методах обеззараживания воды — 0,05 м3/чел·сут.;

nпос — количество посетителей бассейна в сутки, чел.

• для бассейнов проточного типа:

Q_{\text{во}} = c_{\text{в}} \cdot (t_{\text{в}} - t_{\text{хв}}) \cdot V_{\text{в}} \cdot \frac{\tau_{\text{бсут}}}{\tau_{\text{во}}} \cdot \tau_{\text{б}} \cdot 10^{- 3} , (28)

где Vв — объем воды в ванне бассейна, м3;

\tau_{\text{бсут}} — продолжительность работы бассейна в сутки, ч;

\tau_{\text{во}} — продолжительность полного водообмена, ч; принимается по таблице 15.

Таблица 15

Виды бассейнов и санитарно-гигиенические требования к их эксплуатации

52. Расход теплоты на подогрев водопроводной воды для наполнения ванны бассейна после ее санитарной обработки за планируемый период, Гкал, определяются по формулам:

Qсо = cв·Vв·(tв — tхв)·nсо·10-3, (29)

где nсо — количество санитарных обработок за планируемый период, шт.

Пример расчета.

А) Определить количество теплоты на нужды горячего водоснабжения в октябре для локомотивного депо ст. Буй Северной ж.д.

Потребители горячей воды:

Работники — 372 чел. в смену;

Душевые на производстве — 4 шт;

Механическая прачечная со стиркой 500 кг в месяц.

При определении расхода теплоты на нужды ГВС учитывалось, что здание локомотивного депо относится к обычным производственным цехам, депо работает 2 смены в сутки и только в рабочие дни (23 дня).

По формуле (18) определяем расход теплоты на ГВС:

для кранов

QГВ = 372·517·2·23·10-6 = 8,9 Гкал

для душевых

QГВ = 4·11500·2·23·10-6 = 2,1 Гкал

По формуле (19) определяем количество теплоты, необходимое на стирку белья:

QГВ = 500·1172·10-6 = 0,6 Гкал

Общий расход теплоты на нужды ГВС депо за октябрь составит

QГВ = 8,9 + 2,1 + 0,6 = 11,6 Гкал.

Б) Определить плановую потребность в теплоте на эксплуатацию бассейна в январе (ст. Лихая Северо-Кавказская ж.д.).

Исходные данные:

По формуле (23) определяем расход воды на пополнение убыли от испарения, уноса и разбрызгивания:

V_{\text{исп}} = 0,0064 \cdot 175 = 1,12 \frac{\text{м}^{3}}{\text{сут}} .

В соответствии с таблицей 15 температура воды в ванной оздоровительного бассейна составляет 28 °C, температура холодной воды в зимний период принимаем 5 °C.

По формуле (22) определяем расход теплоты на восполнение потерь воды от испарения, уноса и разбрызгивания:

Qисп = 1·1,12·(28 — 5)·31·10-3 = 0,8 Гкал.

По формуле (25) определяем расход теплоты на мытье обходных дорожек ванн бассейна и душевых:

Qд = 0,012·178·1·(30 — 5)·2·31·10-3 = 3,3 Гкал.

По формуле (26) определяем расход теплоты на подогрев воды в проходном ножном душе перед входом на обходную дорожку ванн бассейна:

Qпд = 0,72·1·(30 — 5)·10·0,5·31·10-3 = 2,8 Гкал.

По формуле (27) определяем расход теплоты на подогрев водопроводной воды для обеспечения водообмена в ваннах бассейна:

Qво = 1·(28 — 5)·0,05·100·31·10-3 = 3,6 Гкал.

С учетом того, что санитарную обработку ванны бассейна проводят 1 раз в три дня, то за месяц она будет проведена не менее 10 раз.

По формуле (29) определяем расход теплоты на подогрев водопроводной воды для наполнения ванны бассейна после ее санитарной обработки:

Qсо = 1·250·(28 — 5)·10·10-3 = 57,5 Гкал.

Расход теплоты на работу бассейна определяем по формуле (21):

Qбас = 0,8 + 3,3 + 2,8 + 3,6 + 57,5 = 68,0 Гкал.

Нормирование потерь теплоты во внешних тепловых сетях

53. Потери теплоты внешними тепловыми сетями независимо от вида теплоносителя на планируемый период, Гкал, рассчитываются по формуле:

Q = Qиз + Qут, (30)

где Qиз — потери теплоты через изоляцию трубопроводов;

Qут — потери теплоты, обусловленные утечкой теплоносителя.

Для расчета потерь тепловая сеть разбивается на участки, в пределах которых трубопроводы имеют одинаковый диаметр (отсутствуют ответвления) и неизменный тип прокладки. Расчет потерь производится для каждого участка в отдельности, а затем полученные значения суммируются.

54. Нормируемые величины тепловых потерь через изоляцию трубопроводов на планируемый период, Гкал, определяются по формулам:

1. для теплопроводов подземной прокладки, по подающим и обратным трубопроводам проложенным вместе:

Q_{\text{из}} = \sum_{i = 1}^{n} (q \cdot L \cdot \beta) \cdot k \cdot \tau \cdot 10^{- 6} (31)

2. для теплопроводов, проложенных на открытом воздухе, по подающим и обратным трубопроводам проложенным раздельно:

Q_{\text{из}.\text{п}} = \sum_{i = 1}^{n} (q_{\text{п}} \cdot L \cdot \beta) \cdot k_{\text{п}} \cdot \tau \cdot 10^{- 6} , (32)

Q_{\text{из}.\text{о}} = \sum_{i = 1}^{n} (q_{\text{о}} \cdot L \cdot \beta) \cdot k_{\text{о}} \cdot \tau \cdot 10^{- 6} , (33)

где q, qп, qо — нормативные значения удельных тепловых потерь трубопроводов применительно к среднегодовым условиям их работы, подающих и обратных трубопроводов подземной прокладки — вместе, проложенных на открытом воздухе — раздельно, ккал/м·ч (приложения № 13 \div 16);

L — длина участка тепловой сети (при подземной прокладке — в двухтрубном исчислении, на открытом воздухе — в однотрубном), м;

\beta — коэффициент «местных» тепловых потерь, учитывающий потери теплоты через опоры труб, фланцевые соединения и арматуру (таблица 16);

k, kп, kо — коэффициенты пересчета среднегодовых тепловых потерь на другой планируемый период соответственно для трубопроводов подземной прокладки; подающего и обратного трубопроводов при прокладке на открытом воздухе;

\tau — продолжительность работы тепловой сети в планируемом периоде, ч.

Таблица 16

Коэффициент местных тепловых потерь \beta

55. При пересчете среднегодовых потерь теплоты через изоляцию на другой планируемый период значения коэффициентов k, kп, kо определяются по формулам:

для участков подземной прокладки -

k = \frac{t_{\text{п}}^{\text{ср}} + t_{\text{о}}^{\text{ср}} - 2t_{\text{гр}}^{\text{ср}}}{t_{\text{п}}^{\text{ср}.\text{г}.} + t_{\text{о}}^{\text{ср}.\text{г}.} - 2t_{\text{гр}}^{\text{ср}.\text{г}.}} , (34)

для участков, проложенных на открытом воздухе -

k_{\text{п}} = \frac{t_{\text{п}}^{\text{ср}} - t_{\text{в}}^{\text{ср}}}{t_{\text{п}}^{\text{срг}} - t_{\text{в}}^{\text{срг}}} , (35)

k_{\text{о}} = \frac{t_{\text{о}}^{\text{ср}} - t_{\text{в}}^{\text{ср}}}{t_{\text{о}}^{\text{срг}} - t_{\text{в}}^{\text{срг}}} , (36)

где t_{\text{п}}^{\text{срг}} , t_{\text{о}}^{\text{срг}} , t_{\text{в}}^{\text{срг}} , t_{\text{гр}.}^{\text{срг}} — среднегодовые температуры теплоносителя в подающей и обратной линиях сети, окружающей среды, грунта (на уровне заложения трубопроводов), °C;

t_{\text{п}}^{\text{ср}} , t_{\text{о}}^{\text{ср}} , t_{\text{в}}^{\text{ср}} , t_{\text{гр}}^{\text{ср}} — те же температуры, но в среднем за планируемый период, °C.

В качестве расчетной среднегодовой температуры атмосферного воздуха следует принимать:

при прокладке трубопроводов на открытом воздухе — среднюю за год температуру атмосферного воздуха, а для трубопроводов тепловых сетей, работающих только в отопительный период, — среднюю за период со среднесуточной температурой атмосферного воздуха от 8 °C и ниже;

для трубопроводов, расположенных в помещениях (при отсутствии сведений о температуре окружающего воздуха), +20 °C; для трубопроводов, расположенных в тоннелях, +40 °C;

при подземной прокладке трубопроводов в каналах и бесканальной прокладке — среднюю за год температуру грунта на глубине заложения трубопроводов.

56. Потери теплоты, обусловленные утечкой и технологическими затратами теплоносителя, Гкал, в общем случае рассчитываются по формуле

Q_{\text{ут}} = \sum_{i = 1}^{n} Q_{i} , (37)

где Qi — составляющие элементы тепловых потерь: с утечками теплоносителей из водяных сетей (совместно по подающим и обратным линиям) Q_{\text{ут}}^{\text{в}} , из паропроводов Qпп и конденсатопроводов Qпк, затраты теплоты при заполнении трубопроводов после ремонтов Qзап, Гкал.

57.1 Потери теплоты с утечками из водяных тепловых сетей

57.1.1. Утечку воды из тепловых сетей Gут, м3, принимается численно равной 0,25% фактического объема воды в трубопроводах сетей и присоединенных к ним системах теплопотребления:

G_{\text{ут}} = a \cdot (V_{\text{тс}} + V_{\text{сист}}) \cdot \tau , (38)

где a — нормативное значение утечки из тепловой сети и местных систем, принимается 0,0025 \frac{\text{м}^{3}}{\text{ч} \cdot \text{м}^{3}} ;

Vтс — объем воды в трубопроводах тепловой сети, м3;

Vсист — объем воды в системах теплопотребления, м3;

\tau — продолжительность планируемого периода, ч;

57.1.2. Для случая, когда некоторые участки тепловой сети в неотопительный период не работают, а требуется определить потери теплоты в сетях за год, необходимо вычислять значение среднегодового объема теплоносителя в сети, м3:

(V_{\text{тс}} + V_{\text{сист}})_{\text{ср}.\text{г}} = \frac{(V_{\text{тс}} + V_{\text{сист}})_{\text{от}} \cdot \tau_{\text{от}} + (V_{\text{тс}} + V_{\text{сист}})_{\text{нот}} \cdot \tau_{\text{нот}}}{\tau_{\text{от}} + \tau_{\text{нот}}} , (39)

где (Vтс + Vсист)от, (Vтс + Vсист)нот — объем трубопроводов тепловой сети и систем теплопотребления, эксплуатирующихся соответственно в отопительном и неотопительном периодах, м3;

\tau_{\text{от}} , \tau_{\text{нот}} — продолжительность эксплуатации тепловой сети соответственно в отопительном и неотопительном периодах, ч.

57.1.3 Объем воды в трубопроводах тепловой сети, м3, определяется по формуле:

V_{\text{тс}} = \sum_{i = 1}^{n} l_{i} \cdot v_{i}^{\text{тс}} , (40)

где li — длина участков трубопровода, м;

v_{i}^{\text{тс}} — удельный объем воды, м3/м, определяется по таблице 17.

Таблица 17

Удельный объем воды в трубопроводах тепловой сети в зависимости от диаметра труб

57.1.4. Объем воды в системах теплопотребления, м3, вычисляется в зависимости от присоединенной тепловой нагрузки каждой системы:

V_{\text{сист}} = \sum_{i = 1}^{m} Q_{\text{р}i} \cdot v_{i}^{\text{сист}} , (41)

где Qрi — расчетная тепловая нагрузка i-й системы теплопотребления, Гкал/ч;

v_{i}^{\text{сист}} — объем воды, принимаемый в зависимости от характеристики системы и расчетного графика температур, м3·ч/Гкал, отнесенный к величине Qр (таблица 18).

Таблица 18

Удельный объем воды в системах теплопотребления, \frac{\text{м}^{3} \cdot \text{ч}}{\text{Гкал}} , при различных перепадах температур в зависимости от типа теплопотребляющих систем

При отсутствии данных о типе нагревательных приборов систем теплопотребления объем воды в данных системах допускается принимать равным 30 м3 на 1 Гкал/ч расчетной тепловой мощности. При этом общий объем воды в тепловой сети и системах теплопотребления допускается вычислять исходя из удельного расхода воды на единицу расчетной тепловой мощности в размере 45 м3·ч/Гкал.

Допускается принимать при наличии подтверждающих документов фактическую тепловую нагрузку в качестве расчетной вместо проектных данных системы теплопотребления.

Емкость местных систем горячего водоснабжения в открытых системах теплоснабжения можно определять при vсист = 6 м3·ч/Гкал средней часовой тепловой нагрузки.

При определении емкости систем теплопотребления следует учитывать каждую из систем, обеспечивающих различные виды тепловой нагрузки, независимо от схемы их присоединения к тепловым сетям, за исключением систем горячего водоснабжения, подключенных к тепловым сетям с помощью водо-водяных теплообменников.

Технологические затраты теплоносителя, связанные с вводом в эксплуатацию трубопроводов тепловых сетей, как новых, так и после планового ремонта или реконструкции, принимаются в размере 1,5-кратной емкости тепловой сети.

57.1.5 Потери теплоты, обусловленные утечкой воды из тепловой сети, Гкал, определяют по формуле:

Q_{\text{ут}}^{\text{в}} = G_{\text{ут}} \cdot \rho_{\text{ср}} \cdot c \cdot [b \cdot t_{\text{п}}^{\text{ср}} + (1 - b) \cdot t_{\text{о}}^{\text{ср}} - t_{\text{х}}^{\text{ср}}] \cdot 10^{- 6} , (42)

где \rho_{\text{ср}} — плотность воды при среднем значении ее температуры в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, кг/м3; таблица 19;

c — удельная теплоемкость воды (принимается равной 1 ккал/кг·°C);

t_{\text{п}}^{\text{ср}} , t_{\text{о}}^{\text{ср}} — средние за планируемый период температуры теплоносителя в подающей и обратной линиях тепловой сети, определяемые по эксплуатационному температурному графику при средней температуре атмосферного воздуха, °C;

t_{\text{х}}^{\text{ср}} — средняя температура воды, поступающая для подпитки тепловой сети; может быть принята 5 °C в отопительный период и 15 °C в неотопительный;

b — доля массового расхода теплоносителя, теряемого подающим трубопроводом (при отсутствии данных принимается равной 0,75);

\tau — продолжительность работы сети в планируемом периоде, ч.

Таблица 19

Значения плотности воды в зависимости от ее температуры

57.1.6. При расчете потерь теплоты с утечкой теплоносителя за год принимается среднегодовое значение температуры холодной воды, °C, подаваемой для подпитки тепловой сети:

t_{\text{х}}^{\text{ср}.\text{г}} = \frac{t_{\text{х}.\text{от}} \cdot \tau_{\text{от}} + t_{\text{х}.\text{нот}} \cdot \tau_{\text{нот}}}{\tau_{\text{от}} + \tau_{\text{нот}}} , (43)

где tх.от, tх.нот — температуры холодной воды, поступающей на источник теплоснабжения соответственно в отопительном и неотопительном периодах, °C;

\tau_{\text{от}} , \tau_{\text{нот}} — продолжительность отопительного и неотопительного периодов, ч.

57.1.7. Нормативные технологические затраты теплоты при заполнении трубопроводов после проведения планового ремонта и пуска в эксплуатацию новых сетей, Гкал, определяются по формуле:

Q_{\text{зап}} = 1,5 \cdot (V_{\text{тс}} + V_{\text{сист}}) \cdot c \cdot \rho \cdot (t_{\text{зап}} - t_{\text{х}}) \cdot 10^{- 6} , (44)

где 1,5·(Vтс + Vсист) — затраты сетевой воды на заполнение трубопроводов тепловой сети и местных систем теплопотребления, м3;

tзап, tх — соответственно температуры сетевой воды и холодной воды в момент заполнения тепловой сети, °C.

57.1.8. Нормативные технологические потери теплоносителя, обусловленные сливами из приборов автоматического регулирования и защиты, Гкал:

G_{a} = \sum_{1}^{k} m \cdot N \cdot n , (45)

где Ga — технически обоснованный расход теплоносителя, сливаемого каждым из действующих приборов автоматики или защиты одного типа, м3;

N — количество действующих приборов автоматики или защиты одного типа, шт.;

n — продолжительность функционирования однотипных приборов, ч.

57.1.9. Нормативные технологические потери теплоты, обусловленные сливами из приборов автоматического регулирования и защиты, Гкал, определяются по формуле:

Q_{\text{а}} = G_{\text{а}} \cdot \rho_{\text{сл}} \cdot c \cdot (t_{\text{сл}} - t_{\text{х}}) \cdot 10^{- 6} , (46)

Ga — годовые потери теплоносителя в результате слива, м3;

\rho_{\text{сл}} — среднегодовая плотность теплоносителя в зависимости от места установки автоматических приборов, кг/м3;

tсл, tх — температура сливаемого теплоносителя и исходной воды, подаваемой на источник теплоснабжения в период слива, °C.

57.2 Потери теплоты с утечками из паровых сетей.

57.2.1. Нормируемые потери пара, кг, могут быть определены по нормам для водяных тепловых сетей по формуле:

G_{\text{пп}} = 0,0025 \cdot V_{\text{пар}} \cdot \rho_{\text{пар}} \cdot \tau , (47)

где Vпар — объем паровых сетей, м3;

\rho_{\text{пар}} — плотность пара при средних значениях давления и температуры по магистралям от источника теплоты до потребителя, кг/м3 (приложение № 17);

\tau — продолжительность работы паровых сетей за планируемый период, ч.

Для случая, когда некоторые участки паровой сети в неотопительный период не эксплуатируются, для определения годовых потерь теплоты используется величина среднегодового объема теплоносителя в сети (вычисляется, как и для случая водяных тепловых сетей, по формуле (39)).

57.2.2. Для случая, когда паровая магистраль в разные периоды работы использует пар различных параметров, среднее давление пара P_{\text{п}}^{\text{ср}} , кгс/см2, определяется по формуле:

P_{\text{п}}^{\text{ср}} = \frac{\sum (\frac{P_{\text{н}} + P_{\text{к}}}{2} \cdot \tau_{const})}{\tau} , (48)

где Pн, Pк — соответственно начальное и конечное давление пара на источнике теплоты и у потребителей по периодам работы \tau_{const} , ч, с относительно постоянными значениями давлений, кгс/см2;

\tau — продолжительность работы паровой магистрали в планируемом периоде, ч.

57.2.3 Средняя температура пара t_{\text{п}}^{\text{ср}} , °C:

t_{\text{п}}^{\text{ср}} = \frac{\sum (\frac{t_{\text{н}} + t_{\text{к}}}{2} \cdot \tau_{const})}{\tau} , (49)

где tн, tк — соответственно начальная и конечная температура пара на источнике теплоты и у потребителей по периодам работы \tau_{const} , ч, с относительно постоянными значениями давлений, °C.

57.2.4. Потери конденсата, кг, для водяных тепловых сетей принимаются в размере 0,0025 от объема конденсатопроводов Vконд, м3, при соответствующей плотности воды (конденсата) \rho_{\text{конд}} , по формуле:

G_{\text{пк}} = 0,0025 \cdot V_{\text{конд}} \cdot \rho_{\text{конд}} \cdot \tau (50)

При этом «невозврат» конденсата (при его использовании или потере) потребителем учитывается отдельно при нормировании соответствующей теплопотребляющей установки.

57.2.5 Потери теплоты на планируемый период, Гкал, обусловленные утечкой пара из паровых сетей:

Qпп = Gпп·(hп — hх)·10-6, (51)

где Gпп — потери пара за планируемый период, определяемые по формуле (47), кг;

hп — теплосодержание пара при средних значениях давления и температуры в магистрали, ккал/кг;

hх — теплосодержание холодной воды, ккал/кг.

57.2.6 Потери теплоты на планируемый период, Гкал, обусловленные утечкой конденсата из конденсатопроводов:

Qпк = Gпк·c·(tк — tх)·10-6, (52)

где Gпк — потери конденсата за планируемый период, определяемые по формуле (50), кг;

tк, tх — соответственно средние значения за период работы паропроводов температуры конденсата и холодной воды, °C.

Пример расчета.

К системе теплоснабжения присоединен вокзал с расчетной отопительной нагрузкой 0,274 \frac{\text{Гкал}}{\text{ч}} . В качестве отопительных приборов в здании используются радиаторы высотой 500 мм. Теплоснабжение осуществляется через двухтрубную водяную тепловую сеть, проложенную в непроходном канале; длина сети (в одну сторону) составляет 35 м; условный диаметр трубопроводов 100 мм; максимальная проектная температура сетевой воды в подающей магистрали 95 °C, в обратной — 70 °C. Требуется определить потери теплоты трубопроводами за январь. Здание расположено в Саратовской области, тепловая сеть запущена в эксплуатацию в 1990 г.

Порядок расчета.

Согласно климатическим данным (приложение № 4) продолжительность отопительного периода для данного региона составляет 196 сут (или 4704 ч), что менее 5000 ч в год. По приложению № 14 находим нормы тепловых потерь через изоляцию трубопроводов для следующих условий:

продолжительность работы сети в год менее 5000 ч;

средние температуры сетевой воды в подающей линии 65 °C; в обратной 50 °C (что соответствует максимальным температурам сетевой воды 95 и 70 °C соответственно в подающей и обратной линиях);

диаметр условного прохода трубопровода 100 мм;

тип прокладки — подземная канальная;

год начала эксплуатации сети — 1990.

В соответствии с приложением № 14 таблица 14.1 норма тепловых потерь составляет для подающего трубопровода q_{\text{п}} = 28 \frac{\text{ккал}}{\text{м } \cdot \text{ч}} , для обратного — q_{\text{о}} = 19 \frac{\text{ккал}}{\text{м } \cdot \text{ч}} .

Тепловая сеть работает только в отопительный период, в данном случае среднегодовой и среднесезонный режимы работы совпадают, поэтому коэффициент пересчета k = 1,0.

По таблице 16 находим коэффициент местных тепловых потерь \beta = 1,05 (для трубопроводов с диаметром условного прохода менее 150 мм, расположенных в непроходных каналах на подвесных опорах).

По формуле (31) определяем нормативные значения тепловых потерь через изоляцию трубопроводов за январь:

Qиз = (28 + 19)·35·1,05·1,0·744·10-6 = 1,3 Гкал.

По таблице 17 определяем удельный объем воды на 1 м длины трубы диаметром 100 мм: V_{\text{уд}}^{\text{тс}} = 0,008 \frac{\text{м}^{3}}{\text{м}} .

Объем воды в трубах тепловой сети (для подающей и обратной линий) по формуле (40) равен:

Vтс = (35 + 35)·0,008 = 0,56 м3.

Для нахождения объема воды в местной системе отопления воспользуемся данными таблицы 18. Для исходных условий (температурный график 95 — 70 °C, тип нагревательных приборов — радиаторы высотой 500 мм) удельный объем воды на единицу тепловой нагрузки здания составит V^{\text{сист}} = 19,5 \frac{\text{м}^{3} \cdot \text{ч}}{\text{Гкал}} ;

Тогда по формуле (41) объем воды в местной системе:

Vсист = 0,274·19,5 = 5,34 м3.

Утечки воды из сети за планируемый период по формуле (34):

Gут = 0,0025·(0,56 + 5,34)·744 = 10,98 м3

Потери теплоты с утечками теплоносителя определим по формуле (42), учитывая, что плотность воды при средней температуре в сети \rho_{\text{ср}} = 985 \frac{\text{кг}}{\text{м}^{3}} (таблица 19):

Qут = 10,98·985·1,0·[0,75·65 + (1 — 0,75)·50 — 5]·10-6 = 0,6 Гкал

Окончательно, потери теплоты в сетях за отопительный период составят (по формуле (30)):

Q = 1,3 + 0,6 = 1,9 Гкал

Моечные машины

58. Удельный расход теплоты моечными машинами нормируется на килограмм обмываемых деталей. Нормы расхода теплоты устанавливают в зависимости от назначения (типа машины) и вспомогательного оборудования (главным образом от мощности вентиляционной установки и времени ее работы).

59. Типовые моечные машины

Расход теплоты на моечную машину за планируемый период, Гкал, определяют по формуле:

Qмм = kс·qмм·Gдет·10-6, (53)

где kс — коэффициент, учитывающий сезонность работы (для лета — 1,0, в отопительный сезон — 1,1);

qмм — удельная норма расхода теплоты, ккал/кг;

Gдет — масса деталей, обмываемых в моечной машине за планируемый период, кг.

В приложении № 18 приведены значения удельного расхода теплоты для моечных машин различных типов, наиболее распространенных в подразделениях железнодорожного транспорта, в зависимости от режима их эксплуатации.

60. Моечные машины произвольной конструкции

На сети дорог эксплуатируется большое количество моечных машин, изготовленных собственными силами подразделений, зачастую со значительными отступлениями от проектной документации.

Для таких моечных машин, при отсутствии достоверных результатов наладочных испытаний, норма расхода теплоты на 1 кг обмываемых деталей, ккал/кг, определяется по формуле:

q_{\text{мм}} = \frac{Q_{\text{мм}}}{G_{\text{ц}}} , (54)

где Qмм — расход теплоты моечной машиной за один цикл работы, ккал/цикл;

Gц — масса деталей, загружаемых в моечную машину на один цикл, кг/цикл.

Расход теплоты на моечную машину, ккал/цикл, складывается из следующих составляющих:

Qмм = Qвент + Qдет + Qохл + Qпроч, (55)

где Qвент — потери теплоты, связанные с удалением паровоздушной смеси из камеры моечной машины, ккал/цикл;

Qдет — расход теплоты на нагрев обмываемых деталей, ккал/цикл;

Qохл — потери теплоты от внешнего охлаждения моечной машины, ккал/цикл;

Qпроч — прочие потери теплоты через вспомогательное оборудование, ккал/цикл.

Потери теплоты с удалением паровоздушной смеси, ккал/цикл, определяются из уравнения:

Q_{\text{вент}} = \frac{V \cdot \rho \cdot h \cdot \tau_{\text{охл}}}{60} , (56)

где V — часовой расход удаляемой вентилятором паровоздушной смеси, м3/ч;

\rho — плотность влажного воздуха, кг/м3;

h — теплосодержание влажного воздуха, ккал/кг;

\tau_{\text{охл}} — время работы вытяжного вентилятора, мин/цикл (при хорошей герметизации моечной машины не превышает 10 — 12% от времени цикла).

Значения плотности и теплосодержания удаляемой паровоздушной смеси при различных температурах приведены в таблице 20.

Таблица 20

Значения плотности и теплосодержания удаляемой паровоздушной смеси

Потери теплоты на нагрев обмываемых деталей, ккал/цикл, определяются по формуле:

Qдет = Gдет·cдет·(t2 — t1), (57)

где Gдет — масса тележек, оборудования и деталей вагонов, загружаемых в моечную машину за один цикл, кг/цикл, принимается по рабочим чертежам завода изготовителя;

cдет — теплоемкость деталей, принимаемая равной 0,11 ккал/кг °C;

t2 — рабочая температура моющей жидкости, °C;

t1 — температура загружаемых деталей, °C.

Потери теплоты от внешнего охлаждения моечной машины, ккал/цикл, определяются по формуле:

Q_{\text{охл}} = \frac{q \cdot F_{\text{мм}} \cdot \tau_{\text{ц}}}{60} , (58)

где q — удельный тепловой поток с единицы поверхности моечной машины, принимается равным ~ 85 ккал/м2·ч;

Fмм — поверхность наземной части моечной машины, м2;

\tau_{\text{ц}} — время одного цикла работы моечной машины, мин/цикл.

Прочие потери теплоты, ккал/цикл, принимаются равными 18% от потерь теплоты с удаляемой паровоздушной смесью:

Qпроч = 0,18·Qвент (59)

61. Моечные машины специального назначения

61.1. Удельный расход теплоты на моечную машину воздухораспределителей вагонов qвр (камерного типа) отнесенный к объему камеры Vк (м3) нормируют с учетом времени ее эксплуатации в течение смены: для машин с непрерывной эксплуатацией qвр = 0,8 Гкал/м3, для машин, работающих периодически qвр = 0,93 Гкал/м3.

Общий расход теплоты на моечную машину за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{вр}} = q_{\text{кр}} \cdot V_{\text{к}} \cdot n \cdot \tau_{\text{сут}} , (60)

где n — число смен эксплуатации в сутки, 1/сут;

\tau_{\text{сут}} — продолжительность планируемого периода, сут.

61.2. Удельный расход теплоты на моечную машину секций холодильников нормируют по времени ее эксплуатации: для машин, работающих круглосуточно, qсх = 0,1 Гкал/ч; для машин, периодически эксплуатируемых в течение суток, qсх = 0,16 Гкал/ч.

Общий расход теплоты на моечную машину холодильников за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{сх}} = q_{\text{сх}} \cdot \tau_{\text{ч}} , (61)

где \tau_{\text{ч}} — число часов эксплуатации машины в планируемом периоде, ч/период.

61.3. Удельный расход теплоты на моечную машину роликоподшипников относят на 1 ч ее работы и принимают равным qрп = 0,064 Гкал/ч.

Пример расчета.

В вагонном депо установлена камерная моечная машина для обмывки тележек вагонов ЦМВ с базой 2400 мм типа АПЛ-1.

Определить норму расхода теплоты в июле при двухсменном режиме работы и обмывке 6 тележек в смену.

Удельная норма расхода теплоты на моечную машину при двухсменном режиме работы составляет qмм = 12 ккал/кг (приложение № 18).

В месяце (22 рабочих дня), при двухсменной работе обмывается: 22·2·6 = 264 тележки.

Масса одной тележки — 7444 кг. Общая масса тележек составит:

Gдет = 264·7444 = 1965216 кг/мес.

Норма расхода теплоты на моечную машину на планируемый период по формуле (53) для летних условий работы составит:

Qмм = 12·196521610-6 = 23,6 Гкал/мес.

Разогрев нефтепродуктов

62. Удельный расход теплоты на разогрев и слив нефтепродуктов нормируется в килокалориях на 1 килограмм нефтепродуктов, а удельный расход теплоты при их хранении в емкостях — в килокалориях на 1 килограмм за сутки хранения.

63. Расход теплоты на разогрев перед сливом из цистерн и компенсацию теплопотерь при хранении нефтепродуктов за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Qн = Qс + Qр + Qх, (62)

где Qс — расход теплоты на разогрев нефтепродуктов перед сливом из железнодорожных цистерн за планируемый период, Гкал;

Qр — расход теплоты на разогрев нефтепродуктов в резервуаре после длительного хранения при выключенном подогреве, Гкал.

Qх — расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении нефтепродуктов за планируемый период, Гкал.

64. Разогрев нефтепродуктов перед сливом из железнодорожных цистерн:

64.1. Расход теплоты на разогрев нефтепродуктов перед сливом из железнодорожных цистерн за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Qс = qс·Bн·10-6, (63)

где qс — удельный расход теплоты на разогрев перед сливом нефтепродуктов из железнодорожных цистерн, ккал/кг;

Bн — масса слитого нефтепродукта за планируемый период, кг.

64.2. Удельный расход теплоты на разогрев нефтепродуктов перед сливом из железнодорожных цистерн, ккал/кг, определяется по формуле:

q_{\text{с}} = c_{\text{н}} \cdot (t_{\text{к}} - t_{\text{нс}}) \cdot (1 + k_{\text{п}} \cdot k_{\text{ц}} \cdot \tau_{\text{с}}/\rho_{\text{м}}) , (64)

где cн — удельная теплоемкость нефтепродукта, ккал/кг·°C; в инженерных расчетах для всех видов нефтепродуктов может быть принята равной 0,405 — 0,50 ккал/кг·°C; для мазута теплоемкость может быть определена по эмпирической зависимости cн = 0,415 + 0,0006·t, где t — средняя температура мазута в процессе разогрева, °C;

tк — конечная температура разогрева нефтепродукта, необходимая для слива, °C; принимается по таблице 21;

kп — коэффициент, учитывающий потери теплоты в окружающую среду при разогреве нефтепродуктов, кг/м2·ч; для железнодорожных цистерн принимают равным 10 кг/м2·ч;

kц — коэффициент формы, определяемый как отношение площади поверхности цистерны к ее объему, м-1; для 50-тонной цистерны равен 1,71 м-1, для 60-тонной — 1,55 м-1, для 90-тонной — 1,48 м-1, для 120-тонной — 1,34 м-1;

\tau_{\text{с}} — фактическое время разогрева и слива нефтепродукта из цистерны, ч; в холодное время года (со средней суточной температурой атмосферного воздуха ниже 8 °C) для мазутов М-40 и М-100 соответственно 8 и 10 ч; в теплое время года (со средней суточной температурой атмосферного воздуха выше 8 °C) — 4 ч;

tнс — начальная температура слива нефтепродукта в пункте прибытия цистерны, °C; при нахождении в пути следования более 7 суток равна средней температуре атмосферного воздуха в пункте слива за планируемый период, при нахождении в пути следов менее 7 суток — определяется по формуле:

t_{\text{нс}} = t_{\text{н}}^{\text{ср}} + (t_{\text{п}} - t_{\text{н}}^{\text{ср}}) \cdot exp[- \frac{k \cdot F \cdot \tau}{G_{\text{н}} \cdot \text{с}_{\text{н}}}] (65)

где t_{\text{н}}^{\text{ср}} — средняя температура атмосферного воздуха в пути следования, °C;

tп — температура, при которой был налит нефтепродукт в пункте погрузки, °C;

F — общая поверхность цистерны, м2; для 50-тонной цистерны равна 87 м2, для 60-тонной — 93 м2, для 90-тонной — 150 м2, для 120-тонной — 188 м2;

\tau — время пробега цистерны, ч;

k — общий коэффициент теплопередачи, ккал/м2·ч·°C, (может быть принят равным 7,0 ккал/м2·ч·°C).

Таблица 21

Рекомендуемые температуры разогрева нефтепродуктов при их сливе из железнодорожных цистерн.

65. Разогрев нефтепродуктов в резервуарах после длительного хранения при выключенном подогреве.

65.1. Общее количество теплоты, необходимое для разогрева нефтепродуктов в резервуарах после длительного хранения при выключенном подогреве за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Qр = (Q1 + Q2 + Q3)·10-6, (66)

где Q1 — объем теплоты, полезно затрачиваемой на подогрев нефтепродукта и самого нефтехранилища, ккал;

Q2 — объем теплоты, расходуемой на разогрев парафина, ккал;

Q3 — потери теплоты в окружающую среду, ккал.

65.2. Объем теплоты, полезно затрачиваемой на подогрев нефтепродукта и самого нефтехранилища, ккал, определяется по формуле:

Q1 = (Gн·cн + Gст·cст)·(tк — tнр), (67)

где Gн — масса нефтепродукта, кг;

cн — удельная теплоемкость нефтепродукта, ккал/кг·°C (в инженерных расчетах для всех видов нефтепродуктов может быть принята равной ; для мазута теплоемкость может быть определена по эмпирической зависимости cн = 0,415 + 0,0006·t, где t — средняя температура мазута в процессе разогрева, °C;

Gст — масса материала ограждений нефтехранилища, кг;

cст — удельная теплоемкость материала ограждений нефтехранилища, ккал/кг·°C (для стальных конструкций — cст = 0,119 ккал/кг·°C, для железобетонных — cст = 0,200 ккал/кг °C);

tк — конечная температура разогрева нефтепродукта, °C, принимается по таблице 21;

tнр — вероятная температура нефтепродукта при остывании его в резервуаре после определенного срока хранения (при отключенном подогреве), °C, при продолжительности хранения без подогрева более 7 суток равна средней температуре атмосферного воздуха за планируемый период, а при хранении менее 7 суток — определяется по формуле:

t_{\text{нр}} = t_{\text{н}}^{\text{ср}} + (t_{\text{нал}} - t_{\text{н}}^{\text{ср}}) \cdot exp^{(-}^{\frac{k \cdot F_{\text{р}} \cdot \tau_{\text{ост}}}{G_{\text{н}} \cdot \text{с}_{\text{н}}}}) , (68)

где t_{\text{н}}^{\text{ср}} — средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C, принимается по приложению № 4;

tнал — температура, при которой нефтепродукт был налит в резервуар, °C;

Fр — площадь поверхности ограждения резервуара, м2;

k — коэффициент теплопередачи через стенки резервуара, зависящий от его конструкции, ккал/м2·ч·°C (для металлических неизолированных резервуаров — 6,0 ккал/м2·ч·°C; для изолированных — 3,0 ккал/м2·ч·°C; для подземных резервуаров — 0,27 ккал/м2·ч·°C);

\tau_{\text{ост}} — продолжительность остывания нефтепродукта, ч.

65.3. Теплота, расходуемая на разогрев парафина, ккал (рассчитывается только для нефтепродуктов, полученных из высокопарафинистой нефти):

Q_{2} = \frac{a \cdot G_{\text{н}} \cdot r_{\text{пф}}}{100} , (69)

где a — содержание парафина в нефтепродукте, %; для парафинистого мазута принимается равным 8%;

rпф — удельная теплота плавления парафина, принимается равной 40 ккал/кг.

65.4 Потери теплоты в окружающую среду, ккал; определяются по формуле:

Q_{3} = k \cdot F_{\text{р}} \cdot (t_{\text{ср}} - t_{\text{н}}^{\text{ср}}) \cdot \tau_{\text{р}} , (70)

где tср — средняя температура нефтепродукта за период разогрева в резервуаре, °C; определяется по формулам:

(71)

t_{\text{н}}^{\text{ср}} — средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C; для наземных резервуаров принимается равной температуре атмосферного воздуха, определяемой по приложению № 4; для подземных резервуаров — постоянной и равной +5 °C);

\tau_{\text{р}} — продолжительность разогрева нефтепродукта, ч.

66. Разогрев нефтепродуктов при хранении в резервуарах.

66.1. Расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении нефтепродуктов за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{х}} = \sum_{i = 1}^{n} q_{i} \cdot W_{i} \cdot \tau_{i} , (72)

где qi — удельные расходы теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении нефтепродукта в i-м резервуаре, ккал/кг·сут;

Wi — вместимость i-го резервуара, кг;

\tau_{i} — время хранения нефтепродукта в i-м резервуаре за планируемый период, сут.

66.2. При разогреве нефтепродуктов во время их хранения в расходных резервуарах теплота затрачивается только на компенсацию тепловых потерь в окружающую среду. В этом случае удельный расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении нефтепродуктов в резервуаре, ккал/кг·сут, определяется по формуле:

q_{\text{х}} = 24 \cdot K_{\text{э}} \cdot \frac{k \cdot F}{\rho \cdot V} (t_{\text{х}} - t_{\text{н}}^{\text{ср}}) , (73)

где Kэ — коэффициент, учитывающий особенности эксплуатации резервуара в планируемый период: Kэ = 1,0 — полностью заполненный резервуар, находящийся в «горячем резерве»; Kэ = 0,7 — частично заполненный резервуар (расходный);

V — объем резервуара, м3;

tх — температура хранения нефтепродукта в резервуаре (как правило, совпадает с температурой слива), °C;

\rho — плотность нефтепродукта, кг/м3.

Стандартное значение плотности определяется в лабораторных условиях при 20 °C. При значениях температуры отличных от 20 °C следует производить пересчет величин плотности по формуле:

\rho_{4}^{t} = \rho_{4}^{20} - \beta \cdot (t - 20) , (74)

где \rho_{4}^{t} — плотность нефтепродукта, измеренная при температуре, отличной от 20 °C, г/см3;

\rho_{4}^{20} — плотность нефтепродукта при температуре 20 °C, отнесенная к плотности воды при 4 °C, принимаемой за единицу, г/см3;

\beta — средняя температурная поправка (приложение № 19).

Пример расчета

Определить норму расхода теплоты на разогрев мазута при сливе и компенсацию теплопотерь при его хранении за январь.

Мазут марки М-100 прибывает 3 раза в месяц на ст. Курск Московской ж.д.

Условия транспортировки: топливо перевозится в 60-тонных цистернах, поверхность цистерны 93 м2, температура топлива при наливе 60 °C, время следования цистерн трое суток (72 ч), время слива 10 ч.

Условия хранения: топливо хранится в трех металлических резервуарах вместимостью 2000 т каждый, объем одного резервуара 2150 м3, поверхность охлаждения 927 м2.

Расход мазута составляет в среднем Bт = 400 т/сут.

Плотность мазута М-100 при стандартных условиях \rho^{20} = 1,015\text{г}/\text{см}^{3} .

Порядок расчета.

1. Определим удельный расход теплоты на разогрев и слив мазута.

По таблице 17 конечная температура подогрева мазута, необходимая для слива, tк = 60 °C. Температура атмосферного воздуха для Курской области в январе равна tо = -8,6 °C (приложение № 4), теплоемкость мазута — 0,45 ккал/кг·°C.

В связи с тем, что время транспортировки мазута без подогрева составило менее 7 суток, начальная температура слива мазута из цистерны в пункте прибытия рассчитывается по формуле (65):

t_{\text{нс}} = - 8,6 + (60 + 8,6) \cdot exp(- \frac{7 \cdot 93 \cdot 72}{60000 \cdot 0,45}) = 3,5^{\circ}C

Плотность мазута при средней температуре разогрева t_{\text{ср}} = \frac{3,5 + 60}{2} = 32^{\circ}C определяется по формуле (74). Значение температурной поправки \beta определяется по приложению № 19

\rho_{4}^{32} = 1,015 - 0,000489 \cdot (32 - 20) = 1,009\text{г }/\text{см}^{3}(1009\text{кг }/\text{м}^{3}) .

Для 60-тонной цистерны коэффициент Kц = 1,55 м-1.

Подставляя эти данные в формулу (64), получим удельный расход теплоты на разогрев при сливе мазута из цистерны:

q_{\text{с}} = 0,415 \cdot (60 - 3,5) \cdot (1 + \frac{10 \cdot 1,55}{1009} \cdot 10) = 27,1\text{ккал }/\text{кг} .

Потребление мазута за месяц составит:

B = 400·30 = 12000 т/мес = 12000·103 кг/мес.

Тогда по формуле (63) можно определить норму расхода теплоты при сливе мазута из цистерн за месяц:

Qс = 27,1·12000·103 = 324600000 ккал/мес = 324,6 Гкал/мес.

2. Определим удельный расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении мазута в резервуарах.

Плотность мазута при температуре хранения tп = 60 °C:

\rho_{\text{ч}}^{\text{оо}} = 1,015 \cdot 0,000489 \cdot (60 - 20) = 0,995\text{г }/\text{см}^{3}(995\text{кг }/\text{м}^{3}) .

Затраты теплоты для разогрева в расходном резервуаре по формуле (73):

q_{\text{х}} = 0,7 \cdot 24000 \cdot \frac{927 \cdot 6}{995 \cdot 2150} \cdot (60 + 8,6) = 2996\text{ккал }/\text{т } \cdot \text{сут} .

Затраты теплоты для разогрева в резервном резервуаре:

q_{\text{х}} = 1 \cdot 24000 \cdot \frac{927 \cdot 6}{995 \cdot 2150} \cdot (60 + 8,6) = 4280\text{ккал }/\text{т } \cdot \text{сут} .

3. Определим суммарную норму расхода теплоты в мазутохранилище за январь.

Так как топливо прибывает на станцию 3 раза в месяц, период между пополнениями резервуаров составляет 10 суток. Поскольку суточный расход топлива равен 400 т/сут, то одного резервуара топлива хватит на 5 суток. В последние 5 суток топливо будет расходоваться из второго резервуара, а третий останется в резерве. Таким образом, первый резервуар всегда является расходным, второй эксплуатируется и как расходный и как резервный, а третий — резервный. Так как емкость каждого резервуара 2000 т и цикл заполнения и расходования топлива за месяц повторяется три раза, общая норма расхода теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении мазута в месяц по формуле (72) составит:

Суммарная норма расхода теплоты на январь на разогрев при сливе и компенсацию теплопотерь при хранении мазута определяется по формуле (62):

Q = (324600000 + 56496000)·10-6 = 889,6 Гкал.

Сушка лесоматериалов

67. Норму удельного расхода теплоты на сушку лесоматериалов, Гкал/м3, определяют в зависимости от породы древесины (хвойная, лиственная), ее начальной и конечной влажности, типа применяемых сушильных установок и сезона, для которого производится нормирование (отопительный или летний).

68. Удельный расход теплоты, нормируемый на 1 м3 высушиваемой древесины, Гкал/м3, определяется по формуле:

qс = G·qвл·10-6, (75)

где G — масса влаги, испаряемая за время сушки из 1 м3 материала, кг/м3;

qвл — удельный расход теплоты на испарение 1 кг влаги, ккал/кг, (приложение № 20)

Масса влаги, удаленная из материала, кг/м3, определяется по формуле:

G = 0,01 \cdot \rho_{\text{м}} \cdot (W_{\text{н}} - W_{\text{к}}) , (76)

где \rho_{\text{м}} — плотность сухого материала, кг/м3 (таблица 22),

Wн — начальная влажность материала на сухую массу, %,

Wк — конечная влажность материала на сухую массу, %.

Таблица 22

Плотность сухого материала

Величину qвл принимают с учетом дополнительных расходов теплоты на термообработку и прогрев древесины, рециркуляцию сушильного агента, потерь теплоты через неплотности, с теплопередачей через кладку и пр.

69. При нормировании удельных расходов теплоты для низкотемпературных сушильных установок (t_{\text{суш}} = 60 \div 70^{\circ}C) с принудительной циркуляцией их численные значения следует сокращать на 10%.

70. Норма расхода теплоты на работу сушильных установок деревообделочного цеха за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Qсуш = (qхв·Vхв + qтв·Vтв)·10-6, (77)

где qхв, qтв — удельные расходы теплоты для средневзвешенной начальной и конечной абсолютной влажности хвойных и твердых пород (Wнср, Wкср), за планируемый период, Гкал/м3 период;

Vхв, Vтв — объемы древесины хвойных и твердых пород, загруженных за планируемый период в сушила деревообделочного цеха, м3.

71. При наличии в цехе разнотипных сушил: с естественной (I), принудительной (II) циркуляцией и высокотемпературных герметизированных сушил (III) норма расхода теплоты, Гкал/период, определяется по формуле:

Q_{\text{суш}} = (\sum_{III}^{I} q^{\text{хв}} \cdot V^{\text{хв}} + \sum_{III}^{I} q^{\text{тв}} \cdot V^{\text{тв}}) \cdot 10^{- 6} (78)

72. При проверке норм средневзвешенная за отчетный период начальная или конечная влажность подсчитывается по формуле:

W_{\text{ср}} = \frac{W_{1} \cdot V_{1} + W_{2} \cdot V_{2} + W_{3} \cdot V_{3} + ... + W_{i} \cdot V_{i}}{V_{1} + V_{2} + V_{3} + ... + V_{i}} , %, (79)

где W1, W2, W3, ... ..., Wi — абсолютная (начальная или конечная) влажность высушенной хвойной или твердой древесины, %;

V1, V2, V3, ... ..., Vi — объем древесины, м3.

При планировании работы цеха средняя влажность древесины принимается по эксплуатационным данным за предыдущие кварталы, а объем древесины — по сортам.

73. Для кварталов, у которых часть дней включает отапливаемый период, а другая часть — неотапливаемый, удельный расход теплоты, Гкал/кг, подсчитывается с использованием данных приложения № 4 как средневзвешенная величина:

q_{\text{с}} = \frac{A \cdot q_{\text{вл}}^{\text{з}} + B \cdot q_{\text{вл}}^{\text{л}}}{A + B} \cdot 10^{- 6} , (80)

где A — число дней отопительного периода;

B — число дней неотопительного периода.

Пример расчета

Рассчитать норму расхода теплоты на первый квартал работы деревообделочного цеха, оборудованного одним конвективным низкотемпературным сушилом с естественной циркуляцией (N 1) и одним герметизированным высокотемпературным сушилом (N 2). За этот период планируется высушить древесину в следующем объеме (таблица).

Таблица

Количество древесины, подлежащей сушке

По формуле (79) определим средневзвешенную начальную и конечную влажность древесины, подлежащей обработке в сушиле № 1:

• для сосны

W_{\text{нср}}^{\text{хв}} = \frac{40 \cdot 60 + 40 \cdot 45 + 30 \cdot 30}{60 + 45 + 30} = 37,8\% ,

W_{\text{кср}}^{\text{хв}} = \frac{10 \cdot 60 + 15 \cdot 45 + 10 \cdot 30}{60 + 45 + 30} = 11,7\% .

• для лиственницы

W_{\text{нср}}^{\text{тв}} = \frac{40 \cdot 30 + 30 \cdot 15}{30 + 15} = 36,7\% ,

W_{\text{кср}}^{\text{тв}} = \frac{15 \cdot 30 + 12 \cdot 15}{30 + 15} = 14\% .

Масса влаги, испаряемая за время сушки сосны, определяется по формуле (76):

Gхв = 0,01·430·(37,8 — 11,7) = 112,23 кг/м3,

где 430 кг/м3 — плотность сухого материала сосны (таблица 22).

Для лиственницы:

Gтв = 0,01·650·(36,7 — 14) = 147,55 кг/м3,

где 650 кг/м3 — плотность сухого материала лиственницы.

По формуле (79) определим средневзвешенную начальную и конечную влажность древесины, подлежащей обработке в сушиле № 2:

• для сосны:

W_{\text{нср}}^{\text{хв}} = \frac{40 \cdot 120 + 35 \cdot 90 + 30 \cdot 60}{120 + 90 + 60} = 36,1\% ,

W_{\text{кср}}^{\text{хв}} = \frac{15 \cdot 120 + 10 \cdot 90 + 10 \cdot 60}{120 + 90 + 60} = 12,2\% .

• для дуба:

W_{\text{нср}}^{\text{тв}} = \frac{40 \cdot 50 + 35 \cdot 40}{50 + 40} = 37,8\% ,

W_{\text{кср}}^{\text{тв}} = \frac{12 \cdot 50 + 10 \cdot 40}{50 + 40} = 11,1\% .

Масса влаги, испаряемой за время сушки древесины, определяется по формуле (76):

• для сосны:

Gхв = 0,01·430·(36,1 — 12,2) = 102,72 кг/м3,

где 430 кг/м3 — плотность сухого материала сосны (таблица 22).

• для дуба:

Gтв = 0,01·580·(37,7 — 11,1) = 154,67 кг/м3,

где 580 кг/м3 — плотность сухого материала дуба (таблица 22).

Норма расхода теплоты на 1 м3 высушиваемой древесины, подлежащей сушке, определяется по формуле (75):

Сушило № 1 — сушка сосны

qхв = 112,23·2850·10-6 = 0,320 Гкал/м3,

где qс = 2850 ккал/кг — удельный расход теплоты на 1 кг испаренной влаги для низкотемпературных сушил при W_{\text{нср}}^{\text{хв}} - W_{\text{кср}}^{\text{хв}} = 37,8 - 11,7 = 26,1\% согласно приложению № 20 по ближайшему значению Wн — Wк.

Сушило № 1 — сушка лиственницы

qтв = 147,55·3880·10-6 = 0,573 Гкал/м3,

где qс = 3880 ккал/кг — удельный расход теплоты на 1 кг испаренной влаги для низкотемпературных сушил при W_{\text{нср}}^{\text{тв}} - W_{\text{кср}}^{\text{тв}} = 36,7 - 14 = 22,7\% согласно приложению № 20 по ближайшему значению Wн — Wк.

Сушило № 2 — сушка сосны

qхв = 102,7·1610·10-6 = 0,165 Гкал/м3,

где qс = 1610 ккал/кг — удельный расход теплоты на 1 кг испаренной влаги в высокотемпературных сушилах при W_{\text{нср}}^{\text{хв}} - W_{\text{кср}}^{\text{хв}} = 36,1 - 12,2 = 23,9\% согласно приложению № 20 по ближайшему значению Wн — Wк.

Сушило № 2 — сушка дуба

qтв = 154,7·1560·10-6 = 0,241 Гкал/м3,

где qс = 1560 ккал/кг — удельный расход теплоты на 1 кг испаренной влаги в высокотемпературных сушилах при W_{\text{нср}}^{\text{тв}} - W_{\text{кср}}^{\text{тв}} = 37,8 - 11,1 = 26,7\% согласно приложению № 20 по ближайшему значению Wн — Wк.

Норму расхода теплоты на работу сушил деревообделочного цеха за квартал определяем по формуле (78):

Qсуш = 0,320·135 + 0,165·270 + 0,573·45 + 0,241·90 = 135,2 Гкал/квартал.

Промывочно-пропарочные станции

74. Нормы расхода теплоты для промывочно-пропарочных станций (далее — ППС) устанавливаются на одну четырехосную цистерну в зависимости от характера ее обработки (например, очистки из-под темных нефтепродуктов под светлые, после дизельного топлива для налива бензина, для ремонта и т.п.).

75. Норма расхода теплоты на одну цистерну в летний период, Гкал/цистерна, определяется по формуле:

Q_{\text{ц}} = q_{\text{пр}} \cdot \tau_{\text{пр}} + q_{\text{пром}} \cdot \tau_{\text{пром}} , (81)

где qпр, qпром — нормы удельного расхода теплоты на пропарку и промывку цистерн, Гкал/мин;

\tau_{\text{пр}} , qпром — нормы времени, необходимые для выполнения операций пропарки и промывки цистерны, мин.

76. Для работы в зимнее время, сроки которого регламентируются началом и окончанием отопительного периода соответствующего региона, норма расхода теплоты возрастает. Это связано с необходимостью дополнительного прогрева металла цистерн, остатков нефтепродуктов, а также в связи с увеличением теплопотерь в окружающую среду. В этом случае расход теплоты Qц определяется по формуле:

Q_{\text{ц}} = q_{\text{пр}} \cdot \tau_{\text{пр}} + q_{\text{пром}} \cdot \tau_{\text{пром}} + Q_{\text{зим}} , (82)

где Qзим — дополнительный расход теплоты на одну цистерну в зимнее время, Гкал/цистерна.

77. Время, необходимое для проведения операций пропарки \tau_{\text{пр}} и промывки \tau_{\text{пром}} , устанавливают по утвержденным для каждой станции картам технологического процесса обработки цистерн.

78. Удельная норма расхода теплоты на пропарку цистерны, Гкал/мин, определяется по формуле:

qпр = qпр1·kпр, (83)

где qпр1 — норма удельного расхода теплоты в процессе работы стандартного пропарочного рукава при полностью открытом вентиле и давлении пара перед эстакадой 5 кгс/см2 (по данным контрольных и эксплуатационных испытаний принимается равной qпр1 = 0,0085 Гкал/мин);

kпр — поправочный коэффициент, учитывающий изменение расхода пара при снижении или увеличении его среднего давления перед эстакадой (таблица 23).

Таблица 23

Значения коэффициента kпр в зависимости от давления пара

В соответствии с технологическим процессом пропарка цистерн должна производиться паром при давлении не ниже 6 — 7 кгс/см2. Снижение давления пара при той же длительности процесса сопряжено с ухудшением качества обработки цистерн.

79. Исходная норма расхода теплоты на промывку цистерн, Гкал/мин, определяется по формуле:

qпром = 230·c·kпром·(tвых — tвх)·10-6, (84)

где 230, кг/мин — средний расход воды при работе механического промывальщика типа РП-54 с двумя основными соплами диаметром 9,5 мм при давлении воды перед эстакадой 7 кгс/см2;

c — теплоемкость воды, ккал/кг °C;

tвых, tвх — соответственно температура воды на выходе и входе в бойлер, °C;

kпром — поправочный коэффициент, учитывающий изменение расхода воды при снижении или увеличении ее среднего давления Pв, кгс/см2, перед эстакадой (таблица 24).

Таблица 24

Значения коэффициента kпром в зависимости от давления воды

Для промывальщика типа ОК-ЦНИИ, оборудованного тремя соплами диаметром 8 мм, средний расход воды может быть принят равным 250 кг/мин.

Тогда

qм = 250·c·kпром·(tвых — tвх)·10-6 (85)

80. Величина дополнительного расхода теплоты на одну цистерну в зимнее время года, Гкал/цистерна, включает в себя расходы на подогрев: цистерны Qзим1 и остатков нефтепродуктов Qзим2, а также компенсацию потерь в окружающую среду Qзим3, и определяется по формуле:

Qзим = Qзим1 + Qзим2 + Qзим3 (86)

Дополнительный расход теплоты для цистерн, Гкал/цистерна, составляет:

• обрабатываемых на открытой эстакаде

Q_{\text{зим}} = (20 - t_{\text{о}}) \cdot [1150 + 3,5 \cdot (\tau_{\text{пр}} - \tau_{\text{м}})] \cdot 10^{- 6} (87)

• обрабатываемых в закрытой эстакаде

Q_{\text{зим}} = [1150 \cdot (20 - t_{\text{о}}) + 3,5 \cdot (20 - t_{\text{вз}}) \cdot (\tau_{\text{пр}} + \tau_{\text{м}})] \cdot 10^{- 6} , (88)

где tо и tвз — соответственно средние температуры атмосферного воздуха за рассматриваемый период и температура воздуха в закрытой эстакаде, °C.

81. Расход теплоты на промывку и пропарку цистерн за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{ц}}^{\text{общ}} = Q_{\text{ц}1} \cdot n_{\text{ц}1} + Q_{\text{ц}2} \cdot n_{\text{ц}2} + Q_{\text{ц}3} \cdot n_{\text{ц}3} + ... + Q_{\text{ц}m} \cdot n_{\text{ц}m} , (89)

где Qц1, Qц2, Qц3 ... ... Qцт — соответственно нормы расхода теплоты в зависимости от вида выполняемой обработки цистерны (очистка из-под темных нефтепродуктов под светлые, из-под дизельного топлива или бензина, из-под мазута, для налива керосина, для подготовки к ремонту и т.п.), осуществляемого на рассматриваемой станции или пункте, Гкал/цистерна;

nц1, nц2, nц3 ... ... nцт — соответствующее количество цистерн, прошедших обработку за отчетный период.

82. Норма расхода теплоты на промывку и пропарку цистерн за планируемый период, Гкал, кроме расхода теплоты, расходуемого непосредственно на технологические операции Qцобщ, должна включать также потери теплоты в сетях от котельной до эстакад Qсет.

Q^{\text{общ}} = Q_{\text{ц}}^{\text{общ}} + Q_{\text{сет}} (90)

83. При наличии на ППС установки для сепарации нефтепродуктов от обмывочной воды, вводится дополнительная норма расхода теплоты на нефтеловушку, Гкал:

Q_{\text{нл}}^{\text{общ}} = (Q_{\text{нл}} + Q_{\text{хр}}) \cdot k_{\text{пот}} , (91)

где Q_{\text{нл}} = q_{\text{нл}}^{\text{ч}} \cdot \tau — расход теплоты на нефтеловушку, Гкал;

q_{\text{нл}}^{\text{ч}} — часовой расход теплоты на нефтеловушку (зависит от температуры атмосферного воздуха) Гкал/ч;

Qхр — расход теплоты на компенсацию потерь теплоты при хранении уловленных нефтепродуктов в емкостях, Гкал;

kпот — коэффициент, учитывающий потери теплоты в паро- и нефтепроводах (для зимнего режима — 1,1; для летнего режима — 1,05);

\tau — время работы нефтеловушки за планируемый период, ч.

Норму удельную расхода теплоты нефтеулавливающей установкой на одну обработанную цистерну определяют в виде q_{\text{нл}} = Q_{\text{нл}}^{\text{общ}}n , Гкал/цистерна, где n — количество обработанных цистерн.

84. В зимнее время предусматривается подогрев воздуха, подаваемого для сушки и дегазации каждой цистерны, до температуры 3 \div 5^{\circ}C . Расход теплоты на подогрев воздуха в калориферах, Гкал/цистерна:

Q_{\text{в}} = V \cdot \rho_{\text{в}} \cdot c_{\text{в}} \cdot (t_{\text{дг}} - t_{\text{о}}) \cdot 10^{- 6} , (92)

где V — расход воздуха на сушку котла цистерны, м3/цистерна (150 — 200 м3 на одну цистерну);

\rho_{\text{в}} — плотность воздуха, кг/м3 (можно принять 1,29 кг/м3);

cв — теплоемкость воздуха, ккал/кг °C (принимается 0,241 ккал/кг·°C);

tдг — температура воздуха, подаваемого на дегазацию, °C;

tо — температура атмосферного воздуха, °C.

85. При нормировании расхода теплоты для ППС при использовании беспропарочной технологии отмывки железнодорожных цистерн формулы (81) и (82) принимают вид:

Qц = qпром·tпром, (93)

Qц = qпром·tпром + Qзим (94)

Расход обмывочной воды на одну цистерну равен 0,03 м3.

Норма расхода теплоты на промывку цистерны, Гкал/мин, составляет

qпром = G·c·(tвых — tвх)·10-6, (95)

где G — производительность насосной установки, кг/мин. При использовании беспропарочной технологии G = 4,3 кг/мин.

Пример расчета

Рассчитать норму расхода теплоты для ППС с крытой эстакадой за январь месяц. За это время обработано цистерн (с указанием времени пропарки \tau_{\text{пр}} и промывки \tau_{\text{пром}} ):

• из-под светлых продуктов под светлые — n1 = 3015 шт.

( \tau_{\text{пр}1} = 15\text{мин} , \tau_{\text{пром}1} = 0 );

• из-под темных нефтепродуктов под светлые — n2 = 1520 шт.

( \tau_{\text{пр}2} = 35\text{мин} , \tau_{\text{пром}2} = 30\text{мин} );

• из-под темных нефтепродуктов под темные — n3 = 6218 шт.

( \tau_{\text{пр}3} = 33\text{мин} , \tau_{\text{пром}2} = 0 ).

Параметры промывочной воды tвх = 5 °C; tвых = 80 °C; Pв = 6 кгс/см2.

Промывка производится механическим промывальщиком РП-54. Среднее давление пара Pп = 5 кгс/см2. Средняя температура атмосферного воздуха за рассматриваемый период t_{\text{з}}^{\text{ср}} = - 6^{\circ}C ; средняя температура в крытой эстакаде t_{\text{зэ}}^{\text{ср}} = - 6^{\circ}C ; потери в сетях Qсет от котельной к эстакаде в январе составили 85 Гкал/мес.

Исходная норма расхода теплоты на пропарку цистерн определяется по формуле (83), учитывая, что при среднем давлении пара перед эстакадой Pп = 5 кгс/см2, поправочный коэффициент k1 = 1,0. (таблица 23):

qпр = 0,0085·1,0 = 0,0085 Гкал/мин.

Исходная норма расхода теплоты на промывку цистерн определяется по формуле (84). Поправочный коэффициент k2 = 0,91 при давлении воды перед эстакадой Pв = 6 кгс/см2 (таблица 24):

qпром = 230·10-6·0,91·(80 — 5) = 0,0157 Гкал/мин.

Дополнительный расход теплоты на разогрев цистерн и теплопотери в зимнее время Qзим (формула 88) и норма расхода теплоты на одну цистерну Qц (формула 82) рассчитываются для следующих случаев:

• обработка цистерн из-под светлых нефтепродуктов под светлые:

Qзим1 = [1150·(20 + 6) + 3,5·(20 — 0)·(15 + 0)]·10-6 = 0,0309 Гкал/цистерна,

Qц1 = 15·0,0085 + 0,0309 = 0,158 Гкал/цистерна;

• обработка цистерн из-под темных нефтепродуктов под светлые:

Qзим2 = [1150·(20 + 6) + 3,5·(20 — 0)·(35 + 30)]·10-6 = 0,0345 Гкал/цистерна,

Qц2 = 35·0,0085 + 30·0,0157 + 0,0345 = 0,803 Гкал/цистерна;

• обработка цистерн из-под темных нефтепродуктов под темные:

Qзим3 = [1150·(20 + 6) + 3,5·(20 — 0)·(33 + 0)]·10-6 = 0,0322 Гкал/цистерна,

Qц3 = 33·0,0085 + 0,0322 = 0,313 Гкал/цистерна.

Норма расхода теплоты на промывку и пропарку цистерн на январь определяется по формуле (89), с учетом данных о количестве цистерн, прошедших обработку:

Q_{\text{ц}}^{\text{общ}} = 0,158 \cdot 3015 + 0,803 \cdot 1520 + 0,313 \cdot 6218 = 3643\text{Гкал }/\text{мес} .

Норма расхода теплоты для ППС на январь, с учетом потерь теплоты в сетях от котельной до эстакад, составит (формула 90):

Qобщ = 3643 + 85 = 3728 Гкал/мес.

Обмывка подвижного состава

86. Расход теплоты для наружной обмывки подвижного состава за планируемый период, Гкал, подсчитывают по формуле:

Qоб = n·qоб, (96)

где n — количество единиц подвижного состава (вагонов, электросекций, локомотивов), подвергаемых обмывке за планируемый период;

qоб — удельная норма расхода теплоты на обмывку единицы подвижного состава, Гкал/ед. подв. состава.

87. Норма удельного расхода теплоты на наружную обмывку единицы подвижного состава в закрытом помещении составляет:

qоб = (q1·k1 + qп)·(1 + kр), (97)

где q1 — норма расхода теплоты, необходимая для подогрева обмывочной воды и моющего раствора, Гкал/ед. подв. состава; для замкнутой системы водоснабжения принимается 0,1 Гкал/ед. подв. состава, для сбросной системы — 0,14 Гкал/ед. подв. состава;

k1 — коэффициент, учитывающий влияние изменения температуры оборотной воды; для замкнутой системы водоснабжения значения k1 приведены в таблице 25, для сбросной системы — k1 = 1;

qп — норма потерь теплоты в теплопроводе в пересчете на обмывку единицы подвижного состава, Гкал/ед. подв. состава;

kр — коэффициент режима загрузки вагономоечного участка (приложение № 21).

q_{n} = \frac{Q_{\text{тс}}}{n} , (98)

где Qтс — потери теплоты в подводящих тепловых сетях за планируемый период, Гкал/период (рассчитываются согласно разделу «Нормирование потерь теплоты во внешних тепловых сетях» данной методики).

Таблица 25

Значения коэффициента k1 и k2

Для случая, когда к моечной установке проложен временный неизолированный теплопровод, потери теплоты в сети могут быть определены по формуле:

Q_{\text{тс}} = l \cdot q_{\text{с}} \cdot \tau \cdot \Delta t \cdot 10^{- 6} , (99)

где l — длина теплопровода, м;

qс — норма потери теплоты в сетях, ккал/м·ч·°C (таблица 26);

\tau — время подачи теплоносителя за планируемый период, ч;

\Delta t — разность температур теплоносителя и атмосферного воздуха, °C.

Таблица 26

Норма потери теплоты 1 м неизолированного трубопровода

88. Норма удельного расхода теплоты на обмывку единицы подвижного состава, Гкал/ед. подв. состава, на открытом воздухе, соответствующая температуре обмывочной воды 50 °C, определяется по формуле:

qоб = q2·k2 + qп, (100)

где q2 — удельный расход теплоты, необходимой для подогрева обмывочной воды и моющего раствора, Гкал/ед. подв. состава (таблица 27);

k2 — коэффициент, учитывающий изменение температуры оборотной воды, подаваемой в теплообменники для подогрева (для оборотной системы приведен в таблице 25, для сбросной системы водоснабжения равен 1,0).

Таблица 27

Удельный расход теплоты на обмывку подвижного состава на открытом воздухе, Гкал/секц.

89. Норма удельного расхода теплоты на наружную обмывку одной цистерны или гидроочистку одного полувагона, Гкал/цист. (полувагон), от смерзшихся грузов определяется по формуле:

qоб = q3·k3 + qп, (101)

где q3 — удельный расход теплоты на обмывку цистерны (полувагона) при температуре питательной воды 10 °C, Гкал/цист. (полувагон);

k3 — коэффициент, учитывающий превышение температуры питательной воды для замкнутых систем водоснабжения.

Значения q3 и k3 для цистерн и полувагонов приведены в таблице 28.

Таблица 28

Удельный расход теплоты на обмывку цистерны (гидроочистку полувагона) q3 и поправочный коэффициент k3, Гкал/секц.

90. Норма удельного расхода теплоты на промывку и дезинфекцию грузовых вагонов после перевозки животных, Гкал/вагон, определяется по формуле:

qоб = q4·k4 + qп, (102)

где q4 — удельный расход теплоты, расходуемый на промывку и дезинфекцию одного вагона, Гкал/вагон (таблица 29);

k4 — коэффициент, учитывающий влияние температуры подпиточной воды (таблица 30).

Таблица 29

Удельное количество теплоты на промывку и дезинфекцию грузового вагона

Таблица 30

Поправочный коэффициент k4

91. Расход теплоты на внутреннюю уборку пассажирских вагонов за любой рассматриваемый период времени, Гкал, определяется по формуле:

Qуб = n·qуб, (103)

где n — количество единиц пассажирских вагонов, подвергаемых уборке за планируемый период;

qуб — удельный расход теплоты на внутреннюю уборку пассажирских вагонов, Гкал/вагон (принимаемая для зимнего периода — 0,5 \cdot 10^{- 3} Гкал/вагон, для летнего периода — 0,5·10-3 Гкал/вагон).

Пример расчета

Определить норму суточного расхода теплоты на обмывку пассажирских вагонов вагономоечной машиной, расположенной на открытой площадке. Система водоснабжения замкнутая. За сутки обмывается 150 вагонов. От котельной до установки проложен временный трубопровод по поверхности земли без теплоизоляции; протяженность трубопровода 180 м, диаметр трубопровода 100 мм. Моечная машина эксплуатируется весной при среднесуточной температуре атмосферного воздуха 8 °C; температура обмывочной воды +50 °C, температура питательной воды +30 °C; время работы установки \tau = 8\text{ч} .

Порядок расчета.

Согласно таблице 26 для заданных условий работы qс = 3,39·10-6 Гкал/м·ч·°C. Потери теплоты в теплотрассе определяются по формуле (95):

Qтс = 180·3,39·10-6·8·(50 — 8) = 0,205 Гкал/сут,

а в пересчете на один вагон — по формуле (98)

q_{\text{п}} = \frac{0,205}{150} = 0,0014\text{Гкал }/\text{вагон} .

По таблице 27 расход теплоты на обмывку единицы подвижного состава составляет qг = 0,04 Гкал/вагон, поправочный коэффициент — k2 = 0,66 (таблица 25).

Тогда по формуле (100) норма удельного расхода теплоты на обмывку составит:

qоб = 0,04·0,66 + 0,0014 = 0,0278 Гкал/вагон.

Норма суточного расхода теплоты на обмывку пассажирских вагонов определится по формуле (96):

Qоб = 150·0,0278 = 4,17 Гкал/сут.

Потери теплоты от невозврата конденсата

92. Потери теплоты от невозврата теплоносителя (конденсата) в котельную потребителями за планируемый период, Гкал, рассчитывают по формуле:

Qконд = Gконд·kконд·cконд·(tконд — tс.в.)·10-6, (104)

где Gконд — масса конденсата, образованного паром, отпущенным котельной за планируемый период, кг;

kконд — доля невозврата конденсата;

cконд — удельная теплоемкость конденсата, ккал/(кг·°C), принимается равной 1 ккал/(кг·°C);

tконд — температура конденсата, °C, принимается 80 °C;

tс.в. — температура сырой воды, °C, принимается 10 °C.

93. Масса конденсата, образованного из пара, отпущенного котельной за планируемый период, кг, рассчитывают по формуле:

G_{\text{конд}} = \frac{Q_{\text{кот}} \cdot 10^{6}}{r} , (105)

где Qкот — объем теплоты, отпускаемый котельной за планируемый период, Гкал, определяется по разделу IV настоящей методики;

r — теплота парообразования, ккал/кг, определяется по приложению № 17.

Пример расчета

Определить потери теплоты от производственно-отопительной котельной. Отпуск теплоты за январь составил 4715 Гкал, доля невозврата конденсата 0,7, т.е. только 30% теплоносителя возвращается в котельную.

Порядок расчета.

По формуле (105) определяем массу конденсата, образованного из пара, отпущенного котельной за январь:

G_{\text{конд}} = \frac{4715 \cdot 10^{6}}{497,85} = 9,47 \cdot 10^{6}\text{кг} .

Потери теплоты от невозврата конденсата в котельную потребителями определяем по формуле (104):

Qконд = 9,47·106·0,7·1·(80 — 10)·10-6 = 464,0 Гкал.

Подогрев холодной воды перед подачей потребителю

94. Расход теплоты на подогрев холодной воды перед подачей потребителю при отрицательной температуре атмосферного воздуха за планируемый период, Гкал, определяют по формуле:

Q_{\text{ХВС}} = V_{\text{ХВС}} \cdot \rho_{\text{в}} \cdot c_{\text{в}} \cdot (t_{\text{ХВС}} - t_{\text{с}.\text{в}.}) \cdot 10^{- 6} , (106)

где VХВС — объем подогретой холодной воды, отпущенной потребителям за планируемый период, м3;

\rho_{\text{в}} — плотность воды, кг/м3, принимается равной 1000 кг/м3;

cв — удельная теплоемкость воды, ккал/(кг·°C), принимается равной 1 ккал/(кг·°C);

tХВС — температура подогретой холодной воды, отпущенной потребителям, °C, принимается 10 °C;

tс.в. — температура исходной воды, °C, принимается 5 °C.

Пример расчета

Определить расход теплоты на подогрев холодной воды перед подачей потребителю при отрицательной температуре наружного воздуха. Подача холодной воды потребителю за ноябрь составила 573 м3.

Порядок расчета.

По формуле (106) определяем расход теплоты на подогрев холодной воды:

QХВС = 573·1000·1·(10 — 5)·10-6 = 2,9 Гкал.

Отопление пожарного поезда

95. Расход теплоты на отопление пожарного поезда при отрицательной температуре атмосферного воздуха за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Qпп = Qваг + Qц, (107)

где Qваг — расход теплоты на отопление вагона пожарного поезда, предназначенного для размещения личного состава пожарной бригады, Гкал;

Qц — расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении воды в цистерне, Гкал.

96. Расход теплоты на отопление вагона пожарного поезда, предназначенного для размещения работников караула пожарного поезда, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{ваг}} = V_{\text{ваг}} \cdot \alpha \cdot \tau \cdot (t_{\text{в}} - t_{\text{н}}^{\text{ср}}) \cdot q_{\text{от}} \cdot k_{\text{экс}} \cdot 10^{- 6} , (108)

где Vваг — расчетный наружный объем вагона, м3;

\alpha — поправочный коэффициент, учитывающий отклонение фактической температуры атмосферного воздуха от расчетной -30 °C \alpha \approx 0,54 + \frac{22}{(t_{\text{в}} - t_{\text{н}})} (tн — расчетная температура атмосферного воздуха для отопления, принимается по приложению № 4);

\tau — продолжительность работы системы отопления вагона за планируемый период, ч;

tв — расчетная температура воздуха внутри вагона пожарного поезда, °C; принимается 18 °C;

t_{\text{н}}^{\text{ср}} — средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C; определяют по приложению № 4;

qот — отопительная характеристика вагона, ккал/ч·м3·°C; определяют по формуле (10);

kэкс — эксплуатационный коэффициент, учитывающий влияние инфильтрации в зависимости от средней скорости ветра \upsilon_{\text{вет}}^{\text{ср}} , типа системы отопления; принимают по таблице 9.

97. Расход теплоты на компенсацию тепловых потерь при хранении воды в цистерне за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{ц}} = n \cdot k \cdot F_{\text{ц}} \cdot (t_{\text{х}} - t_{\text{н}}^{\text{ср}}) \cdot \tau \cdot 10^{- 6} , (109)

где n — количество цистерн, ед.;

k — коэффициент теплопередачи через стенки резервуара, зависящий от его конструкции, ккал/м2·ч·°C; для металлических изолированных резервуаров — 3,0 ккал/м2·ч·°C;

Fц — общая поверхность цистерны, м2; принимается по таблице 31;

tх — температура хранения воды в цистерне, °C; принимается равной 5 °C;

t_{\text{н}}^{\text{ср}} — средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C, принимается по приложению № 4;

\tau — продолжительность подогрева воды в цистерны за планируемый период, ч.

Таблица 31

Основные характеристики железнодорожных цистерн

Пример расчета

Определить плановую потребность в теплоте для отопления пожарного поезда, расположенного на ст. Санкт-Петербург Главный, на январь. Пожарный поезд состоит из двух цистерн объемом 60 м3 и четырехосного цельнометаллического вагона.

Исходные данные

Характеристика вагона:

Длина — 21,6 м;

Ширина — 3,1 м;

Высота — 3,3 м.

Материал изоляции стен вагона — маты минераловатные прошивные.

Толщина стен — 0,09 м.

Особенности эксплуатации:

Внутренняя температура в вагоне — tв = 18 °C.

Число часов работы отопления в январе — 24 x 31 = 744 ч.

Паспортные данные вагона:

Коэффициент теплопроводности материала стены вагона

Климатологические данные для Санкт-Петербурга по приложению № 4:

t_{\text{н}}^{\text{янв}} = - 6,6^{\circ}C ; tпро = -26 °C; v_{\text{вет}}^{\text{ср}} = 4,2\text{м }/\text{сек} .

Расчет

По формуле (11) определяем коэффициент теплопередачи наружных стен:

По формуле (10) определяем величину удельной отопительной характеристики qот для вагона:

.

Поправочный коэффициент, учитывающий отклонение фактической температуры атмосферного воздуха от расчетной -30 °C, составит:

\alpha \approx 0,54 + \frac{22}{(18 - (- 26))} = 1,04 .

По таблице 6 определяем эксплуатационный коэффициент. Значение округляем до ближайшей в таблице величины: kэкс = 1,3.

По формуле (9) определяем расход теплоты на отопление вагона пожарного поезда, предназначенного для размещения работников караула пожарного поезда:

Qваг = 221·1,04·744·(18 -(-6,6))·0,735·1,3·10-6 = 4,0 Гкал

По таблице 31 площадь поверхности цистерны составляет 93 м2.

По формуле (9) определяем расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении воды в цистерне:

Qц = 2·3,0·93·(5 -(-6,6))·744·10-6 = 4,8 Гкал.

Плановая потребность в теплоте на отопление пожарного поезда составит:

Qпп = 4,0 + 4,8 = 8,8 Гкал.

Расход теплоты на приготовление дистиллированной воды

98. Расход теплоты на приготовление дистиллированной воды за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{д}} = q_{\text{д}} \cdot \sum_{i = 1}^{n} (G_{\text{секц}i} \cdot m_{i} \cdot p_{i}) \cdot 10^{- 6} , (110)

где Gсекц — масса теплоносителя в системе охлаждения одной секции i-й серии тепловоза, кг, определяется по приложению № 22;

p — количество тепловозов i-й серии, прошедших за планируемый период все виды ремонта (ТР-1, ТР-2, ТР-3, СР, КР), при проведении которого по технологии предусмотрен слив жидкости из системы охлаждения;

m — количество секций тепловоза i-й серии;

n — количество серий тепловоза, прошедших за планируемый период все виды ремонта (ТР-1, ТР-2, ТР-3, СР, КР), при проведении которого по технологии предусмотрен слив жидкости из системы охлаждения.

Удельный расход теплоты на приготовление дистиллированной воды, ккал/кг, определяют по формуле:

qд = cр·(tк — tпв) + r, (111)

где cр — теплоемкость воды, ккал/кг·°C, принимается равная 1 ккал/кг·°C;

tпв — температура питательной воды, °C, (принимается для зимнего периода — 5 °C, для летнего периода — 15 °C);

tк — температура кипения воды, °C, определяется по приложению № 17;

r — теплота парообразования, ккал/кг, определяется по приложению № 17.

Пример расчета

Необходимо определить расход теплоты на приготовление дистиллированный воды для заливки в систему охлаждения тепловозов 2ТЭ116 и ЧМЭ3 в течение марта.

Суммарное количество сливов системы охлаждения (ремонтов):

• 2ТЭ116 — 5,
• ЧМЭ3 — 3.

Давление пара в котлоагрегате — 8 кгс/см2.

По приложению № 17 определяем температуру кипения tк = 169,6 °C и теплоту парообразования r = 489,8 ккал/кг.

По формуле (111) определяем удельный расход теплоты на приготовление дистиллированной воды:

qд = 1·(169,6 — 5) + 489,8 = 654,4 ккал/кг

По приложению № 22 определяем массу заливаемого дистиллята для одной секции тепловоза 2ТЭ116: Gсекц = 1200 кг, для ЧМЭ3 — Gсекц = 1100 кг.

По формуле (110) определяем расход теплоты на приготовление дистиллированной воды за март:

Qд = 654,4·(1200·2·5 + 1100·1·3)·10-6 = 10,0 Гкал.

V. Нормирование расхода топлива на нетяговые нужды

Котельные

99. Нормированию подлежит расход топлива котельной независимо от объема его потребления. В нормы расхода не должны включаться затраты топлива, вызванные отступлением от правил технической эксплуатации котельной, режимов ее работы, а также другие нерациональные затраты, нормируемые отдельно (на строительство и ремонт зданий и сооружений, монтаж, пуск и наладку нового оборудования котельной; на научно-исследовательские и экспериментальные работы; на потери при хранении и транспортировке топлива).

До расчета нормы расхода топлива для котельной необходимо:

1. определить плановый объем отпуска теплоты котельной;

2. уточнить низшую теплоту сгорания топлива на рабочую массу (в том числе для угля с учетом его марки, влажности, зольности, фракционного состава, температуры плавления золы, содержания летучих);

3. определить технические характеристики и параметры работы оборудования (тепловую мощность котлоагрегатов, температуру питательной воды, давление пара, долю возврата конденсата и его температуру, тип системы водоподготовки).

Технические характеристики оборудования определяют на основании паспортных данных, а физические свойства сжигаемого топлива — по сертификату о качестве топлива или протоколу его испытания в специализированных лабораториях.

Расчет нормы потребления топлива для котельной выполняется в следующем порядке:

1. по результатам режимно-наладочных испытаний или нормативным характеристикам с учетом поправочных коэффициентов определяются индивидуальные нормы расхода топлива на производство единицы теплоты каждым котлоагрегатом;

2. определяется средневзвешенная норма расхода топлива на выработку теплоты котельной.

3. рассчитывается поправочный коэффициент, учитывающий расход теплоты на собственные нужды котельной;

4. определяется групповая норма расхода топлива на отпуск в сеть теплоты.

На основании полученной нормы определяется потребность в топливе для котельной на планируемый период.

100. Индивидуальная норма расхода топлива на выработку единицы теплоты при оптимальных условиях эксплуатации котлоагрегата, кг у.т./Гкал, определяется по формуле:

b_{\text{ка}.\text{бр}}^{\text{ном}} = \frac{142,86}{\eta_{\text{ка}.\text{бр}}} \cdot 100 , (112)

где 142,86 — теоретический расход топлива в условном исчислении на выработку единицы теплоты, кг у.т./Гкал;

\eta_{\text{ка}.\text{бр}} — КПД брутто котлоагрегата при номинальной нагрузке, %.

КПД брутто определяют по результатам проводимых режимно-наладочных испытаний котлоагрегата, а при их отсутствии — по паспортным данным (приложение № 23).

101. Индивидуальная норма удельного расхода топлива на выработку теплоты котлоагрегатом, кг у.т./Гкал, определяется по формуле:

b_{\text{ка}.\text{бр}} = \frac{b_{\text{ка}.\text{бр}}^{\text{ном}}}{k_{1}} \cdot k_{2} \cdot k_{3} \cdot k_{4} \cdot k_{5} , (113)

где k1 — коэффициент, учитывающий расход топлива на собственные нужды отдельного котлоагрегата, связанные с технологическим процессом выработки теплоты;

k2 — коэффициент, учитывающий степень загрузки котлоагрегата в процессе эксплуатации;

k3 — коэффициент, учитывающий изменение теплофизических свойств топлива, вызванных ухудшением (улучшением) его качества в процессе транспортировки и хранения;

k4 — коэффициент, учитывающий ухудшение эффективности работы котлоагрегата, связанное с его физическим старением и соответствующим изменением технико-экономических показателей;

k5 — коэффициент, учитывающий работу котлоагрегата при отсутствии хвостовых поверхностей нагрева.

Так как в котельной железнодорожного транспорта могут одновременно эксплуатироваться котлоагрегаты различных типов (например, промышленные и паровозные, паровые и водогрейные), работающие в различных эксплуатационных режимах, коэффициенты k1, k2, k3, k4, k5 определяются индивидуально для каждого котлоагрегата.

Порядок расчета коэффициентов k1, k2, k3, k4, k5 приведен в п. 104 настоящей методики.

102. Средневзвешенная норма удельного расхода топлива на отпуск теплоты всеми котлоагрегатами, кг у.т./Гкал, определяется по формуле:

b_{\text{кот}} = \frac{\sum b_{\text{ка}.i} \cdot Q_{\text{ка}.i}}{Q_{\text{кот}}} \cdot k_{\text{сн}} , (114)

где Qка.i — количество теплоты, выработанное i-м котлоагрегатом в Гкал за планируемый период;

Qкот — количество теплоты, отпущенное котельной за планируемый период, Гкал;

kсн — коэффициент, учитывающий расход топлива на собственные нужды, общие для котельной (определяется по п. 104 настоящей методики).

При отсутствии учета отпущенной теплоты для определения средневзвешенной нормы удельного расхода топлива на отпуск теплоты, кг у.т./Гкал, необходимо использовать следующее соотношение:

b_{\text{кот}} = \frac{\sum (b_{\text{ка}.i} \cdot H_{\text{ка}.i} \cdot \tau_{\text{ка}.i})}{\sum (H_{\text{ка}.i} \cdot \tau_{\text{ка}.i})} \cdot k_{\text{сн}} , (115)

где Hка.i — площадь поверхности нагрева i-го котлоагрегата, м2, принимается по паспортным данным;

\tau_{\text{ка}.i} — число часов работы i-го котлоагрегата за планируемый период, ч/период.

103. На основе полученных результатов определяется расход натурального топлива для котельной на планируемый период, т (тыс. м3 — для газообразного топлива):

B_{\text{Т}} = Q_{\text{кот}} \cdot b_{\text{кот}} \cdot \frac{Q_{\text{усл}}}{Q_{\text{н}}^{\text{р}}} \cdot 10^{- 3} , (116)

где Qкот — количество теплоты, отпущенное котельной за планируемый период, Гкал;

Qусл = 7000 — теплота сгорания топлива в условном исчислении, ккал/кг у.т.;

Q_{\text{н}}^{\text{р}} — низшая теплота сгорания топлива на рабочую массу, ккал/кг (ккал/м3).

Приведение потребления сжиженного углеводородного газа из объемных единиц (тыс. м3) к массовым показателям (т) выполняют по приложению № 24.

Соотношения между единицами физических величин в различных системах измерения приведены в приложении № 25.

104. Определение поправочных коэффициентов

104.1. Коэффициент k1, учитывающий расход топлива на собственные нужды котлоагрегата, связанные с технологическим процессом выработки теплоты, определяется по формуле:

k_{1} = 1 - \frac{b_{\text{сн}}}{b_{\text{ка}.\text{бр}}} , (117)

Удельный расход топлива на собственные нужды bсн, кг у.т./Гкал, в общем случае является суммой следующих составляющих:

bсн = bпрод + bраст + bобд + bпд + bфор, (118)

где bпрод, bраст, bобд, bпд, bфор — удельные расходы топлива в условном исчислении соответственно на продувку котлоагрегата, его растопку, обдувку, паровое дутье под решетку, на распыливание мазута форсунками.

104.1.1 Удельный расход топлива на продувку котлоагрегата, кг у.т./Гкал, определяется по формуле:

b_{\text{прод}} = b_{\text{ка}.\text{бр}} \cdot \frac{\frac{P_{\text{пр}}}{100}}{\frac{h_{\text{п}} - h_{\text{исх}}}{h_{\text{пр}.\text{в}} - h_{\text{исх}}} + \frac{P_{\text{пр}}}{100}} , (119)

где Pпр — процент продувки котлоагрегата, %;

hп — теплосодержание вырабатываемого пара, ккал/кг, определяется по приложениям № 17 и 26;

hпр.в — теплосодержание продувочной воды после теплообменника непрерывной продувки (при отсутствии теплообменника hпр.в принимается равной теплосодержанию котловой воды), ккал/кг, определяется по приложению № 17;

hисх — средневзвешенное значение теплосодержания исходной воды, с учетом возвращаемого конденсата, ккал/кг, определяется по соотношению:

h_{\text{исх}} \approx c \cdot [t_{\text{с}.\text{в}.} + \frac{P_{\text{конд}}}{100 + P_{\text{пр}}} \cdot (t_{\text{конд}} - t_{\text{с}.\text{в}.})] , (120)

где c — удельная теплоемкость воды, ккал/кг °C, принимается равной 1,0;

Pконд — доля возврата конденсата, %;

tконд — температура возвращаемого конденсата, °C;

tс.в — температура сырой воды, °C, при отсутствии данных принимается 5 °C в отопительный и 15 °C в неотопительный периоды.

Процент продувки определяется по формуле:

P_{\text{пр}} = \frac{100}{\frac{100}{100 - P_{\text{конд}}} \cdot \frac{S_{\text{к}.\text{в}.}}{S_{\text{ХОВ}}} - 1} , (121)

где Sк.в., SХОВ — солесодержание соответственно котловой и химически очищенной воды, мг/л, определяется по данным химического анализа.

104.1.2 Удельный расход топлива на растопку котлоагрегата за планируемый период, кг у.т./Гкал, определяется по формуле:

b_{\text{раст}} = \frac{B_{\text{раст}} \cdot n_{\text{раст}}}{Q_{\text{ка}}} , (122)

где nраст — количество растопок за расчетный период;

Bраст — расход топлива на одну растопку, кг у.т., определяется по приложению № 26 в зависимости от площади поверхности нагрева котлоагрегата H, м2, и продолжительности его остановки \tau_{\text{ост}} , ч.

В прогнозных расчетах, при условиях работы, характерных для железнодорожного транспорта (около 20 растопок в год), удельный расход топлива bраст принимают 0,45 кг у.т./Гкал.

При пуске первого котла в котельной, работающей на мазуте, допускается использовать дизельное топливо в качестве растопочного (при отсутствии технической возможности применения другого вида топлива). Потребность в дизельном топливе на растопку котла определяется по приложению № 33.

104.1.3. Удельный расход топлива на обдувку поверхностей нагрева парового котлоагрегата (при работе на всех видах топлива, кроме газообразного), кг у.т./Гкал, определяется по формуле:

bобд = kобд·bка.бр, (123)

где kобд — коэффициент обдувки, при сжигании твердого топлива, принимается равным: 0,003 — для шахтно-мельничных топок; 0,0036 — для слоевых топок. При сжигании жидкого топлива — 0,0032.

Исходя из условия, что обдувка в котельных железнодорожного транспорта производится, как правило, один раз в смену, bобд принимают в размере 0,5 кг у.т./Гкал.

104.1.4. Удельный расход топлива на постоянно действующее паровое дутье при слоевом сжигании твердого топлива, кг у.т./Гкал, определяется исходя из условия потребления на эти нужды 8% пара, вырабатываемого котлом:

bпр = 0,08·bка.бр, (124)

104.1.4. Удельный расход топлива на распыливание мазута паровыми и паромеханическими форсунками, кг у.т./Гкал, определяется по формуле:

bфор = bка.бр·dфор·10-2, (125)

где dфор — относительная доля расхода пара на распыливание жидкого топлива, %, принимается по таблице 32.

Таблица 32

Расход пара на распыливание топлива

104.2 Коэффициент k2, учитывающий степень загрузки котлоагрегата, определяется по формуле:

k_{2} = \frac{b_{\text{ка}.\text{бр}}^{\text{ср}}}{b_{\text{ка}.\text{бр}}} , (126)

Для основных типов котлоагрегатов нормативные величины коэффициента k2 в зависимости от степени загрузки \varphi и вида топлива приведены в приложении № 28. Во всех остальных случаях коэффициент, учитывающий неравномерность нагрузки, принимается равным единице.

Степень загрузки котлоагрегата, в процентах от номинальной производительности, определяется по соотношению:

\varphi = \frac{Q_{\text{ка}}}{Q_{\text{ка}}^{\text{ном}} \cdot \tau_{\text{ка}}} \cdot 100 , (127)

где Qка — планируемый (фактический) объем выработки теплоты котлоагрегатом, Гкал/период;

Q_{\text{ка}}^{\text{ном}} — номинальная часовая производительность котлоагрегата, Гкал/ч;

\tau_{\text{ка}} — число часов работы котлоагрегата за планируемый период, ч/период.

При отсутствии учета загрузки отдельных котлоагрегатов допускается проводить расчеты с помощью коэффициента использования установленной мощности котельной \varphi_{\text{кот}} за планируемый период ее работы:

\varphi_{\text{кот}} = \frac{Q_{\text{кот}}}{\sum Q_{\text{ка}i}^{\text{ном}} \cdot \tau_{\text{ка}i}} \cdot 100 , (128)

где Qкот — планируемый или фактический объем отпуска теплоты котельной, Гкал/период.

104.3 Коэффициент k3 равен произведению трех коэффициентов:

k3 = kw·ka·kм, (129)

где k_{w} = \frac{(100 - W_{p})}{(100 - W)} — коэффициент, учитывающий повышенную (пониженную) влажность топлива;

k_{a} = \frac{(100 - A_{p})}{(100 - A)} — коэффициент, учитывающий повышенную (пониженную) зольность топлива;

kм — коэффициент, учитывающий повышенное содержание мелочи (для твердого топлива).

Здесь W, A и Wр, Aр — фактические и стандартные значения влажности и зольности поставляемого топлива, %. Фактические значения влажности и зольности принимаются по удостоверению (сертификату) о качестве угля (форма УПД-35).

Коэффициент kм для стальных секционных и чугунных котлов (типа НР-18, «Тула-3», НИИСТУ-5, «Минск-1», «Универсал» и др.), а также для паровых котлов типа Е-1/9, топки которых оборудованы колосниковой решеткой с ручным обслуживанием, при сжигании рядовых углей с содержанием мелочи (класс 0 — 6 мм) более 60% принимается равным: 1,15 — для антрацита; 1,17 — для каменных углей; 1,2 — для бурых углей.

Для остальных котлоагрегатов коэффициент kм определяется по величине потерь теплоты от механического недожога по формуле:

k_{\text{м}} = 1 + \frac{q_{4} \cdot a_{\text{м}} - q_{4}}{100} , (130)

где q4 — значение потерь теплоты от механического недожога, %, принимается в зависимости от типа топочного устройства, вида сжигаемого топлива и его зольности по приложению № 29;

aм — поправка на содержание мелочи (класс 0 — 6 мм) в топливе; определяется по данным, приведенным в таблице 33.

Таблица 33

Значения поправочного коэффициента aм

104.4. Коэффициент старения k4 не применяется при расчете нормы удельного расхода топлива по котлоагрегатам, на которых режимно-наладочные испытания проводились на газе — в течение трех лет, а на твердом и жидком топливе — пяти лет, предшествующих текущему году.

Во всех остальных случаях коэффициент старения k4 определяется по приложению № 30.

104.5. Коэффициент k5 определяется только в случае отсутствия чугунных экономайзеров в котлах паропроизводительностью до 20 т/ч при параметрах, соответствующих номинальной нагрузке, в зависимости от вида используемого топлива (таблица 34).

Таблица 34

Коэффициент k5, учитывающий работу котлоагрегата при отсутствии хвостовых поверхностей нагрева

104.6 Коэффициент kсн, учитывающий расход топлива на собственные нужды котельной, определяется по формуле:

k_{\text{сн}} = 1 + \delta_{\text{ХВП}} + \delta_{\text{м}} + \delta_{\text{проч}} , (131)

где \delta_{\text{ХВП}} , \delta_{\text{м}} , \delta_{\text{проч}} — соответственно доля теплоты на собственные нужды химводоподготовки (далее — ХВП), содержание мазутного хозяйства, прочие потери котельной от суммарной выработки теплоты.

104.6.1 Доля теплоты на собственные нужды ХВП:

\delta_{\text{ХВП}} = k_{\text{ХВП}} \cdot k_{\text{вз}} \frac{G_{\text{ХВП}} \cdot c \cdot (t_{\text{вп}} - t_{\text{с}.\text{в}})}{Q_{\text{кот}}} \cdot 10^{- 3} , (132)

где kХВП — удельный расход воды на собственные нужды ХВП, тонн исходной воды на 1 т химически очищенной воды, принимается по приложению № 31;

kвз — поправочный коэффициент, принимаемый равным 1,0 при наличии бака взрыхления и 1,2 при его отсутствии;

GХВП — количество воды, обработанное ХВП за планируемый период, т/период;

tвп — температура сырой воды после водоподогревателя, °C.

Величина GХВП, т/период, для паровых котлов:

G_{\text{ХВП}} = \sum_{i = 1}^{n} D_{i} \cdot (\frac{100 - P_{\text{конд}} + P_{\text{пр}}}{100}) \cdot \tau_{i} , (133)

где Di — средняя паропроизводительность i-го котлоагрегата, т/ч;

\tau_{i} — продолжительность работы i-го котлоагрегата в планируемом периоде, ч/период.

Величина GХВП, т/период, для водогрейных котлов:

G_{\text{ХВП}} = \mu \cdot \frac{Q_{\text{вк}}}{c \cdot (t_{\text{под}} - t_{\text{обр}})} \cdot 10^{3} , (134)

где \mu — доля подпиточной воды, принимается для закрытой системы теплоснабжения — 0,02, для открытой — 0,02 плюс расходы на ГВС;

Qвк — суммарная выработка теплоты водогрейными котлами за планируемый период, Гкал/период;

tпод, tобр — средняя за период температура сетевой воды в подающей и обратной линиях тепловой сети, °C.

104.6.2 Доля расхода теплоты на содержание мазутного хозяйства:

\delta_{\text{м}} = \frac{Q_{\text{м}}}{Q_{\text{кот}}} , (135)

где Qм — расход теплоты на разогрев при сливе и компенсацию теплопотерь при хранении мазута за планируемый период, Гкал (методика расчета Qм изложена в гл. IV).

104.6.3. К прочим потерям теплоты относят затраты теплоты на отопление помещений котельной и хозяйственно-бытовые нужды; потери, обусловленные излучением теплоты паропроводами, насосами, баками и т.п.; утечки, испарения при опробовании предохранительных клапанов и проч. Доля прочих потерь \delta_{\text{проч}} зависит от вида используемого топлива и определяется по таблице 35.

Таблица 35

Значения величины \delta_{\text{проч}}

Пример расчета.

Рассчитать нормативный годовой расход топлива производственно-отопительной котельной.

Исходные данные:

Котельная расположена на Московской ж.д., оборудована двумя паровыми котлами ДКВР 10/13 и двумя водогрейными котлами КВГМ 4.

Топливо — природный газ с теплотой сгорания Q_{\text{н}}^{\text{р}} = 8050\text{ккал }/\text{м}^{3} .

Эксплуатационные характеристики котлоагрегатов:

Особенности эксплуатации: котел № 1 работает без экономайзера; предусмотрены следующее количество плановых растопок котлоагрегатов:

Характеристика системы пароснабжения:

возврат конденсата — 70%; температура возвращаемого конденсата — 90 °C; среднегодовая температура сырой воды — 10 °C; давление вырабатываемого пара — 8 кгс/см2; использование теплоты продувочной воды не предусмотрено.

Система теплоснабжения — закрытая (доля подпиточной воды 2%); средняя температура в подающей линии 90 °C, в обратной 50 °C.

Характеристика системы ХВП:

используется система Na-катионирования (ионит — сульфоуголь); общая жесткость исходной воды 6 мг-экв/л; температура воды после водоподогревателя ХВП 30 °C; солесодержание котловой воды поддерживается на уровне 3000 мг/л, химически очищенной воды 340 мг/л.

Поскольку доля подпиточной воды в закрытой системе теплоснабжения невелика, водогрейные котлы не имеют собственной ХВП и используют оборудование химводоподготовки паровой части котельной.

Порядок расчета:

По формуле (112) и по данным приложения № 23 рассчитываются нормы расхода топлива в условном исчислении на выработку теплоты при номинальной нагрузке котлоагрегатов:

Дальнейший расчет ведется отдельно по каждому котлоагрегату.

ДКВР 10/13 № 1.

Определение поправочного коэффициента k1, учитывающего удельный расход топлива на собственные нужды котлоагрегата.

Процент продувки рассчитывается по формуле (121):

P_{\text{пр}} = \frac{100}{\frac{100}{(100 - 70)} \cdot \frac{3000}{340} - 1} = 3,5\%

Теплосодержание исходной воды, с учетом возвращаемого конденсата, определяется по формуле (120):

h_{\text{исх}} = 1 \cdot [10 + \frac{70}{100 + 3,5} \cdot (90 - 10)] = 64,1\text{ккал }/\text{кг}

Удельный расход топлива на продувку рассчитывается по формуле (119), учитывая, что при давлении в котле 8 кгс/см2 теплосодержание продувочной воды hпр.в = 171,4 ккал/кг, а теплосодержание насыщенного пара hп = 661,2 ккал/кг (приложение № 17):

b_{\text{прод}} = 155,62 \frac{0,035}{\frac{661,2 - 64,1}{171,3 - 64,1} + 0,035} = 0,93\text{кгу }.\text{т}./\text{Гкал}

Согласно приложению № 27 расход топлива в условном исчислении на одну растопку котла ДКВР 10/13 составляет 300 кг у.т. (при продолжительности простоя 12 ч), а при растопке из холодного состояния 1800 кг у.т. Тогда удельный расход топлива на растопку, рассчитанный по формуле (122), составит:

b_{\text{раст}} = \frac{300 \cdot 6 + 1800 \cdot 3}{15880} = 0,45\text{кгу }.\text{т}./\text{Гкал}

Суммарный расход топлива на собственные нужды котлоагрегата (формула (118)):

bсн = 0,93 + 0,45 = 1,38 кг у.т./Гкал

Коэффициент, учитывающий собственные нужды котлоагрегата (формула (117)):

k_{1} = 1 - \frac{1,38}{155,62} = 0,991

Определение поправочного коэффициента k2

Степень загрузки котлоагрегата определяется по формуле (127):

\varphi = 1580/(6,4 \cdot 3100) = 0,8\text{или }80\%

По данным приложения № 28 находится коэффициент, учитывающий загрузку котлоагрегата: k2 = 0,996

Для газообразного топлива поправочный коэффициент k3 = 1.

При 8-летнем сроке эксплуатации коэффициент, учитывающий физическое старение котлоагрегата k4 = 1,0 (приложение № 30).

Согласно таблице 34 при работе котла ДКВР на газе без хвостовых поверхностей нагрева k5 = 1,025.

По формуле (113) рассчитывается индивидуальная норма расхода топлива в условном исчислении на отпуск теплоты ДКВР 10/13 № 1:

b_{\text{ка}} = \frac{155,62}{0,991} \cdot 0,996 \cdot 1,025 \cdot 1,005 = 160,32\text{кгу }.\text{т}./\text{Гкал}

ДКВР 10/13 № 2.

Для этого котлоагрегата удельный расход топлива на растопку:

b_{\text{раст}} = \frac{300 \cdot 6 + 1800 \cdot 3}{22360} = 0,32\text{кгу }.\text{т}./\text{Гкал}

Суммарный расход топлива на собственные нужды котлоагрегата:

bсн = 0,93 + 0,32 = 1,25 кг у.т./Гкал

Коэффициент, учитывающий собственные нужды котлоагрегата:

k_{1} = 1 - \frac{1,25}{155,62} = 0,992

Степень загрузки котлоагрегата:

\varphi = 22360/(6,4 \cdot 6720) = 0,52\text{или }50\% ; по данным приложения № 27 k2 = 0,999

Коэффициенты k3 = k5 = 1 (котлоагрегат на газообразном топливе, оборудованный экономайзером).

Коэффициент, учитывающий физическое старение котлоагрегата k4 = 1,0 (приложение № 30).

Индивидуальная норма расхода топлива в условном исчислении на отпуск теплоты ДКВР 10/13 № 2 (формула (113):

b_{\text{ка}} = \frac{155,62}{0,992} 0,999 \cdot 1,0 = 156,72\text{кгу }.\text{т}./\text{Гкал}

КВГМ 4 № 3.

удельный расход топлива на растопку:

b_{\text{раст}} = \frac{600 \cdot 2}{11540} = 0,10\text{кгу }.\text{т}./\text{Гкал}

Коэффициент, учитывающий собственные нужды котлоагрегата:

k_{1} = 1 - \frac{0,10}{152,14} = 0,999

Степень загрузки котлоагрегата:

\varphi = 11540/(4 \cdot 3700) = 0,78\text{или }80\% ; по данным приложения № 27 k2 = 0,994

Коэффициент, учитывающий физическое старение котлоагрегата k5 = 1,005.

Индивидуальная норма расхода топлива в условном исчислении на отпуск теплоты КВГМ 4 № 3:

b_{\text{ка}} = \frac{152,14}{0,999} 0,994 \cdot 1,005 = 152,14\text{кгу }.\text{т}./\text{Гкал}

КВГМ 4 № 4.

удельный расход топлива на растопку:

b_{\text{раст}} = \frac{600 \cdot 2}{12245} = 0,098\text{кгу }.\text{т}./\text{Гкал}

k_{1} = 1 - \frac{0,098}{152,14} = 0,999

Степень загрузки котлоагрегата:

\varphi = 12245/(4 \cdot 5100) = 0,6\text{или }60\% ; по данным приложения № 27 k2 = 0,990

коэффициент, учитывающий физическое старение котлоагрегата k5 = 1,005.

Индивидуальная норма расхода топлива в условном исчислении на отпуск теплоты КВГМ 4 № 4:

b_{\text{ка}} = \frac{152,14}{0,999} \cdot 0,990 \cdot 1,005 = 151,52\text{ккал }/\text{кг}

Паропроизводительность котлоагрегата № 1 (при загрузке 80%) составит 8 т/ч, а котлоагрегата № 2 (при загрузке 50%) — 5 т/ч. Количество воды, приготовленное системой ХВП для паровых котлов за планируемый период, определится по формуле (133)

G_{\text{ХВП}}^{I} = (8 \cdot 3100 + 5 \cdot 6720) \cdot (1 + \frac{3,5 - 70}{100}) = 19564\text{т} ,

а для водогрейных котлов — по формуле (134):

G_{\text{ХВП}}^{II} = 0,02 \frac{11540 + 12245}{1 \cdot (90 - 50)} \cdot 10^{3} = 11893\text{т}

Доля теплоты на собственные нужды ХВП рассчитывается по формуле (132). По приложению № 31 коэффициент удельного расхода воды kХВП = 0,11.

\delta_{\text{ХВП}} = 0,11 \cdot 1,2 \cdot \frac{(19564 + 11893) \cdot (30 - 10)}{62025} \cdot 10^{- 3} = 0,0013

Доля теплоты на прочие нужды котельной (таблица 35): \delta_{\text{проч}} = 0,0195

Коэффициент, учитывающий расход топлива на собственные нужды котельной (формула (131)):

kсн = 1 + 0,0013 + 0,0195 = 1,0208

Групповая норма расхода топлива в условном исчислении на отпуск теплоты в целом по котельной (формула (114)):

b_{\text{кот}} = \frac{160,32 \cdot 15880 + 156,72 \cdot 22360 + 152,14 \cdot 11540 + 151,52 \cdot 12245}{62025} \cdot 1,0208 = 159,0 \frac{\text{кг у}.\text{т}.}{\text{Гкал}}

Годовой расход топлива в условном исчислении котельной составит:

Bкот = 62025·159·10-3 = 9862,0 т у.т.

Годовой расход натурального топлива котельной:

B_{\text{кот}} = 62025 \cdot 159 \cdot \frac{7000}{8050} \cdot 10^{- 3} = 8575,6\text{тыс }.\text{м}^{3} .

Расход топлива на сушку песка для снабжения локомотивов

105. Расход топлива для сушки песка на планируемый период, кг у.т., определяется по формуле:

Bп = Gп·bп·k1·k2, (136)

где Gп — количество обработанного песка за планируемый период, м3;

bп — удельная норма расхода топлива на сушку песка, кг у.т./м3;

k1 — поправочный коэффициент, учитывающий тип и характеристики пескосушильной установки; для сушильной установки поверхностного типа принимается 1,03; для барабанных сушил — 1,0; для пескосушильных установок с кипящим слоем — 0,75;

k2 — поправочный коэффициент, учитывающий сезонность работы пескосушильной установки; для отопительного периода принимается 1,05; для летнего времени — 1,0.

106. Удельная норма расхода топлива на сушку песка, кг у.т./м3, определяется по формуле:

b_{\text{п}} = \frac{q_{\text{п}}}{7000 \cdot \eta_{\text{су}}} , (137)

где qп — удельный расход теплоты на сушку песка, ккал/м3;

\eta_{\text{су}} — КПД пескосушильной установки; для установок, работающих на природном газе, принимается равным 0,98, на мазуте — 0,96, на угле — 0,75.

107. Удельный расход теплоты на сушку 1 м3 песка, ккал/м3, определяется по формуле:

qп = q1 + q2 + q3 + q4 + q5 + q6, (138)

где q1, q2 — удельные расходы теплоты на нагрев песка и испарение из него влаги соответственно (при отрицательных температурах атмосферного воздуха учитывается дополнительный расход теплоты на нагрев и плавление образовавшегося льда), ккал/м3;

q3 — потери теплоты с уходящими газами, ккал/м3;

q4 — потери теплоты в окружающую среду через наружную поверхность пескосушильной установки, ккал/м3;

q5 — потери теплоты на разогрев пескосушильной установки до рабочего состояния, ккал/м3;

q6 — расход теплоты на нагревание топлива и испарение из него влаги, ккал/м3.

108. Удельный расход теплоты на нагрев 1 м3 песка, ккал/м3, рассчитывается по формуле:

q_{1} = c_{\text{п}} \cdot (t_{2} - t_{\text{н}}^{\text{ср}}) , (139)

где cп — объемная теплоемкость песка, принимается равной 289 ккал/м3·°C;

t2 — температура песка на выходе из пескосушильной установки, °C; принимается в соответствии с паспортными данными конкретной установки (по технологическим нормам не должна превышать 350 °C);

t_{\text{н}}^{\text{ср}} — средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C, принимается по приложению № 4.

109. Удельный расход теплоты на испарение влаги из 1 м3 песка, ккал/м3, рассчитывается по формуле:

q_{2} = \rho_{\text{п}} \cdot \Delta h \cdot \frac{(W - 0,5)}{100} , (140)

где \rho_{\text{п}} — плотность влажного песка, кг/м3; определяется по фактическим данным лабораторного анализа, а при их отсутствии принимается в среднем равной 1600 кг/м3;

\Delta h — повышение теплосодержания влаги в пескосушильной установке, ккал/кг;

W — начальная влажность песка, поступающего в установку, %;

0,5 — предельно допустимая влажность сухого песка на выходе из пескосушильной установки, %.

110. Повышение теплосодержания влаги в пескосушильной установке, ккал/кг, определяется по формуле:

\Delta h = c_{\text{в}} \cdot (100 - t_{\text{н}}) + r_{\text{п}} + h_{\text{п}} , (141)

где cв — удельная теплоемкость воды, ккал/кг·°C, принимается равная 1 ккал/кг·°C;

rп — удельная теплота испарения (парообразования), ккал/кг, принимается равная 538,9 ккал/кг;

hп — повышение теплосодержания водяного пара в пескосушильной установке, ккал/кг, принимается равное 30,1 ккал/кг.

В случаях отрицательных значений температуры атмосферного воздуха величина \Delta h учитывает дополнительный расход теплоты на нагрев и плавление льда:

\Delta h = c_{\text{л}} \cdot (0 - t_{\text{н}}) + r_{\text{Л}} + c_{\text{в}} \cdot 100 + r_{\text{п}} + h_{\text{п}} , (142)

где cл — удельная теплоемкость льда, ккал/кг·°C, принимается равная 0,492 ккал/кг·°C;

rЛ — удельная теплота плавления льда, ккал/кг, принимается равная 78,8 ккал/кг.

111. Потери теплоты с уходящими газами, ккал/кг, определяются по формуле:

q_{3} = c_{\text{в}} \cdot \frac{V_{\text{в}}}{V_{\text{п}}} \cdot (t_{\text{З}} - t_{\text{н}}^{\text{ср}}) , (143)

где cв — объемная теплоемкость уходящих газов; принимается равной теплоемкости воздуха cв = 0,243 ккал/м3·°C;

Vв — производительность дутьевого вентилятора пескосушильной установки, м3/ч;

Vп — расчетная производительность пескосушильной установки по песку, м3/ч;

tЗ — температура уходящих газов на выходе из установки (может быть принята равной конечной температуре песка), °C.

112. Потери теплоты в окружающую среду через наружную поверхность пескосушильной установки q4, расход теплоты на разогрев пескосушильной установки до рабочего состояния q5 и расход теплоты на нагревание топлива и испарение из него влаги q6 учитываются введением поправочного коэффициента kп. Величина kп изменяется в диапазоне 1,2 — 1,6 в зависимости от режима работы и вида топлива, используемого в пескосушильной установке: при работе установки на твердом топливе в одну смену — kп = 1,6, в две смены — 1,35; при работе на жидком и газообразном топливе в одну смену — 1,4, в две смены — 1,25.

В этом случае формула 138 принимает вид:

qп = kп·(q1 + q2 + q3). (144)

113. При проведении расчетов температуру атмосферного воздуха принимают равной средней температуре на планируемый период для данной местности (приложение № 4).

Пример расчета

Определить плановую потребность в угле (Хакасский сортовой) для сушки песка в январе в установке барабанного типа для эксплуатационного локомотивного депо Абакан (г. Абакан). Плановый расход песка за планируемый период составит 246 м3.

Исходные данные:

По формуле (139) определяем удельный расход теплоты на нагрев песка:

q1 = 289·(125 — (-25,5)) = 43495 ккал/м3.

По формуле (142) определяем повышение теплосодержания влаги в пескосушильной установке:

\Delta h = 0,492 \cdot (0 - ( - 25,5)) + 78,8 + 1 \cdot 100 + 538,9 + 30,1 = 760,3\text{ккал }/\text{кг} .

По формуле (140) определяем удельный расход теплоты на испарение влаги из песка:

q_{2} = 1600 \cdot 760,3 \cdot \frac{4 - 0,5}{100} = 42577\text{ккал }/\text{м}^{3}

По формуле (143) определяем потери теплоты с уходящими газами:

q_{3} = 0,243 \cdot \frac{2000}{1,8} \cdot (140 - (- 25,5)) = 44685\text{ккал }/\text{м}^{3} .

При работе пескосушильной установки на твердом топливе в две смены поправочный коэффициент kп = 1,35.

По формуле (144) определяем удельный расход теплоты на сушку песка:

qп = 1,35·(43495 + 42577 + 44685) = 176522 ккал/м3.

По формуле (137) определяем удельный расход топлива на сушку песка:

b_{\text{п}} = \frac{176522}{7000 \cdot 0,75} = 33,62\text{кгу }.\text{т }/\text{м}^{3}

Расход топлива в условном исчислении за расчетный период составит:

Bп = 246·33,62·1·1,05 = 8684 кг у.т. или 8,7 т у.т.

В натуральном выражении расход угля составит:

B_{\text{п}} = \frac{8684 \cdot 7000}{5502} = 11048,3\text{кгили }11,0\text{т} .

Определение норм естественной убыли топлива при хранении и транспортировке

114. При использовании твердого или жидкого топлива необходимо увеличить его плановый расход на величину нормативных предельных потерь при транспортировке (таблицы 36 и 37) и хранении (таблица 38).

Таблица 36

Нормы потерь жидкого топлива, %

Таблица 37

Нормы потерь твердого топлива, %

Таблица 38

Нормы естественной убыли топлива при хранении на региональных складах

115. Предельные сроки хранения твердого топлива на складах приведены в таблице 39.

Таблица 39

Срок хранения твердого топлива на складах

Расход топлива на отопление помещений с использованием инфракрасных излучателей и тепловых пушек

116.1. Норму расхода топлива для отопления с помощью инфракрасных излучателей рассчитывают индивидуально для каждого помещения.

116.2. Количество теплоты, затраченное инфракрасными излучателями для общего обогрева помещения, на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

QИИ = c·(Qот — Qдеж) (145)

где c — поправочный коэффициент, характеризующий снижение расхода теплоты на отопление помещения при лучистом отоплении;

Qот — расход теплоты на отопление помещения на планируемый период, Гкал, определяется расчетным путем согласно разделу IV настоящей методики;

Qдеж — расход теплоты на отопление помещения от дежурного отопления на планируемый период, Гкал, определяется расчетным путем согласно разделу IV настоящей методики.

116.4. Значение поправочного коэффициента, характеризующего снижение расхода теплоты на отопление помещения при лучистом отоплении, определяется по рисунку в зависимости от показателей P и M.

Рисунок — Значение поправочного коэффициента c.

116.5 Показатель P определяется по формуле:

P = K_{\text{р}} - \frac{3 \cdot Q_{\text{деж}}}{A \cdot B \cdot H \cdot (t_{\text{в}} - t_{\text{н}})} (146)

где Kр — кратность инфильтрационного воздухообмена, 1/ч, принимается по паспортным данным системы отопления, при отсутствии данных Kр = 0,5 1/ч;

A, B, H — соответственно длина, ширина и высота отапливаемого помещения, м, определяется в соответствии с техническим паспортом на здание;

tв — расчетная температура воздуха внутри помещения ниже уровня установки излучателей, °C, принимается по таблицам 5 и 6.

tн — расчетная температура атмосферного воздуха для отопления, принимается по приложению № 4.

116.3 Показатель M определяется по формуле:

M = \frac{B \cdot \eta_{\text{из}}}{H \cdot 0,6 \cdot 100} (147)

где \eta_{\text{из}} — КПД инфракрасного излучателя, %, принимается по паспортным данным на излучатель.

117. Расход топлива (природного газа) для отопления здания с помощью инфракрасных излучателей на планируемый период, тыс. м3, определяется по формуле:

B_{\text{ИИ}} = \frac{Q_{\text{ИИ}} \cdot 100}{\eta_{\text{из}} \cdot Q_{\text{н}}^{\text{р}}} \cdot 10^{- 3} (148)

где Q_{\text{н}}^{\text{р}} — низшая теплота сгорания топлива на рабочую массу, ккал/м3, для природного газа принимается 8050 ккал/м3.

118. Для нагрева воздуха в производственных цехах, гаражах, складах, ангарах, магазинах, торговых павильонах, сушильных комнатах и т.п., где требуется дополнительный временный или постоянный обогрев помещения или отдельных участков, применяют «тепловые пушки».

Расход топлива для них, кг, определяется по формуле:

B_{\text{т п}} = b_{\text{т п}} \cdot \tau , (149)

где bт п — норма удельного расхода топлива для «тепловой пушки», кг/ч;

\tau — число часов работы, ч.

Нормы удельного расхода топлива для некоторых моделей «тепловых пушек» приведены в приложении № 32.

Пример расчета

В локомотивном депо Красноуфимск для обогрева помещения установлены инфракрасные излучатели. Расчетная температура атмосферного воздуха в ноябре в Екатеринбурге -2,4 °C. В рабочей зоне помещения с помощью локальных излучателей обеспечивается температура 16 °C. Требуется рассчитать норму расхода топлива за ноябрь.

Инфракрасные излучатели в качестве топлива используют природный газ. Общая потребность на систему отопления составляет 129,9 Гкал за планируемый период. Расход теплоты на поддержание «дежурной» температуры в помещении (5 °C) составляет 54,2 Гкал.

Размеры отапливаемого помещения:

• длина 109,7 м;
• ширина 16,9 м;
• высота 14,9 м.

По формуле (146) рассчитывается показатель P:

P = 0,5 - \frac{3 \cdot 54,2 \cdot 1000}{109,7 \cdot 16,9 \cdot 14,9 \cdot (16 - 2,4)} = 0,18

Далее определяется M по формуле (147):

M = \frac{16,9 \cdot 88,7}{14,9 \cdot 0,6 \cdot 100} = 1,68

По рисунку по рассчитанным значениям показателей P и M находим значение поправочного коэффициента c = 1,035.

Суммарную норму количества теплоты, которое должно быть отпущено лучистой системой отопления за расчетный период, определяем по формуле (145):

Q = 1,035·(129,9 — 54,2) = 78,4 Гкал.

По формуле (148) определяем расход природного газа на отопление помещения:

B_{\text{ИИ}} = \frac{78,4 \cdot 100}{88,7 \cdot 8050} = 11,0\text{тыс }.\text{м}^{3} .

Расход топлива на отопление здания с печным отоплением на твердом топливе

119. Норму расхода топлива на отопление здания с печным отоплением на твердом топливе на планируемый период определяют по формуле:

• в условном исчислении, т у.т.:

B_{\text{от}} = 0,26 \cdot V_{\text{зд}} \cdot \alpha \cdot \tau \cdot (t_{\text{в}} - t_{\text{н}}^{\text{ср}}) \cdot q_{\text{от}} \cdot k_{\text{экс}} \cdot 10^{- 6} , (150)

• в натуральном исчислении, т:

B_{\text{от}} = 0,26 \cdot \frac{7000}{Q_{\text{р}}^{\text{н}}} \cdot V_{\text{зд}} \cdot \alpha \cdot \tau \cdot (t_{\text{в}} - t_{\text{н}}^{\text{ср}}) \cdot q_{\text{от}} \cdot k_{\text{экс}} \cdot 10^{- 6} , (151)

где Vзд — расчетный наружный объем здания; определяют по техническому паспорту здания, м3;

\alpha — поправочный коэффициент, учитывающий отклонение фактической температуры атмосферного воздуха от расчетной -30 °C \alpha \approx 0,54 + \frac{22}{(t_{\text{в}} - t_{\text{про}})} (tпро — расчетная температура атмосферного воздуха для отопления принимается по приложению № 4);

\tau — продолжительность периода планирования, ч;

tв — температура воздуха внутри здания, °C; принимается 18 °C;

t_{\text{н}}^{\text{ср}} — средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C; определяют по приложению № 4;

qот — отопительная характеристика здания, ккал/ч·м3·°C; определяют по формуле (10);

kэкс — эксплуатационный коэффициент, учитывающий влияние инфильтрации в зависимости от средней скорости ветра \upsilon_{\text{вет}}^{\text{ср}} , типа системы отопления; принимают по таблице 40.

Q_{\text{р}}^{\text{н}} — низшая теплота сгорания топлива на рабочую массу, ккал/кг,

Таблица 40

Коэффициент kэкс для непроизводственных зданий с печным отоплением

Пример расчета

Определить плановую потребность в угле (Кузнецкий) для отопления здания стрелочного поста, расположенного на ст. Московка (г. Омск), на январь.

Исходные данные

Отопительно-вентиляционный паспорт здания:

Назначение здания — служебно-техническое.

Местонахождение — ст. Московка, Западно-Сибирская ж.д.

Характеристика здания:

Высота здания — 3,3 м.

Материал стен — кирпичная кладка.

Толщина стен — 0,5 м.

Наличие верхнего света — не имеет.

Тип отопления — индивидуальное, печное.

Здание построено «на грунте» (без подвала).

Особенности эксплуатации:

Внутренняя температура в здании — tв = 18 °C.

Число часов работы отопления в январе — 24 x 31 = 744 ч.

Результаты обмера здания:

Коэффициент теплопроводности материала стены здания .

Климатологические данные для Омска по приложению № 4:

t_{\text{н}}^{\text{янв}} = - 17,2^{\circ}C ; tнро = -37 °C; v_{\text{вет}}^{\text{ср}} = 5,1\text{м }/\text{сек} .

Пример расчета

По формуле (11) определяем коэффициент теплопередачи наружных стен:

k_{\text{ст}} = \frac{1}{\frac{1}{7,5} + \frac{0,5}{0,482} + \frac{1}{23}} = 0,824(\frac{\text{ккал}}{\text{ч} \cdot \text{м}^{2} \cdot °C}).

По формуле (10) определяем величину удельной отопительной характеристики qот для здания:

q_{\text{от}} = \frac{16,8}{17,6} \cdot [0,824 + 0,03 \cdot (2,91 - 0,824)] + \frac{1}{3,3} \cdot (0,9 \cdot 0,63 + 0,6 \cdot 0,2) = 1,054 \frac{\text{ккал}}{\text{ч} \cdot \text{м}^{3} \cdot °C} .

Поправочный коэффициент, учитывающий отклонение фактической температуры атмосферного воздуха от расчетной -30 °C, составит:

\alpha \approx 0,54 + \frac{22}{(18 - (- 37))} = 0,94 .

По таблице 40 определяем эксплуатационный коэффициент, учитывающий влияние инфильтрации, kэкс = 1,045.

Норма расхода топлива на отопление здания составит:

• в условном исчислении:

Bот = 0,26·58,1·0,94·744·(18 — (-17,2))·1,054·1,045·10-6 = 0,4 т у.т.,

• в натуральном исчислении:

B_{\text{от}} = 0,26 \cdot \frac{7000}{5663} \cdot 58,1 \cdot 0,94 \cdot 744 \cdot (18 - (- 17,2)) \cdot 1,054 \cdot 1,045 \cdot 10^{- 6} = 0,5\text{т} .

Расход топлива на отопление водонапорной башни

120. Норму расхода топлива на отопление водонапорной башни с печным отоплением на твердом топливе на планируемый период определяют по формуле:

• в условном исчислении, кг у.т.:

B_{\text{вб}} = \frac{142,86 \cdot 100}{\eta_{\text{ка}.\text{бр}}} \cdot Q_{\text{вб}} , (152)

• в натуральном исчислении, кг:

B_{\text{вб}} = \frac{142,86}{\eta_{\text{ка}.\text{бр}}} \cdot \frac{7000}{Q_{\text{р}}^{\text{н}}} \cdot Q_{\text{вб}} , (153)

где 142,86 — теоретический расход топлива в условном исчислении на выработку единицы теплоты, кг у.т./Гкал;

\eta_{\text{ка}.\text{бр}} — КПД брутто котлоагрегата при номинальной нагрузке; %, принимается по данным паспорта котлоагрегата (для печки принимаем 55%);

7000 — теплота сгорания топлива в условном исчислении, ккал/кг;

Q_{\text{р}}^{\text{н}} — низшая теплота сгорания топлива на рабочую массу, ккал/кг;

Qвб — расход теплоты на обогрев водонапорной башни при отрицательной температуре атмосферного воздуха, Гкал.

121. Расход теплоты на обогрев водонапорной башни при отрицательной температуре атмосферного воздуха за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Qвб = Qнас + Qбак, (154)

где Qнас — расход теплоты на отопление насосного помещения, Гкал;

Qб — расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении воды в баке, Гкал.

122. Расход теплоты на отопление насосного помещения водонапорной башни, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{нас}} = V_{\text{нас}} \cdot \alpha \cdot \tau \cdot (t_{\text{в}} - t_{\text{н}}^{\text{ср}}) \cdot q_{\text{от}} \cdot k_{\text{экс}} \cdot 10^{- 6} , (155)

где Vваг — расчетный наружный объем насосного помещения, м3;

\alpha м поправочный коэффициент, учитывающий отклонение фактической температуры атмосферного воздуха от расчетной -30 °C \alpha \approx 0,54 + \frac{22}{(t_{\text{в}} - t_{\text{нро}})} (tнро — расчетная температура атмосферного воздуха для отопления, принимается по приложению № 4);

\tau — продолжительность работы системы отопления водонапорной башни за планируемый период, ч;

tв — расчетная внутренняя температура воздуха, °C; принимается 12 °C;

t_{\text{н}}^{\text{ср}} — средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C; определяют по приложению № 4;

qот — отопительная характеристика здания, ккал/ч·м3·°C; определяют по формуле (10);

kэкс — эксплуатационный коэффициент, учитывающий влияние инфильтрации в зависимости от средней скорости ветра \upsilon_{\text{вет}}^{\text{ср}} , типа системы отопления; принимают по таблице 40.

123. Расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении воды в баке водонапорной башни за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_{\text{бак}} = k \cdot F_{\text{бак}} \cdot (t_{\text{х}} - t_{\text{н}}^{\text{ср}}) \cdot \tau \cdot 10^{- 6} , (156)

где k — коэффициент теплопередачи через стенки резервуара, зависящий от его конструкции, ккал/м2·ч·°C; для металлического изолированного бака — 3,0 ккал/м2·ч·°C; для кирпичного — 0,7 ккал/м2·ч·°C; для сделанного из железобетона — 1,9 ккал/м2·ч·°C;

Fбак — общая поверхность бака, м2; определяется по геометрическим параметрам бака;

tх — температура хранения воды в цистерне, °C; принимается равной 5 °C;

t_{\text{н}}^{\text{ср}} — средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C, принимается по приложению № 4;

\tau — продолжительность подогрева воды в баке за планируемый период, ч.

Пример расчета

Определить плановую потребность в топливе для отопления водонапорной башни, расположенного на ст. Дзержинская Калининградской ж.д., на январь.

Башня отапливается котлом «УЮТ» (КПД = 67%).

Исходные данные

Характеристика водонапорной башни:

Диаметр водонапорной башни — 7,4 м;

Высота водонапорной башни — 10,5 м;

Высота бака — 6 м.

Материал изоляции стены — кирпич глиняный.

Толщина стен — 0,6 м.

Особенности эксплуатации:

Внутренняя температура в насосной — 12 °C.

Температура хранения воды — 5 °C.

Число часов работы отопления в январе — 24 x 31 = 744 ч.

Результаты обмера здания:

Коэффициент теплопроводности материала стены здания .

Климатологические данные для г. Калининграда по приложению № 4:

t_{\text{н}}^{\text{янв}} = - 2,2^{\circ}C ; tпро = -19 °C; v_{\text{вет}}^{\text{ср}} = 2,8\text{м }/\text{сек} .

Порядок расчета

По формуле (11) определяем коэффициент теплопередачи наружных стен:

k_{\text{ст}} = \frac{1}{\frac{1}{7,5} + \frac{0,6}{0,4816} + \frac{1}{23}} = 1,422 \frac{\text{ккал}}{\text{ч} \cdot \text{м}^{2} \cdot °C} .

По формуле (10) определяем величину удельной отопительной характеристики qот для здания:

q_{\text{от}} = \frac{11,6}{52,2} \cdot 1,422 + \frac{1}{4,5} \cdot (0,9 \cdot 0,9 + 0,6 \cdot 0,2) = 0,523 \frac{\text{ккал}}{\text{ч} \cdot \text{м}^{3} \cdot °C} .

Поправочный коэффициент, учитывающий отклонение фактической температуры атмосферного воздуха от расчетной -30 °C, составит:

\alpha \approx 0,54 + \frac{22}{(18 - (- 19))} = 1,13 .

По таблице 40 определяем эксплуатационный коэффициент, учитывающий влияние инфильтрации. Значение округляют до ближайшей в таблице величины: kэкс = 1,06.

По формуле (155) определяем расход теплоты на отопление насосного помещения водонапорной башни:

Qнас = 193,5·1,13·744·(12 — (-2,2))·0,523·1,06·10-6 = 1,3 Гкал

По формуле (156) определяем расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении воды в баке водонапорной башни:

Qбак = 0,7·112,6·(5 — (-2,2))·744·10-6 = 0,4 Гкал.

По формуле (154) определяем потребность в теплоты на отопление водонапорной башни:

Qвб = 1,3 + 0,4 = 1,7 Гкал.

Плановая потребность в топливе на отопление водонапорной башни составит:

B_{\text{вб}} = \frac{142,86 \cdot 100}{67} \cdot 1,702 = 362\text{кг} .

Автотранспорт

124. Нормы расхода топлива для автотранспортных средств (далее — АТС) устанавливаются на уровне структурного подразделения на основе технических характеристик автомобилей с учетом условий их эксплуатации.

В состав норм не включается расход топлива на технические, гаражные и прочие внутренние хозяйственные нужды, не связанные непосредственно с технологическим процессом перевозок пассажиров и грузов.

Норма на транспортную работу включает базовую норму и зависит от грузоподъемности или от нормируемой загрузки, или от конкретной массы перевозимого груза, с учетом условий эксплуатации АТС.

Базовая норма для автомобилей общего назначения устанавливается в литрах на 100 км (л/100 км) пробега АТС в снаряженном состоянии.

125. Нормы расхода топлива устанавливаются в следующих единицах измерения:

• для бензиновых и дизельных АТС — в литрах бензина или дизтоплива;
• для автомобилей, работающих на сжиженном углеводородном газе (далее — СУГ) — в литрах СУГ расчета 1 л бензина соответствует «1,32 л СУГ, не более» (рекомендуемая норма в пределах 1,22 +/- 0,10 л СУГ к 1 л бензина, в зависимости от свойств пропан-бутановой смеси);
• для АТС, работающих на компримированном (сжатом) природном газе (далее — КПГ) — в нормальных метрах кубических КПГ, из расчета 1 л бензина соответствует 1 +/- 0,1 м3 КПГ (в зависимости от свойств природного газа);
• для газодизельных АТС норма расхода КПГ указана в куб. м с одновременным указанием нормы расхода дизтоплива в литрах, их соотношение определяется производителем техники (или в инструкции по эксплуатации).

Планирование расхода топлива для АТС структурного подразделения в целом, а также филиала и всей сети осуществляется в тоннах по формуле:

B_{\text{А}}^{\text{сп}} = \frac{\sum_{j = 1}^{m} \sum_{i = 1}^{n} \rho_{ji} \cdot B_{ji}}{1000} , (157)

где B_{\text{А}}^{\text{сп}} — нормативный расход топлива АТС структурного подразделения, т;

Bi — нормативный расход топлива i-ым АТС j-го типа, л;

\rho_{ji} — плотность топлива, используемого i-ым АТС j-го типа, кг/м3; принимается по приложению № 24;

1000 — переводной коэффициент из кг в т.

Учет дорожно-транспортных, климатических и других эксплуатационных факторов производится с помощью поправочных коэффициентов, регламентированных в виде повышения или снижения исходного значения нормы.

126. Нормы расхода топлива повышаются при следующих условиях.

126.1. Работа АТС в зимнее время года в зависимости от климатических районов страны — от 5% до 20% (включительно — и далее по тексту для всех верхних предельных значений коэффициентов). Порядок применения, значения и сроки действия зимних надбавок приведены в методических рекомендациях «Нормы расхода топлив и смазочных материалов на автомобильном транспорте», утвержденных распоряжением Минтранса России от 14 марта 2008 г. № АМ-23-р.

126.2. Работа АТС на дорогах общего пользования (I, II и III категорий) в горной местности, включая города, поселки и пригородные зоны, при высоте над уровнем моря:

от 300 до 800 м — до 5% (нижнегорье);

от 801 до 2000 м — до 10% (среднегорье);

от 2001 до 3000 м — до 15% (высокогорье);

свыше 3000 м — до 20% (высокогорье).

126.3. Работа АТС на дорогах общего пользования I, II и III категорий со сложным планом (вне пределов городов и пригородных зон), где в среднем на 1 км пути имеется более пяти закруглений (поворотов) радиусом менее 40 м (или из расчета на 100 км пути — около 500) — до 10%, на дорогах общего пользования IV и V категорий — до 30%.

126.4 При работе АТС в населенных пунктах с численностью населения:

свыше 5 млн. человек — до 35%;

от 1 до 5 млн. человек — до 25%;

от 250 тыс. до 1 млн. человек — до 15%;

от 100 до 250 тыс. человек — до 10%;

до 100 тыс. человек (при наличии регулируемых перекрестков, светофоров или других знаков дорожного движения — до 5%.

126.5. Работа АТС, требующая частых технологических остановок, связанных с погрузкой и выгрузкой, посадкой и высадкой пассажиров (при наличии в среднем более чем одной остановки на 1 км пробега; при этом остановки у светофоров, перекрестков и переездов не учитываются) — до 10%.

126.6. При движении АТС с пониженной средней скоростью движения (при перевозке нестандартных, крупногабаритных, тяжеловесных, опасных грузов, грузов в стекле и иных подобных грузов, при движении в колоннах при сопровождении АТС автомобилями прикрытия) в диапазоне 20 \div 40\text{км}/\text{ч} — до 15%, то же со средней скоростью ниже 20 км/ч — до 35%.

126.7. При обкатке новых АТС и вышедших из капитального ремонта (пробег определяется производителем техники) — до 10%.

126.8. При централизованном перегоне АТС своим ходом в одиночном состоянии или колонной — до 10%; при перегоне-буксировке АТС в спаренном состоянии — до 15%; при перегоне-буксировке в строенном состоянии — до 20%.

126.9. Для АТС, находящихся в эксплуатации более пяти лет или с общим пробегом более 100 тыс. км — до 5%; более восьми лет или с общим пробегом более 150 тыс. км — до 10%.

126.10. При работе АТС в качестве технологического транспорта, включая работу внутри предприятия, — до 20%.

126.11. При работе специальных АТС (пожарных, ремонтных, автовышек, автопогрузчиков и т.д.), выполняющих транспортный процесс при маневрировании, на пониженных скоростях, при частых остановках, движении задним ходом и т.п. — до 20%.

126.12. При движении по полю, при вывозке леса и т.п. на горизонтальных участках дорог IV и V категорий: для АТС в снаряженном состоянии без груза — до 20%, для АТС с полной или частичной загрузкой автомобиля — до 40%.

126.13. При работе в чрезвычайных климатических и тяжелых дорожных условиях в период сезонной распутицы, снежных или песчаных заносов, при сильном снегопаде и гололедице, наводнениях, лесных пожаров и других стихийных бедствиях для дорог I, II и III категорий — до 35%, для дорог IV и V категорий — до 50%.

126.14. При использовании установки «климат-контроль» (независимо от времени года) при движении автомобиля — до 7%.

126.15. При использовании кондиционера при движении автомобиля — до 7% (применение данного коэффициента совместно с зимней надбавкой в зависимости от климатических районов не допускается).

126.16. При использовании кондиционера на стоянке нормативный расход топлива устанавливается из расчета за один час простоя с работающим двигателем, то же на стоянке при использовании установки «климат-контроль» (независимо от времени года) за один час простоя с работающим двигателем — до 10% от базовой нормы.

126.17. При простоях АТС под погрузкой или разгрузкой в пунктах, где по условиям безопасности или другим действующим правилам запрещается выключать двигатель (специальные склады, наличие груза, не допускающего охлаждения кузова и другие объекты), а также в других случаях вынужденного простоя автомобиля с включенным двигателем — до 10% от базовой нормы за один час простоя.

126.18. В зимнее или холодное (при среднесуточной температуре ниже +5 °C) время года на стоянках при необходимости пуска и прогрева автомобилей устанавливается нормативный расход топлива из расчета за один час стоянки (простоя) с работающим двигателем — до 10% от базовой нормы.

В том случае, когда АТС эксплуатируется в пригородной зоне вне границы города, поправочные (городские) коэффициенты не применяются.

127. Норма расхода топлив снижается при работе на дорогах общего пользования I, II и III категорий за пределами пригородной зоны на равнинной слабохолмистой местности (высота над уровнем моря до 300 м) — до 15%.

При необходимости применения одновременно нескольких надбавок норма расхода топлива устанавливается с учетом суммы или разности этих надбавок.

128. Для марок и модификаций АТС, не имеющих существенных конструктивных изменений по сравнению с базовой моделью (с одинаковыми техническими характеристиками двигателя, коробки передач, главной передачи, шин, колесной формулы, кузова) и не отличающихся от базовой модели собственной массой, допускается устанавливать базовую норму расхода топлив в тех же размерах, что и для базовой модели.

Для марок и модификаций автомобилей, не имеющих перечисленных выше конструктивных изменений, но отличающихся от базовой модели только собственной массой (при установке фургонов, кунгов, тентов, дополнительного оборудования, бронировании и т.д.), нормы расхода топлив могут определяться:

• на каждую тонну увеличения (уменьшения) собственной массы автомобиля с увеличением (уменьшением) из расчета до 2 л/100 км для автомобилей с бензиновыми двигателями, из расчета до 1,3 л/100 км — с дизельными двигателями, из расчета до 2,64 л/100 км для автомобилей, работающих на СУГ, из расчета до 2 куб. м/100 км для автомобилей, работающих на КПГ; при газодизельном процессе двигателя ориентировочно до 1,2 куб. м природного газа и до 0,25 л/100 км дизельного топлива, из расчета на каждую тонну изменения собственной массы автомобиля.

129. В дополнение к нормированному расходу газа допускается расходование бензина или дизтоплива для газобаллонных автомобилей в следующих случаях:

• для заезда в ремонтную зону и выезда из нее после проведения технических воздействий — до 5 л жидкого топлива на один газобаллонный автомобиль;
• для запуска и работы двигателя газобаллонного автомобиля — до 20 л жидкого топлива в месяц на один автомобиль в летний и весенне-осенний сезоны, в зимнее время дополнительно учитываются зимние надбавки согласно приложению № 25;
• на маршрутах, протяженность которых превышает запас хода одной заправки газа, — до 25% от общего расхода топлива на указанных маршрутах.

Во всех указанных случаях нормирование расхода жидкого топлива для газобаллонных АТС осуществляется в тех же размерах, что и для соответствующих базовых автомобилей.

130. Нормы расхода топлива для легковых и грузовых бортовых автомобилей, тягачей, самосвалов устанавливаются на основе методических рекомендаций «Нормы расхода топлив и смазочных материалов на автомобильном транспорте», утвержденных распоряжением Минтранса России от 14 марта 2008 г. № АМ-23-р.

131. Нормы расхода топлива для специальных и специализированных автомобилей с установленным на них оборудованием подразделяются на две группы:

• автомобили, выполняющие работы в период стоянки (автокраны, автоцистерны, компрессорные и т.п.);
• автомобили, выполняющие ремонтные, строительные и другие работы в процессе передвижения (бульдозеры, скреперы, экскаваторы и другие строительно-дорожные машины).

131.1. Норму расхода топлива спецавтомобилей, выполняющих основную работу в период стоянки, на планируемый период, л, определяют по формуле:

Bса i = (0,01·bса i·Si + bт i·Ti)·(1 + 0,01·Di), (158)

где bса i — индивидуальная норма расхода топлива на пробег i-го спецавтомобиля, л/100 км, (в случаях, когда спецавтомобиль предназначен также для перевозки груза, индивидуальная норма рассчитывается с учетом выполнения транспортной работы: b'са i = bса i + bтр i·W); принимается по приложению № 34;

bт i — норма расхода топлива на работу специального оборудования i-го спецавтомобиля, л/час или л на выполняемую операцию (например, заполнение цистерны и т.п.); принимается по приложению № 34;

Ti — время работы оборудования, ч, или количество выполненных операций за планируемый период;

Di — поправочный коэффициент (суммарное относительное увеличение или снижение) к норме i-го АТС, %.

131.2. Норму расхода топлива спецавтомобилей, выполняющих основную работу в процессе передвижения, на планируемый период, л, определяют по формуле:

Bса i = 0,01·(bса i·Si + b''са i·S''i)·(1 + 0,01·Di), (159)

где bса i — индивидуальная норма расхода топлива на пробег i-го спецавтомобиля, л/100 км; принимается по приложению № 34;

b''са i — норма расхода топлива на пробег i-го спецавтомобиля при выполнении специальной работы во время передвижения, л/100 км; принимается по приложению № 34;

S''i — пробег i-го спецавтомобиля при выполнении специальной работы при передвижении за планируемый период, км.

Для автомобилей, на которых установлено специальное оборудование, нормы расхода топлива на пробег (на передвижение) устанавливаются исходя из норм расхода топлива, разработанных для базовых моделей автомобилей с учетом изменения массы спецавтомобиля.

Пример расчета.

Время работы трактора МТЗ-80 работавшего зимой в горной местности на высоте 300 — 800 м в режиме уборки снега отвалом и щеткой составило 3 часа.

Исходные данные:

• норма расхода дизельного топлива для трактора составляет

вs = 6,9 л/ч;

• надбавка за работу в горной местности на высоте над уровнем моря от 300 до 800 м составляет D = 5%;
• надбавка за работу в зимнее время составляет D = 10%.

Нормируемый расход дизельного топлива составляет:

Bса i = 6,9·3·(1 + 0,01·10 + 0,01·5) = 23,8 л.

Приложение № 1 к методике планирования расхода топлива на нетяговые нужды и тепловой энергии в ОАО «РЖД»

Расчетная потребность структурного подразделения ______________ в топливе по видам (наименование структурного подразделения, хозяйства, филиала) деятельности и видам продукции (работ, услуг) на планируемый период ___________.