---
title: "\"Инструкция по выбору рамных податливых крепей горных выработок. Издание второе, переработанное и дополненное\""
issuer: "Министерство угольной промышленности СССР"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/instruktsiya-po-vyboru-ramnyh-podatlivyh-krepey"
---

## "Инструкция по выбору рамных податливых крепей горных выработок. Издание второе, переработанное и дополненное"

# "Инструкция по выбору рамных податливых крепей горных выработок. Издание второе, переработанное и дополненное"

(утв. Минуглепромом СССР 30.04.1991)

> [!IMPORTANT]
> Взамен Инструкции по выбору рамной металлической податливой крепи горных выработок (Л.: ВНИМИ, 1986).


<div align="right">

<a id="p100001"></a>Утверждена<br>
Министерством угольной<br>
промышленности СССР<br>
30 апреля 1991 года

<a id="p100002"></a>Согласована<br>
с Госпроматомнадзором СССР

</div>

Протокол от 18 марта 1991 года

<a id="p100003"></a>**ИНСТРУКЦИЯ**
**ПО ВЫБОРУ РАМНЫХ ПОДАТЛИВЫХ КРЕПЕЙ**
**ГОРНЫХ ВЫРАБОТОК**

<div align="center">

<a id="p100004"></a>**ИЗДАНИЕ ВТОРОЕ, ПЕРЕРАБОТАННОЕ И ДОПОЛНЕННОЕ**

</div>


<a id="p100005"></a>Регламентирован порядок расчета и выбора крепей выработок угольных шахт, находящихся вне зоны влияния очистных работ при разработке одиночных и сближенных пологих, наклонных, крутонаклонных и крутых пластов.
<a id="p100006"></a>В полном соответствии с настоящей Инструкцией во ВНИМИ разработана программа для ЭВМ. Входные параметры в программу для конкретных условий шахты или группы шахт должны быть согласованы техническим руководством предприятий с ВНИМИ. Пользование другими программами по данной Инструкции не разрешается.
<a id="p100007"></a>Применение Инструкции обязательно на всех угольных шахтах. С введением ее в действие отменяется Инструкция по выбору рамной металлической податливой крепи горных выработок (Л.: ВНИМИ, 1986).
<a id="p100008"></a>Составители:
<a id="p100009"></a>Н.П. Бажин, В.Н. Рева, В.В. Райский, О.И. Мельников, Ю.М. Басинский, В.Ф. Богомолов, Л.К. Нейман, Е.А. Иванов, Е.Д. Жариков, Ю.Н. Кулаков, А.М. Обрезан, И.И. Сныткин, А.И. Субботин, В.С. Лудзиш, Э.Ш. Феликс, К.К. Элиманов, С.А. Толмачев, В.П. Дудукалов.


### <a id="p100010"></a>I. ОБЛАСТЬ И УСЛОВИЯ ПРИМЕНЕНИЯ ИНСТРУКЦИИ


1. <a id="p100011"></a>Инструкция распространяется на горизонтальные и наклонные (с углом падения до 35°) выработки шириной в свету не более 6 м, сечением до 20 м2, с любым расположением относительно залегания пород, при обычных способах проходки и крепления выработок, на глубине до 1200 м, при различных бесцеликовых способах охраны выработок.
<a id="p100012"></a>В условиях, отличающихся от указанных, и в частности, при ширине выработки от 6 до 8 м, сечении более 20 м2, глубине расположения свыше 1200 м и при слоевой выемке мощных пологих пластов, выбор крепи должен производиться на основании инструктивно-методических документов, а при их отсутствии - на основании рекомендаций ВНИМИ и бассейновых технологических НИИ.
2. <a id="p100013"></a>По Инструкции крепь выбирают из расчета надежного поддержания кровли от обрушения. Мероприятия по борьбе с пучением пород в выработках следует принимать согласно [разделу VIII](#p101571) и [Приложениям 1.7](#p102359); [3](#p102106); [4](#p103522), а также на основании действующих инструктивно-методических документов и рекомендаций специализированных организаций.
3. <a id="p100014"></a>Инструкция распространяется на крепи, соответствующие утвержденным техническим условиям. Применение других, в том числе новых крепей до утверждения условий допускается по согласованию с ИГД им. А.А. Скочинского.
<a id="p100015"></a>Примечание. Инструкция составлена на основании СНиП II-94-80 "Подземные горные выработки" (М.: Стройиздат, 1982); "Руководства по проектированию подземных горных выработок и расчету крепи" (М.: Стройиздат, 1983); "Указаний по рациональному расположению, охране и поддержанию горных выработок на угольных шахтах СССР" (Л.: ВНИМИ, 1985) и "Прогрессивных паспортов крепления, охраны и поддержания подготовительных выработок при бесцеликовой технологии отработки угольных пластов" (Л.: ВНИМИ, 1985).
<a id="p100016"></a>При пользовании Инструкцией необходимо соблюдать требования по технологии возведения крепи выработок, изложенные в "Отраслевой инструкции по применению рамных и анкерных крепей в подготовительных выработках угольных и сланцевых шахт" (М.: ИГД им. А.А. Скочинского, 1985).


### <a id="p100017"></a>II. ОСНОВНЫЕ ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ


4. <a id="p100018"></a>Порядок выбора размеров сечений и расчета параметров крепи для конкретной горной выработки следующий:
<a id="p100019"></a>а) выбирают размеры расчетного поперечного сечения выработки в свету, учитывая требования по условиям транспорта, вентиляции, водоотлива и общие компоновочные решения;
<a id="p100020"></a>б) приближенно определяют размеры поперечного сечения выработки в проходке с учетом толщины и податливости крепи и толщины забутовочного материала. Для этого увеличивают принятые размеры поперечного сечения выработки в свету на 0,6 м по ширине и на 0,5 м по высоте;
<a id="p100021"></a>в) рассчитывают ожидаемые смещения пород дифференцированно в кровле, боках и почве выработки с учетом влияния геологических и горно-технических факторов. Методика расчета изложена далее;
<a id="p100022"></a>г) по величине максимальных смещений пород на контуре выработки определяют нормативную и расчетную нагрузки на крепь, выбирают ее тип, конструкцию и с учетом сопротивления рамной крепи рассчитывают плотность установки;
<a id="p100023"></a>д) если смещения породы почвы более допустимой величины по технологическим требованиям, то необходимы мероприятия по уменьшению смещений пород (подрывка, обратный свод, анкерование, упрочнение пород, разгрузка массива и т.п.);
<a id="p100024"></a>е) с учетом расчетных смещений пород и плотности установки крепи, а также дополнительных мероприятий по уменьшению смещений пород определяют податливость крепи $\Delta$ и окончательно устанавливают необходимые размеры сечения выработки в проходке путем увеличения размеров в свету на значение $\Delta$ ;
<a id="p100025"></a>ж) по типовым проектам выработок с учетом требуемых размеров в свету и в проходке выбирают наиболее близкое сечение выработки.
5. <a id="p100026"></a>Глубину расположения выработки от поверхности H принимают равной фактическому значению. Для наклонных выработок параметр H принимают по участкам при изменении глубины на 50 м.
6. <a id="p100027"></a>Расчетное сопротивление сжатию слоев пород в массиве определяют с учетом нарушенности массива по формуле:

<a id="p100028"></a> $R_{c} = Rk_{c}$ , (1)

<a id="p100029"></a>где R - среднее значение сопротивления пород одноосному сжатию в образце, устанавливаемое по результатам испытаний при естественной влажности пород, а для обводненных пород - по результатам испытаний образцов во влажном состоянии. (При определении прочности пород с помощью коэффициента крепости по М.М. Протодьяконову f пересчет в МПа производят по формуле: R = 10f. Формула справедлива при f >= 3); $K_{c}$ - коэффициент, учитывающий нарушенность массива пород.
<a id="p100030"></a>Значения $k_{c}$ определяют в зависимости от тектонической нарушенности места их расположения в соответствии с табл. 1.

<a id="p100031"></a>Таблица 1


| <a id="p100032"></a>Тектоническая нарушенность места расположения выработки | <a id="p100033"></a>$k_{c}$ |
| --- | --- |
| <a id="p100034"></a>Пликативные нарушения с радиусом более 300 м или дизъюнктивные - на расстоянии свыше 4N (N - нормальная амплитуда нарушений до 10 м), т.е. вне зоны влияния нарушений | <a id="p100035"></a>0,9 |
| <a id="p100036"></a>Пликативные нарушения с радиусом от 300 до 100 м или в зоне влияния дизъюнктивного нарушения на расстояниях от него 4N ... 1N | <a id="p100037"></a>0,6 |
| <a id="p100038"></a>Непосредственно в дизъюнктивных нарушениях на расстояниях от них менее 1N, в том числе в замках тектонических нарушений и на участках их пересечений | <a id="p100039"></a>0,3 |


<a id="p100040"></a>При определении $R_{c}$ для выработок, расположенных в пластичных глинистых и в многолетнемерзлых породах, следует принимать $k_{c} = 1$ .
7. <a id="p100041"></a>В случае длительной технологической обводненности сухих выработок (например, затопление) сопротивление пород сжатию снижают для песчаников, алевролитов и аргиллитов соответственно на 20, 40 и 50%.
8. <a id="p100042"></a>Расчетное сопротивление пород сжатию $R_{c}$ определяют с учетом вмещающих выработку слоев (пластов), залегающих на расстояниях от контура сечения выработки в кровле 1,5b, в почве 1b (b - ширина выработки, м), а в боках при пологом и наклонном падении по высоте выработки, при крутонаклонном и крутом - на расстоянии 1b [(рис. 1)](#p100047).

<div align="center">

<a id="p100043"></a> ![II. Основные исходные данные и расчетные положения](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_0.png) 

<a id="p100044"></a>а - пологое и наклонное

<a id="p100045"></a> ![II. Основные исходные данные и расчетные положения](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_1.png) 

<a id="p100046"></a>б - крутонаклонное и крутое падение

<a id="p100047"></a>Рис. 1. Схемы к определению расчетного сопротивления<br>
пород сжатию

</div>


<a id="p100048"></a>Усредненное значение расчетного сопротивления пород сжатию определяют по формуле:

<div align="center">

<a id="p100049"></a> $R_{c.\text{ср}} = \frac{R_{c_{1}}m_{1} + R_{c_{2}}m_{2} + ... + R_{c_{n}}m_{n}}{m_{1} + m_{2} + ... + m_{n}}$ , (2)

</div>


<a id="p100050"></a>где $R_{c_{1}}$ , ..., $R_{c_{n}}$ - расчетное сопротивление слоев пород сжатию, МПа; $m_{1}$ , ..., $m_{n}$ - мощность слоев пород, м.
<a id="p100051"></a>Для выработок, проведенных по напластованию в условиях пологих и наклонных пластов и вкрест напластования при любом залегании, $R_{c.\text{ср}}$ определяют по формуле (2) для кровли с охватом пород по вертикальной линии 1-2, для почвы - по линии 3-4, для боков - с усреднением по линиям 5-6 и 7-8 (см. [рис. 1, а](#p100044)).
<a id="p100052"></a>Для выработок, проведенных по напластованию в условиях крутонаклонного и крутого падения пластов, $R_{c.\text{ср}}$ определяют также по [формуле (2)](#p100049) с охватом пород для кровли по линиям 1-2 и 1'-2', для почвы 3-4 и 3'-4', для боков по линиям 2-5 и 3-6 или 2'-5' и 3'-6' для каждой стороны выработки отдельно (см. [рис. 1, б](#p100046)).
<a id="p100053"></a>Примечания: а. Если в кровле или почве выработки залегает слой однородных пород мощностью 2 м и более, то расчет производят по фактической прочности этих слоев без учета пород, расположенных выше (в кровле) или ниже (в почве) этого слоя.
<a id="p100054"></a>б. В случаях резкого изменения литологического состава пород кровли (в зонах размывов) необходимо расчет их смещений производить с учетом изменившейся прочности согласно [п. 8](#p100042).
<a id="p100055"></a>в. При больших разбросах значений m и $R_{c}$ приводимых в структурно-геологических колонках, необходимо принимать средние значения, если невозможно их уточнить.

9. <a id="p100056"></a>Расчетное сопротивление пород сжатию по длине выработки определяют исходя из ее разделения на участки с учетом требований:
<a id="p100057"></a>к одному участку относят все пересекаемые выработкой слои (пласты) мощностью более 0,5 м, значения $R_{c}$ которых колеблются в пределах до 30%; для этого участка $R_{c.\text{ср}}$ определяют по [формуле (2)](#p100049);
<a id="p100058"></a>при объединении смежных участков, значения $R_{c.\text{ср}}$ которых отличаются более чем на 30%, $R_{c.\text{ср}}$ объединенного участка следует принимать по наименьшему значению $R_{c.\text{ср}}$ объединяемых участков.
10. <a id="p100059"></a>Для выработок, находящихся в зоне влияния очистных работ, дополнительно определяют расчетное сопротивление пород сжатию $R_{c.\text{ср}}$ как средневзвешенное из вычисленных значений $R_{c}$ по [формуле (2)](#p100049) для кровли и почвы (по линии 1-2-3-4 для условий пологого и наклонного падения - см. [рис. 1, а](#p100044) и по линиям 1-2-3-4 и 1'-2'-3'-4' для условий крутонаклонного и крутого падения - см. [рис. 1, б](#p100046)).


### <a id="p100060"></a>III. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РАМНОЙ ПОДАТЛИВОЙ КРЕПИ В ВЫРАБОТКАХ ВНЕ ВЛИЯНИЯ ОЧИСТНЫХ РАБОТ



#### <a id="p100061"></a>Полевые и пластовые выработки


11. <a id="p100062"></a>Основную рамную податливую крепь незамкнутой формы в горных выработках выбирают по величинам расчетных смещений пород кровли $U_{\text{о}.\text{кр}}$ , оцениваемых на основании расчетного сопротивления пород кровли сжатию $R_{\text{с}.\text{кр}}$ . Выбор основной рамной податливой замкнутой крепи с обратным сводом производят по наибольшей величине смещений пород кровли, почвы или боков, $U_{\text{кр}}$ , $U_{\text{пч}}$ , $U_{\text{б}}$ , оцениваемых по расчетному сопротивлению пород сжатию $R_{\text{с}.\text{кр}}$ , $R_{\text{с}.\text{пч}}$ или $R_{\text{с}.\text{б}}$ .
<a id="p100063"></a>Выбор средств усиления основной крепи производят по величинам максимальных смещений пород кровли и почвы за весь срок службы выработки на основании средневзвешенных значений расчетного сопротивления сжатию пород кровли и почвы $R_{c.\text{ср}}$ (см. [п. 10](#p100059)).

<div align="center">

<a id="p100064"></a>Определение смещений пород на контуре выработки <*>

</div>



<a id="p100065"></a>

---

<a id="p100066"></a><*> Для горно-геологических и горно-технических условий, не учитываемых графиками $U = f(R_{c},H)$ , оценивать смещения пород, скорости смещений пород и другие геомеханические параметры следует путем экстраполяции графиков по согласованию с ВНИМИ.

12. <a id="p100067"></a>Смещения пород кровли, почвы или боков в горизонтальных и наклонных выработках, поддерживаемых вне влияния очистных работ (соответственно $U_{\text{о}.\text{кр}}$ , $U_{\text{о}.\text{пч}}$ , $U_{\text{о}.\text{б}}$ ), рассчитывают по формулам:

<div align="center">

<a id="p100068"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = U_{\text{т}.\text{кр}}k_{\alpha}k_{\text{ш}}k_{\text{в}}k_{t}$ ,

<a id="p100069"></a> $U_{\text{о}.\text{пч}} = U_{\text{т}.\text{пч}}k_{\alpha}k_{\text{ш}}k_{\text{в}}k_{t}$ , (3)

<a id="p100070"></a> $U_{\text{о}.\text{б}} = U_{\text{т}.\text{б}}k_{\alpha}k_{\theta}k_{\text{ш}}k_{\text{в}}k_{t}$ ,

</div>


<a id="p100071"></a>где $U_{\text{т}.\text{кр}}$ , $U_{\text{т}.\text{пч}}$ , $U_{\text{т}.\text{б}}$ - смещения пород, определяемые по графикам [(рис. 2)](#p100080) в зависимости от расчетного значения $R_{c}$ пород кровли, почвы или каждого из боков и глубины расположения выработки H <*>; $k_{\alpha}$ - коэффициент влияния угла залегания пород и направления проходки выработки относительно напластования пород, определяемый по [табл. 2](#p100081); $k_{\theta}$ - коэффициент, характеризующий влияние направления смещения пород; для боковых смещений пород $k_{\theta}$ принимают по [табл. 2](#p100081); $k_{\text{ш}}$ - коэффициент влияния ширины выработки, определяемый для кровли и почвы по формулам (4), а для боков - (5).

<a id="p100072"></a>

---

<a id="p100073"></a><*> Общие смещения пород кровли и почвы $U_{\text{общ}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{\text{о}.\text{пч}}$ .

<div align="center">

<a id="p100074"></a> $k_{\text{ш}} = 0,2(b - 1)$ , (4)

<a id="p100075"></a> $k_{\text{ш}} = 0,2(h - 1)$ , (5)

</div>


<a id="p100076"></a>где b, h - соответственно ширина и высота выработки в проходке (в метрах); $k_{\text{в}}$ - коэффициент воздействия других выработок, для одиночных выработок принимают $k_{\text{в}} = 1$ ; для сопряжений с односторонним примыканием выработки - 1,4; для сложных сопряжений с примыканием выработок в виде двустороннего заезда или пересекающихся выработок - 1,6; для параллельных вскрывающих выработок $k_{\text{в}} = 1$ , если расстояние между параллельными выработками, определяемое по формуле (6), исключает их взаимное влияние.

<div align="center">

<a id="p100077"></a> $L_{\text{д}} \geq (b_{1} + b_{2})k_{L}$ , (6)

</div>


<a id="p100078"></a>где $(b_{1} + b_{2})$ - суммарная ширина взаимовлияющих выработок в проходке, м; $k_{L}$ - коэффициент, определяемый по [табл. 3](#p100135).

<div align="center">

<a id="p100079"></a> ![Полевые и пластовые выработки](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_2.png) 

<a id="p100080"></a>Рис. 2. Графики для определения типового смещения пород

<a id="p100081"></a>Таблица 2

</div>



<table>
<colgroup><col width="7%"><col width="23%"><col width="6%"><col width="5%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="7%"><col width="6%"><col width="6%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100082"></a>Группа</td><td rowspan="2"><a id="p100083"></a>Выработки</td><td colspan="2"><a id="p100084"></a>$\alpha \leq 20°$</td><td colspan="2"><a id="p100085"></a>$\alpha = 21 - 30°$</td><td colspan="2"><a id="p100086"></a>$\alpha = 31 - 40°$</td><td colspan="2"><a id="p100087"></a>$\alpha = 41 - 50°$</td><td colspan="2"><a id="p100088"></a>$\alpha&gt;50°$</td></tr>
<tr><td><a id="p100089"></a>$k_{\alpha}$</td><td><a id="p100090"></a>$k_{\theta}$</td><td><a id="p100091"></a>$k_{\alpha}$</td><td><a id="p100092"></a>$k_{\theta}$</td><td><a id="p100093"></a>$k_{\alpha}$</td><td><a id="p100094"></a>$k_{\theta}$</td><td><a id="p100095"></a>$k_{\alpha}$</td><td><a id="p100096"></a>$k_{\theta}$</td><td><a id="p100097"></a>$k_{\alpha}$</td><td><a id="p100098"></a>$k_{\theta}$</td></tr>
<tr><td><a id="p100099"></a>1</td><td><a id="p100100"></a>Пластовые горизонтальные и наклонные, полевые горизонтальные, проведенные по простиранию</td><td><a id="p100101"></a>1,0</td><td><a id="p100102"></a>0,35</td><td><a id="p100103"></a>0,95</td><td><a id="p100104"></a>0,55</td><td><a id="p100105"></a>0,8</td><td><a id="p100106"></a>0,8</td><td><a id="p100107"></a>0,65</td><td><a id="p100108"></a>1,2</td><td><a id="p100109"></a>0,6</td><td><a id="p100110"></a>1,5</td></tr>
<tr><td><a id="p100111"></a>2</td><td><a id="p100112"></a>Полевые, проведенные под углом 30 - 70° к напластованию (простиранию) пород</td><td><a id="p100113"></a>0,85</td><td><a id="p100114"></a>0,45</td><td><a id="p100115"></a>0,8</td><td><a id="p100116"></a>0,65</td><td><a id="p100117"></a>0,65</td><td><a id="p100118"></a>0,9</td><td><a id="p100119"></a>0,45</td><td><a id="p100120"></a>1,05</td><td><a id="p100121"></a>0,35</td><td><a id="p100122"></a>1,1</td></tr>
<tr><td><a id="p100123"></a>3</td><td><a id="p100124"></a>То же, под углом 70 - 90°</td><td><a id="p100125"></a>0,7</td><td><a id="p100126"></a>0,55</td><td><a id="p100127"></a>0,6</td><td><a id="p100128"></a>0,8</td><td><a id="p100129"></a>0,45</td><td><a id="p100130"></a>0,95</td><td><a id="p100131"></a>0,25</td><td><a id="p100132"></a>0,95</td><td><a id="p100133"></a>0,2</td><td><a id="p100134"></a>0,8</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p100135"></a>Таблица 3

</div>



<table>
<colgroup><col width="18%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="11%"><col width="12%"><col width="10%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="12%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100136"></a>Глубина расположения выработки, м</td><td colspan="8"><a id="p100137"></a>$k_{L}$ при расчетном сопротивлении $R_{c.\text{ср}}$ , МПа</td></tr>
<tr><td><a id="p100138"></a>до 30</td><td><a id="p100139"></a>60</td><td><a id="p100140"></a>90</td><td><a id="p100141"></a>более 120</td><td><a id="p100142"></a>до 30</td><td><a id="p100143"></a>60</td><td><a id="p100144"></a>90</td><td><a id="p100145"></a>более 120</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p100146"></a>Группа 1</td><td colspan="4"><a id="p100147"></a>Группа 3</td></tr>
<tr><td><a id="p100148"></a>До 300</td><td><a id="p100149"></a>3,5/2</td><td><a id="p100150"></a>1,8/1,6</td><td><a id="p100151"></a>1,5/1,3</td><td><a id="p100152"></a>1,2/1</td><td><a id="p100153"></a>1,8</td><td><a id="p100154"></a>1,5</td><td><a id="p100155"></a>1,2</td><td><a id="p100156"></a>1</td></tr>
<tr><td><a id="p100157"></a>301 - 600</td><td><a id="p100158"></a>4/2,5</td><td><a id="p100159"></a>2/1,8</td><td><a id="p100160"></a>1,7/1,5</td><td><a id="p100161"></a>1,4/1,2</td><td><a id="p100162"></a>2,2</td><td><a id="p100163"></a>1,8</td><td><a id="p100164"></a>1,5</td><td><a id="p100165"></a>1,2</td></tr>
<tr><td><a id="p100166"></a>601 - 900</td><td><a id="p100167"></a>4,5/3</td><td><a id="p100168"></a>2,5/2,1</td><td><a id="p100169"></a>2/1,7</td><td><a id="p100170"></a>1,6/1,4</td><td><a id="p100171"></a>2,6</td><td><a id="p100172"></a>2,1</td><td><a id="p100173"></a>1,7</td><td><a id="p100174"></a>1,4</td></tr>
<tr><td><a id="p100175"></a>901 - 1200</td><td><a id="p100176"></a>5/3,5</td><td><a id="p100177"></a>3,5/3</td><td><a id="p100178"></a>2,5/2</td><td><a id="p100179"></a>1,8/1,6</td><td><a id="p100180"></a>3</td><td><a id="p100181"></a>2,5</td><td><a id="p100182"></a>2</td><td><a id="p100183"></a>1,5</td></tr>
<tr><td><a id="p100184"></a>Более 1201</td><td><a id="p100185"></a>5,5/4</td><td><a id="p100186"></a>4/3,5</td><td><a id="p100187"></a>3/2,3</td><td><a id="p100188"></a>2/1,8</td><td><a id="p100189"></a>3,4</td><td><a id="p100190"></a>2,9</td><td><a id="p100191"></a>2,4</td><td><a id="p100192"></a>1,7</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p100193"></a>Примечания: а. В числителе $k_{L}$ для выработок с $\alpha$ до 35°, в знаменателе - при $\alpha$ свыше 35°.<br>
<a id="p100194"></a>б. Для выработок 2-й группы (см. [табл. 2](#p100081)) коэффициент $k_{L}$ принимают как среднее между значениями 1 и 3-й групп.<br>
<a id="p100195"></a>в. При промежуточных значениях расчетного сопротивления пород сжатию $R_{c.\text{ср}}$ величину $k_{L}$ получают путем интерполяции.<br>
<a id="p100196"></a>г. Для наклонных выработок $k_{L}$ принимают как для горизонтальных 1-й группы.

</div>


<a id="p100197"></a>Если фактическое расстояние между параллельными выработками $L_{\text{ф}}$ менее $L_{\text{д}}$ , то величину коэффициента $k_{\text{в}}$ для параллельных выработок определяют по формуле:

<a id="p100198"></a> $k_{\text{в}} = L_{\text{д}}/L_{\text{ф}}$ , (7)

<a id="p100199"></a>где $L_{\text{д}}$ - расстояние между параллельными выработками, исключающее их взаимное влияние.
<a id="p100200"></a>Формула (7) справедлива при $L_{\text{ф}}>12\text{м}$ на глубинах до 600 м и $L_{\text{ф}} \geq 20\text{м}$ глубже 600 м. Участок влияния сопрягающихся выработок в каждую сторону от сопряжения принимают равным $L_{\text{д}}/2$ , но не более 15 м.
<a id="p100201"></a>Для подготавливающих выработок $k_{\text{в}} = 1$ .
<a id="p100202"></a>Коэффициент влияния времени на смещения пород $k_{t}$ для условий t < 15 лет при $H/R_{c.\text{ср}} = 20 - 60$ определяют по графику [(рис. 3)](#p100204). При t >= 15 лет и других значениях $H/R_{c.\text{ср}}$ коэффициент $k_{t} = 1$ .

<a id="p100203"></a> ![Полевые и пластовые выработки](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_3.png) 

<div align="center">

<a id="p100204"></a>Рис. 3. График для определения $k_{t}$ 

</div>



#### <a id="p100205"></a>Определение расчетной нагрузки на рамную податливую крепь


13. <a id="p100206"></a>Расчетную нагрузку P на 1 м выработки со стороны кровли и почвы определяют по формуле (8), а со стороны боков - (9):

<div align="center">

<a id="p100207"></a> $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b$ , (8)

<a id="p100208"></a> $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}h$ , (9)

<a id="p100209"></a>где $P^{\text{н}}$ - нормативная удельная нагрузка, определяемая по табл. 4 в зависимости от смещений пород и ширины выработки в проходке. Для незамкнутой крепи $P^{\text{н}}$ находят по смещениям пород кровли, для замкнутой с обратным сводом - по наибольшей величине смещений пород из кровли, почвы или боков.

<a id="p100210"></a>Таблица 4

</div>



<table>
<colgroup><col width="15%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100211"></a>Расчетные смещения пород U, мм</td><td colspan="11"><a id="p100212"></a>$P^{\text{н}},\text{кПа}$ , при ширине или высоте выработки, м</td></tr>
<tr><td><a id="p100213"></a>3,0</td><td><a id="p100214"></a>3,2</td><td><a id="p100215"></a>3,4</td><td><a id="p100216"></a>3,6</td><td><a id="p100217"></a>4,0</td><td><a id="p100218"></a>4,2</td><td><a id="p100219"></a>4,4</td><td><a id="p100220"></a>5,0</td><td><a id="p100221"></a>5,4</td><td><a id="p100222"></a>5,6</td><td><a id="p100223"></a>6,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100224"></a>50 и менее</td><td><a id="p100225"></a>20</td><td><a id="p100226"></a>22</td><td><a id="p100227"></a>24</td><td><a id="p100228"></a>26</td><td><a id="p100229"></a>30</td><td><a id="p100230"></a>32</td><td><a id="p100231"></a>34</td><td><a id="p100232"></a>40</td><td><a id="p100233"></a>44</td><td><a id="p100234"></a>46</td><td><a id="p100235"></a>50</td></tr>
<tr><td><a id="p100236"></a>75</td><td><a id="p100237"></a>26</td><td><a id="p100238"></a>28</td><td><a id="p100239"></a>30</td><td><a id="p100240"></a>33</td><td><a id="p100241"></a>37</td><td><a id="p100242"></a>39</td><td><a id="p100243"></a>42</td><td><a id="p100244"></a>47</td><td><a id="p100245"></a>52</td><td><a id="p100246"></a>54</td><td><a id="p100247"></a>57</td></tr>
<tr><td><a id="p100248"></a>100</td><td><a id="p100249"></a>32</td><td><a id="p100250"></a>34</td><td><a id="p100251"></a>37</td><td><a id="p100252"></a>40</td><td><a id="p100253"></a>45</td><td><a id="p100254"></a>47</td><td><a id="p100255"></a>49</td><td><a id="p100256"></a>55</td><td><a id="p100257"></a>59</td><td><a id="p100258"></a>61</td><td><a id="p100259"></a>65</td></tr>
<tr><td><a id="p100260"></a>150</td><td><a id="p100261"></a>41</td><td><a id="p100262"></a>44</td><td><a id="p100263"></a>53</td><td><a id="p100264"></a>56</td><td><a id="p100265"></a>57</td><td><a id="p100266"></a>60</td><td><a id="p100267"></a>62</td><td><a id="p100268"></a>68</td><td><a id="p100269"></a>72</td><td><a id="p100270"></a>73</td><td><a id="p100271"></a>78</td></tr>
<tr><td><a id="p100272"></a>200</td><td><a id="p100273"></a>50</td><td><a id="p100274"></a>54</td><td><a id="p100275"></a>58</td><td><a id="p100276"></a>62</td><td><a id="p100277"></a>70</td><td><a id="p100278"></a>72</td><td><a id="p100279"></a>74</td><td><a id="p100280"></a>80</td><td><a id="p100281"></a>84</td><td><a id="p100282"></a>86</td><td><a id="p100283"></a>90</td></tr>
<tr><td><a id="p100284"></a>250</td><td><a id="p100285"></a>61</td><td><a id="p100286"></a>64</td><td><a id="p100287"></a>68</td><td><a id="p100288"></a>71</td><td><a id="p100289"></a>78</td><td><a id="p100290"></a>81</td><td><a id="p100291"></a>83</td><td><a id="p100292"></a>90</td><td><a id="p100293"></a>94</td><td><a id="p100294"></a>96</td><td><a id="p100295"></a>100</td></tr>
<tr><td><a id="p100296"></a>300</td><td><a id="p100297"></a>72</td><td><a id="p100298"></a>75</td><td><a id="p100299"></a>78</td><td><a id="p100300"></a>80</td><td><a id="p100301"></a>86</td><td><a id="p100302"></a>89</td><td><a id="p100303"></a>91</td><td><a id="p100304"></a>100</td><td><a id="p100305"></a>104</td><td><a id="p100306"></a>106</td><td><a id="p100307"></a>110</td></tr>
<tr><td><a id="p100308"></a>400</td><td><a id="p100309"></a>80</td><td><a id="p100310"></a>84</td><td><a id="p100311"></a>88</td><td><a id="p100312"></a>92</td><td><a id="p100313"></a>100</td><td><a id="p100314"></a>102</td><td><a id="p100315"></a>105</td><td><a id="p100316"></a>112</td><td><a id="p100317"></a>118</td><td><a id="p100318"></a>122</td><td><a id="p100319"></a>128</td></tr>
<tr><td><a id="p100320"></a>500</td><td><a id="p100321"></a>90</td><td><a id="p100322"></a>94</td><td><a id="p100323"></a>98</td><td><a id="p100324"></a>102</td><td><a id="p100325"></a>110</td><td><a id="p100326"></a>113</td><td><a id="p100327"></a>116</td><td><a id="p100328"></a>125</td><td><a id="p100329"></a>132</td><td><a id="p100330"></a>134</td><td><a id="p100331"></a>140</td></tr>
<tr><td><a id="p100332"></a>600</td><td><a id="p100333"></a>100</td><td><a id="p100334"></a>104</td><td><a id="p100335"></a>108</td><td><a id="p100336"></a>112</td><td><a id="p100337"></a>120</td><td><a id="p100338"></a>123</td><td><a id="p100339"></a>126</td><td><a id="p100340"></a>135</td><td><a id="p100341"></a>142</td><td><a id="p100342"></a>144</td><td><a id="p100343"></a>150</td></tr>
<tr><td><a id="p100344"></a>700</td><td><a id="p100345"></a>110</td><td><a id="p100346"></a>114</td><td><a id="p100347"></a>117</td><td><a id="p100348"></a>120</td><td><a id="p100349"></a>128</td><td><a id="p100350"></a>131</td><td><a id="p100351"></a>134</td><td><a id="p100352"></a>143</td><td><a id="p100353"></a>149</td><td><a id="p100354"></a>153</td><td><a id="p100355"></a>159</td></tr>
<tr><td><a id="p100356"></a>800</td><td><a id="p100357"></a>120</td><td><a id="p100358"></a>123</td><td><a id="p100359"></a>127</td><td><a id="p100360"></a>130</td><td><a id="p100361"></a>136</td><td><a id="p100362"></a>139</td><td><a id="p100363"></a>142</td><td><a id="p100364"></a>152</td><td><a id="p100365"></a>158</td><td><a id="p100366"></a>162</td><td><a id="p100367"></a>168</td></tr>
<tr><td><a id="p100368"></a>900</td><td><a id="p100369"></a>124</td><td><a id="p100370"></a>128</td><td><a id="p100371"></a>132</td><td><a id="p100372"></a>136</td><td><a id="p100373"></a>143</td><td><a id="p100374"></a>146</td><td><a id="p100375"></a>150</td><td><a id="p100376"></a>159</td><td><a id="p100377"></a>165</td><td><a id="p100378"></a>169</td><td><a id="p100379"></a>175</td></tr>
<tr><td><a id="p100380"></a>1000</td><td><a id="p100381"></a>128</td><td><a id="p100382"></a>132</td><td><a id="p100383"></a>137</td><td><a id="p100384"></a>141</td><td><a id="p100385"></a>150</td><td><a id="p100386"></a>154</td><td><a id="p100387"></a>158</td><td><a id="p100388"></a>167</td><td><a id="p100389"></a>173</td><td><a id="p100390"></a>176</td><td><a id="p100391"></a>181</td></tr>
<tr><td><a id="p100392"></a>1100</td><td><a id="p100393"></a>134</td><td><a id="p100394"></a>138</td><td><a id="p100395"></a>143</td><td><a id="p100396"></a>148</td><td><a id="p100397"></a>155</td><td><a id="p100398"></a>159</td><td><a id="p100399"></a>163</td><td><a id="p100400"></a>173</td><td><a id="p100401"></a>180</td><td><a id="p100402"></a>184</td><td><a id="p100403"></a>190</td></tr>
<tr><td><a id="p100404"></a>1200</td><td><a id="p100405"></a>140</td><td><a id="p100406"></a>144</td><td><a id="p100407"></a>148</td><td><a id="p100408"></a>152</td><td><a id="p100409"></a>160</td><td><a id="p100410"></a>164</td><td><a id="p100411"></a>168</td><td><a id="p100412"></a>180</td><td><a id="p100413"></a>188</td><td><a id="p100414"></a>192</td><td><a id="p100415"></a>200</td></tr>
<tr><td><a id="p100416"></a>1300</td><td><a id="p100417"></a>142</td><td><a id="p100418"></a>147</td><td><a id="p100419"></a>151</td><td><a id="p100420"></a>156</td><td><a id="p100421"></a>165</td><td><a id="p100422"></a>170</td><td><a id="p100423"></a>174</td><td><a id="p100424"></a>186</td><td><a id="p100425"></a>194</td><td><a id="p100426"></a>198</td><td><a id="p100427"></a>207</td></tr>
<tr><td><a id="p100428"></a>1400</td><td><a id="p100429"></a>145</td><td><a id="p100430"></a>150</td><td><a id="p100431"></a>155</td><td><a id="p100432"></a>160</td><td><a id="p100433"></a>170</td><td><a id="p100434"></a>175</td><td><a id="p100435"></a>179</td><td><a id="p100436"></a>192</td><td><a id="p100437"></a>201</td><td><a id="p100438"></a>205</td><td><a id="p100439"></a>214</td></tr>
<tr><td><a id="p100440"></a>1500</td><td><a id="p100441"></a>150</td><td><a id="p100442"></a>155</td><td><a id="p100443"></a>160</td><td><a id="p100444"></a>165</td><td><a id="p100445"></a>175</td><td><a id="p100446"></a>180</td><td><a id="p100447"></a>185</td><td><a id="p100448"></a>199</td><td><a id="p100449"></a>208</td><td><a id="p100450"></a>212</td><td><a id="p100451"></a>222</td></tr>
<tr><td><a id="p100452"></a>1600</td><td><a id="p100453"></a>156</td><td><a id="p100454"></a>161</td><td><a id="p100455"></a>165</td><td><a id="p100456"></a>171</td><td><a id="p100457"></a>180</td><td><a id="p100458"></a>185</td><td><a id="p100459"></a>190</td><td><a id="p100460"></a>205</td><td><a id="p100461"></a>215</td><td><a id="p100462"></a>220</td><td><a id="p100463"></a>230</td></tr>
<tr><td><a id="p100464"></a>1700</td><td><a id="p100465"></a>158</td><td><a id="p100466"></a>163</td><td><a id="p100467"></a>168</td><td><a id="p100468"></a>173</td><td><a id="p100469"></a>182</td><td><a id="p100470"></a>189</td><td><a id="p100471"></a>195</td><td><a id="p100472"></a>211</td><td><a id="p100473"></a>222</td><td><a id="p100474"></a>233</td><td><a id="p100475"></a>238</td></tr>
<tr><td><a id="p100476"></a>1800</td><td><a id="p100477"></a>160</td><td><a id="p100478"></a>165</td><td><a id="p100479"></a>171</td><td><a id="p100480"></a>176</td><td><a id="p100481"></a>186</td><td><a id="p100482"></a>193</td><td><a id="p100483"></a>199</td><td><a id="p100484"></a>217</td><td><a id="p100485"></a>228</td><td><a id="p100486"></a>239</td><td><a id="p100487"></a>245</td></tr>
<tr><td><a id="p100488"></a>1900</td><td><a id="p100489"></a>161</td><td><a id="p100490"></a>167</td><td><a id="p100491"></a>173</td><td><a id="p100492"></a>180</td><td><a id="p100493"></a>192</td><td><a id="p100494"></a>199</td><td><a id="p100495"></a>205</td><td><a id="p100496"></a>223</td><td><a id="p100497"></a>235</td><td><a id="p100498"></a>247</td><td><a id="p100499"></a>253</td></tr>
<tr><td><a id="p100500"></a>2000</td><td><a id="p100501"></a>162</td><td><a id="p100502"></a>170</td><td><a id="p100503"></a>178</td><td><a id="p100504"></a>186</td><td><a id="p100505"></a>198</td><td><a id="p100506"></a>205</td><td><a id="p100507"></a>211</td><td><a id="p100508"></a>230</td><td><a id="p100509"></a>242</td><td><a id="p100510"></a>255</td><td><a id="p100511"></a>260</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p100512"></a>Промежуточные величины в [табл. 4](#p100210) (U, мм; b, м; $P^{\text{н}},\text{кПа}$ ) определяют интерполяцией ближайших значений.<br>
<a id="p100513"></a>Коэффициент $k_{\text{п}}$ характеризует перегрузку и степень надежности, принимается для вскрывающих выработок по табл. 5, а для подготавливающих - равным 1; $k_{\text{пр}}$ - коэффициент влияния способа проведения выработок, при комбайновом способе принимается по [табл. 6](#p100525), а при буровзрывном, смешанном, а также при проведении выработки по обрушенным породам выработанного пространства любым способом - равным 1; b - ширина выработки в проходке, м; h - высота выработки, м.

<a id="p100514"></a>Таблица 5

</div>



| <a id="p100515"></a>U, мм | <a id="p100516"></a>$k_{\text{п}}$ |
| --- | --- |
| <a id="p100517"></a>До 50 | <a id="p100518"></a>1,4 |
| <a id="p100519"></a>Более 50, до 200 | <a id="p100520"></a>1,2 |
| <a id="p100521"></a>Более 200, до 500 | <a id="p100522"></a>1,15 |
| <a id="p100523"></a>Более 500 | <a id="p100524"></a>1,1 |


<div align="center">

<a id="p100525"></a>Таблица 6

</div>



| <a id="p100526"></a>$H/R_{c.\text{ср}}$ | <a id="p100527"></a>До 16 | <a id="p100528"></a>Более 16, до 20 | <a id="p100529"></a>Более 20 |
| --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100530"></a>$k_{\text{пр}}$ | <a id="p100531"></a>0,6 | <a id="p100532"></a>0,8 | <a id="p100533"></a>1,0 |



#### <a id="p100534"></a>Выбор типа крепи и ее сопротивления


<div align="center">

14. <a id="p100535"></a>Тип крепи выбирают по [Прил. 1](#p101820) на основании ширины выработки с учетом состояния пород ее кровли. При устойчивых кровлях предпочтительнее крепь с плоскими (прямолинейными) верхняками, при неустойчивых - с верхняками арочной формы.<br>
<a id="p100536"></a>Для выбранной крепи находят величину ее сопротивления в податливом режиме $N_{s}$ в зависимости от типа принятого замкового соединения.

</div>



#### <a id="p100537"></a>Выбор плотности установки крепи


15. <a id="p100538"></a>Плотность n установки рам металлической податливой, железобетонной податливой, смешанной и деревянной крепей на 1 м длины выработки находят делением расчетной нагрузки P на сопротивление одной рамы крепи $N_{s}$ :

<div align="center">

<a id="p100539"></a> $n \geq P/N_{s}$ . (10)

</div>


<a id="p100540"></a>Паспортную плотность установки крепи принимают по ближайшему значению n в ряду: 0,8; 1,0; 1,1; 1,25; 1,33; 1,43; 1,67; 2,0; 2,25; 2,5; 2,67; 3,0; 4,0.
16. <a id="p100541"></a>Предельной плотностью металлической податливой рамной крепи рекомендуется считать 3 рамы/м, а деревянной, сборной железобетонной и смешанной крепей - 4 рамы/м. При n > 2 рам/м крепь необходимо выбирать с учетом снижения смещений пород за счет дополнительных мер по активному управлению горным давлением (установка средств усиления крепи, дополнительное анкерование кровли, тампонаж закрепного пространства, цементация вмещающих пород, отсечное торпедирование и др.).
<a id="p100542"></a>Меры по активному управлению горным давлением допустимы при любой расчетной плотности установки крепи.


#### <a id="p100543"></a>Выбор металлической крепи по податливости


17. <a id="p100544"></a>Металлическую крепь выбирают по податливости в выработках пологих и наклонных пластов на основании расчетных смещений пород кровли:

<div align="center">

<a id="p100545"></a>при плотности установки крепи (принятой по [п. 15](#p100538)) не более 1 рамы/м, ее податливость принимают из условия (11):

<a id="p100546"></a> $\Delta \geq U_{\text{кр}}$ , (11)

</div>


<a id="p100547"></a>где $\Delta$ - конструктивная податливость крепи, мм (см. [Прил. 1](#p101820)); $U_{\text{кр}}$ - расчетные смещения пород кровли, мм (см. [п. 12](#p100067));
<a id="p100548"></a>если плотность установки крепи, принятая по [п. 15](#p100538), превышает 1 раму/м, а также если используют дополнительные средства усиления, то податливость крепи принимают менее расчетных смещений пород кровли из условия $\Delta \geq U_{\text{кр}}k_{\text{ос}}$ (при установке в выработке только основной крепи);
<a id="p100549"></a> $\Delta \geq U_{\text{кр}}k_{\text{ос}}k_{\text{ус}}$ (при установке в выработке основной крепи и средств ее усиления);
<a id="p100550"></a> $\Delta \geq U_{\text{кр}}k_{\text{ос}}k_{\text{анк}}$ (при одновременной установке рамной и анкерной крепи), где $k_{\text{ос}}$ , $k_{\text{ус}}$ , $k_{\text{анк}}$ - коэффициенты (см. [табл. 7](#p100555), [8](#p100581), [9](#p100609)), выбираемые в зависимости от плотности установки рамной крепи, средств усиления или анкерной крепи.

<div align="center">

<a id="p100551"></a>Примечания: а. Проверка деревянной, сборной железобетонной податливой и смешанной крепей на податливость не производится.<br>
<a id="p100552"></a>б. Требования к проверке металлической крепи на податливость в выработках крутонаклонных и крутых пластов изложены в [разд. V](#p100914).

</div>

<a id="p100553"></a>в. При проверке крепи на податливость допускаются отклонения в величинах смещений пород на 10%.

<a id="p100554"></a>Таблица 7

<div align="center">

<a id="p100555"></a>Основная крепь

</div>



| <a id="p100556"></a>P, кН/м | <a id="p100557"></a>150 и менее | <a id="p100558"></a>200 | <a id="p100559"></a>250 | <a id="p100560"></a>300 | <a id="p100561"></a>350 | <a id="p100562"></a>450 | <a id="p100563"></a>500 | <a id="p100564"></a>550 | <a id="p100565"></a>600 | <a id="p100566"></a>700 | <a id="p100567"></a>800 и более |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100568"></a>$k_{\text{ос}}$ | <a id="p100569"></a>1,0 | <a id="p100570"></a>0,95 | <a id="p100571"></a>0,92 | <a id="p100572"></a>0,89 | <a id="p100573"></a>0,85 | <a id="p100574"></a>0,80 | <a id="p100575"></a>0,72 | <a id="p100576"></a>0,67 | <a id="p100577"></a>0,63 | <a id="p100578"></a>0,55 | <a id="p100579"></a>0,50 |


<div align="center">

<a id="p100580"></a>Таблица 8

<a id="p100581"></a>Средства усиления основной крепи

</div>



| <a id="p100582"></a>$n_{1}$ , стоек/м | <a id="p100583"></a>Менее 0,5 | <a id="p100584"></a>0,5 | <a id="p100585"></a>0,8 | <a id="p100586"></a>1,0 | <a id="p100587"></a>1,1 | <a id="p100588"></a>1,25 | <a id="p100589"></a>1,33 | <a id="p100590"></a>1,43 | <a id="p100591"></a>1,67 | <a id="p100592"></a>2,0 | <a id="p100593"></a>2,5 | <a id="p100594"></a>3,0 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100595"></a>$k_{\text{ус}}$ | <a id="p100596"></a>1,0 | <a id="p100597"></a>0,90 | <a id="p100598"></a>0,80 | <a id="p100599"></a>0,70 | <a id="p100600"></a>0,68 | <a id="p100601"></a>0,65 | <a id="p100602"></a>0,64 | <a id="p100603"></a>0,63 | <a id="p100604"></a>0,62 | <a id="p100605"></a>0,60 | <a id="p100606"></a>0,55 | <a id="p100607"></a>0,50 |


<div align="center">

<a id="p100608"></a>Таблица 9

<a id="p100609"></a>Анкерная крепь

</div>



| <a id="p100610"></a>$n_{a}$ , анкер/м | <a id="p100611"></a>- | <a id="p100612"></a>0,3 - 0,5 | <a id="p100613"></a>0,8 | <a id="p100614"></a>1,0 | <a id="p100615"></a>1,25 | <a id="p100616"></a>1,33 | <a id="p100617"></a>1,50 | <a id="p100618"></a>1,75 | <a id="p100619"></a>2,0 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100620"></a>$k_{\text{анк}}$ | <a id="p100621"></a>1,0 | <a id="p100622"></a>0,95 | <a id="p100623"></a>0,90 | <a id="p100624"></a>0,80 | <a id="p100625"></a>0,70 | <a id="p100626"></a>0,65 | <a id="p100627"></a>0,60 | <a id="p100628"></a>0,55 | <a id="p100629"></a>0,50 |



#### <a id="p100630"></a>Выработки, проводимые по обрушенным породам выработанного пространства


<div align="center">

18. <a id="p100631"></a>При проведении выработок по обрушенным слеживающимся породам выработанного пространства смещения пород рассчитывают по [формулам (3)](#p100069), при этом смещения пород почвы уменьшают в 1,5 раза. Если выработки проводятся по неслеживающимся породам, то смещения пород кровли увеличивают в 1,5 раза, а почвы - уменьшают вдвое.<br>
<a id="p100632"></a>Расчетную нагрузку на крепь выработки определяют по [п. 13](#p100206). Тип крепи и плотность установки рам выбирают по [пп. 14](#p100535) и [15](#p100538). Металлическую крепь по податливости выбирают в соответствии с [п. 17](#p100544).

</div>



### <a id="p100633"></a>IV. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РАМНОЙ ПОДАТЛИВОЙ КРЕПИ ВЫРАБОТОК, РАСПОЛОЖЕННЫХ В ЗОНЕ ВЛИЯНИЯ ОЧИСТНЫХ РАБОТ НА ПОЛОГИХ И НАКЛОННЫХ ПЛАСТАХ



#### <a id="p100634"></a>Выработки, погашаемые за очистным забоем


19. <a id="p100635"></a>Порядок расчета параметров крепи для подготовительных выработок, погашаемых за очистным забоем, следующий:

<div align="center">

<a id="p100636"></a>а) выбирают основную крепь на основании расчета смещений пород кровли $U_{\text{о}.\text{кр}}$ вне зоны влияния очистных работ по [п. 12](#p100067) и расчета нагрузки на основную крепь по величине $U_{\text{о}.\text{кр}}$ в соответствии с [п. 13](#p100206). Сопротивление крепи и плотность установки рам основной крепи определяют по [пп. 14](#p100535) и [15](#p100538);<br>
<a id="p100637"></a>б) выбирают средства усиления крепи на основании смещений пород кровли выработок, определяемых по следующим формулам для выработок:<br>
<a id="p100638"></a>одиночной лавы

</div>


<a id="p100639"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{1}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\text{к}}$ , (12)

<div align="center">

<a id="p100640"></a>спаренных лав с отставанием второй лавы от первой не более 20 м

<a id="p100641"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + 1,3U_{1}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\text{к}}$ , (13)

</div>


<a id="p100642"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}}$ - смещения пород кровли выработки (мм) в период ее службы вне влияния очистных работ, определяемые по [формуле (3)](#p100069); $U_{1}$ - смещения пород (мм) в зоне временного опорного давления очистного забоя, определяемые по графику [рис. 4](#p100644).; $k_{\text{кр}}$ - коэффициент влияния класса кровли по обрушаемости, указанный в [табл. 10](#p100650); $k_{s}$ - коэффициент, учитывающий влияние площади сечения выработки в свету до осадки, определяемый по [табл. 11](#p100658); $k_{\text{к}}$ - коэффициент, характеризующий долю смещений пород кровли в общих смещениях пород в выработках, определяемый по графикам [рис. 5](#p100649).

<a id="p100643"></a> ![Выработки, погашаемые за очистным забоем](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_4.png) 

<div align="center">

<a id="p100644"></a>Рис. 4. Смещения пород в зоне временного опорного<br>
давления очистного забоя

</div>




<a id="p100645"></a> ![Выработки, погашаемые за очистным забоем](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_5.png) 

<a id="p100646"></a>а - для пологого и наклонного

<div align="center">

<a id="p100647"></a> ![Выработки, погашаемые за очистным забоем](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_6.png) 

<a id="p100648"></a>б - для крутого и крутонаклонного падения

</div>


<a id="p100649"></a>Рис. 5. Графики для определения коэффициента $k_{\text{к}}$ 

<div align="center">

<a id="p100650"></a>Таблица 10

</div>



<table>
<colgroup><col width="33%"><col width="33%"><col width="34%"></colgroup>
<tr><td colspan="3"><a id="p100651"></a>$k_{\text{кр}}$ для кровли</td></tr>
<tr><td><a id="p100652"></a>легкообрушающейся</td><td><a id="p100653"></a>среднеобрушающейся</td><td><a id="p100654"></a>труднообрушающейся</td></tr>
<tr><td><a id="p100655"></a>0,8</td><td><a id="p100656"></a>1,0</td><td><a id="p100657"></a>1,2</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p100658"></a>Таблица 11

</div>



| <a id="p100659"></a>S, м2 | <a id="p100660"></a>4 | <a id="p100661"></a>6 | <a id="p100662"></a>8 | <a id="p100663"></a>10 | <a id="p100664"></a>12 | <a id="p100665"></a>14 | <a id="p100666"></a>16 | <a id="p100667"></a>18 | <a id="p100668"></a>20 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100669"></a>$k_{s}$ | <a id="p100670"></a>0,65 | <a id="p100671"></a>0,8 | <a id="p100672"></a>0,9 | <a id="p100673"></a>1,0 | <a id="p100674"></a>1,1 | <a id="p100675"></a>1,2 | <a id="p100676"></a>1,25 | <a id="p100677"></a>1,35 | <a id="p100678"></a>1,45 |


<a id="p100679"></a>Суммарную нагрузку на крепь за весь срок службы определяют (см. [п. 13](#p100206)) по величине $U_{\text{кр}}$ . Количество средств усиления на 1 м выработки $n_{1}$ находят из выражения:

<div align="right">

<a id="p100680"></a> $n_{1} \geq (P_{1} - nN_{s})/N_{s_{1}}$ , но не менее $n_{1} = 0,5n$ , (14)

</div>


<a id="p100681"></a>где $P_{1}$ - суммарная нагрузка на крепь, кН/м; n и $N_{s}$ - соответственно плотность установки и сопротивление одной рамы основной крепи; $N_{s_{1}}$ - сопротивление средств усиления (крепей усиления, гидравлических стоек, металлических стоек трения, деревянных стоек, промежуточных рам основной крепи, рам стропильной крепи, анкерной крепи - см. Прил. 1, [п. 6](#p102340));

<div align="center">

<a id="p100682"></a>в) средства усиления крепи в погашаемых выработках устанавливают перед очистным забоем на расстоянии, указанном в табл. 12.

<a id="p100683"></a>Таблица 12

</div>



<table>
<colgroup><col width="22%"><col width="45%"><col width="34%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100684"></a>Глубина, м</td><td colspan="2"><a id="p100685"></a>Расстояние от очистного забоя при кровле, м</td></tr>
<tr><td><a id="p100686"></a>легко- и среднеобрушающейся</td><td><a id="p100687"></a>труднообрушающейся</td></tr>
<tr><td><a id="p100688"></a>До 300</td><td><a id="p100689"></a>20</td><td><a id="p100690"></a>30</td></tr>
<tr><td><a id="p100691"></a>301 - 600</td><td><a id="p100692"></a>25</td><td><a id="p100693"></a>35</td></tr>
<tr><td><a id="p100694"></a>601 - 900</td><td><a id="p100695"></a>30</td><td><a id="p100696"></a>40</td></tr>
<tr><td><a id="p100697"></a>901 - 1200</td><td><a id="p100698"></a>35</td><td><a id="p100699"></a>45</td></tr>
</table>


<a id="p100700"></a>*Примечание.* В благоприятных геологических условиях расстояние от очистного забоя, на котором устанавливают средства усиления крепи, может быть уменьшено но согласованию с ВНИМИ.


#### <a id="p100701"></a>Выработки, проводимые вприсечку к выработанному пространству


20. <a id="p100702"></a>Порядок расчета параметров крепи этих выработок следующий:
<a id="p100703"></a>а) основную крепь при проведении присечной выработки выбирают на основании расчета смещений пород вне влияния подготавливаемой лавы, определяемых по формуле (15), и расчета нагрузки на основную крепь по величине $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}}$ в соответствии с [п. 13](#p100206).

<div align="right">

<a id="p100704"></a> $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} = (U_{\text{п}}\prime_{\text{р}} + 2\upsilon_{0}\prime)k\prime k_{s}k_{\text{к}}$ , (15)

</div>


<a id="p100705"></a>где $U_{\text{п}}\prime_{\text{р}}$ - смещения пород (мм) при проведении выработок вприсечку к выработанному пространству в типовых условиях [(рис. 6)](#p100707); $k_{s}$ , $k_{\text{к}}$ - см. [п. 19](#p100635); $\upsilon_{0}\prime$ - средняя скорость смещения пород (мм/мес) в течение двух месяцев после прохода забоя присечной выработки, при которой реализуются основные смещения пород кровли [(рис. 7)](#p100709); k' - коэффициент, учитывающий влияние места расположения присечной выработки относительно границы выработанного пространства, принимаемый при определении смещений кровли равным 1,0 для полной присечки и 0,7 при оставлении полосы угля шириной 2 - 4 м, а при определении боковых смещений пород равным 1,0 для полной присечки и 1,5 при оставлении полосы угля шириной 2 - 4 м.

<div align="center">

<a id="p100706"></a> ![Выработки, проводимые вприсечку к выработанному пространству](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_7.png) 

<a id="p100707"></a>Рис. 6. Смещения пород в присечных выработках вне зоны<br>
влияния собственного очистного забоя

</div>




<a id="p100708"></a> ![Выработки, проводимые вприсечку к выработанному пространству](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_8.png) 

<div align="center">

<a id="p100709"></a>Рис. 7. Скорость смешения пород в присечных выработках<br>
вне зоны влияния собственного очистного забоя

<a id="p100710"></a>Тип крепи и плотность установки рам выбирают по [пп. 14](#p100535) и [15](#p100538);<br>
<a id="p100711"></a>б) выбор средств усиления и проверка основной металлической рамной крепи по податливости зависят от смещений пород $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}}$ в присечной выработке за весь срок эксплуатации:

</div>


<div align="right">

<a id="p100712"></a> $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}} = U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} + U_{1}\prime k_{\text{кр}}k_{s}k_{\text{к}}k\prime$ , (16)

</div>


<a id="p100713"></a>где $U_{1}\prime$ - смещения пород (мм) в присечной выработке в зоне влияния временного опорного давления очистного забоя (рис. 8);

<a id="p100714"></a> ![Выработки, проводимые вприсечку к выработанному пространству](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_9.png) 

<div align="center">

<a id="p100715"></a>Рис. 8. Смещения пород в присечных выработках в зоне<br>
влияния собственного очистного забоя

</div>


<a id="p100716"></a>в) плотность средств усиления впереди забоя лавы рассчитывают по [формуле (14)](#p100680);
<a id="p100717"></a>г) металлическую рамную крепь по податливости выбирают в соответствии с [п. 17](#p100544) по величине $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}}$ ;
<a id="p100718"></a>д) средства усиления крепи устанавливают впереди очистного забоя на расстоянии, указанном в табл. 13.

<div align="center">

<a id="p100719"></a>Таблица 13

</div>



<table>
<colgroup><col width="20%"><col width="47%"><col width="32%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100720"></a>Глубина, м</td><td colspan="2"><a id="p100721"></a>Расстояние от очистного забоя, м, при кровле</td></tr>
<tr><td><a id="p100722"></a>легко- и среднеобрушающейся</td><td><a id="p100723"></a>труднообрушающейся</td></tr>
<tr><td><a id="p100724"></a>До 300</td><td><a id="p100725"></a>25</td><td><a id="p100726"></a>35</td></tr>
<tr><td><a id="p100727"></a>301 - 600</td><td><a id="p100728"></a>30</td><td><a id="p100729"></a>40</td></tr>
<tr><td><a id="p100730"></a>601 - 900</td><td><a id="p100731"></a>35</td><td><a id="p100732"></a>45</td></tr>
<tr><td><a id="p100733"></a>Более 900</td><td><a id="p100734"></a>40</td><td><a id="p100735"></a>50</td></tr>
</table>



#### <a id="p100736"></a>Выработки, сохраняемые для повторного использования


<div align="center">

21. <a id="p100737"></a>Порядок расчета параметров крепи для этих выработок следующий:

</div>

<a id="p100738"></a>а) выбирают основную крепь при проведении повторно используемой выработки на основании расчета смещений пород кровли $U_{\text{о}.\text{кр}}$ , определяемых по [п. 12](#p100067), и расчета нагрузки на основную крепь по величине $U_{\text{о}.\text{кр}}$ в соответствии с [п. 13](#p100206). Сопротивление крепи и плотность установки рам основной крепи принимают по [пп. 14](#p100535) и [15](#p100538);

<div align="center">

<a id="p100739"></a>б) выбирают средства усиления крепи впереди забоя первой лавы на основании смещений пород $U_{\text{кр}}$ , определяемых по [формуле (12)](#p100639).<br>
<a id="p100740"></a>Количество средств усиления крепи на 1 м выработки определяют по [формуле (14)](#p100680), см. [п. 19](#p100635). Средства усиления перед забоем первой лавы устанавливают на расстояниях $l_{1}$ , указанных в табл. 14;

<a id="p100741"></a>Таблица 14

</div>



<table>
<colgroup><col width="23%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100742"></a>Глубина, м</td><td colspan="6"><a id="p100743"></a>Расстояние от очистного забоя, м, при кровле</td></tr>
<tr><td colspan="3"><a id="p100744"></a>легко- и среднеобрушающейся</td><td colspan="3"><a id="p100745"></a>труднообрушающейся</td></tr>
<tr><td><a id="p100746"></a>$l_{1}$</td><td><a id="p100747"></a>$l_{2}$</td><td><a id="p100748"></a>$l_{3}$</td><td><a id="p100749"></a>$l_{1}$</td><td><a id="p100750"></a>$l_{2}$</td><td><a id="p100751"></a>$l_{3}$</td></tr>
<tr><td><a id="p100752"></a>До 300</td><td><a id="p100753"></a>20</td><td><a id="p100754"></a>60</td><td><a id="p100755"></a>30</td><td><a id="p100756"></a>30</td><td><a id="p100757"></a>100</td><td><a id="p100758"></a>50</td></tr>
<tr><td><a id="p100759"></a>301 - 600</td><td><a id="p100760"></a>25</td><td><a id="p100761"></a>65</td><td><a id="p100762"></a>35</td><td><a id="p100763"></a>35</td><td><a id="p100764"></a>110</td><td><a id="p100765"></a>55</td></tr>
<tr><td><a id="p100766"></a>601 - 900</td><td><a id="p100767"></a>30</td><td><a id="p100768"></a>65</td><td><a id="p100769"></a>40</td><td><a id="p100770"></a>40</td><td><a id="p100771"></a>120</td><td><a id="p100772"></a>60</td></tr>
<tr><td><a id="p100773"></a>Более 900</td><td><a id="p100774"></a>35</td><td><a id="p100775"></a>70</td><td><a id="p100776"></a>45</td><td><a id="p100777"></a>45</td><td><a id="p100778"></a>130</td><td><a id="p100779"></a>65</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p100780"></a>Примечание: размеры $l_{2}$ , приведенные в [табл. 14](#p100741), являются минимальными, при необходимости их можно увеличивать без согласования с ВНИМИ.

<a id="p100781"></a>в) выбирают средства усиления крепи позади забоя первой лавы на основании расчета смещений пород в выработке, сохраняемой для повторного использования за весь срок ее службы, по формуле:

<a id="p100782"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + (2U_{1}k_{\text{к}} + mk_{\text{охр}}k_{t_{1}})k_{\text{кр}}k_{s}$ . (17)

<a id="p100783"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}}$ - см. [п. 12](#p100067), $U_{1}$ , $k_{\text{к}}$ , $k_{\text{кр}}$ , $k_{s}$ - см. [п. 19](#p100635), m - вынимаемая мощность пласта, мм; $k_{\text{охр}}$ - коэффициент, учитывающий влияние податливости искусственных ограждений и принимаемый равным: 0,2 - для органной крепи, 0,15 - для железобетонных тумб: 0,1 - для литых полос из быстротвердеющих материалов (ангидрит, фосфогипс, бетон и др.); 0,2 - для породных полос, выкладываемых с помощью пневмозакладочных комплексов; 0,3 - для бутокостров, костров из шпального бруса и сплошных накатных костров; 0,4 - для породных полос, выкладываемых вручную, и костров из круглого леса. При наличии легкообрушающихся пород кровли и их обрушении с помощью ряда органной крепи, устанавливаемой в выработке, коэффициент $k_{\text{охр}} = 0,1$ ; $k_{t_{1}}$ - коэффициент влияния времени поддержания выработки между отработкой первого и второго очистного забоев, принимаемый по табл. 15.

<a id="p100784"></a>Таблица 15

</div>



| <a id="p100785"></a>Время поддержания выработки между отработкой 1 и 2-й лав, t, год | <a id="p100786"></a>0,5 | <a id="p100787"></a>1,0 | <a id="p100788"></a>1,5 | <a id="p100789"></a>2,0 | <a id="p100790"></a>3,0 | <a id="p100791"></a>4,0 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100792"></a>$k_{t_{1}}$ | <a id="p100793"></a>0,6 | <a id="p100794"></a>0,75 | <a id="p100795"></a>0,9 | <a id="p100796"></a>1,0 | <a id="p100797"></a>1,1 | <a id="p100798"></a>1,15 |


<div align="center">

<a id="p100799"></a>Суммарную нагрузку на крепь за весь срок службы повторно используемой выработки $P_{2}$ определяют согласно [п. 13](#p100206) по величине общих смещений пород кровли из [формулы (17)](#p100782). Количество средств усиления на 1 м выработки определяют по формуле:

<a id="p100800"></a> $n_{2} \geq (P_{2} - nN_{s})/N_{s_{2}}$ , (18)

<a id="p100801"></a>где n - плотность установки основной крепи; $n_{2}$ - плотность установки средств усиления крепи позади забоя первой и перед забоем второй лав; $N_{s}$ , $N_{s_{2}}$ - соответственно сопротивление основной крепи и средств усиления крепи позади забоя первой и перед забоем второй лав, кН (см. [Прил. 1](#p101820)).<br>
<a id="p100802"></a>Средства усиления крепи позади забоя первой лавы и впереди второй устанавливают соответственно на расстояниях $l_{2}$ и $l_{3}$ (см. [табл. 14](#p100741));

</div>

<a id="p100803"></a>г) выбор металлической рамной крепи по податливости производят в соответствии с [п. 17](#p100544) по величине $U_{\text{кр}}$ , определяемой по [формуле (17)](#p100782) с учетом плотности средств усиления, устанавливаемых перед второй лавой. В случае $U_{\text{кр}}>\Delta$ необходимо принимать крепь с большей податливостью или увеличивать плотность средств усиления крепи.

<a id="p100804"></a>Спаренные выработки, погашаемые с одновременным
извлечением целика угля <*>


<a id="p100805"></a>

---

<div align="center">

<a id="p100806"></a><*> Крепь в спаренных выработках, погашаемых после отработки первой лавы, выбирают в соответствии с [п. 19](#p100635).

</div>


22. <a id="p100807"></a>Порядок расчета параметров крепи для подготовительной спаренной выработки, погашаемой с одновременным извлечением целика угля, следующий:
<a id="p100808"></a>а) основную крепь при проведении выработки выбирают на основании расчета смещений пород кровли, определяемых по [п. 12](#p100067), и расчета нагрузки на основную крепь по величине $U_{\text{о}.\text{кр}}$ в соответствии с [п. 13](#p100206). Сопротивление крепи и плотность установки рам основной крепи выбирают по [пп. 14](#p100535) и [15](#p100538).

<div align="right">

<a id="p100809"></a>б) средства усиления крепи в спаренной выработке, охраняемой временным целиком, выбирают на основании расчета смещений пород за весь срок службы выработки по формуле:

</div>


<a id="p100810"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + [U_{1}^{\text{ц}}(1 + k_{\text{ц}}) + \Delta U_{1}^{\text{ц}}]k_{\text{кр}}k_{s}k_{\text{к}}$ , (19)

<div align="center">

<a id="p100811"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}}$ - смещения пород кровли выработки (мм) в период поддержания ее вне влияния очистных работ (по [п. 12](#p100067)); $U_{1}^{\text{ц}}$ - смещения пород (мм) в выработке за период влияния временного опорного давления первой лавы, устанавливаемые по номограмме [(рис. 9)](#p100813) в соответствии с шириной целика [(табл. 16)](#p100816); $\Delta U_{1}^{\text{ц}}$ - смещения пород (мм) позади забоя первой лавы, определяемые по номограмме [(рис. 10)](#p100815); $k_{\text{ц}}$ - коэффициент влияния второго очистного забоя, устанавливаемый в зависимости от ширины целика угля по [табл. 17](#p100830).

<a id="p100812"></a> ![Выработки, сохраняемые для повторного использования](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_10.png) 

<a id="p100813"></a>Рис. 9. Номограмма для определения $U_{1}^{\text{ц}}$ 

</div>




<a id="p100814"></a> ![Выработки, сохраняемые для повторного использования](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_11.png) 

<div align="center">

<a id="p100815"></a>Рис. 10. Номограмма для определения $\Delta U_{1}^{\text{ц}}$ 

<a id="p100816"></a>Таблица 16

</div>



<table>
<colgroup><col width="28%"><col width="24%"><col width="24%"><col width="25%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100817"></a>Сопротивление угля сжатию, МПа</td><td colspan="3"><a id="p100818"></a>Ширина, м, временных целиков угля на глубине, м</td></tr>
<tr><td><a id="p100819"></a>менее 300</td><td><a id="p100820"></a>300 - 600</td><td><a id="p100821"></a>600 и более</td></tr>
<tr><td><a id="p100822"></a>Менее 20</td><td><a id="p100823"></a>20</td><td><a id="p100824"></a>30</td><td><a id="p100825"></a>40</td></tr>
<tr><td><a id="p100826"></a>20 и более</td><td><a id="p100827"></a>15</td><td><a id="p100828"></a>25</td><td><a id="p100829"></a>35</td></tr>
</table>


<a id="p100830"></a>Таблица 17


| <a id="p100831"></a>Ширина целика, м | <a id="p100832"></a>15 | <a id="p100833"></a>20 | <a id="p100834"></a>25 | <a id="p100835"></a>30 | <a id="p100836"></a>35 | <a id="p100837"></a>40 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100838"></a>$k_{\text{ц}}$ | <a id="p100839"></a>1,35 | <a id="p100840"></a>1,30 | <a id="p100841"></a>1,25 | <a id="p100842"></a>1,2 | <a id="p100843"></a>1,18 | <a id="p100844"></a>1,15 |


<div align="center">

<a id="p100845"></a>Суммарную нагрузку на крепь за весь срок службы находят согласно [п. 13](#p100206) по величине $U_{\text{кр}}$ - см. [формулу (19)](#p100810). Количество средств усиления на 1 м выработки определяют из [выражения (14)](#p100680), см. [п. 19](#p100635);<br>
<a id="p100846"></a>в) Крепь усиления в спаренных выработках, охраняемых временными целиками угля, необходимо устанавливать впереди очистного забоя на расстояниях согласно табл. 18.

<a id="p100847"></a>Таблица 18

</div>



<table>
<colgroup><col width="24%"><col width="44%"><col width="32%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100848"></a>Глубина, м</td><td colspan="2"><a id="p100849"></a>Расстояние от очистного забоя при кровле, м</td></tr>
<tr><td><a id="p100850"></a>легко- и среднеобрушающейся</td><td><a id="p100851"></a>труднообрушающейся</td></tr>
<tr><td><a id="p100852"></a>300 - 600</td><td><a id="p100853"></a>20 - 25</td><td><a id="p100854"></a>30 - 35</td></tr>
<tr><td><a id="p100855"></a>601 - 900</td><td><a id="p100856"></a>25 - 30</td><td><a id="p100857"></a>35 - 40</td></tr>
<tr><td><a id="p100858"></a>Более 900</td><td><a id="p100859"></a>30 - 35</td><td><a id="p100860"></a>40 - 45</td></tr>
</table>


<a id="p100861"></a>г) Металлическую крепь по податливости выбирают согласно [п. 17](#p100544) по общим смещениям пород, см. [формулу (19)](#p100810).


#### <a id="p100862"></a>Спаренные выработки, разделенные породной полосой, возводимой во время проходки, и используемые при отработке второй лавы


<div align="center">

23. <a id="p100863"></a>Порядок расчета параметров крепи для спаренной выработки, сохраняемой с помощью односторонней породной полосы, выкладываемой с применением пневмозакладочных комплексов, следующий:<br>
<a id="p100864"></a>а) выбирают основную крепь спаренной выработки на основании расчета смещений пород кровли, определяемых для случая проведения спаренных выработок одиночными забоями по [п. 12](#p100067), а для случая проведения спаренных выработок общим забоем по пласту угля - по формуле $U_{\text{о}.\text{кр}} = 0,2mk_{s}$ . Нагрузки на основную крепь рассчитывают по величине $U_{\text{о}.\text{кр}}$ в соответствии с [п. 13](#p100206).<br>
<a id="p100865"></a>Сопротивление крепи и плотность установки рам основной крепи получают по [пп. 14](#p100535) и [15](#p100538);<br>
<a id="p100866"></a>б) выбирают средства усиления крепи в спаренной выработке при отработке первой лавы на основании расчета смещений пород $U_{\text{кр}}$ , определяемых по формулам (20) или (21):<br>
<a id="p100867"></a>при проведении спаренных выработок одиночными забоями

<a id="p100868"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + (0,2m + 0,8U_{1}k_{\text{кр}}k_{\text{к}})k_{s}$ ; (20)

<a id="p100869"></a>общим забоем по углю

<a id="p100870"></a> $U_{\text{кр}} = (0,2m + 0,8U_{1}k_{\text{кр}}k_{\text{к}})k_{s}$ , (21)

</div>


<a id="p100871"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}}$ - см. [п. 12](#p100067), $U_{1}$ , $k_{\text{к}}$ , $k_{\text{кр}}$ , $k_{s}$ - см. [п. 19](#p100635), m - см. [п. 21](#p100737).
<a id="p100872"></a>Суммарную нагрузку на крепь и средства ее усиления рассчитывают по [п. 13](#p100206) по величине $U_{\text{кр}}$ , см. формулы (20) или (21).
<a id="p100873"></a>Количество средств усиления крепи на 1 м выработки определяют по [формуле (14)](#p100680), см. [п. 19](#p100635);
<a id="p100874"></a>в) расстояние между спаренными выработками, проводимыми одиночными забоями, и ширину разгрузочной полосы при проходке спаренных выработок общим забоем по пласту угля следует принимать равными не менее 20 м при глубине разработки H до 300 м, не менее 30 м при H = 300 - 600 м, не менее 40 м при глубине более 600 м;

<div align="right">

<a id="p100875"></a>г) средства дополнительного усиления крепи в спаренной выработке при отработке второй лавы выбирают на основании расчета смещений пород за весь срок службы выработки по формулам (22) или (23):

</div>

<a id="p100876"></a>при проведении спаренных выработок одиночными забоями

<div align="center">

<a id="p100877"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + (1,8U_{1}k_{\text{кр}}k_{\text{к}} + 0,36m)k_{s}$ , (22)

<a id="p100878"></a>общим забоем по пласту угля

<a id="p100879"></a> $U_{\text{кр}} = (1,8U_{1}k_{\text{кр}}k_{\text{к}} + 0,36m)k_{s}$ , (23)

<a id="p100880"></a>где m - см. [п. 21](#p100737).<br>
<a id="p100881"></a>Суммарную нагрузку на крепь и средства усиления при отработке второй лавы определяют согласно [п. 13](#p100206) по величинам $U_{\text{кр}}$ - см. формулы (22) или (23). Количество средств усиления крепи на 1 м выработки находят по [формуле (18)](#p100800), см. [п. 21](#p100737);<br>
<a id="p100882"></a>д) металлическую рамную крепь по податливости выбирают в соответствии с [п. 17](#p100544) по смещениям пород кровли $U_{\text{кр}}$ - см. [формулы (22)](#p100877), [(23)](#p100879).<br>
24. <a id="p100883"></a>Основную крепь в спаренных выработках, погашаемых после отработки первой лавы, выбирают на основании [п. 23](#p100863), а, средства усиления - по расчету смещений пород из выражений:

</div>


<a id="p100884"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + (0,2m + U_{1}k_{\text{к}}k_{\text{кр}})k_{s}$ - (24)

<a id="p100885"></a>при проведении спаренных выработок одиночными забоями;

<div align="center">

<a id="p100886"></a> $U_{\text{кр}} = (0,2m + U_{1}k_{\text{к}}k_{\text{кр}})k_{s}$ - (25)

<a id="p100887"></a>общим забоем по углю.

</div>



#### <a id="p100888"></a>Выработки, проводимые (оформляемые) за очистным забоем


25. <a id="p100889"></a>К проводимым (оформляемым) за очистным забоем относятся выработки, имеющие следующее расположение:
<a id="p100890"></a>на границе с массивом угля;
<a id="p100891"></a>в выработанном пространстве на расстоянии, равном ширине односторонней породной полосы;

<div align="center">

<a id="p100892"></a>в выработанном пространстве с выкладкой двусторонних двойных бутовых полос;

</div>

<a id="p100893"></a>вприсечку к выработанному пространству ранее отработанного смежного выемочного столба (с частичным использованием охраняемой выработки);
<a id="p100894"></a>при сплошной присечке;
<a id="p100895"></a>при оставлении полосы угля шириной 2 - 4 м;

<div align="center">

<a id="p100896"></a>вплотную к изолирующей полосе.

</div>

<a id="p100897"></a>Порядок расчета параметров крепи для выработок, оформляемых за очистным забоем в выработанном пространстве на расстояниях 5 м (при индивидуальной крепи в очистной выработке), 8 м (при механизированной крепи) и 11 м (при выемке угля стругами), следующий:
<a id="p100898"></a>а) выбирают основную крепь при оформлении выработки за очистным забоем в общем случае на основании расчета смещений пород кровли по формуле:

<a id="p100899"></a> $U_{\text{кр}} = k_{\text{охр}}mk_{s}$ , (26)

<a id="p100900"></a>а для случая охраны выработки двойными двусторонними бутовыми полосами

<div align="center">

<a id="p100901"></a> $U_{\text{кр}} = 0,32mk_{s}$ , (27)

<a id="p100902"></a>где m - вынимаемая мощность пласта, м; $k_{\text{охр}}$ - см. [п. 21](#p100737); $k_{s}$ - см. [табл. 11](#p100658), и расчета нагрузки на основную крепь по величинам $U_{\text{кр}}$ , определяемым по формулам (26) или (27) в соответствии с [п. 13](#p100206). Сопротивление крепи и плотность установки рам основной крепи выбирают по [пп. 14](#p100535) и [15](#p100538);

</div>

<a id="p100903"></a>в) выбирают металлическую рамную крепь по податливости в соответствии с [п. 17](#p100544) по величине $U_{\text{кр}}$ - см. [формулы (26)](#p100899), (27).

<div align="center">

<a id="p100904"></a>Выработки, проводимые (оформляемые) за очистным забоем<br>
и сохраняемые для повторного использования <*>

</div>



<a id="p100905"></a>

---

<a id="p100906"></a><*> Для выработок, проводимых при сплошной системе с опережением очистного забоя на 50 - 100 м, параметры крепи находят как для сохраняемых с целью повторного использования, согласно [п. 21](#p100737).

26. <a id="p100907"></a>Порядок расчета параметров крепи для выработок, проводимых (оформляемых) позади очистного забоя и в дальнейшем сохраняемых для повторного использования, следующий:
<a id="p100908"></a>а) выбирают основную крепь на основании расчета $U_{\text{кр}}$ по [формуле (26)](#p100899) и расчета нагрузки на основную крепь по величине $U_{\text{кр}}$ в соответствии с [п. 13](#p100206). Сопротивление крепи и плотность установки рам основной крепи выбирают по [пп. 14](#p100535) и [15](#p100538);
<a id="p100909"></a>б) выбирают средства усиления крепи (промежуточные рамы, стойки усиления) на основании расчета смещений пород кровли по формуле:

<div align="center">

<a id="p100910"></a> $U_{\text{кр}} = (k_{\text{охр}}m + U_{2}k_{\text{кр}}k_{\text{к}})k_{s}$ , (28)

</div>


<a id="p100911"></a> $k_{\text{охр}}$ - см. [п. 21](#p100737); m - вынимаемая мощность пласта, м; $k_{\text{кр}}$ - по [табл. 10](#p100650); $k_{s}$ - по [табл. 11](#p100658); $k_{\text{к}}$ - см. [рис. 5](#p100649); $U_{2} = U_{1}$ - см. [рис. 4](#p100644).
<a id="p100912"></a>Расчет суммарной нагрузки выполняют согласно [п. 13](#p100206) по величине $U_{\text{кр}}$ - см. формулу (28). Плотность дополнительной крепи или средств усиления основной крепи определяют по [формуле (14)](#p100680);
<a id="p100913"></a>в) выбирают металлическую рамную крепь по податливости в соответствии с [п. 17](#p100544) по величине смещений пород $U_{\text{кр}}$ - см. формулу (28).


### <a id="p100914"></a>V. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РАМНОЙ ПОДАТЛИВОЙ КРЕПИ В ВЫРАБОТКАХ НА КРУТОНАКЛОННЫХ И КРУТЫХ ПЛАСТАХ


<a id="p100915"></a>Основные исходные данные для расчета параметров крепи определяют в соответствии с [разд. II](#p100017).


#### <a id="p100916"></a>Выработки, не подверженные влиянию очистных работ


27. <a id="p100917"></a>Основную крепь, устанавливаемую при проведении выработки, выбирают на основании расчетных смещений пород в кровле, почве и боках выработки в соответствии с [разд. III](#p100060) в следующем порядке:
<a id="p100918"></a>а) по [формулам (3)](#p100069) определяют смещения пород отдельно в кровле $U_{\text{о}.\text{кр}}$ , почве $U_{\text{о}.\text{пч}}$ и боках $U_{\text{о}.\text{б}}$ выработки. Входящую в [формулы (3)](#p100069) величину типового смещения пород $U_{\text{т}.\text{кр}}$ , $U_{\text{т}.\text{пч}}$ , $U_{\text{т}.\text{б}}$ находят из графиков (см. [рис. 2](#p100080)) по вычисленным ранее (см. разд. II, [п. 8](#p100042)) значениям расчетного сопротивления пород сжатию $R_{\text{с}.\text{кр}}$ , $R_{\text{с}.\text{пч}}$ , $R_{\text{с}.\text{б}}$ соответственно в кровле, почве и боках выработки (преимущественно висячего бока);
<a id="p100919"></a>б) по [табл. 4](#p100210) находят нормативную нагрузку $P^{\text{н}}$ . При этом расчетное смещение пород U, по которому определяют $P^{\text{н}}$ , оценивают из выражения:

<a id="p100920"></a> $U = \sqrt{U_{\text{о}.\text{кр}}^{2} + U_{\text{о}.\text{вис}.\text{б}}^{2}}$ , (29)

<a id="p100921"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}}$ , $U_{\text{о}.\text{вис}.\text{б}}$ - вычисляют по [формулам (3)](#p100069), причем $U_{\text{т}.\text{б}}$ принимают по графику (см. [рис. 1](#p100047)) по величине $R_{\text{с}.\text{б}}$ , вычисленной по [формуле (2)](#p100049) применительно к висячему боку пласта;
<a id="p100922"></a>в) по [формуле (8)](#p100207) находят расчетную нагрузку P на 1 м выработки;
<a id="p100923"></a>г) по найденному значению P и сопротивлению $N_{s}$ крепи, выбранной по [Прил. 1](#p101820), по [формуле (10)](#p100539) определяют расчетную плотность n установки рам крепи. Паспортную плотность принимают в соответствии с [п. 15](#p100538) по ближайшему расчетному значению n;
<a id="p100924"></a>д) металлическую рамную крепь по податливости выбирают из условий (30):

<div align="center">

<a id="p100925"></a> $\Delta \geq 0,7U_{\text{общ}}k_{\text{ос}}$ (при установке в выработке только основной крепи):<br>
<a id="p100926"></a> $\Delta \geq 0,7U_{\text{общ}}k_{\text{ос}}k_{\text{ус}}$ (то же, основной крепи и средств ее усиления);<br>
<a id="p100927"></a> $\Delta \geq 0,7U_{\text{общ}}k_{\text{ос}}k_{\text{анк}}$ (при одновременной установке рамной и анкерной крепей);

</div>

<a id="p100928"></a>где $\Delta$ - конструктивная податливость крепи, мм; $k_{\text{ос}}$ , $k_{\text{ус}}$ , $k_{\text{анк}}$ - коэффициенты влияния плотности крепи и средств ее усиления, определяемые по [табл. 7](#p100555), [8](#p100581), [9](#p100609).

<div align="center">

<a id="p100929"></a>Если данная крепь не удовлетворяет [условию (30)](#p100924), то необходимо выбрать крепь с большей податливостью или увеличить паспортную плотность установки основной крепи, или предусмотреть средства усиления крепи.

</div>



#### <a id="p100930"></a>Выработки, погашаемые за очистным забоем


28. <a id="p100931"></a>Порядок расчета параметров крепи следующий:
<a id="p100932"></a>а) выбирают тип и плотность основной крепи, устанавливаемой при проведении выработки, аналогично выбору крепи выработок, не подверженных влиянию очистных работ, т.е. в соответствии с [п. 27](#p100917);

<div align="center">

<a id="p100933"></a>б) выбирают средства усиления в зоне влияния очистных работ на основании общих смещений пород $U_{\text{кр}}$ в кровле выработки за весь срок ее службы, определяемых по формуле:

<a id="p100934"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{1}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime k_{\text{к}}$ , (31)

</div>


<a id="p100935"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}}$ - см. [п. 27](#p100917), $U_{1}$ - смещения пород в кровле и почве выработки в зоне влияния временного опорного давления впереди очистного забоя, мм [(рис. 11)](#p100937), $k_{\text{кр}}$ - см. [табл. 10](#p100650), $k_{s}$ - см. [табл. 11](#p100658), $k_{\alpha}\prime$ - коэффициент влияния угла падения, принимаемый равным 1 при $\alpha>55^{\circ}$ и 1,2 - при $\alpha<55^{\circ}$ , $k_{\text{к}}$ - см. [рис. 5, б](#p100648).

<a id="p100936"></a> ![Выработки, погашаемые за очистным забоем](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_12.png) 

<a id="p100937"></a>Рис. 11. Смещения пород за период влияния временного

<div align="center">

опорного давления очистного забоя

<a id="p100938"></a>По вычисленному значению $U_{\text{кр}}$ находят нормативную нагрузку $P^{\text{н}}$ (см. [табл. 4](#p100210)) и затем по [формуле (8)](#p100207) - суммарную расчетную нагрузку P на 1 м выработки. После этого по найденному значению P, известным параметрам основной крепи n и $N_{s}$ и паспортному сопротивлению $N_{s_{1}}$ выбранных средств усиления (см. [п. 6](#p102340) Прил. 1) из [формулы (14)](#p100680) находят необходимую плотность $n_{1}$ средств усиления крепи;

</div>

<a id="p100939"></a>в) средства усиления крепи устанавливают впереди очистного забоя на расстояниях, приведенных в [табл. 12](#p100683) (см. [п. 19](#p100635));
<a id="p100940"></a>г) выбирают металлическую рамную крепь по податливости в соответствии с [условием (30)](#p100924) на основании расчета смещений пород кровли и почвы по формуле:

<a id="p100941"></a> $U_{\text{общ}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{\text{о}.\text{пч}} + U_{1}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime$ . (32)


#### <a id="p100942"></a>Выработки, проводимые впереди очистного забоя и сохраняемые за ним на весь срок службы выемочного участка


29. <a id="p100943"></a>Порядок расчета параметров крепи следующий:
<a id="p100944"></a>а) определяют тип и плотность основной крепи, устанавливаемой при проведении выработки, и параметры средств усиления крепи впереди очистного забоя в соответствии с положениями [пп. 27](#p100917) и [28](#p100931);
<a id="p100945"></a>б) выбирают средства усиления крепи за очистным забоем на основании смещений пород $U_{\text{кр}}$ , определяемых по формуле:

<div align="center">

<a id="p100946"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + (U_{1}k_{\text{к}} + mk_{\text{о}}\prime_{\text{хр}})k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime$ , (33)

</div>


<a id="p100947"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}}$ , $U_{1}$ - см. [пп. 27](#p100917), [28](#p100931); m - вынимаемая мощность пласта, м; $k_{\text{о}}\prime_{\text{хр}}$ - коэффициент влияния средств охраны, указанный в табл. 19.

<a id="p100948"></a>Таблица 19


<table>
<colgroup><col width="14%"><col width="14%"><col width="13%"><col width="15%"><col width="29%"><col width="14%"></colgroup>
<tr><td colspan="2"><a id="p100949"></a>Костры</td><td rowspan="2"><a id="p100950"></a>Бутовая полоса</td><td rowspan="2"><a id="p100951"></a>Органная крепь</td><td rowspan="2"><a id="p100952"></a>Закладка (пневматическая), литые полосы из быстротвердеющих материалов</td><td rowspan="2"><a id="p100953"></a>Целик угля</td></tr>
<tr><td><a id="p100954"></a>из круглого леса</td><td><a id="p100955"></a>из шпального бруса</td></tr>
<tr><td><a id="p100956"></a>0,20</td><td><a id="p100957"></a>0,15</td><td><a id="p100958"></a>0,15</td><td><a id="p100959"></a>0,12</td><td><a id="p100960"></a>0,10</td><td><a id="p100961"></a>0,10</td></tr>
</table>


<a id="p100962"></a>По величине $U_{\text{кр}}$ [формулы (33)](#p100946) согласно [п. 13](#p100206) определяют нормативную и расчетную нагрузки, а затем из [формулы (18)](#p100800) по известным значениям n, $N_{s}$ и выбранному $N_{s_{2}}$ находят плотность $n_{2}$ ;
<a id="p100963"></a>в) расстояния, на которых устанавливают средства усиления крепи впереди $l_{1}$ и позади $l_{2}$ очистного забоя, выбирают согласно [табл. 14](#p100741);
<a id="p100964"></a>г) выбирают металлическую рамную крепь по податливости в соответствии с [п. 27](#p100917) по [формуле (30)](#p100924), причем $U_{\text{общ}}$ принимают из выражения:

<div align="center">

<a id="p100965"></a> $U_{\text{общ}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{\text{о}.\text{пч}} + (U_{1} + mk_{\text{о}}\prime_{\text{хр}} + \upsilon_{1}t_{1})k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime$ . (34)

</div>


<a id="p100966"></a>В [формуле (35)](#p100974) $U_{\text{о}.\text{кр}}$ , $U_{\text{о}.\text{пч}}$ - смещения пород, определяемые согласно [п. 27](#p100917) по [формулам (3)](#p100069), $k_{\text{кр}}$ , $k_{s}$ , $k_{\alpha}\prime$ - см. [п. 28](#p100931); $\upsilon_{1}$ - скорость смещения пород позади очистного забоя за зоной его интенсивного влияния, мм/мес [(рис. 12)](#p100968); $t_{1}$ - время поддержания выработки за очистным забоем до погашения, мес.

<a id="p100967"></a> ![Выработки, проводимые впереди очистного забоя и сохраняемые за ним на весь срок ](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_13.png) 

<div align="center">

<a id="p100968"></a>Рис. 12. Скорость смещений пород позади очистного забоя

</div>



#### <a id="p100969"></a>Выработки, проводимые впереди очистного забоя и сохраняемые за ним для повторного использования при отработке нижнего этажа (подэтажа)


30. <a id="p100970"></a>Порядок расчета параметров крепи следующий:
<a id="p100971"></a>а) выбирают тип и плотность основной крепи, устанавливаемой при проходке выработок, в соответствии с [п. 27](#p100917);
<a id="p100972"></a>б) выбирают средства усиления крепи впереди и позади забоя первой лавы в соответствии с [пп. 28](#p100931), [29](#p100943);

<div align="center">

<a id="p100973"></a>в) то же, впереди забоя второй лавы по [формуле (18)](#p100800) на основании смещений пород, рассчитываемых по формуле:

<a id="p100974"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + (2U_{1}k_{\text{к}} + mk_{\text{о}}\prime_{\text{хр}})k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime$ , (35)

<a id="p100975"></a>(обозначения - см. [пп. 27](#p100917) - [28](#p100931));<br>
<a id="p100976"></a>г) протяженность участков установки средств усиления крепи определяют по [табл. 14](#p100741);

</div>

<a id="p100977"></a>д) выбирают металлическую рамную крепь по податливости, пользуясь [выражением (30)](#p100924), исходя из смещений пород $U_{\text{общ}}$ , рассчитываемых по формуле:

<a id="p100978"></a> $U_{\text{общ}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{\text{о}.\text{пч}} + (2U_{1} + mk_{\text{о}}\prime_{\text{хр}} + \upsilon_{1}t_{1})k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime$ , (36)

<div align="center">

<a id="p100979"></a>(обозначения по [пп. 27](#p100917) - [29](#p100943)).

</div>



#### <a id="p100980"></a>Выработки, проводимые вприсечку к выработанному пространству


<div align="right">

31. <a id="p100981"></a>Порядок расчета параметров крепи следующий:

</div>

<a id="p100982"></a>а) выбирают тип и плотность установки основной крепи при проведении присечной выработки (на расстоянии не менее 100 м за забоем действующей лавы и спустя не менее 6 мес после ее прохода) на основании смещений пород кровли, рассчитываемых по формуле:

<div align="center">

<a id="p100983"></a> $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} = (U_{\text{п}}\prime_{\text{р}} + 2\upsilon_{0}\prime)k\prime k_{s}k_{\alpha}\prime k_{\text{к}}$ , (37)

<a id="p100984"></a>где $U_{\text{п}}\prime_{\text{р}}$ - смещения пород в присечных выработках, мм [(рис. 13)](#p100986), $\upsilon_{0}\prime$ - скорость смещения пород кровли (мм/мес) при проведении выработок в течение 2 мес, определяемая по графикам [(рис. 14)](#p100988), k' - коэффициент влияния места заложения присечной выработки (см. [п. 20](#p100702)), $k_{\text{к}}$ - см. [рис. 5, б](#p100648), $k_{\alpha}\prime$ - см. [п. 25](#p100889), $k_{s}$ - см. [табл. 11](#p100658).

<a id="p100985"></a> ![Выработки, проводимые вприсечку к выработанному пространству](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_14.png) 

<a id="p100986"></a>Рис. 13. Смещения пород за период влияния проходческого<br>
забоя в присечной выработке

</div>




<div align="center">

<a id="p100987"></a> ![Выработки, проводимые вприсечку к выработанному пространству](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_15.png) 

</div>


<a id="p100988"></a>Рис. 14. Скорости смещений пород кровли в присечных
выработках

<a id="p100989"></a>По величине $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}}$ согласно [п. 13](#p100206) определяют нормативную и расчетную нагрузки на 1 м выработки. Затем в соответствии с [пп. 14](#p100535), [15](#p100538) выбирают тип, сопротивление $N_{s}$ и плотность установки n основной крепи;
<a id="p100990"></a>б) выбирают средства усиления крепи согласно [п. 19](#p100635) на основании смещений пород $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}}$ кровли за весь срок службы выработки, рассчитываемых по формуле:

<div align="center">

<a id="p100991"></a> $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}} = U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} + U_{1}\prime k_{\text{к}}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime k\prime$ , (38)

</div>


<div align="right">

<a id="p100992"></a>где $U_{1}\prime = U_{1}$ (см. [рис. 11](#p100937)).

</div>

<a id="p100993"></a>Количество средств усиления определяют по [формуле (14)](#p100680) - см. [п. 19](#p100635);

<div align="center">

<a id="p100994"></a>в) выбирают металлическую рамную крепь по податливости, пользуясь [условием (30)](#p100924), исходя из общих смещений пород, рассчитываемых из выражения:

<a id="p100995"></a> $U_{\text{о}}\prime_{\text{бщ}} = U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} + U_{\text{о}}\prime_{.\text{пч}} + [\upsilon_{0}\prime(t - 2) + U_{1}\prime]k_{\text{кр}}k\prime k_{s}k_{\alpha}\prime$ . (39)

<a id="p100996"></a>При этом $U_{\text{о}}\prime_{.\text{пч}}$ определяют из выражения:

<a id="p100997"></a> $U_{\text{о}}\prime_{.\text{пч}} = (U_{\text{п}}\prime_{\text{р}} + 2\upsilon_{0}\prime)(1 - k_{\text{к}})k\prime k_{s}k_{\alpha}\prime$ ; (40)

<a id="p100998"></a>г) протяженность участка установки средств усиления крепи принимают по [табл. 13](#p100719).

</div>



#### <a id="p100999"></a>Выработки, проводимые (оформляемые) за очистным забоем


32. <a id="p101000"></a>Порядок расчета параметров крепи следующий:
<a id="p101001"></a>а) выбирают основную крепь в выработках (вентиляционных штреках), проводимых за очистным забоем и поддерживаемых в выработанном пространстве бутовыми полосами или кострами, на основании смещений пород кровли, определяемых по формуле:

<div align="center">

<a id="p101002"></a> $U_{\text{кр}} = m\prime k_{\text{о}}\prime_{\text{хр}}k_{s}k_{\alpha}\prime$ , (41)

</div>


<a id="p101003"></a>где $k_{\text{о}}\prime_{\text{хр}}$ - для бутовых полос равен 0,15, для костров из круглого леса 0,2 (см. [табл. 19](#p100948)); m' - высота выкладываемой бутовой полосы или костров, мм; $k_{s}$ - см. [табл. 11](#p100658); $k_{\alpha}\prime$ - см. [п. 28](#p100931).
<a id="p101004"></a>По найденному значению $U_{\text{кр}}$ из [табл. 4](#p100210) находят нормативную нагрузку $P^{\text{н}}$ , по [формуле (8)](#p100207) определяют расчетную нагрузку на 1 м выработки и в соответствии с [пп. 14](#p100535), [15](#p100538) выбирают тип, сопротивление и паспортную плотность установки рам крепи;
<a id="p101005"></a>б) выбирают металлическую рамную крепь по податливости по [условию (30)](#p100924) на основании смещений пород, рассчитываемых по формуле:

<div align="center">

<a id="p101006"></a> $U_{\text{общ}} = (m\prime k_{\text{о}}\prime_{\text{хр}} + \upsilon_{2}t)k_{s}k_{\alpha}\prime$ , (42)

</div>


<a id="p101007"></a>где $\upsilon_{2}$ - скорость смещения пород в выработанном пространстве, мм/мес (рис. 15); t - срок службы выработки, мес.

<a id="p101008"></a> ![Выработки, проводимые (оформляемые) за очистным забоем](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_16.png) 

<div align="center">

<a id="p101009"></a>Рис. 15. Скорость смещений пород в выработке позади забоя<br>
лавы на вентиляционном горизонте

</div>


<a id="p101010"></a>Если [условие (30)](#p100924) не удовлетворяется, то необходимо применить крепь с большей податливостью или увеличить плотность основной крепи и средств ее усиления.


#### <a id="p101011"></a>Выработки, проводимые по завалу впереди очистного забоя и поддерживаемые в выработанном пространстве


<div align="center">

33. <a id="p101012"></a>Порядок расчета параметров крепи следующий:

</div>

<a id="p101013"></a>а) выбирают основную крепь в выработках (вентиляционных штреках), проводимых по обрушенным породам (завалу) в выработанном пространстве впереди очистного забоя, по смещениям пород $U_{\text{о}.\text{кр}}$ и $U_{\text{о}.\text{вис}.\text{б}}$ , получаемым из [формулы (3)](#p100069), на основании которых из [выражения (29)](#p100920) вычисляют расчетное смещение U. Расчетную нагрузку на крепь выработки определяют по [формуле (8)](#p100207), при этом нормативную нагрузку $P^{\text{н}}$ принимают согласно [табл. 4](#p100210) по величинам 1,5U. Дальнейший выбор типа и плотности основной крепи производят в соответствии с [пп. 14](#p100535) и [15](#p100538);

<div align="center">

<a id="p101014"></a>в) выбирают средства усиления крепи (стойки, промежуточные рамы или др. - см. [п. 6](#p102340) Прил. 1) на основании смещений пород $U_{\text{кр}}$ , определяемых по формуле:

<a id="p101015"></a> $U_{\text{кр}} = 1,5U_{\text{о}.\text{кр}} + (U_{1} + \upsilon_{2}t)k_{\text{к}}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime$ , (43)

<a id="p101016"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}}$ - см. [п. 27](#p100917), $U_{1}$ - см. [рис. 11](#p100937), $k_{\text{к}}$ - см. [рис. 5, б](#p100648); $k_{\text{кр}}$ , $k_{s}$ , $k_{\alpha}\prime$ - см. [п. 28](#p100931).<br>
<a id="p101017"></a>По величине $U_{\text{кр}}$ определяют суммарную нагрузку на крепь и по [формуле (14)](#p100680) - плотность установки средств усиления основной крепи;<br>
<a id="p101018"></a>в) выбирают металлическую рамную крепь по податливости по [условию (30)](#p100924) на основании расчета смещений пород кровли и почвы по формуле:

<a id="p101019"></a> $U_{\text{общ}} = 1,5U_{\text{о}.\text{кр}} + 0,5U_{\text{о}.\text{пч}} + (U_{1} + \upsilon_{2}t)k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime$ , (44)

<a id="p101020"></a>где t - срок службы выработки, мес; $\upsilon_{2}$ - скорость смещения пород на вентиляционном горизонте, мм/мес (см. [рис. 15](#p101009)).

</div>



#### <a id="p101021"></a>Требования к крепи


34. <a id="p101022"></a>Во всех перечисленных в [пп. 27](#p100917) - [33](#p101012) случаях в качестве основной рекомендуется крепь, обладающая податливостью в вертикальном и горизонтальном направлениях. Этому требованию в наибольшей степени отвечают четырехзвенные крепи типа КМП-А4 [(Прил. 1)](#p101820). При отсутствии указанной допускается применять другие крепи с направленной податливостью или трехзвенную крепь КМП-А3.

## <a id="p101023"></a>VI. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РАМНОЙ ПОДАТЛИВОЙ КРЕПИ В ВЫРАБОТКАХ, ПРОВОДИМЫХ В РАЗГРУЖЕННЫХ ЗОНАХ, ПОД ИЛИ НАД КРАЕВЫМИ ЧАСТЯМИ И ЦЕЛИКАМИ УГЛЯ



<a id="p101024"></a>

---

<a id="p101025"></a><*> Для надрабатываемых или подрабатываемых выработок на одновременно разрабатываемых сближенных пластах крепи следует выбирать по согласованию с ВНИМИ.

35. <a id="p101026"></a>Порядок расчета параметров крепи для подготовительных выработок, проводимых и поддерживаемых в зонах, разгруженных надработкой или подработкой смежными пластами, следующий:

<div align="center">

<a id="p101027"></a>а) выбирают основную крепь в выработках при их проходке на основании расчета смещений пород по формулам, приведенным в [разд. III](#p100060) - [V](#p100914) с уменьшением значений в 1,25 раза:

</div>

<a id="p101028"></a>б) выбирают средства усиления крепи в выработках и проверяют металлическую рамную крепь по податливости на основании смещений пород, рассчитываемых по соответствующим формулам [разд. III](#p100060) - [V](#p100914) и уменьшенных в 1,25 раза.
36. <a id="p101029"></a>Порядок расчета параметров крепи для подготовительных выработок, проводимых и поддерживаемых под (над) краевыми частями вышележащих или нижележащих пластов, следующий:
<a id="p101030"></a>сначала выбирают крепь, устанавливаемую в выработке при проходке вне зоны повышенного горного давления (ПГД), в соответствии с требованиями [разд. III](#p100060) - [V](#p100914). Затем, получив характеристику податливости крепи, устанавливаемой при проходке вне зоны ПГД, приступают к определению коэффициента $k_{\text{од}}$ , характеризующего увеличение смещений пород за счет концентрации напряжений в зонах повышенного горного давления (см. [п. 38](#p101034));

<div align="center">

<a id="p101031"></a>затем выбирают основную крепь и средства ее усиления по формулам [разд. III](#p100060) - [V](#p100914), умножая правую часть выражений на $k_{\text{од}}$ ;

</div>

<a id="p101032"></a>б) проверяют металлическую рамную крепь по податливости на основании смещений пород, рассчитываемых по формулам (см. [разд. III](#p100060) - [V](#p100914)) с учетом коэффициента $k_{\text{од}}$ .
37. <a id="p101033"></a>Основную крепь и средства ее усиления для подготовительных выработок, проводимых и поддерживаемых под (над) целиками угля, оставляемыми в вышележащих (нижележащих) пластах, выбирают также на основании расчета смещений пород по формулам, приведенным в [разд. III](#p100060) - [V](#p100914) с учетом коэффициента $k_{\text{од}}$ .
38. <a id="p101034"></a>Коэффициент $k_{\text{од}}$ для условий отработки тонких и средней мощности сближенных пластов любого залегания определяют с использованием табл. 20 - [23](#p101074).

<div align="center">

<a id="p101035"></a>Таблица 20

</div>



| <a id="p101036"></a>Выработка находится под краевой частью пласта при $h_{\text{н}}/h_{\text{б}.\text{н}}$ или над краевой частью пласта при $h_{\text{п}}/h_{\text{б}.\text{п}}$ | <a id="p101037"></a>0,2 | <a id="p101038"></a>0,4 | <a id="p101039"></a>0,6 | <a id="p101040"></a>0,8 | <a id="p101041"></a>1,0 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p101042"></a>$k_{\text{од}}$ | <a id="p101043"></a>1,8 | <a id="p101044"></a>1,6 | <a id="p101045"></a>1,4 | <a id="p101046"></a>1,2 | <a id="p101047"></a>1,0 |


<a id="p101048"></a>Таблица 21


| <a id="p101049"></a>Выработка находится под целиком угля шириной $b_{\text{ц}}<L_{0}$ при $h_{\text{н}}/1,5h_{\text{б}.\text{н}}$ | <a id="p101050"></a>0,2 | <a id="p101051"></a>0,4 | <a id="p101052"></a>0,6 | <a id="p101053"></a>0,8 | <a id="p101054"></a>1,0 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p101055"></a>$k_{\text{од}}$ | <a id="p101056"></a>3,0 | <a id="p101057"></a>2,5 | <a id="p101058"></a>2,0 | <a id="p101059"></a>1,5 | <a id="p101060"></a>1,0 |


<a id="p101061"></a>Таблица 22


| <a id="p101062"></a>Выработка находится над целиком угля шириной $b_{\text{ц}}<L_{0}$ при $h_{\text{п}}/1,5h_{\text{б}.\text{п}}$ (для пологого и наклонного залегания пластов угля) | <a id="p101063"></a>0,2 | <a id="p101064"></a>0,4 | <a id="p101065"></a>0,6 | <a id="p101066"></a>0,8 | <a id="p101067"></a>1,0 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p101068"></a>$k_{\text{од}}$ | <a id="p101069"></a>3,5 | <a id="p101070"></a>2,5 | <a id="p101071"></a>2,0 | <a id="p101072"></a>1,5 | <a id="p101073"></a>1,0 |


<div align="center">

<a id="p101074"></a>Таблица 23

</div>



| <a id="p101075"></a>Выработка находится над целиком угля шириной $b_{\text{ц}}<L_{0}$ при $h_{\text{п}}/1,5h_{\text{б}.\text{п}}$ (для крутонаклонного и крутого залегания пластов угля) | <a id="p101076"></a>0,07 | <a id="p101077"></a>0,21 | <a id="p101078"></a>0,39 | <a id="p101079"></a>0,63 | <a id="p101080"></a>1,0 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p101081"></a>$k_{\text{од}}$ | <a id="p101082"></a>3,0 | <a id="p101083"></a>2,5 | <a id="p101084"></a>2,0 | <a id="p101085"></a>1,5 | <a id="p101086"></a>10 |


<a id="p101087"></a>*Примечание.* При $L_{0}<b_{\text{ц}}<2L_{0}$ расчет $k_{\text{од}}$ следует согласовать с ВНИМИ.

<a id="p101088"></a>Для определения $k_{\text{од}}$ необходимо знать параметры: $L_{0}$ - размер зоны вредного влияния опорного давления от очистных работ (м), принимаемый по табл. 24, [25](#p101109), $h_{\text{н}}$ , $h_{\text{п}}$ - соответственно расстояние по нормали от выработки до вышележащего (нижележащего) пласта, м; $h_{\text{б}.\text{н}}$ - безопасную глубину надработки, м ([табл. 26](#p101201), [27](#p101232)); $h_{\text{б}.\text{п}}$ - безопасную высоту подработки, м ([табл. 28](#p101324) и [29](#p101358)).
<a id="p101089"></a>Значения $h_{\text{б}.\text{п}.\text{табл}}$ принимают из [табл. 29](#p101358).

<a id="p101090"></a>Таблица 24


<table>
<colgroup><col width="30%"><col width="22%"><col width="24%"><col width="24%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101091"></a>Характеристика податливости крепи $\Delta,\text{мм}$</td><td colspan="3"><a id="p101092"></a>Величина зоны вредного влияния опорного давления $L_{0}$ в долях от $L_{0,\text{табл}}$ при углах падения, (...°)</td></tr>
<tr><td><a id="p101093"></a>0 - 35</td><td><a id="p101094"></a>36 - 55</td><td><a id="p101095"></a>56 - 90</td></tr>
<tr><td><a id="p101096"></a>Менее 300</td><td><a id="p101097"></a>1,0</td><td><a id="p101098"></a>0,80</td><td><a id="p101099"></a>0,60</td></tr>
<tr><td><a id="p101100"></a>301 - 500</td><td><a id="p101101"></a>0,75</td><td><a id="p101102"></a>0,60</td><td><a id="p101103"></a>0,45</td></tr>
<tr><td><a id="p101104"></a>Более 500</td><td><a id="p101105"></a>0,65</td><td><a id="p101106"></a>0,52</td><td><a id="p101107"></a>0,39</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p101108"></a>Примечание. Значения $L_{0,\text{табл}}$ принимают из табл. 25; $\Delta$ - см. [Прил. 1](#p101820).

<a id="p101109"></a>Таблица 25

</div>



<table>
<colgroup><col width="22%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="9%"><col width="10%"><col width="10%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101110"></a>Глубина расположения выработки H, м</td><td colspan="8"><a id="p101111"></a>Значения $L_{0.\text{табл}},\text{м}$ , при расчетном сопротивлении пород сжатию $R_{c},\text{МПа}$</td></tr>
<tr><td><a id="p101112"></a>до 20</td><td><a id="p101113"></a>30</td><td><a id="p101114"></a>40</td><td><a id="p101115"></a>50</td><td><a id="p101116"></a>60</td><td><a id="p101117"></a>80</td><td><a id="p101118"></a>100</td><td><a id="p101119"></a>120 и более</td></tr>
<tr><td><a id="p101120"></a>До 200</td><td><a id="p101121"></a>70</td><td><a id="p101122"></a>55</td><td><a id="p101123"></a>45</td><td><a id="p101124"></a>40</td><td><a id="p101125"></a>35</td><td><a id="p101126"></a>30</td><td><a id="p101127"></a>30</td><td><a id="p101128"></a>30</td></tr>
<tr><td><a id="p101129"></a>300</td><td><a id="p101130"></a>85</td><td><a id="p101131"></a>65</td><td><a id="p101132"></a>55</td><td><a id="p101133"></a>45</td><td><a id="p101134"></a>40</td><td><a id="p101135"></a>35</td><td><a id="p101136"></a>35</td><td><a id="p101137"></a>35</td></tr>
<tr><td><a id="p101138"></a>400</td><td><a id="p101139"></a>100</td><td><a id="p101140"></a>80</td><td><a id="p101141"></a>65</td><td><a id="p101142"></a>50</td><td><a id="p101143"></a>45</td><td><a id="p101144"></a>40</td><td><a id="p101145"></a>40</td><td><a id="p101146"></a>40</td></tr>
<tr><td><a id="p101147"></a>500</td><td><a id="p101148"></a>110</td><td><a id="p101149"></a>90</td><td><a id="p101150"></a>75</td><td><a id="p101151"></a>60</td><td><a id="p101152"></a>50</td><td><a id="p101153"></a>45</td><td><a id="p101154"></a>45</td><td><a id="p101155"></a>45</td></tr>
<tr><td><a id="p101156"></a>600</td><td><a id="p101157"></a>120</td><td><a id="p101158"></a>100</td><td><a id="p101159"></a>85</td><td><a id="p101160"></a>70</td><td><a id="p101161"></a>60</td><td><a id="p101162"></a>50</td><td><a id="p101163"></a>50</td><td><a id="p101164"></a>50</td></tr>
<tr><td><a id="p101165"></a>800</td><td><a id="p101166"></a>125</td><td><a id="p101167"></a>110</td><td><a id="p101168"></a>95</td><td><a id="p101169"></a>80</td><td><a id="p101170"></a>70</td><td><a id="p101171"></a>65</td><td><a id="p101172"></a>60</td><td><a id="p101173"></a>60</td></tr>
<tr><td><a id="p101174"></a>1000</td><td><a id="p101175"></a>130</td><td><a id="p101176"></a>120</td><td><a id="p101177"></a>105</td><td><a id="p101178"></a>90</td><td><a id="p101179"></a>80</td><td><a id="p101180"></a>70</td><td><a id="p101181"></a>65</td><td><a id="p101182"></a>60</td></tr>
<tr><td><a id="p101183"></a>1200</td><td><a id="p101184"></a>140</td><td><a id="p101185"></a>130</td><td><a id="p101186"></a>115</td><td><a id="p101187"></a>100</td><td><a id="p101188"></a>90</td><td><a id="p101189"></a>80</td><td><a id="p101190"></a>75</td><td><a id="p101191"></a>70</td></tr>
<tr><td><a id="p101192"></a>1500</td><td><a id="p101193"></a>150</td><td><a id="p101194"></a>140</td><td><a id="p101195"></a>130</td><td><a id="p101196"></a>115</td><td><a id="p101197"></a>100</td><td><a id="p101198"></a>90</td><td><a id="p101199"></a>80</td><td><a id="p101200"></a>70</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p101201"></a>Таблица 26

</div>



<table>
<colgroup><col width="27%"><col width="23%"><col width="23%"><col width="27%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101202"></a>Характеристика податливости крепи $\Delta,\text{мм}$</td><td colspan="3"><a id="p101203"></a>Безопасная глубина надработки $h_{\text{б}.\text{н}}$ в долях $h_{\text{б}.\text{н}.\text{табл}}$ при углах падения (...°)</td></tr>
<tr><td><a id="p101204"></a>0 - 35</td><td><a id="p101205"></a>36 - 55</td><td><a id="p101206"></a>56 - 90</td></tr>
<tr><td><a id="p101207"></a>Менее 300</td><td><a id="p101208"></a>1,0</td><td><a id="p101209"></a>0,8</td><td><a id="p101210"></a>0,6</td></tr>
<tr><td><a id="p101211"></a>301 - 500</td><td><a id="p101212"></a>0,7</td><td><a id="p101213"></a>0,56</td><td><a id="p101214"></a>0,4</td></tr>
<tr><td><a id="p101215"></a>Более 500</td><td><a id="p101216"></a>0,5</td><td><a id="p101217"></a>0,4</td><td><a id="p101218"></a>0,3</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p101219"></a>При наличии в междупластье мощных слоев песчаника</td></tr>
<tr><td><a id="p101220"></a>Менее 300</td><td><a id="p101221"></a>0,8</td><td><a id="p101222"></a>0,64</td><td><a id="p101223"></a>0,48</td></tr>
<tr><td><a id="p101224"></a>301 - 500</td><td><a id="p101225"></a>0,56</td><td><a id="p101226"></a>0,45</td><td><a id="p101227"></a>0,34</td></tr>
<tr><td><a id="p101228"></a>Более 500</td><td><a id="p101229"></a>0,4</td><td><a id="p101230"></a>0,32</td><td><a id="p101231"></a>0,24</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p101232"></a>Таблица 27

</div>



<table>
<colgroup><col width="20%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="9%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="12%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101233"></a>H, м</td><td colspan="8"><a id="p101234"></a>$h_{\text{б}.\text{н}.\text{табл}},\text{м}$ при расчетном сопротивлении пород сжатию $R_{c},\text{МПа}$</td></tr>
<tr><td><a id="p101235"></a>до 20</td><td><a id="p101236"></a>30</td><td><a id="p101237"></a>40</td><td><a id="p101238"></a>50</td><td><a id="p101239"></a>60</td><td><a id="p101240"></a>80</td><td><a id="p101241"></a>100</td><td><a id="p101242"></a>120 и более</td></tr>
<tr><td><a id="p101243"></a>До 200</td><td><a id="p101244"></a>70</td><td><a id="p101245"></a>60</td><td><a id="p101246"></a>50</td><td><a id="p101247"></a>45</td><td><a id="p101248"></a>40</td><td><a id="p101249"></a>40</td><td><a id="p101250"></a>35</td><td><a id="p101251"></a>30</td></tr>
<tr><td><a id="p101252"></a>300</td><td><a id="p101253"></a>80</td><td><a id="p101254"></a>70</td><td><a id="p101255"></a>60</td><td><a id="p101256"></a>55</td><td><a id="p101257"></a>50</td><td><a id="p101258"></a>45</td><td><a id="p101259"></a>40</td><td><a id="p101260"></a>35</td></tr>
<tr><td><a id="p101261"></a>400</td><td><a id="p101262"></a>90</td><td><a id="p101263"></a>80</td><td><a id="p101264"></a>70</td><td><a id="p101265"></a>65</td><td><a id="p101266"></a>60</td><td><a id="p101267"></a>55</td><td><a id="p101268"></a>45</td><td><a id="p101269"></a>40</td></tr>
<tr><td><a id="p101270"></a>500</td><td><a id="p101271"></a>100</td><td><a id="p101272"></a>90</td><td><a id="p101273"></a>80</td><td><a id="p101274"></a>75</td><td><a id="p101275"></a>65</td><td><a id="p101276"></a>55</td><td><a id="p101277"></a>50</td><td><a id="p101278"></a>40</td></tr>
<tr><td><a id="p101279"></a>600</td><td><a id="p101280"></a>110</td><td><a id="p101281"></a>100</td><td><a id="p101282"></a>90</td><td><a id="p101283"></a>80</td><td><a id="p101284"></a>70</td><td><a id="p101285"></a>60</td><td><a id="p101286"></a>55</td><td><a id="p101287"></a>45</td></tr>
<tr><td><a id="p101288"></a>800</td><td><a id="p101289"></a>115</td><td><a id="p101290"></a>105</td><td><a id="p101291"></a>95</td><td><a id="p101292"></a>85</td><td><a id="p101293"></a>75</td><td><a id="p101294"></a>65</td><td><a id="p101295"></a>60</td><td><a id="p101296"></a>50</td></tr>
<tr><td><a id="p101297"></a>1000</td><td><a id="p101298"></a>120</td><td><a id="p101299"></a>110</td><td><a id="p101300"></a>100</td><td><a id="p101301"></a>90</td><td><a id="p101302"></a>80</td><td><a id="p101303"></a>70</td><td><a id="p101304"></a>65</td><td><a id="p101305"></a>55</td></tr>
<tr><td><a id="p101306"></a>1200</td><td><a id="p101307"></a>125</td><td><a id="p101308"></a>115</td><td><a id="p101309"></a>105</td><td><a id="p101310"></a>95</td><td><a id="p101311"></a>85</td><td><a id="p101312"></a>75</td><td><a id="p101313"></a>65</td><td><a id="p101314"></a>60</td></tr>
<tr><td><a id="p101315"></a>1500</td><td><a id="p101316"></a>130</td><td><a id="p101317"></a>120</td><td><a id="p101318"></a>110</td><td><a id="p101319"></a>100</td><td><a id="p101320"></a>90</td><td><a id="p101321"></a>80</td><td><a id="p101322"></a>70</td><td><a id="p101323"></a>60</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p101324"></a>Таблица 28

</div>



<table>
<colgroup><col width="28%"><col width="23%"><col width="24%"><col width="25%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101325"></a>Мощность подрабатывающего пласта, м</td><td colspan="3"><a id="p101326"></a>$h_{\text{н}}$ в долях $h_{\text{б}.\text{н}.\text{табл}}$ при податливой крепи и углах падения, (...°)</td></tr>
<tr><td><a id="p101327"></a>0 - 35</td><td><a id="p101328"></a>36 - 55</td><td><a id="p101329"></a>56 - 90</td></tr>
<tr><td><a id="p101330"></a>0,5</td><td><a id="p101331"></a>0,8</td><td><a id="p101332"></a>0,64</td><td><a id="p101333"></a>0,48</td></tr>
<tr><td><a id="p101334"></a>1,0</td><td><a id="p101335"></a>1,0</td><td><a id="p101336"></a>0,80</td><td><a id="p101337"></a>0,60</td></tr>
<tr><td><a id="p101338"></a>1,5</td><td><a id="p101339"></a>1,1</td><td><a id="p101340"></a>0,88</td><td><a id="p101341"></a>0,66</td></tr>
<tr><td><a id="p101342"></a>2,0</td><td><a id="p101343"></a>1,2</td><td><a id="p101344"></a>0,96</td><td><a id="p101345"></a>0,72</td></tr>
<tr><td><a id="p101346"></a>2,5</td><td><a id="p101347"></a>1,3</td><td><a id="p101348"></a>1,04</td><td><a id="p101349"></a>0,78</td></tr>
<tr><td><a id="p101350"></a>3,0</td><td><a id="p101351"></a>1,4</td><td><a id="p101352"></a>1,12</td><td><a id="p101353"></a>0,84</td></tr>
<tr><td><a id="p101354"></a>3,5</td><td><a id="p101355"></a>1,5</td><td><a id="p101356"></a>1,20</td><td><a id="p101357"></a>0,90</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p101358"></a>Таблица 29

</div>



<table>
<colgroup><col width="20%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="9%"><col width="12%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101359"></a>H, м</td><td colspan="8"><a id="p101360"></a>$h_{\text{б}.\text{н}.\text{табл}},\text{м}$ при расчетном сопротивлении пород сжатию, МПа</td></tr>
<tr><td><a id="p101361"></a>до 20</td><td><a id="p101362"></a>30</td><td><a id="p101363"></a>40</td><td><a id="p101364"></a>50</td><td><a id="p101365"></a>60</td><td><a id="p101366"></a>80</td><td><a id="p101367"></a>100</td><td><a id="p101368"></a>120 и более</td></tr>
<tr><td><a id="p101369"></a>До 200</td><td><a id="p101370"></a>90</td><td><a id="p101371"></a>80</td><td><a id="p101372"></a>75</td><td><a id="p101373"></a>70</td><td><a id="p101374"></a>65</td><td><a id="p101375"></a>60</td><td><a id="p101376"></a>55</td><td><a id="p101377"></a>50</td></tr>
<tr><td><a id="p101378"></a>300</td><td><a id="p101379"></a>100</td><td><a id="p101380"></a>90</td><td><a id="p101381"></a>80</td><td><a id="p101382"></a>75</td><td><a id="p101383"></a>70</td><td><a id="p101384"></a>65</td><td><a id="p101385"></a>60</td><td><a id="p101386"></a>55</td></tr>
<tr><td><a id="p101387"></a>400</td><td><a id="p101388"></a>110</td><td><a id="p101389"></a>100</td><td><a id="p101390"></a>90</td><td><a id="p101391"></a>85</td><td><a id="p101392"></a>75</td><td><a id="p101393"></a>70</td><td><a id="p101394"></a>65</td><td><a id="p101395"></a>60</td></tr>
<tr><td><a id="p101396"></a>500</td><td><a id="p101397"></a>120</td><td><a id="p101398"></a>110</td><td><a id="p101399"></a>100</td><td><a id="p101400"></a>95</td><td><a id="p101401"></a>80</td><td><a id="p101402"></a>75</td><td><a id="p101403"></a>70</td><td><a id="p101404"></a>65</td></tr>
<tr><td><a id="p101405"></a>600</td><td><a id="p101406"></a>135</td><td><a id="p101407"></a>120</td><td><a id="p101408"></a>110</td><td><a id="p101409"></a>105</td><td><a id="p101410"></a>90</td><td><a id="p101411"></a>80</td><td><a id="p101412"></a>75</td><td><a id="p101413"></a>70</td></tr>
<tr><td><a id="p101414"></a>800</td><td><a id="p101415"></a>145</td><td><a id="p101416"></a>135</td><td><a id="p101417"></a>125</td><td><a id="p101418"></a>115</td><td><a id="p101419"></a>100</td><td><a id="p101420"></a>85</td><td><a id="p101421"></a>80</td><td><a id="p101422"></a>70</td></tr>
<tr><td><a id="p101423"></a>1000</td><td><a id="p101424"></a>160</td><td><a id="p101425"></a>150</td><td><a id="p101426"></a>140</td><td><a id="p101427"></a>130</td><td><a id="p101428"></a>110</td><td><a id="p101429"></a>90</td><td><a id="p101430"></a>85</td><td><a id="p101431"></a>75</td></tr>
<tr><td><a id="p101432"></a>1200</td><td><a id="p101433"></a>170</td><td><a id="p101434"></a>160</td><td><a id="p101435"></a>150</td><td><a id="p101436"></a>135</td><td><a id="p101437"></a>120</td><td><a id="p101438"></a>100</td><td><a id="p101439"></a>85</td><td><a id="p101440"></a>80</td></tr>
<tr><td><a id="p101441"></a>1500</td><td><a id="p101442"></a>180</td><td><a id="p101443"></a>170</td><td><a id="p101444"></a>160</td><td><a id="p101445"></a>140</td><td><a id="p101446"></a>130</td><td><a id="p101447"></a>110</td><td><a id="p101448"></a>90</td><td><a id="p101449"></a>80</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p101450"></a>Коэффициент $k_{\text{од}}$ находят следующим образом:<br>
<a id="p101451"></a>а) определяют параметры расположения выработки под вышележащим или нижележащим пластом на участках расположения выработки под (над) краевой частью пласта или под (над) целиком, т.е. параметры $h_{\text{н}}$ ; $h_{\text{п}}$ ;<br>
<a id="p101452"></a>б) определяют значения $h_{\text{б}.\text{н}}$ или $h_{\text{б}.\text{п}}$ в метрах по [табл. 26](#p101201) - [29](#p101358);<br>
<a id="p101453"></a>в) вычисляют отношения $h_{\text{н}}/h_{\text{б}.\text{н}}$ , $h_{\text{п}}/h_{\text{б}.\text{п}}$ или $h_{\text{н}}/1,5h_{\text{б}.\text{н}}$ , $h_{\text{п}}/1,5h_{\text{б}.\text{п}}$ ;<br>
<a id="p101454"></a>г) определяют коэффициент $k_{\text{од}}$ по [табл. 20](#p101035) - [23](#p101074).<br>
<a id="p101455"></a>При необходимости проверки размера целика $b_{\text{ц}}$ определяют величину $L_{0}$ по [табл. 24](#p101090), [25](#p101109).

</div>



### <a id="p101456"></a>VII. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ РАМНОЙ ПОДАТЛИВОЙ КРЕПИ ВЫРАБОТОК, ПРОВОДИМЫХ В СЛАБЫХ НЕУСТОЙЧИВЫХ ПОРОДАХ


<div align="center">

39. <a id="p101457"></a>Положения данного раздела распространяются на выработки, проводимые и поддерживаемые в слабых неустойчивых песчано-глинистых и глинистых породах, склонных к незатухающим смещениям, на одиночно разрабатываемых пластах вне зоны и в зоне влияния очистных работ в условиях Подмосковного бассейна, ПО "Александрияуголь", ПО "Павлоградуголь" и подобных. К таким выработкам относятся:<br>
<a id="p101458"></a>поддерживаемые в массиве угля как одиночные;<br>
<a id="p101459"></a>то же, впереди очистных забоев и погашаемые за ними;<br>
<a id="p101460"></a>проводимые вприсечку к выработанному пространству (присечные).

</div>



#### <a id="p101461"></a>Выработки вне влияния очистных работ


<div align="center">

40. <a id="p101462"></a>Смещения пород кровли в выработках, поддерживаемых в массиве угля вне влияния очистных работ, определяют в зависимости от срока их службы по формуле:

<a id="p101463"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = [U_{\text{пр}} + 12\upsilon(t - 1)]k_{s}k_{\text{в}}$ , (45)

<a id="p101464"></a>где $U_{\text{пр}}$ - смещения пород кровли, мм, за первый год поддержания выработки в типовых условиях, за которые приняты: проходка в направлении напластования, сечение в свету 10 м2 при ширине 4 м; $U_{\text{пр}}$ определяют по графикам [рис. 16, а](#p101466), [б](#p101468) соответственно для глубин до и более 200 м; $\upsilon$ - установившаяся скорость смещений пород, мм/мес, при их естественной влажности, определяемая для каменноугольных месторождений по графикам [рис. 17 а](#p101471), [б](#p101473), для буроугольных - по графику [рис. 18](#p101476).

<a id="p101465"></a> ![Выработки вне влияния очистных работ](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_17.png) 

<a id="p101466"></a>а - до 200 м

<a id="p101467"></a> ![Выработки вне влияния очистных работ](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_18.png) 

<a id="p101468"></a>б - 200 - 700 м

<a id="p101469"></a>Рис. 16. Смещения пород кровли за первый год поддержания<br>
выработки на глубинах

</div>




<div align="center">

<a id="p101470"></a> ![Выработки вне влияния очистных работ](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_19.png) 

<a id="p101471"></a>а - каменноугольных, до 200 м

<a id="p101472"></a> ![Выработки вне влияния очистных работ](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_20.png) 

<a id="p101473"></a>б - 200 - 700 м

<a id="p101474"></a>Рис. 17. Скорость смещения пород месторождений на глубинах

</div>




<div align="center">

<a id="p101475"></a> ![Выработки вне влияния очистных работ](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_21.png) 

</div>


<a id="p101476"></a>Рис. 18. Скорость смещения пород $\upsilon$ буроугольных
месторождений на глубине до 200 м

<a id="p101477"></a>Для обводненных пород типа глин, каолинита и бурого угля скорость $\upsilon$ , определенную по рис. 18, следует увеличить в два раза; t - срок службы выработки, лет; $k_{s}$ - см. по [табл. 11](#p100658); $k_{\text{б}}$ - по [п. 12](#p100067).
41. <a id="p101478"></a>Смещения пород почвы $U_{\text{о}.\text{пч}}$ и боков выработки $U_{\text{о}.\text{б}}$ определяют аналогично смещению кровли по [формуле (45)](#p101463).
42. <a id="p101479"></a>Расчетную нагрузку на 1 м протяженности выработки со стороны кровли (почвы) и боков находят, соответственно, по формулам:

<a id="p101480"></a> $P = bP^{\text{н}}$ или $P = hP^{\text{н}}$ , (46)

<div align="center">

<a id="p101481"></a>где b, h - ширина и высота выработки, м; $P^{\text{н}}$ - нормативная удельная нагрузка на крепь (см. [табл. 4](#p100210)).

</div>

43. <a id="p101482"></a>Тип и сопротивление крепи выбирают по [Прил. 1](#p101820), а плотность ее установки - в соответствии с [п. 15](#p100538).
44. <a id="p101483"></a>Расчет параметров и выбор рамной крепи выработок, примыкающих к очистным забоям и охраняемых от очистных работ целиками угля размером не менее указанных в табл. 30 для каменноугольных месторождений и в [табл. 31](#p101510) для буроугольных, производят как для одиночных выработок, поддерживаемых в массиве угля вне влияния очистных работ ([пп. 40](#p101462) - 43).

<a id="p101484"></a>Таблица 30


<table>
<colgroup><col width="25%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101485"></a>Выработки</td><td colspan="7"><a id="p101486"></a>Ширина целика, м, при отношении $H/R_{c},\text{м}/\text{МПа}$</td></tr>
<tr><td><a id="p101487"></a>5</td><td><a id="p101488"></a>10</td><td><a id="p101489"></a>15</td><td><a id="p101490"></a>20</td><td><a id="p101491"></a>30</td><td><a id="p101492"></a>40</td><td><a id="p101493"></a>50 и более</td></tr>
<tr><td><a id="p101494"></a>Магистральные</td><td><a id="p101495"></a>5</td><td><a id="p101496"></a>10</td><td><a id="p101497"></a>20</td><td><a id="p101498"></a>40</td><td><a id="p101499"></a>80</td><td><a id="p101500"></a>120</td><td><a id="p101501"></a>150</td></tr>
<tr><td><a id="p101502"></a>Выемочные</td><td><a id="p101503"></a>5/25</td><td><a id="p101504"></a>10/30</td><td><a id="p101505"></a>15/35</td><td><a id="p101506"></a>20/40</td><td><a id="p101507"></a>25/50</td><td><a id="p101508"></a>35/55</td><td><a id="p101509"></a>45/65</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p101510"></a>Таблица 31

</div>



<table>
<colgroup><col width="28%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="8%"><col width="10%"><col width="11%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101511"></a>Выработки</td><td colspan="8"><a id="p101512"></a>Ширина целика, м, при отношении $H/R_{c},\text{м}/\text{МПа}$</td></tr>
<tr><td><a id="p101513"></a>50</td><td><a id="p101514"></a>100</td><td><a id="p101515"></a>150</td><td><a id="p101516"></a>200</td><td><a id="p101517"></a>250</td><td><a id="p101518"></a>300</td><td><a id="p101519"></a>350</td><td><a id="p101520"></a>400</td></tr>
<tr><td><a id="p101521"></a>Магистральные</td><td><a id="p101522"></a>10</td><td><a id="p101523"></a>20</td><td><a id="p101524"></a>30</td><td><a id="p101525"></a>40</td><td><a id="p101526"></a>50</td><td><a id="p101527"></a>55</td><td><a id="p101528"></a>60</td><td><a id="p101529"></a>65</td></tr>
</table>


<a id="p101530"></a>Примечания: 1) в числителе - при естественной влажности пород, в знаменателе - в обводненных породах; 2) при труднообрушающейся кровле предельными следует считать размеры целиков, увеличенные на 20%; 3) при прочности угля, вдвое и более превышающей прочность вмещающих пород, и оставлении в кровле и почве выработок защитной пачки угля, в качестве предельных необходимо принимать размеры целиков, уменьшенные на 20%; 4) предусматривается, что при погашении выработок целики угля извлекают.


#### <a id="p101531"></a>Выработки, погашаемые за очистным забоем


45. <a id="p101532"></a>Параметры для выработок, погашаемых за очистным забоем, рассчитывают в следующем порядке:

<div align="center">

<a id="p101533"></a>а) выбирают основную крепь, устанавливаемую в выработке, впоследствии погашаемой за очистным забоем, по результатам расчета смещений пород кровли вне зоны влияния очистных работ согласно [п. 44](#p101483) и расчета нагрузки на основную крепь по величине $U_{\text{о}.\text{кр}}$ - см. [(45)](#p101463) в соответствии с [п. 13](#p100206);<br>
<a id="p101534"></a>б) выбирают средства усиления основной крепи согласно [п. 19](#p100635) на основании смещений пород кровли выработки, определяемых по формуле:

<a id="p101535"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{1.\text{кр}}k_{s}$ , (47)

<a id="p101536"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}}$ - см. [п. 40](#p101462), $U_{1.\text{кр}}$ - смещения пород кровли, мм, в зоне временного опорного давления очистного забоя, определяемые по графику [рис. 19, а](#p101538), [б](#p101540).

<a id="p101537"></a> ![Выработки, погашаемые за очистным забоем](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_22.png) 

<a id="p101538"></a>а - до 200 м

<a id="p101539"></a> ![Выработки, погашаемые за очистным забоем](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_23.png) 

<a id="p101540"></a>б - 200 - 700 м

<a id="p101541"></a>Рис. 19. Смещения пород кровли в зоне временного опорного<br>
давления очистного забоя на глубинах

<a id="p101542"></a>Суммарную нагрузку на крепь за весь срок службы выработки определяют согласно [п. 13](#p100206) по величине $U_{\text{кр}}$ , рассчитанной по [формуле (47)](#p101535). Количество средств усиления крепи принимают по [формуле (14)](#p100680) - см. [п. 19](#p100635);<br>
<a id="p101543"></a>в) суммарные смещения пород почвы $U_{\text{пч}}$ или боков $U_{\text{б}}$ за весь срок службы выработок определяют аналогично по [формуле (47)](#p101535);<br>
<a id="p101544"></a>г) выбирают металлическую арочную крепь по податливости согласно [п. 17](#p100544) по величине $U_{\text{кр}}$ - см. [формулу (47)](#p101535).

</div>



#### <a id="p101545"></a>Присечные выработки


46. <a id="p101546"></a>Порядок расчета параметров крепи для присечных выработок следующий:

<div align="right">

<a id="p101547"></a>а) выбирают основную крепь, устанавливаемую в присечной выработке в процессе проходки, на основании смещений пород кровли $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}}$ вне зоны влияния собственной лавы, определяемых по формуле:

</div>


<a id="p101548"></a> $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} = [U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}_{1}} + 12\upsilon_{0}\prime(t_{0} - 1)]k_{s}$ , (48)

<div align="center">

<a id="p101549"></a>где $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}_{1}}$ - смещения пород кровли, мм, в присечной выработке за первый год ее службы, определяемые по графикам [рис. 20, а](#p101552), [б](#p101554); $\upsilon_{0}\prime$ - скорость смещения пород кровли, мм/мес, в присечной выработке, определяемая по графикам [рис. 21, а](#p101557), [б](#p101559); $t_{0}$ - срок службы выработки до влияния очистных работ собственной лавы, лет.<br>
<a id="p101550"></a>*Примечание.* Не рекомендуется поддерживать выработки до начала очистных работ более двух лет, включая время их проведения.

<a id="p101551"></a> ![Присечные выработки](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_24.png) 

<a id="p101552"></a>а - до 200 м

<a id="p101553"></a> ![Присечные выработки](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_25.png) 

<a id="p101554"></a>б - 200 - 700 м

<a id="p101555"></a>Рис. 20. Смещения пород кровли в присечной выработке<br>
за первый год ее службы на глубинах

</div>




<div align="center">

<a id="p101556"></a> ![Присечные выработки](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_26.png) 

<a id="p101557"></a>а - до 200 м

</div>


<a id="p101558"></a> ![Присечные выработки](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_27.png) 

<a id="p101559"></a>б - 200 - 700 м

<div align="center">

<a id="p101560"></a>Рис. 21. Скорость смещения пород кровли в присечной<br>
выработке на глубинах

</div>


<a id="p101561"></a>Нагрузку на основную крепь рассчитывают по величине $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}}$ - см. [(48)](#p101548) в соответствии с [п. 13](#p100206) и [Прил. 1](#p101820);
<a id="p101562"></a>б) выбирают средства усиления основной крепи согласно [п. 19](#p100635), на основании смещений пород кровли, определяемых за весь срок службы выработок с учетом влияния очистных работ по формуле:

<div align="center">

<a id="p101563"></a> $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}} = U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} + U_{1}\prime_{.\text{кр}}k_{s}$ , (49)

<a id="p101564"></a>где $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}}$ - см. [(48)](#p101548); $U_{1}\prime_{.\text{кр}}$ - смещения пород, мм, в присечной выработке в зоне влияния очистных работ, определяемые по графикам [рис. 22, а](#p101566), [б](#p101568), соответственно, для глубин до и более 200 м; $k_{s}$ - см. [табл. 11](#p100658).

</div>


<a id="p101565"></a> ![Присечные выработки](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_28.png) 

<a id="p101566"></a>а - до 200 м

<div align="center">

<a id="p101567"></a> ![Присечные выработки](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_29.png) 

<a id="p101568"></a>б - 200 - 700 м

<a id="p101569"></a>Рис. 22. Смещения пород кровли в присечной выработке<br>
в зоне влияния очистных работ на глубинах

<a id="p101570"></a>Суммарная нагрузка на крепь за весь срок службы присечной выработки определяется согласно [п. 13](#p100206) по величине $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}}$ , рассчитанной по [формуле (49)](#p101563). Количество средств усиления основной крепи получают по [формуле (14)](#p100680), см. [п. 19](#p100635).

</div>



### <a id="p101571"></a>VIII. РАСЧЕТ СМЕЩЕНИЙ ПОРОД ПРИ АКТИВНОМ УПРАВЛЕНИИ ГОРНЫМ ДАВЛЕНИЕМ В ВЫРАБОТКАХ


47. <a id="p101572"></a>К способам активного управления горным давлением относятся: усиление основной крепи дополнительными крепежными конструкциями в зонах влияния очистных работ (в зонах $l_{1}$ , $l_{2}$ , $l_{3}$ ), упрочнение пород кровли анкерами при одновременной установке основной крепи; скважинная разгрузка; щелевая или взрывощелевая разгрузка пород в боках или подошве горной выработки; активная разгрузка с последующим упрочнением пород (АРПУ); отсечное торпедирование или гидромикроторпедирование труднообрушающихся пород кровли вдоль выработки; химическое упрочнение пород, проведение выработок под защитой разгрузочных компенсационных полос или выработок.
<a id="p101573"></a>Область применения указанных способов управления горным давлением в выработках приведена в Прил. 1, [п. 7](#p102359), а примеры расчета смещений пород и выбора крепи - в [Прил. 4](#p103522).
48. <a id="p101574"></a>Расчет смещений пород в выработках при использовании в качестве средств усиления основной крепи стоек трения, гидростоек, крепей усиления, промежуточных рам крепи изложен в [разд. IV](#p100633) - [VII](#p101456). Все средства усиления основной крепи используют в зонах влияния очистных работ, т.е. в зонах $l_{1}$ , $l_{2}$ , $l_{3}$ , размеры которых применительно к конкретным выработкам приведены в [разд. IV](#p100633) - [VII](#p101456). Значения сопротивления средств усиления крепи - см. Прил. 1, [п. 6](#p102340).

<div align="center">

49. <a id="p101575"></a>Расчет смещений пород в присечных и повторно используемых выработках при упрочнении кровли анкерами производят для случая одновременной установки основной рамной и вспомогательной анкерной крепи. Параметры анкерного крепления: 0,8 - 1 анкер/м по ширине выработки, длина анкеров - по расчету согласно бассейновым нормативам.<br>
<a id="p101576"></a>В этом случае в расчетные формулы по определению смещений пород в выработках (см. [разд. IV](#p100633) - [VII](#p101456)) следует вводить в качестве сомножителя величину коэффициента уменьшения (увеличения) смещений пород $k_{\text{акт}}$ .

</div>

<a id="p101577"></a>Выделяют два случая: если выработку поддерживают вплоть до погашения без установки средств усиления основной крепи в зонах $l_{1}$ , $l_{2}$ , $l_{3}$ , то коэффициент $k_{\text{акт}}$ умножают на всю величину расчетных смещений, по которой и выбирают основную крепь.
<a id="p101578"></a>Если в выработке возможна установка дополнительных средств усиления в зонах $l_{1}$ , $l_{2}$ и $l_{3}$ , то коэффициент $k_{\text{акт}}$ умножают только на параметр $U_{\text{о}.\text{кр}}$ , а выбор основной крепи в этом случае производят по величине $(U_{\text{о}.\text{кр}}k_{\text{акт}})$ . Значения $k_{\text{акт}}$ принимают из табл. 32.

<div align="center">

<a id="p101579"></a>Таблица 32

</div>



<table>
<colgroup><col width="20%"><col width="16%"><col width="16%"><col width="16%"><col width="15%"><col width="17%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101580"></a>Ширина выработки, м</td><td colspan="5"><a id="p101581"></a>Значения $k_{\text{акт}}$ при $H/R_{c},\text{м}/\text{МПа}$</td></tr>
<tr><td><a id="p101582"></a>10 и менее</td><td><a id="p101583"></a>20</td><td><a id="p101584"></a>30</td><td><a id="p101585"></a>40</td><td><a id="p101586"></a>50 и более</td></tr>
<tr><td><a id="p101587"></a>2,0</td><td><a id="p101588"></a>0,72</td><td><a id="p101589"></a>0,76</td><td><a id="p101590"></a>0,82</td><td><a id="p101591"></a>0,85</td><td><a id="p101592"></a>0,88</td></tr>
<tr><td><a id="p101593"></a>3,0</td><td><a id="p101594"></a>0,67</td><td><a id="p101595"></a>0,71</td><td><a id="p101596"></a>0,77</td><td><a id="p101597"></a>0,83</td><td><a id="p101598"></a>0,86</td></tr>
<tr><td><a id="p101599"></a>4,0</td><td><a id="p101600"></a>0,63</td><td><a id="p101601"></a>0,69</td><td><a id="p101602"></a>0,74</td><td><a id="p101603"></a>0,80</td><td><a id="p101604"></a>0,85</td></tr>
<tr><td><a id="p101605"></a>5,0</td><td><a id="p101606"></a>0,59</td><td><a id="p101607"></a>0,65</td><td><a id="p101608"></a>0,70</td><td><a id="p101609"></a>0,77</td><td><a id="p101610"></a>0,83</td></tr>
<tr><td><a id="p101611"></a>5,5</td><td><a id="p101612"></a>0,57</td><td><a id="p101613"></a>0,63</td><td><a id="p101614"></a>0,68</td><td><a id="p101615"></a>0,75</td><td><a id="p101616"></a>0,82</td></tr>
<tr><td><a id="p101617"></a>6,0</td><td><a id="p101618"></a>0,55</td><td><a id="p101619"></a>0,62</td><td><a id="p101620"></a>0,66</td><td><a id="p101621"></a>0,74</td><td><a id="p101622"></a>0,81</td></tr>
</table>


<div align="center">

50. <a id="p101623"></a>В случае применения в выработках скважинной разгрузки при расчете смещений пород в расчетные формулы (см. [разд. III](#p100060) - [VII](#p101456)) следует вводить в качестве сомножителя коэффициент $k_{\text{акт}}$ , принимаемый из табл. 33.

</div>


<a id="p101624"></a>Таблица 33


<table>
<colgroup><col width="58%"><col width="24%"><col width="18%"></colgroup>
<tr><td><a id="p101625"></a>Выработка</td><td><a id="p101626"></a>Смещения пород</td><td><a id="p101627"></a>$k_{\text{акт}}$</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p101628"></a>Одиночная, вне зоны влияния очистных работ</td><td><a id="p101629"></a>$U_{\text{кр}}$</td><td><a id="p101630"></a>1,0</td></tr>
<tr><td><a id="p101631"></a>$U_{\text{пч}}$</td><td><a id="p101632"></a>0,5</td></tr>
<tr><td><a id="p101633"></a>$U_{\text{б}}$</td><td><a id="p101634"></a>0,25</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p101635"></a>Погашаемая за 1-м очистным забоем</td><td><a id="p101636"></a>$U_{\text{кр}}$</td><td><a id="p101637"></a>1,0</td></tr>
<tr><td><a id="p101638"></a>$U_{\text{пч}}$</td><td><a id="p101639"></a>0,45</td></tr>
<tr><td><a id="p101640"></a>$U_{\text{б}}$</td><td><a id="p101641"></a>0,25</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p101642"></a>Повторно используемая, погашаемая за 2-м очистным забоем</td><td><a id="p101643"></a>$U_{\text{кр}}$</td><td><a id="p101644"></a>1,0</td></tr>
<tr><td><a id="p101645"></a>$U_{\text{пч}}$</td><td><a id="p101646"></a>0,45</td></tr>
<tr><td><a id="p101647"></a>$U_{\text{б}}$</td><td><a id="p101648"></a>0,25</td></tr>
</table>


<div align="center">

51. <a id="p101649"></a>Если в выработках применяется щелевая разгрузка, то при расчете смещений пород в расчетные формулы (см. [разд. III](#p100060) - [VII](#p101456)) следует вводить в качестве сомножителя коэффициент $k_{\text{акт}}$ , принимаемый из табл. 34.

<a id="p101650"></a>Таблица 34

</div>



<table>
<colgroup><col width="58%"><col width="24%"><col width="18%"></colgroup>
<tr><td><a id="p101651"></a>Выработка</td><td><a id="p101652"></a>Смешения пород</td><td><a id="p101653"></a>$k_{\text{акт}}$</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p101654"></a>Одиночная, вне зоны влияния очистных работ</td><td><a id="p101655"></a>$U_{\text{кр}}$</td><td><a id="p101656"></a>1,1</td></tr>
<tr><td><a id="p101657"></a>$U_{\text{пч}}$</td><td><a id="p101658"></a>0,4</td></tr>
<tr><td><a id="p101659"></a>$U_{\text{общ}}$</td><td><a id="p101660"></a>0,75</td></tr>
<tr><td><a id="p101661"></a>$U_{\text{б}}$</td><td><a id="p101662"></a>0,3</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p101663"></a>Погашаемая за 1-м очистным забоем</td><td><a id="p101664"></a>$U_{\text{кр}}$</td><td><a id="p101665"></a>1,0</td></tr>
<tr><td><a id="p101666"></a>$U_{\text{пч}}$</td><td><a id="p101667"></a>0,5</td></tr>
<tr><td><a id="p101668"></a>$U_{\text{общ}}$</td><td><a id="p101669"></a>0,75</td></tr>
<tr><td><a id="p101670"></a>$U_{\text{б}}$</td><td><a id="p101671"></a>0,3</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p101672"></a>Повторно используемая, погашаемая за 2-м очистным забоем</td><td><a id="p101673"></a>$U_{\text{кр}}$</td><td><a id="p101674"></a>0,9</td></tr>
<tr><td><a id="p101675"></a>$U_{\text{пч}}$</td><td><a id="p101676"></a>0,6</td></tr>
<tr><td><a id="p101677"></a>$U_{\text{общ}}$</td><td><a id="p101678"></a>0,75</td></tr>
<tr><td><a id="p101679"></a>$U_{\text{б}}$</td><td><a id="p101680"></a>0,3</td></tr>
</table>


52. <a id="p101681"></a>В случае применения в выработках взрывощелевой разгрузки при расчете смещений пород в расчетные формулы (см. [разд. III](#p100060) - [VII](#p101456)) следует вводить в качестве сомножителя коэффициент $k_{\text{акт}}$ , принимаемый из табл. 35.

<a id="p101682"></a>Таблица 35


<table>
<colgroup><col width="58%"><col width="24%"><col width="18%"></colgroup>
<tr><td><a id="p101683"></a>Выработка</td><td><a id="p101684"></a>Смещения пород</td><td><a id="p101685"></a>$k_{\text{акт}}$</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p101686"></a>Одиночная, вне зоны влияния очистных работ</td><td><a id="p101687"></a>$U_{\text{кр}}$</td><td><a id="p101688"></a>1,05</td></tr>
<tr><td><a id="p101689"></a>$U_{\text{пч}}$</td><td><a id="p101690"></a>0,35</td></tr>
<tr><td><a id="p101691"></a>$U_{\text{общ}}$</td><td><a id="p101692"></a>0,7</td></tr>
<tr><td><a id="p101693"></a>$U_{\text{б}}$</td><td><a id="p101694"></a>0,35</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p101695"></a>Погашаемая за 1-м очистным забоем</td><td><a id="p101696"></a>$U_{\text{кр}}$</td><td><a id="p101697"></a>1,0</td></tr>
<tr><td><a id="p101698"></a>$U_{\text{пч}}$</td><td><a id="p101699"></a>0,4</td></tr>
<tr><td><a id="p101700"></a>$U_{\text{общ}}$</td><td><a id="p101701"></a>0,7</td></tr>
<tr><td><a id="p101702"></a>$U_{\text{б}}$</td><td><a id="p101703"></a>0,35</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p101704"></a>Повторно используемая, погашаемая за 2-м очистным забоем</td><td><a id="p101705"></a>$U_{\text{кр}}$</td><td><a id="p101706"></a>0,9</td></tr>
<tr><td><a id="p101707"></a>$U_{\text{пч}}$</td><td><a id="p101708"></a>0,5</td></tr>
<tr><td><a id="p101709"></a>$U_{\text{общ}}$</td><td><a id="p101710"></a>0,7</td></tr>
<tr><td><a id="p101711"></a>$U_{\text{б}}$</td><td><a id="p101712"></a>0,35</td></tr>
</table>


<div align="right">

53. <a id="p101713"></a>Если в одиночных выработках вне зоны влияния очистных работ применяется способ активной разгрузки с последующим упрочнением пород (АРПУ), то при расчете смещений пород в расчетные формулы [разд. III](#p100060) следует вводить в качестве сомножителя коэффициент $k_{\text{акт}}$ , равный для кровли 1,0, для почвы - 0,25, для $U_{\text{общ}}$ - 0,6.

</div>

54. <a id="p101714"></a>Для выработок, в которых применяют отсечное торпедирование (ОТ) или гидромикроторпедирование (ГМТ), при расчете суммарных смещений пород кровли и почвы в расчетные формулы (см. [разд. IV](#p100633) - [V](#p100914)) следует вводить в качестве сомножителя коэффициент $k_{\text{акт}}$ , равный 0,45 при диапазоне 0,1 - 0,5, при расчете смещений почвы - равный 0,35, а при расчете смещений кровли - 0,55.

<div align="center">

<a id="p101715"></a>В зависимости от горно-геологических условий коэффициент $k_{\text{акт}}$ следует корректировать согласно табл. 36.

<a id="p101716"></a>Таблица 36

</div>



<table>
<colgroup><col width="33%"><col width="21%"><col width="14%"><col width="17%"><col width="15%"></colgroup>
<tr><td><a id="p101717"></a>Коэффициенты</td><td colspan="2"><a id="p101718"></a>Для расчета $U_{\text{общ}}$</td><td colspan="2"><a id="p101719"></a>Для расчета $U_{\text{пч}}$</td></tr>
<tr><td><a id="p101720"></a>$H/R_{c}$</td><td><a id="p101721"></a>Менее 5</td><td><a id="p101722"></a>5 - 20</td><td><a id="p101723"></a>Менее 5</td><td><a id="p101724"></a>5 - 20</td></tr>
<tr><td><a id="p101725"></a>$K_{\text{акт}}$</td><td><a id="p101726"></a>0,5</td><td><a id="p101727"></a>0,4</td><td><a id="p101728"></a>0,4</td><td><a id="p101729"></a>0,3</td></tr>
</table>


<div align="center">

55. <a id="p101730"></a>Для выработок, в которых применяют способы химического упрочнения пород почвы, при расчете их смещений в расчетные формулы (см. [разд. III](#p100060) - [VII](#p101456)) следует вводить в качестве сомножителя как $k_{\text{акт}} = 0,7$ .<br>
56. <a id="p101731"></a>Для выработок, проводимых вне зоны влияния очистных работ в слабых неустойчивых породах, при использовании компенсационных полостей (разгрузочных выработок) в расчетные формулы [разд. VII](#p101456) следует вводить в качестве сомножителя коэффициент $k_{\text{акт}} = 0,5 - 0,6$ при расположении компенсационной полости в боках выработки, 0,25 - 0,33 при расположении компенсационной полости в виде разгрузочной выработки над охраняемой выработкой при 5 м < h < 15 м, где h - расстояние между разгрузочной и охраняемой выработкой, и $k_{\text{акт}} = 0,2$ при компенсационной полости в виде разгрузочной выработки, вдоль которой с одной стороны выработанное пространство (h = 20 м).

</div>



#### <a id="p101732"></a>Порядок выбора способа активного управления горным давлением в подготовительных выработках


<div align="center">

57. <a id="p101733"></a>Способы активного управления горным давлением следует применять в следующих случаях:<br>
<a id="p101734"></a>по расчету плотность металлической арочной крепи с замками типа ЗПК превышает 2,0 рамы/м;<br>
<a id="p101735"></a>при n < 2,0 рам/м величина пучения пород в рельсовых выработках превышает 200 мм, а в конвейерных - 500 мм.<br>
58. <a id="p101736"></a>Область целесообразного применения способов активного управления механическим состоянием горного массива, обеспечивающих повышение устойчивости горных выработок (анкерование, цементация, химическое упрочнение) для конкретных способов охраны выработок, приведена в табл. 37.

</div>


<a id="p101737"></a>Таблица 37


<table>
<colgroup><col width="44%"><col width="26%"><col width="30%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101738"></a>Выработки</td><td colspan="2"><a id="p101739"></a>Область применения способов активного управления горным давлением</td></tr>
<tr><td><a id="p101740"></a>по глубине, м</td><td><a id="p101741"></a>по прочности вмещающих пород, МПа</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101742"></a>Одиночные, поддерживаемые вне зоны влияния очистных работ</td><td><a id="p101743"></a>900 - 1200</td><td><a id="p101744"></a>20 - 30</td></tr>
<tr><td><a id="p101745"></a>1200 - 1500</td><td><a id="p101746"></a>20 - 40</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p101747"></a>Погашаемые за 1-м очистным забоем</td><td><a id="p101748"></a>800 - 900</td><td><a id="p101749"></a>до 20</td></tr>
<tr><td><a id="p101750"></a>900 - 1000</td><td><a id="p101751"></a>20 - 30</td></tr>
<tr><td><a id="p101752"></a>1000 - 1200</td><td><a id="p101753"></a>20 - 40</td></tr>
<tr><td><a id="p101754"></a>1200 - 1500</td><td><a id="p101755"></a>20 - 50</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101756"></a>Повторно используемые</td><td><a id="p101757"></a>800 - 1200</td><td><a id="p101758"></a>20</td></tr>
<tr><td><a id="p101759"></a>1200 - 1500</td><td><a id="p101760"></a>20 - 40</td></tr>
</table>


<div align="center">

59. <a id="p101761"></a>Область целесообразного применения способов активного управления горным давлением, обеспечивающих уменьшение пучения пород в выработках (скважинная, щелевая, взрывощелевая разгрузка, способ АРПУ, компенсационные полости) для конкретных случаев охраны выработок, приведена в табл. 38.

<a id="p101762"></a>Таблица 38

</div>



<table>
<colgroup><col width="21%"><col width="12%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="19%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101763"></a>Выработки</td><td colspan="6"><a id="p101764"></a>Область применения способов активного управления горным давлением</td><td rowspan="2"><a id="p101765"></a>Применяемые способы активного управления горным давлением</td></tr>
<tr><td><a id="p101766"></a>по глубине, м</td><td colspan="5"><a id="p101767"></a>по прочности пород почвы, МПа</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p101768"></a>Одиночные, поддерживаемые вне зоны влияния очистных работ</td><td><a id="p101769"></a>600</td><td colspan="5"><a id="p101770"></a>20 - 35</td><td rowspan="4"><a id="p101771"></a>Скважинная, щелевая разгрузка, ВЩР, АРПУ</td></tr>
<tr><td><a id="p101772"></a>900</td><td colspan="5"><a id="p101773"></a>30 - 45</td></tr>
<tr><td><a id="p101774"></a>1200</td><td colspan="5"><a id="p101775"></a>40 - 60</td></tr>
<tr><td><a id="p101776"></a>1500</td><td colspan="5"><a id="p101777"></a>50 - 70</td></tr>
<tr><td rowspan="6"><a id="p101778"></a>Погашаемые за 1-м очистным забоем, а также повторно используемые</td><td rowspan="2"></td><td colspan="5"><a id="p101779"></a>То же при мощности пласта, м</td><td rowspan="6"><a id="p101780"></a>Скважинная, щелевая разгрузка, ВЩР</td></tr>
<tr><td><a id="p101781"></a>1</td><td><a id="p101782"></a>1,2</td><td><a id="p101783"></a>1,5</td><td><a id="p101784"></a>1,8</td><td><a id="p101785"></a>2,0</td></tr>
<tr><td><a id="p101786"></a>600</td><td><a id="p101787"></a>20 - 35</td><td><a id="p101788"></a>20 - 30</td><td><a id="p101789"></a>20 - 25</td><td><a id="p101790"></a>20</td><td><a id="p101791"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p101792"></a>900</td><td><a id="p101793"></a>30 - 50</td><td><a id="p101794"></a>25 - 50</td><td><a id="p101795"></a>20 - 45</td><td><a id="p101796"></a>20 - 30</td><td><a id="p101797"></a>20 - 25</td></tr>
<tr><td><a id="p101798"></a>1200</td><td><a id="p101799"></a>40 - 70</td><td><a id="p101800"></a>30 - 60</td><td><a id="p101801"></a>30 - 50</td><td><a id="p101802"></a>30 - 40</td><td><a id="p101803"></a>20 - 30</td></tr>
<tr><td><a id="p101804"></a>1500</td><td><a id="p101805"></a>50 - 90</td><td><a id="p101806"></a>40 - 70</td><td><a id="p101807"></a>30 - 60</td><td><a id="p101808"></a>30 - 40</td><td><a id="p101809"></a>30 - 40</td></tr>
<tr><td><a id="p101810"></a>Оформляемые позади очистного забоя</td><td><a id="p101811"></a>600 - 800</td><td colspan="5"><a id="p101812"></a>50 - 60</td><td><a id="p101813"></a>ВЩР</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p101814"></a>Примечание. Применение способов разгрузки в породах с прочностью менее указанной в [табл. 38](#p101762) не обеспечивает надлежащего эффекта, а в породах с прочностью больше указанной в [табл. 38](#p101762) - нецелесообразно экономически и технически.

</div>


60. <a id="p101815"></a>На пластах с труднообрушающейся кровлей и пучащей почвой наиболее эффективны способы отсечного торпедирования (ОТ) или гидромикроторпедирования (ГМТ).
<a id="p101816"></a>Отсечное торпедирование эффективно при мощности основной кровли менее 12 м, а именно в следующих условиях: породы непосредственной кровли обрушаются вслед за подвиганием очистного забоя, их мощность вдвое меньше, чем пласта, а прочность менее 40 МПа. Породы основной кровли (мощностью более четырех мощностей пласта и прочностью более 80 МПа) зависают над выработанным пространством блоками с пролетом более 12 м.

<div align="right">

<a id="p101817"></a>Гидромикроторпедирование рекомендуется в следующих условиях:

</div>

<a id="p101818"></a>породы непосредственной кровли мощностью до 1 м легко обрушаются и не склонны к размоканию. Породы основной кровли мощностью более четырех мощностей пласта и прочностью более 80 МПа зависают над выработанным пространством блоками с пролетом менее 12 м.





<div align="center">

<a id="p101819"></a>Приложение 1

<a id="p101820"></a>**ХАРАКТЕРИСТИКА РАМНЫХ ПОДАТЛИВЫХ КРЕПЕЙ**

</div>



### 1. <a id="p101821"></a>ПЕРЕЧЕНЬ РАМНЫХ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ КРЕПЕЙ



<table>
<colgroup><col width="22%"><col width="17%"><col width="23%"><col width="37%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101822"></a>Крепь</td><td colspan="2"><a id="p101823"></a>Обозначения</td><td rowspan="2"><a id="p101824"></a>Разработчик</td></tr>
<tr><td><a id="p101825"></a>новое</td><td><a id="p101826"></a>старое</td></tr>
<tr><td><a id="p101827"></a>Металлическая податливая арочная трехзвенная</td><td><a id="p101828"></a>КМП-А3</td><td><a id="p101829"></a><a id="p101830"></a><a id="p101831"></a><a id="p101832"></a><a id="p101833"></a>АП, АП-3, АКП<br>МПК-А3<br>М, МН<br>АП-3П, АП-3Ум<br>А</td><td><a id="p101834"></a><a id="p101835"></a><a id="p101836"></a><a id="p101837"></a>ДонУГИ<br>ИГД им. А.А. Скочинского НИИОГР<br>ПечорНИИпроект<br>КузНИУИ</td></tr>
<tr><td><a id="p101838"></a>То же, четырехзвенная</td><td><a id="p101839"></a>КМП-А4</td><td><a id="p101840"></a><a id="p101841"></a><a id="p101842"></a>МПК-А4<br>МВ, МЗ, МВН<br>МКА</td><td><a id="p101843"></a><a id="p101844"></a><a id="p101845"></a>ИГД им. А.А. Скочинского<br>НИИОГР<br>ДонУГИ</td></tr>
<tr><td><a id="p101846"></a>То же, пятизвенная</td><td><a id="p101847"></a>КМП-А5</td><td><a id="p101848"></a><a id="p101849"></a>АП-5<br>ИАК</td><td><a id="p101850"></a><a id="p101851"></a>ДонУГИ<br>КузНИУИ</td></tr>
<tr><td><a id="p101852"></a>Металлическая податливая кольцевая четырехзвенная (шестизвенная)</td><td><a id="p101853"></a>КМП-К4<br>КМП-К6</td><td><a id="p101854"></a><a id="p101855"></a><a id="p101856"></a><a id="p101857"></a>КП<br>КПК<br>КПК-ПЛ<br>МК, МКН</td><td><a id="p101858"></a><a id="p101859"></a><a id="p101860"></a><a id="p101861"></a>-<br>Центрогипрошахт<br>Тульский ПИ<br>НИИОГР</td></tr>
<tr><td><a id="p101862"></a>Металлическая податливая трапециевидная (прямоугольная)</td><td><a id="p101863"></a>КМП-Т(П)</td><td><a id="p101864"></a><a id="p101865"></a><a id="p101866"></a><a id="p101867"></a><a id="p101868"></a><a id="p101869"></a><a id="p101870"></a>МПК-Т(П)<br>МИК-4С<br>КПС<br>КВВ<br>ТИК<br>ИПК<br>МТПШ</td><td><a id="p101871"></a><a id="p101872"></a><a id="p101873"></a><a id="p101874"></a><a id="p101875"></a><a id="p101876"></a><a id="p101877"></a>ИГД им. А. А. Скочинского<br>-<br>ДонУГИ<br>КНИУИ<br>ПНИУИ<br>КузНИУИ<br>ПечорНИИпроект</td></tr>
</table>



### 2. <a id="p101878"></a>ПАРАМЕТРЫ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ПОДАТЛИВЫХ КРЕПЕЙ



<table>
<colgroup><col width="15%"><col width="15%"><col width="14%"><col width="14%"><col width="11%"><col width="12%"><col width="19%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101879"></a>Сечение выработки в свету до осадки, м</td><td rowspan="2"><a id="p101880"></a>Ширина выработки в свету до осадки, м</td><td rowspan="2"><a id="p101881"></a>Тип спецпрофиля</td><td colspan="3"><a id="p101882"></a>Сопротивление крепи в податливом режиме, кН, в зависимости от вида соединительных узлов</td><td rowspan="2"><a id="p101883"></a>Конструктивная вертикальная податливость крепи, мм</td></tr>
<tr><td><a id="p101884"></a>прямые планки и скобы с резьбой</td><td><a id="p101885"></a>ЗСД</td><td><a id="p101886"></a>ЗПК, ОЗШ, АП-ЗУм</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101887"></a>Арочная КМП-А3</td></tr>
<tr><td><a id="p101888"></a>До 10,0</td><td><a id="p101889"></a>3,2 - 3,4</td><td><a id="p101890"></a>СВП-17</td><td><a id="p101891"></a>150</td><td><a id="p101892"></a>180</td><td><a id="p101893"></a>200</td><td><a id="p101894"></a>300/360</td></tr>
<tr><td><a id="p101895"></a>До 10,0</td><td><a id="p101896"></a>3,5 - 3,8</td><td><a id="p101897"></a>СВП-19</td><td><a id="p101898"></a>160</td><td><a id="p101899"></a>200</td><td><a id="p101900"></a>230</td><td><a id="p101901"></a>300/360</td></tr>
<tr><td><a id="p101902"></a>10,0 - 13,0</td><td><a id="p101903"></a>4,0 - 4,8</td><td><a id="p101904"></a>СВП-22</td><td><a id="p101905"></a>190</td><td><a id="p101906"></a>220</td><td><a id="p101907"></a>260</td><td><a id="p101908"></a>300/400</td></tr>
<tr><td><a id="p101909"></a>10,0 - 13,0</td><td><a id="p101910"></a>4,0 - 4,8</td><td><a id="p101911"></a>КГВ-21</td><td><a id="p101912"></a>-</td><td><a id="p101913"></a>-</td><td><a id="p101914"></a>260</td><td><a id="p101915"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p101916"></a>10,0 - 13,0</td><td><a id="p101917"></a>4,0 - 4,8</td><td><a id="p101918"></a>СВП-27</td><td><a id="p101919"></a>210</td><td><a id="p101920"></a>250</td><td><a id="p101921"></a>290</td><td><a id="p101922"></a>300/400</td></tr>
<tr><td><a id="p101923"></a>13,0 - 18,0</td><td><a id="p101924"></a>5,2 - 5,5</td><td><a id="p101925"></a>СВП-27</td><td><a id="p101926"></a>-</td><td><a id="p101927"></a>250</td><td><a id="p101928"></a>290</td><td><a id="p101929"></a>300/400</td></tr>
<tr><td><a id="p101930"></a>13,0 - 18,0</td><td><a id="p101931"></a>5,2 - 5,5</td><td><a id="p101932"></a>СВП-33</td><td><a id="p101933"></a>-</td><td><a id="p101934"></a>310</td><td><a id="p101935"></a>320</td><td><a id="p101936"></a>300/400</td></tr>
<tr><td><a id="p101937"></a>18,0 - 20,0</td><td><a id="p101938"></a>5,5 - 6,0</td><td><a id="p101939"></a>СВП-33</td><td><a id="p101940"></a>-</td><td><a id="p101941"></a>310</td><td><a id="p101942"></a>320</td><td><a id="p101943"></a>-/400</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101944"></a>Арочная КМП-А4</td></tr>
<tr><td><a id="p101945"></a>10,0 - 13,0</td><td><a id="p101946"></a>4,0 - 4,8</td><td><a id="p101947"></a>СВП-22</td><td><a id="p101948"></a>-</td><td><a id="p101949"></a>-</td><td><a id="p101950"></a>260</td><td><a id="p101951"></a>-/400</td></tr>
<tr><td><a id="p101952"></a>14,0 - 18,0</td><td><a id="p101953"></a>5,2 - 5,5</td><td><a id="p101954"></a>СВП-27</td><td><a id="p101955"></a>-</td><td><a id="p101956"></a>-</td><td><a id="p101957"></a>290</td><td><a id="p101958"></a>-/400</td></tr>
<tr><td><a id="p101959"></a>18,0 - 20,0</td><td><a id="p101960"></a>5,5 - 6,0</td><td><a id="p101961"></a>СВП-33</td><td><a id="p101962"></a>-</td><td><a id="p101963"></a>-</td><td><a id="p101964"></a>320</td><td><a id="p101965"></a>-/400</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p101966"></a>Арочная КМП-А5</td></tr>
<tr><td><a id="p101967"></a>До 10,0</td><td><a id="p101968"></a>3,2 - 3,4</td><td><a id="p101969"></a>СВП-17</td><td><a id="p101970"></a>150</td><td><a id="p101971"></a>180</td><td><a id="p101972"></a>200</td><td><a id="p101973"></a>600, 800, 1000</td></tr>
<tr><td><a id="p101974"></a>10,0 - 11,4</td><td><a id="p101975"></a>3,5 - 3,8</td><td><a id="p101976"></a>СВП-19</td><td><a id="p101977"></a>160</td><td><a id="p101978"></a>200</td><td><a id="p101979"></a>230</td><td><a id="p101980"></a>То же</td></tr>
<tr><td><a id="p101981"></a>11,6 - 14,3</td><td><a id="p101982"></a>4,0 - 4,8</td><td><a id="p101983"></a>СВП-22</td><td><a id="p101984"></a>190</td><td><a id="p101985"></a>220</td><td><a id="p101986"></a>260</td><td><a id="p101987"></a>"</td></tr>
<tr><td><a id="p101988"></a>14,3 - 16,2</td><td><a id="p101989"></a>4,2 - 4,8</td><td><a id="p101990"></a>СВП-27</td><td><a id="p101991"></a>210</td><td><a id="p101992"></a>250</td><td><a id="p101993"></a>290</td><td><a id="p101994"></a>"</td></tr>
<tr><td><a id="p101995"></a>16,4 - 19,0</td><td><a id="p101996"></a>5,2 - 5,5</td><td><a id="p101997"></a>СВП-27</td><td><a id="p101998"></a>-</td><td><a id="p101999"></a>250</td><td><a id="p102000"></a>290</td><td><a id="p102001"></a>"</td></tr>
<tr><td><a id="p102002"></a>16,4 - 19,0</td><td><a id="p102003"></a>5,2 - 5,5</td><td><a id="p102004"></a>СВП-33</td><td><a id="p102005"></a>-</td><td><a id="p102006"></a>310</td><td><a id="p102007"></a>320</td><td><a id="p102008"></a>"</td></tr>
<tr><td><a id="p102009"></a>19,0 - 20,0</td><td><a id="p102010"></a>5,5 - 6,0</td><td><a id="p102011"></a>СВП-33</td><td><a id="p102012"></a>-</td><td><a id="p102013"></a>310</td><td><a id="p102014"></a>320</td><td><a id="p102015"></a>"</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p102016"></a>Кольцевая КМП-К4</td></tr>
<tr><td><a id="p102017"></a>До 8,0</td><td><a id="p102018"></a>До 3,0</td><td><a id="p102019"></a>СВП-17</td><td><a id="p102020"></a>-</td><td><a id="p102021"></a>-</td><td><a id="p102022"></a>200</td><td><a id="p102023"></a>300</td></tr>
<tr><td><a id="p102024"></a>8,0 - 10,0</td><td><a id="p102025"></a>3,0 - 3,8</td><td><a id="p102026"></a>СВП-22</td><td><a id="p102027"></a>-</td><td><a id="p102028"></a>-</td><td><a id="p102029"></a>260</td><td><a id="p102030"></a>300</td></tr>
<tr><td><a id="p102031"></a>10,0 - 14,0</td><td><a id="p102032"></a>3,8 - 4,8</td><td><a id="p102033"></a>СВП-27</td><td><a id="p102034"></a>-</td><td><a id="p102035"></a>-</td><td><a id="p102036"></a>290</td><td><a id="p102037"></a>300</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p102038"></a>Трапециевидная (прямоугольная) КМП-Т(П)</td></tr>
<tr><td><a id="p102039"></a>8,0 - 11,0</td><td><a id="p102040"></a>3,8 - 5,0</td><td><a id="p102041"></a>СВП-22</td><td><a id="p102042"></a>-</td><td><a id="p102043"></a>220</td><td><a id="p102044"></a>260</td><td><a id="p102045"></a>700</td></tr>
<tr><td><a id="p102046"></a>8,0 - 11,0</td><td><a id="p102047"></a>3,8 - 5,0</td><td><a id="p102048"></a>СВП-27</td><td><a id="p102049"></a>-</td><td><a id="p102050"></a>240</td><td><a id="p102051"></a>-</td><td><a id="p102052"></a>700</td></tr>
<tr><td><a id="p102053"></a>9,5 - 13,1</td><td><a id="p102054"></a>3,8 - 5,0</td><td><a id="p102055"></a>СВП-22</td><td><a id="p102056"></a>-</td><td><a id="p102057"></a>220</td><td><a id="p102058"></a>-</td><td><a id="p102059"></a>1300</td></tr>
<tr><td><a id="p102060"></a>9,5 - 13,1</td><td><a id="p102061"></a>3,8 - 5,0</td><td><a id="p102062"></a>СВП-27</td><td><a id="p102063"></a>-</td><td><a id="p102064"></a>240</td><td><a id="p102065"></a>290</td><td><a id="p102066"></a>1300</td></tr>
<tr><td colspan="7"><a id="p102067"></a>Трапециевидная (прямоугольная) КМПТ(П) с одной средней стойкой</td></tr>
<tr><td><a id="p102068"></a>8,0 - 11,0</td><td><a id="p102069"></a>3,8 - 5,0</td><td><a id="p102070"></a>СВП-22</td><td><a id="p102071"></a>-</td><td><a id="p102072"></a>420</td><td><a id="p102073"></a>500</td><td><a id="p102074"></a>700</td></tr>
<tr><td><a id="p102075"></a>8,0 - 11,0</td><td><a id="p102076"></a>3,8 - 5,0</td><td><a id="p102077"></a>СВП-27</td><td><a id="p102078"></a>-</td><td><a id="p102079"></a>490</td><td><a id="p102080"></a>570</td><td><a id="p102081"></a>700</td></tr>
<tr><td><a id="p102082"></a>9,5 - 13,1</td><td><a id="p102083"></a>3,8 - 5,0</td><td><a id="p102084"></a>СВП-22</td><td><a id="p102085"></a>-</td><td><a id="p102086"></a>420</td><td><a id="p102087"></a>500</td><td><a id="p102088"></a>1300</td></tr>
<tr><td><a id="p102089"></a>9,5 - 13,1</td><td><a id="p102090"></a>3,8 - 5,0</td><td><a id="p102091"></a>СВП-27</td><td><a id="p102092"></a>-</td><td><a id="p102093"></a>490</td><td><a id="p102094"></a>570</td><td><a id="p102095"></a>1300</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p102096"></a>Примечания: 1. Конструктивная вертикальная податливость крепи: в числителе - с плоской планкой и ЗСД; в знаменателе - с замками ЗПК и ОЗШ.<br>
2. <a id="p102097"></a>Для крепей КМП-А5 первое, второе и третье значения конструктивной податливости относятся к крепи с дополнительной стойкой длиной соответственно 700, 900, 1200 мм.<br>
3. <a id="p102098"></a>Данные о сопротивлении крепей в податливом режиме представлены ДонУГИ и НИИОГР (замки ЗПК).

</div>



#### <a id="p102099"></a>Назначение и область применения металлических податливых крепей


<div align="center">

<a id="p102100"></a>2.1. Арочная трехзвенная крепь КМП-А3 предназначена для крепления горизонтальных и наклонных одно- и двухпутевых выработок, проводимых в породах любой прочности вне зоны, а также в зоне влияния очистных работ, со смещением кровли до 300 - 400 мм, при отсутствии значительного бокового давления и пучения почвы, в основном с продолжительным сроком службы (более двух лет), при углах падения пластов до 35°.<br>
<a id="p102101"></a>2.2. Арочная пятизвенная крепь КМП-А5 предназначена для выработок, подверженных влиянию очистных работ, со значительным смещением пород кровли (до 1000 мм). Не рекомендуется применять крепь КМП-А5 в условиях воздействия на нее агрессивных вод.<br>
<a id="p102102"></a>2.3. Незамкнутая арочная четырехзвенная крепь КМП-А4 предназначена для крепления горизонтальных и наклонных подготовительных выработок преимущественно двухпутевого сечения, с продолжительным сроком службы (более двух лет), расположенных вне зоны и в зоне активного влияния очистных работ при ожидаемом опускании кровли до 600 мм и сближении боков выработки до 400 мм, а также при сравнительно небольшом пучении пород почвы, на пластах мощностью до 3,5 м, при углах падения пласта до 35° на глубинах свыше 900 м.<br>
<a id="p102103"></a>2.4. Замкнутая четырехзвенная крепь КМП-А4 предназначена для крепления выработок согласно п. 2.3, но при наличии пучащих пород в почве.<br>
<a id="p102104"></a>2.5. Кольцевая крепь КМП-К4 (КМП-К6) предназначена для крепления горизонтальных и наклонных одно- и двухпутевых выработок, проводимых в слабых горных породах вне зоны и в зоне влияния очистных работ, при значительном всестороннем горном давлении или пучащих породах в почве, в основном с продолжительным сроком службы (более двух лет).<br>
<a id="p102105"></a>2.6. Металлические трапециевидные (прямоугольные) податливые крепи КМП-Т(П) предназначены для крепления горизонтальных и наклонных выработок, преимущественно примыкающих к выемочному участку и подверженных активному влиянию очистных работ, при ожидаемом опускании пород кровли до 600 мм, а также отсутствии значительного бокового давления и пучения пород почвы при углах падения пластов до 18° и мощности от 1,2 до 3,5 м.

</div>



### 3. <a id="p102106"></a>ПАРАМЕТРЫ ПОДАТЛИВЫХ СБОРНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КРЕПЕЙ (ПО ДАННЫМ ИГД ИМ. А.А. СКОЧИНСКОГО)



| <a id="p102107"></a>Сечение выработок в свету до осадки, м2 | <a id="p102108"></a>Ширина выработки в свету до осадки, м | <a id="p102109"></a>Сопротивление крепи в податливом режиме, кН | <a id="p102110"></a>Конструктивная вертикальная податливость крепи, мм | <a id="p102111"></a>Крепь |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p102112"></a>6 - 8 | <a id="p102113"></a>2,4 - 2,8 | <a id="p102114"></a>144 | <a id="p102115"></a>250 | <a id="p102116"></a>Трапециевидная (типа КЖТ) |
| <a id="p102117"></a>11,0 - 13,0 | <a id="p102118"></a>3,8 - 4,8 | <a id="p102119"></a>192 | <a id="p102120"></a>60 | <a id="p102121"></a>Арочная |
| <a id="p102122"></a>10,5 - 12,8 | <a id="p102123"></a>5,0 | <a id="p102124"></a>240 | <a id="p102125"></a>150 | <a id="p102126"></a>Кольцевая (типа ЖК) |



#### <a id="p102127"></a>Назначение и область применения железобетонных податливых крепей


<a id="p102128"></a>3.1. Арочная крепь ПНИУИ предназначена для выработок со сроком службы более двух лет при смещении боковых пород до 100 мм и при наличии устойчивых пород почвы.
<a id="p102129"></a>3.2. Кольцевая крепь типа ЖК конструкции ПНИУИ предназначена для горизонтальных и наклонных выработок со сроком службы более трех лет, проводимых вне зоны влияния очистных работ в слабых породах со всесторонним горным давлением при наличии пучащих пород почвы.
<a id="p102130"></a>3.3. Трапециевидная крепь КЖТ конструкции КНИУИ предназначена для крепления горизонтальных и наклонных (до 15°) выработок с площадью сечения в свету до 8 м2, проводимых в устойчивых и средней устойчивости породах при отсутствии значительного пучения пород почвы, со сроком службы более двух лет. При больших сечениях выработок железобетонный верхняк заменяется металлическим из спецпрофилей СВП-22 или СВП-27.


### 4. <a id="p102131"></a>ПАРАМЕТРЫ СМЕШАННОЙ КРЕПИ (ПО ДАННЫМ КУЗНИУИ)



<table>
<colgroup><col width="16%"><col width="16%"><col width="13%"><col width="14%"><col width="14%"><col width="14%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102132"></a>Сечение выработки в свету, м</td><td rowspan="2"><a id="p102133"></a>Длина верхняка в свету, м</td><td colspan="5"><a id="p102134"></a>Сопротивление рамы смешанной крепи, кН, при профиле проката верхняка</td></tr>
<tr><td><a id="p102135"></a>СВП-17</td><td><a id="p102136"></a>СВП-22</td><td><a id="p102137"></a>СВП-27</td><td><a id="p102138"></a>I N 18</td><td><a id="p102139"></a>I N 20</td></tr>
<tr><td><a id="p102140"></a>3,7 - 5,6</td><td><a id="p102141"></a>2,0</td><td><a id="p102142"></a>176</td><td><a id="p102143"></a>-</td><td><a id="p102144"></a>-</td><td><a id="p102145"></a>200</td><td><a id="p102146"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p102147"></a>3,7 - 5,6</td><td><a id="p102148"></a>2,2</td><td><a id="p102149"></a>160</td><td><a id="p102150"></a>-</td><td><a id="p102151"></a>-</td><td><a id="p102152"></a>181</td><td><a id="p102153"></a>227</td></tr>
<tr><td><a id="p102154"></a>5,9 - 6,5</td><td><a id="p102155"></a>2,4</td><td><a id="p102156"></a>147</td><td><a id="p102157"></a>224</td><td><a id="p102158"></a>-</td><td><a id="p102159"></a>167</td><td><a id="p102160"></a>208</td></tr>
<tr><td><a id="p102161"></a>7,0</td><td><a id="p102162"></a>2,6</td><td><a id="p102163"></a>136</td><td><a id="p102164"></a>207</td><td><a id="p102165"></a>-</td><td><a id="p102166"></a>155</td><td><a id="p102167"></a>193</td></tr>
<tr><td><a id="p102168"></a>7,5 - 8,2</td><td><a id="p102169"></a>2,8</td><td><a id="p102170"></a>126</td><td><a id="p102171"></a>192</td><td><a id="p102172"></a>261</td><td><a id="p102173"></a>143</td><td><a id="p102174"></a>179</td></tr>
<tr><td><a id="p102175"></a>9,4</td><td><a id="p102176"></a>2,9</td><td><a id="p102177"></a>122</td><td><a id="p102178"></a>185</td><td><a id="p102179"></a>252</td><td><a id="p102180"></a>138</td><td><a id="p102181"></a>173</td></tr>
<tr><td><a id="p102182"></a>8,7</td><td><a id="p102183"></a>3,0</td><td><a id="p102184"></a>118</td><td><a id="p102185"></a>179</td><td><a id="p102186"></a>243</td><td><a id="p102187"></a>133</td><td><a id="p102188"></a>167</td></tr>
<tr><td><a id="p102189"></a>10,0</td><td><a id="p102190"></a>3,2</td><td><a id="p102191"></a>110</td><td><a id="p102192"></a>168</td><td><a id="p102193"></a>228</td><td><a id="p102194"></a>125</td><td><a id="p102195"></a>156</td></tr>
<tr><td><a id="p102196"></a>8,7 - 9,5</td><td><a id="p102197"></a>3,3</td><td><a id="p102198"></a>106</td><td><a id="p102199"></a>164</td><td><a id="p102200"></a>220</td><td><a id="p102201"></a>122</td><td><a id="p102202"></a>151</td></tr>
<tr><td><a id="p102203"></a>10,5</td><td><a id="p102204"></a>3,4</td><td><a id="p102205"></a>102</td><td><a id="p102206"></a>160</td><td><a id="p102207"></a>214</td><td><a id="p102208"></a>120</td><td><a id="p102209"></a>146</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p102210"></a>*Примечание.* Смешанная крепь состоит из деревянных стоек и металлического верхняка.

</div>



#### <a id="p102211"></a>Назначение и область применения рамной смешанной и комбинированной крепей


<div align="center">

<a id="p102212"></a>4.1. Железобетонная податливая крепь (тип СП-2 конструкции ИГД им. А.А. Скочинского) предназначена для крепления горизонтальных и наклонных (до 25°) выработок, проводимых вне зоны и в зоне влияния очистных работ, в устойчивых и средней устойчивости породах с боковым давлением до 0,5 МПа (5 тс/м2) и при отсутствии значительного пучения пород почвы выработок, в основном с продолжительным сроком службы (более двух лет).<br>
<a id="p102213"></a>4.2. Железобетонная арочная податливая крепь (тип АП конструкции НИИОГР) предназначена для крепления горизонтальных и наклонных (до 25°) горных выработок, подверженных влиянию очистных работ, пройденных в породах средней устойчивости и неустойчивых, с вертикальным горным давлением до 1,0 МПа (10 тс/м2) при отсутствии пучения пород в почве выработки, в основном с продолжительным сроком службы (более двух лет).<br>
<a id="p102214"></a>4.3. Железобетонная арочная податливая крепь (типа КЖК-У конструкции КНИУИ) предназначена для крепления горизонтальных и наклонных (до 25°) горных выработок, подверженных влиянию очистных работ, проведенных в устойчивых и средней устойчивости породах при отсутствии пучения пород в почве выработки, в основном с продолжительным сроком службы (более двух лет).<br>
<a id="p102215"></a>4.4. Смешанная крепь из металлических верхняков и деревянных стоек предназначена для крепления горизонтальных и наклонных выработок, проводимых по пологим и наклонным пластам как вне зон, так и в зонах влияния очистных работ при расчетных смещениях пород кровли до 200 мм, при отсутствии пучения почвы.<br>
<a id="p102216"></a>Областью применения смешанной крепи являются конвейерные, вентиляционные и промежуточные штреки, наклонные выемочные выработки, а также участковые уклоны, бремсберги и ходки. Допустимо применять такую крепь для участковых квершлагов и других породных выработок при $S_{\text{св}}$ до 8 м2 и сроке их службы до трех лет.<br>
<a id="p102217"></a>В условиях крутонаклонных и крутых пластов допустимо использовать смешанную крепь в конвейерных и промежуточных штреках. Для этих условий рекомендуется как обычная смешанная крепь, так и конструкция, состоящая из металлического верхняка, одной деревянной и одной металлической податливых стоек.<br>
<a id="p102218"></a>4.5. Комбинированная крепь, представляющая собой сочетание анкерной и рамной металлической, железобетонной, смешанной или деревянной крепей, предназначена для горизонтальных и наклонных горных выработок в недостаточно устойчивых породах, где анкерная крепь в самостоятельном виде не обеспечивает устойчивость выработок.

</div>



### 5. <a id="p102219"></a>ПАРАМЕТРЫ ДЕРЕВЯННОЙ КРЕПИ



<table>
<colgroup><col width="16%"><col width="15%"><col width="13%"><col width="14%"><col width="14%"><col width="14%"><col width="14%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102220"></a>Сечение выработки в свету до осадки, м</td><td rowspan="2"><a id="p102221"></a>Длина верхняка, м</td><td colspan="5"><a id="p102222"></a>Сопротивление рамы деревянной крепи, кН, при диаметре верхняка, см</td></tr>
<tr><td><a id="p102223"></a>16</td><td><a id="p102224"></a>18</td><td><a id="p102225"></a>20</td><td><a id="p102226"></a>22</td><td><a id="p102227"></a>24</td></tr>
<tr><td><a id="p102228"></a>3,7 - 5,6</td><td><a id="p102229"></a>2,0</td><td><a id="p102230"></a>64</td><td><a id="p102231"></a>91</td><td><a id="p102232"></a>125</td><td><a id="p102233"></a>-</td><td><a id="p102234"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p102235"></a>3,7 - 5,5</td><td><a id="p102236"></a>2,2</td><td><a id="p102237"></a>58</td><td><a id="p102238"></a>83</td><td><a id="p102239"></a>114</td><td><a id="p102240"></a>-</td><td><a id="p102241"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p102242"></a>4,2 - 6,5</td><td><a id="p102243"></a>2,4</td><td><a id="p102244"></a>54</td><td><a id="p102245"></a>76</td><td><a id="p102246"></a>105</td><td><a id="p102247"></a>-</td><td><a id="p102248"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p102249"></a>4,8 - 6,5</td><td><a id="p102250"></a>2,6</td><td><a id="p102251"></a>-</td><td><a id="p102252"></a>70</td><td><a id="p102253"></a>97</td><td><a id="p102254"></a>-</td><td><a id="p102255"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p102256"></a>5,2 - 7,2</td><td><a id="p102257"></a>2,8</td><td><a id="p102258"></a>-</td><td><a id="p102259"></a>65</td><td><a id="p102260"></a>90</td><td><a id="p102261"></a>119</td><td><a id="p102262"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p102263"></a>5,8 - 7,2</td><td><a id="p102264"></a>3,0</td><td><a id="p102265"></a>-</td><td><a id="p102266"></a>61</td><td><a id="p102267"></a>84</td><td><a id="p102268"></a>111</td><td><a id="p102269"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p102270"></a>6,4 - 7,4</td><td><a id="p102271"></a>3,2</td><td><a id="p102272"></a>-</td><td><a id="p102273"></a>57</td><td><a id="p102274"></a>78</td><td><a id="p102275"></a>104</td><td><a id="p102276"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p102277"></a>6,4 - 8,0</td><td><a id="p102278"></a>3,4</td><td><a id="p102279"></a>-</td><td><a id="p102280"></a>54</td><td><a id="p102281"></a>74</td><td><a id="p102282"></a>98</td><td><a id="p102283"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p102284"></a>6,4 - 9,4</td><td><a id="p102285"></a>3,6</td><td><a id="p102286"></a>-</td><td><a id="p102287"></a>-</td><td><a id="p102288"></a>70</td><td><a id="p102289"></a>93</td><td><a id="p102290"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p102291"></a>7,4 - 9,8</td><td><a id="p102292"></a>3,9</td><td><a id="p102293"></a>-</td><td><a id="p102294"></a>-</td><td><a id="p102295"></a>64</td><td><a id="p102296"></a>86</td><td><a id="p102297"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p102298"></a>7,6 - 10,3</td><td><a id="p102299"></a>4,1</td><td><a id="p102300"></a>--</td><td><a id="p102301"></a>-</td><td><a id="p102302"></a>61</td><td><a id="p102303"></a>81</td><td><a id="p102304"></a>106</td></tr>
<tr><td><a id="p102305"></a>7,9 - 11,1</td><td><a id="p102306"></a>4,5</td><td><a id="p102307"></a>-</td><td><a id="p102308"></a>-</td><td><a id="p102309"></a>56</td><td><a id="p102310"></a>74</td><td><a id="p102311"></a>97</td></tr>
<tr><td><a id="p102312"></a>9,5 - 12,0</td><td><a id="p102313"></a>4,8</td><td><a id="p102314"></a>-</td><td><a id="p102315"></a>-</td><td><a id="p102316"></a>-</td><td><a id="p102317"></a>70</td><td><a id="p102318"></a>90</td></tr>
<tr><td><a id="p102319"></a>10,4 - 12,5</td><td><a id="p102320"></a>4,9</td><td><a id="p102321"></a>-</td><td><a id="p102322"></a>-</td><td><a id="p102323"></a>-</td><td><a id="p102324"></a>-</td><td><a id="p102325"></a>89</td></tr>
<tr><td><a id="p102326"></a>10,4 - 12,5</td><td><a id="p102327"></a>5,0</td><td><a id="p102328"></a>-</td><td><a id="p102329"></a>-</td><td><a id="p102330"></a>-</td><td><a id="p102331"></a>-</td><td><a id="p102332"></a>87</td></tr>
</table>



#### <a id="p102333"></a>Назначение и область применения деревянной крепи


<div align="center">

<a id="p102334"></a>5.1. Рамные крепи служат для подготовительных выработок, проводимых как вне зон, так и в зонах влияния очистных работ, с кратким сроком службы (до трех лет) в условиях небольших (до 150 - 200 мм) смещений пород, при сечении выработок в свету от 3,7 до 12,5 м2.<br>
<a id="p102335"></a>5.2. Основная конструкция деревянной крепи - трапециевидная (реже прямоугольная) может быть неполной (без лежня), полной (с лежнем), усиленной (со средней стойкой или с подкосами).<br>
<a id="p102336"></a>Деревянные рамы усиленной конструкции применяют при большой ширине выработки или в условиях повышенного горного давления.<br>
<a id="p102337"></a>5.3. Наклонные выработки крепят преимущественно прямоугольными рамами и лишь при малых углах наклона (до 25°) - трапециевидными. Чтобы повысить устойчивость крепи и предохранить рамы от смещения по падению, вдоль выработки устанавливают распорки между рамами. В выработках с углом наклона до 20° распорки между соседними рамами ставят у кровли, при 20 - 30° - у кровли и почвы.<br>
<a id="p102338"></a>В уклонах, бремсбергах и других наклонных выработках крепежные рамы устанавливают перпендикулярно почве выработки. Если породы кровли или почвы склонны к смещению (вниз по падению), то рамы устанавливают с наклоном 5 - 10° вверх по восстанию, т.е. в сторону, противоположную направлению сдвижения пород.<br>
<a id="p102339"></a>При креплении наклонных выработок особенной тщательности требует расклинивание рам.

</div>



### 6. <a id="p102340"></a>ПАРАМЕТРЫ СРЕДСТВ УСИЛЕНИЯ КРЕПИ



| <a id="p102341"></a>Средства усиления основной крепи | <a id="p102342"></a>$N_{s},\text{кН}$ |
| --- | --- |
| <a id="p102343"></a>Гидравлические стойки типа 2ГВС или 2ГСК | <a id="p102344"></a>300 |
| <a id="p102345"></a>Стойки трения постоянного сопротивления типа Т | <a id="p102346"></a>250 |
| <a id="p102347"></a>Стойки усиления типа КМП-4 с кулачковыми замками | <a id="p102348"></a>250 |
| <a id="p102349"></a>Крепи усиления типа КУ | <a id="p102350"></a>400 |
| <a id="p102351"></a>Деревянные стойки высотой 2,0 - 2,5 м при диаметре 20 см или, соответственно, 2,6 - 3,5 м при 24 см | <a id="p102352"></a>200 |
| <a id="p102353"></a>Промежуточные рамы крепи | <a id="p102354"></a>См. [пп. 2](#p101878), [3](#p102106), [4](#p102131), [5](#p102219) Прил. 1 |
| <a id="p102355"></a>Металлическая крепь с приваренными упорными планками или дополнительными хомутами | <a id="p102356"></a>$1,3N_{s}$ (см. [п. 2](#p101878) Прил. 1) |
| <a id="p102357"></a>Стропильная крепь | <a id="p102358"></a>См. [пп. 2](#p101878), [5](#p102219) Прил. 1 |



### 7. <a id="p102359"></a>ПАРАМЕТРЫ СПОСОБОВ АКТИВНОГО УПРАВЛЕНИЯ ГОРНЫМ ДАВЛЕНИЕМ И ОБЛАСТЬ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ



#### <a id="p102360"></a>7.1. Скважинная разгрузка


<a id="p102361"></a>7.1.1. Разгрузку пород скважинами применяют в одиночных выработках вне зоны влияния очистных работ, а также в погашаемых за первым очистным забоем, присечных и повторно используемых выработках.
<a id="p102362"></a>Разгрузочные скважины бурят по угольному пласту в одной горизонтальной плоскости длиной 8 - 10 м, диаметром 250 - 400 мм с расстоянием между ними 0,8 - 1,0 диаметра скважины.
<a id="p102363"></a>7.1.2. Разгрузочные скважины на пластах мощностью свыше 1,2 м бурят по методу многорядного расположения скважин. Их диаметр 200 - 300 мм. Количество промежуточных рядов скважин зависит от мощности угольного пласта. Расстояние между скважинами двух соседних рядов в проекции на горизонтальную ось должно составлять 300 - 500 мм.
<a id="p102364"></a>7.1.3. На гидрорудниках разгрузочные скважины бурят на расстоянии не более 10 м от забоя выработки. Параметры способа: диаметр скважин 500 мм, длина 4 - 5 м, расстояние между ними 0,6 - 1,0 м.
<a id="p102365"></a>7.1.4. На газообильных шахтах разгрузочные скважины необходимо уплотнять мочевино-формальдегидной смолой-изопеной или тиксотропной заполняющей массой, состоящей из активированного бетонита, цемента и воды.
<a id="p102366"></a>7.1.5. Для расширения области применения присечных выработок производят разгрузку массива угля впереди очистного забоя в погашаемой выработке по следующей схеме: разгрузочные скважины диаметром 200 - 300 мм бурят в боках погашаемой выработки по углю в обе стороны. При этом со стороны будущей присечной выработки глубину скважины принимают больше на величину ее ширины.


#### <a id="p102367"></a>7.2. Щелевая разгрузка


<a id="p102368"></a>7.2.1. Щелевую разгрузку применяют в одиночных выработках, находящихся вне зоны влияния очистных работ, а также в погашаемых за первым очистным забоем, присечных и повторно используемых выработках. В случае применения щелевой разгрузки в боках выработки целесообразно проводить щели с обеих ее сторон.

<div align="center">

<a id="p102369"></a>Длину щели $l_{\text{щ}}$ необходимо принимать равной 2/3 ширины выработки. В условиях Донбасса принимают $l_{\text{щ}} = 2,5\text{м}$ , высоту щели $h_{\text{щ}}$ - равной 60 - 70 мм.<br>
<a id="p102370"></a>7.2.2. При щелевой разгрузке в подошве выработки, например с помощью врубовой машины "Урал-33" нарезают одну щель глубиной 1,8 м. Область применения способа: породы с сопротивлением одноосному сжатию 40 - 60 МПа. В случае проведения парных щелей их следует располагать от стенки на расстоянии (0,125 - 0,166)b, где b - ширина выработки, м. Оптимальная длина парных щелей $l_{\text{щ}} = 13b$ , т.е. 1,3 - 1,9 м. Если в почве под пачкой слабых пород залегает толща устойчивых, то щели нарезают до контакта с устойчивой породой.

</div>



#### <a id="p102371"></a>7.3. Взрывощелевая разгрузка (ВЩР)


<div align="center">

<a id="p102372"></a>7.3.1. Взрывощелевую разгрузку применяют в одиночных выработках, находящихся вне зоны влияния очистных работ, а также в погашаемых позади первого очистного забоя, присечных, повторно используемых и оформляемых позади очистного забоя.

</div>


##### <a id="p102373"></a>7.3.2 Область применения для капитальных и подготовительных выработок, находящихся вне влияния очистных работ:


<div align="center">

<a id="p102374"></a> $0,5<\gamma H/R_{c}<0,8$ .

</div>


<a id="p102375"></a>Параметры способа: $l_{\text{щ}} = (0,5 - 0,75)b$ , расстояние между шпурами $l = 0,2l_{\text{щ}}$ , заряд 0,2 - 0,6 кг, длина забойки не менее 1,5 м.

##### <a id="p102376"></a>7.3.3 Область применения для выемочных выработок:


<a id="p102377"></a> $(0,4 \div 0,5)< \frac{\gamma H}{mR_{c}} <0,8$ ,

<a id="p102378"></a>где $\gamma H$ - напряженное состояние пород, МПа; m - вынимаемая мощность пласта, м; $R_{c}$ - сопротивление пород сжатию, МПа. Не рекомендуется применять ВЩР в породах обводненных или содержащих большое количество глинистых примесей.
<a id="p102379"></a>ВЩР следует выполнять при проходке выработок в процессе формирования вокруг выработки зон неупругих деформаций (ЗНД). Эффективность ВЩР тем выше, чем меньше времени прошло с момента проходки выработок. В породах средней прочности формирование ЗНД длится 2 - 3 месяца, в прочных - 4 - 6 месяцев. ВЩР проводят не позднее указанного срока с момента проходки выработки. Шпуры бурят в боках на высоте 0,3 - 0,5 м, через 0,5 м, длина шпуров 2,3 - 2,5 м, длина забойки 1,0 - 1,2 м, угол наклона шпуров к горизонту $\alpha_{\text{ш}} = 10 - 30°$ , к оси выработки - перпендикулярно.
<a id="p102380"></a>7.3.4. Разновидность ВЩР и скважинной разгрузки: разгрузочные скважины бурят в обеих стенках выработки. Расстояние между скважинами 0,75 - 1,0 м. Диаметр скважин 150 мм, длина 2,5 - 6,0 м. Между ними размещают шпуры диаметром 40 мм, длиной, соответственно, 2,5 - 6,0 м. В шпурах производят взрывание зарядов, в результате происходит развитие трещин между шпурами и скважиной и создается зона пониженных напряжений.
<a id="p102381"></a>7.3.5. Наиболее эффективен способ ВЩР в сочетании с применением в выработках средств усиления крепи. Шпуры бурят в забое проводимой выработки под углами 25 - 65° на глубину 1,0 - 1,8 м. Стойки трения постоянного сопротивления устанавливают под арку и на опорную плиту со стороны почвы в 30 м впереди очистного забоя и снимают в 30 м позади него. Область эффективного применения: выработки, поддерживаемые вне зоны влияния очистных работ, а также оформляемые позади очистного забоя в выработанном пространстве; породы антрацитовых пластов (высокометаморфизованные, малоразмокаемые).


#### <a id="p102382"></a>7.4. Способ активной разгрузки с последующим упрочнением пород (АРПУ)


<a id="p102383"></a>Способ АРПУ заключается в том, что в подошве горной выработки с помощью буровзрывных работ создается трещиноватая зона. В эту зону через пробуренные тампонажные скважины нагнетают вяжущий раствор. После схватывания раствора в подошве выработки создается монолитная конструкция из упрочненных пород. Параметры способа: проектная глубина зоны разгрузки 2,5 м, количество шпуров по ширине выработки 3 - 4, расстояние между рядами шпуров в продольном и поперечном направлениях 1,2 - 2 м, расход тампонажного раствора на 1 м выработки 0,6 - 0,9 м3. Диаметр шпуров 42 мм. Заряд в шпуре 0,3 - 0,6 кг. Тампонирование производится глубинным съемным инжектором типа КГМИ, насос с сопротивлением 0,5 МПа. Длина напорного трубопровода 20 - 40 м. Раствор В:Ц:П - от 2:1:1 до 1:1:2.
<a id="p102384"></a>Качество упрочнения пород проверяют реометрическим методом до и после применения способа АРПУ. Сущность метода в изоляции опробываемого интервала шпура герметизирующим устройством и в измерении расхода нагнетаемого воздуха и скорости падения давления в аккумулирующей емкости.


#### <a id="p102385"></a>7.5. Отсечное торпедирование


<div align="center">

<a id="p102386"></a>7.5.1. Отсечное торпедирование труднообрушаемых пород кровли вдоль выработок путем взрывания взрывчатых веществ (ВВ) в скважинах применяют в присечных и повторно используемых выработках.

</div>

<a id="p102387"></a>Отсечные скважины (шпуры) бурят диаметром 42 мм на такую высоту, чтобы их забои находились на отметке 0,7 мощности труднообрушающихся пород, но не далее 3,5 - 4 м от контура выработки. Угол наклона скважины в сторону выемочного столба принимают таким, чтобы породный козырек оставался не менее 1 м. При прочности труднообрушающихся пород до 80 МПа расстояние между скважинами должно быть 4 - 5 м, при большей прочности - 2 м.
<a id="p102388"></a>Длина забойки должна быть не менее 30% длины скважины. Масса заряда определяется его длиной и массой ВВ на 1 м заряда. Мероприятия по технологии взрывания и обеспечению безопасности работ следует выполнять согласно Инструкции по выбору способа и параметров разупрочнения кровли на выемочных участках (Л.: ВНИМИ, 1982).
<a id="p102389"></a>Кратчайшее расстояние от очистного забоя до взрываемой скважины должно быть не менее 30 м.


#### <a id="p102390"></a>7.6. Упрочнение пород скрепляющими растворами


<div align="center">

<a id="p102391"></a>7.6.1. Такой способ снижения ожидаемых проявлений горного давления эффективен при расположении выработок в трещиноватых породах или в породах, которые от влияния очистных работ разбиваются на блоки или становятся трещиноватыми.

</div>

<a id="p102392"></a>Применяют три схемы упрочнения пород кровли скрепляющими растворами:
<a id="p102393"></a>первая - непосредственно после проходки выработки вне зоны влияния очистных работ;

<div align="center">

<a id="p102394"></a>вторая - в 10 - 50 м от очистных забоев;<br>
<a id="p102395"></a>третья - в 30 - 60 м за очистным забоем после завершения активной стадии смещений пород.<br>
<a id="p102396"></a>При упрочнении бурят шпуры глубиной 2 - 3 м. В каждом сечении выработки бурят веер из 3 - 6 шпуров. Расстояние между сечениями l вдоль по выработке принимают, исходя из опыта нагнетания растворов, их проницаемости по трещинам и задаваемого напора при закачивании жидкости, по появлению раствора в скважинах последующего смежного веера. В общем, l = 1,0 - 2,5 м.

</div>

<a id="p102397"></a>7.6.2. В качестве раствора для кратковременного упрочнения может быть применена мочевино-формальдегидная смола. Наиболее соответствуют требованиям по относительно малым срокам твердения и высокой адгезии магнезиальные суспензии.
<a id="p102398"></a>Наибольший эффект достигается при двух- трехступенчатом упрочнении. На первой ступени раствор подают в шпур под давлением 1,0 - 2,0 МПа, на следующей - под давлением 100 - 120 МПа, в зависимости от типа насоса.
<a id="p102399"></a>К примеру, основной рецепт магнезиальной смеси: в 30 л воды растворяют 75 - 80 кг $MgCl_{2}$ , в этот раствор засыпают 100 кг MgO. Раствор смешивают в специальной мешалке в течение 8 - 10 мин. В рабочем текучем состоянии смесь остается около 30 мин (время, используемое для инъекции раствора в шпуры).
<a id="p102400"></a>Фаза схватывания составляет около 2 ч, полное отвердевание происходит через 40 - 50 ч, при этом прочность магнезиальной смеси достигает 50 - 80 МПа.
<a id="p102401"></a>Для выполнения подобных работ применяют комплекс необходимого оборудования НВУ-30М, УН-35, УГН-2 и насосы, обеспечивающие требуемую производительность и остальные технические и технологические параметры.





<div align="center">

<a id="p102402"></a>Приложение 2

</div>


<a id="p102403"></a>**ПРИМЕРЫ ВЫБОРА ТИПА И ПАРАМЕТРОВ КРЕПЕЙ В ВЫРАБОТКАХ**


### 1. <a id="p102404"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОВОДИМАЯ ВНЕ ВЛИЯНИЯ ОЧИСТНЫХ РАБОТ В УСЛОВИЯХ ПОЛОГОГО ПАДЕНИЯ


<div align="center">

<a id="p102405"></a>Условия: выработка проводится по напластованию на глубине 800 м. Угол падения пород 15°. Вмещающие породы показаны на [рис. 23](#p102407). Характеристика слоев пород: 1 - песчаник, $R_{c} = 91\text{МПа}$ , $m_{1} = 4,8\text{м}$ ; 2 - алевролит, $R_{c} = 60\text{МПа}$ , $m_{2} = 1,3\text{м}$ ; 3 - аргиллит, $R_{c} = 40\text{МПа}$ , $m_{3} = 2,2\text{м}$ ; 4 - уголь, $R_{c} = 18\text{МПа}$ , $m_{4} = 1,2\text{м}$ ; 5 - аргиллит, $R_{c} = 38\text{МПа}$ , $m_{5} = 2,4\text{м}$ ; 6 - алевролит, $R_{c} = 65\text{МПа}$ , $m_{6} = 4,0\text{м}$ . Расстояние от свода арки до пласта по вертикали 1,3 м. Выработка пройдена комбайновым способом, сечение в свету до осадки S = 10,3 м2. Ширина в проходке 4,12 м, высота 3,56 м. Срок службы выработки 10 лет. Выработка сухая, находится вне тектонических нарушений. Крепь металлическая арочная податливая.

</div>


<a id="p102406"></a> ![1. Выработка, проводимая вне влияния очистных работ в условиях пологого падения](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_30.png) 

<a id="p102407"></a>Рис. 23. Расчетная схема к примеру 1

<a id="p102408"></a>Решение: 1) определяем расчетную прочность пород. Для всех пород принимаем $k_{\text{с}} = 0,9$ (см. [табл. 1](#p100031)). Тогда $R_{c} = 91 \cdot 0,9 = 82\text{МПа}$ ; $R_{c_{2}} = 60 \cdot 0,9 = 54\text{МПа}$ ; $R_{c_{3}} = 40 \cdot 0,9 = 36\text{МПа}$ ; $R_{c_{4}} = 18 \cdot 0,9 = 16,2\text{МПа}$ ; $R_{c_{5}} = 38 \cdot 0,9 = 34,2\text{МПа}$ ; $R_{c_{6}} = 65 \cdot 0,9 = 58,5\text{МПа}$ . Выработка сухая, поэтому прочность не снижается от воздействия влаги (см. [п. 5](#p100026)).
<a id="p102409"></a>Расчетное сопротивление пород кровли сжатию (согласно [п. 8](#p100042)) составит

<a id="p102410"></a> $R_{c.\text{кр}} = \frac{82 \cdot 3,98 + 54 \cdot 1,3 + 36 \cdot 0,9}{3,98 + 1,3 + 0,9} = 69,4\text{МПа}$ ;

<div align="center">

<a id="p102411"></a>аналогично для пород почвы

</div>


<a id="p102412"></a> $R_{c.\text{пч}} = \frac{34,2 \cdot 1,34 + 58,5 \cdot 2,78}{1,34 + 2,78} = 50,6\text{МПа}$ .

<a id="p102413"></a>Расчетное сопротивление пород сжатию в боках выработки составит

<a id="p102414"></a> $R_{c.\text{б}} = \frac{36 \cdot 1,3 + 16,2 \cdot 1,2 + 34,2 \cdot 1,06}{1,3 + 1,2 + 1,06} = 28,8\text{МПа}$ .

<a id="p102415"></a>Средневзвешенное сопротивление пород кровли и почвы сжатию

<a id="p102416"></a> $R_{c.\text{ср}} = \frac{82 \cdot 3,98 + 54 \cdot 1,3 + 36 \cdot 2,2 + 16,2 \cdot 1,2 + 34,2 \cdot 2,4 + 58,5 \cdot 2,78}{1,5 \cdot 4,12 + 3,56 + 4,12} = 53,4\text{МПа}$ 

2) <a id="p102417"></a>Смещения пород определяем по [формулам (3)](#p100069):

<a id="p102418"></a> $U_{\text{о}.(\text{кр}.\text{пч})} = U_{\text{т }(\text{кр}.\text{пч})}k_{\alpha}k_{\text{ш}}k_{\text{в}}k_{t}$ ,

<a id="p102419"></a> $U_{\text{о}.\text{б}} = U_{\text{т}.\text{б}}k_{\alpha}k_{\theta}k_{\text{ш}}k_{\text{в}}k_{t}$ ,

<a id="p102420"></a>где $k_{\alpha} = 1$ (см. [табл. 2](#p100081) при $\alpha \leq 20^{\circ}$ ); $k_{\theta} = 0,35$ при определении боковых смещений; $k_{\text{ш}} = 0,2(4,12 - 1) = 0,62$ по [формуле (4)](#p100074) для почвы и кровли и $k_{\text{ш}} = 0,2(3,56 - 1) = 0,51$ по [формуле (5)](#p100075) для боковых смещений; $k_{\text{в}} = 1$ (см. [п. 12](#p100067)); $k_{t} = 1$ ; $U_{\text{т}.\text{кр}} = 50\text{мм}$ , $U_{\text{т}.\text{пч}} = 160\text{мм}$ , $U_{\text{т}.\text{б}} = 500\text{мм}$ (см. [рис. 2](#p100080) при H = 800 м и полученных значениях прочности пород кровли, почвы и боков).

<div align="right">

<a id="p102421"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = 50 \cdot 1 \cdot 0,62 \cdot 1 \cdot 1 = 31\text{мм}$ ,

<a id="p102422"></a> $U_{\text{о}.\text{пч}} = 160 \cdot 1 \cdot 0,62 \cdot 1 \cdot 1 = 100\text{мм}$ ,

</div>


<div align="center">

<a id="p102423"></a> $U_{\text{о}.\text{б}} = 500 \cdot 1 \cdot 0,35 \cdot 0,51 \cdot 1 \cdot 1 = 89\text{мм}$ ;

</div>


3) <a id="p102424"></a>Нагрузки на 1 м выработки определяем на основании смещений пород кровли по [формуле (8)](#p100207):

<div align="center">

<a id="p102425"></a> $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b$ ,

<a id="p102426"></a>где $k_{\text{п}} = 1$ (для подготавливающей выработки); $k_{\text{пр}} = 0,6$ (по [табл. 6](#p100525) при $H = R_{c.\text{ср}} = 800/53,4 = 15$ ), b = 4,12 м (по условию), $P^{\text{н}} = 31\text{КПа}$ (по [табл. 4](#p100210) при $U_{\text{о}.\text{кр}} = 31\text{мм}$ и b = 4,12 м).

<a id="p102427"></a>P = 31 · 1 · 0,6 · 4,12 = 77 кН/м;

</div>


4) <a id="p102428"></a>Крепь выбираем согласно [п. 14](#p100535) по [Прил. 1](#p101820), исходя из ширины выработки: при b = 4,12 м принимаем арочную крепь из СВП-22 с планкой ЗСД с сопротивлением в податливом режиме $N_{s} = 220\text{кН}$ ;
5) <a id="p102429"></a>Плотность крепи выбираем согласно [п. 15](#p100538) по [формуле (10)](#p100539): $n = P/N_{s} = 77/220>0,3\text{рамы}/\text{м}$ . Принимаем n = 0,8 рамы/м;

<div align="center">

6) <a id="p102430"></a>Податливость крепи при P = 77 кН/м выбираем по [п. 17](#p100544) из условия: $\Delta \geq U_{\text{о}.\text{кр}}k_{\text{ос}}$ , по [табл. 7](#p100555) $k_{\text{ос}} = 1,0$ . При $U_{\text{о}.\text{кр}} = 31\text{мм}$ имеем:

<a id="p102431"></a> $\Delta \geq 31 \cdot 1 = 31\text{мм}$ .

</div>


<a id="p102432"></a>Следовательно, трехзвенная арочная металлическая крепь КМП-А3 из СВП-22 с податливостью до 300 мм (см. [Прил. 1](#p101820)) плотностью 0,8 рам/м обеспечит нормальную эксплуатацию рассматриваемой выработки.

<div align="center">

<a id="p102433"></a>*Примечание.* В качестве примера в табл. 39 показаны результаты выбора металлической податливой крепи для выработок, поддерживаемых вне зоны влияния очистных работ на разных глубинах и в разных породах (при прочих условиях, указанных в примере 1).

<a id="p102434"></a>Таблица 39

</div>



<table>
<colgroup><col width="12%"><col width="24%"><col width="22%"><col width="21%"><col width="21%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102435"></a>H, м</td><td colspan="4"><a id="p102436"></a>Параметры крепи и плотность ее установки при значениях $r_{c.\text{ср}},\text{МПа}$</td></tr>
<tr><td><a id="p102437"></a>20</td><td><a id="p102438"></a>40</td><td><a id="p102439"></a>60</td><td><a id="p102440"></a>80</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102441"></a>300</td><td rowspan="2"><a id="p102442"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 0,8 - 1 рама/м</td><td colspan="3"><a id="p102443"></a>КМП-А3 из СВП-22, ЗПК, n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102444"></a>600</td><td rowspan="2"><a id="p102445"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 1,33 рамы/м</td><td rowspan="2"><a id="p102446"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 0,8 - 1 рамы/м</td><td colspan="2"><a id="p102447"></a>КМП-А3 из СВП-22, ЗПК, n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102448"></a>900</td><td rowspan="2"><a id="p102449"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 2 рамы/м</td><td rowspan="2"><a id="p102450"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 1 - 1,25 рамы/м</td><td colspan="2"><a id="p102451"></a>То же</td></tr>
<tr><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p102452"></a>1200</td><td><a id="p102453"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм из СВП-22, замок ЗПК n = 2,5 рамы/м</td><td><a id="p102454"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 1,67 рамы/м</td><td><a id="p102455"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 1 рамы/м</td><td><a id="p102456"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td><a id="p102457"></a>1500</td><td><a id="p102458"></a>КМП-А5 с ножкой 900 мм из СВП-22, замок ЗПК, n = 2 рамы/м</td><td><a id="p102459"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм из СВП-22, замок ЗПК, n = 2 рамы/м</td><td><a id="p102460"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 1,33 рамы/м</td><td><a id="p102461"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 0,8 - 1 рамы/м</td></tr>
</table>



### 2. <a id="p102462"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОВОДИМАЯ ПО ОБРУШЕННЫМ ПОРОДАМ


<div align="center">

<a id="p102463"></a>Условия аналогичны примеру 1. Породы кровли плохо слеживающиеся.<br>
<a id="p102464"></a>Решение: 1) Определяем смещения пород кровли по [п. 12](#p100067). Согласно примеру 1 $U_{\text{о}.\text{кр}} = 31\text{мм}$ . Смещения в рассматриваемой выработке по [п. 18](#p100631) составляют $1,5U_{\text{о}.\text{кр}} = 1,5 \cdot 31 = 46\text{мм}$ .<br>
2) <a id="p102465"></a>Расчетную нагрузку на крепь определяем по [формуле (8)](#p100207):

</div>


<a id="p102466"></a> $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b$ ,

<a id="p102467"></a>где $k_{\text{п}} = 1,0$ ; b = 4,12 м (см. пример 1); $k_{\text{пр}} = 1,0$ (см. [п. 13](#p100206)); $P^{\text{н}} = 31\text{КПа}$ (см. [табл. 4](#p100210) при $U_{\text{о}.\text{кр}} = 46\text{мм}$ ).

<div align="right">

<a id="p102468"></a>P = 31 · 1 · 1 · 4,12 = 128 кН/м.

</div>


3) <a id="p102469"></a>Тип и плотность крепи устанавливаем по [пп. 14](#p100535) и [15](#p100538). При ширине выработки 4,12 м принимаем крепь из СВП-22 с замками ЗПК, сопротивление которой 260 кН. Плотность такой крепи

<div align="center">

<a id="p102470"></a> $n = P/N_{s} = 128/260 \geq 0,3\text{рамы}/\text{м}$ .

<a id="p102471"></a>Принимаем n = 0,8 рамы/м.<br>
4) <a id="p102472"></a>Согласно [п. 17](#p100544) податливость крепи должна быть не менее 46 мм. Крепь КМП-А3 имеет максимальную податливость 400 мм. Таким образом, безремонтное поддержание этой выработки обеспечит металлическая арочная крепь КМП-А3 из СВП-22 плотностью 0,8 рамы/м.<br>
<a id="p102473"></a>*Примечание.* В качестве примера в табл. 40 даны результаты выбора металлической податливой крепи для выработок, проведенных по обрушенным породам в выработанном пространстве вне зоны влияния очистных работ на различных глубинах и в других породах, но при прочих условиях, соответствующих примеру 1.

<a id="p102474"></a>Таблица 40

</div>



<table>
<colgroup><col width="12%"><col width="21%"><col width="22%"><col width="21%"><col width="23%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102475"></a>H, м</td><td colspan="4"><a id="p102476"></a>Параметры крепи и плотность ее установки при $R_{c.\text{ср}},\text{МПа}$</td></tr>
<tr><td><a id="p102477"></a>20</td><td><a id="p102478"></a>40</td><td><a id="p102479"></a>60</td><td><a id="p102480"></a>80</td></tr>
<tr><td><a id="p102481"></a>300</td><td colspan="4"><a id="p102482"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗСД, n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td><a id="p102483"></a>600</td><td><a id="p102484"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 1,67 рамы/м</td><td colspan="3"><a id="p102485"></a>То же</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p102486"></a>900</td><td rowspan="3"><a id="p102487"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм, из СВП-22, замок ЗПК, n = 2,25 рамы/м</td><td colspan="3"><a id="p102488"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗСД,</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102489"></a>n = 1,5 рамы/м</td><td colspan="2"><a id="p102490"></a>n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102491"></a>1200</td><td rowspan="2"><a id="p102492"></a>КМП-А5 с ножкой 900 мм, из СВП-22, замок ЗПК, n = 2,5 рамы/м</td><td colspan="2"><a id="p102493"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК,</td><td rowspan="2"><a id="p102494"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗСД, n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td><a id="p102495"></a>n = 2 рамы/м</td><td><a id="p102496"></a>n = 1,1 рамы/м</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102497"></a>1500</td><td rowspan="2"><a id="p102498"></a>КМП-А5 с ножкой 1200 мм, из СВП-22, замок ЗПК, n = 3 рамы/м</td><td rowspan="2"><a id="p102499"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм, из СВП-22, замок ЗПК, n = 2,5 рамы/м</td><td colspan="2"><a id="p102500"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК,</td></tr>
<tr><td><a id="p102501"></a>n = 1,67 рамы/м</td><td><a id="p102502"></a>n = 1 рамы/м</td></tr>
</table>



### 3. <a id="p102503"></a>ВЫРАБОТКА, ПОГАШАЕМАЯ ЗА ОЧИСТНЫМ ЗАБОЕМ ОДИНОЧНОЙ ЛАВЫ


<a id="p102504"></a>а. Условия [(рис. 24)](#p102506) аналогичны примеру 1, причем H = 800 м; $R_{c.\text{кр}} = 69,4\text{МПа}$ ; $R_{c.\text{пч}} = 50,6\text{МПа}$ ; $R_{c.c\text{р}} = 53,4\text{МПа}$ ; S = 10,3 м2, основная кровля пласта - среднеобрушающаяся.

<div align="right">

<a id="p102505"></a> ![3. Выработка, погашаемая за очистным забоем одиночной лавы](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_31.png) 

</div>


<div align="center">

<a id="p102506"></a>Рис. 24. Схема охраны выработок, поддерживаемых в массиве<br>
угля в зоне опорного давления очистного забоя

<a id="p102507"></a>Решение: 1) По аналогии с примером 1 сначала выбираем основную крепь. Для этого определяем смещения пород $U_{\text{о}.\text{кр}}$ , находим нагрузку на крепь и оцениваем ее плотность. Из примера 1 имеем: $U_{\text{о}.\text{кр}} = 31\text{мм}$ , P = 77 кН, n = 0,8 рамы/м (крепь КМП-А3 из СВП-22 с планкой ЗСД).<br>
2) <a id="p102508"></a>Средства усиления крепи выбираем по величине смещений пород $U_{\text{кр}}$ , определяемых по [формуле (12)](#p100639):

<a id="p102509"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{1}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\text{к}}$ ,

<a id="p102510"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}} = 31\text{мм}$ (см. пример 1); $k_{\text{кр}} = 1,0$ (см. [табл. 10](#p100650)); $k_{s} = 1,0$ (по [табл. 11](#p100658)); $k_{\text{к}} = 0,4$ (по [рис. 5, а](#p100646) при $R_{c.\text{пч}} = 50,6\text{МПа}$ и $R_{c.\text{кр}} = 69,4\text{МПа}$ ; $U_{1} = 520\text{мм}$ (по [рис. 4](#p100644) при $R_{c.\text{ср}} = 53,4\text{МПа}$ и H = 800 м).

<a id="p102511"></a> $U_{\text{кр}} = 31 + 520 \cdot 1 \cdot 0,4 = 239\text{мм}$ ;

3) <a id="p102512"></a>Суммарную расчетную нагрузку на крепь выработки за весь срок службы определяем согласно [п. 10](#p100059) по величине $U_{\text{кр}} = 239\text{мм}$ :

<a id="p102513"></a> $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b$ ,

<a id="p102514"></a>где $k_{\text{п}} = 1,0$ (для подготавливающих выработок), $k_{\text{пр}} = 0,6$ (для выработок, пройденных комбайновым способом при $H/R_{c.\text{ср}} = 800/53,4 = 15$ , по [табл. 6](#p100525)); b = 4,12 м (по условию); $P^{\text{н}} = 78\text{кПа}$ ([табл. 4](#p100210) при $U_{\text{кр}} = 239\text{мм}$ ).

<a id="p102515"></a>Р = 78 · 1 · 0,6 · 4,12 = 193 кН/м.

4) <a id="p102516"></a>Плотность установки средств усиления $n_{1}$ определяем из [выражения (14)](#p100680) - см. [п. 19](#p100635).

<a id="p102517"></a> $n_{1} \geq (P_{1} - nN_{s})/N_{s_{1}}$ ,

<a id="p102518"></a>где $P_{1} = 193\text{кН}/\text{м}$ ; n = 0,8 рамы/м; $N_{s} = 220\text{кН}$ [(Прил. 1)](#p101820); $N_{s_{1}} = 200\text{кН}$ (там же - для деревянной стойки).

<a id="p102519"></a> $n_{1} \geq \frac{193 - 0,8 \cdot 220}{200} \geq 0,084\text{ст}/\text{м}$ .

</div>


<a id="p102520"></a>Окончательно плотность установки средств усиления выбираем по технологическим соображениям и принимаем $n_{1} = 0,4\text{ст}/\text{м}$ , т.е. стойку усиления устанавливаем под каждую вторую раму крепи под прогон.
5) <a id="p102521"></a>Выбираем крепь по податливости в соответствии с [п. 14](#p100535);

<div align="center">

<a id="p102522"></a> $\Delta \geq U_{\text{кр}}k_{\text{ос}}k_{\text{ус}}$ ,

<a id="p102523"></a>где $k_{\text{ос}} = 1$ (по [табл. 7](#p100555) при P = 77 кН/м; $k_{\text{ус}} = 1$ (см. [табл. 8](#p100581) при $n_{1} = 0,4$ ); $U_{\text{кр}} = 239\text{мм}$ ;

<a id="p102524"></a> $\Delta \geq 239 \cdot 1 \cdot 1 = 239\text{мм}$ .

</div>


<a id="p102525"></a>Принимаем трехзвенную крепь КМП-А3 из СВП-22 с податливостью 400 мм, плотностью 0,8 рамы/м. Последнюю в зоне влияния очистных работ на расстоянии 30 м впереди забоя лавы (см. [табл. 12](#p100683)) необходимо усилить металлическими стойками трения под каждой второй рамой под прогон.
<a id="p102526"></a>*Примечание.* В качестве примера в табл. 41 даны результаты выбора металлической податливой крепи для выработок, погашаемых позади забоя лавы, поддерживаемых на других глубинах и в других породах при прочих условиях, указанных в примере 3.

<a id="p102527"></a>Таблица 41


<table>
<colgroup><col width="10%"><col width="22%"><col width="24%"><col width="25%"><col width="19%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102528"></a>H, м</td><td colspan="4"><a id="p102529"></a>Параметры основной крепи и средств усиления при $R_{c.\text{ср}},\text{МПа}$</td></tr>
<tr><td><a id="p102530"></a>20</td><td><a id="p102531"></a>40</td><td><a id="p102532"></a>60</td><td><a id="p102533"></a>80</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p102534"></a>300</td><td rowspan="3"><a id="p102535"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 0,8 - 1 рамы/м;</td><td colspan="3"><a id="p102536"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="3"><a id="p102537"></a>Без усиления крепи</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p102538"></a>600</td><td colspan="2"><a id="p102539"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК,</td><td><a id="p102540"></a>""</td><td><a id="p102541"></a>""</td></tr>
<tr><td><a id="p102542"></a>n = 1,33 рамы/м</td><td><a id="p102543"></a>n = 1 рама/м;</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102544"></a>Металлические стойки трения, 0,75 ст/м</td><td colspan="3"><a id="p102545"></a>Без усиления крепи</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p102546"></a>900</td><td rowspan="2"><a id="p102547"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм из СВП-22, замок ЗПК, n = 2 рамы/м</td><td colspan="2"><a id="p102548"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК,</td><td><a id="p102549"></a>""</td></tr>
<tr><td><a id="p102550"></a>n = 1,25 рамы/м;</td><td><a id="p102551"></a>n = 0,8 рамы/м;</td><td></td></tr>
<tr><td colspan="3"><a id="p102552"></a>Металлические стойки трения</td><td rowspan="2"><a id="p102553"></a>Без усиления крепи</td></tr>
<tr><td><a id="p102554"></a>$n_{1} = 1\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102555"></a>$n_{1} = 0,63\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102556"></a>$n_{1} = 0,4\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p102557"></a>1200</td><td rowspan="2"><a id="p102558"></a>КМП-А5 с ножкой 900 мм из СВП-22, замок ЗПК, n = 2,5 рамы/м</td><td colspan="2"><a id="p102559"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм из СВП - 22, замок ЗПК,</td><td rowspan="2"><a id="p102560"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК; n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td><a id="p102561"></a>n = 1,67 рамы/м</td><td><a id="p102562"></a>n = 1 рама/м</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102563"></a>Без усиления крепи</td><td colspan="3"><a id="p102564"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td><a id="p102565"></a>$n_{1} = 0,9\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102566"></a>$n_{1} = 0,5\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102567"></a>$n_{1} = 0,8\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p102568"></a>1500</td><td rowspan="2"><a id="p102569"></a>КМП-А5 с ножкой 1200 мм, из СВП-22, замок ЗПК, n = 3,0 рамы/м</td><td colspan="2"><a id="p102570"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм из замок ЗПК,</td><td rowspan="2"><a id="p102571"></a>То же</td></tr>
<tr><td><a id="p102572"></a>n = 2 рамы/м</td><td><a id="p102573"></a>n = 1,67 рамы/м</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102574"></a>Без усиления крепи</td><td colspan="2"><a id="p102575"></a>Металлические стойки трения</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p102576"></a>$n_{1} = 1\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102577"></a>$n_{1} = 0,75\text{ст}/\text{м}$</td><td></td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p102578"></a>б. Условия: глубина горных работ 300 м, средневзвешенное расчетное сопротивление сжатию вмещающих пород 20 МПа, ширина выработки 4,1 м при S = 10 м2, буровзрывная проходка.<br>
<a id="p102579"></a>Решение: 1) Основную крепь выбираем, определив $U_{\text{о}.\text{кр}}$ , $P^{\text{н}}$ , P и плотность установки крепи:

<a id="p102580"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = U_{\text{т}.\text{кр}}k_{\alpha}k_{\text{ш}}k_{\text{в}}k_{t}$ ,

<a id="p102581"></a>где $U_{\text{т}.\text{кр}} = 160\text{мм}$ , $k_{\alpha} = k_{\text{б}} = k_{t} = 1$ , $k_{\text{ш}} = 0,62$ , $U_{\text{о}.\text{кр}} = 99,2\text{мм}$ , $P^{\text{н}} = 45\text{кПа}$ , $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b = 45 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 4,1 = 184,5\text{кН}/\text{м}$ .<br>
<a id="p102582"></a>Принимаем деревянную крепь с верхняком диаметром 20 см. Из Прил. 1 [(п. 5)](#p102219) имеем $N_{s} = 61\text{кН}$ . Следовательно, n = 184,5 / 61 = 3 деревянные рамы/м.<br>
2) <a id="p102583"></a>Определяем смещения пород с учетом влияния первой лавы по формуле:

<a id="p102584"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{1}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\text{к}}$ ,

<a id="p102585"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}} = 99,2\text{мм}$ , $U_{1} = 430\text{мм}$ , $k_{\text{кр}} = 1$ (среднеобрушающаяся кровля), $k_{s} = 1$ , $k_{\text{к}} = 0,5$ ; $U_{\text{кр}} = 314,2\text{мм}$ .<br>
<a id="p102586"></a>Суммарная расчетная нагрузка на крепь $P_{1}$ за весь срок службы выработки при $U_{\text{кр}} = 314,2\text{мм}$ равна $P_{1} = P_{1}^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b = 90 \times 1 \times 4,1 = 369\text{кН}/\text{м}$ .<br>
<a id="p102587"></a>Плотность установки средств усиления крепи определяем из [выражения (14)](#p100680): $n_{1} \geq (P_{1} - nN_{s})/N_{s_{1}} = (369 - 3 \cdot 61)/200 \approx 1$ деревянная ст/м под прогон.<br>
<a id="p102588"></a>в. Условия аналогичны примеру а (H = 800 м, b = 4,1 м, $k_{\text{к}} = 0,5$ , но при $R_{c.\text{ср}} = 40\text{МПа}$ ).<br>
<a id="p102589"></a>Решение: $U_{\text{о}.\text{кр}} = 148,5\text{мм}$ , $P^{\text{н}} = 48\text{кПа}$ , P = 196,8 кН/м, n = 3 деревянные рамы/м, $U_{1} = 640\text{мм}$ , $U_{\text{кр}} = 468,5\text{мм}$ , $\text{Р}_{1}^{\text{н}} = 106\text{кПа}$ , $\text{Р}_{1} = 434,6\text{кНм}$ , n = 3 ст/м. Принимаем одну деревянную стойку под каждую раму.

</div>

<a id="p102590"></a>г. Условия: глубина горных работ 300 м, $R_{c.\text{ср}} = 40\text{МПа}$ , ширина выработки 3,4 м при S = 10 м2, проходка буровзрывная.
<a id="p102591"></a>Решение: 1) Выбираем основную крепь. Определяем $U_{\text{о}.\text{кр}}$ по [формуле (12)](#p100639), $P^{\text{н}}$ из [табл. 4](#p100210), P по [формуле (8)](#p100207), n по [формуле (10)](#p100539): $U_{\text{о}.\text{кр}} = 25\text{мм}$ , $P^{\text{н}} = 24\text{кПа}$ , P = 81,6 кН/м. Принимаем смешанную крепь: деревянные стойки и металлический верхняк из СВП-22. Из Прил. 1 [п. 4](#p102131) имеем $N_{s} = 160\text{кН}$ . Следовательно, n >= 81,6 / 160 >= 0,5, принимаем 0,8 рамы/м.
2) <a id="p102592"></a>Проверяем необходимость усиления смешанной крепи в зоне влияния первой лавы. Определяем $U_{\text{кр}}$ по [формуле (12)](#p100639), $\text{Р}_{1}$ по [табл. 4](#p100210), $\text{Р}_{1}$ по [формуле (8)](#p100207):

<div align="center">

<a id="p102593"></a> $U_{\text{кр}} = 120\text{мм}$ , $P^{\text{н}} = 44\text{кПа}$ , $\text{Р}_{1} = 150\text{кНм}$ ,

<a id="p102594"></a> $n_{1} \geq \frac{150 - 0,8 \cdot 160}{200} \geq 0,1\text{ст}/\text{м}$ . Принимаем $n_{1} = 0,4\text{ст}/\text{м}$ .

</div>


<a id="p102595"></a>д. Условия аналогичны примеру г, но при $R_{c.\text{ср}} = 20\text{МПа}$ .
<a id="p102596"></a>Решение: 1) $U_{\text{о}.\text{кр}} = 81,4\text{мм}$ , $P^{\text{н}} = 32\text{кПа}$ , P = 108,8 кН/м, n = 108,8 / 160 = 0,8 рамы/м.
2) <a id="p102597"></a>$U_{\text{кр}} = 296\text{мм}$ , $\text{Р}_{1}^{\text{н}} = 78\text{кПа}$ , $\text{Р}_{1} = 265\text{кНм}$ , $n_{1} = 0,8\text{ст}/\text{м}$ .

<div align="center">

<a id="p102598"></a>Принимаем одну деревянную стойку под каждую раму.<br>
<a id="p102599"></a>е. Условия: выработку проводят на глубине 100 м в многолетнемерзлых породах по пласту угля мощностью 3 м. Высота выработки 3 м, ширина b = 3,7 м, S = 10 м2. В кровле в диапазоне 1,5b, т.е. 5,55 м залегают слоистые породы $(R_{c} = 14\text{МПа})$ . Коэффициент $k_{c} = 1$ для многолетнемерзлых пород (см. [п. 6](#p100027)). $R_{c}\text{пласта} = 10\text{МПа}$ , в почве в диапазоне 1b = 3,7 м залегают породы с $R_{c} = 4\text{МПа}$ . Проходка буровзрывная.<br>
<a id="p102600"></a>Определяем $R_{c.\text{ср}} = 1 \times \frac{5,55 \cdot 14 + 3 \cdot 10 + 3,7 \cdot 4}{12,25} = \frac{122,5}{12,25} = 10\text{МПа}$ .

</div>

<a id="p102601"></a>Решение: 1) Выбираем основную крепь. Определяем $U_{\text{о}.\text{кр}} = U_{\text{т}.\text{кр}}k_{\alpha}k_{\text{ш}}k_{\text{б}}k_{t}$ , где $U_{\text{т}.\text{кр}} = 100\text{мм}$ , $k_{\alpha} = k_{\text{в}} = k_{t} = 1$ , $k_{\text{ш}} = 0,54$ , $U_{\text{о}.\text{кр}} = 54\text{мм}$ , $P^{\text{н}} = 27\text{кПа}$ (из [табл. 4](#p100210)). $k_{\text{п}} = k_{\text{пр}} = 1$ (см. [п. 13](#p100206)), P = 27 · 1 · 1 · 3,7 = 100 кН/м.
<a id="p102602"></a>Принимаем крепь КМП-А3, имеющую замки с плоскими планками. Из Прил. 1 [(п. 2)](#p101878) следует: $N_{s} = 190\text{кН}$ .
<a id="p102603"></a>Определяем плотность установки крепи: n >= 100 / 190 >= 0,5.
<a id="p102604"></a>Принимаем n = 0,8 рамы/м.
2) <a id="p102605"></a>Проверяем необходимость усиления металлической крепи в зоне влияния первой лавы. Определяем $U_{\text{кр}}$ по [формуле (12)](#p100639), $\text{Р}_{1}^{\text{н}}$ по [табл. 4](#p100210), $\text{Р}_{1}$ по [формуле (8)](#p100207): $U_{\text{кр}} = 104\text{мм}$ , $\text{Р}_{1}^{\text{н}} = 42\text{кПа}$ , $\text{Р}_{1} = 155,4\text{кНм}$ , $n_{1} \geq \frac{P_{1} - nN_{s}}{N_{s_{1}}}$ . Предусматриваем в качестве средства усиления деревянные стойки $(N_{s_{1}} = 200\text{кН })$ .
<a id="p102606"></a> $n_{1} \geq \frac{155,4 - 0,8 \cdot 190}{200} \approx 0$ . Усиление крепи не требуется.
<a id="p102607"></a>ж. Условия аналогичны примеру е, но в качестве основной принимаем деревянную крепь, $N_{s} = 70\text{кН}$ при b = 3,4 м (см. Прил. 1 [п. 6](#p102340)).
<a id="p102608"></a>Решение: 1) По аналогии с примером е имеем $U_{\text{о}.\text{кр}} = 54\text{мм}$ , $P^{\text{н}} = 25\text{кПа}$ , P = 85 кН/м, $n \geq P/N_{s} \geq 85/70 \geq 1,2\text{рамы}/\text{м}$ . Принимаем n = 1,25 деревянные рамы/м. 2) $U_{\text{кр}} = 104\text{мм}$ , $\text{Р}_{1}^{\text{н}} = 42\text{кПа}$ , $\text{Р}_{1} = 142,8\text{кНм}$ , $n_{1} \geq \frac{P_{1} - nN_{s}}{N_{s_{1}}}$ . Предусматриваем в качестве средств усиления крепи деревянные стойки:

<div align="center">

<a id="p102609"></a> $n \geq \frac{142,8 - 1,25 \times 70}{200} = \frac{55}{200} \geq 0,27\text{ст}/\text{м}$ .

<a id="p102610"></a>Допустима установка под прогон деревянных стоек с плотностью 0,625 ст/м.

</div>



### 4. <a id="p102611"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОВОДИМАЯ ВПРИСЕЧКУ БЕЗ ОСТАВЛЕНИЯ УГОЛЬНОЙ ПОЛОСЫ


<a id="p102612"></a>Условия: выработка [(рис. 25)](#p102614) проводится по напластованию на глубине 500 м. Угол падения 10°. Вмещающие породы показаны на [рис. 26](#p102616). Характеристика слоев: 1 - песчано-глинистый сланец. $R_{c} = 52\text{МПа}$ , m = 8 м, 2 - глинистый сланец, $R_{c} = 30\text{МПа}$ , m = 1 м, 3 - уголь, $R_{c} = 12\text{МПа}$ , m = 2,5 м; 4 - глинистый сланец, $R_{c} = 28\text{МПа}$ , m = 1,5 м; 5 - песчаный сланец, $R_{c} = 60\text{МПа}$ , m = 3 м. Расстояние от свода арки до пласта 0,5 м. Выработка пройдена комбайновым способом, сечение в свету до осадки 9 м2, ширина в проходке 3,5 м, высота 3 м. Срок службы выработки 2 года. Выработка сухая, вне тектонических нарушений. Кровля - среднеобрушающаяся.

<a id="p102613"></a> ![4. Выработка, проводимая вприсечку без оставления угольной полосы](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_32.png) 

<a id="p102614"></a>Рис. 25. Схема проведения выработок вприсечку
к выработанному пространству



<a id="p102615"></a> ![4. Выработка, проводимая вприсечку без оставления угольной полосы](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_33.png) 

<a id="p102616"></a>Рис. 26. Расчетная схема к примеру 4

<div align="center">

<a id="p102617"></a>Решение: 1) Определяем расчетную прочность пород. Для всех пород принимаем $k_{c} = 0,9$ (см. [табл. 1](#p100031)). Тогда получим $R_{c_{1}} = 52 \cdot 0,9 = 46,8\text{МПа}$ , $R_{c_{2}} = 30 \cdot 0,9 = 27\text{МПа}$ , $R_{c_{3}} = 12 \cdot 0,9 = 10,8\text{МПа}$ , $R_{c_{4}} = 28 \cdot 0,9 = 25,2\text{МПа}$ , $R_{c_{5}} = 60 \cdot 0,9 = 54\text{МПа}$ .<br>
<a id="p102618"></a>Расчетная прочность пород кровли составит

</div>


<a id="p102619"></a> $R_{c.\text{кр}} = \frac{46,8 \cdot 4,75 + 27 \cdot 0,5}{4,75 + 0,5} = \frac{235,8}{5,25} = 44,9\text{МПа}$ .

<div align="center">

<a id="p102620"></a> $R_{c.\text{пч}} = \frac{25,2 \cdot 1,5 + 54 \cdot 2,0}{3,5} = \frac{145,8}{3,5} = 41,7\text{МПа}$ .

<a id="p102621"></a>Средневзвешенная прочность пород кровли и почвы равна

</div>


<a id="p102622"></a> $R_{c.\text{ср}} = \frac{4,75 \cdot 46,8 + 1,27 + 2,5 \cdot 10,8 + 1,5 \cdot 25,2 + 2 \cdot 54}{5,25 + 3,0 + 3,5} = \frac{422,1}{117,5} = 35,9\text{МПа}$ .

<div align="center">

<a id="p102623"></a>Вначале выбираем основную крепь. Для этого определяем смещения пород по формуле:

<a id="p102624"></a> $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}} = (U_{\text{п}}\prime_{\text{р}} + 2\upsilon_{\text{о}}\prime)k\prime k_{s}k_{\text{к}}$ ,

<a id="p102625"></a>где $U_{\text{п}}\prime_{\text{р}} = 160\text{мм}$ , при H = 500 м и $R_{c.\text{ср}} = 35,9\text{МПа}$ , $\upsilon_{\text{о}}\prime = 48\text{мм}/\text{мес}$ , $k_{s} = 0,95$ (при S = 9,0 м2), k' = 1 (по условию полной присечки), $k_{\text{к}} = 0,48$ (см. [рис. 5](#p100649), при $R_{c.\text{кр}} = 44,9\text{МПа}$ и $R_{c.\text{пч}} = 41,7\text{МПа}$ ).

<a id="p102626"></a> $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}} = (160 + 2 \cdot 48) \cdot 0,95 \cdot 1 \cdot 0,48 = 116,7\text{мм}$ .

<a id="p102627"></a>По величине $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}}$ определяем нагрузку $P^{\text{н}}$ . Из [табл. 4](#p100210) получаем $P^{\text{н}} = 42\text{кПа}$ . Затем находим $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b$ , где $k_{\text{п}} = 1,0$ , $k_{\text{пр}} = 0,6$ (комбайновая проходка), b = 3,5 м, $P^{\text{н}} = 42\text{кПа}$ .

<a id="p102628"></a>P = 1 · 076 · 3,5 · 42 = 88,2 кН/м.

</div>


<a id="p102629"></a>Плотность основной крепи $n \geq P/N_{s} \geq 88,2/190 \geq 0,46\text{рамы}/\text{м}$ . Принимаем крепь типа КМП-А3 из СВП-22 (замки с прямыми планками и скобами с резьбой) с плотностью 0,8 рамы/м.
2) <a id="p102630"></a>Средства усиления выбираем на основании расчета смещений пород кровли по формуле:

<div align="center">

<a id="p102631"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{к}}\prime_{\text{р}} + U_{1}\prime k_{\text{кр}}k_{s}k_{\text{к}}k\prime$ ,

<a id="p102632"></a>где $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}} = 116,7\text{мм}$ , $U_{1}\prime = 420\text{мм}$ , $k_{\text{кр}} = 1$ , $k_{s} = 0,95$ , $k_{\text{к}} = 0,48$ , k' = 1.

<a id="p102633"></a> $U_{\text{кр}} = 116,7 + 420 \cdot 1 \cdot 0,95 \cdot 0,48 \cdot 1 = 308\text{мм}$ .

</div>


<a id="p102634"></a>Определяем нагрузку $\text{Р}_{1}^{\text{н}}$ . Из [табл. 4](#p100210) имеем $\text{Р}_{1}^{\text{н}} = 80\text{кПа}$ .

<div align="center">

<a id="p102635"></a>Находим суммарную нагрузку на крепь в зоне влияния очистных работ по [формуле (8)](#p100207):

<a id="p102636"></a> $\text{Р}_{1} = 1,0 \cdot 0,6 \cdot 3,5 \cdot 80 = 168\text{кН}/\text{м}$ .

</div>


<a id="p102637"></a>По [формуле (14)](#p100680), предусматривая в качестве средств усиления деревянные стойки, определяем их плотность:

<div align="center">

<a id="p102638"></a> $n_{1} = \frac{168 - 0,8 \cdot 190}{200} \geq 0,1\text{ст}/\text{м}$ .

<a id="p102639"></a>Окончательно плотность установки стоек усиления принимаем по технологическим условиям равной 0,4 стойки/м, т.е. под каждую вторую раму под прогон.

</div>

3. <a id="p102640"></a>Выбираем металлическую крепь по податливости в соответствии с [п. 17](#p100544):

<div align="center">

<a id="p102641"></a> $\Delta \geq U_{\text{кр}}k_{\text{ос}}k_{\text{ус}}$ .

<a id="p102642"></a>При $k_{\text{ос}} = 1$ , $k_{\text{ус}} = 1$ имеем $\Delta \geq 308\text{мм}$ .

</div>

<a id="p102643"></a>Принимаем трехзвенную крепь КМП-А3 из СВП-22 с податливостью 400 мм плотностью 0,8 рамы/м. В зоне влияния очистных работ на расстоянии 30 м впереди очистного забоя (см. [табл. 13](#p100719)) основную крепь усиливаем деревянными стойками под каждую вторую раму под прогон.
<a id="p102644"></a>*Примечание.* В качестве примера в табл. 42 даны результаты выбора металлической податливой крепи для присечных выработок, поддерживаемых на других глубинах и в других породах при прочих условиях, указанных в примере 4.

<div align="center">

<a id="p102645"></a>Таблица 42

</div>



<table>
<colgroup><col width="10%"><col width="22%"><col width="21%"><col width="2%"><col width="19%"><col width="3%"><col width="22%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102646"></a>H, м</td><td colspan="6"><a id="p102647"></a>Параметры основной крепи и средств усиления крепи присечных выработок при $R_{c.\text{ср}},\text{МПа}$</td></tr>
<tr><td><a id="p102648"></a>20</td><td><a id="p102649"></a>40</td><td colspan="2"><a id="p102650"></a>60</td><td colspan="2"><a id="p102651"></a>80</td></tr>
<tr><td><a id="p102652"></a>300</td><td colspan="6"><a id="p102653"></a><a id="p102654"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 0,8 рамы/м<br>Без усиления крепи</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p102655"></a>600</td><td colspan="6"><a id="p102656"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102657"></a>Металлические стойки трения, $n_{1} = 0,8\text{ст}/\text{м}$</td><td colspan="5"><a id="p102658"></a>Без усиления крепи</td></tr>
<tr><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="5"><a id="p102659"></a>900</td><td rowspan="3"><a id="p102660"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм из СВП-22, замок ЗПК, n = 1 рама/м</td><td colspan="5"><a id="p102661"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="2"></td><td colspan="2"></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="3" rowspan="2"><a id="p102662"></a>Металлические стойки трения, n = 0,8 ст/м</td><td colspan="3"><a id="p102663"></a>Без усиления крепи</td></tr>
<tr><td colspan="2"></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p102664"></a>1200</td><td colspan="6"><a id="p102665"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм из СВП-22, замок ЗПК,</td></tr>
<tr><td><a id="p102666"></a>n = 1 рама/м</td><td colspan="2"><a id="p102667"></a>n = 0,8 рамы/м</td><td colspan="2"><a id="p102668"></a>n = 0,8 рамы/м</td><td><a id="p102669"></a>n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td colspan="5"><a id="p102670"></a>Металлические стойки трения</td><td rowspan="2"><a id="p102671"></a>Без усиления крепи</td></tr>
<tr><td><a id="p102672"></a>n = 1 ст/м</td><td colspan="2"><a id="p102673"></a>$n_{1} = 0,8\text{ст}/\text{м}$</td><td colspan="2"><a id="p102674"></a>$n_{1} = 0,8\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p102675"></a>1500</td><td colspan="3"><a id="p102676"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм из СВП-22, замок ЗПК,</td><td colspan="3"><a id="p102677"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td><a id="p102678"></a>n = 1,1 рамы/м</td><td colspan="2"><a id="p102679"></a>n = 1 рама/м</td><td colspan="2"></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="6"><a id="p102680"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td><a id="p102681"></a>$n_{1} = 1,1\text{ст}/\text{м}$</td><td colspan="2"><a id="p102682"></a>$n_{1} = 1,\text{ст}/\text{м}$</td><td colspan="2"><a id="p102683"></a>$n_{1} = 0,8\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102684"></a><a id="p102685"></a>$n_{1} = 0,4\text{ст}/\text{м}$ ,<br>т.е. под подхват 1 стойка на 2 рамы</td></tr>
</table>



### 5. <a id="p102686"></a>ВЫРАБОТКА, СОХРАНЯЕМАЯ ДЛЯ ПОВТОРНОГО ИСПОЛЬЗОВАНИЯ


<div align="center">

<a id="p102687"></a>Условия: H = 600 м, S = 13 м2, b = 4,1 м, h = 3,6 м, кровля в пределах 1,5 ширины выработки: песчаный сланец, m = 5,95 м, $R_{c} = 50\text{МПа}$ ; песчано-глинистый сланец, m = 2 м, $R_{c} = 30\text{МПа}$ ; уголь, m = 1,8 м, $R_{c} = 12\text{МПа}$ , почва в пределах ширины выработки: песчано-глинистый сланец, m = 1,8 м, $R_{c} = 28\text{МПа}$ ; песчаный сланец, m = 2,5 м, $R_{c} = 60\text{МПа}$ [(рис. 27)](#p102690).

</div>


<a id="p102688"></a> ![5. Выработка, сохраняемая для повторного использования](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_34.png) 

<div align="center">

<a id="p102689"></a> ![5. Выработка, сохраняемая для повторного использования](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_35.png) 

<a id="p102690"></a>Рис. 27. Схема расположения выработок, сохраняемых<br>
для повторного использования

<a id="p102691"></a>Выработка эксплуатируется три года: один - до влияния первого очистного забоя, два последующих - до погашения вторым очистным забоем. Выработка пройдена буровзрывным способом. За первым очистным забоем она охраняется органной крепью. Основная кровля пласта - среднеобрушающаяся.<br>
<a id="p102692"></a>Решение: 1) Определяем расчетную прочность пород: принимаем $k_{c} = 0,9$ . Тогда $R_{c_{1}} = 50 \cdot 0,9 = 45\text{МПа}$ , $R_{c_{2}} = 30 \cdot 0,9 = 27\text{МПа}$ , $R_{c_{3}} = 12 \cdot 0,9 = 10,8\text{МПа}$ , $R_{c_{4}} = 28 \cdot 0,9 = 25,2\text{МПа}$ , $R_{c_{5}} = 60 \cdot 0,9 = 54\text{МПа}$ .

<a id="p102693"></a> $R_{c.\text{кр}} = \frac{5,95 \cdot 45 + 0,2 \cdot 27}{6,15} = \frac{273,15}{6,15} = 44,4\text{МПа}$ ;

<a id="p102694"></a> $R_{c.\text{пч}} = \frac{1,8 \cdot 25,2 + 2,3 \cdot 54}{1,8 + 2,3} = \frac{169,56}{4,1} = 41,4\text{МПа}$ ;

<a id="p102695"></a> $R_{c.\text{ср}} = \frac{273,15 + 169,56 + 27 \cdot 1,8 + 10,8 \cdot 1,8}{13,85} = 36,9\text{МПа}$ ;

</div>


2) <a id="p102696"></a>Выбираем основную крепь, устанавливаемую при проведении выработки. Для этого определяем смещения пород кровли по [формуле (3)](#p100069), где $k_{\alpha} = 1$ (см. [табл. 2](#p100081) при $\alpha \leq 20^{\circ}$ ); $k_{\text{ш}} = 0,62$ - см. [формулу (4)](#p100074),

<div align="center">

<a id="p102697"></a> $k_{\text{в}} = 1$ , $k_{t} = 1$ , $U_{\text{т}.\text{кр}} = 120\text{мм}$ , $U_{\text{о}.\text{кр}} = 74,4\text{мм}$ .

</div>


<a id="p102698"></a>По величине $U_{\text{о}.\text{кр}}$ определяем нагрузку $P^{\text{н}}$ . Из [табл. 4](#p100210) имеем $P^{\text{н}} = 38\text{кПа}$ . По формуле $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b$ , где $P^{\text{н}} = 38\text{кПа}$ , $\text{К}_{\text{п}} = 1$ , $k_{\text{пр}} = 1$ , b = 4,1 м, имеем

<div align="center">

<a id="p102699"></a>P = 38 · 1 · 1 · 4,1 = 155,8 кН/м.

<a id="p102700"></a>Плотность основной крепи $n \geq P/N_{s} \geq 0,71\text{рамы}/\text{м}$ .<br>
<a id="p102701"></a>Принимаем n = 0,8 рамы/м. Выбираем крепь КМП-А3 из СВП-22 с замками типа ЗСД.<br>
2. <a id="p102702"></a>Выбор средств усиления впереди первого очистного забоя производим на основании расчета смещений пород по [формуле (12)](#p100639)

<a id="p102703"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{1}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\text{к}}$ ,

</div>


<a id="p102704"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}} = 74,4\text{мм}$ , $k_{\text{кр}} = 1$ , $k_{s} = 1,15$ , $k_{\text{к}} = 0,48$ , $U_{1} = 590\text{мм}$ .

<div align="center">

<a id="p102705"></a> $U_{\text{кр}} = 74,4 + 590 \cdot 1 \cdot 1,15 \cdot 0,48 = 400\text{мм}$ .

<a id="p102706"></a>Определяем нагрузку $\text{Р}_{1}^{\text{н}}$ по величине $U_{\text{кр}} = 400\text{мм}$ . Из [табл. 4](#p100210) имеем $\text{Р}_{1}^{\text{н}} = 101\text{кПа}$ . Вычисляем суммарную нагрузку на крепь в зоне влияния первого очистного забоя:

<a id="p102707"></a> $\text{Р}_{1} = 101 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 4,1 = 414,1\text{кН}/\text{м}$ .

</div>


<a id="p102708"></a>По [формуле (14)](#p100680), предусматривая в качестве средств усиления металлические стойки трения, определяем их плотность:

<div align="center">

<a id="p102709"></a> $n_{1} = \frac{P_{1} - nN_{s}}{N_{s_{1}}} \geq \frac{414,1 - 1,0 \cdot 220}{250} \geq 0,78\text{стойки}/\text{м}$ .

<a id="p102710"></a>Принимаем $n_{1} = 0,8\text{стойки}/\text{м}$ .

</div>

<a id="p102711"></a>Протяженность участка усиления крепи равна 25 м (см. [табл. 14](#p100741)).
3. <a id="p102712"></a>Для определения средств усиления крепи позади забоя первой лавы и впереди второго очистного забоя рассчитываем смещения пород по формуле:

<div align="center">

<a id="p102713"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + (2U_{1}k_{\text{к}} + mk_{\text{охр}}k_{t_{1}})k_{\text{кр}}k_{s}$ ,

</div>


<a id="p102714"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}} = 74,4\text{мм}$ , $U_{1} = 590\text{мм}$ , $k_{\text{к}} = 0,48$ , m = 1,8 м, $k_{\text{охр}} = 0,2$ (см. [п. 21](#p100737)), $k_{t_{1}} = 1$ (см. [табл. 15](#p100784)), $k_{\text{кр}} = 1$ , $k_{s} = 1,15$ .

<a id="p102715"></a> $U_{\text{кр}} = 74,4 + (2 \cdot 590 \cdot 0,48 + 1800 \cdot 0,2 \cdot 1) \cdot 1 \cdot 1,15 = 1139,8\text{мм}$ .

<a id="p102716"></a>Определяем суммарную нагрузку на крепь выработки по величине $U_{\text{кр}} = 1139,8\text{мм}$ :

<div align="center">

<a id="p102717"></a> $P_{2} = P_{2}^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b = 647,8\text{кН}/\text{м}$ ,

</div>


<a id="p102718"></a>где $P_{2}^{\text{н}} = 158\text{кПа}$ (см. [табл. 4](#p100210)), $k_{\text{п}} = 1$ , $k_{\text{пр}} = 1$ , b = 4,1 м.
<a id="p102719"></a>Определяем количество средств усиления на 1 м выработки - см. [формулу (18)](#p100800):

<div align="center">

<a id="p102720"></a> $n_{2} \geq \frac{P_{2} - nN_{s}}{N_{s_{2}}} \geq \frac{647,8 - 0,8 \cdot 220}{250} \geq 1,88\text{ст}/\text{м}$ .

</div>


<a id="p102721"></a>Принимаем $n_{2} = 2\text{ст}/\text{м}$ . На участках усиления $l_{2}$ и $l_{3}$ (см. [табл. 14](#p100741)) надо устанавливать по две металлические стойки трения на 1 м под прогон.

<div align="center">

4. <a id="p102722"></a>Проверяем крепь по податливости

<a id="p102723"></a> $\Delta \geq U_{\text{кр}}k_{\text{ос}}k_{\text{ус}}$ .

<a id="p102724"></a> $\Delta \geq 1139,8 \cdot 0,98 \cdot 0,59 \geq 659\text{мм}$ .

<a id="p102725"></a>Принимаем КМП-А5 с ножкой 900 мм; $\Delta = 800\text{мм}$ ; из СВП-22, плотностью 1 рама/м с установкой на участке $l_{1}$ под крепь 1 стойки/м, а на участках $l_{2}$ и $l_{3}$ - 2 стойки/м.

</div>

<a id="p102726"></a>*Примечание.* В качестве примера в табл. 43 показаны результаты выбора металлической податливой крепи для выработок, сохраняемых и используемых повторно на других глубинах и в других породах, но при прочих равных условиях, указанных в примере 1.

<a id="p102727"></a>Таблица 43


<table>
<colgroup><col width="6%"><col width="18%"><col width="19%"><col width="19%"><col width="18%"><col width="19%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102728"></a>H, м</td><td rowspan="2"><a id="p102729"></a>Крепь</td><td colspan="4"><a id="p102730"></a>Параметры основной крепи и средств усиления крепи при $R_{c.\text{ср}},\text{МПа}$</td></tr>
<tr><td><a id="p102731"></a>20</td><td><a id="p102732"></a>40</td><td><a id="p102733"></a>60</td><td><a id="p102734"></a>80</td></tr>
<tr><td rowspan="9"><a id="p102735"></a>300</td><td rowspan="3"><a id="p102736"></a>Основная крепь при проходке</td><td rowspan="3"><a id="p102737"></a>КМП-А5 с ножкой 900 мм из СВП-22, замок ЗПК, n = 1 рама/м</td><td colspan="3"><a id="p102738"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p102739"></a>n = 1 рама/м</td><td><a id="p102740"></a>n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p102741"></a>Средства усиления крепи впереди забоя первой лавы</td><td rowspan="3"><a id="p102742"></a>Деревянные стойки или металлические стойки трения, $n_{1} = 1\text{ст}/\text{м}$</td><td colspan="3"><a id="p102743"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p102744"></a>$n_{1} = 1\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102745"></a>$n_{1} = 0,8\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p102746"></a>Средства усиления крепи позади забоя первой и впереди забоя второй лавы</td><td rowspan="3"><a id="p102747"></a>$n_{2} = 1,6\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td colspan="3"><a id="p102748"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p102749"></a>$n_{2} = 1\text{ст}/\text{м}$</td><td rowspan="2"><a id="p102750"></a>$n_{2} = 1\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="6"><a id="p102751"></a>600</td><td rowspan="2"><a id="p102752"></a>Основная крепь при проходке</td><td rowspan="2"><a id="p102753"></a>КМП-А5 с ножкой 1200 мм из СВП-22, замок ЗПК, n = 1,33 рамы/м</td><td colspan="2"><a id="p102754"></a>КМП-А5 с ножкой 900 мм из СВП-22, замок ЗПК, n = 0,8 рамы/м</td><td rowspan="2"><a id="p102755"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм из СВП-22, замок ЗПК, n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102756"></a>Средства усиления крепи впереди забоя первой лавы</td><td colspan="4"><a id="p102757"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td><a id="p102758"></a>$n_{1} = 0,75\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td colspan="3"><a id="p102759"></a>$n_{1} = 0,8\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102760"></a>Средства усиления крени позади забоя первой и впереди забоя второй лавы</td><td colspan="4"><a id="p102761"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td><a id="p102762"></a>$n_{2} = 1,5\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p102763"></a>$n_{2} = 1,6\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p102764"></a>$n_{2} = 1,1\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p102765"></a>$n_{2} = 1\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td rowspan="6"><a id="p102766"></a>900</td><td rowspan="2"><a id="p102767"></a>Основная крепь при проходке</td><td rowspan="2"><a id="p102768"></a>КМП-А5 с ножкой 1200 мм из СВП-22, замок ЗПК, n = 2 рамы/м</td><td colspan="3"><a id="p102769"></a>КМП-А5 с ножкой 900 мм из СВП-22, замок ЗПК,</td></tr>
<tr><td><a id="p102770"></a>n = 1 рама/м</td><td colspan="2"><a id="p102771"></a>n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102772"></a>Средства усиления крепи впереди забоя первой лавы</td><td colspan="4"><a id="p102773"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p102774"></a>$n_{1} = 1\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td colspan="2"><a id="p102775"></a>$n_{1} = 0,8\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102776"></a>Средства усиления крепи позади забоя первой и впереди забоя второй лавы</td><td colspan="4"><a id="p102777"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td><a id="p102778"></a>$n_{2} = 1\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p102779"></a>$n_{2} = 1,75\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p102780"></a>$n_{2} = 1,6\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p102781"></a>$n_{2} = 1,25\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td rowspan="7"><a id="p102782"></a>1200</td><td rowspan="3"><a id="p102783"></a>Основная крепь при проходке</td><td colspan="3"><a id="p102784"></a>КМП-А5 с ножкой 1200 мм из СВП-22, замок ЗПК</td><td rowspan="3"><a id="p102785"></a>КМП-А5 с ножкой 900 мм из СВП-22, замок ЗПК, n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td><a id="p102786"></a>n = 2,5 рамы/м</td><td><a id="p102787"></a>n = 1,67 рамы/м</td><td><a id="p102788"></a>n = 1 рама/м</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102789"></a>Средства усиления крепи впереди забоя первой лавы</td><td rowspan="2"><a id="p102790"></a>Без усиления крепи</td><td colspan="3"><a id="p102791"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td><a id="p102792"></a>$n_{1} = 0,5\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p102793"></a>$n_{1} = 1\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102794"></a>$n_{1} = 0,8\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102795"></a>Средства усиления крепи позади забоя первой и впереди забоя второй лавы</td><td colspan="4"><a id="p102796"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td><a id="p102797"></a>$n_{2} = 1,75\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p102798"></a>$n_{2} = 1,25\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p102799"></a>$n_{2} = 1,75\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p102800"></a>$n_{2} = 1,6\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td rowspan="6"><a id="p102801"></a>1500</td><td rowspan="2"><a id="p102802"></a>Основная крепь при проходке</td><td rowspan="2"><a id="p102803"></a>Не рекомендуется</td><td colspan="3"><a id="p102804"></a>КМП-А5 с ножкой 900 мм из СВП-22, замок ЗПК</td></tr>
<tr><td><a id="p102805"></a>n = 2 рамы/м</td><td><a id="p102806"></a>n = 1,33 рамы/м</td><td><a id="p102807"></a>n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102808"></a>Средства усиления крепи впереди забоя первой лавы</td><td><a id="p102809"></a>"</td><td colspan="3"><a id="p102810"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td></td><td><a id="p102811"></a>$n_{1} = 0,5\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p102812"></a>$n_{1} = 0,6\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p102813"></a>$n_{1} = 0,8\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102814"></a>То же, позади забоя первой лавы и впереди забоя второй</td><td><a id="p102815"></a>"</td><td colspan="3"><a id="p102816"></a>То же</td></tr>
<tr><td></td><td><a id="p102817"></a>$n_{2} = 1,2\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p102818"></a>$n_{2} = 1,33\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102819"></a>$n_{2} = 1,6\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
</table>



### 6. <a id="p102820"></a>СПАРЕННЫЕ ВЫРАБОТКИ, ПОГАШАЕМЫЕ С ОДНОВРЕМЕННЫМ ИЗВЛЕЧЕНИЕМ ЦЕЛИКА УГЛЯ


<div align="center">

<a id="p102821"></a>Условия: $R_{c.\text{кр}} = 33,3\text{МПа}$ , $R_{c.\text{пч}} = 33,3\text{МПа}$ , $R_{c.\text{ср}} = 30\text{МПа}$ , $k_{\text{к}} = 0,5$ , глубина H = 900 м, m = 1,2 м, S = 10,3 м2, ширина выработки 4,1 м, $\alpha = 10^{\circ}$ . Выработка проводится спаренной с целиком между ними 40 м [(рис. 28)](#p102824). Общий срок службы три годы; один - до влияния лавы I, два - в зоне влияния лавы I до погашения лавой II. Основная кровля пласта - среднеобрушающаяся. Проходка выработок - комбайновая.

</div>


<a id="p102822"></a> ![6. Спаренные выработки, погашаемые с одновременным извлечением целика угля](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_36.png) 

<a id="p102823"></a> ![6. Спаренные выработки, погашаемые с одновременным извлечением целика угля](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_37.png) 

<a id="p102824"></a>Рис. 28. Схема поддержания спаренных выработок, которые
разделяет целик угля, извлекаемый одновременно
с очистным забоем

<div align="center">

<a id="p102825"></a>Решение: 1) Выбираем основную крепь в спаренной выработке, на первом этапе находящейся вне зоны влияния очистных работ по аналогии с примером 1:<br>
<a id="p102826"></a>а) определяем $U_{\text{о}.\text{кр}} = U_{\text{т}.\text{кр}}k_{\alpha}k_{\text{ш}}k_{\text{в}}k_{t}$ , где $k_{\alpha} = 1$ , $k_{\text{ш}} = 0,2(4,1 - 1) = 0,62$ , $k_{\text{в}} = 1$ , $k_{t} = 0,9$ , $U_{\text{т}.\text{кр}} = 570\text{мм}$ .

</div>


<a id="p102827"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = 570 \cdot 1 \cdot 0,62 \cdot 0,9 = 318\text{мм}$ ;

<div align="center">

<a id="p102828"></a>б) определяем $P^{\text{н}}$ по величине $U_{\text{о}.\text{кр}} = 318,0\text{мм}$ , $P^{\text{н}} = 90\text{кПа}$ . Вычисляем $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b = 90 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 4,1 = 369\text{кН}/\text{м}$ ;<br>
<a id="p102829"></a>в) выбираем крепь КМП-А3 из СВП-22 с замком ЗПК, n >= 1,42 рамы/м. Принимаем n = 1,43 рамы/м.<br>
2) <a id="p102830"></a>Выбор средств усиления крепи в спаренной выработке, охраняемой временным целиком, производим на основании расчета смещений пород кровли по [формуле (19)](#p100810);

</div>


<a id="p102831"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + [U_{1}^{\text{ц}}(1 + k_{\text{ц}}) + \Delta U_{1}^{\text{ц}}]k_{\text{кр}}k_{s}k_{\text{к}}$ ,

<div align="center">

<a id="p102832"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}} = 318\text{мм}$ , $U_{1}^{\text{ц}} = 100\text{мм}$ (см. [рис. 9](#p100813) при H = 900 м, $R_{c.\text{ср}} = 30\text{МПа}$ , $l_{\text{ц}} = 40\text{м}$ ), $k_{\text{ц}} = 1,15$ (см. [табл. 17](#p100830)); $\Delta U_{1}^{\text{ц}} = 570\text{мм}$ ; $k_{\text{кр}} = 1$ , $k_{s} = 1,0$ , $k_{\text{к}} = 0,5$ .

<a id="p102833"></a> $U_{\text{кр}} = 318 + [100(1 + 1,15) + 570] \cdot 1 \cdot 1 \cdot 0,5 = 670\text{мм}$ .

</div>


<a id="p102834"></a>Определяем суммарную нагрузку на крепь выработки:

<div align="center">

<a id="p102835"></a> $P_{1} = P_{1}^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b = 128 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 4,1 = 525\text{кН}/\text{м}$ ,

<a id="p102836"></a>где $P_{1}$ - см. [табл. 4](#p100210).

</div>

<a id="p102837"></a>Плотность средств усиления крепи определяем по [формуле (14)](#p100680)

<a id="p102838"></a> $n_{1} \geq \frac{P_{1} - nN_{s}}{N_{s_{1}}} \geq \frac{525 - 1,43 \cdot 260}{250} \geq 0,66\text{ст}/\text{м}$ .

<a id="p102839"></a>Принимаем n = 0,71 ст/м, т.е. одна стойка на две рамы под прогон.

<div align="right">

3) <a id="p102840"></a>Крепь по податливости выбираем из условия $\Delta \geq U_{\text{кр}}k_{\text{ос}}k_{\text{ус}}$ . При $k_{\text{ос}} = 0,84$ , $k_{\text{ус}} = 0,86$ ; имеем $\Delta = 0,84 \cdot 0,86 \cdot 670 = 51,5\text{мм}$ . В этом случае предлагаемая крепь КМП-А3 из СВП-22 с податливостью 400 мм не подходит. При условии $U_{\text{кр}}>\Delta$ необходимо принимать крепь с бульшей податливостью. Принимаем КМП-А5 из СВП-22 с дополнительной ножкой длиной 700 мм. Податливость этой крепи составляет 600 мм.

</div>

<a id="p102841"></a>Следовательно, в спаренной выработке устанавливают крепь КМП-А5 с дополнительной ножкой 700 мм, из СВП-22, плотность 1,43 рамы/м с усилением в зоне влияния второй лавы металлическими стойками трения из расчета 0,71 ст/м, т.е. одна стойка на две рамы под прогон.

<div align="center">

<a id="p102842"></a>Далее (табл. 44) приведены примеры выбора крепи в спаренной выработке, охраняемой временным целиком при разных глубинах в породах, но при прочих условиях, соответствующих примеру 6.

<a id="p102843"></a>Таблица 44

</div>



<table>
<colgroup><col width="8%"><col width="20%"><col width="25%"><col width="23%"><col width="24%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102844"></a>H, м</td><td rowspan="2"><a id="p102845"></a>Крепь, размер целика</td><td colspan="3"><a id="p102846"></a>Параметры крепи и средств ее усиления, размеры целиков при $R_{c.\text{ср}},\text{МПа}$</td></tr>
<tr><td><a id="p102847"></a>20</td><td><a id="p102848"></a>40</td><td><a id="p102849"></a>60</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p102850"></a>300</td><td><a id="p102851"></a>Основная крепь</td><td colspan="3"><a id="p102852"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td></td><td><a id="p102853"></a>$b_{\text{ц}} = 30\text{м}$</td><td colspan="2"><a id="p102854"></a>$b_{\text{ц}} = 25\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102855"></a>Средства усиления крепи</td><td rowspan="2"><a id="p102856"></a>Металлические стойки трения, $n_{1} = 0,8\text{ст}/\text{м}$</td><td colspan="2"><a id="p102857"></a>Металлические стойки, n = 0,8 ст/м</td></tr>
<tr><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p102858"></a>600</td><td><a id="p102859"></a>Основная крепь</td><td colspan="3"><a id="p102860"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК,</td></tr>
<tr><td></td><td><a id="p102861"></a>n = 1,25 рамы/м, $b_{\text{ц}} = 40\text{м}$</td><td colspan="2"><a id="p102862"></a>n = 1,25 рамы/м, $b_{\text{ц}} = 35\text{м}$</td></tr>
<tr><td><a id="p102863"></a>Средства усиления крепи</td><td><a id="p102864"></a>Металлические стойки трения, $n_{1} = 1,25\text{ст}/\text{м}$</td><td colspan="2"><a id="p102865"></a>Металлические стойки, $n_{1} = 0,8\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p102866"></a>900</td><td rowspan="2"><a id="p102867"></a>Основная крепь</td><td rowspan="2"><a id="p102868"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм, из СВП-22, замок ЗПК, n = 1,43 рамы/м, $b_{\text{ц}} = 40\text{м}$</td><td colspan="2"><a id="p102869"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 1 рама/м, $b_{\text{ц}} = 35\text{м}$</td></tr>
<tr><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102870"></a>Средства усиления крепи</td><td colspan="3"><a id="p102871"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td><a id="p102872"></a>$n_{1} = 1,43\text{ст}/\text{м}$</td><td colspan="2"><a id="p102873"></a>$n_{1} = 1\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p102874"></a>1200</td><td><a id="p102875"></a>Основная крепь</td><td><a id="p102876"></a>КМП-А5 с ножкой 900 мм из СВП-22, замок ЗПК, n = 2 рамы/м, $b_{\text{ц}} = 40\text{м}$</td><td><a id="p102877"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм, из СВП-22, замок ЗПК, n = 1,33 рамы/м, $b_{\text{ц}} = 40\text{м}$</td><td><a id="p102878"></a>КМП-А3 из СВП-22, замок ЗПК, n = 1,1 рамы/м, $b_{\text{ц}} = 40\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102879"></a>Средства усиления крепи</td><td colspan="3"><a id="p102880"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td><a id="p102881"></a>$n_{1} = 1\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102882"></a>$n_{1} = 0,75\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102883"></a>$n_{1} = 0,5\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p102884"></a>1500</td><td rowspan="2"><a id="p102885"></a>Основная крепь</td><td rowspan="2"><a id="p102886"></a>КМП-А5 с ножкой 1200 мм, из СВП-22, замок ЗПК, n = 2 рамы/м, $b_{\text{ц}} = 40\text{м}$</td><td colspan="2"><a id="p102887"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм из СВП-22, замок ЗПК,</td></tr>
<tr><td><a id="p102888"></a>n = 1,67 рамы/м, $b_{\text{ц}} = 40\text{м}$</td><td><a id="p102889"></a>n = 1,33 рамы/м, $b_{\text{ц}} = 40\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102890"></a>Средства усиления крепи</td><td colspan="3"><a id="p102891"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td><a id="p102892"></a>$n_{1} = 1\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102893"></a>$n_{1} = 0,875\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102894"></a>$n_{1} = 0,75\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
</table>



### 7. <a id="p102895"></a>СПАРЕННЫЕ ВЫРАБОТКИ, РАЗДЕЛЕННЫЕ ПОРОДНОЙ ПОЛОСОЙ, СОЗДАВАЕМОЙ ВО ВРЕМЯ ПРОВЕДЕНИЯ, ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ ПРИ ОТРАБОТКЕ ВТОРОЙ ЛАВЫ


<a id="p102896"></a>а. Условия: $R_{c.\text{кр}} = 33,3\text{МПа}$ , $R_{c.\text{пч}} = 33,3\text{МПа}$ , $R_{c.\text{ср}} = 30\text{МПа}$ , $k_{\text{к}} = 0,5$ ; глубина 900 мм, m = 1,2 м, S = 10,3 м2 (ширина выработки 4,1 м), $\alpha = 10^{\circ}$ [(рис. 29)](#p102899). Выработки проводятся спаренными одиночными забоями на расстоянии 40 м одна от другой. Общий срок службы выработки три года; один до влияния лавы I, два - в зоне влияния лавы I до погашения лавой II. Основная кровля пласта - среднеобрушающаяся. Проходка выработок - комбайновая.

<a id="p102897"></a> ![7. Спаренные выработки, разделенные породной полосой, создаваемой во время прове](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_38.png) 

<a id="p102898"></a> ![7. Спаренные выработки, разделенные породной полосой, создаваемой во время прове](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_39.png) 

<div align="center">

<a id="p102899"></a>Рис. 29. Схема поддержания спаренных выработок, разделенных<br>
породной полосой, выкладываемой во время их проходки

</div>


<a id="p102900"></a>Решение: 1) Выбираем основную крепь по аналогии с примером 6. $U_{\text{о}.\text{кр}} = 318\text{мм}$ , P = 369 кН/м, крепь КМП-А5 из СВП-22 с замком ЗПК, n = 1,43 рамы/м.
2) <a id="p102901"></a>Выбираем средства усиления крепи при отработке первой лавы на основании расчета смещений пород по [формуле (20)](#p100868):

<div align="center">

<a id="p102902"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + (0,2m + 0,8U_{1}k_{\text{к}}k_{\text{кр}})k_{s}$ .

<a id="p102903"></a> $U_{\text{кр}} = 318 + (0,2 \cdot 1200 + 0,8 \cdot 810 \cdot 0,5 \cdot 1) \cdot 1 = 882\text{мм}$ ;

</div>


<a id="p102904"></a> $P_{1}^{\text{н}} = 140\text{кПа}$ , P = 1 · 1 · 4,1 · 140 = 574 кН/м;

<div align="center">

<a id="p102905"></a> $n_{1} \geq \frac{574 - 143 \cdot 260}{250} \geq 0,6\text{ст}/\text{м}$ .

<a id="p102906"></a>Принимаем плотность установки средств усиления $n_{1} = 0,71\text{стойки}/\text{м}$ под прогон. Участок крепи впереди забоя первой лавы - 25 м.

</div>

3) <a id="p102907"></a>Выбираем средства дополнительного усиления крепи впереди забоя второй лавы на основании расчета смещений пород по [формуле (22)](#p100877):

<a id="p102908"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + (1,8U_{1}k_{\text{кр}}k_{\text{к}} + 0,36m)k_{s}$ .

<div align="center">

<a id="p102909"></a> $U_{\text{кр}} = 318 + (1,8 \cdot 810 \cdot 1 \cdot 0,5 + 0,36 \cdot 1200) \cdot 1 = 1480\text{мм}$ .

<a id="p102910"></a> $P_{2}^{\text{н}} = 180\text{МПа}$ ; $P_{2} = 1 \cdot 1 \cdot 4,1 \cdot 180 = 738\text{кН}/\text{м}$ .

</div>


<a id="p102911"></a> $n_{2} \geq \frac{738 - 1,43 \cdot 260}{250} \geq 1,46\text{ст}/\text{м}$ .

<div align="center">

<a id="p102912"></a>Впереди забоя второй лавы необходимо увеличить плотность средств усиления крепи. Принимаем $n_{2} = 1,43\text{ст}/\text{м}$ .<br>
4) <a id="p102913"></a>Податливость крепи проверяем по формуле:

<a id="p102914"></a> $\Delta \geq U_{\text{кр}}k_{\text{ос}}k_{\text{ус}} \geq 1480 \cdot 0,85 \cdot 0,63 = 792\text{мм}$ .

<a id="p102915"></a>Следовательно, в спаренной выработке необходимо применять КМП-А5 с ножкой 900 мм, из СВП-22, замок ЗПК, n = 1,43 рамы/м с установкой впереди забоя лавы I на 25 м под прогон стоек усиления плотностью 0,71 ст/м, а позади забоя лавы I на 65 м и впереди забоя лавы II на 35 м - металлических стоек трения, плотностью 1,43 ст/м.

</div>

<a id="p102916"></a>б. Условия: аналогичны, примеру а, но спаренные выработки проводят общим забоем по углю.
<a id="p102917"></a>Решение: 1) Выбираем основную крепь в спаренных выработках на основании расчета смещений по формуле:

<div align="center">

<a id="p102918"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = 0,2mk_{s}$ ,

<a id="p102919"></a>где m = 1,2 м, $k_{s} = 1$ (при S = 10,3 м2, см. [табл. 11](#p100658)).

</div>


<a id="p102920"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = 0,2 \cdot 1200 \cdot 1 = 240\text{мм}$ .

<div align="center">

<a id="p102921"></a> $P^{\text{н}} = 78\text{кПа}$ (см. [табл. 4](#p100210)); Р = 78 · 1 · 1 · 4,1 = 319,8 кН/м.

<a id="p102922"></a>Принимаем КМП-А5 из СВП-22 с замком ЗПК, n >= 319,8 / 260 >= 1,25. Принимаем 1,25 рамы/м.<br>
2) <a id="p102923"></a>Выбираем средства усиления крепи при отработке первой лавы на основании расчета смещений пород по [формуле (21)](#p100870):

<a id="p102924"></a> $U_{\text{кр}} = (0,2m + 0,8U_{1}k_{\text{к}}k_{\text{кр}})k_{s}$ ,

</div>


<a id="p102925"></a>где m = 1200 мм, $U_{1} = 810\text{мм}$ (см. [рис. 4](#p100644)), $k_{\text{к}} = 0,5$ (см. [рис. 5](#p100649)), $k_{\text{кр}} = 1$ (см. [табл. 10](#p100650)), $k_{s} = 1$ ;

<div align="center">

<a id="p102926"></a> $U_{\text{кр}} = (0,2 \cdot 1200 + 0,8 \cdot 810 \cdot 0,5 \cdot 1) \cdot 1 = 564\text{мм}$ .

<a id="p102927"></a> $P_{1}^{\text{н}} = 118\text{кПа}$ , $\text{Р}_{1} = 118 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 4,1 = 483,8\text{кН}/\text{м}$ .

</div>


<a id="p102928"></a> $n_{1} \geq \frac{483,8 - 1,25 \cdot 260}{250} \geq 0,64\text{ст}/\text{м}$ .

<div align="center">

<a id="p102929"></a>Принимаем $n_{1} = 0,625\text{ст}/\text{м}$ , т.е. одну стойку под прогон на две рамы.<br>
3) <a id="p102930"></a>Выбираем средства дополнительного усиления крепи впереди забоя второй лавы на основании расчета смещений пород по [формуле (23)](#p100879):

</div>


<a id="p102931"></a> $U_{\text{кр}} = (1,8U_{1}k_{\text{кр}}k_{\text{к}} + 0,36m)k_{s}$ ,

<div align="right">

<a id="p102932"></a>где $U_{1} = 810\text{мм}$ , $k_{\text{кр}} = 1$ , $k_{\text{к}} = 0,5$ , m = 1,2 м, $k_{s} = 1$ ;

<a id="p102933"></a> $U_{\text{кр}} = (1,8 \cdot 810 \cdot 1 \cdot 0,5 + 0,36 \cdot 1200) \cdot 1 = 1161\text{мм}$ .

</div>


<div align="center">

<a id="p102934"></a> $P_{2}^{\text{н}} = 160\text{кПа}$ ; $P_{2} = 1 \cdot 1 \cdot 4,1 \cdot 160 = 656\text{кН}/\text{м}$ .

<a id="p102935"></a> $n_{2} \geq \frac{656 - 1,25 \cdot 260}{250} \geq 1,32\text{ст}/\text{м}$ .

<a id="p102936"></a>Принимаем $n_{2} = 1,25\text{ст}/\text{м}$ , т.е. под каждую раму.<br>
4) <a id="p102937"></a>Податливость крепи проверяем по формуле:

<a id="p102938"></a> $\Delta \geq U_{\text{кр}}k_{\text{ос}}k_{\text{ус}}$ ,

<a id="p102939"></a>где $k_{\text{ос}} = 0,87$ (см. [табл. 7](#p100555)), $k_{\text{ус}} = 0,65$ , $U_{\text{кр}} = 1161\text{мм}$ .

<a id="p102940"></a> $\Delta \geq 0,87 \cdot 0,65 \cdot 1161 \geq 656,5\text{мм}$ .

<a id="p102941"></a>Принимаем КМП-А5 с ножкой 900 мм, $\Delta = 800\text{мм}$ , из СВП-22, с замком ЗПК, плотность 1,25 рамы/м, с установкой впереди забоя первой лавы одной металлической стойки под прогон на две рамы, а позади забоя первой и впереди забоя второй лавы - одной стойки усиления под каждую раму.<br>
<a id="p102942"></a>Примеры выбора крепи и средств усиления в спаренной выработке, используемой при отработке второй лавы, если между спаренными выработками во время проходки извлекается целик и возводится породная полоса, показаны в табл. 45.

<a id="p102943"></a>Таблица 45

</div>



<table>
<colgroup><col width="7%"><col width="16%"><col width="19%"><col width="19%"><col width="19%"><col width="20%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102944"></a>H, м</td><td rowspan="2"><a id="p102945"></a>Крепь</td><td colspan="4"><a id="p102946"></a>Параметры основной крепи и средств ее усиления при $R_{c.\text{ср}},\text{МПа}$</td></tr>
<tr><td><a id="p102947"></a>20</td><td><a id="p102948"></a>40</td><td><a id="p102949"></a>60</td><td><a id="p102950"></a>80</td></tr>
<tr><td rowspan="6"><a id="p102951"></a>600</td><td rowspan="2"><a id="p102952"></a>Основная крепь</td><td rowspan="2"><a id="p102953"></a>КМП-А5 с ножкой 1200 мм, из СВП-22, замок ЗПК, n = 1,25 рамы/м</td><td rowspan="2"><a id="p102954"></a>КМП-А5 с ножкой 900 мм, из СВП-22, замок ЗПК, n = 0,8 рамы/м</td><td colspan="2"><a id="p102955"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм из СВП-22, замок, n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p102956"></a>Средства усиления крепи впереди забоя первой лавы</td><td colspan="3"><a id="p102957"></a>Металлические стойки трения</td><td rowspan="3"><a id="p102958"></a>Без усиления крепи</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102959"></a>$n_{1} = 1,25\text{ст}/\text{м}$</td><td colspan="2"><a id="p102960"></a>$n_{1} = 0,4\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p102961"></a>То же второй</td><td><a id="p102962"></a>То же, $n_{2} = 1,5\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td colspan="2"><a id="p102963"></a>То же, $n_{2} = 0,8\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p102964"></a>Металлические стойки трения, $n_{2} = 0,4\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td rowspan="7"><a id="p102965"></a>900</td><td rowspan="3"><a id="p102966"></a>Основная крепь</td><td rowspan="3"><a id="p102967"></a>КМП-А5 с ножкой 1200 мм, из СВП-22, замок ЗПК, n = 1,33 рамы/м</td><td colspan="3"><a id="p102968"></a>КМП-А5 с ножкой 900 мм из СВП-22, замок ЗПК,</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102969"></a>n = 1 рама/м</td><td colspan="2"><a id="p102970"></a>n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p102971"></a>Средства усиления крепи впереди забоя первой лавы</td><td colspan="4"><a id="p102972"></a>Металлические стойки трения,</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102973"></a>$n_{1} = 0,75\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td rowspan="2"><a id="p102974"></a>$n_{1} = 1\text{ст}/\text{м}$</td><td colspan="2"><a id="p102975"></a>$n_{1} = 0,4\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p102976"></a>То же, впереди забоя второй лавы</td><td><a id="p102977"></a>То же, $n_{2} = 1,5\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102978"></a>То же, $n_{2} = 2\text{ст}/\text{м}$</td><td colspan="2"><a id="p102979"></a>То же, $n_{2} = 0,8\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="6"><a id="p102980"></a>1200</td><td rowspan="3"><a id="p102981"></a>Основная крепь</td><td rowspan="3"><a id="p102982"></a>КМП-А5 с ножкой 1200 мм, из СВП-22, замок ЗПК, n = 1,67 рамы/м</td><td colspan="3"><a id="p102983"></a>КМП-А5 с ножкой 900 мм, из СВП-22, замок ЗПК</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102984"></a>n = 1,33 рамы/м</td><td colspan="2"><a id="p102985"></a>n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p102986"></a>Средства усиления крепи впереди забоя первой лавы</td><td colspan="4"><a id="p102987"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td><a id="p102988"></a>$n_{1} = 0,875\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p102989"></a>$n_{1} = 0,75\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p102990"></a>$n_{1} = 0,8\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102991"></a>$n_{1} = 0,4\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td><a id="p102992"></a>То же, впереди забоя второй лавы</td><td><a id="p102993"></a>То же, $n_{2} = 1,75\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102994"></a>То же, $n_{2} = 1,33\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102995"></a>То же, $n_{2} = 1,5\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p102996"></a>То же, $n_{2} = 0,8\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="6"><a id="p102997"></a>1500</td><td rowspan="2"><a id="p102998"></a>Основная крепь</td><td rowspan="2"><a id="p102999"></a>КМП-А5 с ножкой 1200 мм, из СВП-22, замок ЗПК, n = 2,0 рамы/м</td><td colspan="3"><a id="p103000"></a>КМП-А5 с ножкой 900 мм, из СВП-22, замок ЗПК</td></tr>
<tr><td><a id="p103001"></a>n = 1,67 рамы/м</td><td><a id="p103002"></a>n = 1,25 рамы/м</td><td><a id="p103003"></a>n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p103004"></a>Средства усиления крепи впереди забоя первой лавы</td><td colspan="4"><a id="p103005"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td><a id="p103006"></a>$n_{1} = 0,875\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p103007"></a>$n_{1} = 0,83\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p103008"></a>$n_{1} = 0,875\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p103009"></a>$n_{1} = 0,8\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p103010"></a>То же, впереди забоя второй лавы</td><td colspan="3"><a id="p103011"></a>То же, $n_{2} = 1,25\text{ст}/\text{м}$</td><td rowspan="2"><a id="p103012"></a>То же, $n_{2} = 1\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td><a id="p103013"></a>под прогон</td><td><a id="p103014"></a>под прогон</td><td><a id="p103015"></a>под прогон</td></tr>
</table>



### 8. <a id="p103016"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОВОДИМАЯ (ОФОРМЛЯЕМАЯ) ЗА ОЧИСТНЫМ ЗАБОЕМ В ВЫРАБОТАННОМ ПРОСТРАНСТВЕ


<a id="p103017"></a>Условия: $R_{c.\text{кр}} = 33,3\text{МПа}$ , $R_{c.\text{пч}} = 33,3\text{МПа}$ , $R_{c.\text{ср}} = 30\text{МПа}$ , $k_{\text{к}} = 0,5$ , H = 900 м, m = 1,2 м, S = 10,3 м2, ширина выработки 4,1 м. Выработка охраняется породной полосой [(рис. 30)](#p103019).

<a id="p103018"></a> ![8. Выработка, проводимая (оформляемая) за очистным забоем в выработанном простра](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_40.png) 

<div align="center">

<a id="p103019"></a>Рис. 30. Схема расположения выработок, проводимых<br>
(оформляемых) позади очистного забоя

<a id="p103020"></a>Решение: 1) Определяем смещения пород кровли по [формуле (26)](#p100899):

<a id="p103021"></a> $U_{\text{кр}} = k_{\text{охр}}mk_{s}$ ,

<a id="p103022"></a>где $k_{\text{охр}} = 0,2$ (см. [п. 21](#p100737)), m = 1200 мм, $k_{s} = 1$ (см. [табл. 11](#p100658));

</div>


<a id="p103023"></a> $U_{\text{кр}} = 0,2 \cdot 1200 \cdot 1 = 240\text{мм}$ .

2) <a id="p103024"></a>Расчетную нагрузку на крепь находим согласно [п. 13](#p100206) по величине $U_{\text{кр}} = 240\text{мм}$ . Из [табл. 4](#p100210) имеем $P^{\text{н}} = 78\text{кПа}$ .

<div align="center">

<a id="p103025"></a>P = 78 · 1 · 1 · 4,1 = 320 кН/м;

</div>


3) <a id="p103026"></a>Плотность установки рам крепи определяем по [формуле (12)](#p100639), принимая КМП-А3 из СВП-22 с сопротивлением 260 кН (замок ЗПК):

<div align="center">

<a id="p103027"></a>n >= 320 / 260 = 1,25 рамы/м.

</div>


4) <a id="p103028"></a>Проверяем металлическую крепь по податливости: $\Delta \geq U_{\text{кр}}k_{\text{ос}} \geq 240 \cdot 0,87 \geq 209\text{мм}$ . Крепь КМП-А3 по податливости подходит.
<a id="p103029"></a>Далее, в табл. 46 показаны примеры выбора крепи в выработках, оформляемых позади очистного забоя, при m = 1 - 1,5 м и способах охраны выработки породной полосой, возводимой с помощью пневмозакладочных комплексов, двойными двусторонними породными полосами или одинарной полосой, выкладываемой вручную.

<a id="p103030"></a>Таблица 46


<table>
<colgroup><col width="16%"><col width="26%"><col width="32%"><col width="26%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p103031"></a>m, м</td><td colspan="3"><a id="p103032"></a>n, рам/м, основной крепи (КМП-А3, СВП-22, ЗПК) при охране выработки полосами</td></tr>
<tr><td><a id="p103033"></a>породной</td><td><a id="p103034"></a>двойными двусторонними</td><td><a id="p103035"></a>бутовой</td></tr>
<tr><td><a id="p103036"></a>1,0</td><td><a id="p103037"></a>1,0</td><td><a id="p103038"></a>1,33</td><td><a id="p103039"></a>1,33</td></tr>
<tr><td><a id="p103040"></a>1,2</td><td><a id="p103041"></a>1,25</td><td><a id="p103042"></a>1,67</td><td><a id="p103043"></a>1,67</td></tr>
<tr><td><a id="p103044"></a>1,5</td><td><a id="p103045"></a>1,33</td><td><a id="p103046"></a>1,67</td><td><a id="p103047"></a>2,0</td></tr>
</table>


<div align="center">

<a id="p103048"></a>*Примечание.* Породная полоса выкладывается комплексом, двойные двусторонние и бутовая - вручную.

</div>



### 9. <a id="p103049"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОВОДИМАЯ (ОФОРМЛЯЕМАЯ) ЗА ОЧИСТНЫМ ЗАБОЕМ И СОХРАНЯЕМАЯ ДЛЯ ПОВТОРНОГО ИСПОЛЬЗОВАНИЯ


<div align="center">

<a id="p103050"></a>Условия: аналогичны примеру 8. Основная кровля среднеобрушающаяся [(рис. 31)](#p103053).

</div>


<a id="p103051"></a> ![9. Выработка, проводимая (оформляемая) за очистным забоем и сохраняемая для повт](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_41.png) 

<div align="center">

<a id="p103052"></a> ![9. Выработка, проводимая (оформляемая) за очистным забоем и сохраняемая для повт](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_42.png) 

<a id="p103053"></a>Рис. 31. Схема расположения выработок, проводимых<br>
(оформляемых) за очистным забоем и сохраняемых<br>
для повторного использования

<a id="p103054"></a>Решение: 1) Выбираем основную крепь по аналогии с примером 8; имеем: КМП-А3, СВП-22, замок ЗПК с плотностью 1,25 рамы/м (для m = 1,2 м).<br>
2) <a id="p103055"></a>Выбираем средства усиления крепи в зоне влияния отрабатываемой лавы с помощью [формулы (28)](#p100910):

<a id="p103056"></a> $U_{\text{кр}} = (k_{\text{охр}}m + U_{2}k_{\text{кр}}k_{\text{к}})k_{s}$ ,

<a id="p103057"></a>где $k_{\text{охр}} = 0,2$ , m = 1200 мм, $U_{2} = U_{1} = 820\text{мм}$ (см. [рис. 4](#p100644) для H = 900 м и $R_{c.\text{ср}} = 30\text{МПа}$ ), $k_{\text{к}} = 0,5$ (см. [рис. 5, а](#p100646)), $k_{s} = 1$ (см. [табл. 11](#p100658) при S = 10,3 м2).

<a id="p103058"></a> $U_{\text{кр}} = (0,2 \cdot 1200 + 820 \cdot 1 \cdot 0,5) \cdot 1 = 240 + 410 = 650\text{мм}$ .

<a id="p103059"></a>Суммарную нагрузку определяем согласно [п. 13](#p100206) по величине $U_{\text{кр}} = 650\text{мм}$ , имеем $P_{1}^{\text{н}} = 126\text{кПа}$ , $\text{Р}_{1} = 516\text{кН}/\text{м}$ . По [формуле (14)](#p100680) имеем $n_{1} \geq \frac{516 - 1,25 \cdot 260}{250} \geq 0,83\text{ст}/\text{м}$ .<br>
<a id="p103060"></a>Принимаем $n_{1} = 1,25\text{ст}/\text{м}$ , стойки устанавливают под каждую раму на участке протяженностью 30 м (см. [табл. 12](#p100683)) впереди движущегося очистного забоя;<br>
3) <a id="p103061"></a>Проверяем металлическую рамную крепь по податливости, исходя из [условия (11)](#p100546), где $U_{\text{кр}} = 650\text{мм}$ , $k_{\text{ос}} = 0,88$ ; $k_{\text{ус}} = 0,65$ (см. [табл. 7](#p100555)); $\Delta \geq 650 \cdot 0,88 \cdot 0,65 \geq 372\text{мм}$ . [Условие (11)](#p100546) удовлетворяется, следовательно, крепь КМП-А3 обеспечит сохранность выработки.<br>
<a id="p103062"></a>Далее в табл. 47 показаны примеры выбора крепи и средств ее усиления в выработках, оформляемых позади очистного забоя и повторно используемых для отработки смежных лав. Выработки охраняются одинарной породной полосой, выкладываемой пневмозакладочным комплексом.

<a id="p103063"></a>Таблица 47

</div>



<table>
<colgroup><col width="9%"><col width="8%"><col width="20%"><col width="21%"><col width="21%"><col width="21%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p103064"></a>H, м</td><td rowspan="2"><a id="p103065"></a>m, м</td><td colspan="4"><a id="p103066"></a>Параметры основной крепи и средств ее усиления при, $R_{c.\text{ср}},\text{МПа}$</td></tr>
<tr><td><a id="p103067"></a>20</td><td><a id="p103068"></a>30</td><td><a id="p103069"></a>40</td><td><a id="p103070"></a>50</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p103071"></a>300</td><td rowspan="4"><a id="p103072"></a>1,0</td><td colspan="4"><a id="p103073"></a>КМП-А3, СВП-22, ЗПК, n = 1,0 рамы/м</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p103074"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p103075"></a>$n_{1} \geq 0,65\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td rowspan="2"><a id="p103076"></a>$n_{1} \geq 0,4\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td colspan="2"><a id="p103077"></a>$n_{1} \geq 0,3\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p103078"></a>600</td><td rowspan="3"><a id="p103079"></a>1,0</td><td rowspan="2"><a id="p103080"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм. СВП-22, ЗПК, n = 1,0 р./м</td><td colspan="3"><a id="p103081"></a>КМП-А3, СВП-22, ЗПК, n = 1,0 рамы/м</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p103082"></a>Металлические стойки трения</td></tr>
<tr><td colspan="6"></td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p103083"></a>$n_{1} \geq 0,85\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td rowspan="2"><a id="p103084"></a>$n_{1} \geq 0,8\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td rowspan="2"><a id="p103085"></a>$n_{1} \geq \text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td rowspan="2"></td><td colspan="2"></td></tr>
<tr><td><a id="p103086"></a>900</td><td><a id="p103087"></a>1,0</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p103088"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм, СВП-22, ЗПК, n = 1,1 рамы/м</td><td rowspan="3"><a id="p103089"></a>Металлические стойки трения</td><td colspan="4"><a id="p103090"></a>$n_{1} \geq 1\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p103091"></a>$n_{1} \geq 0,85\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td><a id="p103092"></a>$n_{1} \geq 0,8\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p103093"></a>$n_{1} \geq 0,7\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p103094"></a>1200</td><td><a id="p103095"></a>1,0</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p103096"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм, СВП-22, ЗПК, n = 1,25 рамы/м</td><td rowspan="3"><a id="p103097"></a>Металлические стойки трения</td><td colspan="4"><a id="p103098"></a>$n_{1} \geq 1\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p103099"></a>$n_{1} \geq 0,9\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td><a id="p103100"></a>$n_{1} \geq 0,85\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p103101"></a>$n_{1} \geq 0,8\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p103102"></a>1500</td><td><a id="p103103"></a>1,0</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p103104"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм, СВП-22, ЗПК, n = 1,33 рамы/м</td><td rowspan="4"><a id="p103105"></a>Металлические стойки трения</td><td colspan="4"><a id="p103106"></a>$n_{1} \geq 1\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p103107"></a>$n_{1} \geq 0,9\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p103108"></a>$n_{1} \geq 0,85\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td rowspan="2"></td><td rowspan="2"></td></tr>
<tr><td><a id="p103109"></a>300</td><td><a id="p103110"></a>1,5</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p103111"></a>КМП-А3, СВП-22, ЗПК, n = 1,33 рамы/м</td><td rowspan="4"><a id="p103112"></a>Металлические стойки трения</td><td colspan="4"><a id="p103113"></a>$n_{1} \geq 0,5\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p103114"></a>$n_{1} \geq 0,2\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td rowspan="2"></td><td colspan="3"></td></tr>
<tr><td></td><td><a id="p103115"></a>600</td><td><a id="p103116"></a>1,5</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p103117"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм, СВП-22, ЗПК, n = 1,33 рамы/м</td><td rowspan="4"><a id="p103118"></a>Металлические стойки трения</td><td colspan="4"><a id="p103119"></a>$n_{1} \geq 0,6\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p103120"></a>$n_{1} \geq 0,5\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p103121"></a>$n_{1} \geq 0,3\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td colspan="2"></td><td rowspan="2"></td></tr>
<tr><td><a id="p103122"></a>900</td><td><a id="p103123"></a>1,5</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p103124"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм, СВП-22, ЗПК, n = 1,33 рамы/м</td><td rowspan="4"><a id="p103125"></a>Металлические стойки трения</td><td colspan="4"><a id="p103126"></a>$n_{1} \geq 0,65\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p103127"></a>$n_{1} \geq 0,6\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p103128"></a>$n_{1} \geq 0,5\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td rowspan="2"></td><td colspan="2"></td></tr>
<tr><td><a id="p103129"></a>1200</td><td><a id="p103130"></a>1,5</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p103131"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм, СВП-22, ЗПК, n = 1,67 рамы/м</td><td rowspan="4"><a id="p103132"></a>Металлические стойки трения</td><td colspan="4"><a id="p103133"></a>$n_{1} \geq 0,7\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p103134"></a>$n_{1} \geq 0,6\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p103135"></a>$n_{1} \geq 0,5\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td rowspan="2"></td><td rowspan="2"></td></tr>
<tr><td><a id="p103136"></a>1500</td><td><a id="p103137"></a>1,5</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p103138"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм, СВП-22, ЗПК, n = 2,0 рамы/м</td><td rowspan="3"><a id="p103139"></a>Металлические стойки трения</td><td colspan="4"><a id="p103140"></a>$n_{1} \geq 0,8\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p103141"></a>$n_{1} \geq 0,7\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td></tr>
<tr><td><a id="p103142"></a>$n_{1} \geq 0,6\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td><a id="p103143"></a>$n_{1} \geq 0,5\text{ст}/\text{м}$ под прогон</td><td></td><td><a id="p103144"></a>10. ВЫРАБОТКА ВНЕ ВЛИЯНИЯ ОЧИСТНЫХ РАБОТ В УСЛОВИЯХ</td></tr>
</table>

<div align="center">

**КРУТОГО ПАДЕНИЯ**

</div>


<a id="p103145"></a>Условия: откаточный штрек, b = 4 м, h = 3 м, S = 10 м2, пройден буровзрывным способом по пласту мощностью m = 2 м с углом падения $\alpha = 60^{\circ}$ [(рис. 32)](#p103147).

<div align="center">

<a id="p103146"></a> ![10. Выработка вне влияния очистных работ в условиях крутого падения](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_43.png) 

</div>


<a id="p103147"></a>Рис. 32. Расчетная схема к примеру 10

<a id="p103148"></a>В основной кровле залегает алевролит мощностью 5,5 м и прочностью $R_{c} = 40\text{МПа}$ . Непосредственная кровля - аргиллит, $R_{c} = 25\text{МПа}$ , m = 2,5 м. Прочность угля 10 МПа, В непосредственной почве залегает алевролит, $R_{c} = 40\text{МПа}$ , m = 2 м. Ниже расположен мощный песчаник, $R_{c} = 80\text{МПа}$ . Срок службы выработки 10 лет, глубина H = 800 м, тектоническая нарушенность незначительная, обводненность слабая.
<a id="p103149"></a>Решение: 1) Определяем расчетное сопротивление сжатию пород в кровле, почве и боках в соответствии с [п. 8](#p100042). Коэффициент $k_{c}$ (см. [табл. 1](#p100031)) принимаем 0,9.
<a id="p103150"></a>Согласно условию и [рис. 32](#p103147) по [формуле (2)](#p100049) определяем

<div align="center">

<a id="p103151"></a> $R_{c.\text{ср}} = 0,9 \frac{40 \cdot 3,0 + 25 \cdot 3 + 25 \cdot 0,7 + 10 \cdot 4,4 + 40 \cdot 0,9}{12} = 21,9\text{МПа}$ ;

<a id="p103152"></a> $R_{c.\text{пч}} = 0,9 \frac{10 \cdot 4 + 40 \cdot 0,5 + 80 \cdot 3,5}{8} = 38,2\text{МПа}$ ;

</div>


<a id="p103153"></a> $R_{c.\text{в}.\text{б}} = 0,9 \frac{3,4 \cdot 40 + 4,2 \cdot 25 + 0,4 \cdot 10}{8} = 27,6\text{МПа}$ ;

<div align="center">

<a id="p103154"></a> $R_{c.\text{ср}} = 28,2\text{МПа}$ .

</div>


2) <a id="p103155"></a>Находим расчетные смещения пород по [формулам (3)](#p100069) при $k_{\alpha} = 0,6$ (см. [табл. 2](#p100081)), $k_{\theta} = 1,5$ , $k_{\text{ш}} = 0,6$ (для кровли и почвы) и 0,4 - для боков - см. [формулы (4)](#p100074) и [(5)](#p100075), $k_{\text{в}} = 1$ , $k_{t} = 1$ , $U_{\text{т}.\text{кр}} = 750\text{мм}$ , $U_{\text{т}.\text{пч}} = 290\text{мм}$ , $U_{\text{т}.\text{в}.\text{б}} = 550\text{мм}$ (см. [рис. 2](#p100080), при H = 800 м и соответствующих значениях $R_{c.\text{кр}}$ , $R_{c.\text{пч}}$ , $R_{c.\text{б}}$ ):

<div align="center">

<a id="p103156"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = 750 \cdot 0,6 \cdot 0,6 \cdot 1 \cdot 1 = 270\text{мм}$ ,

<a id="p103157"></a> $U_{\text{о}.\text{пч}} = 290 \cdot 0,6 \cdot 0,6 \cdot 1 \cdot 1 = 104,4\text{мм}$ ,

</div>


<a id="p103158"></a> $U_{\text{о}.\text{в}.\text{б}} = 550 \cdot 0,6 \cdot 1,5 \cdot 0,4 \cdot 1 = 198\text{мм}$ ,

<div align="center">

<a id="p103159"></a> $U_{\text{о}.\text{общ}} = 270 + 104,4 = 374,4\text{мм}$ ,

</div>


<a id="p103160"></a> $U = \sqrt{U_{\text{о}.\text{кр}}^{2} + U_{\text{о}.\text{в}.\text{б}}^{2}} = \sqrt{270^{2} + 198^{2}} = 335\text{мм}$ .

<div align="center">

3) <a id="p103161"></a>Определяем расчетную нагрузку P, пользуясь [формулами (8)](#p100207) и [(9)](#p100208) по величине U при $k_{\text{п}} = 1$ , $k_{\text{пр}} = 1$ , $P^{\text{н}} = 91\text{кПа}$ .

<a id="p103162"></a> $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b = 91 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 4 = 364\text{кН}/\text{м}$ ;

4) <a id="p103163"></a>Выбираем крепь КМП-А4 из СВП-22 с замками ЗПК, $N_{s} = 260\text{кН}$ , $\Delta = 400$ (см. [Прил. 1](#p101820)). По [формуле (12)](#p100639) определяем плотность установки рам крепи n >= 364 / 260 >= 1,4 рамы/м. Принимаем n = 1,43 рамы/м.

</div>

5) <a id="p103164"></a>Проверяем выбранную крепь по податливости по [формуле (30)](#p100924) при $k_{\text{ос}} = 0,85$ , $k_{\text{ус}} = 1$ (см. [табл. 7](#p100555), [8](#p100581)).

<a id="p103165"></a> $\Delta \geq 0,7 \cdot 374,4 \cdot 0,85 \cdot 1 \cdot 1 \geq 223\text{мм}$ .

<div align="center">

<a id="p103166"></a>Условие удовлетворяется. Таким образом, принимаем крепь КМП-А4 из СВП-22 с замком ЗПК, плотность установки 1,43 рамы/м.

</div>



### 11. <a id="p103167"></a>ВЫРАБОТКА, ПОГАШАЕМАЯ ЗА ОЧИСТНЫМ ЗАБОЕМ В УСЛОВИЯХ КРУТОГО ПАДЕНИЯ


<a id="p103168"></a>Условия аналогичны примеру 10. Основная кровля пласта - среднеобрушающаяся.
<a id="p103169"></a>Решение: 1) Основную крепь и плотность ее установки принимаем аналогично примеру 10: крепь КМП-А4 из СВП-22 с замком ЗПК ( $\Delta = 400\text{мм}$ , $N_{s} = 260\text{кН}$ ), n = 1,43 рамы/м.
2) <a id="p103170"></a>Выбираем средства усиления крепи на основании расчета смещений пород кровли по [формуле (31)](#p100934):

<div align="center">

<a id="p103171"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{1}k_{\text{к}}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime$ ,

</div>


<a id="p103172"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}} = 270\text{мм}$ (см. пример 10), $U_{1} = 420\text{мм}$ (см. [рис. 11](#p100937), при H = 800 м и $R_{c.\text{ср}} = 28,2\text{МПа}$ ), $k_{\text{к}} = 0,84$ (при $R_{c.\text{кр}} = 21,9\text{МПа}$ , $R_{c.\text{пч}} = 38,2\text{МПа}$ ) - из [рис. 5б](#p100648), $k_{\text{кр}} = 1$ (см. [табл. 10](#p100650)), $k_{s} = 1$ (см. [табл. 11](#p100658)), $k_{\alpha}\prime = 1$ (см. [п. 28](#p100931)).

<div align="center">

<a id="p103173"></a> $U_{\text{кр}} = 270 \cdot 420 \cdot 0,84 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 1 = 623\text{мм}$ .

</div>


<a id="p103174"></a>По [формуле (8)](#p100207) находим общую расчетную нагрузку на крепь при $P_{1}^{\text{н}} = 122\text{кПа}$ (из [табл. 4](#p100210) при $U_{\text{кр}} = 623\text{мм}$ ):

<div align="center">

<a id="p103175"></a> $\text{Р}_{1} = 122 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 4 = 488\text{кН}/\text{м}$ .

</div>


<a id="p103176"></a>В качестве средств усиления выбираем деревянные стойки с $N_{s_{1}} = 200\text{кН}$ (см. [Прил. 1](#p101820)).
<a id="p103177"></a>По [формуле (14)](#p100680) определяем необходимую плотность установки средств усиления:

<div align="center">

<a id="p103178"></a> $n_{1} \geq \frac{P_{1} - nN_{s}}{N_{s_{1}}} \geq \frac{488 - 1,43 \cdot 260}{200} \geq 0,6\text{ст}/\text{м}$ .

</div>


<a id="p103179"></a>Принимаем $n_{1} = 0,71\text{ст}/\text{м}$ , т.е. стойки усиления необходимо устанавливать под прогон на две рамы на длине не менее 30 м (см. [табл. 12](#p100683)). Согласно [табл. 8](#p100581) имеем $k_{\text{ус}} = 0,85$ .
3) <a id="p103180"></a>Проверяем основную крепь по податливости, пользуясь [формулой (30)](#p100924), исходя из общих смещений, определяемых по [формуле (32)](#p100941):

<div align="center">

<a id="p103181"></a> $U_{\text{общ}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{\text{о}.\text{пч}} + U_{1}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime = 270 + 104 + 420 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 1 = 794\text{мм}$ ;

<a id="p103182"></a> $\Delta \geq 0,7U_{\text{общ}}k_{\text{ос}}k_{\text{ус}} \geq 0,7 \cdot 794 \cdot 0,85 \cdot 0,85 \geq 397\text{мм}$ .

</div>


<a id="p103183"></a>Таким образом, принимаем крепь КМП-А4 из СВП-22 с замком ЗПК, плотность установки 1,43 рамы/м. Не менее чем за 30 м перед забоем лавы принимаем средства усиления - деревянные стойки, устанавливаемые из расчета одной на две рамы под прогон.


### 12. <a id="p103184"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОВОДИМАЯ ВПЕРЕДИ ЗАБОЯ ЛАВЫ И СОХРАНЯЕМАЯ ЗА НИМ НА ВЕСЬ СРОК СЛУЖБЫ ВЫЕМОЧНОГО УЧАСТКА В УСЛОВИЯХ КРУТОГО ПАДЕНИЯ


<a id="p103185"></a>Условия аналогичны примеру 10. Основная кровля пласта - среднеобрушающаяся. Срок службы выработки после отхода очистного забоя $t_{1} = 18\text{мес}$ . Со стороны выработанного пространства выработка охраняется бутовой полосой высотой m' = m, $k_{\text{о}}\prime_{\text{хр}} = 0,15$ .

<div align="center">

<a id="p103186"></a>Решение: 1) Основную крепь и плотность ее установки принимаем аналогично примеру 10: крепь КМП-А4 из СВП-22 с замком ЗПК ( $\Delta = 400\text{мм}$ , $N_{s} = 260\text{кН}$ ), n = 1,43 рамы/м.<br>
2) <a id="p103187"></a>Выбираем средства усиления крепи аналогично примеру 11. Принимаем в качестве средств усиления основной крепи деревянные стойки, $n_{1} = 0,71\text{ст}/\text{м}$ .<br>
3) <a id="p103188"></a>Выбираем средства усиления крепи за очистным забоем на основании расчета смещений пород кровли по [формуле (33)](#p100946):

</div>


<a id="p103189"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + (U_{1}k_{\text{к}} + mk_{\text{о}}\prime_{\text{хр}})k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime$ ,

<div align="center">

<a id="p103190"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}} = 270\text{мм}$ , $U_{1} = 420\text{мм}$ , $k_{\text{к}} = 0,84$ , m = 2000 мм, $k_{\text{о}}\prime_{\text{хр}} = 0,15$ , $k_{\text{кр}} = 1$ , $k_{s} = 1$ , $k_{\alpha}\prime = 1$ , $R_{c.\text{ср}} = 28,2\text{МПа}$ , $U_{\text{кр}} = 922,6\text{мм}$ .<br>
<a id="p103191"></a>По [формуле (8)](#p100207) определяем суммарную нагрузку $P_{2}$ на крепь при $P_{2}^{\text{н}} = 151\text{кПа}$ (по [табл. 4](#p100210) при $U_{\text{кр}} = 923\text{мм}$ ),

</div>


<a id="p103192"></a> $P_{2} = P_{2}^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b = 151 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 4 = 604\text{кН}/\text{м}$ .

<a id="p103193"></a>В качестве средств усиления крепи за очистным забоем принимаем металлические стойки $(N_{s_{2}} = 250\text{кН })$ . По [формуле (18)](#p100800) находим плотность их установки:

<div align="center">

<a id="p103194"></a> $n_{2} \geq \frac{P_{2} - nN_{s}}{N_{s_{2}}} \geq \frac{604 - 1,43 \cdot 260}{250} \geq 0,93\text{ст}/\text{м}$ .

<a id="p103195"></a>Принимаем $n_{2} = 1,0\text{ст}/\text{м}$ .

</div>

4) <a id="p103196"></a>Проверяем основную крепь по податливости, пользуясь [выражением (30)](#p100924), исходя из общих смещений пород, определяемых по [формуле (34)](#p100965):

<div align="center">

<a id="p103197"></a> $U_{\text{общ}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{\text{о}.\text{пч}} + (U_{1} + mk_{\text{о}}\prime_{\text{хр}} + \upsilon_{1}t_{1})k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime$ ,

<a id="p103198"></a>где $\upsilon_{1} = 37\text{мм}/\text{мес}$ (из [рис. 12](#p100968) при H = 800 м, $R_{c.\text{ср}} = 28,2\text{МПа}$ ).

</div>


<a id="p103199"></a> $U_{\text{общ}} = 270 + 104 + (420 + 2000 \cdot 0,15 + 37 \cdot 18) \cdot 1 \cdot 1 \cdot 1 = 1769\text{мм}$ .

<a id="p103200"></a> $\Delta \geq 0,7U_{\text{общ}}k_{\text{ос}}k_{\text{ус}}$ ,

<div align="center">

<a id="p103201"></a>где $k_{\text{ос}} = 0,85$ ; $k_{\text{ус}} = 0,7$ . Имеем $\Delta \leq 1053\text{мм}$ . [Условие (30)](#p100924) не удовлетворяется.<br>
<a id="p103202"></a>Следовательно, необходимо применять крепь с большей податливостью, например КМП-А5, и увеличивать плотность средств усиления или предусматривать профилактический ремонт.

</div>



### 13. <a id="p103203"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОВОДИМАЯ ВПЕРЕДИ ЗАБОЯ И СОХРАНЯЕМАЯ ЗА НИМ С ПОСЛЕДУЮЩИМ ПОВТОРНЫМ ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРИ ОТРАБОТКЕ НИЖЕЛЕЖАЩЕГО ЭТАЖА (ПОДЭТАЖА) В УСЛОВИЯХ КРУТОГО ПАДЕНИЯ


<a id="p103204"></a>Условия аналогичны примерам 10 - 12 (см. [рис. 27](#p102690)). Откаточный штрек сохраняется за лавой с помощью деревянной органной крепи и используется в качестве вентиляционного при отработке нижележащей лавы. Срок службы выработки за верхней лавой (до погашения после прохода нижней) t = 12 мес.
<a id="p103205"></a>Решение: 1) Принята крепь КМП-А4 (по аналогии в качестве основной, $N_{s} = 260\text{кН}$ , $\Delta = 400\text{мм}$ ), плотность 1,43 рамы/м. При этом $U_{\text{о}.\text{кр}} = 270\text{мм}$ , $U_{\text{о}.\text{пч}} = 104,4\text{мм}$ , $U_{1} = 420\text{мм}$ , $\upsilon_{1} = 11\text{мм}/\text{мес}$ , $k_{\text{п}} = k_{\text{пр}} = k_{s} = k_{\text{кр}} = k_{\alpha}\prime = 1$ , $k_{\text{к}} = 0,84$ , $k_{\text{о}}\prime_{\text{хр}} = 0,12$ ;
2) <a id="p103206"></a>Средства усиления впереди забоя первой лавы выбираем на основании смещений пород кровли $U_{\text{кр}}$ , определяемых по [формуле (31)](#p100934):

<div align="center">

<a id="p103207"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{1}k_{\text{к}}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime = 270 + 420 \cdot 0,84 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 1 = 623\text{мм}$ .

<a id="p103208"></a>По [формуле (8)](#p100207) находим расчетную нагрузку на крепь при $P_{1}^{\text{н}} = 121\text{кПа}$ (см. [табл. 4](#p100210) при $U_{\text{кр}} = 623\text{мм}$ ).

</div>


<a id="p103209"></a> $\text{Р}_{1} = 121 \cdot 4 \cdot 1 \cdot 1 = 484\text{кН}/\text{м}$ .

<div align="center">

<a id="p103210"></a>В качестве крепи усиления выбираем деревянные стойки с $N_{s_{1}} = 200\text{кН}$ и по [формуле (14)](#p100680) определяем их расчетную плотность:

<a id="p103211"></a> $n_{1} \geq \frac{P_{1} - nN_{s}}{N_{s_{1}}} \geq \frac{484 - 1,43 \cdot 260}{200} \geq 0,57\text{ст}/\text{м}$ .

</div>


<a id="p103212"></a>Впереди первой (верхней) лавы средства усиления крепи принимаем 0,71 ст/м под прогон.
<a id="p103213"></a>Проверяем основную крепь (по податливости) по [формуле (30)](#p100924), на основании общих смещений пород, получаемых из [выражения (32)](#p100941):

<div align="center">

<a id="p103214"></a> $U_{\text{общ}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{\text{о}.\text{пч}} + U_{1}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime = 270 + 104 + 420 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 1 = 794\text{мм}$ .

</div>


<a id="p103215"></a>По [формуле (31)](#p100934) находим: $0,7 \cdot 794 \cdot 0,85 \cdot 0,83 = 392\text{мм }<\Delta$ . Условие по податливости соблюдается.
3) <a id="p103216"></a>Средства усиления крепи позади первой и впереди второй лавы выбираем на основании смещений пород кровли $U_{\text{кр}}$ , определяемых по [формуле (35)](#p100974):

<div align="center">

<a id="p103217"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_44.png) .

<a id="p103218"></a>По [формуле (8)](#p100207) находим общую нагрузку $P_{2}$ на крепь при $P_{2}^{\text{н}} = 161\text{кПа}$ (см. [табл. 4](#p100210) при $U_{\text{кр}} = 1215\text{мм}$ );

</div>


<a id="p103219"></a> $P_{2} = P_{2}^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b = 161 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 4 = 644\text{кН}/\text{м}$ .

<div align="center">

<a id="p103220"></a>По [формуле (18)](#p100800) определяем расчетную плотность $n_{2}$ средств усиления (при $N_{s_{2}} = 200\text{кН}$ - деревянные стойки).

<a id="p103221"></a> $n_{2} \geq \frac{P_{2} - nN_{s}}{N_{s_{2}}} \geq \frac{644 - 1,43 \cdot 260}{200} \geq 1,37\text{ст}/\text{м}$ .

<a id="p103222"></a>Принимаем $n_{2} = 1,43\text{ст}/\text{м}$ .

</div>

<a id="p103223"></a>Проверяем по податливости основную крепь по [формуле (30)](#p100924), в которой $U_{\text{общ}}$ находим из [выражения (36)](#p100978):

<div align="center">

<a id="p103224"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_45.png) .

<a id="p103225"></a>По формуле (30) получим 0,7 · 1898 · 0,85 · 0,63 = 712 мм.

</div>

<a id="p103226"></a>[Условие (30)](#p100924) не удовлетворяется. Увеличив плотность только средств усиления, в данном случае погасить смещение пород невозможно.
<a id="p103227"></a>Следует увеличить плотность как средств усиления впереди второй лавы, так и основной крепи, сооружаемой в процессе проведения выработки. Тогда, приняв n = 2,5 рамы/м (P = 650 кН/м, $k_{\text{ос}} = 0,59$ ) и $n_{2} = 2,5\text{ст}/\text{м}$ $(k_{\text{ус}} = 0,55)$ по [формуле (30)](#p100924), имеем:

<div align="center">

<a id="p103228"></a> $\Delta \geq 0,7 \cdot 1898 \cdot 0,59 \cdot 0,55 = 431\text{мм}$ .

<a id="p103229"></a>Таким образом, при проведении данной выработки, планируемой к повторному использованию, следует применять крепь КМП-А4 с плотностью 2,5 рамы/м, усиливать впереди забоя первой лавы деревянными стойками с плотностью 1,25 ст/м под прогон, а позади первой и впереди второй лавы - с плотностью 2,5 ст/м.

</div>



### 14. <a id="p103230"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОВОДИМАЯ ВПРИСЕЧКУ К ВЫРАБОТАННОМУ ПРОСТРАНСТВУ В УСЛОВИЯХ КРУТОГО ПАДЕНИЯ


<div align="center">

<a id="p103231"></a>Условия аналогичны примеру 10 (см. [рис. 25](#p102614)). Выработка шириной 4 м, высотой 3 м проводится вприсечку к выработанному пространству с оставлением угольной стенки толщиной 2 м. Срок службы выработки t = 18 мес.<br>
<a id="p103232"></a>На основании решения предыдущих примеров имеем: $R_{c.\text{пч}} = 38,2\text{МПа}$ , $R_{c.\text{кр}} = 21,9\text{МПа}$ , $R_{c.\text{ср}} = 28,2\text{МПа}$ , k = 0,84, $k_{\text{кр}} = k_{s} = k_{\alpha}\prime = 1$ , $k_{\text{п}} = k_{\text{пр}} = 1$ .

</div>

<a id="p103233"></a>Решение: 1) Основную крепь выбираем на основании расчетных смещений пород кровли $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}}$ , определяемых по [формуле (37)](#p100983):

<div align="center">

<a id="p103234"></a> $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} = (U_{\text{п}}\prime_{\text{р}} + 2\upsilon_{\text{о}}\prime)k\prime k_{s}k_{\alpha}\prime k_{\text{к}}$ ,

<a id="p103235"></a>где $U_{\text{п}}\prime_{\text{р}} = 170\text{мм}$ (из [рис. 14](#p100988) при $R_{c.\text{ср}} = 28,2\text{МПа}$ и H = 800 м), k' = 0,7 (см. [п. 17](#p100544)), $\upsilon_{\text{о}}\prime = 40\text{мм}/\text{мес}$ (из [рис. 15](#p101009) при $R_{c.\text{ср}} = 28,2\text{МПа}$ и H = 800 м).

</div>


<a id="p103236"></a> $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} = (170 + 2 \cdot 40) \cdot 0,7 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 0,84 = 147\text{мм}$ .

<div align="center">

<a id="p103237"></a>По значению $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}}$ из [табл. 4](#p100210) находим $P^{\text{н}} = 56\text{кПа}$ и по [формуле (8)](#p100207) $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b = 56 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 4 = 224\text{кН}$ .

</div>

<a id="p103238"></a>Выбираем крепь КМП-А4 ( $N_{s} = 260\text{кН}$ , $\Delta = 400\text{мм}$ ) и по [формуле (11)](#p100546) находим $n \geq P/N_{s} = 0,86\text{рам}/\text{м}$ . Принимаем n = 1 рама/м.
2) <a id="p103239"></a>Выбираем средства усиления на основании смещений пород кровли $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}}$ , рассчитываемых по [формуле (38)](#p100991):

<div align="center">

<a id="p103240"></a> $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}} = U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} + U_{1}\prime k\prime k_{\text{к}}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime$ ,

<a id="p103241"></a>где $U_{1}\prime = U_{1} = 420\text{мм}$ (см. решения предыдущих примеров).

</div>


<a id="p103242"></a> $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}} = 147 + 420 \cdot 0,7 \cdot 0,84 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 1 = 394\text{мм}$ .

<div align="center">

<a id="p103243"></a>Из [табл. 4](#p100210) по значению $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}} = 394\text{мм}$ находим $P_{1}^{\text{н}} = 100\text{кПа}$ и по [формуле (8)](#p100207) $P_{1} = 100 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 4 = 400\text{кН}/\text{м}.$ .<br>
<a id="p103244"></a>В качестве средств усиления принимаем деревянные стойки $(N_{s_{1}} = 200\text{кН })$ и по [формуле (14)](#p100680) находим:

</div>


<a id="p103245"></a> $n_{1} \geq \frac{P_{1} - nN_{s}}{N_{s_{1}}} \geq \frac{400 - 1 \cdot 260}{200} \geq 0,7\text{ст}/\text{м}$ 

<a id="p103246"></a>Принимаем $n_{1} = 1\text{ст}/\text{м}$ , $k_{\text{ус}} = 0,7$ ;
3) <a id="p103247"></a>Проверяем по податливости основную крепь по [формуле (30)](#p100924), в которой $U_{\text{общ}}$ определяем по формуле:

<a id="p103248"></a> $U_{\text{общ}} = U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} + U_{\text{о}}\prime_{.\text{пч}} + [\upsilon_{\text{о}}\prime(t - 2) + U_{1}\prime]k\prime k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime$ 

<div align="center">

<a id="p103249"></a>где

<a id="p103250"></a> $U_{\text{о}}\prime_{.\text{пч}} = U_{\text{п}}\prime_{\text{р}}(1 - k_{\text{к}})k\prime k_{s}k_{\alpha}\prime = 170(1 - 0,84) \cdot 0,7 \cdot 1 \cdot 1 = 19\text{мм}$ .

<a id="p103251"></a> $U_{\text{общ}} = 147 + 19 + [40(18 - 2) + 420] \cdot 0,7 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 1 = 908\text{мм}$ .

</div>


<a id="p103252"></a>При $K_{\text{ос}} = 0,94$ , $k_{\text{ус}} = 0,7$ (см. ранее) имеем:

<a id="p103253"></a> $0,7 \cdot 908 \cdot 1 \cdot 0,7 \cdot 0,94 = 418\text{мм }>\Delta$ .

<a id="p103254"></a>Условие не выполняется, следовательно, необходимо увеличить плотность основной крепи и средств усиления, например, до n = 1,25 рам/м и $n_{1} = 1,25\text{ст}/\text{м}$ . При этом $k_{\text{ос}} = 0,87$ , $k_{\text{ус}} = 0,65$ , и тогда $0,7 \cdot 0,87 \cdot 0,65 \cdot 908 = 359\text{мм } \leq \Delta$ .

<div align="center">

4) <a id="p103255"></a>Таким образом, в расматриваемых условиях в присечной выработке необходимо использовать крепь КМП-А4 с замками ЗПК, с плотностью установки 1,25 рамы/м и на протяжении не менее 35 м (см. [табл. 12](#p100683)) впереди забоя лавы устанавливать под каждую раму одну деревянную стойку усиления.

</div>



### 15. <a id="p103256"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОВОДИМАЯ (ОФОРМЛЯЕМАЯ) ЗА ОЧИСТНЫМ ЗАБОЕМ И ПОДДЕРЖИВАЕМАЯ В ВЫРАБОТАННОМ ПРОСТРАНСТВЕ В УСЛОВИЯХ КРУТОГО ПАДЕНИЯ


<div align="center">

<a id="p103257"></a>Условия: вентиляционный штрек (см. [рис. 30](#p103019)), b = 4 м, h = 3 м, S = 10 м2 (горно-геологические условия аналогичны примеру 10) оформляется за лавой и поддерживается в выработанном пространстве с помощью бутовой полосы высотой m' = 2 м в течение t = 12 мес.

</div>

<a id="p103258"></a>Решение: 1) Основную крепь выбираем по расчетным смещениям пород кровли, определяемым по [формуле (41)](#p101002):

<div align="center">

<a id="p103259"></a> $U_{\text{кр}} = k_{\text{о}}\prime_{\text{хр}}m\prime k_{s}k_{\alpha}\prime$ ,

<a id="p103260"></a>где $k_{\text{о}}\prime_{\text{хр}} = 0,15$ (см. [табл. 19](#p100948)), $k_{s} = k_{\alpha}\prime = 1$ (см. решения предыдущих примеров).

</div>


<a id="p103261"></a> $U_{\text{кр}} = 0,15 \cdot 2000 \cdot 1 \cdot 1 = 300\text{мм}$ .

<div align="center">

<a id="p103262"></a>По величине $U_{\text{кр}} = 300\text{мм}$ находим $P^{\text{н}} = 86\text{кПа}$ и по [формуле (8)](#p100207) определяем $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b$ при $k_{\text{п}} = k_{\text{пр}} = 1$ (см. решения предыдущих примеров)

<a id="p103263"></a>P = 86 · 1 · 1 · 4 = 344 кН/м.

</div>


<a id="p103264"></a>Принимаем крепь КМП-А4 ( $N_{s} = 260\text{кН}$ , $\Delta = 400\text{мм}$ ) и по [формуле (11)](#p100546) находим $n \geq P/N_{s} = 344/260 = 1,32\text{рамы}/\text{м}$ . По [табл. 7](#p100555) принимаем n = 1,33 рамы/м $(k_{\text{ос}} = 0,85)$ .
2) <a id="p103265"></a>Проверяем по податливости металлическую крепь по [формуле (30)](#p100924), в которой $U_{\text{общ}}$ находим из [выражения (42)](#p101006):

<div align="center">

<a id="p103266"></a> $U_{\text{общ}} = (m\prime k_{\text{о}}\prime_{\text{хр}} + \upsilon_{2}t)k_{s}k_{\alpha}\prime$ ,

<a id="p103267"></a>где $\upsilon_{2} = 51\text{мм}/\text{мес}$ (см. [рис. 15](#p101009) при H = 800 м, $R_{c.\text{ср}} = 28,2\text{МПа}$ ).

</div>


<a id="p103268"></a> $U_{\text{общ}} = 0,15 \cdot 200 + 51 \cdot 12 \cdot 1 \cdot 1 = 912\text{мм}$ .

<div align="center">

<a id="p103269"></a>По формуле (30) получим 0,7 · 0,85 · 912 = 543 мм.<br>
<a id="p103270"></a>Поскольку [условие (30)](#p100924) не удовлетворяется, принимаем крепь с бульшей податливостью, а именно КМП-А5 с ножкой 700 мм из СВП-22, с замком ЗПК ( $\Delta = 600\text{мм}$ , $N_{s} = 260\text{кН}$ ) плотностью 1,33 рамы/м.

</div>



### 16. <a id="p103271"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОВОДИМАЯ ВПЕРЕДИ ОЧИСТНОГО ЗАБОЯ ПО ЗАВАЛУ (ОБРУШЕННЫМ ПОРОДАМ) И ПОДДЕРЖИВАЕМАЯ В ВЫРАБОТАННОМ ПРОСТРАНСТВЕ В УСЛОВИЯХ КРУТОГО ПАДЕНИЯ


<a id="p103272"></a>Условия аналогичны примеру 10, вентиляционный штрек проводится по завалу (обрушенным породам) и поддерживается в выработанном пространстве до погашения лавой в течение 12 мес.
<a id="p103273"></a>Решение: 1) Основную крепь выбираем на основании расчетных смещений U с учетом коэффициента 1,5. Из решения примера 10 имеем: $U_{\text{о}.\text{кр}} = 270\text{мм}$ , $U_{\text{о}.\text{пч}} = 104\text{мм}$ , $U_{\text{о}.\text{в}.\text{б}} = 165,6\text{мм}$ . Расчетное смещение согласно [формуле (29)](#p100920) U = 317 мм.
<a id="p103274"></a>По значениям 1,5U = 1,5 · 317 = 475,5 м находим из [табл. 4](#p100210) значение $P^{\text{н}} = 108\text{кПа}$ . По [формуле (8)](#p100207) при $k_{\text{п}} = k_{\text{пр}} = 1$ , b = 4 м имеем P = 108 · 1 · 1 · 4 = 432 кН/м.
<a id="p103275"></a>Принимаем крепь КМП-А4 ( $N_{s} = 260\text{кН}$ , $\Delta = 400\text{мм}$ ) и по [формуле (10)](#p100539) находим:

<div align="center">

<a id="p103276"></a>n >= 432 / 260 >= 1,66 рамы/м

</div>


<a id="p103277"></a>Принимаем n = 1,67 рамы/м с $k_{\text{ос}} = 0,81$ .
2) <a id="p103278"></a>Средства усиления крепи выбираем на основании расчетных смещений пород кровли, определяемых по [формуле (43)](#p101015):

<a id="p103279"></a> $U_{\text{кр}} = 1,5U_{\text{о}.\text{кр}} + (U_{1} + \upsilon_{2}t)k_{\text{к}}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\alpha}\prime,$ 

<div align="center">

<a id="p103280"></a>где $U_{1} = 430\text{мм}$ , $k_{\text{к}} = 0,82$ , $k_{\text{кр}} = k_{s} = k_{\alpha}\prime = 1$ , $\upsilon_{2} = 51\text{мм}/\text{мес}$ (из [рис. 15](#p101009) при H = 800 м и $R_{c.\text{ср}} = 26,3\text{МПа}$ ).

<a id="p103281"></a> $U_{\text{кр}} = 1,5 \cdot 270 + (430 + 51 \cdot 12) \cdot 0,82 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 1 = 1280,0\text{мм}$ .

<a id="p103282"></a>По значению $U_{\text{кр}} = 1280,0\text{мм}$ из [табл. 4](#p100210) находим $P_{1}^{\text{н}} = 164\text{кПа}$ и по [формуле (8)](#p100207) $\text{Р}_{1} = 162 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 4 = 656\text{кН}/\text{м}$ .

</div>

<a id="p103283"></a>Выбираем в качестве средств усиления деревянные стойки $(N_{s_{1}} = 200\text{кН })$ и по [формуле (14)](#p100680) находим:

<a id="p103284"></a> $n_{1} \geq \frac{656 - 1,67 \cdot 260}{200} \geq 1,1\text{ст}/\text{м}$ .

<div align="center">

<a id="p103285"></a>Принимаем $n_{1} = 1,1\text{ст}/\text{м}$ под прогон $(k_{\text{ус}} = 0,7)$ .<br>
3) <a id="p103286"></a>Проверяем по податливости основную крепь по [формуле (30)](#p100924), в которой $U_{\text{общ}}$ находим по [формуле (44)](#p101019):

</div>


<a id="p103287"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_46.png) .

<div align="center">

<a id="p103288"></a>По формуле (30) при $k_{\text{ос}} = 0,81$ , $k_{\text{ус}} = 0,68$ получим:

</div>


<a id="p103289"></a> $0,7 \cdot 0,81 \cdot 0,68 \cdot 1489 = 574\text{мм }>\Delta$ .

<a id="p103290"></a>Условие не удовлетворяется, необходима крепь с бульшей податливостью. Принимаем КМП-А5 с ножкой 700 мм из СВП-22, с замком ЗПК ( $\Delta = 600\text{мм}$ , $N_{s} = 260\text{кН}$ ), плотность 1,67 рамы/м. Впереди забоя лавы на расстоянии 35 м устанавливаем в качестве средств усиления крепи деревянные стойки под прогон $(n_{1} = 1,1\text{ст}/\text{м})$ .


### 17. <a id="p103291"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОЙДЕННАЯ В РАЗГРУЖЕННОЙ ЗОНЕ ОТ НАДРАБОТКИ И ПОГАШАЕМАЯ ЗА ОЧИСТНЫМ ЗАБОЕМ ОДИНОЧНОЙ ЛАВЫ


<a id="p103292"></a>Выработка проводится в разгруженной зоне под выработанным пространством пласта на расстоянии от него 20 м по нормали.
<a id="p103293"></a>Решение аналогично примеру 3, но при расчете смещений пород по [формулам (3)](#p100069) и [(12)](#p100639) правую часть выражений умножаем на коэффициент, принимаемый равным 0,8.


### 18. <a id="p103294"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОЙДЕННАЯ В РАЗГРУЖЕННОЙ ЗОНЕ ОТ ПОДРАБОТКИ И ПОГАШАЕМАЯ ЗА ОЧИСТНЫМ ЗАБОЕМ ОДИНОЧНОЙ ЛАВЫ


<a id="p103295"></a>Условия аналогичны примеру 3. Выработка проводится в разгруженной зоне над выработанным пространством пласта на расстоянии 40 м по нормали.
<a id="p103296"></a>Решение аналогично примеру 3, но при расчете смещений пород по [формулам (3)](#p100069) и [(12)](#p100639) правую часть выражений умножаем на коэффициент, принимаемый равным 0,8.


### 19. <a id="p103297"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОЙДЕННАЯ И ПОДДЕРЖИВАЕМАЯ ПОД КРАЕВОЙ ЧАСТЬЮ ВЫШЕЛЕЖАЩЕГО ПЛАСТА И ПОГАШАЕМАЯ ЗА ОЧИСТНЫМ ЗАБОЕМ ОДИНОЧНОЙ ЛАВЫ


<a id="p103298"></a>Условия: $R_{c.\text{ср}} = 20\text{МПа}$ , H = 600 м, $\alpha = 10^{\circ}$ , $h_{\text{н}} = 20\text{м}$ . Выработка находится под кромкой надрабатывающего пласта, в толще междупластья нет мощных слоев песчаника, $k_{\text{кр}} = 1$ , $k_{s} = 1$ (S = 10,3 м2), проходка - комбайновая. Ширина выработки 4,1 м.
<a id="p103299"></a>Решение: 1) Выбираем основную крепь и средства ее усиления для участка выработки, находящегося под кромкой надрабатывающего пласта. Для этого определим $k_{\text{од}}$ , установив отношение $h_{\text{н}}/h_{\text{б}.\text{н}}$ . Из [табл. 26](#p101201), задаваясь условием $\Delta>500\text{мм}$ , найдем $h_{\text{б}.\text{н}} = 0,5h_{\text{б}.\text{н}.\text{табл}}$ , где $h_{\text{б}.\text{н}.\text{табл}} = 110\text{м}$ . Следовательно, $h_{\text{б}.\text{н}} = 55\text{м}$ . По условию $h_{\text{н}} = 20\text{м}$ . Отношение $h_{\text{н}}/h_{\text{б}.\text{н}} = 20/55 = 0,36$ . По [табл. 20](#p101035) определяем $k_{\text{од}} = 1,6$ .
2) <a id="p103300"></a>Зная $k_{\text{од}}$ , выбираем крепь и средства ее усиления на основании расчета смещений пород по [формулам (3)](#p100069) и [(12)](#p100639) с введением $k_{\text{од}}$ :

<a id="p103301"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = U_{\text{т}.\text{кр}}k_{\alpha}k_{\text{ш}}k_{\text{в}}k_{t}k_{\text{од}}$ ,

<div align="center">

<a id="p103302"></a>где $U_{\text{т}.\text{кр}} = 500\text{мм}$ [(рис. 2)](#p100080), $k_{\alpha} = 1$ , $k_{\text{ш}} = 0,62$ , $k_{\text{в}} = 1$ , $k_{t} = 0,9$ (при $H/R_{c.\text{ср}} = 30$ , по [рис. 3](#p100204)), $k_{\text{од}} = 1,6$ ; $U_{\text{о}.\text{кр}} = 500 \cdot 1 \cdot 0,62 \cdot 1 \cdot 0,9 \cdot 1,6 = 448\text{мм}$ , $P^{\text{н}} = 106\text{кПа}$ , $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b$ , где $k_{\text{п}} = 1$ , $k_{\text{пр}} = 1$ [(табл. 6)](#p100525), b = 4,1 м.

<a id="p103303"></a>P = 106 · 1 · 1 · 4,1 = 434,6 кН/м.

</div>


<a id="p103304"></a>Принимаем крепь КМП-А5 из СВП-22 с замком ЗПК, тогда n = 435 / 260 = 1,67 рамы/м; принимаем n = 1,67 рамы/м;

<div align="center">

<a id="p103305"></a>б) выбор средств усиления крепи:

<a id="p103306"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{1}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\text{к}}k_{\text{од}}$ ,

</div>


<a id="p103307"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}} = 448\text{мм}$ , $U_{1} = 810\text{мм}$ [(рис. 4)](#p100644), $k_{\text{кр}} = 1$ (кровля среднеобрушающая), $k_{s} = 1$ [(табл. 11)](#p100658), $k_{\text{к}} = 0,5$ , $k_{\text{од}} = 1,6$ , $U_{\text{кр}} = 448 + 810 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 0,5 \cdot 1,6 = 1096\text{мм}$ ; $P_{1}^{\text{н}} = 157\text{кПа}$ , $\text{Р}_{1} = 644\text{кН}/\text{м}$ , $n_{1} \geq \frac{644 - 1,67 \cdot 260}{250} \geq 0,83\text{ст}/\text{м}$ . Принимаем $n_{1} = 0,835\text{ст}/\text{м}$ , т.е. одна стойка под прогон на две рамы;

<div align="center">

<a id="p103308"></a>в) проверка крепи по податливости:

<a id="p103309"></a> $\Delta \geq U_{\text{кр}}k_{\text{ос}}k_{\text{ус}}$ ,

</div>


<a id="p103310"></a>где $U_{\text{кр}} = 1096\text{мм}$ , $k_{\text{ос}} = 0,81$ , $k_{\text{ус}} = 0,78$ , $\Delta \geq 1096 \cdot 0,81 \cdot 0,78 \geq 692\text{мм}$ .
<a id="p103311"></a>Для участков выработки, попадающих в зону ПГД от кромки подрабатывающего пласта, принимаем крепь КМП-А5 с ножкой 900 мм, из СВП-22, с замком ЗПК, n = 1,67 рамы/м, с усилением в зоне временного опорного давления отрабатываемой лавы металлическими стойками трения из расчета одна стойка под прогон на две рамы.


### 20. <a id="p103312"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОЙДЕННАЯ И ПОДДЕРЖИВАЕМАЯ НАД ЦЕЛИКОМ УГЛЯ, ОСТАВЛЕННЫМ В НИЖЕЛЕЖАЩЕМ ПЛАСТЕ, И ПОГАШАЕМАЯ ЗА ОЧИСТНЫМ ЗАБОЕМ ОДИНОЧНОЙ ЛАВЫ


<a id="p103313"></a>Условия: $R_{c.\text{ср}} = 20\text{МПа}$ , H = 600 м, угол падения 20°, мощность подрабатывающего пласта 1,5 м, пород междупластья - 40 м, выработка проводится комбайном, S = 10,3 м2, b = 4,1 м, основная кровля - среднеобрушающаяся.
<a id="p103314"></a>Решение: 1) Определяем $k_{\text{од}}$ по [табл. 22](#p101061) на основании отношения $h_{\text{п}}/1,5h_{\text{б}.\text{п}}$ . Из [табл. 28](#p101324) находим $h_{\text{б}.\text{п}} = 0,88h_{\text{б}.\text{п}.\text{табл}}$ , где $h_{\text{б}.\text{п}.\text{табл}} = 135\text{м}$ (см. [табл. 29](#p101358)). Следовательно, $h_{\text{б}.\text{п}} = 0,88 \times 135 = 119\text{м}$ .

<div align="center">

<a id="p103315"></a>Отношение $h_{\text{п}}/1,5h_{\text{б}.\text{п}}$ равно 40 / 202,5 = 0,198. При этом отношении величина $k_{\text{од}} = 3,5$ (см. [табл. 22](#p101061)).<br>
2) <a id="p103316"></a>Зная $k_{\text{од}}$ , выбираем крепь и средства ее усиления на основании расчета смещений пород по [формулам (3)](#p100069) и [(12)](#p100639) с введением $k_{\text{од}}$ ;<br>
<a id="p103317"></a>а) выбираем основную крепь:

<a id="p103318"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = U_{\text{т}.\text{кр}}k_{\alpha}k_{\text{ш}}k_{\text{в}}k_{t}k_{\text{од}}$ ,

</div>


<a id="p103319"></a>где $U_{\text{т}.\text{кр}} = 500\text{мм}$ (см. [рис. 2](#p100080)), $k_{\alpha} = 1$ , $k_{\text{ш}} = 0,62$ , $k_{\text{в}} = 1$ , $k_{t} = 0,9$ (см. [рис. 3](#p100204)), $k_{\text{од}} = 3,5$ .

<a id="p103320"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = 500 \cdot 1 \cdot 0,62 \cdot 1 \cdot 0,9 \cdot 3,5 = 976,5\text{мм}$ .

<div align="center">

<a id="p103321"></a> $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b$ , где $P^{\text{н}} = 150\text{кПа}$ , $k_{\text{п}} = 1$ , $k_{\text{пр}} = 1$ , b = 4,1 м, P = 615 кН/м. Принимаем крепь КМП-А5 с ножкой 1200 мм и замком типа ЗПК ( $\Delta = 1000\text{мм}$ , $N_{s} = 260\text{кН}$ ), n >= 615 / 260 >= 2,36 рамы/м. Принимаем n = 2,5 рамы/м;<br>
<a id="p103322"></a>б) выбираем средства усиления крепи:

</div>


<a id="p103323"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{1}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\text{к}}k_{\text{од}}$ ,

<div align="center">

<a id="p103324"></a>где $U_{\text{кр}} = 976,5\text{мм}$ , $U_{1} = 810\text{мм}$ , $k_{\text{кр}} = 1$ , $k_{s} = 1$ , $k_{\text{к}} = 0,5$ ; $k_{\text{од}} = 3,5$ ; $U_{\text{о}.\text{кр}} = 976,5 + 810 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 0,5 \cdot 3,5 = 2394\text{мм}$ ; $P_{1}^{\text{н}} = 220\text{кПа}$ , $\text{Р}_{1} = 902\text{кН}/\text{м}$ , $n_{1} \geq \frac{902 - 2,5 \cdot 260}{250} \geq 1\text{ст}/\text{м}$ ;<br>
<a id="p103325"></a>в) проверяем по податливости металлическую рамную крепь:

</div>


<a id="p103326"></a> $\Delta \geq U_{\text{кр}}k_{\text{ос}}k_{\text{ус}}$ ,

<div align="center">

<a id="p103327"></a>где $\Delta = 1000\text{мм}$ , $U_{\text{кр}} = 2394\text{мм}$ , $k_{\text{ос}} = 0,6$ , $k_{\text{ус}} = 0,7$ , $\Delta \geq 2394 \cdot 0,6 \cdot 0,7 \geq 1005,5\text{мм}.$ Условие соблюдается.

</div>

<a id="p103328"></a>Принимаем крепь КМП-А5 с ножкой 1200 мм, имеющую податливость 1000 мм (см. [Прил. 1](#p101820)), из СВП-22, с замком ЗПК. Плотность установки крепи при проходке в зоне ПГД 2,5 рамы/м. В зоне временного опорного давления собственной лавы плотность установки средств усиления (металлических стоек трения) - одна стойка под прогон на 2,5 рамы.


### 21. <a id="p103329"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОВОДИМАЯ ВНЕ ВЛИЯНИЯ ОЧИСТНЫХ РАБОТ В СЛАБЫХ НЕУСТОЙЧИВЫХ ПОРОДАХ (НА БУРОУГОЛЬНЫХ ШАХТАХ ДНЕПРОВСКОГО БАССЕЙНА)


<a id="p103330"></a>Условия: бортовой штрек проводится на глубине 80 м по углю ( $R_{c.\text{ср}} = 0,4\text{МПа}$ , $k_{c} = 1$ ), в кровле и почве оставляются защитные пачки угля толщиной 0,5 м. Залегание пласта горизонтальное, $\alpha = 1 - 2^{\circ}$ . Выше пласта залегает слой глин мощностью 5 м, в почве обводненные пески (m = 3 м). В результате дренажных работ напор подземных вод отсутствует, выработка обводнена. Бортовой штрек проводится вне влияния смежных выработок, тектонические нарушения отсутствуют. Срок службы выработки - три года.

<div align="center">

<a id="p103331"></a>Параметры выработки: $S_{\text{св}} = 7\text{м}^{2}$ , $S_{\text{пр}} = 10\text{м}^{2}$ , ширина выработки в свету $b_{\text{св}} = 3,2\text{м}$ , в проходке $b_{\text{пр}} = 3,8\text{м}$ , $h_{\text{св}} = 2,1\text{м}$ , $h_{\text{пр}} = 2,7\text{м}$ .<br>
<a id="p103332"></a>Решение: 1) Смещения пород кровли определяем по формуле:

<a id="p103333"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = [U_{\text{пр}} + 12\upsilon(t - 1)]k_{\text{в}}k_{s}$ ,

<a id="p103334"></a>где $U_{\text{пр}} = 180\text{мм}$ (по графику [рис. 16, а](#p101466) при H = 80 м и $R_{c.\text{ср}} = 0,4\text{МПа}$ ); $\upsilon = 2,5\text{мм}/\text{мес}$ (по графику [рис. 18](#p101476), для условий режима незатухающей ползучести), а с учетом обводненности выработки $\upsilon = 2,5 \cdot 5\text{мм}/\text{мес}$ (см. [п. 40](#p101462)); $k_{s} = 0,85$ [(табл. 11)](#p100658), $k_{\text{в}} = 1$ (см. [п. 9](#p100056)).

<a id="p103335"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = (180 + 12 \cdot 12,5 \cdot 2) \cdot 1 \cdot 0,85 = 408\text{мм}$ .

2) <a id="p103336"></a>Нагрузки на 1 м выработки определяем по формуле: $P = P^{\text{н}}b$ , где b = 3,8 м, $P^{\text{н}} = 101\text{кПа}$ (при $U_{\text{о}.\text{кр}} = 408\text{мм}$ , b = 3,8 м);

<a id="p103337"></a>P = 3,8 · 101 = 384 кН/м.

3) <a id="p103338"></a>Выбираем крепь согласно [п. 14](#p100535) по [Прил. 1](#p101820), исходя из ширины выработки. Принимаем трапециевидную крепь КМП-Т (П) из СВП-22 с замком ЗПК $(N_{s} = 260\text{кН })$ .<br>
<a id="p103339"></a>Плотность установки крепи $n \geq P/N_{s} \geq 384/260 \geq 1,47\text{рамы}/\text{м}$ . Принимаем n = 1,43 рамы/м.

</div>

4) <a id="p103340"></a>Проверку крепи по податливости производим по [формуле (11)](#p100546) из условия $\Delta \geq U_{\text{кр}}k_{\text{ос}}$ , где $U_{\text{кр}} = 408,0\text{мм}$ , $k_{\text{ос}} = 0,85$ , $\Delta \geq 408 \cdot 0,85 \geq 347\text{мм}$ . Конструктивная податливость принятой крепи выше $(\Delta = 700\text{мм})$ . Следовательно, крепь отвечает условиям поддержания выработки. Далее в табл. 48 показаны примеры выбора основной крепи, устанавливаемой при проходке в выработке, проводимой в слабых неустойчивых необводненных породах при остальных условиях, соответствующих примеру 21.

<div align="center">

<a id="p103341"></a>Таблица 48

</div>



<table>
<colgroup><col width="10%"><col width="29%"><col width="30%"><col width="30%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p103342"></a>H, м</td><td colspan="3"><a id="p103343"></a>Параметры крепи и средств ее усиления при $R_{c.\text{ср}},\text{МПа}$</td></tr>
<tr><td><a id="p103344"></a>0,25</td><td><a id="p103345"></a>0,32</td><td><a id="p103346"></a>0,4</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p103347"></a>50</td><td colspan="3"><a id="p103348"></a>КМП-Т (П) из СВП-22, замок ЗПК, $\Delta = 700\text{мм}$</td></tr>
<tr><td><a id="p103349"></a>n = 1,0 рамы/м</td><td><a id="p103350"></a>n = 0,8 рамы/м</td><td><a id="p103351"></a>n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td><a id="p103352"></a>80</td><td><a id="p103353"></a>То же, n = 1,43 рамы/м</td><td><a id="p103354"></a>То же, n = 1,25 рамы/м</td><td><a id="p103355"></a>То же, n = 1,1 рамы/м</td></tr>
<tr><td><a id="p103356"></a>120</td><td colspan="2"><a id="p103357"></a>То же, n = 2 рамы/м</td><td><a id="p103358"></a>То же, n = 1,67 рамы/м</td></tr>
</table>



### 22. <a id="p103359"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОВОДИМАЯ В СЛАБЫХ НЕУСТОЙЧИВЫХ ПОРОДАХ И ПОГАШАЕМАЯ ЗА ОЧИСТНЫМ ЗАБОЕМ ОДИНОЧНОЙ ЛАВЫ НА ШАХТАХ ЗАПАДНОГО ДОНБАССА


<a id="p103360"></a>Условия: выемочная выработка производится по напластованию пород на глубине 370 м. Угол падения пород 2 - 5°. Вмещающие породы обладают естественной влажностью. Литологический состав показан на [рис. 33](#p103362). Характеристика слоев пород: 1 - алевролит, m > 5 м, $R_{c} = 15\text{МПа}$ ; 2 - аргиллит, m = 2 м, $R_{c} = 12\text{МПа}$ ; 3 - уголь, m = 1,2 м, $R_{c} = 30\text{МПа}$ ; 4 - аргиллит, $R_{c} = 10\text{МПа}$ , m = 3 м; 5 - алевролит, m > 6 м, $R_{c} = 17\text{МПа}$ .

<a id="p103361"></a> ![22. Выработка, проводимая в слабых неустойчивых породах и погашаемая за очистным](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_47.png) 

<div align="right">

<a id="p103362"></a>Рис. 33. Расчетная схема к примеру 22

</div>


<a id="p103363"></a>Выработка проводится комбайновым способом, $S_{\text{св}}$ до осадки 9,2 м2, ширина в проходке 4,1 м, высота 3,5 м, срок службы 5 лет.

<div align="center">

<a id="p103364"></a>Решение: 1) Определяем расчетную прочность пород. Для всех пород принимаем $k_{c} = 0,9$ (см. [табл. 1](#p100031)). Тогда $R_{c_{1}} = 15 \cdot 0,9 = 13,5\text{МПа}$ , $R_{c_{2}} = 12 \cdot 0,9 = 10,8\text{МПа}$ , $R_{c_{3}} = 30 \cdot 0,9 = 27\text{МПа}$ , $R_{c_{4}} = 10 \cdot 0,9 = 9\text{МПа}$ , $R_{c_{5}} = 17 \cdot 0,9 = 15,3\text{МПа}$ .<br>
<a id="p103365"></a>Средневзвешенное расчетное сопротивление пород сжатию

<a id="p103366"></a> $R_{c.\text{ср}} = \frac{13,5 \cdot 4,15 + 10,8 \cdot 2 + 27 \cdot 1,2 + 9 \cdot 3 + 15,3 \cdot 3,4}{4,15 + 2 + 1,2 + 3 + 3,4} = \frac{189,05}{13,75} = 13,75\text{МПа}$ .

<a id="p103367"></a>Расчетное сопротивление пород кровли сжатию $R_{c.\text{кр}} = 12,6\text{МПа}$ , почвы - 14,2 МПа.<br>
2) <a id="p103368"></a>Для выбора основной крепи рассчитываем смещения пород со стороны кровли по [формуле (45)](#p101463):

<a id="p103369"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = [U_{\text{пр}} + 12\upsilon(t - 1)]k_{\text{в}}k_{s}$ ,

<a id="p103370"></a>где $U_{\text{пр}} = 260\text{мм}$ (по графику [рис. 16, б](#p101468) при H = 370 м и $R_{c.\text{ср}} = 13,75\text{МПа}$ ), $\upsilon = 5,5\text{мм}$ (по графику [рис. 17, б](#p101473)), t = 5 лет, $k_{s} = 0,95$ (см. [табл. 11](#p100658)), $k_{\text{в}} = 1$ (см. [п. 12](#p100067)); $U_{\text{о}.\text{кр}} = (360 + 12 \cdot 5,5 \cdot 4) \cdot 0,95 \cdot 1 = 498\text{мм}$ .

</div>

3) <a id="p103371"></a>Нагрузки на крепь определяем по [формуле (46)](#p101480): $P = P^{\text{н}}b$ , где b = 4,1 м, $P^{\text{н}} = 110\text{кПа}$ , P = 4,1 · 110 = 451,5 кН/м.

<div align="center">

<a id="p103372"></a>Выбираем крепь КМП-А3 из СВП-22 с замком ЗПК. При $N_{s} = 260\text{кН}$ плотность установки крепи n >= 451,5 / 260 >= 2 рамы/м.<br>
4) <a id="p103373"></a>Выбираем средства усиления крепи в зоне влияния временного опорного давления на основании расчета смещений пород кровли по формуле: $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{1,\text{кр}}k_{s}$ , где $U_{\text{о}.\text{кр}} = 498\text{мм}$ , $U_{1,\text{кр}} = 170\text{мм}$ (по [рис. 19, б](#p101540)), $k_{s} = 0,95$ , $U_{\text{кр}} = 498 + 170 \cdot 0,95 = 659,5\text{мм}$ .<br>
<a id="p103374"></a>Определяем расчетную суммарную нагрузку на крепь. $P_{1}^{\text{н}} = 126\text{кПа}$ (из [табл. 4](#p100210)), $\text{Р}_{1} = 4,1 \cdot 126 = 517\text{кН}/\text{м}$ . Плотность средств усиления $n_{1} \geq \frac{517 - 2 \cdot 260}{250} \approx 0$ .<br>
5) <a id="p103375"></a>Проверяем принятую крепь по податливости, используя [формулу (11)](#p100546). Имеем $\Delta \geq 659 \cdot 0,8 \cdot 1 \geq 527\text{мм}$ . Таким образом, крепь КМП-А3 не подходит. Более рациональна КМП-А5 из СВП-22 с сопротивлением 260 кН, ножкой 700 мм $(\Delta = 600\text{мм})$ , из СВП-22, с плотностью 2 рамы/м, замок ЗПК. В зоне влияния очистных работ впереди очистного забоя усиление крепи не производится.

</div>

<a id="p103376"></a>Далее, в табл. 49 показаны примеры выбора основной крепи и средств ее усиления в выработке, проведенной в слабых неустойчивых породах и погашаемой за очистным забоем, при других породах на различных глубинах, но при прочих условиях, соответствующих примеру 22.

<div align="center">

<a id="p103377"></a>Таблица 49

</div>



<table>
<colgroup><col width="12%"><col width="24%"><col width="21%"><col width="21%"><col width="22%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p103378"></a>H, м</td><td colspan="4"><a id="p103379"></a>Параметры крепи и средств ее усиления при $R_{c.\text{ср}},\text{МПа}$</td></tr>
<tr><td><a id="p103380"></a>2</td><td><a id="p103381"></a>6</td><td><a id="p103382"></a>10</td><td><a id="p103383"></a>20</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p103384"></a>100</td><td rowspan="3"><a id="p103385"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм, СВП-22, ЗПК, n = 2,5 рамы/м</td><td colspan="3"><a id="p103386"></a>КМП-А3, СВП-22, ЗПК</td></tr>
<tr><td><a id="p103387"></a>n = 1,1 рамы/м</td><td colspan="2"><a id="p103388"></a>n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p103389"></a>Без усиления крепи</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p103390"></a>300</td><td rowspan="2"><a id="p103391"></a>Не рекомендуется</td><td><a id="p103392"></a>КМП-А5 с ножкой 1200 мм, СВП-22, ЗПК, n = 2,5 рамы/м</td><td><a id="p103393"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм, СВП-22, ЗПК, n = 1,67 рамы/м</td><td><a id="p103394"></a>КМП-А3, СВП-22, ЗПК, n = 1,1 рамы/м</td></tr>
<tr><td colspan="3"><a id="p103395"></a>Металлические стойки под прогон и на лежан, $n_{1} = 0,5\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p103396"></a>500</td><td colspan="2" rowspan="2"><a id="p103397"></a>Не рекомендуется</td><td><a id="p103398"></a>КМП-А5 с ножкой 1200 мм, СВП-27, ЗПК, n = 2,5 рамы/м</td><td><a id="p103399"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм, СВП-27, ЗПК, n = 2 рамы/м</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p103400"></a>Металлические стойки под прогон и на лежан, $n_{1} = 0,5\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
</table>



### 23. <a id="p103401"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОВОДИМАЯ В СЛАБЫХ НЕУСТОЙЧИВЫХ ПОРОДАХ ВПРИСЕЧКУ К ВЫРАБОТАННОМУ ПРОСТРАНСТВУ НА ШАХТАХ ЗАПАДНОГО ДОНБАССА


<a id="p103402"></a>Условия аналогичны примеру 22. Присечная выработка поддерживается два года до начала влияния очистных работ.
<a id="p103403"></a>Решение: 1) Выбираем основную крепь в присечной выработке на основании расчета смещений пород кровли по формуле:

<div align="right">

<a id="p103404"></a> $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} = [U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} + 12\upsilon_{o}\prime(t_{o} - 1)]k_{s}$ ,

</div>


<a id="p103405"></a>где $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} = 160\text{мм}$ (см. [рис. 20, б](#p101554), при H = 370 м и $R_{c.\text{ср}} = 13,75\text{МПа}$ ), $\upsilon_{o}\prime = 5,5\text{мм}/\text{мес}$ (см. [рис. 21, б](#p101559)), $k_{s} = 0,95$ (см. [табл. 11](#p100658)), $t_{o} = 2\text{года}$ .

<div align="center">

<a id="p103406"></a> $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} = (160 + 12 \cdot 5,5 \cdot 1)0,95 = 215\text{мм}$ .

<a id="p103407"></a>По [табл. 4](#p100210) определяем $P^{\text{н}} = 73\text{кПа}$ . По [формуле (46)](#p101480) $P = P^{\text{н}}b = 4,1 \cdot 73 = 299\text{кН}/\text{м}$ .<br>
<a id="p103408"></a>Принимаем крепь КМП-А3 из СВП-22 с замком ЗПК $(N_{s} = 260\text{кН })$ .<br>
<a id="p103409"></a>Плотность крепи n >= 299 / 250 >= 1,38. Принимаем n = 1,43 рамы/м.<br>
2) <a id="p103410"></a>Выбираем средства усиления в присечной выработке на основании расчета смещений пород кровли по формуле:

<a id="p103411"></a> $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}} = U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} + U_{1}\prime_{,\text{кр}}k_{s}$ ,

<a id="p103412"></a>где $U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} = 215,0\text{мм}$ , $U_{1}\prime_{,\text{кр}} = 355$ (из [рис. 22, б](#p101568)), $k_{s} = 0,95$ .<br>
<a id="p103413"></a>Имеем $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}} = 215,0 + 355 \cdot 0,95 = 552,0\text{мм}$ .<br>
<a id="p103414"></a>Определяем суммарную нагрузку на крепь при b = 4,1 м, $P_{1}^{\text{н}} = 115\text{кПа}$ (из [табл. 4](#p100210)). $P_{1} = 4,1 \cdot 115 = 471\text{кН}/\text{м}$ .<br>
<a id="p103415"></a>Предусматриваем в качестве средств усиления деревянные стойки.<br>
<a id="p103416"></a>Плотность установки средств усиления $n_{1} \geq \frac{471 - 1,43 \cdot 260}{250} \geq 0,4\text{ст}/\text{м}$ . Принимаем $n_{1} = 0,715\text{ст}/\text{м}$ , т.е. стойку под прогон и на лежан под две рамы.<br>
3) <a id="p103417"></a>Проверяем податливость металлической крепи:

<a id="p103418"></a> $\Delta \geq U_{\text{к}}\prime_{\text{р}}k_{\text{ос}}k_{\text{ус}} \geq 552,0 \cdot 0,89 \cdot 0,91 = 447\text{мм}$ .

</div>


<a id="p103419"></a>Крепь КМП-А3 по этому параметру подходит.
<a id="p103420"></a>В итоге принимаем в присечной выработке крепь КМП-А3 из СВП-22, с замком ЗПК, плотностью 1,43 рамы/м, с ее усилением впереди очистного забоя деревянными стойками, устанавливаемыми на лежан и под прогон, из расчета одна стойка под две рамы.
<a id="p103421"></a>Далее, в табл. 50 показаны примеры выбора основной крепи и средств ее усиления в присечной выработке, проводимой в слабых неустойчивых породах, при других породах, на различных глубинах, но при прочих условиях, соответствующих примеру 23.

<a id="p103422"></a>Таблица 50


<table>
<colgroup><col width="10%"><col width="23%"><col width="23%"><col width="23%"><col width="22%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p103423"></a>H, м</td><td colspan="4"><a id="p103424"></a>Параметры крепи и средств ее усиления при $R_{c.\text{ср}},\text{МПа}$</td></tr>
<tr><td><a id="p103425"></a>2</td><td><a id="p103426"></a>6</td><td><a id="p103427"></a>10</td><td><a id="p103428"></a>20</td></tr>
<tr><td rowspan="5"><a id="p103429"></a>100</td><td rowspan="3"><a id="p103430"></a>КМП-А3 с ножкой 700 мм, СВП-22, ЗПК, n = 1,43 рамы/м</td><td colspan="3"><a id="p103431"></a>КМП-А3, СВП-22, ЗПК</td></tr>
<tr><td><a id="p103432"></a>n = 1 рама/м</td><td colspan="2"><a id="p103433"></a>n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p103434"></a>Металлические стойки трения под прогон и на лежан</td></tr>
<tr><td><a id="p103435"></a>$n_{1} = 0,715\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p103436"></a>$n_{1} = 0,5\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p103437"></a>$n_{1} = 0,4\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p103438"></a>Без усиления крепи</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p103439"></a>300</td><td colspan="2"><a id="p103440"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм, СВП-22,</td><td colspan="2"><a id="p103441"></a>КМП-А3, СВП-22, ЗПК</td></tr>
<tr><td><a id="p103442"></a>n = 1,67 рамы/м</td><td><a id="p103443"></a>n = 1,43 рамы/м</td><td><a id="p103444"></a>n = 1,1 рамы/м</td><td><a id="p103445"></a>n = 0,8 рамы/м</td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p103446"></a>Металлические стойки трения под прогон и на лежан,</td></tr>
<tr><td><a id="p103447"></a>$n_{1} = 0,835\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p103448"></a>$n_{1} = 0,715\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p103449"></a>$n_{1} = 1,1\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p103450"></a>$n_{1} = 0,4\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p103451"></a>500</td><td colspan="2"><a id="p103452"></a>КМП-А5 с ножкой 900 мм, СВП-22, ЗПК</td><td rowspan="2"><a id="p103453"></a>КМП-А5 с ножкой 700 мм, СВП-22, ЗПК, n = 1,43 рамы/м</td><td rowspan="2"><a id="p103454"></a>КМП-А3, СВП-22, ЗПК, n = 1,1 рамы/м</td></tr>
<tr><td><a id="p103455"></a>n = 2,5 рамы/м</td><td><a id="p103456"></a>n = 1,67 рамы/м</td></tr>
<tr><td></td><td colspan="4"><a id="p103457"></a>Металлические стойки трения под прогон и на лежан,</td></tr>
<tr><td></td><td><a id="p103458"></a>$n_{1} = 1,25\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p103459"></a>$n_{1} = 0,835\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p103460"></a>$n_{1} = 0,715\text{ст}/\text{м}$</td><td><a id="p103461"></a>$n_{1} = 1,1\text{ст}/\text{м}$</td></tr>
</table>






<a id="p103462"></a>Приложение 3

<div align="center">

<a id="p103463"></a>**МЕТОДИКА РАСЧЕТА СМЕЩЕНИЙ ПОРОД ПОЧВЫ**

</div>



### 1. <a id="p103464"></a>ВЫРАБОТКИ ВНЕ ВЛИЯНИЯ ОЧИСТНЫХ РАБОТ



#### <a id="p103465"></a>1.1 Смещения пород определяют по формуле:


<div align="center">

<a id="p103466"></a> $U_{\text{о}.\text{пч}} = U_{\text{т}.\text{пч}}k_{\alpha}k_{\text{ш}}k_{\text{в}}k_{t}$ . (50)

<a id="p103467"></a>Условные обозначения - см. [п. 12](#p100067).

</div>

<a id="p103468"></a>При $U_{\text{о}.\text{пч}}$ более 200 мм в рельсовых выработках и более 500 мм в вентиляционных (без транспорта) и конвейерных выработках необходимо применять активные способы борьбы с пучением пород почвы.
<a id="p103469"></a>1.2. Область наиболее эффективного применения скважинной (СР), щелевой (ЩР), взрывощелевой (ВЩР) разгрузки и способа АРПУ в выработках вне влияния очистных работ:


| <a id="p103470"></a>H, м | <a id="p103471"></a>600 | <a id="p103472"></a>800 | <a id="p103473"></a>1000 | <a id="p103474"></a>1500 |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p103475"></a>$R_{c}$ | <a id="p103476"></a>20 - 35 | <a id="p103477"></a>30 - 40 | <a id="p103478"></a>40 - 60 | <a id="p103479"></a>50 - 70 |


<div align="center">

<a id="p103480"></a>В этих условиях расчет смещений пород почвы следует вести по формуле:

<a id="p103481"></a> $U_{\text{о}.\text{пч}} = U_{\text{т}.\text{пч}}k_{\alpha}k_{\text{ш}}k_{\text{в}}k_{t}k_{\text{акт}}$ , (51)

<a id="p103482"></a>где коэффициент $k_{\text{акт}}$ равен для СР - 0,5, для ЩР - 0,4, для ВЩР - 0,35, для АРПУ - 0,25.

</div>



### 2. <a id="p103483"></a>ВЫРАБОТКИ, ПОГАШАЕМЫЕ ЗА 1-М ОЧИСТНЫМ ЗАБОЕМ



#### <a id="p103484"></a>2.1 Смещения пород почвы для выработки одиночной лавы определяют по формуле:


<div align="center">

<a id="p103485"></a> $U_{\text{пч}} = U_{\text{о}.\text{пч}} + U_{1}k_{\text{кр}}k_{s}(1 - k_{\text{к}})$ , (52)

</div>


<a id="p103486"></a>а для средней выработки спаренных лав при отставании второго очистного забоя от первого не более 20 м - по формуле:

<div align="center">

<a id="p103487"></a> $U_{\text{пч}} = U_{\text{о}.\text{пч}} + 1,3U_{1}k_{s}(1 - k_{\text{к}})$ . (53)

<a id="p103488"></a>Условные обозначения - см. [п. 19](#p100635).

</div>

<a id="p103489"></a>2.2. Если в выработке применяются активные способы борьбы с пучением пород почвы (скважинной, щелевой или взрывощелевой разгрузки), то расчет смещений пород почвы ведут по формулам:

<div align="center">

<a id="p103490"></a> ![()()пчо. пч1кркактпчо. пч1кркакт11,31ssUUUkkkkUUUkkkkéù=+-ëûéù=+-ëû](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_48.png) , (54)

</div>


<a id="p103491"></a>где $k_{\text{акт}}$ равен для СР - 0,65, для ЩР - 0,5, для ВЩР - 0,4.
<a id="p103492"></a>2.3. Область наиболее эффективного применения СР, ЩР и ВЩР в выработках, погашаемых за 1-м очистным забоем, приведена в [табл. 38](#p101762).


### 3. <a id="p103493"></a>ВЫРАБОТКИ, ПОВТОРНО ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ И ПОГАШАЕМЫЕ ЗА 2-М ОЧИСТНЫМ ЗАБОЕМ



#### <a id="p103494"></a>3.1 Смещения пород почвы в повторно используемой выработке определяют по формуле:


<div align="center">

<a id="p103495"></a> $U_{\text{пч}} = U_{\text{о}.\text{пч}} + [2U_{1}(1 - k_{\text{к}}) + \upsilon_{1}t_{1}]k_{s}k_{\text{кр}}$ . (55)

</div>


<a id="p103496"></a>Условные обозначения - см. [пп. 12](#p100067), [19](#p100635), [21](#p100737); $\upsilon_{1}$ - средняя скорость смещения пород (мм/мес) в зоне остаточного опорного давления, определяемая по графику [рис. 34](#p103498), $t_{1}$ - время поддержания выработки в зоне остаточного опорного давления, мес.

<a id="p103497"></a> ![3. Выработки, повторно используемые и погашаемые за 2-м очистным забоем](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_49.png) 

<div align="center">

<a id="p103498"></a>Рис. 34. Скорость смещения пород в зоне влияния остаточного<br>
опорного давления в выработках, охраняемых<br>
искусственными ограждениями

</div>


<a id="p103499"></a>3.2. Если в выработках применяют способы борьбы с пучением пород почвы (скважинной, щелевой, взрывощелевой разгрузки, отсечного торпедирования), то расчет смещений пород почвы ведут по формулам:

<div align="center">

<a id="p103500"></a> $U_{\text{пч}} = U_{\text{о}.\text{пч}} + [2U_{1}(1 - k_{\text{к}}) + \upsilon_{1}t_{1}]k_{s}k_{\text{кр}}k_{\text{акт}}$ , (56)

<a id="p103501"></a>где $k_{\text{акт}}$ равен для СР - 0,45, ЩР - 0,6, ВЩР - 0,5, отсечного торпедирования - 0,35 (при $H/R_{c}<5k_{\text{акт}} = 0,4$ , при $H/R_{c} = 5...20$ $k_{\text{акт}} = 0,3$ ).

</div>

<a id="p103502"></a>3.3. Область наиболее эффективного применения СР, ЩР, ВЩР в повторно используемых выработках приведена в [табл. 38](#p101762).


### 4. <a id="p103503"></a>ВЫРАБОТКИ, ПРОВОДИМЫЕ ВПРИСЕЧКУ К ВЫРАБОТАННОМУ ПРОСТРАНСТВУ



#### <a id="p103504"></a>4.1 Смещения пород почвы в присечной выработке определяют по формуле:


<div align="center">

<a id="p103505"></a> $U_{\text{п}}\prime_{\text{ч}} = U_{\text{о}}\prime_{.\text{пч}} + U_{1}\prime k_{\text{кр}}k_{s}k\prime(1 - k_{\text{к}})$ . (57)

</div>


<a id="p103506"></a>Условные обозначения - см. [пп. 19](#p100635), [20](#p100702).
<a id="p103507"></a>4.2. Если в присечных выработках для борьбы с пучением применяют отсечное торпедирование, то расчет смещений пород почвы производят по формуле:

<div align="center">

<a id="p103508"></a> $U_{\text{п}}\prime_{\text{ч}} = U_{\text{о}}\prime_{.\text{пч}} + U_{1}\prime k_{\text{кр}}k_{s}k\prime(1 - k_{\text{к}})k_{\text{акт}}$ , (58)

<a id="p103509"></a>где $k_{\text{акт}} = 0,35$ .

</div>



### 5. <a id="p103510"></a>ВЫРАБОТКИ, ПРОВОДИМЫЕ (ОФОРМЛЯЕМЫЕ) ЗА ОЧИСТНЫМ ЗАБОЕМ



#### <a id="p103511"></a>5.1 Смещения пород почвы в оформляемых выработках определяют по формуле:


<div align="center">

<a id="p103512"></a> $U_{\text{пч}} = (U_{\text{оф}} - k_{\text{охр}}m)k_{s}$ , (59)

</div>


<div align="right">

<a id="p103513"></a>а для случая охраны выработок двойными двусторонними бутовыми полосами

</div>


<div align="center">

<a id="p103514"></a> $U_{\text{пч}} = 0,8(U_{\text{оф}} - k_{\text{охр}}m)k_{s}$ . (60)

<a id="p103515"></a>Условные обозначения - см. [п. 25](#p100889). $U_{\text{оф}}$ - см. рис. 35.

<a id="p103516"></a> ![5. Выработки, проводимые (оформляемые) за очистным забоем](https://i.bukva.ai/mFJ8TQFn/img_50.png) 

<a id="p103517"></a>Рис. 35. Смещения пород в выработках, проводимых позади

</div>

очистного забоя и охраняемых породными полосами

<a id="p103518"></a>5.2. Наиболее эффективная область применения взрывощелевой разгрузки в оформляемых выработках: глубины 600 - 800 м и $R_{c} = 50 - 60\text{МПа}$ .
<a id="p103519"></a>Расчет смещений пород почвы при применении ВЩР производят соответственно по формулам:

<div align="center">

<a id="p103520"></a> $U_{\text{пч}} = 0,3k_{s}(U_{\text{оф}} - k_{\text{охр}}m)$ , (61)

</div>


<a id="p103521"></a> $U_{\text{пч}} = 0,24k_{s}(U_{\text{оф}} - k_{\text{охр}}m)$ . (62)





<a id="p103522"></a>Приложение 4

<div align="center">

<a id="p103523"></a>**ПРИМЕРЫ ВЫБОРА ТИПА И ПАРАМЕТРОВ КРЕПЕЙ В ВЫРАБОТКАХ,**<br>
**В КОТОРЫХ ПРИМЕНЯЮТСЯ СПОСОБЫ АКТИВНОГО УПРАВЛЕНИЯ ГОРНЫМ**<br>
**ДАВЛЕНИЕМ**

</div>



### 1. <a id="p103524"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОВОДИМАЯ ВНЕ ВЛИЯНИЯ ОЧИСТНЫХ РАБОТ В УСЛОВИЯХ ПОЛОГОГО ПАДЕНИЯ


<a id="p103525"></a>Согласно [табл. 38](#p101762) способы активного управления механическим состоянием пород, вмещающих выработки, целесообразны для пород прочностью 20 - 30 МПа на глубинах 900 - 1200 м и 20 - 40 МПа на глубинах 1200 - 1500 м.
<a id="p103526"></a>Условия: выработка проводится по напластованию на глубине 1200 м, угол падения пород 15°. Средняя прочность пород кровли 20 МПа.
<a id="p103527"></a>Выработка пройдена комбайновым способом, сечение в свету 10,3 м2, ширина выработки 4,12 м. Срок службы выработки 10 лет, выработка сухая, вне тектонических нарушений. Производится упрочнение пород кровли.
<a id="p103528"></a>Решение: 1) Смещение пород определяем по формуле:

<div align="center">

<a id="p103529"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = U_{\text{т}.\text{кр}}k_{\alpha}k_{\text{ш}}k_{\text{в}}k_{t}k_{\text{акт}}$ ,

<a id="p103530"></a>где $k_{\alpha} = 1$ (см. [табл. 2](#p100081) при $\alpha<20^{\circ}$ ), $k_{\text{ш}} = 0,2(4,12 - 1) = 0,62$ , $k_{\text{в}} = 1$ (см. [п. 12](#p100067)), $k_{t} = 0,8$ (см. [рис. 3](#p100204)), $U_{\text{т}.\text{кр}} = 1600\text{мм}$ , $k_{\text{акт}} = 0,7$ .

</div>


<a id="p103531"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = 1600 \cdot 1 \cdot 0,62 \cdot 1 \cdot 0,8 \cdot 0,7 = 555\text{мм}$ .

2) <a id="p103532"></a>Нагрузку на 1 м выработки определяем на основании $U_{\text{о}.\text{кр}}$ по формуле:

<div align="center">

<a id="p103533"></a> $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b$ ,

<a id="p103534"></a>где $P^{\text{н}} = 116\text{кПа}$ (по [табл. 4](#p100210) при $U_{\text{о}.\text{кр}} = 555\text{м}$ и b = 4,12 м), $k_{\text{п}} = 1,1$ (см. [табл. 5](#p100514)), $k_{\text{пр}} = 1$ (при $H/R_{c} = 60$ - см. [табл. 6](#p100525)), b = 4,12 м (по условию), $k_{\text{акт}} = 0,7$ (см. [п. 55](#p101730)).

<a id="p103535"></a>P = 116 · 1,1 · 1 · 4,12 = 478 кН/м;

</div>


3) <a id="p103536"></a>Принимаем крепь согласно [п. 14](#p100535) по [Прил. 1](#p101820), исходя из ширины выработки. При b = 4,12 м принимаем КМП-А3 из СВП-22 с замком типа ЗПК с сопротивлением в податливом режиме $N_{s} = 260\text{кН}$ .

<div align="center">

4) <a id="p103537"></a>Плотность крепи выбираем согласно [п. 15](#p100538) по формуле: $N \geq P/N_{s} \geq 478/260 \geq 1,8\text{рамы}/\text{м}$ . Принимаем n = 2 рамы/м.<br>
5) <a id="p103538"></a>Проверяем податливость крепи при P = 478 кН/м из условия $\Delta \geq U_{o.\text{кр}}k_{\text{ос}}$ . Имеем из [табл. 7](#p100555) $k_{\text{ос}} = 0,75$ , тогда $k_{\text{акт}} = 555 \cdot 0,75 = 416\text{мм}$ . Крепь приемлема по податливости.<br>
6) <a id="p103539"></a>Сопоставляя [табл. 32](#p101579) и данные рассматриваемого примера, видим, что применение способов активного управления механическим состоянием вмещающего выработки массива, позволяет вместо крепи КМП-А5 применять КМП-А3, вместо плотности 2,5 рамы/м принимать с запасом 2 рамы/м.

</div>



### 2. <a id="p103540"></a>ВЫРАБОТКА, ПОГАШАЕМАЯ ЗА ОЧИСТНЫМ ЗАБОЕМ ОДИНОЧНОЙ ЛАВЫ


<a id="p103541"></a>Согласно [табл. 38](#p101762) способы активного управления горным давлением в погашаемых выработках целесообразны в зависимости от мощности пласта при глубинах порядка 600 м в породах прочностью 20 - 35 МПа, при H = 900 м - в породах, $R_{c} = 20 - 50\text{МПа}$ ; при H = 1200 м - в породах, $R_{c} = 20 - 70\text{МПа}$ ; при H = 1500 м - в породах, $R_{c} = 30 - 90\text{МПа}$ .
<a id="p103542"></a>Условия аналогичны примеру 1 данного Приложения, H = 1200 м, $R_{c.\text{ср}} = 20\text{МПа}$ , S = 10,3 м2, кровля среднеобрушающаяся.
<a id="p103543"></a>Решение: 1) По аналогии с примером 1 сначала выбираем основную крепь. Для этого определяем смещения $U_{\text{о}.\text{кр}}$ и $U_{\text{о}.\text{пч}}$ , предусматривая при проходке проведение ВЩР.

<div align="center">

<a id="p103544"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = U_{\text{т}.\text{кр}}k_{\alpha}k_{\text{ш}}k_{\text{в}}k_{t}k_{\text{акт}}$ ,

<a id="p103545"></a> $U_{\text{о}.\text{пч}} = U_{\text{т}.\text{пч}}k_{\alpha}k_{\text{ш}}k_{\text{в}}k_{t}k_{\text{акт}}$ .

</div>


<a id="p103546"></a>Имеем $U_{\text{т}.\text{кр}} = U_{\text{т}.\text{пч}} = 1600\text{мм}$ , $k_{\alpha} = 1$ , $k_{\text{ш}} = 0,62$ , $k_{\text{в}} = 1$ , $k_{t} = 0,4$ (при $H/R_{c}$ - 60 по графику [рис. 3](#p100204)), $k_{\text{акт}} = 1$ (для кровли), $k_{\text{акт}} = 0,4$ (для почвы).

<div align="center">

<a id="p103547"></a> $U_{\text{о}.\text{кр}} = 1600 \cdot 1 \cdot 0,62 \cdot 1 \cdot 0,4 \cdot 1 = 397\text{мм}$ ,

<a id="p103548"></a> $U_{\text{о}.\text{пч}} = 1600 \cdot 1 \cdot 0,62 \cdot 1 \cdot 0,4 \cdot 0,4 = 159\text{мм}$ .

</div>


2) <a id="p103549"></a>По величине $U_{\text{о}.\text{кр}} = 397\text{мм}$ определяем нагрузку на крепь: $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b = 101 \cdot 1,15 \cdot 1 \cdot 4,12 = 478\text{кН}/\text{м}$ . Принимаем КМП-А3 из СВП-22 с замком ЗПК $(N_{s} = 260\text{кН })$ .
3) <a id="p103550"></a>Определяем плотность установки основной крепи: $n \geq P/N_{s} \geq 478/280 \geq 1,8\text{рамы}/\text{м}$ . Принимаем n = 2 рамы/м.

<div align="center">

4) <a id="p103551"></a>Выбираем средства усиления основной крепи на основании расчета смещений пород по формуле:

<a id="p103552"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{1}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\text{к}}k_{\text{акт}}$ ,

</div>


<a id="p103553"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}} = 397\text{мм}$ , $U_{1} = 100\text{мм}$ , $k_{\text{кр}} = 1$ , $k_{s} = 1$ , $k_{\text{к}} = 0,5$ ; $k_{\text{акт}} = 1$ .

<div align="center">

<a id="p103554"></a>Имеем:

<a id="p103555"></a> $U_{\text{кр}} = 397 + 1000 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 0,5 \cdot 1 = 897\text{мм}$ .

</div>


5) <a id="p103556"></a>Суммарную расчетную нагрузку на крепь выработки определяем за весь срок службы согласно [п. 10](#p100059) по величине $U_{\text{кр}} = 897\text{мм}$ , $P_{1} = P_{1}^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b$ ; $P_{1} = 144 \cdot 1,1 \cdot 1 \cdot 4,12 = 653\text{кН}/\text{м}$ .
6) <a id="p103557"></a>Плотность $n_{1}$ установки средств усиления основной крепи (металлические стойки, $N_{s_{1}} = 250\text{кН}$ ) определяем из выражения:

<div align="center">

<a id="p103558"></a> $n_{1} \geq \frac{P_{1} - nN_{s}}{N_{s_{1}}}$ ; $n_{1} \geq \frac{653 - 2 \cdot 260}{250} \geq 0,5\text{ст}/\text{м}$ .

</div>


7) <a id="p103559"></a>Проверяем КМП-А3 по податливости:

<div align="center">

<a id="p103560"></a> $\Delta \geq U_{\text{кр}}k_{\text{ос}}k_{\text{ус}}$ ; 400 >= 897 · 0,75 · 0,9; 400 < 605.

<a id="p103561"></a>Крепь по податливости не удовлетворяет. Необходима КМП-А5.

</div>

8) <a id="p103562"></a>Смещения пород почвы в погашаемой выработке (в случае применения ВЩР) определяют по формуле:

<a id="p103563"></a> $U_{\text{пч}} = U_{\text{о}.\text{пч}} + U_{1}k_{\text{кр}}k_{s}(1 - k_{\text{к}})k_{\text{акт}}$ ,

<div align="center">

<a id="p103564"></a>где $U_{\text{о}.\text{пч}} = 159\text{мм}$ , $U_{1} = 1000\text{мм}$ , $k_{\text{кр}} = 1$ , $k_{s} = 1$ , $k_{\text{к}} = 0,5$ , $k_{\text{акт}} = 0,4$ (для почвы при ВЩР):

</div>


<a id="p103565"></a> $U_{\text{пч}} = 159 + 1000 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 0,5 \cdot 0,4 = 359\text{мм}$ .

<a id="p103566"></a>Проведенное техническое мероприятие обеспечивает сохранение выработки в эксплуатационном состоянии, параметры крепи - 2 рамы КМП-А5 из СВП-22 с ножкой 700 мм и с замком ЗПК, средства усиления - металлические стойки из расчета 0,5 ст/м под прогон.
9) <a id="p103567"></a>Сопоставляя [табл. 34](#p101650) и данные рассматриваемого примера, видим, что применение ВЩР позволяет вместо крепи КМП-А5 с ножкой 900 мм из СВП-22 с замком ЗПК и n = 2,5 рамы/м применять КМП-А5 с ножкой 700 мм (n = 2 рамы/м), но со стойками усиления из расчета 0,5 ст/м под прогон.


### 3. <a id="p103568"></a>ВЫРАБОТКА, СОХРАНЯЕМАЯ ДЛЯ ПОВТОРНОГО ИСПОЛЬЗОВАНИЯ


<a id="p103569"></a>Условия: H = 1200 м, мощность пласта 1,8 м, кровля пласта представлена слоем породы прочностью 22 МПа $(R_{c} = k_{c}R = 0,9 \cdot 22 = 20\text{МПа})$ , его мощность над выработкой 2,7 м. Выработка шириной 4,12 м, высотой 3,6 м эксплуатируется один год до влияния 1-го очистного забоя и один год до погашения 2-м очистным забоем. За 1-м очистным забоем выработка охраняется органной крепью. Основная кровля труднообрушающаяся. Для улучшения условий поддержания выработки вдоль нее проводят отсечное торпедирование кровли.
<a id="p103570"></a>Решение: 1) Выбор основной крепи проводят на основании смещений пород кровли. По аналогии с примером 2 имеем: КМП-А5 из СВП-22 с ножкой 700 мм, замок ЗПК, n = 2 рамы/м.
2) <a id="p103571"></a>Выбор средств усиления производят на основании смещений пород по формуле:

<div align="center">

<a id="p103572"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + U_{1}k_{\text{кр}}k_{s}k_{\text{к}}k_{\text{акт}}$ ,

<a id="p103573"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}} = 397\text{мм}$ , $U_{1} = 1000\text{мм}$ , $k_{\text{кр}} = 1,2$ , $k_{s} = 1$ , $k_{\text{к}} = 0,5$ ; $k_{\text{акт}} = 0,55$ (для кровли), $U_{\text{кр}} = 397 + 1000 \cdot 1,2 \cdot 1 \cdot 0,5 \cdot 0,55 = 804\text{мм}$ .

</div>

3) <a id="p103574"></a>Суммарную нагрузку на крепь выработки определяем за весь срок службы согласно [п. 10](#p100059) по величине $U_{\text{кр}} = 804\text{мм}$ , $P_{1} = P_{1}^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b$ , $P_{1} = 138 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 4,12 = 568\text{кН}/\text{м}$ .
4) <a id="p103575"></a>Плотность установки средств усиления основной крепи (металлические стойки, $N_{s_{1}} = 250\text{кН}$ ) определяем из выражения:

<div align="center">

<a id="p103576"></a> $n_{1} \geq \frac{P_{1} - nN_{s}}{N_{s_{1}}} \geq \frac{568 - 2 \cdot 260}{250} \geq \frac{48}{250} \geq 0,19\text{ст}/\text{м}$ .

</div>


<a id="p103577"></a>Принимаем $n_{1} = 0,5\text{ст}/\text{м}$ .

<div align="center">

5) <a id="p103578"></a>Выбор средств усиления позади 1-го очистного и впереди 2-го очистного забоя производим на основании расчета смещений пород по формуле:

<a id="p103579"></a> $U_{\text{кр}} = U_{\text{о}.\text{кр}} + (2U_{1}k_{\text{к}} + mk_{\text{охр}}k_{t_{1}})k_{\text{кр}}k_{s}k_{\text{акт}}$ ,

<a id="p103580"></a>где $U_{\text{о}.\text{кр}} = 397\text{мм}$ , $U_{1} = 1000\text{мм}$ , $k_{\text{к}} = 0,5$ , $k_{\text{охр}} = 0,2$ , $k_{t_{1}} = 0,75$ (см. [табл. 15](#p100784)), $k_{\text{кр}} = 1,2$ , $k_{s} = 1$ , $k_{\text{акт}} = 0,55$ .

<a id="p103581"></a> $U_{\text{кр}} = 397 + (2 \cdot 1000 \cdot 0,5 + 1800 \cdot 0,2 \cdot 0,75) \cdot 1,2 \cdot 1 \cdot 0,55 = 1235\text{мм}$ 

6) <a id="p103582"></a>Определяем суммарную нагрузку на крепь выработки по величине $U_{\text{кр}} = 1235\text{мм}$ :

<a id="p103583"></a> $P_{2} = P_{2}^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b = 163 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 4,12 = 672\text{кН}/\text{м}$ .

</div>


7) <a id="p103584"></a>Определяем количество средств усиления на 1 м выработки

<div align="center">

<a id="p103585"></a> $n_{2} \geq \frac{P_{2} - nN_{s}}{N_{s_{2}}}$ ; $n_{2} \geq \frac{672 - 2 \cdot 260}{250} \geq \frac{152}{250} \geq 0,6\text{ст}/\text{м}$ .

<a id="p103586"></a>На участках $l_{2}$ и $l_{3}$ надо устанавливать под прогон 1 ст/м.

</div>

<a id="p103587"></a>Следовательно, в рассматриваемых условиях при H = 1200 м и $R_{c} = 20\text{МПа}$ эксплуатационное состояние повторно используемой выработки при отсечном торпедировании обеспечивается следующими техническими решениями: основная крепь - КМП-А5 из СВП-22 с ножкой 700 мм, замок ЗПК, n = 2 рамы/м, средства усиления - впереди 1-го очистного забоя - металлические стойки, $n_{1} = 0,5\text{ст}/\text{м}$ , позади 1-го и впереди 2-го очистного забоя - металлические стойки, $n_{2} = 1\text{ст}/\text{м}$ .
8) <a id="p103588"></a>Проверяем принятые средства крепления по податливости.

<div align="center">

<a id="p103589"></a> $\Delta \geq U_{\text{кр}}k_{\text{ос}}k_{\text{ус}}$ ; 700 >= 1235 · 0,75 · 0,7 > 650 мм.

<a id="p103590"></a>Принятая крепь и средства усиления удовлетворяют требованиям податливости.

</div>

9) <a id="p103591"></a>Сопоставляя [табл. 36](#p101716) для H = 1200 м, $R_{c} = 20\text{МПа}$ при среднеобрушающейся кровле и полученные в примере данные (для труднообрушающейся кровли), видно, что применение отсечного торпедирования позволяет вместо 2,5 рамы КМП-А5 с ножкой 1200 мм устанавливать КМП-А5 с ножкой 700 мм плотностью 2 рамы/м, но с усилением в зоне $l_{1}$ стойками из расчета 0,5 ст/м. В зонах $l_{2}$ и $l_{3}$ вместо 1,75 ст/м плотность установки металлических стоек уменьшилась до 1 ст/м.

<div align="center">

10) <a id="p103592"></a>Смещения пород почвы в повторно используемой выработке

<a id="p103593"></a> $U_{\text{пч}} = U_{\text{о}.\text{пч}} + [2U_{1}(1 - k_{\text{к}}) + \upsilon_{1}t_{1}]k_{\text{кр}}k_{s}k_{\text{акт}}$ ,

<a id="p103594"></a>где $k_{\text{акт}}$ для почвы равно 0,35.

<a id="p103595"></a> $U_{\text{о}.\text{пч}} = U_{\text{т}.\text{пч}}k_{\alpha}k_{\text{ш}}k_{\text{в}}k_{t} = 1600 \cdot 1 \cdot 0,62 \cdot 1 \cdot 0,4 = 397\text{мм}$ ,

<a id="p103596"></a> $U_{\text{пч}} = 397 + (2 \cdot 1000 \cdot 0,5 + 114 \cdot 12) \cdot 1,2 \cdot 1 \cdot 0,35 = 1392\text{мм}$ .

</div>


11) <a id="p103597"></a>Первоначальная высота выработки с 3,6 м уменьшилась на 1,4 + 0,65 = 2,05 м. Требуемая ПБ высота выработки (не менее 1,8 м) может быть соблюдена при подрывке почвы на 250 мм.


### 4. <a id="p103598"></a>ВЫРАБОТКА, ПРОВОДИМАЯ ВПРИСЕЧКУ К ВЫРАБОТАННОМУ ПРОСТРАНСТВУ


<a id="p103599"></a>Условия: H = 1200 м, мощность пласта 1,8 м, кровля пласта представлена слоем породы ( $R_{c} = 20\text{МПа}$ , m = 2,7 м над выработкой). Основная кровля - труднообрушающаяся (m = 10 м, $R_{c} = 80\text{МПа}$ ). Ширина выработки 4,1 м, высота 3,6 м. Выработка пройдена с оставлением целика угля шириной 2 м. В выработке производят отсечное торпедирование.
<a id="p103600"></a>Решение: 1) Выбор основной крепи производят на основании смещений пород кровли. Поскольку в кровле залегает слой слабых пород мощностью более 2 м, то расчет ведут по $R_{c} = 20\text{МПа}$ .

<a id="p103601"></a> $U_{o}\prime_{.\text{кр}} = (U_{\text{п}}\prime_{\text{р}} + 2\upsilon_{\text{о}}\prime)k\prime k_{s}k_{\text{к}}$ .

<div align="center">

<a id="p103602"></a>При $k_{\text{к}} = 0,5U_{o}\prime_{.\text{кр}} = U_{o}\prime_{.\text{пч}}$ , $U_{o}\prime_{.\text{кр}} = (360 + 2 \cdot 117) \cdot 1 \cdot 1 \cdot 0,5 = 297\text{мм}$ .<br>
2) <a id="p103603"></a>По величине $U_{o}\prime_{.\text{кр}} = 297\text{мм}$ определяем расчетную нагрузку $P = P^{\text{н}}k_{\text{п}}k_{\text{пр}}b$ . Имеем P = 87 · 1,0 · 1 · 4,1 = 357 кН/м. Принимаем крепь КМП-А3 из СВП-22 с замком типа ЗПК $(N_{s} = 260\text{кН })$ .<br>
<a id="p103604"></a>Определяем плотность установки крепи: $n \geq P/N_{s}$ , n >= 357 / 260 >= 1,37, принимаем n = 1,43 рамы/м.

</div>

3) <a id="p103605"></a>По формуле $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}} = U_{\text{о}}\prime_{.\text{кр}} + U_{1}\prime k_{\text{кр}}k_{s}k\prime k_{\text{акт}}$ определяем $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}} = 297 + 1080 \cdot 1,2 \cdot 1 \cdot 1 \cdot 0,5 \cdot 0,55 = 653,4\text{мм}$ . По $U_{\text{к}}\prime_{\text{р}} = 653\text{мм}$ определяем суммарную расчетную нагрузку на основную крепь и средства ее усиления. Имеем $P_{1} = 125 \cdot 1,0 \cdot 4,1 = 513\text{кН}/\text{м}$ .
<a id="p103606"></a>Определяем плотность средств усиления крепи:

<div align="center">

<a id="p103607"></a> $n_{1} \geq \frac{P_{1} - nN_{s}}{N_{s_{1}}}$ ; $n_{1} \geq \frac{513 - 1,43 \cdot 260}{250} \geq \frac{141}{250} \geq 0,56\text{ст}/\text{м}$ .

<a id="p103608"></a>Принимаем $n_{1} = 0,71\text{ст}/\text{м}$ .

</div>

4) <a id="p103609"></a>Проверяем крепь по податливости: $\Delta = 400 \geq 653 \cdot 0,84 \cdot 0,83 = 455\text{мм}$ . Крепь не удовлетворяет требованиям. Необходимо принимать КМП-А5 с ножкой 700 мм из СВП-22.
5) <a id="p103610"></a>Определяем смещения пород почвы

<a id="p103611"></a> $U_{\text{п}}\prime_{\text{ч}} = U_{\text{о}}\prime_{.\text{пч}} + U_{1}\prime k_{\text{кр}}k_{s}(1 - k_{\text{к}})k\prime k_{\text{акт}}$ ,

<a id="p103612"></a>где $U_{\text{о}}\prime_{.\text{пч}} = 297\text{мм}$ , $U_{1}\prime = 1080\text{мм}$ , $k_{\text{кр}} = 1,2$ , $k_{s} = 1$ ; $k_{\text{к}} = 0,5$ , k' = 1, $k_{\text{акт}} = 0,35$ .

<div align="center">

<a id="p103613"></a>Имеем $U_{\text{п}}\prime_{\text{ч}} = 297 + 1080 \cdot 1,2 \cdot 1 \cdot 0,5 \cdot 1 \cdot 0,35 = 465\text{мм}$ .<br>
6) <a id="p103614"></a>Проведенное техническое мероприятие обеспечивает сохранение выработки в эксплуатационном состоянии. Параметры крепи: 1,43 рамы/м КМП-А5 из СВП-22 с ножкой 700 мм, с замком ЗПК и усиление крепи металлическими стойками из расчета 0,71 ст/м. За счет уменьшения пучения почвы высота выработки составит 3,6 - (0,465 + 0,455) = 2,68 м.<br>
<a id="p103615"></a>Если бы не проводилось отсечное торпедирование, в выработке следовало бы устанавливать крепь из расчета 1,67 рамы/м и стойки плотностью 1 ст/м. Пучение пород почвы составило бы 945 мм. Общее уменьшение высоты выработки равнялось бы 1600 мм, а высота выработки - 2,0 м.

</div>




<a id="p103616"></a>

---