---
title: "\"Инструкция по расчету количества воздуха, необходимого для проветривания действующих угольных шахт\""
status: утратил силу
canonical: "https://bukva.ai/docs/instruktsiya-po-raschetu-kolichestva-vozduha"
---

## "Инструкция по расчету количества воздуха, необходимого для проветривания действующих угольных шахт"

# "Инструкция по расчету количества воздуха, необходимого для проветривания действующих угольных шахт"

(утв. Минуглепромом СССР 25.03.1974, утв. Госгортехнадзором СССР 21.03.1974)

> [!WARNING]
> Документ утратил силу с 15.08.1989 в связи с изданием Руководства по проектированию вентиляции угольных шахт, утв. Минуглепромом СССР 15.08.1989.

> [!NOTE]
> ИСТОРИЯ ИЗМЕНЕНИЙ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ АКТОВ

```mermaid
flowchart LR
  n0["Инструкция по расчету количества... (от 25.03.1974)"]:::rst
  click n0 "https://bukva.ai/docs/instruktsiya-po-raschetu-kolichestva-vozduha" "Инструкция по расчету количества воздуха, необходимого для проветривания действующих угольных шахт (утв. Минуглепромом СССР 25.03.1974, утв. Госгортехнадзором СССР 21.03.1974)"
  n1["Руководство по проектированию вентиляции... (от 15.08.1989)"]:::doc
  n0 --> n1
classDef rst fill:#FFEBEB,stroke:#8B0000,color:#000;
classDef doc fill:#EBFFEB,stroke:#006400,color:#000;
classDef notEnt fill:#FFFFEB,stroke:#FF8C00,color:#000;
```


<a id="p100001"></a>Утверждена
Министерством угольной
промышленности СССР
25 марта 1974 года

<a id="p100002"></a>Утверждена
Госгортехнадзором СССР
21 марта 1974 года

<a id="p100003"></a>**ИНСТРУКЦИЯ**
**ПО РАСЧЕТУ КОЛИЧЕСТВА ВОЗДУХА, НЕОБХОДИМОГО**
ДЛЯ ПРОВЕТРИВАНИЯ ДЕЙСТВУЮЩИХ УГОЛЬНЫХ ШАХТ [<1>](#p100005)


<a id="p100004"></a>

---

<a id="p100005"></a><1> В Инструкцию внесены изменения, утвержденные Минуглепромом СССР и Госгортехнадзором СССР 21 апреля 1977 г.

1. <a id="p100006"></a>Общие положения

<a id="p100007"></a>1.1. Расчеты количества воздуха, необходимого для проветривания отдельных выработок и шахты в целом, должны выполняться ежегодно на следующий год и раз в 5 лет на будущее пятилетие в соответствии с производственными программами развития горных работ.
<a id="p100008"></a>При ежегодных расчетах количество воздуха определяется на начало года, а также для положения горных работ, при котором возникает наибольшая потребность в воздухе. При изменении по сравнению с принятыми при расчетах геологических или горнотехнических условий (газообильности, добычи, скорости проведения выработок, количества одновременно взрываемых взрывчатых веществ, мощности установленного оборудования и т.п.) расчеты количества воздуха по отдельным объектам и при необходимости по шахте должны производиться повторно. Для новых очистных и подготовительных выработок, выемочных участков и камер расчеты производятся при разработке проектов или паспортов. В тех случаях, когда ожидаемое метановыделение определялось по природной метаноносности, по мере накопления данных о фактическом метановыделении должен производиться повторный расчет количества воздуха.
<a id="p100009"></a>Расчет на пятилетие выполняется для периода наибольшей потребности в воздухе.
<a id="p100010"></a>1.2. Выполнение расчетов количества воздуха возлагается на участок вентиляции и техники безопасности (ВТБ), начальника вентиляции шахты или лицо, выполняющее его функции. Результаты расчетов должны быть утверждены главным инженером шахты.
<a id="p100011"></a>1.3. Основными исходными материалами для расчетов количества воздуха являются: производственная программа развития горных работ, схема вентиляции шахты, результаты замеров количества воздуха и концентрации газов в горных выработках, выполняемых согласно Правилам безопасности в угольных и сланцевых шахтах (ПБ). При наличии должны использоваться также данные газовых, воздушных и депрессионных съемок.
<a id="p100012"></a>1.4. Расчеты количества воздуха производятся для очистных выработок, выемочных участков, обособленно проветриваемых подготовительных выработок и камер, а также поддерживаемых и погашаемых выработок. Общее количество воздуха для проветривания шахты определяется как сумма результатов этих расчетов и расчета утечек воздуха.
<a id="p100013"></a>1.5. Приведенные в Инструкции значения коэффициентов неравномерности газовыделения, коэффициентов утечек воздуха через выработанные пространства выемочных участков, коэффициентов доставки воздуха, а также коэффициентов, учитывающих поступление метана из выработанных пространств в очистные выработки, могут уточняться для конкретных условий на основании газовых и воздушных съемок, выполненных ВГСЧ, или по рекомендации научно-исследовательских организаций.

2. <a id="p100014"></a>Расчет количества воздуха для очистных выработок

<a id="p100015"></a>2.1. Количество воздуха, необходимое для проветривания очистных выработок, должно рассчитываться по выделению метана, углекислого газа, газов, образующихся при взрывных работах, по числу людей и должно проверяться по допустимой скорости движения воздуха, а при последовательном проветривании подготовительных и очистных выработок - также по производительности вентиляторов местного проветривания (ВМП). Окончательно принимается наибольший результат.
<a id="p100016"></a>При разработке антрацитовых пластов и температуре воздуха 16 °C и выше количество воздуха должно быть дополнительно рассчитано из условия оптимальной по пылевому фактору скорости, если для разбавления вредных газов или по температурным условиям не требуется большая скорость движения воздуха.
<a id="p100017"></a>Примечание. При схемах проветривания с применением исходящей струи и погашением вентиляционной выработки, когда ожидаемое газовыделение определяется для выемочного участка в целом, расчет по выделению метана (углекислого газа) следует вести сразу для выемочного участка по [формуле (3.7)](#p100709).


#### <a id="p100018"></a>2.2 Расчет по выделению метана (углекислого газа):


<a id="p100019"></a> $Q_{\text{оч}} = \frac{100I_{\text{оч}}k_{\text{н}}}{(\text{с} - \text{с}_{0})k_{\text{о}.\text{з}}} ,$ (2.1)

<a id="p100020"></a>где Qоч - количество воздуха, необходимое для проветривания очистной выработки, м3/мин;
<a id="p100021"></a>Iоч - ожидаемое среднее газовыделение в очистной выработке, м3/мин; определяется согласно указаниям [раздела 11](#p101296);
<a id="p100022"></a>kн - коэффициент неравномерности газовыделения; определяется согласно [п. 2.2.1](#p100048);
<a id="p100023"></a>c - допустимая концентрация газа в исходящей из очистной выработки вентиляционной струе, %; принимается согласно ПБ;
<a id="p100024"></a>c0 - концентрация газа в поступающей на выемочный участок вентиляционной струе, %; определяется по результатам замеров;
<a id="p100025"></a>kо.з - коэффициент, учитывающий движение воздуха по части выработанного пространства, непосредственно прилегающей к призабойному; в тех случаях, когда ожидаемое газовыделение определено по фактическому, принимается по [табл. 2.1](#p100026), если ожидаемое метановыделение рассчитано по природной метаноносности, то принимается равным 1.

<a id="p100026"></a>Таблица 2.1


| <a id="p100027"></a>Способ управления кровлей | <a id="p100028"></a>Породы непосредственной кровли | <a id="p100029"></a>kо.з |
| --- | --- | --- |
| <a id="p100030"></a>Полное обрушение | <a id="p100031"></a>Песчаник | <a id="p100032"></a>1,30 |
| <a id="p100033"></a>То же | <a id="p100034"></a>Песчанистый сланец | <a id="p100035"></a>1,25 |
| <a id="p100036"></a>" | <a id="p100037"></a>Глинистый сланец | <a id="p100038"></a>1,20 |
| <a id="p100039"></a>Плавное опускание | <a id="p100040"></a>Независимо от пород | <a id="p100041"></a>1,15 |
| <a id="p100042"></a>Частичная закладка | <a id="p100043"></a>То же | <a id="p100044"></a>1,10 |
| <a id="p100045"></a>Полная закладка | <a id="p100046"></a>" | <a id="p100047"></a>1,05 |


<a id="p100048"></a>2.2.1. Значения коэффициентов неравномерности газовыделения kн принимаются по [табл. 2.2](#p100049) и [2.3](#p100111) или определяются согласно "Инструкции по отбору проб рудничного воздуха, определению газообильности и установлению категорий шахт по метану" (к § 145 и 214 ПБ), если имеются данные за период не менее года.

<a id="p100049"></a>Таблица 2.2


<table>
<colgroup><col width="24%"><col width="20%"><col width="21%"><col width="16%"><col width="18%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100050"></a>Среднее метановыделение в очистной выработке, м3/мин</td><td colspan="4"><a id="p100051"></a>Значение коэффициента неравномерности метановыделения для условий</td></tr>
<tr><td><a id="p100052"></a>Донецкого и Львовско-Волынского бассейнов</td><td><a id="p100053"></a>Кузнецкого бассейна и Воркутинского месторождения Печорского бассейна</td><td><a id="p100054"></a>Карагандинского бассейна</td><td><a id="p100055"></a>Интинского и Юньягинского месторождений Печорского бассейна</td></tr>
<tr><td><a id="p100056"></a>0,2 и менее</td><td><a id="p100057"></a>2,14</td><td><a id="p100058"></a>3,44</td><td><a id="p100059"></a>-</td><td><a id="p100060"></a>2,60</td></tr>
<tr><td><a id="p100061"></a>0,4</td><td><a id="p100062"></a>2,02</td><td><a id="p100063"></a>2,73</td><td><a id="p100064"></a>-</td><td><a id="p100065"></a>2,20</td></tr>
<tr><td><a id="p100066"></a>0,8</td><td><a id="p100067"></a>1,84</td><td><a id="p100068"></a>2,20</td><td><a id="p100069"></a>-</td><td><a id="p100070"></a>1,70</td></tr>
<tr><td><a id="p100071"></a>1,2</td><td><a id="p100072"></a>1,72</td><td><a id="p100073"></a>2,03</td><td><a id="p100074"></a>2,20</td><td><a id="p100075"></a>1,40</td></tr>
<tr><td><a id="p100076"></a>1,6</td><td><a id="p100077"></a>1,65</td><td><a id="p100078"></a>1,93</td><td><a id="p100079"></a>2,00</td><td><a id="p100080"></a>1,38</td></tr>
<tr><td><a id="p100081"></a>2</td><td><a id="p100082"></a>1,60</td><td><a id="p100083"></a>1,87</td><td><a id="p100084"></a>1,85</td><td><a id="p100085"></a>1,35</td></tr>
<tr><td><a id="p100086"></a>4</td><td><a id="p100087"></a>1,47</td><td><a id="p100088"></a>1,70</td><td><a id="p100089"></a>1,55</td><td><a id="p100090"></a>1,35</td></tr>
<tr><td><a id="p100091"></a>6</td><td><a id="p100092"></a>1,45</td><td><a id="p100093"></a>1,59</td><td><a id="p100094"></a>1,45</td><td><a id="p100095"></a>1,35</td></tr>
<tr><td><a id="p100096"></a>8</td><td><a id="p100097"></a>1,44</td><td><a id="p100098"></a>1,51</td><td><a id="p100099"></a>1,40</td><td><a id="p100100"></a>1,35</td></tr>
<tr><td><a id="p100101"></a>10</td><td><a id="p100102"></a>1,43</td><td><a id="p100103"></a>1,44</td><td><a id="p100104"></a>1,38</td><td><a id="p100105"></a>1,35</td></tr>
<tr><td><a id="p100106"></a>12 и более</td><td><a id="p100107"></a>1,43</td><td><a id="p100108"></a>1,43</td><td><a id="p100109"></a>1,35</td><td><a id="p100110"></a>1,35</td></tr>
</table>


<a id="p100111"></a>Таблица 2.3


| <a id="p100112"></a>Среднее выделение углекислого газа в очистной выработке, м3/мин | <a id="p100113"></a>Значение коэффициента неравномерности выделения углекислого газа для условий Кузнецкого, Карагандинского, Печорского и других восточных бассейнов | <a id="p100114"></a>Среднее выделение углекислого газа в очистной выработке, м3/мин | <a id="p100115"></a>Значение коэффициента неравномерности выделения углекислого газа для условий Кузнецкого, Карагандинского, Печорского и других восточных бассейнов |
| --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100116"></a>0,3 и менее | <a id="p100117"></a>2,10 | <a id="p100118"></a>1,5 | <a id="p100119"></a>1,14 |
| <a id="p100120"></a>0,6 | <a id="p100121"></a>1,53 | <a id="p100122"></a>1,8 | <a id="p100123"></a>1,10 |
| <a id="p100124"></a>0,9 | <a id="p100125"></a>1,32 | <a id="p100126"></a>2,1 и более | <a id="p100127"></a>1,07 |
| <a id="p100128"></a>1,2 | <a id="p100129"></a>1,20 |  |  |


<a id="p100130"></a>Коэффициент неравномерности выделения углекислого газа для шахт Донецкого и Львовско-Волынского бассейнов может приниматься равным 1,6.

#### <a id="p100131"></a>2.3 Расчет по выделению метана при последовательном проветривании лав:


<a id="p100132"></a> $Q_{\text{оч}n} = \frac{100k_{\text{н}}}{(\text{с}_{1} - \text{с}_{0})k_{\text{о}.\text{з}}} (I_{\text{оч}1} + I_{\text{оч}2} + ... + I_{\text{оч}n - 1})$ (2.2)

<a id="p100133"></a>при

<a id="p100134"></a>Iочn < Iоч1 + Iоч2 + ... + Iочn-1

<a id="p100135"></a>или

<a id="p100136"></a> $Q_{\text{оч}n} = \frac{100k_{\text{н}}}{(\text{с} - \text{с}_{0})k_{\text{о}.\text{з}}} (I_{\text{оч}1} + I_{\text{оч}2} + ... + I_{\text{оч}n})$ (2.3)

<a id="p100137"></a>при

<a id="p100138"></a>Iочn >= Iоч1 + Iоч2 + ... + Iочn-1,

<a id="p100139"></a>где Qочn - количество воздуха, которое необходимо подавать в n-ю лаву, м3/мин;
<a id="p100140"></a>n - число последовательно проветриваемых лав;
<a id="p100141"></a>c1 - допустимая концентрация метана в воздухе, поступающем в n-ю лаву, %; принимается согласно ПБ;
<a id="p100142"></a>Iоч1, Iоч2, ..., Iочn - ожидаемое среднее выделение метана в лавах 1, 2, ..., n, считая от выработки с поступающей струей воздуха, м3/мин.
<a id="p100143"></a>Значения коэффициента неравномерности газовыделения принимаются по суммарному газовыделению в последовательно проветриваемых лавах.

#### <a id="p100144"></a>2.4 Расчет по выделению углекислого газа при последовательном проветривании лав:


<a id="p100145"></a> $Q_{\text{оч}n} = \frac{100k_{\text{н}}}{(\text{с} - \text{с}_{0})k_{\text{о}.\text{з}}} (I_{\text{оч}1} + I_{\text{оч}2} + ...I_{\text{оч}n}),$ (2.4)

<a id="p100146"></a>где Iоч1, Iоч2, ..., Iочn - ожидаемое среднее выделение углекислого газа в лавах 1, 2, ..., n, считая от выработки с поступающей струей воздуха, м3/мин.
<a id="p100147"></a>2.5. Расчет по газам, образующимся при взрывных работах, производится следующим образом.

##### <a id="p100148"></a>2.5.1 Для лав


<a id="p100149"></a> $Q_{\text{оч}} = \frac{34}{\text{Т}} \sqrt{BV_{\text{оч}}} ,$ (2.5)

<a id="p100150"></a>где T - время проветривания выработки, мин; принимается согласно ПБ;
<a id="p100151"></a>B - количество одновременно взрываемых взрывчатых веществ (ВВ), кг;
<a id="p100152"></a>Vоч - проветриваемый объем очистной выработки, м3;

<a id="p100153"></a>Vоч = mbmaxlл; (2.6)

<a id="p100154"></a>m - вынимаемая мощность пласта (высота слоя), м;
<a id="p100155"></a>b<sub>max</sub> - максимальная ширина призабойного пространства, м; принимается согласно паспорту крепления и управления кровлей, а для лавообразных выработок с большим шагом обрушения (закладки) - равной ширине трех рабочих лент (дорожек);
<a id="p100156"></a>lл - длина лавы, м.

##### <a id="p100157"></a>2.5.2 Для камерообразных очистных выработок


<a id="p100158"></a> $Q_{\text{оч}} = \frac{27,5}{\text{Т}} \sqrt[3]{BV_{\text{оч}}^{2}} .$ (2.7)

<a id="p100159"></a>Проветриваемый объем очистной выработки при щитовой системе разработки с четырьмя секциями в щите длиной 6 м каждая и ширине щитового перекрытия 2 - 10 м принимается в соответствии с [табл. 2.4](#p100160).


<table>
<colgroup><col width="18%"><col width="11%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="12%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100160"></a>Таблица 2.4</td><td colspan="8"></td></tr>
<tr><td colspan="9"><a id="p100161"></a><a id="p100162"></a>Ширина щита, м<br>Проветриваемый объем очистной выработки (м3) при угле падения пласта, градус</td></tr>
<tr><td></td><td><a id="p100163"></a>40</td><td><a id="p100164"></a>40</td><td><a id="p100165"></a>50</td><td><a id="p100166"></a>55</td><td><a id="p100167"></a>60</td><td><a id="p100168"></a>65</td><td><a id="p100169"></a>70</td><td><a id="p100170"></a>75 - 90</td></tr>
<tr><td><a id="p100171"></a>2,0</td><td><a id="p100172"></a>116</td><td><a id="p100173"></a>98</td><td><a id="p100174"></a>80</td><td><a id="p100175"></a>75</td><td><a id="p100176"></a>72</td><td><a id="p100177"></a>68</td><td><a id="p100178"></a>65</td><td><a id="p100179"></a>60</td></tr>
<tr><td><a id="p100180"></a>2,5</td><td><a id="p100181"></a>123</td><td><a id="p100182"></a>111</td><td><a id="p100183"></a>94</td><td><a id="p100184"></a>84</td><td><a id="p100185"></a>80</td><td><a id="p100186"></a>77</td><td><a id="p100187"></a>73</td><td><a id="p100188"></a>70</td></tr>
<tr><td><a id="p100189"></a>3,0</td><td><a id="p100190"></a>135</td><td><a id="p100191"></a>127</td><td><a id="p100192"></a>103</td><td><a id="p100193"></a>95</td><td><a id="p100194"></a>90</td><td><a id="p100195"></a>86</td><td><a id="p100196"></a>83</td><td><a id="p100197"></a>79</td></tr>
<tr><td><a id="p100198"></a>3,5</td><td><a id="p100199"></a>150</td><td><a id="p100200"></a>141</td><td><a id="p100201"></a>115</td><td><a id="p100202"></a>105</td><td><a id="p100203"></a>99</td><td><a id="p100204"></a>96</td><td><a id="p100205"></a>92</td><td><a id="p100206"></a>83</td></tr>
<tr><td><a id="p100207"></a>4,0</td><td><a id="p100208"></a>162</td><td><a id="p100209"></a>153</td><td><a id="p100210"></a>124</td><td><a id="p100211"></a>114</td><td><a id="p100212"></a>103</td><td><a id="p100213"></a>103</td><td><a id="p100214"></a>99</td><td><a id="p100215"></a>95</td></tr>
<tr><td><a id="p100216"></a>4,5</td><td><a id="p100217"></a>173</td><td><a id="p100218"></a>163</td><td><a id="p100219"></a>132</td><td><a id="p100220"></a>121</td><td><a id="p100221"></a>115</td><td><a id="p100222"></a>111</td><td><a id="p100223"></a>106</td><td><a id="p100224"></a>101</td></tr>
<tr><td><a id="p100225"></a>5,0</td><td><a id="p100226"></a>185</td><td><a id="p100227"></a>175</td><td><a id="p100228"></a>142</td><td><a id="p100229"></a>130</td><td><a id="p100230"></a>123</td><td><a id="p100231"></a>119</td><td><a id="p100232"></a>113</td><td><a id="p100233"></a>110</td></tr>
<tr><td><a id="p100234"></a>5,5</td><td><a id="p100235"></a>196</td><td><a id="p100236"></a>185</td><td><a id="p100237"></a>150</td><td><a id="p100238"></a>138</td><td><a id="p100239"></a>131</td><td><a id="p100240"></a>125</td><td><a id="p100241"></a>120</td><td><a id="p100242"></a>115</td></tr>
<tr><td><a id="p100243"></a>6,0</td><td><a id="p100244"></a>202</td><td><a id="p100245"></a>190</td><td><a id="p100246"></a>157</td><td><a id="p100247"></a>144</td><td><a id="p100248"></a>136</td><td><a id="p100249"></a>131</td><td><a id="p100250"></a>125</td><td><a id="p100251"></a>120</td></tr>
<tr><td><a id="p100252"></a>6,5</td><td><a id="p100253"></a>210</td><td><a id="p100254"></a>195</td><td><a id="p100255"></a>162</td><td><a id="p100256"></a>148</td><td><a id="p100257"></a>140</td><td><a id="p100258"></a>135</td><td><a id="p100259"></a>129</td><td><a id="p100260"></a>124</td></tr>
<tr><td><a id="p100261"></a>7,0</td><td><a id="p100262"></a>220</td><td><a id="p100263"></a>208</td><td><a id="p100264"></a>169</td><td><a id="p100265"></a>155</td><td><a id="p100266"></a>147</td><td><a id="p100267"></a>141</td><td><a id="p100268"></a>135</td><td><a id="p100269"></a>128</td></tr>
<tr><td><a id="p100270"></a>7,5</td><td><a id="p100271"></a>228</td><td><a id="p100272"></a>216</td><td><a id="p100273"></a>175</td><td><a id="p100274"></a>160</td><td><a id="p100275"></a>152</td><td><a id="p100276"></a>146</td><td><a id="p100277"></a>140</td><td><a id="p100278"></a>134</td></tr>
<tr><td><a id="p100279"></a>8,0</td><td><a id="p100280"></a>233</td><td><a id="p100281"></a>220</td><td><a id="p100282"></a>179</td><td><a id="p100283"></a>163</td><td><a id="p100284"></a>155</td><td><a id="p100285"></a>149</td><td><a id="p100286"></a>142</td><td><a id="p100287"></a>137</td></tr>
<tr><td><a id="p100288"></a>8,5</td><td><a id="p100289"></a>236</td><td><a id="p100290"></a>222</td><td><a id="p100291"></a>180</td><td><a id="p100292"></a>166</td><td><a id="p100293"></a>157</td><td><a id="p100294"></a>151</td><td><a id="p100295"></a>144</td><td><a id="p100296"></a>138</td></tr>
<tr><td><a id="p100297"></a>9,0</td><td><a id="p100298"></a>238</td><td><a id="p100299"></a>224</td><td><a id="p100300"></a>181</td><td><a id="p100301"></a>167</td><td><a id="p100302"></a>158</td><td><a id="p100303"></a>152</td><td><a id="p100304"></a>146</td><td><a id="p100305"></a>139</td></tr>
<tr><td><a id="p100306"></a>9,5</td><td><a id="p100307"></a>240</td><td><a id="p100308"></a>226</td><td><a id="p100309"></a>183</td><td><a id="p100310"></a>169</td><td><a id="p100311"></a>160</td><td><a id="p100312"></a>153</td><td><a id="p100313"></a>148</td><td><a id="p100314"></a>140</td></tr>
<tr><td><a id="p100315"></a>10,0</td><td><a id="p100316"></a>242</td><td><a id="p100317"></a>228</td><td><a id="p100318"></a>185</td><td><a id="p100319"></a>171</td><td><a id="p100320"></a>162</td><td><a id="p100321"></a>155</td><td><a id="p100322"></a>150</td><td><a id="p100323"></a>146</td></tr>
<tr><td colspan="9"><a id="p100324"></a>Примечание. Для сдвоенных щитов проветриваемый объем подщитового пространства равен сумме объемов двух одинарных.</td></tr>
</table>


<a id="p100325"></a>Для других условий проветриваемый объем подщитового пространства Vоч определяется по формуле

<a id="p100326"></a> $V_{\text{оч}} = \frac{\text{Н}_{\text{щ}}n_{c}}{3} (\frac{ml_{c}}{k_{\text{м}}} + 2 \cdot \sqrt{\frac{ml_{c}}{k_{\text{м}}}} + 4),$ (2.8)

<a id="p100327"></a>где Hщ - высота подщитового пространства, м; определяется по графику [(рис. 2.1)](#p100332);
<a id="p100328"></a>nс - число секций щитового перекрытия;
<a id="p100329"></a>lс - длина секции по простиранию, м;
<a id="p100330"></a>kм - коэффициент, характеризующий отношение мощности пласта к средней обнаженной ширине щита; определяется по графику [(рис. 2.2)](#p100334).

<a id="p100331"></a> ![рис. 1](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_0.png) 

<a id="p100332"></a>Рис. 2.1. График для определения высоты
подщитового пространства Hщ



<a id="p100333"></a> ![рис. 2](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_1.png) 

<a id="p100334"></a>Рис. 2.2. График для определения коэффициента kм

<a id="p100335"></a>Проветриваемый объем очистной выработки при комбинированной системе разработки с гибким перекрытием для лав монтажного и нижнего слоев при отработке подэтажами по простиранию определяется по формуле

<a id="p100336"></a> $V_{\text{оч}} = (1,1m_{c} - 0,1H_{\text{п}} - \frac{2,6}{v_{\text{оч}}} - 1) \cdot l_{\text{оч}},$ (2.9)

<a id="p100337"></a>где mс - высота рабочего слоя под перекрытием, м;
<a id="p100338"></a>Hп - высота подэтажа нижнего слоя под перекрытием, м;
<a id="p100339"></a>vоч - скорость подвигания очистного забоя под перекрытием, м/сут;
<a id="p100340"></a>lоч - длина очистного забоя, м.
<a id="p100341"></a>Проветриваемый объем для очистных выработок нижнего слоя при отработке столбами по падению

<a id="p100342"></a>Vоч = Sкlкnк + Sп.пlп.п, (2.10)

<a id="p100343"></a>где Sк - площадь поперечного сечения наклонно-поперечной канавы, м2;
<a id="p100344"></a>lк - длина наклонно-поперечной канавы, м;
<a id="p100345"></a>nк - число наклонно-поперечных канав;
<a id="p100346"></a>Sп.п - площадь поперечного сечения продольного прохода под гибким перекрытием, м2;
<a id="p100347"></a>lп.п - длина продольного прохода, м.

#### <a id="p100348"></a>2.6 Расчет по числу людей:


<a id="p100349"></a>Qоч = 6nч, (2.11)

<a id="p100350"></a>где nч - наибольшее число людей, одновременно работающих в очистной выработке.
<a id="p100351"></a>2.7. Проверка по скорости движения воздуха производится по следующим формулам.

##### <a id="p100352"></a>2.7.1 По минимально допустимой скорости движения воздуха в очистной выработке


<a id="p100353"></a>Qоч >= 60Svmin, (2.12)

<a id="p100354"></a>где S - площадь поперечного сечения призабойного пространства очистной выработки в свету, м2; при механизированных крепях принимается согласно [табл. 2.5](#p100366), а при индивидуальной крепи рассчитывается по [формуле (2.13)](#p100355);

<a id="p100355"></a>S = kзmbmax; (2.13)

<a id="p100356"></a>vmin - минимально допустимая скорость движения воздуха в очистной выработке, м/с; принимается согласно ПБ;
<a id="p100357"></a>kз - коэффициент, учитывающий загроможденность призабойного пространства, принимается равным 0,9.

##### <a id="p100358"></a>2.7.2 По максимально допустимой скорости движения воздуха в очистной выработке


<a id="p100359"></a>Qоч <= Qоч max; (2.14)

<a id="p100360"></a>Qоч max = 60Svmax, (2.15)

<a id="p100361"></a>где Qоч max - максимальное количество воздуха, которое можно подать в очистную выработку, м3/мин;
<a id="p100362"></a>vmax - максимальная допустимая скорость движения воздуха в очистной выработке, м/с; принимается согласно ПБ.
<a id="p100363"></a>Площадь S при механизированных крепях принимается по [табл. 2.5](#p100366), а при индивидуальной крепи рассчитывается по формуле

<a id="p100364"></a>S = kзmbmin, (2.16)

<a id="p100365"></a>где bmin - минимальная ширина призабойного пространства, м; принимается согласно паспорту крепления и управления кровлей.

<a id="p100366"></a>Таблица 2.5


<table>
<colgroup><col width="22%"><col width="13%"><col width="14%"><col width="24%"><col width="13%"><col width="14%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100367"></a>Тип крепи (комплекса)</td><td><a id="p100368"></a>Вынимаемая мощность пласта (высота крепи), м</td><td><a id="p100369"></a>Площадь поперечного сечения призабойного пространства в свету, м2</td><td><a id="p100370"></a>Тип крепи (комплекса)</td><td><a id="p100371"></a>Вынимаемая мощность пласта (высота крепи), м</td><td><a id="p100372"></a>Площадь поперечного сечения призабойного пространства в свету, м2</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100373"></a>МК-97</td><td><a id="p100374"></a>0,72</td><td><a id="p100375"></a>1,41</td><td rowspan="2"><a id="p100376"></a>Агрегат СА</td><td><a id="p100377"></a>1,5</td><td><a id="p100378"></a>2,2</td></tr>
<tr><td><a id="p100379"></a>1,3</td><td><a id="p100380"></a>3,4</td><td><a id="p100381"></a>2,0</td><td><a id="p100382"></a>3,1</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100383"></a>2МК-97</td><td><a id="p100384"></a>0,62</td><td><a id="p100385"></a>1,52</td><td><a id="p100386"></a>Комплекс КТУ-2м</td><td><a id="p100387"></a>2,6</td><td><a id="p100388"></a>2,3</td></tr>
<tr><td><a id="p100389"></a>1,2</td><td><a id="p100390"></a>2,17</td><td><a id="p100391"></a>Агрегат АМС</td><td><a id="p100392"></a>2,2</td><td><a id="p100393"></a>6,0</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100394"></a>"Донбасс"</td><td><a id="p100395"></a>0,72</td><td><a id="p100396"></a>1,56</td><td rowspan="2"><a id="p100397"></a>М-87ДН</td><td><a id="p100398"></a>1,25</td><td><a id="p100399"></a>2,5</td></tr>
<tr><td><a id="p100400"></a>1,1</td><td><a id="p100401"></a>2,5</td><td><a id="p100402"></a>1,95</td><td><a id="p100403"></a>4,6</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100404"></a>М-101Т</td><td><a id="p100405"></a>0,6</td><td><a id="p100406"></a>1,2</td><td rowspan="2"><a id="p100407"></a>2КГД</td><td><a id="p100408"></a>0,75</td><td><a id="p100409"></a>1,85</td></tr>
<tr><td><a id="p100410"></a>0,8</td><td><a id="p100411"></a>1,6</td><td><a id="p100412"></a>1,2</td><td><a id="p100413"></a>3,12</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100414"></a>М-87Д и М-87Э</td><td><a id="p100415"></a>1,18</td><td><a id="p100416"></a>2,7</td><td rowspan="2"><a id="p100417"></a>"Днепр-3"</td><td><a id="p100418"></a>0,85</td><td><a id="p100419"></a>1,04</td></tr>
<tr><td><a id="p100420"></a>1,9</td><td><a id="p100421"></a>4,6</td><td><a id="p100422"></a>1,3</td><td><a id="p100423"></a>1,89</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100424"></a>М-87м</td><td><a id="p100425"></a>1,0</td><td><a id="p100426"></a>2,3</td><td rowspan="2"><a id="p100427"></a>МКТ</td><td><a id="p100428"></a>0,6</td><td><a id="p100429"></a>1,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100430"></a>1,2</td><td><a id="p100431"></a>2,7</td><td><a id="p100432"></a>0,9</td><td><a id="p100433"></a>1,4</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100434"></a>IМКМ</td><td><a id="p100435"></a>1,5</td><td><a id="p100436"></a>3,0</td><td rowspan="2"><a id="p100437"></a>АЩК</td><td><a id="p100438"></a>1,4</td><td><a id="p100439"></a>1,8</td></tr>
<tr><td><a id="p100440"></a>1,75</td><td><a id="p100441"></a>3,8</td><td><a id="p100442"></a>2,2</td><td><a id="p100443"></a>3,2</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100444"></a>IIМКЭ</td><td><a id="p100445"></a>1,7</td><td><a id="p100446"></a>2,9</td><td rowspan="2"><a id="p100447"></a>Агрегат АНЩ</td><td><a id="p100448"></a>0,7</td><td><a id="p100449"></a>1,05</td></tr>
<tr><td><a id="p100450"></a>2,2</td><td><a id="p100451"></a>4,4</td><td><a id="p100452"></a>1,1</td><td><a id="p100453"></a>2,32</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100454"></a>Т-1 (комплекс ОМКТМ)</td><td><a id="p100455"></a>1,85</td><td><a id="p100456"></a>2,7</td><td><a id="p100457"></a>Агрегат АГП</td><td><a id="p100458"></a>-</td><td><a id="p100459"></a>3,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100460"></a>3,0</td><td><a id="p100461"></a>3,4</td><td><a id="p100462"></a>Агрегат АМСК</td><td><a id="p100463"></a>-</td><td><a id="p100464"></a>2,9</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100465"></a>Т-13 (комплекс ОКП)</td><td><a id="p100466"></a>1,85</td><td><a id="p100467"></a>2,7</td><td><a id="p100468"></a>Комплекс КГСП</td><td><a id="p100469"></a>-</td><td><a id="p100470"></a>5,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100471"></a>3,5</td><td><a id="p100472"></a>3,4</td><td><a id="p100473"></a>Комплекс КСН1</td><td><a id="p100474"></a>-</td><td><a id="p100475"></a>6,3</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100476"></a>2М-81Э</td><td><a id="p100477"></a>2,0</td><td><a id="p100478"></a>3,54</td><td rowspan="2"></td><td rowspan="2"></td><td rowspan="2"></td></tr>
<tr><td><a id="p100479"></a>3,2</td><td><a id="p100480"></a>6,32</td></tr>
</table>


<a id="p100481"></a>2.7.3. По минимально допустимой скорости движения воздуха в промежуточных штреках с подсвежающими струями при последовательном проветривании лав

<a id="p100482"></a> $Q_{\text{оч}n} \geq 60Sv_{min} + 9 \sum S_{\text{пр}.\text{ш}},$ (2.17)

<a id="p100483"></a>где $\sum S_{\text{пр}.\text{ш}}$ - сумма площадей поперечных сечений промежуточных штреков, по которым подаются подсвежающие струи, м2.
<a id="p100484"></a>2.8. Проверка по производительности ВМП при последовательном проветривании подготовительных и очистных выработок производится по соблюдению условия

<a id="p100485"></a>Qоч >= Qвс, (2.18)

<a id="p100486"></a>где Qвс - количество воздуха, которое необходимо подавать к всасу ВМП, м3/мин; определяется согласно [п. 5.8](#p101070).

#### <a id="p100487"></a>2.9 Расчет по оптимальной по пылевому фактору скорости движения воздуха:


<a id="p100488"></a>Qоч = 9GS, (2.19)

<a id="p100489"></a>где S - определяется согласно [п. 2.7.2](#p100358).

3. <a id="p100490"></a>Расчет количества воздуха для выемочных участков

<a id="p100491"></a>3.1. Расчет для выемочного участка выполняется по количеству воздуха, необходимого для проветривания очистной выработки, и проверяется по числу людей. Для схем проветривания с примыканием исходящей струи к целику и погашением вентиляционной выработки дополнительно выполняется расчет по газовыделению согласно [п. 3.4](#p100708).
<a id="p100492"></a>При разработке тонких крутых пластов механизированными лавами по простиранию и восходящем проветривании расчет производится с учетом влияния падающего угля.
<a id="p100493"></a>*Примечание.* Под выемочным участком понимается обособленно проветриваемый очистной забой и прилегающие к нему подготовительные выработки (при последовательном проветривании - все проветриваемые последовательно очистные забои с прилегающими к ним подготовительными выработками).


#### <a id="p100494"></a>3.2 Расчет для Донбасса и аналогичных условий:

<a id="p100495"></a>при

<a id="p100496"></a> $\frac{I_{\text{уч}}}{I_{\text{оч}}} \leq k_{\text{ут}.\text{в}}Q_{\text{уч}} = k_{\text{ут}.\text{в}}Q_{\text{оч}};$ (3.1)

<a id="p100497"></a>при

<a id="p100498"></a> $\frac{I_{\text{уч}}}{I_{\text{оч}}} >k_{\text{ут}.\text{в}}Q_{\text{уч}} = \frac{I_{\text{уч}}}{I_{\text{оч}}} Q_{\text{оч}},$ (3.2)

<a id="p100499"></a>где Iуч - ожидаемое среднее газовыделение на выемочном участке, м3/мин; определяется согласно указаниям, приведенным в [разделе 11](#p101296);
<a id="p100500"></a>kут.в - коэффициент, учитывающий утечки воздуха через выработанное пространство; принимается согласно [табл. 3.1](#p100502);
<a id="p100501"></a>Qуч - количество воздуха, необходимое для проветривания выемочного участка, м3/мин.

<a id="p100502"></a>Таблица 3.1


<table>
<colgroup><col width="9%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="9%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100503"></a>Схема проветривания выемочного участка</td><td colspan="3"><a id="p100504"></a>Примыкание выработок выемочного участка с вентиляционной струей</td><td colspan="8"><a id="p100505"></a>Значение коэффициента kут.в при</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100506"></a>свежей</td><td rowspan="2"><a id="p100507"></a>исходящей</td><td rowspan="2"><a id="p100508"></a>подсвежающей</td><td colspan="3"><a id="p100509"></a>полном обрушении</td><td colspan="3"><a id="p100510"></a>частичной закладке</td><td colspan="2"><a id="p100511"></a>плавном опускании</td></tr>
<tr><td><a id="p100512"></a>глинистые сланцы</td><td><a id="p100513"></a>песчанистые сланцы</td><td><a id="p100514"></a>песчаники</td><td><a id="p100515"></a>глинистые сланцы</td><td><a id="p100516"></a>песчанистые сланцы</td><td><a id="p100517"></a>песчаники</td><td><a id="p100518"></a>глинистые сланцы</td><td><a id="p100519"></a>известняки</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100520"></a>Возвратноточная</td><td><a id="p100521"></a>К целику</td><td><a id="p100522"></a>К целику</td><td><a id="p100523"></a>-</td><td><a id="p100524"></a>1,25</td><td><a id="p100525"></a>1,30</td><td><a id="p100526"></a>1,40</td><td><a id="p100527"></a>1,10</td><td><a id="p100528"></a>1,15</td><td><a id="p100529"></a>1,25</td><td><a id="p100530"></a>1,10</td><td><a id="p100531"></a>1,15</td></tr>
<tr><td><a id="p100532"></a>То же</td><td><a id="p100533"></a>То же</td><td><a id="p100534"></a>К выработанному пространству</td><td><a id="p100535"></a>1,50</td><td><a id="p100536"></a>1,65</td><td><a id="p100537"></a>1,80</td><td><a id="p100538"></a>1,20</td><td><a id="p100539"></a>1,25</td><td><a id="p100540"></a>1,35</td><td><a id="p100541"></a>1,15</td><td><a id="p100542"></a>1,30</td></tr>
<tr><td><a id="p100543"></a>К выработанному пространству</td><td><a id="p100544"></a>К выработанному пространству</td><td><a id="p100545"></a>-</td><td><a id="p100546"></a>1,40</td><td><a id="p100547"></a>1,55</td><td><a id="p100548"></a>1,70</td><td><a id="p100549"></a>1,20</td><td><a id="p100550"></a>1,25</td><td><a id="p100551"></a>1,40</td><td><a id="p100552"></a>1,15</td><td><a id="p100553"></a>1,30</td></tr>
<tr><td><a id="p100554"></a>То же</td><td><a id="p100555"></a>То же</td><td><a id="p100556"></a>К целику</td><td><a id="p100557"></a>1,55</td><td><a id="p100558"></a>1,70</td><td><a id="p100559"></a>1,80</td><td><a id="p100560"></a>1,20</td><td><a id="p100561"></a>1,25</td><td><a id="p100562"></a>1,40</td><td><a id="p100563"></a>1,15</td><td><a id="p100564"></a>1,30</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100565"></a>Прямоточная</td><td><a id="p100566"></a>К целику</td><td><a id="p100567"></a>К выработанному пространству</td><td><a id="p100568"></a>-</td><td><a id="p100569"></a>1,30</td><td><a id="p100570"></a>1,40</td><td><a id="p100571"></a>1,55</td><td><a id="p100572"></a>1,20</td><td><a id="p100573"></a>1,25</td><td><a id="p100574"></a>1,35</td><td><a id="p100575"></a>1,15</td><td><a id="p100576"></a>1,30</td></tr>
<tr><td><a id="p100577"></a>То же</td><td><a id="p100578"></a>То же</td><td><a id="p100579"></a>К целику</td><td><a id="p100580"></a>1,50</td><td><a id="p100581"></a>1,60</td><td><a id="p100582"></a>1,70</td><td><a id="p100583"></a>1,20</td><td><a id="p100584"></a>1,25</td><td><a id="p100585"></a>1,35</td><td><a id="p100586"></a>1,15</td><td><a id="p100587"></a>1,30</td></tr>
<tr><td><a id="p100588"></a>К выработанному пространству</td><td><a id="p100589"></a>К целику</td><td><a id="p100590"></a>-</td><td><a id="p100591"></a>1,30</td><td><a id="p100592"></a>1,35</td><td><a id="p100593"></a>1,45</td><td><a id="p100594"></a>1,20</td><td><a id="p100595"></a>1,25</td><td><a id="p100596"></a>1,30</td><td><a id="p100597"></a>1,15</td><td><a id="p100598"></a>1,30</td></tr>
<tr><td><a id="p100599"></a>То же</td><td><a id="p100600"></a>То же</td><td><a id="p100601"></a>К выработанному пространству</td><td><a id="p100602"></a>1,50</td><td><a id="p100603"></a>1,55</td><td><a id="p100604"></a>1,65</td><td><a id="p100605"></a>1,20</td><td><a id="p100606"></a>1,25</td><td><a id="p100607"></a>1,35</td><td><a id="p100608"></a>1,15</td><td><a id="p100609"></a>1,30</td></tr>
</table>


<a id="p100610"></a>Если расчет выполняется по [формуле (3.2)](#p100498), то при схемах проветривания без подсвежения исходящей из выемочного участка вентиляционной струи должно соблюдаться условие

<a id="p100611"></a>Qуч <= kут.вQоч max. (3.3)

<a id="p100612"></a>Количество воздуха, необходимое для подсвежения исходящей из выемочного участка вентиляционной струи, определяется по формуле

<a id="p100613"></a> $Q_{\text{подсв}} = (\frac{I_{\text{уч}}}{I_{\text{оч}}} - k_{\text{ут}.\text{в}})Q_{\text{оч}}.$ (3.4)


#### <a id="p100614"></a>3.3 Расчет для Кузбасса и аналогичных условий:


<a id="p100615"></a> $Q_{\text{уч}} = k_{\text{д}}Q_{\text{оч}} + \sum Q_{\text{п}.\text{уч}} + \sum Q_{\text{ут}.\text{уч}},$ (3.5)

<a id="p100616"></a>где kд - коэффициент доставки воздуха, учитывающий утечки воздуха через выработанное пространство и вентиляционные сооружения в пределах выемочного участка; принимается согласно [табл. 3.2](#p100619);
<a id="p100617"></a> $\sum Q_{\text{п}.\text{уч}}$ - сумма количеств воздуха, необходимых для обособленного проветривания проводимых на выемочном участке подготовительных выработок, м3/мин; рассчитывается согласно указаниям, приведенным в [разделе 5](#p100830);
<a id="p100618"></a> $\sum Q_{\text{ут}.\text{уч}}$ - сумма утечек воздуха через перемычки, изолирующие выемочный участок от старых выработанных пространств, м3/мин; определяется по нормам, приведенным в [разделе 8](#p101131).

<a id="p100619"></a>Таблица 3.2


<table>
<colgroup><col width="39%"><col width="51%"><col width="10%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100620"></a>Система разработки</td><td><a id="p100621"></a>Порядок отработки выемочного поля, схема проветривания, способ управления кровлей</td><td><a id="p100622"></a>kд</td></tr>
<tr><td rowspan="7"><a id="p100623"></a>Сплошная</td><td><a id="p100624"></a>Прямой, возвратноточная, полное обрушение при мощности пласта, м:</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100625"></a>до 1,5</td><td><a id="p100626"></a>1,30</td></tr>
<tr><td><a id="p100627"></a>более 1,5</td><td><a id="p100628"></a>1,50</td></tr>
<tr><td><a id="p100629"></a>Прямой, возвратноточная, частичная закладка или плавное опускание</td><td><a id="p100630"></a>1,15</td></tr>
<tr><td><a id="p100631"></a>Прямой, прямоточная, полное обрушение</td><td><a id="p100632"></a>1,15</td></tr>
<tr><td><a id="p100633"></a>Прямой, прямоточная, частичная закладка</td><td><a id="p100634"></a>1,05</td></tr>
<tr><td><a id="p100635"></a>Прямой, любая схема проветривания, полная закладка</td><td><a id="p100636"></a>1,05</td></tr>
<tr><td><a id="p100637"></a>Длинные столбы по простиранию (лава-этаж)</td><td><a id="p100638"></a>Обратный, возвратноточная, полное обрушение при мощности пласта, м:</td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="6"></td><td><a id="p100639"></a>до 1</td><td><a id="p100640"></a>1,70</td></tr>
<tr><td><a id="p100641"></a>1 - 2</td><td><a id="p100642"></a>1,30</td></tr>
<tr><td><a id="p100643"></a>более 2</td><td><a id="p100644"></a>1,20</td></tr>
<tr><td><a id="p100645"></a>Обратный, прямоточная, полная или частичная закладка</td><td><a id="p100646"></a>1,15</td></tr>
<tr><td><a id="p100647"></a>То же, при возвратноточной схеме</td><td><a id="p100648"></a>1,10</td></tr>
<tr><td><a id="p100649"></a>Отработка двумя столбами при подготовке поля спаренными штреками с полной закладкой между ними, размер бутовой полосы не менее 15 м</td><td><a id="p100650"></a>1,15</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100651"></a>Длинные столбы по простиранию с одновременной отработкой двух-трех подэтажей</td><td><a id="p100652"></a>Обратный, возвратноточная при мощности пласта, м:</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100653"></a>до 1</td><td><a id="p100654"></a>1,50</td></tr>
<tr><td><a id="p100655"></a>более 1</td><td><a id="p100656"></a>1,20</td></tr>
<tr><td><a id="p100657"></a>Длинные столбы по простиранию с одновременной отработкой более трех подэтажей</td><td><a id="p100658"></a>Обратный, возвратноточная, полное обрушение</td><td><a id="p100659"></a>1,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100660"></a>Длинные столбы по восстанию или падению</td><td><a id="p100661"></a>Обратный, прямоточная, полное обрушение</td><td><a id="p100662"></a>1,3</td></tr>
<tr><td><a id="p100663"></a>Камерная при гидромеханизации</td><td><a id="p100664"></a>-</td><td><a id="p100665"></a>1,5</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100666"></a>Щитовая (жесткие и эластичные щиты)</td><td><a id="p100667"></a>При мощности, м:</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100668"></a>до 3,5</td><td><a id="p100669"></a>1,7</td></tr>
<tr><td><a id="p100670"></a>более 3,5</td><td><a id="p100671"></a>2,0</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100672"></a>Парные штреки</td><td><a id="p100673"></a>Прямой, полное обрушение</td><td><a id="p100674"></a>1,4</td></tr>
<tr><td><a id="p100675"></a>Обратный, полное обрушение</td><td><a id="p100676"></a>1,2</td></tr>
<tr><td><a id="p100677"></a>Слоевые</td><td><a id="p100678"></a>Полное обрушение</td><td><a id="p100679"></a>1,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100680"></a>Наклонно-поперечные слои</td><td><a id="p100681"></a>Полная закладка</td><td><a id="p100682"></a>1,3</td></tr>
<tr><td><a id="p100683"></a>Наклонные слои</td><td><a id="p100684"></a>Полная закладка</td><td><a id="p100685"></a>1,2</td></tr>
<tr><td><a id="p100686"></a>Подэтажная камерная гидроотбойка (в условиях Междуреченского месторождения)</td><td><a id="p100687"></a>Полное обрушение</td><td><a id="p100688"></a>1,7</td></tr>
<tr><td><a id="p100689"></a>Длинные столбы по восстанию с выемкой заходками по падению при гидромеханизации</td><td><a id="p100690"></a>Полное обрушение</td><td><a id="p100691"></a>2,0</td></tr>
<tr><td rowspan="8"><a id="p100692"></a>Комбинированная с гибким перекрытием</td><td><a id="p100693"></a>Обратный, полное обрушение</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100694"></a>монтажный слой</td><td><a id="p100695"></a>1,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100696"></a>Нижний слой при отработке по простиранию:</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100697"></a>с двумя лавами в слое</td><td><a id="p100698"></a>3,8</td></tr>
<tr><td><a id="p100699"></a>с тремя лавами</td><td><a id="p100700"></a>4,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100701"></a>Нижний слой при отработке по падению:</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100702"></a>с двумя лавами в слое</td><td><a id="p100703"></a>4,5</td></tr>
<tr><td><a id="p100704"></a>с тремя лавами</td><td><a id="p100705"></a>4,8</td></tr>
</table>


<a id="p100706"></a>*Примечание.* При щитовой и комбинированной с гибким перекрытием системах разработки в условиях мощных крутых пластов количество воздуха, необходимое для проветривания выемочного участка, рассчитывается по формуле

<a id="p100707"></a>Qуч = kдQоч. (3.6)

<a id="p100708"></a>3.4. При схемах проветривания с примыканием исходящей струи к целику и погашением вентиляционной выработки расчет количества воздуха для выемочного участка Qуч (м3/мин) по выделению метана (углекислого газа) выполняется по формуле

<a id="p100709"></a> $Q_{\text{уч}} = \frac{100I_{\text{уч}}k_{\text{н}}}{\text{с} - \text{с}_{0}} ,$ (3.7)

<a id="p100710"></a>где kн - определяется согласно [п. 2.2.1](#p100048);
<a id="p100711"></a>c - допустимая концентрация газа в исходящей из выемочного участка вентиляционной струе, %;
<a id="p100712"></a>c0 - концентрация газа в поступающей на выемочный участок вентиляционной струе, %.
<a id="p100713"></a>При этом должно соблюдаться [условие (3.3)](#p100611).
<a id="p100714"></a>Примечание. Для шахт Подмосковного бассейна kн принимается равным: для механизированных лав 2,3 и для лав с буровзрывным способом выемки угля 2,6, а в [формулу (3.7)](#p100709) вместо c0 подставляется концентрация углекислого газа в атмосферном воздухе на поверхности шахты. При этом количество воздуха, необходимое для проветривания выемочного участка, должно составлять не менее 200 м3/мин, если выемочные штреки проведены в угольном массиве, и не менее 250 м3/мин, если выемочные штреки проведены вприсечку к выработанному пространству или участок отрабатывает целики угля у штреков главных направлений.


#### <a id="p100715"></a>3.5 Количество воздуха, проверяемое по числу людей, должно удовлетворять условию


<a id="p100716"></a>Qуч > 6nч, (3.8)

<a id="p100717"></a>где nч - максимальное число людей, одновременно работающих на выемочном участке.

#### <a id="p100718"></a>3.6 Количество воздуха для выемочного участка с учетом влияния падающего угля определяется по формуле


<a id="p100719"></a> $Q_{\text{уч}} = Q_{\text{уч}max} + \Delta Q_{\text{уч}},$ (3.9)

<a id="p100720"></a>где Qуч max - наибольший из результатов расчетов по [формулам (3.1)](#p100496), [(3.2)](#p100498), [(3.3)](#p100611), [(3.7)](#p100709) и [(3.8)](#p100716), м3/мин;
<a id="p100721"></a> $\Delta Q_{\text{уч}}$ - поправка, учитывающая уменьшение количества воздуха под действием падающего угля, м3/мин;

<a id="p100722"></a> $\Delta Q_{\text{уч}} = \frac{(1,4h_{y} - 3)Q_{\text{уч}max}^{0,85}}{h_{y\text{ч}}} ;$ (3.10)

<a id="p100723"></a>hу - депрессия, создаваемая потоком падающего угля в призабойном пространстве, кгс/м2; при hу < 5 кгс/м2 следует принимать $\Delta Q_{\text{уч}} = 0$ ;

<a id="p100724"></a> $h_{y} = \frac{3,78b_{\text{к}}v_{\text{к}}(v + v_{y})^{2}}{b_{min}k_{\text{з}}v_{y}} ;$ (3.11)

<a id="p100725"></a>bк - ширина захвата комбайна, м;
<a id="p100726"></a>vк - скорость подачи комбайна, м/мин;
<a id="p100727"></a>v - скорость движения воздуха в призабойном пространстве, м/с;

<a id="p100728"></a> $v = \frac{Q_{\text{уч}max}}{60Sk_{\text{ут}.\text{в}}} ;$ (3.12)

<a id="p100729"></a>S - площадь поперечного сечения призабойного пространства, м2; определяется по [табл. 2.5](#p100366) или по [формуле (2.16)](#p100364);
<a id="p100730"></a>bmin - минимальная ширина призабойного пространства, м; принимается согласно паспорту крепления и управления кровлей, но не более 10 м;
<a id="p100731"></a>kз - коэффициент, учитывающий загроможденность призабойного пространства; для лав с индивидуальной крепью при удержании кровли на кострах принимается равным 0,9 и при обрушении на посадочную крепь - 0,8; для лав, оборудованных механизированными крепями - 0,7;
<a id="p100732"></a>vу - скорость движения угля при падении, м/с; принимается по [табл. 3.3](#p100734);
<a id="p100733"></a>hуч - депрессия выемочного участка при Qуч max, кгс/м2; определяется расчетом или по данным депрессионной съемки.

<a id="p100734"></a>Таблица 3.3


| <a id="p100735"></a>Угол падения пласта, градус | <a id="p100736"></a>vу, м/с | <a id="p100737"></a>Угол падения пласта, градус | <a id="p100738"></a>vу, м/с |
| --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100739"></a>45 | <a id="p100740"></a>3,4 | <a id="p100741"></a>60 | <a id="p100742"></a>5,6 |
| <a id="p100743"></a>50 | <a id="p100744"></a>4,1 | <a id="p100745"></a>65 | <a id="p100746"></a>6,4 |
| <a id="p100747"></a>55 | <a id="p100748"></a>4,8 | <a id="p100749"></a>70 | <a id="p100750"></a>7,2 |


<a id="p100751"></a>Если при съемке фактическое количество воздуха Qуч.с отличалось от Qуч max, то hуч рассчитывается по формуле

<a id="p100752"></a> $h_{y\text{ч}} = h_{y\text{ч}.\text{с}}(\frac{Q_{y\text{ч}max}}{Q_{y\text{ч}.c}})^{2}.$ (3.13)

<a id="p100753"></a>Здесь hуч.с - депрессия выемочного участка по данным депрессионной съемки, кгс/м2.
<a id="p100754"></a>Для [формул (3.10)](#p100722) и [(3.11)](#p100724) построены номограммы ([рис. 3.1](#p100756) и [3.2](#p100758)). Номограмма для [формулы (3.11)](#p100724) соответствует ширине захвата комбайна bк = 0,9 м, при другой ширине захвата результат расчета на номограмме [(рис. 3.2)](#p100758) следует умножить на величину $\frac{b_{\text{к}}}{0,9}$ .

<a id="p100755"></a> ![рис. 3](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_2.png) 

<a id="p100756"></a>Рис. 3.1. Номограмма для определения поправки, учитывающей
уменьшение количества воздуха под действием падающего угля



<a id="p100757"></a> ![рис. 4](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_3.png) 

<a id="p100758"></a>Рис. 3.2. Номограмма для определения депрессии, создаваемой
потоком падающего угля в призабойном пространстве

<a id="p100759"></a>При невозможности определения hуч допускается приближенный расчет $\Delta Q_{\text{уч}}$ (м3/мин) по формуле

<a id="p100760"></a> $\Delta Q_{\text{уч}} = \frac{k_{\text{п}.y}}{Q_{y\text{ч}max}} ,$ (3.14)

<a id="p100761"></a>где kп.у - коэффициент, учитывающий влияние падающего угля; принимается согласно [табл. 3.4](#p100762).

<a id="p100762"></a>Таблица 3.4


| <a id="p100763"></a>Депрессия, создаваемая потоком падающего угля, кгс/м2 | <a id="p100764"></a>kп.у | <a id="p100765"></a>Депрессия, создаваемая потоком падающего угля, кгс/м2 | <a id="p100766"></a>kп.у |
| --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100767"></a>5 | <a id="p100768"></a>13 000 | <a id="p100769"></a>20 | <a id="p100770"></a>82 000 |
| <a id="p100771"></a>10 | <a id="p100772"></a>35 600 | <a id="p100773"></a>25 | <a id="p100774"></a>97 000 |
| <a id="p100775"></a>15 | <a id="p100776"></a>58 000 | <a id="p100777"></a>30 | <a id="p100778"></a>120 000 |


<a id="p100779"></a>Если на выемочном участке имеется регулятор количества воздуха, то результат расчета по [формуле (3.14)](#p100760) следует уменьшить вдвое.

4. <a id="p100780"></a>Расчет максимально допустимой по газовому фактору нагрузки на очистной забой

<a id="p100781"></a>4.1. Исходными данными для расчета максимально допустимой нагрузки являются: максимальное количество воздуха, которое можно подать в очистную выработку, Qоч max (м3/мин); определяется по [формуле (2.15)](#p100360); среднее метановыделение в очистной выработке Iоч и на выемочном участке Iуч (м3/мин), добыча A, при которой определены Iоч и Iуч (т/сут), длина очистного забоя lоч, для которого известны Iоч, Iуч, А, м; длина очистного забоя lоч.р, для которого рассчитывается максимально допустимая нагрузка, м.
<a id="p100782"></a>Значения Iоч и Iуч определяются согласно указаниям, приведенный в [разделе 11](#p101296). Если расчет выполняется по фактическому метановыделению в очистной выработке Iоч.ф и на участке Iуч.ф, то Iоч = Iоч.ф, Iуч = Iуч.ф, при этом lоч и A - фактические длина очистного забоя и добыча.
<a id="p100783"></a>Для вновь вводимых очистных выработок в тех случаях, когда ожидаемое метановыделение определяется по природной метаноносности, следует задаться величиной скорости подвигания очистного забоя и рассчитать по [формулам (11.18)](#p101547) и [(11.19)](#p101548) соответствующие этой скорости значения Iоч и Iуч, а добычу - по формуле:

<a id="p100784"></a> $\text{А } = ml_{\text{оч}.\text{р}}\gamma_{\text{оч}} \cdot k_{\text{и}},$ (4.1)

<a id="p100785"></a>где $\gamma$ - средняя плотность угля, т/м3;
<a id="p100786"></a>vоч - скорость подвигания очистного забоя, м/сут;
<a id="p100787"></a>kи - коэффициент извлечения угля, доли единицы; принимается согласно проекту.

#### <a id="p100788"></a>4.2 Максимально допустимая по газовому фактору нагрузка на очистной забой Amax (т/сут) рассчитывается по формуле


<a id="p100789"></a>Amax = kAA, (4.2)

<a id="p100790"></a>где kA - коэффициент возможного увеличения добычи, определяемый по [формуле (4.3)](#p100791) или при помощи номограмм ([рис. 4.1](#p100796); [4.2](#p100798); [4.3](#p100800); [4.4](#p100802)) по величинам Qр, Iр и $\frac{l_{\text{оч}.\text{р}}}{l_{\text{оч}}}$ ;

<a id="p100791"></a> $k_{A} = I_{p}^{- 1,67}(\frac{Q_{p}}{a})b(\frac{l_{\text{оч}.\text{р}}}{l_{\text{оч}}})^{- 0,67};$ (4.3)

<a id="p100792"></a>Qр - количество воздуха, которое может быть использовано для разбавления выделяющегося в очистной выработке или на выемочном участке метана, м3/мин;
<a id="p100793"></a>Iр - метановыделение в очистной выработке или на выемочном участке, м3/мин;
<a id="p100794"></a>a, b - константы, значения которых приведены в [табл. 4.1](#p100803).

<a id="p100795"></a> ![рис. 5](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_4.png) 

<a id="p100796"></a>Рис. 4.1. Номограмма для определения коэффициента
возможного увеличения добычи в условиях
Донецкого и Львовско-Волынского бассейнов



<a id="p100797"></a> ![рис. 6](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_5.png) 

<a id="p100798"></a>Рис. 4.2. Номограмма для определения коэффициента
возможного увеличения добычи в условиях Кузнецкого бассейна
и Воркутинского месторождения Печорского бассейна



<a id="p100799"></a> ![рис. 7](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_6.png) 

<a id="p100800"></a>Рис 4.3. Номограмма для определения коэффициента
возможного увеличения добычи в условиях
Карагандинского бассейна



<a id="p100801"></a> ![рис. 8](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_7.png) 

<a id="p100802"></a>Рис. 4.4. Номограмма для определения коэффициента
возможного увеличения добычи в условиях Интинского
и Юньягинского месторождений Печорского бассейна

<a id="p100803"></a>Таблица 4.1


<table>
<colgroup><col width="69%"><col width="15%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100804"></a>Бассейн, месторождение</td><td colspan="2"><a id="p100805"></a>Значения констант a и b в <a href="#p100791">формуле (4.3)</a></td></tr>
<tr><td><a id="p100806"></a>a</td><td><a id="p100807"></a>b</td></tr>
<tr><td><a id="p100808"></a>Донецкий и Львовско-Волынский</td><td><a id="p100809"></a>180</td><td><a id="p100810"></a>1,87</td></tr>
<tr><td><a id="p100811"></a>Кузнецкий и Воркутинское месторождение Печорского бассейна</td><td><a id="p100812"></a>221</td><td><a id="p100813"></a>2,04</td></tr>
<tr><td><a id="p100814"></a>Карагандинский</td><td><a id="p100815"></a>219</td><td><a id="p100816"></a>2,11</td></tr>
<tr><td><a id="p100817"></a>Интинское и Юньягинское месторождения Печорского бассейна</td><td><a id="p100818"></a>173</td><td><a id="p100819"></a>1,96</td></tr>
</table>


<a id="p100820"></a>При схемах проветривания без подсвежения исходящей из выемочного участка вентиляционной струи значения Qр и Iр определяются по формулам:
<a id="p100821"></a>а) если вентиляционный штрек примыкает к выработанному пространству:
<a id="p100822"></a>при

<a id="p100823"></a> $\frac{I_{\text{уч}}}{I_{\text{оч}}} \leq k_{\text{ут}.\text{в}}Q_{p} = \frac{c - c_{0}}{c} Q_{\text{оч}max}k_{\text{о}.\text{з}},$ Iр = Iоч; (4.4)

<a id="p100824"></a>при

<a id="p100825"></a> $\frac{I_{\text{уч}}}{I_{\text{оч}}} >k_{\text{ут}.\text{в}}Q_{p} = \frac{c - c_{0}}{c} Q_{\text{оч}max}k_{\text{ут}.\text{в}},$ Iр = Iуч; (4.5)

<a id="p100826"></a>б) если вентиляционный штрек примыкает к целику угля,

<a id="p100827"></a> $Q_{p} = \frac{c - c_{0}}{c} Q_{\text{оч}max}k_{\text{ут}.\text{в}},$ Iр = Iуч. (4.6)

<a id="p100828"></a>При схеме проветривания, предусматривающей подсвежение исходящей из выемочного участка вентиляционной струи

<a id="p100829"></a> $Q_{p} = \frac{c - c_{0}}{c} Q_{\text{оч}max}k_{\text{о}.\text{з}},$ Iр = Iоч. (4.7)

5. <a id="p100830"></a>Расчет количества воздуха для подготовительных выработок

<a id="p100831"></a>5.1. Количество воздуха, необходимое для проветривания подготовительных выработок, должно рассчитываться по выделению метана или углекислого газа, по газам, образующимся при взрывных работах, числу людей и должно проверяться по допустимой скорости движения воздуха. Окончательно принимается наибольший результат.
<a id="p100832"></a>Для выработок протяженностью до 300 м расчет выполняется сразу для максимальной длины выработки. Для выработок бульшей протяженности допускается расчет на отдельные периоды для промежуточных значений длины 300, 600, 900 м и т.д., включая максимальную длину.
<a id="p100833"></a>5.2. Расчет по выделению метана (углекислого газа) производится следующим образом.

##### <a id="p100834"></a>5.2.1 При проведении выработок при помощи комбайнов, отбойных молотков или выбуривания пласта


<a id="p100835"></a> $Q_{\text{з}.\text{п}} = \frac{100I_{\text{з}.\text{п}}}{c - c_{0}} ,$ (5.1)

<a id="p100836"></a>где Qз.п - количество воздуха, которое необходимо подавать в призабойное пространство подготовительной выработки, м3/мин;
<a id="p100837"></a>Iз.п - ожидаемое выделение метана на призабойном участке выработки, м3/мин; определяется согласно [п. 11.15](#p101721);
<a id="p100838"></a>c - допустимая концентрация метана в исходящей из подготовительной выработки вентиляционной струе, %; принимается согласно ПБ;
<a id="p100839"></a>c0 - концентрация метана в струе воздуха, поступающего в подготовительную выработку, %; определяется по результатам замеров.

##### <a id="p100840"></a>5.2.2 При взрывном способе выемки угля (для шахт, опасных по газу)


<a id="p100841"></a> $Q_{\text{з}.\text{п}} = \frac{Sl_{\text{з}.\text{тр}}}{k_{\text{т}}} [\frac{71I_{\text{з}.\text{п}max}}{Sl_{\text{з}.\text{тр}}(c_{max} - c_{0}) + 18I_{\text{з}.\text{п}max}}]^{2},$ (5.2)

<a id="p100842"></a>где S - площадь поперечного сечения выработки в свету на призабойном участке, м2;
<a id="p100843"></a>lз.тр - расстояние от конца вентиляционного трубопровода до забоя выработки; принимается равным 8 м;
<a id="p100844"></a>kт - коэффициент турбулентной диффузии; принимается равным 1,0 для выработок с площадью поперечного сечения до 10 м2 и 0,8 для выработок с площадью поперечного сечения более 10 м2;
<a id="p100845"></a>Iз.п max - максимальное метановыделение в призабойном пространстве после взрывания по углю, м3/мин; определяется согласно [п. 11.16](#p101761);
<a id="p100846"></a>cmax - допустимая максимальная концентрация метана в призабойном пространстве после взрывания по углю, %; принимается равной 2% для пластов, опасных по пыли, и 3% для пластов, не опасных по пыли.
<a id="p100847"></a>Для [формулы (5.2)](#p100841) построена номограмма [(рис. 5.1)](#p100849). При использовании номограммы предварительно следует рассчитать значение Slз.тр, м3.

<a id="p100848"></a> ![рис. 9](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_8.png) 

<a id="p100849"></a>Рис. 5.1. Номограмма для определения количества воздуха
для призабойного пространства подготовительной выработки
по максимальному метановыделению при взрывном способе
выемки угля


##### <a id="p100850"></a>5.2.3 Для проветривания всей подготовительной выработки при любых способах проведения


<a id="p100851"></a> $Q_{\text{п}} = \frac{100I_{\text{п}}k_{\text{н}.\text{п}}}{c - c_{0}} ,$ (5.3)

<a id="p100852"></a>где Qп - количество воздуха для проветривания всей подготовительной выработки, м3/мин;
<a id="p100853"></a>Iп - среднее ожидаемое газовыделение в подготовительной выработке, м3/мин; определяется согласно [п. 11.17](#p101785) и [11.18](#p101791);
<a id="p100854"></a>kн.п - коэффициент неравномерности газовыделения в подготовительной выработке; принимается равным 1,1, а в условиях Подмосковного бассейна - 2,4 для выработок, проводимых в угольном массиве, и 3,3 для выработок, проводимых вприсечку к выработанному пространству;
<a id="p100855"></a>c - допустимая концентрация газа в исходящей из подготовительной выработки вентиляционной струе, %; принимается согласно ПБ;
<a id="p100856"></a>c0 - концентрация газа в струе воздуха, поступающей в подготовительную выработку, %; определяется по результатам замеров. Для шахт Подмосковного бассейна при обособленном проветривании подготовительных выработок вместо c0 следует принимать концентрацию углекислого газа в атмосферном воздухе на поверхности шахты.

#### <a id="p100857"></a>5.3 Расчет по газам, образующимся при взрывных работах:


<a id="p100858"></a> $Q_{\text{з}.\text{п}} = \frac{2,25}{\text{Т}} 3 \sqrt{\frac{BI_{BB}\overline{S^{2}}l_{\text{п}}^{2}k_{\text{обв}}}{k_{\text{ут}.\text{тр}}^{2}}} ,$ (5.4)

<a id="p100859"></a>где T - время проветривания выработки после взрывания, мин; принимается согласно ПБ;
<a id="p100860"></a>B - количество одновременно взрываемых ВВ, кг;
<a id="p100861"></a>IВВ - газовость ВВ, л/кг; принимается равной 100 л/кг при взрывании по углю и 40 л/кг при взрывании по породе;
<a id="p100862"></a> $\overline{S}$ - средняя площадь поперечного сечения тупиковой части подготовительной выработки в свету, м2; для выработок переменного сечения определяется по формуле

<a id="p100863"></a> $\overline{S} = \frac{S_{1}l_{1} + S_{2}l_{2} + ... + S_{n}l_{n}}{l_{1} + l_{2} + ... + l_{n}} ;$ (5.5)

<a id="p100864"></a>S1, S2, ..., Sn - площади поперечных сечений отдельных участков выработки, м2;
<a id="p100865"></a>l1, l2, ..., ln - длины этих участков, м;
<a id="p100866"></a>lп - длина тупиковой части выработки, м; для выработок большой протяженности вместо lп подставляется критическая длина lп.кр, определяемая согласно [п. 5.3.1](#p100884);
<a id="p100867"></a>kобв - коэффициент, учитывающий обводненность выработки; принимается по [табл. 5.1](#p100870);
<a id="p100868"></a>kут.тр - коэффициент утечек воздуха в вентиляционных трубах; определяется согласно [п. 5.6](#p100937).
<a id="p100869"></a>При ведении взрывных работ в несколько приемов расчет должен производиться для взрывания, при котором образуется наибольшее количество ядовитых газов.

<a id="p100870"></a>Таблица 5.1


| <a id="p100871"></a>Характеристика выработок | <a id="p100872"></a>kобв |
| --- | --- |
| <a id="p100873"></a>Стволы сухие (приток до 1 м3/ч) и обводненные глубиной более 200 м. Горизонтальные и наклонные выработки проводятся по сухим породам | <a id="p100874"></a>0,8 |
| <a id="p100875"></a>Стволы обводненные (приток до 6 м3/ч) глубиной более 200 м. Горизонтальные и наклонные выработки частично проводятся по водоносным породам (влажные выработки) | <a id="p100876"></a>0,6 |
| <a id="p100877"></a>Стволы обводненные (приток от 6 до 15 м3/ч); капеж в виде дождя. Горизонтальные и наклонные выработки на всю длину проводятся по водоносным породам или с применением водяных завес (обводненные выработки) | <a id="p100878"></a>0,3 |
| <a id="p100879"></a>Стволы обводненные (приток более 15 м3/ч); капеж в виде ливня | <a id="p100880"></a>0,15 |


<a id="p100881"></a>Для [формулы (5.4)](#p100858) построена номограмма [(рис. 5.2)](#p100883). При использовании номограммы предварительно следует рассчитать количество ядовитых газов BIВВ (л) и объем тупиковой части выработки Slп (м3).

<a id="p100882"></a> ![рис. 10](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_9.png) 

<a id="p100883"></a>Рис. 5.2. Номограмма для определения количества воздуха
для призабойного пространства подготовительной выработки
по ядовитым газам, образующимся при взрывных работах


##### <a id="p100884"></a>5.3.1 Критическая длина выработки lп.кр (м) определяется по формуле


<a id="p100885"></a> $l_{\text{п}.\text{кр}} = \frac{k_{\text{ут}.\text{тр}}l_{\text{т}}\prime_{\text{р}}}{k_{\text{ут}.\text{тр}} - 1} [1 + \frac{k_{\text{ут}.\text{тр}}l_{\text{т}}\prime_{\text{р}}}{2l_{\text{п}}\prime(k_{\text{ут}.\text{тр}} - 1)} \times (1 - \sqrt{1 + \frac{4l_{\text{п}}\prime(k_{\text{ут}.\text{тр}} - 1)}{k_{\text{ут}.\text{тр}}l_{\text{т}}\prime_{\text{р}}}})],$ (5.6)

<a id="p100886"></a>где kут.тр - коэффициент утечек воздуха в вентиляционных трубах при длине трубопровода l'тр;
<a id="p100887"></a>l'тр - длина трубопровода от устья выработки до забоя при максимальной длине выработки, м;
<a id="p100888"></a>l'п - критическая длина выработки при трубопроводе без утечек, м;

<a id="p100889"></a> $l_{\text{п}}\prime = 12,5 \frac{BI_{BB}k_{\text{т}.\text{с}}}{\overline{S}} ;$ (5.7)

<a id="p100890"></a>kт.с - коэффициент турбулентной диффузии полной свободной струи; определяется по [табл. 5.2](#p100894) в зависимости от величины $\frac{l_{\text{з}.\text{тр}}}{d_{\text{тр}.\text{п}}}$ ;
<a id="p100891"></a>lз.тр - расстояние от конца вентиляционных труб до забоя выработки, м; принимается согласно ПБ;
<a id="p100892"></a>dтр.п - приведенный диаметр вентиляционных труб, м; при расположении вентиляционных труб в углу выработки равен 2dтр, а при расположении у стенки, посредине высоты или ширины выработки равен 1,5dтр;
<a id="p100893"></a>dтр - действительный диаметр вентиляционных труб, м.

<a id="p100894"></a>Таблица 5.2


| <a id="p100895"></a>$\frac{l_{\text{з}.\text{тр}}}{d_{\text{тр}.\text{п}}}$ | <a id="p100896"></a>kт.с | <a id="p100897"></a>$\frac{l_{\text{з}.\text{тр}}}{d_{\text{тр}.\text{п}}}$ | <a id="p100898"></a>kт.с |
| --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100899"></a>3,22 | <a id="p100900"></a>0,247 | <a id="p100901"></a>7,72 | <a id="p100902"></a>0,460 |
| <a id="p100903"></a>3,57 | <a id="p100904"></a>0,262 | <a id="p100905"></a>9,60 | <a id="p100906"></a>0,529 |
| <a id="p100907"></a>3,93 | <a id="p100908"></a>0,276 | <a id="p100909"></a>12,10 | <a id="p100910"></a>0,600 |
| <a id="p100911"></a>4,28 | <a id="p100912"></a>0,287 | <a id="p100913"></a>15,80 | <a id="p100914"></a>0,672 |
| <a id="p100915"></a>4,80 | <a id="p100916"></a>0,300 | <a id="p100917"></a>21,85 | <a id="p100918"></a>0,744 |
| <a id="p100919"></a>5,40 | <a id="p100920"></a>0,335 | <a id="p100921"></a>30,80 | <a id="p100922"></a>0,810 |
| <a id="p100923"></a>6,35 | <a id="p100924"></a>0,395 | <a id="p100925"></a>48,10 | <a id="p100926"></a>0,873 |



#### <a id="p100927"></a>5.4 Расчет по числу людей:


<a id="p100928"></a>Qз.п = 6nч, (5.8)

<a id="p100929"></a>где nч - наибольшее число людей, одновременно работающих в подготовительной выработке.
<a id="p100930"></a>5.5. Проверка по скорости движения воздуха производится по следующим факторам.

##### <a id="p100931"></a>5.5.1 По скорости движения воздуха в призабойном пространстве подготовительной выработки


<a id="p100932"></a>Qз.п >= 20Svз min, (5.9)

<a id="p100933"></a>где vз min - минимально допустимая скорость движения воздуха в призабойном пространстве подготовительной выработки, м/с; принимается согласно ПБ в зависимости от температуры воздуха.

##### <a id="p100934"></a>5.5.2 По средней скорости движения воздуха в выработке


<a id="p100935"></a>Qз.п >= 60Svп min, (5.10)

<a id="p100936"></a>где vп min - минимально допустимая скорость движения воздуха в подготовительной выработке, м/с; принимается согласно ПБ, а при проходке вертикальных стволов может быть принята равной 0,15 м/с.
<a id="p100937"></a>5.6. Значения коэффициента утечек воздуха для гибких вентиляционных труб диаметром 400 - 600 мм при длине звеньев 20 м принимаются по [табл. 5.3](#p100938), а при увеличении числа стыков за счет применения 5- и 10-метровых звеньев и фасонных частей - по [табл. 5.4](#p100973).

<a id="p100938"></a>Таблица 5.3


<table>
<colgroup><col width="25%"><col width="24%"><col width="25%"><col width="26%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100939"></a>Длина трубопровода, м</td><td><a id="p100940"></a>kут.тр</td><td><a id="p100941"></a>Длина трубопровода, м</td><td><a id="p100942"></a>kут.тр</td></tr>
<tr><td><a id="p100943"></a>50</td><td><a id="p100944"></a>1,04</td><td><a id="p100945"></a>600</td><td><a id="p100946"></a>1,35</td></tr>
<tr><td><a id="p100947"></a>100</td><td><a id="p100948"></a>1,07</td><td><a id="p100949"></a>700</td><td><a id="p100950"></a>1,39</td></tr>
<tr><td><a id="p100951"></a>150</td><td><a id="p100952"></a>1,11</td><td><a id="p100953"></a>800</td><td><a id="p100954"></a>1,43</td></tr>
<tr><td><a id="p100955"></a>200</td><td><a id="p100956"></a>1,14</td><td><a id="p100957"></a>1000</td><td><a id="p100958"></a>1,54</td></tr>
<tr><td><a id="p100959"></a>250</td><td><a id="p100960"></a>1,16</td><td><a id="p100961"></a>1200</td><td><a id="p100962"></a>1,76</td></tr>
<tr><td><a id="p100963"></a>300</td><td><a id="p100964"></a>1,19</td><td><a id="p100965"></a>1500</td><td><a id="p100966"></a>2,09</td></tr>
<tr><td><a id="p100967"></a>400</td><td><a id="p100968"></a>1,25</td><td rowspan="2"><a id="p100969"></a>2000</td><td rowspan="2"><a id="p100970"></a>2,63</td></tr>
<tr><td><a id="p100971"></a>500</td><td><a id="p100972"></a>1,30</td></tr>
</table>


<a id="p100973"></a>Таблица 5.4


<table>
<colgroup><col width="25%"><col width="24%"><col width="25%"><col width="26%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100974"></a>Общее число стыков в трубопроводе</td><td><a id="p100975"></a>kут.тр</td><td><a id="p100976"></a>Общее число стыков в трубопроводе</td><td><a id="p100977"></a>kут.тр</td></tr>
<tr><td><a id="p100978"></a>До 4</td><td><a id="p100979"></a>1,04</td><td><a id="p100980"></a>18 - 20</td><td><a id="p100981"></a>1,23</td></tr>
<tr><td><a id="p100982"></a>5</td><td><a id="p100983"></a>1,05</td><td><a id="p100984"></a>21 - 25</td><td><a id="p100985"></a>1,30</td></tr>
<tr><td><a id="p100986"></a>6 - 8</td><td><a id="p100987"></a>1,07</td><td><a id="p100988"></a>26 - 35</td><td><a id="p100989"></a>1,33</td></tr>
<tr><td><a id="p100990"></a>9 - 11</td><td><a id="p100991"></a>1,11</td><td><a id="p100992"></a>36 - 45</td><td><a id="p100993"></a>1,43</td></tr>
<tr><td><a id="p100994"></a>12 - 14</td><td><a id="p100995"></a>1,15</td><td rowspan="2"><a id="p100996"></a>46 - 55</td><td rowspan="2"><a id="p100997"></a>1,54</td></tr>
<tr><td><a id="p100998"></a>15 - 17</td><td><a id="p100999"></a>1,19</td></tr>
</table>


<a id="p101000"></a>Значения коэффициента утечек воздуха для гибких вентиляционных труб диаметром 700 - 1000 мм при длине звеньев 10 м принимаются по [табл. 5.5](#p101001).

<a id="p101001"></a>Таблица 5.5


<table>
<colgroup><col width="29%"><col width="22%"><col width="29%"><col width="19%"></colgroup>
<tr><td><a id="p101002"></a>Длина трубопровода, м</td><td><a id="p101003"></a>kут.тр</td><td><a id="p101004"></a>Длина трубопровода, м</td><td><a id="p101005"></a>kут.тр</td></tr>
<tr><td><a id="p101006"></a>100</td><td><a id="p101007"></a>1,07</td><td><a id="p101008"></a>900</td><td><a id="p101009"></a>2,27</td></tr>
<tr><td><a id="p101010"></a>200</td><td><a id="p101011"></a>1,13</td><td><a id="p101012"></a>1000</td><td><a id="p101013"></a>2,63</td></tr>
<tr><td><a id="p101014"></a>300</td><td><a id="p101015"></a>1,22</td><td><a id="p101016"></a>1200</td><td><a id="p101017"></a>3,23</td></tr>
<tr><td><a id="p101018"></a>400</td><td><a id="p101019"></a>1,32</td><td><a id="p101020"></a>1400</td><td><a id="p101021"></a>4,00</td></tr>
<tr><td><a id="p101022"></a>500</td><td><a id="p101023"></a>1,41</td><td><a id="p101024"></a>1600</td><td><a id="p101025"></a>4,75</td></tr>
<tr><td><a id="p101026"></a>600</td><td><a id="p101027"></a>1,54</td><td><a id="p101028"></a>1800</td><td><a id="p101029"></a>6,25</td></tr>
<tr><td><a id="p101030"></a>700</td><td><a id="p101031"></a>1,72</td><td rowspan="2"><a id="p101032"></a>2000</td><td rowspan="2"><a id="p101033"></a>7,15</td></tr>
<tr><td><a id="p101034"></a>800</td><td><a id="p101035"></a>1,96</td></tr>
</table>


<a id="p101036"></a>Коэффициент утечек воздуха для металлических трубопроводов определяется по формуле

<a id="p101037"></a> $k_{\text{ут}.\text{тр}} = (\frac{1}{3} k_{\text{ут}.\text{ст}}d_{\text{тр}} \frac{l_{\text{т}}}{l_{\text{зв}}} \sqrt[\text{р}]{R} + 1)^{2},$ (5.11)

<a id="p101038"></a>где kут.ст - удельный стыковой коэффициент воздухопроницаемости условного трубопровода диаметром 1 м; для фланцевых соединений с резиновыми прокладками принимается равным 0,002 - 0,005 при удовлетворительном качестве сборки и 0,001 при хорошем;
<a id="p101039"></a>lтр - длина трубопровода, м;
<a id="p101040"></a>lзв - длина звена, м;
<a id="p101041"></a>R - аэродинамическое сопротивление трубопровода без учета утечек;

<a id="p101042"></a> $R = \frac{6,5\alpha l_{\text{тр}}}{d_{\text{тр}}^{5}} k\mu,$ (5.12)

<a id="p101043"></a> $\alpha$ - коэффициент аэродинамического сопротивления трубопровода; принимается по [табл. 5.6](#p101044).

<a id="p101044"></a>Таблица 5.6


<table>
<colgroup><col width="25%"><col width="24%"><col width="25%"><col width="26%"></colgroup>
<tr><td><a id="p101045"></a>dтр, м</td><td><a id="p101046"></a>$\alpha \cdot 10^{4}$</td><td><a id="p101047"></a>dтр, м</td><td><a id="p101048"></a>$\alpha \cdot 10^{4}$</td></tr>
<tr><td><a id="p101049"></a>0,4</td><td><a id="p101050"></a>3,6</td><td><a id="p101051"></a>0,8</td><td><a id="p101052"></a>2,9</td></tr>
<tr><td><a id="p101053"></a>0,5</td><td><a id="p101054"></a>3,5</td><td><a id="p101055"></a>0,9</td><td><a id="p101056"></a>2,8</td></tr>
<tr><td><a id="p101057"></a>0,6</td><td><a id="p101058"></a>3,0</td><td><a id="p101059"></a>1,0</td><td><a id="p101060"></a>2,5</td></tr>
<tr><td><a id="p101061"></a>0,7</td><td><a id="p101062"></a>3,0</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td colspan="4"><a id="p101063"></a>Примечание. Для старых труб коэффициент $\alpha$ следует увеличивать на 25%.</td></tr>
</table>



#### <a id="p101064"></a>5.7 Расчет производительности ВМП:


<a id="p101065"></a>Qв = kут.трQз.п; (5.13)

<a id="p101066"></a>при этом должно выполняться условие

<a id="p101067"></a>Qв >= k'ут.трQп, (5.14)

<a id="p101068"></a>где Qв - производительность ВМП, м3/мин;
<a id="p101069"></a>k'ут.тр - коэффициент утечек воздуха в вентиляционных трубах на участке от ВМП до устья подготовительной выработки; при установке ВМП не далее 50 м от устья принимается равным 1, а при больших расстояниях определяется по [табл. 5.3](#p100938), [5.4](#p100973), [5.5](#p101001) или по [формуле (5.11)](#p101037).

#### <a id="p101070"></a>5.8 Количество воздуха, поступающее к всасу ВМП Qвс (м3/мин), должно удовлетворять следующим условиям:

<a id="p101071"></a>для любого отдельно установленного ВМП

<a id="p101072"></a>Qвс >= 1,43Qв; (5.15)

<a id="p101073"></a>для любой группы ВМП, работающих на разные трубопроводы и установленных в одном месте,

<a id="p101074"></a> $Q_{\text{вс}} \geq 1,43 \sum Q_{\text{в}}.$ (5.16)

<a id="p101075"></a>*Примечание* 1. ВМП, работающие последовательно на один трубопровод, следует рассматривать как один вентилятор.
2. <a id="p101076"></a>ВМП считаются установленными в одном месте, если расстояние между ними не превышает 10 м; при расстоянии от ближайшего ВМП более 10 м вентилятор считается установленным отдельно.

<a id="p101077"></a>5.9. При проведении параллельных выработок, проветриваемых за счет общешахтной депрессии и при помощи ВМП, расчет количества воздуха для тупиковых частей выработок производится согласно [п. 5.1](#p100831) - [5.7](#p101064), а количество воздуха, подаваемое к всасу ВМП, должно соответствовать требованиям [п. 5.8](#p101070) и следующему условию:

<a id="p101078"></a> $Q_{\text{вс}} \geq \frac{100I_{\text{пар}}}{0,5 - \text{с}_{0}} ,$ (5.17)

<a id="p101079"></a>где Iпар - выделение метана в параллельной выработке от ее начала до места установки ВМП, м3/мин; определяется на основании замеров.
<a id="p101080"></a>Количество воздуха, которое необходимо подавать в устье параллельной выработки Qу.пар (м3/мин), рассчитывается по формуле

<a id="p101081"></a> $Q_{\text{у}.\text{пар}} = Q_{\text{вс}}(1 + \frac{0,01n_{\text{п}}k_{\text{пр}}}{k_{S}}),$ (5.18)

<a id="p101082"></a>где nп - число перемычек от устья параллельной выработки до места установки ВМП;
<a id="p101083"></a>kпр - приведенные утечки воздуха; принимаются по [табл. 5.7](#p101085);
<a id="p101084"></a>kS - коэффициент приведения площади перемычки; определяется в зависимости от площади перемычки S по графику на [рис. 5.3](#p101099).

<a id="p101085"></a>Таблица 5.7


| <a id="p101086"></a>Тип перемычек | <a id="p101087"></a>kпр |
| --- | --- |
| <a id="p101088"></a>Шлако- и бутобетонные | <a id="p101089"></a>1,05 |
| <a id="p101090"></a>Каменные | <a id="p101091"></a>1,20 |
| <a id="p101092"></a>Шлакоблочные | <a id="p101093"></a>1,40 |
| <a id="p101094"></a>Чураковые | <a id="p101095"></a>1,75 |
| <a id="p101096"></a>Дощатые | <a id="p101097"></a>2,45 |


<a id="p101098"></a> ![рис. 11](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_10.png) 

<a id="p101099"></a>Рис. 5.3. График для определения коэффициента приведения
площади перемычки

6. <a id="p101100"></a>Расчет количества воздуха для камер


#### <a id="p101101"></a>6.1 Для склада взрывчатых материалов


<a id="p101102"></a>Qк = 0,07Vк, (6.1)

<a id="p101103"></a>где Vк - суммарный объем выработок склада, м3.

#### <a id="p101104"></a>6.2 Для электромашинных камер


<a id="p101105"></a> $Q_{\text{к}} = \frac{50 \sum N_{i}(1 - \eta_{i})k_{\text{зг}i}}{26 - t_{0}} ,$ (6.2)

<a id="p101106"></a>где Ni - мощность электроустановки, кВт; учитываются одновременно работающие установки;
<a id="p101107"></a> $\eta_{i}$ - к.п.д. электроустановки; для насосных установок принимается равным к.п.д. двигателя, а для подземных вакуум-насосных станций - равным произведению к.п.д. двигателя и вакуум-насоса;
<a id="p101108"></a>kзгi - коэффициент загрузки в течение суток; для установок с продолжительностью непрерывной работы 1 ч и более принимается равным 1, а для установок с продолжительностью периодов непрерывной работы менее 1 ч рассчитывается по формуле

<a id="p101109"></a> $k_{\text{зг}i} = \frac{T_{pi}}{24} ;$ (6.3)

<a id="p101110"></a>Tрi - суммарная продолжительность работы установки в течение суток, ч;
<a id="p101111"></a>t0 - температура воздуха, поступающего в камеру в наиболее теплый месяц года, °C; определяется как средняя по результатам трех замеров в течение месяца.

#### <a id="p101112"></a>6.3 Для зарядных камер:

<a id="p101113"></a>а) если в зарядной камере размещаются батареи аккумуляторов и преобразовательная подстанция,

<a id="p101114"></a> $Q_{\text{к}} = \frac{31 \cdot 10^{-} \sum^{4} \text{Е}_{i}n_{ai}n_{\text{б}i}}{26 - t_{0}} ,$ (6.4)

<a id="p101115"></a>где Ei - емкость аккумуляторной батареи, А·ч;
<a id="p101116"></a>nаi - число аккумуляторов в батарее;
<a id="p101117"></a>nбi - число одновременно заряжаемых аккумуляторных батарей.
<a id="p101118"></a>При этом должно выполняться условие

<a id="p101119"></a>Qк >= 30nб; (6.5)

<a id="p101120"></a>б) если в зарядной камере размещаются только батареи аккумуляторов

<a id="p101121"></a>Qк = <sub>30</sub><sub>n</sub>б. (6.6)

7. <a id="p101122"></a>Расчет количества воздуха для поддерживаемых выработок

<a id="p101123"></a>7.1 Расчет для поддерживаемых выработок выполняется по их фактической газообильности с проверкой по скорости движения воздуха:

<a id="p101124"></a>Qп.в = 60Svmin, (7.1)

<a id="p101125"></a>где Qп.в - количество воздуха, подаваемое в поддерживаемую выработку, м3/мин;
<a id="p101126"></a>S - площадь поперечного сечения выработки в свету, м2;
<a id="p101127"></a>v<sub>min</sub> - минимальная скорость движения воздуха в выработке согласно ПБ, м/с; vmin должна составлять 0,25 м/с для очистных (включая резервные) выработок и может быть принята равной 0,15 м/с для поддерживаемых подготовительных выработок; для поддерживаемых конвейерных выработок вместо vmin подставляется скорость 0,7 - 1,3 м/с.
<a id="p101128"></a>*Примечание.* К поддерживаемым относятся резервные не дающие добычи выемочные участки и выработки, которые не используются ни для подачи свежего воздуха на выемочные участки, к забоям очистных и подготовительных выработок, в камеры, ни для отвода исходящих из них вентиляционных струй.

<a id="p101129"></a>Для поддерживаемых подготовительных выработок длиной не более 30 м, в которых установлены перемычки с дверями, вместо расчета по минимальной скорости количество воздуха должно определяться по нормам утечек.
<a id="p101130"></a>7.2. Количество воздуха для проветривания погашаемых выемочных участков в условиях Подмосковного бассейна принимается равным Qуч, а в других условиях определяется по газообильности участков в период погашения или, при отсутствии таких данных, принимается равным 0,5Qуч, где Qуч - количество воздуха, необходимое для проветривания выемочного участка в период эксплуатации.

8. <a id="p101131"></a>Утечки воздуха через вентиляционные сооружения

<a id="p101132"></a>8.1. Нормы утечек воздуха через подземные вентиляционные сооружения приведены в [табл. 8.1](#p101138), [8.2](#p101159), [8.3](#p101193). Указанные нормы соответствуют перепаду давления 50 кгс/см2. При других перепадах давления нормы утечек пересчитываются по формуле

<a id="p101133"></a> $Q_{\text{ут}} = Q_{\text{ут}.\text{н}} \sqrt{\frac{h}{50}} ,$ (8.1)

<a id="p101134"></a>где Qут - норма утечек через сооружение при фактическом перепаде давления, м3/мин;
<a id="p101135"></a>Qут.н - норма утечек через сооружение при перепаде давления 50 кгс/см2, м3/мин;
<a id="p101136"></a>h - фактический перепад давления, кгс/м2; определяется на основании замеров или по данным расчета депрессии шахты.
<a id="p101137"></a>Примечание. Для поддерживаемых выработок норму утечек через перемычки с дверями следует сравнить с количеством воздуха, рассчитанным согласно [п. 7.1](#p101123), и принять бульшую из этих величин.

<a id="p101138"></a>Таблица 8.1


<table>
<colgroup><col width="49%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101139"></a>Тип глухих перемычек</td><td colspan="5"><a id="p101140"></a>Нормы утечек (м3/мин) при площади перемычек, м2</td></tr>
<tr><td><a id="p101141"></a>2</td><td><a id="p101142"></a>4</td><td><a id="p101143"></a>7</td><td><a id="p101144"></a>10</td><td><a id="p101145"></a>15</td></tr>
<tr><td><a id="p101146"></a>Бетонные, каменные, кирпичные, шлакоблочные, бетонитовые</td><td><a id="p101147"></a>7</td><td><a id="p101148"></a>10</td><td><a id="p101149"></a>13</td><td><a id="p101150"></a>16</td><td><a id="p101151"></a>19</td></tr>
<tr><td><a id="p101152"></a>Чураковые</td><td><a id="p101153"></a>11</td><td><a id="p101154"></a>15</td><td><a id="p101155"></a>20</td><td><a id="p101156"></a>24</td><td><a id="p101157"></a>30</td></tr>
<tr><td colspan="6"><a id="p101158"></a>Примечание. В случае применения покрытий из полиуретана нормы утечек в <a href="#p101138">табл. 8.1</a> следует уменьшить в 1,5 раза.</td></tr>
</table>


<a id="p101159"></a>Таблица 8.2


<table>
<colgroup><col width="49%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101160"></a>Типы перемычек и дверей</td><td colspan="5"><a id="p101161"></a>Нормы утечек (м3/мин) при площади дверей, м2</td></tr>
<tr><td><a id="p101162"></a>1,5</td><td><a id="p101163"></a>2,5</td><td><a id="p101164"></a>3,5</td><td><a id="p101165"></a>4,5</td><td><a id="p101166"></a>5,5</td></tr>
<tr><td><a id="p101167"></a>Одностворчатые двери, установленные:</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p101168"></a>в бетонных, каменных, кирпичных, шлакоблочных, бетонитовых перемычках</td><td><a id="p101169"></a>34</td><td><a id="p101170"></a>37</td><td><a id="p101171"></a>41</td><td><a id="p101172"></a>-</td><td><a id="p101173"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p101174"></a>в чураковых перемычках</td><td><a id="p101175"></a>38</td><td><a id="p101176"></a>41</td><td><a id="p101177"></a>45</td><td><a id="p101178"></a>-</td><td><a id="p101179"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p101180"></a>Двустворчатые двери в выработках с рельсовым путем, установленные:</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p101181"></a>в бетонных, каменных, кирпичных, шлакоблочных, бетонитовых перемычках</td><td><a id="p101182"></a>-</td><td><a id="p101183"></a>51</td><td><a id="p101184"></a>57</td><td><a id="p101185"></a>65</td><td><a id="p101186"></a>70</td></tr>
<tr><td><a id="p101187"></a>в чураковых перемычках</td><td><a id="p101188"></a>-</td><td><a id="p101189"></a>55</td><td><a id="p101190"></a>62</td><td><a id="p101191"></a>70</td><td><a id="p101192"></a>75</td></tr>
</table>


<a id="p101193"></a>Таблица 8.3


<table>
<colgroup><col width="83%"><col width="17%"></colgroup>
<tr><td><a id="p101194"></a>Тип сооружения</td><td><a id="p101195"></a>Нормы утечек воздуха, м3/мин</td></tr>
<tr><td><a id="p101196"></a>Загрузочные устройства в околоствольном дворе:</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p101197"></a>без бункера (течки)</td><td><a id="p101198"></a>240</td></tr>
<tr><td><a id="p101199"></a>с бункером</td><td><a id="p101200"></a>100</td></tr>
<tr><td><a id="p101201"></a>Участковый бункер</td><td><a id="p101202"></a>30</td></tr>
<tr><td><a id="p101203"></a>Гезенк-лаз</td><td><a id="p101204"></a>30</td></tr>
<tr><td><a id="p101205"></a>Перекрытие погашенного гезенка</td><td><a id="p101206"></a>5</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p101207"></a>Примечание. В нормы утечек воздуха через загрузочные устройства в околоствольном дворе включены утечки через ходок к дозатору.</td></tr>
</table>



#### <a id="p101208"></a>8.2 Нормы утечек воздуха через шлюзы Qут.шл (м3/мин) рассчитываются по формуле


<a id="p101209"></a>Qут.шл = kперQут, (8.2)

<a id="p101210"></a>где kпер - коэффициент, зависящий от числа перемычек в шлюзе; принимается равным 0,76 при двух перемычках, 0,66 при трех и 0,57 при четырех;
<a id="p101211"></a>Qут - норма утечек воздуха через одну перемычку при общем перепаде давления на шлюзе, м3/мин.
<a id="p101212"></a>Норма утечек через кроссинг определяется как сумма норм утечек через шлюзы (перемычки), умноженная на коэффициент 1,25.
<a id="p101213"></a>8.3. Нормы утечек воздуха через надшахтные здания вертикальных стволов, оборудованных подъемами, и через вентиляционные каналы приведены в [табл. 8.4](#p101215) и [8.5](#p101236). Эти нормы соответствуют перепаду давления 200 кгс/м2, а для других перепадов должны быть пересчитаны по формуле

<a id="p101214"></a> $Q_{\text{ут}} = Q_{\text{ут}.\text{н}} \sqrt{\frac{h}{200}} .$ (8.3)

<a id="p101215"></a>Таблица 8.4


<table>
<colgroup><col width="29%"><col width="11%"><col width="15%"><col width="15%"><col width="15%"><col width="15%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101216"></a>Тип здания</td><td colspan="5"><a id="p101217"></a>Нормы утечек воздуха через здание (м3/мин) при общей площади наружных стен и перекрытий надшахтного здания, включая копер, м2</td></tr>
<tr><td><a id="p101218"></a>до 100</td><td><a id="p101219"></a>100 - 300</td><td><a id="p101220"></a>300 - 500</td><td><a id="p101221"></a>500 - 1000</td><td><a id="p101222"></a>более 1000</td></tr>
<tr><td><a id="p101223"></a>Надшахтное здание:</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p101224"></a>скипового ствола</td><td><a id="p101225"></a>-</td><td><a id="p101226"></a>-</td><td><a id="p101227"></a>670</td><td><a id="p101228"></a>780</td><td><a id="p101229"></a>950</td></tr>
<tr><td><a id="p101230"></a>клетевого ствола</td><td><a id="p101231"></a>90</td><td><a id="p101232"></a>190</td><td><a id="p101233"></a>380</td><td><a id="p101234"></a>690</td><td><a id="p101235"></a>850</td></tr>
</table>


<a id="p101236"></a>Таблица 8.5


| <a id="p101237"></a>Площадь поперечного сечения вентиляционного канала, м2 | <a id="p101238"></a>Нормы утечек воздуха, м3/мин |
| --- | --- |
| <a id="p101239"></a>До 5 | <a id="p101240"></a>200 |
| <a id="p101241"></a>5 - 10 | <a id="p101242"></a>300 |
| <a id="p101243"></a>Более 10 | <a id="p101244"></a>500 |


<a id="p101245"></a>При нагнетательном проветривании нормы следует увеличить на 13%.
<a id="p101246"></a>Нормы утечек воздуха через устья наклонных стволов при наличии надшахтных зданий принимаются равными нормам утечек через надшахтные здания клетевых стволов, а при отсутствии надшахтных зданий рассчитываются как для шлюзов.
<a id="p101247"></a>Общая норма внешних утечек равна сумме норм утечек через надшахтное здание и вентиляционный канал.
<a id="p101248"></a>При установке вентиляторов на вентиляционных стволах, не используемых для подъема, и на шурфах все внешние утечки воздуха учитываются коэффициентом внешних утечек kут.вн, значения которого приведены в [табл. 8.6](#p101249). При работе вентиляторов на нагнетание значения этого коэффициента должны быть увеличены на 0,15, а при наличии резервных вентиляторов - на 0,02.

<a id="p101249"></a>Таблица 8.6


<table>
<colgroup><col width="52%"><col width="16%"><col width="16%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101250"></a>Место установки вентилятора</td><td colspan="3"><a id="p101251"></a>Значения коэффициента внешних утечек kут.вн при количестве воздуха, проходящего по стволу (шурфу), м3/мин</td></tr>
<tr><td><a id="p101252"></a>до 1 500</td><td><a id="p101253"></a>1 500 - 4 000</td><td><a id="p101254"></a>4 000 - 6 000</td></tr>
<tr><td><a id="p101255"></a>Вентиляционные стволы (шурфы), не используемые для подъема</td><td><a id="p101256"></a>1,20</td><td><a id="p101257"></a>1,10</td><td><a id="p101258"></a>1,10</td></tr>
<tr><td><a id="p101259"></a>Шурфы, используемые для спуска людей или материалов</td><td><a id="p101260"></a>1,25</td><td><a id="p101261"></a>1,20</td><td><a id="p101262"></a>1,15</td></tr>
<tr><td><a id="p101263"></a>Шурфы с передвижными вентиляторными установками</td><td><a id="p101264"></a>1,30</td><td><a id="p101265"></a>1,20</td><td><a id="p101266"></a>-</td></tr>
</table>


9. <a id="p101267"></a>Расчет количества воздуха, необходимого для проветривания шахты

<a id="p101268"></a>Общее количество воздуха Qш (м3/мин), необходимого для проветривания шахты, определяется по формуле

<a id="p101269"></a> $Q_{\text{ш}} = 1,1(\sum Q_{\text{уч}} + \sum Q_{\text{п}.\text{ш}} + \sum Q_{\text{к}} + \sum Q_{\text{п}.\text{в}} + \sum Q_{\text{ут}}),$ (9.1)

<a id="p101270"></a>где 1,1 - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения воздуха;
<a id="p101271"></a> $\sum Q_{\text{уч}}$ - сумма количеств воздуха для проветривания выемочных участков, м3/мин;
<a id="p101272"></a> $\sum Q_{\text{п}.\text{ш}}$ - сумма количеств воздуха для обособленного проветривания подготовительных выработок, проводимых за пределами выемочных участков, м3/мин;
<a id="p101273"></a> $\sum Q_{\text{к}}$ - сумма количеств воздуха для обособленного проветривания камер, м3/мин;
<a id="p101274"></a> $\sum Q_{\text{п}.\text{в}}$ - сумма количеств воздуха для обособленного проветривания поддерживаемых и погашаемых выработок, м3/мин;
<a id="p101275"></a> $\sum Q_{\text{ут}}$ - сумма утечек воздуха через вентиляционные сооружения за пределами выемочных участков, м3/мин.
<a id="p101276"></a>При этом должно быть выполнено условие

<a id="p101277"></a> $Q_{\text{ш}} \geq \frac{100k_{\text{н}.\text{ш}}}{c - c_{0}} \sum I_{\text{исх}},$ (9.2)

<a id="p101278"></a>где kн.ш - коэффициент неравномерности газовыделения в шахте; для условий шахт Подмосковного бассейна принимается равным 2,3, а для прочих условий - 1,1;
<a id="p101279"></a>c - допустимая концентрация газа в исходящих из шахты вентиляционных струях, %; принимается согласно ПБ;
<a id="p101280"></a>c0 - концентрация газа в атмосферном воздухе на поверхности шахты, %; при расчете по метановыделению принимается равной 0, а при расчете по углекислому газу определяется по данным анализов;
<a id="p101281"></a> $\sum I_{\text{исх}}$ - сумма средних дебитов газа в исходящих из шахты вентиляционных струях, м3/мин; определяется согласно [п. 11.19](#p101803).
<a id="p101282"></a>При нескольких вентиляторных установках по [формуле (9.1)](#p101269) определяются в соответствии со схемой проветривания количества воздуха по группам выработок (крылу, шахтопласту), проветриваемым отдельными вентиляторами, а общее количество воздуха для шахты рассчитывается как сумма полученных результатов.

10. <a id="p101283"></a>Производительность вентиляторных установок

<a id="p101284"></a>Дебит вентилятора Qв (м3/мин), если внешние утечки определены по нормам, рассчитывается по формуле

<a id="p101285"></a> $Q_{\text{в}} = Q_{\text{ш }i} + \sum Q_{\text{ут}.\text{вн}},$ (10.1)

<a id="p101286"></a>где Qшi - количество воздуха, поступающее из шахты к данному вентилятору (подаваемое в шахту данным вентилятором), м3/мин;
<a id="p101287"></a> $\sum Q_{\text{ут}.\text{вн}}$ - сумма утечек воздуха через надшахтное здание и вентиляционный канал, м3/мин.
<a id="p101288"></a>Если внешние утечки учитываются коэффициентом внешних утечек kут.вн, то

<a id="p101289"></a>Qв = kут.внQшi. (10.2)

<a id="p101290"></a>Действующие вентиляторные установки должны иметь резерв производительности, обеспечивающий возможность увеличения дебита до величины $Q_{\text{в}}\prime$ , определяемой по формуле

<a id="p101291"></a> $Q_{\text{в}}\prime = Q_{\text{ш }i} + 0,15 \sum Q_{\text{уч}} + \sum Q_{\text{ут}.\text{вн}}$ (10.3)

<a id="p101292"></a>или

<a id="p101293"></a> $Q_{\text{в}}\prime = k_{\text{ут}.\text{вн}}(Q_{\text{ш }i} + 0,15 \sum Q_{\text{уч}}),$ (10.4)

<a id="p101294"></a>где 0,15 - коэффициент, учитывающий возможное увеличение добычи.
<a id="p101295"></a>При выборе новых вентиляторов резерв производительности должен составлять не менее 20% от дебита, рассчитанного по [формуле (10.3)](#p101291) или [(10.4)](#p101293).

11. <a id="p101296"></a>Определение ожидаемой газообильности выработок

<a id="p101297"></a>11.1. Значения ожидаемого газовыделения, входящего в формулы для расчета количества воздуха, должны определяться по фактической газообильности выработок данного шахтопласта. В тех случаях, когда данные о фактической газообильности отсутствуют или не могут быть использованы (при вскрытии новых пластов, при изменении систем разработки или способов управления метановыделением), допускается расчет ожидаемого метановыделения по природной метаноносности пластов.
<a id="p101298"></a>Фактическое газовыделение рассчитывается на основании замеров количества воздуха и лабораторных анализов проб воздуха; замеров концентрации газов, выполняемых участком ВТБ (вентиляционной службой) при помощи переносных приборов, и телеинформации о концентрации метана, выдаваемой аппаратурой АМТ-3.
<a id="p101299"></a>Природная метаноносность пластов принимается по данным геологоразведочных или научно-исследовательских организаций, а при отсутствии таких данных определяется по фактической метанообильности выработок.
<a id="p101300"></a>Примечания. 1. Для шахт Донбасса и аналогичных условий при изменениях систем разработки, указанных в [табл. 11.1](#p101303), ожидаемое метановыделение может определяться по фактическому.
2. <a id="p101301"></a>Для шахт Подмосковного бассейна фактическое газовыделение должно определяться по данным наблюдений, выполненных при стабильном атмосферном давлении.
3. <a id="p101302"></a>Телеинформация, выдаваемая аппаратурой АМТ-3, может быть использована в тех случаях, когда датчики обеспечивают измерение средней в поперечном сечении выработки концентрации метана.

<a id="p101303"></a>Таблица 11.1


<table>
<colgroup><col width="39%"><col width="38%"><col width="23%"></colgroup>
<tr><td colspan="2"><a id="p101304"></a>Система разработки</td><td rowspan="2"><a id="p101305"></a>Формулы для расчета коэффициента kс.р</td></tr>
<tr><td><a id="p101306"></a>для которой определено фактическое метановыделение</td><td><a id="p101307"></a>для которой определяется ожидаемое метановыделение</td></tr>
<tr><td><a id="p101308"></a>Сплошная</td><td><a id="p101309"></a>Столбовая, парные штреки (обратный ход)</td><td><a id="p101310"></a>$\frac{l_{\text{оч}} - 2b_{\text{з}.\text{д}}}{l_{\text{оч}}}$</td></tr>
<tr><td><a id="p101311"></a>"</td><td><a id="p101312"></a>Парные штреки (прямой ход)</td><td><a id="p101313"></a>$\frac{l_{\text{оч}} + 2b_{\text{з}.\text{д}}}{l_{\text{оч}}}$</td></tr>
<tr><td><a id="p101314"></a>Столбовая, парные штреки (обратный ход)</td><td><a id="p101315"></a>Сплошная</td><td><a id="p101316"></a>$\frac{l_{\text{оч}}}{l_{\text{оч}} - 2b_{\text{з}.\text{д}}}$</td></tr>
<tr><td><a id="p101317"></a>То же</td><td><a id="p101318"></a>Парные штреки (прямой ход), сплошная (коренная лава)</td><td><a id="p101319"></a>$\frac{l_{\text{оч}} + 2b_{\text{з}.\text{д}}}{l_{\text{оч}} - 2b_{\text{з}.\text{д}}}$</td></tr>
<tr><td><a id="p101320"></a>Парные штреки (прямой ход) сплошная (коренная лава)</td><td><a id="p101321"></a>Сплошная</td><td><a id="p101322"></a>$\frac{l_{\text{оч}}}{l_{\text{оч}} + 2b_{\text{з}.\text{д}}}$</td></tr>
<tr><td><a id="p101323"></a>То же</td><td><a id="p101324"></a>Столбовая, парные штреки (обратный ход)</td><td><a id="p101325"></a>$\frac{l_{\text{оч}} - 2b_{\text{з}.\text{д}}}{l_{\text{оч}} + 2b_{\text{з}.\text{д}}}$</td></tr>
<tr><td colspan="3"><a id="p101326"></a>Примечание. В приведенных формулах bз.д - ширина условной зоны дренирования пласта, м; принимается согласно <a href="#p101327">табл. 11.2</a>.</td></tr>
</table>


<a id="p101327"></a>Таблица 11.2


<table>
<colgroup><col width="40%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101328"></a>Время, прошедшее с момента обнажения пласта подготовительной выработкой до начала очистной выемки, сут</td><td colspan="6"><a id="p101329"></a>Значение bз.д при марках угля</td></tr>
<tr><td><a id="p101330"></a>А</td><td><a id="p101331"></a>ОС</td><td><a id="p101332"></a>К</td><td><a id="p101333"></a>Ж</td><td><a id="p101334"></a>Г</td><td><a id="p101335"></a>Д</td></tr>
<tr><td><a id="p101336"></a>25</td><td><a id="p101337"></a>6,5</td><td><a id="p101338"></a>9,0</td><td><a id="p101339"></a>9,0</td><td><a id="p101340"></a>11,5</td><td><a id="p101341"></a>11,5</td><td><a id="p101342"></a>11,5</td></tr>
<tr><td><a id="p101343"></a>50</td><td><a id="p101344"></a>7,4</td><td><a id="p101345"></a>10,5</td><td><a id="p101346"></a>10,5</td><td><a id="p101347"></a>13,0</td><td><a id="p101348"></a>13,0</td><td><a id="p101349"></a>13,0</td></tr>
<tr><td><a id="p101350"></a>100</td><td><a id="p101351"></a>9,0</td><td><a id="p101352"></a>12,4</td><td><a id="p101353"></a>12,4</td><td><a id="p101354"></a>16,0</td><td><a id="p101355"></a>16,0</td><td><a id="p101356"></a>16,0</td></tr>
<tr><td><a id="p101357"></a>150</td><td><a id="p101358"></a>10,5</td><td><a id="p101359"></a>14,2</td><td><a id="p101360"></a>14,2</td><td><a id="p101361"></a>18,0</td><td><a id="p101362"></a>18,0</td><td><a id="p101363"></a>18,0</td></tr>
<tr><td><a id="p101364"></a>200</td><td><a id="p101365"></a>11,0</td><td><a id="p101366"></a>15,4</td><td><a id="p101367"></a>15,4</td><td><a id="p101368"></a>19,7</td><td><a id="p101369"></a>19,7</td><td><a id="p101370"></a>19,7</td></tr>
<tr><td><a id="p101371"></a>250</td><td><a id="p101372"></a>12,2</td><td><a id="p101373"></a>16,9</td><td><a id="p101374"></a>16,9</td><td><a id="p101375"></a>21,5</td><td><a id="p101376"></a>21,5</td><td><a id="p101377"></a>21,5</td></tr>
<tr><td><a id="p101378"></a>300</td><td><a id="p101379"></a>13,0</td><td><a id="p101380"></a>18,0</td><td><a id="p101381"></a>18,0</td><td><a id="p101382"></a>23,0</td><td><a id="p101383"></a>23,0</td><td><a id="p101384"></a>23,0</td></tr>
</table>


<a id="p101385"></a>11.2. Частота и пункты замеров концентрации газов и количества воздуха выбираются согласно требованиям ПБ. Фактическое газовыделение определяется в соответствии с Инструкцией по отбору проб рудничного воздуха, определению газообильности и установлению категорий шахт по метану (к § 145 и 214 ПБ) или по изложенной ниже методике на основании обработки результатов замеров за период не менее одного квартала.

<a id="p101386"></a>Определение газообильности очистных выработок и выемочных участков

<a id="p101387"></a>11.3. Среднее фактическое газовыделение Iоч.ф (м3/мин) в очистной выработке при обособленном проветривании рассчитывается по формуле

<a id="p101388"></a> $I_{\text{оч}.\text{ф}} = I_{\text{о}}\prime_{\text{ч}.\text{ф}} - I_{\text{подсв}} - I_{0},$ (11.1)

<a id="p101389"></a>где $I_{\text{о}}\prime_{\text{ч}.\text{ф}}$ - средний дебит газа в вентиляционной выработке на расстоянии 10 - 15 м от очистного забоя, м3/мин;
<a id="p101390"></a>Iподсв - средний дебит газа в выработке с подсвежающей струей (при схемах проветривания с подсвежением) в 10 - 15 м от очистного забоя, м3/мин;
<a id="p101391"></a>I0 - средний дебит газа, поступающего на выемочный участок, м3/мин.
<a id="p101392"></a>При последовательном проветривании очистных выработок расчет производится по формуле

<a id="p101393"></a> $I_{\text{оч}.\text{ф}} = I_{\text{о}}\prime_{\text{ч}.\text{ф}} - I_{\text{оч}.\text{посл}} - I_{\text{о}i},$ (11.2)

<a id="p101394"></a>где Iоч.посл - средний дебит газа, поступающего в данную очистную выработку из других очистных выработок этого же выемочного участка, м3/мин;
<a id="p101395"></a>Iоi - средний дебит газа, поступающего на выемочный участок с основной и подсвежающими струями, проходящими через данную очистную выработку, м3/мин.

#### <a id="p101396"></a>11.4 Среднее фактическое газовыделение на выемочном участке рассчитывается по формуле


<a id="p101397"></a> $I_{\text{уч}.\text{ф}} = I_{\text{у}}\prime_{\text{ч}.\text{ф}} - I_{0},$ (11.3)

<a id="p101398"></a>где $I_{\text{у}}\prime_{\text{ч}.\text{ф}}$ - средний дебит газа в исходящей из выемочного участка вентиляционной струе, м3/мин.
<a id="p101399"></a>Для шахт Подмосковного бассейна I0 - это средний дебит углекислого газа, поступающего на выемочный участок с поверхности шахты с атмосферным воздухом.

#### <a id="p101400"></a>11.5 Средний дебит газа в пунктах замеров определяется по формуле


<a id="p101401"></a> $I = \frac{\sum_{i = 1}^{n} I_{i}}{n} ,$ (11.4)

<a id="p101402"></a>где Ii - дебит газа в данном пункте при отдельных наблюдениях, м3/мин;
<a id="p101403"></a>n - число наблюдений.
<a id="p101404"></a>При использовании данных лабораторных анализов и замеров концентраций газа переносными приборами

<a id="p101405"></a> $I_{i} = 0,01Q_{i} \frac{3 \sum_{j = 1}^{n_{\text{л}}} c_{\text{л}_{j}} + \sum_{k = 1}^{n_{\text{п}}} c_{\text{п}_{k}}}{3n_{\text{л}} + n_{\text{п}}} ;$ (11.5)

<a id="p101406"></a>при использовании данных лабораторных анализов и телеинформации

<a id="p101407"></a> $I_{i} = 0,01Q_{i} \frac{4 \sum_{j = 1}^{n_{\text{л}}} c_{\text{л}_{j}} + \sum_{l = 1}^{n_{\text{т}}} c_{\text{т}_{l}}}{4n_{\text{л}} + n_{\text{т}}} ,$ (11.6)

<a id="p101408"></a>где Qi - количество воздуха в пункте замера, м3/мин;
<a id="p101409"></a> $c_{\text{л}_{j}}$ - концентрация газа по данным лабораторного анализа проб воздуха, %;
<a id="p101410"></a> $c_{\text{п}_{k}}$ - концентрация газа по замеру переносным прибором, %;
<a id="p101411"></a> $c_{\text{т}_{l}}$ - концентрация газа по данным телеинформации, выдаваемой аппаратурой АМТ-3, %;
<a id="p101412"></a>nл - число лабораторных определений концентрации, приходящихся на данный замер количества воздуха;
<a id="p101413"></a>nп - число определений концентрации переносными приборами;
<a id="p101414"></a>nт - число определений концентрации по данным аппаратуры АМТ-3.
<a id="p101415"></a>В [формулы (11.5)](#p101405) и [(11.6)](#p101407) подставляется не менее 10 значений концентрации газа. Значения концентрации $c_{\text{п}_{k}}$ и $c_{\text{т}_{l}}$ отбираются по одному за сутки. При этом 4 - 5 значений концентрации берется до замера количества воздуха и 4 - 5 после него следующим образом: в первые сутки - результат первого замера из выполненных в эти сутки, во вторые - второго, в третьи - третьего и т.д. При использовании телеинформации показания отбираются со сдвигом во времени 2 - 3 ч, например, если замер количества воздуха выполнен 20-го числа в 10.00, то значения $c_{\text{т}_{l}}$ отбираются за 16-е на 1 ч, за 17-е на 3 ч, за 18-е на 5 ч, за 19-е на 8 ч, за 20-е на 10 ч, за 21-е на 13 ч, за 22-е на 15 ч и т.д. Если одновременно с замером количества воздуха производился отбор проб, то вместо $c_{\text{т}_{l}}$ за эти сутки следует использовать $c_{\text{л}_{j}}$ .
<a id="p101416"></a>Средний дебит углекислого газа, поступающего на выемочный участок с атмосферным воздухом, рассчитывается по формуле

<a id="p101417"></a> $I_{0} = 0,01 \frac{c_{0} \sum_{i = 1}^{n} Q_{\text{уч}i}}{n} ,$ (11.7)

<a id="p101418"></a>где c0 - концентрация углекислого газа в атмосферном воздухе на поверхности шахты, %;
<a id="p101419"></a>Qучi - количество воздуха, поступающего на выемочный участок при отдельных замерах, м3/мин.

#### <a id="p101420"></a>11.6 Расчет ожидаемого среднего метановыделения в очистной выработке и на участке по фактическому:


<a id="p101421"></a> $I_{\text{оч}} = I_{\text{оч}.\text{ф}}(\frac{l_{\text{оч}.\text{р}}}{l_{\text{оч}}})0,4(\frac{A_{\text{р}}}{A})^{0,6}k_{\text{с}.\text{р}}k_{H};$ (11.8)

<a id="p101422"></a> $I_{\text{уч}} = I_{\text{уч}.\text{ф}}(\frac{l_{\text{оч}.\text{р}}}{l_{\text{оч}}})0,4(\frac{A_{\text{р}}}{A})^{0,6}k_{\text{с}.\text{р}}k_{H},$ (11.9)

<a id="p101423"></a>где lоч.р - длина очистной выработки, для которой рассчитывается ожидаемое метановыделение, м;
<a id="p101424"></a>lоч - длина очистной выработки, для которой определено фактическое метановыделение, м;
<a id="p101425"></a>Aр - планируемая добыча угля, т/сут;
<a id="p101426"></a>A - средняя добыча угля, при которой определялось фактическое метановыделение, т/сут;
<a id="p101427"></a>kс.р - коэффициент, учитывающий изменение системы разработки; рассчитывается по формулам, приведенным в [табл. 11.1](#p101303);
<a id="p101428"></a>kH - коэффициент, учитывающий изменение метанообильности очистных выработок с глубиной; при ведении работ на глубинах до 300 м ниже границы метановой зоны принимается равным 1 при разности глубин разработки по 20 м, а при большей разности глубин определяется по [формуле (11.10)](#p101433); при ведении работ на глубинах более 300 м ниже границы метановой зоны принимается равным 1 при разности глубин разработки до 50 м, а при большей определяется по [формуле (11.10)](#p101433).
<a id="p101429"></a>Значение произведения $(\frac{l_{\text{оч}.\text{р}}}{l_{\text{оч}}})0,4(\frac{A_{\text{р}}}{A})^{0,6} = M$ может быть определено по номограмме [(рис. 11.1)](#p101431). При использовании номограммы предварительно следует вычислить величины $(\frac{l_{\text{оч}.\text{р}}}{l_{\text{оч}}})$ и $(\frac{A_{\text{р}}}{A})$ .

<a id="p101430"></a> ![рис. 12](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_11.png) 

<a id="p101431"></a>Рис. 11.1. Номограмма для определения величины
 $M = (\frac{l_{\text{оч}.\text{р}}}{l_{\text{оч}}})0,4(\frac{A_{\text{р}}}{A})0,6$ 

<a id="p101432"></a>Величина коэффициента kH рассчитывается по формуле

<a id="p101433"></a> $k_{H} = \frac{X_{\text{р}} - X_{\text{о}.\text{г}}}{X - X_{\text{о}.\text{г}}} ,$ (11.10)

<a id="p101434"></a>где Xр - природная метаноносность пласта на планируемой глубине разработки, м3/т горючей массы;
<a id="p101435"></a>Xо.г - остаточная метаноносность угля, м3/т горючей массы; определяется по [табл. 11.3](#p101437);
<a id="p101436"></a>X - природная метаноносность пласта на глубине, для которой определено фактическое метановыделение, м3/т горючей массы.

<a id="p101437"></a>Таблица 11.3


<table>
<colgroup><col width="31%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101438"></a>Бассейны</td><td colspan="7"><a id="p101439"></a>Значение Xо.г (м3/т горючей массы) при выходе летучих веществ, %</td></tr>
<tr><td><a id="p101440"></a>2 - 8</td><td><a id="p101441"></a>8 - 12</td><td><a id="p101442"></a>12 - 18</td><td><a id="p101443"></a>18 - 26</td><td><a id="p101444"></a>26 - 35</td><td><a id="p101445"></a>35 - 42</td><td><a id="p101446"></a>42 - 50</td></tr>
<tr><td><a id="p101447"></a>Донецкий, Карагандинский и другие с аналогичными условиями</td><td><a id="p101448"></a>12 - <sub>8</sub></td><td><a id="p101449"></a>8 - 7</td><td><a id="p101450"></a>7 - 6</td><td><a id="p101451"></a>6 - 5</td><td><a id="p101452"></a>5 - 4</td><td><a id="p101453"></a>4 - 3</td><td><a id="p101454"></a>3 - 2</td></tr>
<tr><td><a id="p101455"></a>Кузнецкий и другие с аналогичными условиями</td><td><a id="p101456"></a>3,5</td><td><a id="p101457"></a>3,0</td><td><a id="p101458"></a>2,5</td><td><a id="p101459"></a>2,0</td><td><a id="p101460"></a>2,5</td><td><a id="p101461"></a>2,5</td><td><a id="p101462"></a>-</td></tr>
</table>


<a id="p101463"></a>Значения Xр и X рассчитываются по формуле

<a id="p101464"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_12.png) (11.11)

<a id="p101465"></a>где H - глубина разработки, для которой рассчитывается метаноносность, м;
<a id="p101466"></a>H0 - глубина расположения границы метановой зоны, м;
<a id="p101467"></a>Vг - выход летучих веществ, %;
<a id="p101468"></a> $\alpha_{\text{пл}}$ - угол падения пласта, градус;
<a id="p101469"></a>kт.п - коэффициент, учитывающий влияние температуры пород;

<a id="p101470"></a> $k_{\text{т}.\text{п}} = \frac{1,15 + 0,0007H}{1 + 0,02t_{\text{п}}} ;$ (11.12)

<a id="p101471"></a>tп - температура пород на глубине H, °C.
<a id="p101472"></a>Для облегчения расчетов [формула (11.11)](#p101464) может быть представлена в виде

<a id="p101473"></a>X = C + Dkт.п. (11.13)

<a id="p101474"></a>Значение C в этой формуле определяется по графику [(рис. 11.2)](#p101476), а значение D - по номограмме [(рис. 11.3)](#p101478).

<a id="p101475"></a> ![рис. 14](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_13.png) 

<a id="p101476"></a>Рис. 11.2. График для определения величины $C = \frac{3}{lgV^{\text{г}}}$ 



<a id="p101477"></a> ![рис. 15](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_14.png) 

<a id="p101478"></a>Рис. 11.3. Номограмма для определения величины D
в [формуле (11.13)](#p101473)

<a id="p101479"></a>11.7. Ожидаемое выделение углекислого газа для шахт Подмосковного бассейна принимается равным фактическому, для шахт, разрабатывающих высокометаморфизованные антрациты, определяется по [формулам (11.14)](#p101480) и [(11.15)](#p101481), а для прочих условий - по [формулам (11.16)](#p101482) и [(11.17)](#p101483):

<a id="p101480"></a> $I_{\text{оч}} = I_{\text{оч}.\text{ф}}(\frac{0,001A_{\text{р}} + 1,9}{0,001A + 1,9});$ (11.14)

<a id="p101481"></a> $I_{\text{уч}} = I_{\text{уч}.\text{ф}}(\frac{0,001A_{\text{р}} + 1,9}{0,001A + 1,9});$ (11.15)

<a id="p101482"></a> $I_{\text{оч}} = I_{\text{оч}.\text{ф}}(\frac{A_{\text{р}}}{A})^{0,25};$ (11.16)

<a id="p101483"></a> $I_{\text{уч}} = I_{\text{уч}.\text{ф}}(\frac{A_{\text{р}}}{A})^{0,25}.$ (11.17)

<a id="p101484"></a>Для упрощения расчетов по [формулам (11.16)](#p101482) и [(11.17)](#p101483) значения $(\frac{A_{\text{р}}}{A})0,25$ приведены в [табл. 11.4](#p101485).

<a id="p101485"></a>Таблица 11.4


| <a id="p101486"></a>$\frac{A_{\text{р}}}{A}$ | <a id="p101487"></a>$(\frac{A_{\text{р}}}{A})0,25$ | <a id="p101488"></a>$\frac{A_{\text{р}}}{A}$ | <a id="p101489"></a>$(\frac{A_{\text{р}}}{A})0,25$ | <a id="p101490"></a>$\frac{A_{\text{р}}}{A}$ | <a id="p101491"></a>$(\frac{A_{\text{р}}}{A})0,25$ |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p101492"></a>0,4 | <a id="p101493"></a>0,80 | <a id="p101494"></a>1,6 | <a id="p101495"></a>1,12 | <a id="p101496"></a>3,50 | <a id="p101497"></a>1,37 |
| <a id="p101498"></a>0,5 | <a id="p101499"></a>0,84 | <a id="p101500"></a>1,8 | <a id="p101501"></a>1,16 | <a id="p101502"></a>3,75 | <a id="p101503"></a>1,39 |
| <a id="p101504"></a>0,6 | <a id="p101505"></a>0,88 | <a id="p101506"></a>2,0 | <a id="p101507"></a>1,19 | <a id="p101508"></a>4,00 | <a id="p101509"></a>1,41 |
| <a id="p101510"></a>0,7 | <a id="p101511"></a>0,92 | <a id="p101512"></a>2,2 | <a id="p101513"></a>1,22 | <a id="p101514"></a>4,25 | <a id="p101515"></a>1,43 |
| <a id="p101516"></a>0,8 | <a id="p101517"></a>0,95 | <a id="p101518"></a>2,4 | <a id="p101519"></a>1,25 | <a id="p101520"></a>4,50 | <a id="p101521"></a>1,46 |
| <a id="p101522"></a>0,9 | <a id="p101523"></a>0,98 | <a id="p101524"></a>2,6 | <a id="p101525"></a>1,27 | <a id="p101526"></a>4,75 | <a id="p101527"></a>1,48 |
| <a id="p101528"></a>1,0 | <a id="p101529"></a>1,00 | <a id="p101530"></a>2,8 | <a id="p101531"></a>1,30 | <a id="p101532"></a>5,00 | <a id="p101533"></a>1,50 |
| <a id="p101534"></a>1,2 | <a id="p101535"></a>1,05 | <a id="p101536"></a>3,0 | <a id="p101537"></a>1,32 | <a id="p101538"></a>- | <a id="p101539"></a>- |
| <a id="p101540"></a>1,4 | <a id="p101541"></a>1,09 | <a id="p101542"></a>3,25 | <a id="p101543"></a>1,34 | <a id="p101544"></a>- | <a id="p101545"></a>- |


<a id="p101546"></a>11.8. Расчет среднего ожидаемого метановыделения по природной метаноносности для лавообразных выработок при разработке тонких и средней мощности пластов:

<a id="p101547"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_15.png) (11.18)

<a id="p101548"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_16.png) (11.19)

<a id="p101549"></a>где lоч - длина очистной выработки, м;
<a id="p101550"></a>vоч - планируемая скорость подвигания очистного забоя, м/сут;
<a id="p101551"></a> $\gamma$ - средняя плотность угля, т/м3;
<a id="p101552"></a>X - природная метаноносность пласта, м3/т; принимается по данным геологоразведочных или научно-исследовательских организаций или определяется согласно [п. 11.12](#p101659);
<a id="p101553"></a>X0 - остаточная метаноносность угля, м3/т; определяется по формуле

<a id="p101554"></a> $X_{0} = X_{\text{о}.\text{г}}(\frac{100 - W - A_{\text{пр}}}{100});$ (11.20)

<a id="p101555"></a>Xо.г - остаточная метаноносность угля, м3/т горючей массы; принимается по [табл. 11.3](#p101437);
<a id="p101556"></a>W - природная влажность угля, %;
<a id="p101557"></a>Aпр - природная зольность угля, %;
<a id="p101558"></a>mп - полная мощность угольных пачек разрабатываемого пласта, м;
<a id="p101559"></a>kпл - коэффициент, учитывающий влияние системы разработки на метановыделение из разрабатываемого пласта; при сплошной системе разработки и отработанной выше лаве равен 1; для коренных лав и лав прямого хода при системе разработки парными штреками определяется по [формуле (11.21)](#p101560), а для столбовой системы разработки - по [формуле (11.22)](#p101561) (значения bз.д принимаются по [табл. 11.2](#p101327))

<a id="p101560"></a> $k_{\text{пл}} = \frac{l_{\text{оч}} + 2b_{\text{з}.\text{д}}}{l_{\text{оч}}} ;$ (11.21)

<a id="p101561"></a> $k_{\text{пл}} = \frac{l_{\text{оч}} - 2b_{\text{з}.\text{д}}}{l_{\text{оч}}} ;$ (11.22)

<a id="p101562"></a>kдег.пл - коэффициент, учитывающий эффективность дегазации разрабатываемого пласта; принимается согласно Руководству по дегазации;
<a id="p101563"></a>kо.у - коэффициент, учитывающий метановыделение из отбитого угля при транспортировании по выработкам выемочного участка; при последовательном проветривании транспортной и очистной выработок принимается равным 1, а при обособленном - 0,85;
<a id="p101564"></a>kв.п - коэффициент, учитывающий метановыделение из выработанного пространства в призабойное; при схемах проветривания без подсвежения исходящей из выемочного участка вентиляционной струи kв.п принимается равным 0,2, если вентиляционная выработка примыкает к выработанному пространству, и 1,0, если она примыкает к целику угля; при схемах проветривания с подсвежением kв.п равен 0, если выработка с подсвежающей струей примыкает к целику угля, и 0,5, если она примыкает к выработанному пространству;
<a id="p101565"></a>kдег.с - коэффициент, учитывающий эффективность дегазации сближенных пластов и выработанных пространств; принимается согласно Руководству по дегазации;
<a id="p101566"></a>mсi - суммарная мощность угольных пачек смежного угольного пласта, м; определяется по геологическим разрезам; для сближенного пласта, состоящего из углисто-сланцевых пород, mсi принимается равной половине его мощности;
<a id="p101567"></a>Hсi - расстояние по нормали от смежного пласта до разрабатываемого, м;
<a id="p101568"></a>Hр - расстояние по нормали между разрабатываемым и смежным пластом, при котором метановыделение из последнего равно 0, м; для условий подработки определяется по [формуле (11.23)](#p101569), при надработке для пологих и наклонных пластов принимается согласно [табл. 11.5](#p101576), а для крутых пластов, кроме Карагандинского бассейна, рассчитывается по [формуле (11.24)](#p101570):

<a id="p101569"></a> $H_{\text{р}} = k_{\text{у}.\text{к}}m_{\text{в}}(1,2 + cos\alpha_{\text{пл}});$ (11.23)

<a id="p101570"></a> $H_{\text{р}} = k_{\text{у}.\text{к}}m_{\text{в}}(1,2 - cos\alpha_{\text{пл}});$ (11.24)

<a id="p101571"></a>kу.к - коэффициент, зависящий от способа управления кровлей; принимается согласно [табл. 11.5](#p101576);
<a id="p101572"></a>mв - вынимаемая мощность пласта (общая с прослойками), м;
<a id="p101573"></a> $\alpha_{\text{пл}}$ - угол падения пласта, градус;
<a id="p101574"></a>kпор - коэффициент, учитывающий выделение метана из боковых пород; принимается согласно [табл. 11.6](#p101610);
<a id="p101575"></a> $\sum b_{\text{ц}}$ - суммарная ширина по падению пласта угольных целиков в пределах выемочного участка, м.

<a id="p101576"></a>Таблица 11.5


<table>
<colgroup><col width="45%"><col width="16%"><col width="14%"><col width="13%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101577"></a>Бассейны</td><td colspan="3"><a id="p101578"></a>Значение kу.к при управлении кровлей</td><td rowspan="2"><a id="p101579"></a>Значение Hр при надработке, м</td></tr>
<tr><td><a id="p101580"></a>полным обрушением</td><td><a id="p101581"></a>частичной закладкой</td><td><a id="p101582"></a>полной закладкой</td></tr>
<tr><td><a id="p101583"></a>Донецкий и другие с аналогичными условиями при мощности пласта до 2,5 м</td><td><a id="p101584"></a>60</td><td><a id="p101585"></a>45</td><td><a id="p101586"></a>25</td><td><a id="p101587"></a>35</td></tr>
<tr><td><a id="p101588"></a>Кузнецкий и другие с аналогичными условиями при вынимаемой мощности пласта до 3,5 м</td><td><a id="p101589"></a>40</td><td><a id="p101590"></a>-</td><td><a id="p101591"></a>30</td><td><a id="p101592"></a>35</td></tr>
<tr><td><a id="p101593"></a>Печорский при вынимаемой мощности пласта до 3,5 м</td><td><a id="p101594"></a>40</td><td><a id="p101595"></a>-</td><td><a id="p101596"></a>30</td><td><a id="p101597"></a>60</td></tr>
<tr><td><a id="p101598"></a>Карагандинский при вынимаемой мощности пласта, м:</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p101599"></a>до 3,5</td><td><a id="p101600"></a>40</td><td><a id="p101601"></a>-</td><td><a id="p101602"></a>30</td><td><a id="p101603"></a>35</td></tr>
<tr><td><a id="p101604"></a>более 3,5</td><td><a id="p101605"></a>40</td><td><a id="p101606"></a>-</td><td><a id="p101607"></a>30</td><td><a id="p101608"></a>50</td></tr>
<tr><td colspan="5"><a id="p101609"></a>Примечание. Для Карагандинского бассейна при вынимаемой мощности пласта более 3,5 м и угле падения более 45° Hр = 100 м.</td></tr>
</table>


<a id="p101610"></a>Таблица 11.6


| <a id="p101611"></a>Способ управления кровлей | <a id="p101612"></a>kпор |
| --- | --- |
| <a id="p101613"></a>Полное обрушение | <a id="p101614"></a>0,25 |
| <a id="p101615"></a>Частичная закладка | <a id="p101616"></a>0,20 |
| <a id="p101617"></a>Полная закладка | <a id="p101618"></a>0,10 |


<a id="p101619"></a>11.9. Ожидаемое метановыделение в очистной выработке Iоч (м3/мин) при столбовой системе разработки с применением щитовых перекрытий различных конструкций определяется по формуле

<a id="p101620"></a> $I_{\text{оч}} = \frac{G_{0}}{v_{\text{щ}}} (0,15Pn_{\text{у}.\text{п}}v_{\text{у}.\text{п}}l_{\text{у}.\text{п}} + v_{\text{щ}}S_{\text{щ}}),$ (11.25)

<a id="p101621"></a>где G0 - начальное метановыделение, м3/(мин·м2);

<a id="p101622"></a> $G_{0} = \frac{(X - X_{0})10^{- 3}}{7,1 - 0,3X} ;$ (11.26)

<a id="p101623"></a>vщ - планируемая скорость подвигания щита по падению пласта, м/сут;
<a id="p101624"></a>P - периметр углеспускной печи, м;
<a id="p101625"></a>nу.п - число углеспускных печей под щитовым перекрытием;
<a id="p101626"></a>vу.п - скорость проведения углеспускных печей, м/сут;
<a id="p101627"></a>lу.п - расстояние между углеспускными печами, м;
<a id="p101628"></a>Sщ - площадь подщитового пространства, м2; определяется как произведение длины щитового перекрытия по простиранию на толщину вынимаемого слоя угля.
<a id="p101629"></a>Примечание. [Формула (11.26)](#p101622) справедлива при X <= 20 м3/т.

<a id="p101630"></a>Метановыделение из углеспускных печей при бурении скважин определяется по [формуле (11.27)](#p101631), а при их расширении - по [формуле (11.28)](#p101632):

<a id="p101631"></a> $I_{\text{у}.\text{б}} = 6,28G_{0}d_{\text{ск}.\text{б}}v_{\text{ск}} \sqrt{T} + 0,79d_{\text{ск}.\text{б}}^{2}\gamma v_{\text{б}}(X - X_{0});$ (11.27)

<a id="p101632"></a> $I_{\text{у}.\text{р}} = 6,28G_{0}d_{\text{ск}.\text{р}}v_{\text{ск}} \sqrt{T} + 0,79(d_{\text{ск}.\text{р}}^{2} - d_{\text{ск}.\text{б}}^{2})\gamma v_{\text{б}}(X - X_{0}),$ (11.28)

<a id="p101633"></a>где dск.б и dск.р - соответственно диаметры скважин при их бурении и расширении, м;
<a id="p101634"></a>vск - средняя скорость проведения скважин, м/сут;
<a id="p101635"></a>T - время с начала проведения скважин, сут;
<a id="p101636"></a>vб - скорость подачи бурового инструмента, м/мин.
<a id="p101637"></a>11.10. При комбинированной системе разработки с гибким перекрытием расчет ожидаемого метановыделения производится для очистных выработок монтажного и нижнего слоев.
<a id="p101638"></a>Метановыделение в очистной выработке монтажного слоя определяется по формуле

<a id="p101639"></a>Iоч = G0{92Aвз + lоч[Hм.с + 0,57(m - Hм.с)]}, (11.29)

<a id="p101640"></a>где Aвз - количество угля, отбиваемого за одно взрывание, т;
<a id="p101641"></a>lо.ч - длина очистного забоя, м;
<a id="p101642"></a>Hм.с - толщина монтажного слоя, м;
<a id="p101643"></a>m - мощность пласта, м.
<a id="p101644"></a>Метановыделение в очистной выработке под гибким перекрытием определяется по формуле

<a id="p101645"></a> $I_{\text{оч}} = \frac{79,2}{k_{\text{т}.\text{д}}} G_{\text{т}}A_{\text{вз}},$ (11.30)

<a id="p101646"></a>где kт.д - коэффициент турбулентной диффузии; при выемке нижнего слоя по простиранию принимается равным 1, а при выемке по падению - 0,42;
<a id="p101647"></a>Gт - метановыделение с обнаженных поверхностей дренированного угольного массива, м3/(мин·м2);

<a id="p101648"></a> $G_{\text{т}} = \frac{(k_{\text{др}}X - X_{0})10^{- 3}}{7,1 - 0,3k_{\text{др}}X} ;$ (11.31)

<a id="p101649"></a>kдр - коэффициент дренирования угольного массива, зависящий от времени его обнажения подготовительными выработками и монтажным слоем;

<a id="p101650"></a> $k_{\text{др}} = 1 - \frac{T}{\frac{100}{0,09X - 0,29} + \frac{XT}{0,79X + 2,95}} ;$ (11.32)

<a id="p101651"></a>T - время, прошедшее с момента подготовки участка до начала очистных работ под перекрытием, сут.

#### <a id="p101652"></a>11.11 Ожидаемое метановыделение из гидрозабоя определяется по формуле


<a id="p101653"></a> $I_{\text{оч}} = [0,5X(\frac{v_{\text{г}.\text{з}}}{20} + 1) - X_{0}]A_{\text{г}.\text{з}}k_{\text{т}.\text{в}},$ (11.33)

<a id="p101654"></a>где vг.з - скорость подвигания гидрозабоя, м/сут;
<a id="p101655"></a>Aг.з - производительность гидромонитора, т/мин;
<a id="p101656"></a>kт.в - коэффициент, учитывающий изменения объема выделяющегося газа в зависимости от температуры воды;

<a id="p101657"></a>kт.в = 1 + 0,05(tв - 17); (11.34)

<a id="p101658"></a>tв - температура воды, °C.
<a id="p101659"></a>11.12. Природная метаноносность пластов может быть определена по метановыделению в действующие подготовительные выработки на участках, проведенных не ближе 30 м от геологических нарушений, очистных забоев и выработанных пространств, а также вне зон влияния надработки и подработки пластов.
<a id="p101660"></a>Для пластов тонких и средней мощности природная метаноносность X (м3/т) приближенно определяется по формуле

<a id="p101661"></a> $X = [\frac{2630I_{\text{пр}.\text{ф}}}{mv_{\text{п}}} + X_{\text{о}.\text{а}.\text{г}}(\frac{100 - W - A_{\text{пр}}}{100})]k_{H}\prime,$ (11.35)

<a id="p101662"></a>где Iпр.ф - приведенное метановыделение в действующей подготовительной выработке, м3/мин; определяется согласно [п. 11.13](#p101671);
<a id="p101663"></a>vп - средняя скорость проведения выработки, м/мес;
<a id="p101664"></a>Xо.а.г - остаточная метаноносность угля при атмосферном давлении, м3/т горючей массы; определяется по графику [(рис. 11.4)](#p101669);
<a id="p101665"></a> $k_{\text{н}}\prime$ - коэффициент, учитывающий изменение метаноносности с глубиной; при ведении работ на глубинах до 300 м ниже границы метановой зоны принимается равным 1, если разность между глубиной, для которой определяется метаноносность, и глубиной залегания действующей выработки не превышает 20 м, и рассчитывается по [формуле (11.36)](#p101666) при бульшей разности; на глубинах более 300 м ниже границы метановой зоны принимается равным 1 при разности глубин до 50 м, а при большей разности рассчитывается по формуле

<a id="p101666"></a> $k_{H}\prime = \frac{X_{\text{р}}}{X} ;$ (11.36)

<a id="p101667"></a>Xр и X - рассчитываются по [формуле (11.11)](#p101464).

<a id="p101668"></a> ![рис. 18](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_17.png) 

<a id="p101669"></a>Рис. 11.4. График для определения остаточной метаноносности
угля при атмосферном давлении и температуре:
1 - 10°; 2 - 20°; 3 - 30 °C

<a id="p101670"></a>Определение газообильности подготовительных выработок

<a id="p101671"></a>11.13. Для расчета ожидаемого метановыделения по фактическому необходимо определить приведенное метановыделение в действующей подготовительной выработке по этому же шахтопласту

<a id="p101672"></a> $I_{\text{пр}.\text{ф}} = \frac{1}{n} \sum_{i = 1}^{n} \frac{I_{\text{п}i}}{k_{\text{т}i}} ,$ (11.37)

<a id="p101673"></a>где Iпр.ф - приведенное метановыделение в действующей подготовительной выработке (соответствует метановыделению в выработке через 1 мес после начала ее проведения), м3/мин;
<a id="p101674"></a>n - число определений $I_{\text{п}_{i}}$ ;
<a id="p101675"></a>Iпi - количество метана, выделяющегося из подготовительной выработки при отдельных замерах, м3/мин; определяется по [формуле (11.38)](#p101717);
<a id="p101676"></a>kтi - коэффициент, зависящий от времени T, прошедшего от начала проведения выработки до момента определения Iпi; определяется по [табл. 11.7](#p101677).

<a id="p101677"></a>Таблица 11.7


| <a id="p101678"></a>T, сут | <a id="p101679"></a>kт | <a id="p101680"></a>T, мес | <a id="p101681"></a>kт | <a id="p101682"></a>T, мес | <a id="p101683"></a>kт |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p101684"></a>5 | <a id="p101685"></a>0,40 | <a id="p101686"></a>1,0 | <a id="p101687"></a>1,00 | <a id="p101688"></a>3,0 | <a id="p101689"></a>1,75 |
| <a id="p101690"></a>10 | <a id="p101691"></a>0,57 | <a id="p101692"></a>1,25 | <a id="p101693"></a>1,16 | <a id="p101694"></a>3,5 | <a id="p101695"></a>1,83 |
| <a id="p101696"></a>15 | <a id="p101697"></a>0,70 | <a id="p101698"></a>1,5 | <a id="p101699"></a>1,29 | <a id="p101700"></a>4,0 | <a id="p101701"></a>1,88 |
| <a id="p101702"></a>20 | <a id="p101703"></a>0,80 | <a id="p101704"></a>1,75 | <a id="p101705"></a>1,40 | <a id="p101706"></a>5,0 | <a id="p101707"></a>1,94 |
| <a id="p101708"></a>25 | <a id="p101709"></a>0,90 | <a id="p101710"></a>2,0 | <a id="p101711"></a>1,50 | <a id="p101712"></a>Более 5 | <a id="p101713"></a>2,0 |
|  |  | <a id="p101714"></a>2,5 | <a id="p101715"></a>1,64 |  |  |



#### <a id="p101716"></a>11.14 Количество газа, выделяющегося из подготовительной выработки при отдельных замерах, определяется по формуле


<a id="p101717"></a>Iпi = 0,01Qпi(c - c0), (11.38)

<a id="p101718"></a>где Qпi - количество воздуха в тупиковой части выработки в 10 - 15 м от ее устья, м3/мин;
<a id="p101719"></a>c и c0 - концентрация газа соответственно в исходящей из выработки вентиляционной струе и в поступающем воздухе по данным лабораторных анализов, %.
<a id="p101720"></a>В условиях Подмосковного бассейна для обособленно проветриваемых подготовительных выработок в [формулу (11.38)](#p101717) вместо c0 следует подставлять концентрацию углекислого газа в атмосферном воздухе на поверхности шахты.
<a id="p101721"></a>11.15. Ожидаемое метановыделение Iз.п (м3/мин) на призабойном участке подготовительной выработки при ее проведении с помощью комбайнов определяется по формулам:
<a id="p101722"></a>а) при расчете по фактическому метановыделению

<a id="p101723"></a> $I_{\text{з}.\text{п}} = \frac{4,I_{\text{пр}.\text{ф}}}{v_{\text{п}}} (\sqrt{v_{\text{п}.\text{р}}} + \frac{160jk_{T\text{у}}}{m_{\text{п}}})k_{H}\prime\prime;$ (11.39)

<a id="p101724"></a>б) при расчете по природной метаноносности пласта

<a id="p101725"></a> $I_{\text{з}.\text{п}} = 1,7 \cdot 10^{- 3}(m_{\text{п}} \sqrt{v_{\text{п}.\text{р}}} + 160jk_{T\text{у}})(X - X_{\text{о}.\text{а}.\text{г}} \frac{100 - W - A_{\text{пр}}}{100}),$ (11.40)

<a id="p101726"></a>где vп - средняя скорость проведения действующей выработки, для которой определено Iпр.ф, м/мес;
<a id="p101727"></a>vп.р - планируемая скорость проведения выработки, для которой рассчитывается метановыделение, м/мес;
<a id="p101728"></a>j - техническая производительность комбайна, т/мин;
<a id="p101729"></a>kTу - коэффициент, учитывающий влияние времени, Tу нахождения отбитого угля на призабойном участке при непрерывной работе комбайна на метановыделение; приведен ниже;

| <a id="p101730"></a>Tу, мин .... | <a id="p101731"></a>1 | <a id="p101732"></a>2 | <a id="p101733"></a>3 | <a id="p101734"></a>5 | <a id="p101735"></a>7 | <a id="p101736"></a>10 | <a id="p101737"></a>15 | <a id="p101738"></a>20 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p101739"></a>kTу ............ | <a id="p101740"></a>0,19 | <a id="p101741"></a>0,32 | <a id="p101742"></a>0,43 | <a id="p101743"></a>0,58 | <a id="p101744"></a>0,69 | <a id="p101745"></a>0,82 | <a id="p101746"></a>0,97 | <a id="p101747"></a>1,08 |

<a id="p101748"></a>Tу - время нахождения отбитого угля на призабойном участке при непрерывной работе комбайна, мин;
<a id="p101749"></a>при транспортировании угля по выработке конвейером

<a id="p101750"></a> $T_{\text{у}} = \frac{1,1S_{\text{у}}l_{\text{ц}}}{j} (1 - \frac{0,7k_{\text{п}.\text{о}}}{j});$ (11.41)

<a id="p101751"></a>при транспортировании угля по выработке в вагонетках

<a id="p101752"></a> $T_{\text{у}} = \frac{S_{\text{у}}l_{\text{ц}}}{j} ,$ (11.42)

<a id="p101753"></a>Sу - площадь забоя выработки по углю, м2;
<a id="p101754"></a>lц - подвигание забоя за цикл непрерывной работы комбайна, м; принимается равным расстоянию между арками (рамами) крепи;
<a id="p101755"></a>kп.о - коэффициент, зависящий от типа погрузочных органов комбайна; принимается равным 0,33 при погрузочных органах типа нагребающие лапы и 0,18 - при кольцевом скребковом конвейере;
<a id="p101756"></a> $k_{\text{н}}\prime\prime$ - коэффициент, учитывающий изменение метанообильности подготовительных выработок с глубиной; при ведении работ на глубинах до 300 м ниже границы метановой зоны принимается равным 1, если разность между глубиной, для которой определяется метанообильность подготовительной выработки, и глубиной залегания действующей выработки не превышает 20 м, и рассчитывается по [формуле (11.43)](#p101757) при большей разности; на глубинах более 300 м ниже границы метановой зоны принимается равным 1 при разности глубин до 50 м, а при большей разности рассчитывается по формуле

<a id="p101757"></a> $k_{H}\prime\prime = \frac{X_{\text{р}} - X_{\text{о}.\text{а}.\text{г}}}{X - X_{\text{о}.\text{а}.\text{г}}} ;$ (11.43)

<a id="p101758"></a>Xр и X - определяются по [формуле (11.11)](#p101464), а Xо.а.г - по графику на [рис. 11.4](#p101669).
<a id="p101759"></a>Ожидаемое метановыделение на призабойном участке подготовительной выработки при ее проведении с помощью отбойных молотков определяется по формуле

<a id="p101760"></a> $I_{\text{з}.\text{п}} = \frac{4,4I_{\text{пр}.\text{ф}} \sqrt{v_{\text{п}.\text{р}}}}{v_{\text{п}}} k_{H}\prime\prime.$ (11.44)

<a id="p101761"></a>11.16. Максимальное метановыделение в призабойном пространстве подготовительной выработки после взрывания по углю может быть определено на основании специальных наблюдений в действующей выработке, проводимой по тому же пласту, или по природной метаноносности.
<a id="p101762"></a>При наблюдениях определяется фактическое метановыделение Iф с обнаженных поверхностей пласта на участке выработки, который выбирается согласно [рис. 11.5](#p101764).

<a id="p101763"></a> ![рис. 19](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_18.png) 

<a id="p101764"></a>Рис. 11.5. Схема расположения пунктов замеров
для определения Iф

<a id="p101765"></a>Для определения Iф производятся отбор проб и замеры количества воздуха в пунктах 1, 2, 3, указанных на [рис. 11.5](#p101764). Пробы отбираются мокрым способом одновременно и должны характеризовать среднюю концентрацию метана в пунктах замера. Отбор проб следует производить после погрузки угля, но не ранее чем через 2 ч после взрывания по углю. В пунктах 2 и 3 следует отбирать не менее пяти проб, в пункте 1 - не менее трех. Замеры количества воздуха производятся только в пунктах 2 и 3.
<a id="p101766"></a>При мощности пласта до 1,5 м и любой длине тупиковой части выработки, а также при мощности пласта более 1,5 м и длине тупиковой части менее 100 м пункты замера располагаются согласно [рис. 11.5](#p101764), а. Величина Iф (м3/мин) в этом случае рассчитывается по формуле

<a id="p101767"></a>Iф = 0,01Q2(c2 - c1), (11.45)

<a id="p101768"></a>где Q2 - количество воздуха в пункте 2, м3/мин;
<a id="p101769"></a>c1 и c2 - соответственно концентрация метана в пунктах 1 и 2, %.
<a id="p101770"></a>При мощности пласта более 1,5 м и длине тупиковой части выработки более 100 м пункты замеров располагаются согласно [рис. 11.5](#p101764), б, а Iф рассчитывается по формуле

<a id="p101771"></a>Iф = 0,01(Q2c2 - Q3c3), (11.46)

<a id="p101772"></a>где Q3 - количество воздуха в пункте 3, м3/мин;
<a id="p101773"></a>c3 - концентрация метана в пункте 3, %.
<a id="p101774"></a>Если при расчете по [формуле (11.46)](#p101771) получится Iф < 0,2 м3/мин, то результаты замеров в пункте 3 отбрасываются и производится повторный расчет Iф по [формуле (11.45)](#p101767).
<a id="p101775"></a>После определения фактического метановыделения максимальное метановыделение в призабойном пространстве Iз.п max определяется по формуле

<a id="p101776"></a> $I_{\text{з}.\text{п }max} = \frac{35S_{\text{у}}l_{\text{вз}}I_{\text{ф}}}{mv(\sqrt{T_{2} + 1} - \sqrt{T_{3} + 1})} ,$ (11.47)

<a id="p101777"></a>где Sу - площадь забоя выработки по углю, м2;
<a id="p101778"></a>lвз - подвигание угольного забоя за взрывание, м;
<a id="p101779"></a>v - средняя скорость проведения участка выработки, для которого определено Iф, м/сут;
<a id="p101780"></a>T2 - продолжительность проведения участка выработки от пункта 2 до забоя (см. [рис. 11.5](#p101764), а и б), сут;
<a id="p101781"></a>T3 - продолжительность проведения участка выработки от пункта 3 до забоя (см. [рис. 11.5](#p101764), б) сут; если Iф определялось по [формуле (11.45)](#p101767), то при расчете Iз.п max следует принимать T3 = 0.
<a id="p101782"></a>При известной природной метаноносности пласта Iз.п max рассчитывается по формуле

<a id="p101783"></a> $I_{\text{з}.\text{п }max} = 0,07S_{\text{у}}l_{\text{вз}}[X - X_{\text{о}.\text{а}.\text{г}}(\frac{100 - W - A_{\text{пр}}}{100})],$ (11.48)

<a id="p101784"></a>где Xо.а.г определяется по графику на [рис. 11.4](#p101669).

#### <a id="p101785"></a>11.17 Ожидаемое метановыделение в подготовительной выработке при любом способе проведения определяется по формулам:

<a id="p101786"></a>при расчете по фактическому метановыделению

<a id="p101787"></a> $I_{\text{п}} = I_{\text{пр}.\text{ф}} \frac{v_{\text{п}.\text{р}}}{v_{\text{п}}} k_{\text{т}}k_{H}\prime\prime;$ (11.49)

<a id="p101788"></a>при расчете по природной метаноносности

<a id="p101789"></a> $I_{\text{п}} = (\frac{A_{\text{п}}}{1440}) + 0,38mv_{\text{п}.\text{р}}k_{\text{т}}10^{- 3}(X - X_{\text{о}.\text{а}.\text{г}} \frac{100 - W - A_{\text{пр}}}{100}),$ (11.50)

<a id="p101790"></a>где Aп - средняя добыча угля в подготовительной выработке, т/сут.
<a id="p101791"></a>11.18. Ожидаемое выделение углекислого газа в подготовительной выработке для шахт Подмосковного бассейна определяется по формуле

<a id="p101792"></a> $I_{\text{п}} = 0,25I_{\text{п}.\text{ф}}(3 + \frac{l_{\text{п}.\text{р}}}{\overline{l_{\text{п}}}}),$ (11.51)

<a id="p101793"></a>где Iп.ф - среднее фактическое выделение углекислого газа в действующую подготовительную выработку, м3/мин;

<a id="p101794"></a> $I_{\text{п}.\text{ф}} = \frac{\sum_{i = 1}^{n} I_{\text{п}i}}{n} ;$ (11.52)

<a id="p101795"></a>lп.р - проектная длина подготовительной выработки, для которой ведется расчет ожидаемого газовыделения, м;
<a id="p101796"></a> $\overline{l_{\text{п}}}$ - средняя длина действующей выработки за период, в течение которого измерялось газовыделение, м;

<a id="p101797"></a> $\overline{l_{\text{п}}} = \frac{\sum_{i = 1}^{n} l_{\text{п}i}}{n} ;$ (11.53)

<a id="p101798"></a>lпi - длина действующей выработки при отдельных замерах газовыделения, м.
<a id="p101799"></a>Значение Iпi определяется по [формуле (11.38)](#p101717).
<a id="p101800"></a>Для прочих бассейнов

<a id="p101801"></a> $I_{\text{п}} = I_{\text{п}.\text{ф}}(\frac{l_{\text{п}.\text{р}}}{\overline{l_{\text{п}}}})^{0,75}.$ (11.54)

<a id="p101802"></a>Определение газообильности шахты


#### <a id="p101803"></a>11.19 Средний дебит газа в исходящих из шахты вентиляционных струях Iисх (м3/мин) определяется по формуле


<a id="p101804"></a> $I_{\text{исх}} = \frac{0,01 \sum_{i = 1}^{n} Q_{\text{исх}i}}{n} (\overline{c} - c_{0}),$ (11.55)

<a id="p101805"></a>где Qисхi - количество воздуха в исходящей из шахты вентиляционной струе при отдельном замере, м3/мин;
<a id="p101806"></a> $\overline{c}$ - средняя концентрация газа в исходящей из шахты вентиляционной струе за период замеров, %;

<a id="p101807"></a> $\overline{c} = \frac{\sum c_{\text{л}i}}{n_{\text{л}}} ;$ (11.56)

<a id="p101808"></a>cлi - концентрация газа в исходящей струе по данным лабораторного анализа проб воздуха, %;
<a id="p101809"></a>nл - число лабораторных определений концентрации;
<a id="p101810"></a>c0 - содержание газа в атмосферном воздухе на поверхности шахты, % (при определении метановыделения принимать c0 = 0);
<a id="p101811"></a>n - число замеров количества воздуха.

12. <a id="p101812"></a>Допустимые отклонения результатов замеров количества воздуха от расчетных значений

<a id="p101813"></a>12.1. Для подготовительных выработок сопоставляются расчетное количество воздуха и результаты отдельных замеров.
<a id="p101814"></a>Отклонения измеренных количеств воздуха от расчетных должны удовлетворять следующим условиям (в процентах):

<a id="p101815"></a> $- 20 \leq \frac{100(Q_{\text{з}.\text{п}.\text{ф}} - Q_{\text{з}.\text{п}})}{Q_{\text{з}.\text{п}}} ;$ (12.1)

<a id="p101816"></a> $- 15 \leq \frac{100(Q_{\text{п}.\text{ф}} - Q_{\text{п}})}{Q_{\text{п}}} ,$ (12.2)

<a id="p101817"></a>где Qз.п.ф - измеренное количество воздуха, поступающее в призабойное пространство подготовительной выработки, м3/мин;
<a id="p101818"></a>Qз.п - количество воздуха, которое необходимо подавать в призабойное пространство подготовительной выработки согласно расчету, м3/мин;
<a id="p101819"></a>Qп.ф - измеренное количество воздуха, поступающее в подготовительную выработку, м3/мин;
<a id="p101820"></a>Qп - количество воздуха, которое необходимо подавать в подготовительную выработку согласно расчету, м3/мин.
<a id="p101821"></a>12.2. Для очистных выработок и выемочных участков расчетное количество воздуха сопоставляется с результатом отдельных замеров и средними величинами, вычисленными по ряду замеров.
<a id="p101822"></a>Отклонения измеренных количеств воздуха от расчетных должны удовлетворять следующим условиям (в процентах):
<a id="p101823"></a>при сопоставлении результатов отдельных замеров

<a id="p101824"></a> $- 18 \leq \frac{100(Q_{\text{ф}} - Q)}{Q} \leq 28;$ (12.3)

<a id="p101825"></a>при сопоставлении среднего количества воздуха, вычисленного по ряду замеров,

<a id="p101826"></a> $- \frac{18}{\sqrt{n}} \leq \frac{100(\overline{Q_{\text{ф}}} - Q)}{Q} \leq (\frac{18}{\sqrt{n}} + 10),$ (12.4)

<a id="p101827"></a>где Qф - измеренное количество воздуха, поступающее в очистную выработку или на выемочный участок, м3/мин;
<a id="p101828"></a>Q - количество воздуха, которое необходимо подавать в очистную выработку или на выемочный участок согласно расчету, м3/мин;
<a id="p101829"></a>n - число замеров;
<a id="p101830"></a> $\overline{Q_{\text{ф}}}$ - среднее количество воздуха, поступающее в очистную выработку или на выемочный участок, м3/мин;

<a id="p101831"></a> $\overline{Q_{\text{ф}}} = \frac{\sum Q_{\text{ф}}}{n} .$ (12.5)

<a id="p101832"></a>12.3. Разница между расчетным и измеренным количествами воздуха для камер не должна превышать +/- 10%.
<a id="p101833"></a>Отклонение результатов замеров общего количества воздуха, поступающего в шахту, от расчетной величины в меньшую сторону не должно выходить за пределы 10%.





<a id="p101834"></a>Приложение

<a id="p101835"></a>*ПРИМЕР* РАСЧЕТА КОЛИЧЕСТВА ВОЗДУХА,
**НЕОБХОДИМОГО ДЛЯ ПРОВЕТРИВАНИЯ ШАХТЫ**

1. <a id="p101836"></a>Характеристика шахты

<a id="p101837"></a>Разрабатывается газоносный пласт мощностью 1,5 м с углом падения 6 - 8°. Кровля пласта - глинистый сланец, почва - песчанистый сланец. В кровле и почве пласта имеются сближенные пласты.
<a id="p101838"></a>Шахтное поле вскрыто тремя вертикальными стволами. Схема подготовки - панельная, системы разработки - сплошная и столбовая. При выемке угля используются узкозахватные комбайны с индивидуальной крепью и комплексы КМ-87Д. Способ управления кровлей - полное обрушение. Подготовительные выработки проводятся буровзрывным способом.
<a id="p101839"></a>Схема вентиляции шахты представлена на [рисунке](#p101841). Шахта отнесена к сверхкатегорным по газу, пласт опасен по пыли.

<a id="p101840"></a> ![рис. 20](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_19.png) 

<a id="p101841"></a>Схема вентиляции шахты

<a id="p101842"></a>Действующие лавы [<1>](#p101844): N 1, 2, 3, 4, 5.

<a id="p101843"></a>

---

<a id="p101844"></a><1> Здесь и далее под термином "лава" подразумевается выемочный участок.

<a id="p101845"></a>Проводимые подготовительные выработки: западный откаточный и восточный вентиляционный полевые штреки гор. I, восточный бремсберг, конвейерный штрек лавы N 2, конвейерный штрек N 12.
<a id="p101846"></a>Камеры: склад ВМ, насосная, два электровозных гаража с оборудованием для зарядки аккумуляторных батарей, четыре камеры электроподстанций.
<a id="p101847"></a>Поддерживаемые выработки: лавы N 6, 7, 10, конвейерный штрек N 11, откаточный главный штрек, ходок для очистки зумпфа.
<a id="p101848"></a>Погашаемые выработки: лавы N 8 и 9.

2. <a id="p101849"></a>Расчет метановыделения в очистных выработках и на выемочных участках

<a id="p101850"></a>2.1. Ожидаемое метановыделение определяем на примере лавы N 3. Схема проветривания выемочного участка - прямоточная с примыканием свежей и подсвежающей вентиляционных струй к целику, а исходящей - к выработанному пространству. Длина лавы 190 м. Ожидаемое метановыделение рассчитываем по фактическому. Фактическое метановыделение определяем по результатам замеров, выполненных в течение квартала. При расчете фактического метановыделения в очистной выработке используем данные лабораторных анализов проб воздуха и результаты замеров концентрации метана переносными приборами; расчет фактического метановыделения на выемочном участке выполняем на основании данных лабораторных анализов и телеинформации, выдаваемой аппаратурой АМТ-3. Средняя добыча за прошедший квартал составила 1108 т/сут, планируемая добыча - 1150 т/сут.

##### <a id="p101851"></a>2.1.1 Определяем фактическое метановыделение в очистной выработке.

<a id="p101852"></a>Дебит метана в вентиляционном ходке в 10 м от забоя лавы при первом замере количества воздуха рассчитываем по [формуле (11.5)](#p101405):

<a id="p101853"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_20.png) 

<a id="p101854"></a>Аналогичным образом по данным остальных замеров количества воздуха рассчитаны следующие значения дебита метана: 5,80; 6,93; 5,93; 6,74; 5,74; 7,34; 8,48; 9,69 м3/мин.
<a id="p101855"></a>Средний за квартал дебит метана в вентиляционном ходке в 10 м от забоя лавы определяем по [формуле (11.4)](#p101401):

<a id="p101856"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_21.png) 

<a id="p101857"></a>Среднее фактическое метановыделение в очистной выработке определяем по [формуле (11.1)](#p101388):

<a id="p101858"></a>Iоч.ф = 7,04 - 0,0 = 7,04 м3/мин.

<a id="p101859"></a>2.1.2. Ожидаемое среднее метановыделение в очистной выработке, рассчитанное по [формуле (11.8)](#p101421), при kс.р = 1, kн = 1 и неизменяющейся длине лавы составляет:

<a id="p101860"></a> $I_{\text{оч}} = 7,04(\frac{190}{190})0,4(\frac{1150}{1108})^{0,6}1 \cdot 1 = 7,20\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 


##### <a id="p101861"></a>2.1.3 Определяем фактическое метановыделение на выемочном участке.

<a id="p101862"></a>Дебит метана в исходящей из выемочного участка вентиляционной струе при первом замере количества воздуха рассчитываем по [формуле (11.6)](#p101407):

<a id="p101863"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_22.png) 

<a id="p101864"></a>По данным остальных замеров количества воздуха рассчитаны следующие значения дебита метана: 12,66; 12,71; 9,93; 11,43; 12,26; 10,25; 12,64; 13,91.
<a id="p101865"></a>Средний за квартал дебит метана в исходящей из выемочного участка вентиляционной струе определяем по [формуле (11.4)](#p101401):

<a id="p101866"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_23.png) 

<a id="p101867"></a>Среднее фактическое метановыделение на выемочном участке согласно [формуле (11.3)](#p101397)

<a id="p101868"></a>Iуч.ф = 11,78 - 0,0 = 11,78 м3/мин.


##### <a id="p101869"></a>2.1.4 Ожидаемое метановыделение на выемочном участке рассчитываем по [формуле (11.9)](#p101422)


<a id="p101870"></a> $I_{\text{уч}} = 11,78(\frac{190}{190})0,4(\frac{1150}{1108})^{0,6}1 \cdot 1 = 12,03\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 

<a id="p101871"></a>По остальным выемочным участкам приведены конечные результаты расчетов [(табл. 1)](#p101872).

<a id="p101872"></a>Таблица 1


<table>
<colgroup><col width="28%"><col width="22%"><col width="25%"><col width="25%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101873"></a>Номер лавы (выемочного участка)</td><td rowspan="2"><a id="p101874"></a>Планируемая добыча, т/сут</td><td colspan="2"><a id="p101875"></a>Ожидаемое метановыделение, м3/мин</td></tr>
<tr><td><a id="p101876"></a>в очистной выработке</td><td><a id="p101877"></a>на выемочном участке</td></tr>
<tr><td><a id="p101878"></a>1</td><td><a id="p101879"></a>590</td><td><a id="p101880"></a>3,02</td><td><a id="p101881"></a>4,29</td></tr>
<tr><td><a id="p101882"></a>2</td><td><a id="p101883"></a>570</td><td><a id="p101884"></a>5,89</td><td><a id="p101885"></a>9,14</td></tr>
<tr><td><a id="p101886"></a>3</td><td><a id="p101887"></a>1150</td><td><a id="p101888"></a>7,20</td><td><a id="p101889"></a>12,03</td></tr>
<tr><td><a id="p101890"></a>4</td><td><a id="p101891"></a>1100</td><td><a id="p101892"></a>2,84</td><td><a id="p101893"></a>11,00</td></tr>
<tr><td><a id="p101894"></a>5</td><td><a id="p101895"></a>620</td><td><a id="p101896"></a>5,00</td><td><a id="p101897"></a>6,69</td></tr>
</table>


3. <a id="p101898"></a>Расчет количества воздуха для очистных выработок и выемочных участков


#### <a id="p101899"></a>3.1 Произведем расчет количества воздуха для лавы N 2.

<a id="p101900"></a>3.1.1. Количество воздуха для очистной выработки по выделению метана рассчитываем по [формуле (2.1)](#p100019); при kп = 1,45, kо.з = 1,2

<a id="p101901"></a> $Q_{\text{оч}} = \frac{100 \cdot 5,89 \cdot 1,45}{(1 - 0)1,2} = 712\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 

<a id="p101902"></a>Расчет по числу людей выполняем по [формуле (2.11)](#p100349); при nч = 18

<a id="p101903"></a>Qоч = 6·18 = 108 м3/мин.

<a id="p101904"></a>Для проверки по минимально допустимой скорости движения воздуха предварительно по [формуле (2.13)](#p100355) определяем S; при m = 1,5 м, bmax = 3,5 м (в лаве применяется индивидуальная крепь)

<a id="p101905"></a>S = 0,9·1,5·3,5 = 4,72 м2.

<a id="p101906"></a>Температура воздуха в очистной выработке +25 °C, относительная влажность 85%, vmin = 1 м/с. По [формуле (2.12)](#p100353)

<a id="p101907"></a>Qоч >= 60·4,72·1,0 = 283 м3/мин.

<a id="p101908"></a>Для определения максимального количества воздуха, которое можно подавать в очистную выработку, по [формуле (2.16)](#p100364) определяем S при bmin = 2,7 м:

<a id="p101909"></a>S = 0,9·1,5·2,7 = 3,64 м2.

<a id="p101910"></a>По [формуле (2.15)](#p100360) получаем

<a id="p101911"></a>Qоч max = 60·3,64·4 = 874 м3/мин.

<a id="p101912"></a>Так как последовательно с очистной выработкой проветривается тупиковая часть конвейерного штрека, производим проверку по производительности ВМП по [условию (2.18)](#p100485): Qвс = 325 м3/мин меньше Qоч = 712 м3/мин, т.е. [условие (2.18)](#p100485) выполнено.

##### <a id="p101913"></a>3.1.2 Рассчитываем количество воздуха для проветривания выемочного участка


<a id="p101914"></a> $\frac{I_{\text{уч}}}{I_{\text{оч}}} = \frac{9,14}{5,89} = 1,55>k_{\text{ут}.\text{в}} = 1,4,$ 

<a id="p101915"></a>поэтому расчет ведем по [формуле (3.2)](#p100498):

<a id="p101916"></a> $Q_{\text{уч}} = \frac{9,14}{5,89} \cdot 712 = 1100\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 

<a id="p101917"></a>Выполняем проверку по [формулам (3.3)](#p100611) и [(3.8)](#p100716) при nч = 35:

<a id="p101918"></a>1100 < 1,4·874 = 1220 м3/мин;

<a id="p101919"></a>1100 > 6·35 = 210 м3/мин.

<a id="p101920"></a>Окончательно принимаем Qуч = 1100 м3/мин, $Q_{\text{оч}} = \frac{1100}{1,4} = 786\text{м}^{3}/\text{мин}$ .

#### <a id="p101921"></a>3.2 Произведем расчет количества воздуха для лавы N 3.

<a id="p101922"></a>3.2.1. В связи с высоким метановыделением определяем максимально допустимую по газовому фактору нагрузку на очистной забой по фактическим метановыделению и добыче:
<a id="p101923"></a>Iоч.ф = 7,04 м3/мин; Iуч.ф = 11,78 м3/мин; A = 1108 т/сут, lоч = lоч.р = 190 м.
<a id="p101924"></a>По [формуле (2.15)](#p100360) определяем Qоч max (лава оборудована комплексом КМ-87Д, S = 3,7 м2):

<a id="p101925"></a>Qоч max = 60·3,7·4 = 888 м3/мин.

<a id="p101926"></a>При данной схеме проветривания выемочного участка по [формуле (4.7)](#p100829):

<a id="p101927"></a> $Q_{\text{р}} = \frac{1 - 0,0}{1} 888 \cdot 1,2 = 1067\text{м}^{3}/\text{мин};$ 

<a id="p101928"></a>Iр = 7,04 м3/мин.

<a id="p101929"></a>По номограмме (см. [рис. 4.1](#p100796)) kA = 1,07 и по [формуле (4.2)](#p100789) Amax = 1,07·1108 = 1160 т/сут.
<a id="p101930"></a>Так как планируемая добыча практически равна максимально допустимой, принимаем

<a id="p101931"></a>Qоч = Qоч max = 888 м3/мин.

<a id="p101932"></a>3.2.2. Количество воздуха для проветривания выемочного участка определяем по [формуле (3.2)](#p100498), так как $\frac{I_{\text{уч}}}{I_{\text{оч}}} = \frac{12,03}{7,20} = 1,67>k_{\text{ут}.\text{в}} = 1,5$ :

<a id="p101933"></a> $Q_{\text{уч}} = \frac{12,03}{7,20} 888 = 1485\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 

<a id="p101934"></a>Количество воздуха, необходимое для подсвежения исходящей из выемочного участка вентиляционной струи, определяем по [формуле (3.4)](#p100613):

<a id="p101935"></a> $Q_{\text{подсв}} = (\frac{12,03}{7,20} - 1,5)888 = 153\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 

<a id="p101936"></a>Окончательно принимаем Qуч = 1485 м3/мин, Qоч = 888 м3/мин, Qподсв = 153 м3/мин. С основной струей следует подавать 1485 - 153 = 1332 м3/мин воздуха, из них 888 м3/мин будет проходить по призабойному пространству, а остальную часть составят утечки через выработанное пространство.
<a id="p101937"></a>По остальным выемочным участкам приведены конечные результаты расчетов [(табл. 2)](#p101938).

<a id="p101938"></a>Таблица 2


<table>
<colgroup><col width="31%"><col width="34%"><col width="34%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p101939"></a>Номер лавы (выемочного участка)</td><td colspan="2"><a id="p101940"></a>Количество воздуха, необходимое для проветривания (м3/мин)</td></tr>
<tr><td><a id="p101941"></a>очистной выработки</td><td><a id="p101942"></a>выемочного участка</td></tr>
<tr><td><a id="p101943"></a>1</td><td><a id="p101944"></a>385</td><td><a id="p101945"></a>547</td></tr>
<tr><td><a id="p101946"></a>2</td><td><a id="p101947"></a>786</td><td><a id="p101948"></a>1100</td></tr>
<tr><td><a id="p101949"></a>3</td><td><a id="p101950"></a>888</td><td><a id="p101951"></a>1485</td></tr>
<tr><td><a id="p101952"></a>4</td><td><a id="p101953"></a>281</td><td><a id="p101954"></a>1090</td></tr>
<tr><td><a id="p101955"></a>5</td><td><a id="p101956"></a>608</td><td><a id="p101957"></a>851</td></tr>
</table>


4. <a id="p101958"></a>Расчет количества воздуха для проветривания подготовительных выработок

<a id="p101959"></a>4.1. Определим ожидаемое метановыделение в тупиковой части конвейерного штрека лавы N 2, опережающего очистной забой. Штрек проводится буровзрывным способом.
<a id="p101960"></a>4.1.1. Ожидаемое метановыделение в тупиковую часть штрека определяем по фактическому. Для расчета последнего обрабатываем результаты замеров количества воздуха и анализов проб за квартал.
<a id="p101961"></a>Количество газа, выделяющегося в выработку при отдельных замерах, определяем по [формуле (11.38)](#p101717); при c0 = 0

<a id="p101962"></a>Iпi = 0,01·185 (0,1 - 0) = 0,19 м3/мин.

<a id="p101963"></a>По результатам остальных замеров рассчитаны следующие значения дебита метана: 0,42; 0,19; 0,38; 0,39; 0,19; 0,2; 0,21; 0,4.
<a id="p101964"></a>По [формуле (11.37)](#p101672) рассчитываем приведенное метановыделение. Время, прошедшее от начала проведения выработки, составляет 3 мес и kт = 1,75. В данном случае kт для всех замеров одинаков, так как длина тупиковой части штрека не изменяется и равна трехмесячному подвиганию очистной выработки. Тогда

<a id="p101965"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_24.png) 

<a id="p101966"></a>Ожидаемое метановыделение в тупиковую часть штрека определяем по [формуле (11.49)](#p101787); при vп = 25 м/мес, vп.р = 35 м/мес, $k_{H}\prime = 1$ 

<a id="p101967"></a> $I_{\text{п}} = 0,16 \frac{35}{25} 1,75 \cdot 1 = 0,39\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 

<a id="p101968"></a>4.1.2. Максимальное метановыделение в призабойном пространстве после взрывания по углю рассчитываем по природной метаноносности пласта при lвз = 1,5 м.
<a id="p101969"></a>Природную метаноносность пласта определяем по [формуле (11.35)](#p101661); при W = 1,8%, Aпр = 28%; Vг = 26,3%, Xо.а.г = 2,5 м3/т горючей массы (согласно графику, приведенному на [рис. 11.4](#p101669)), $k_{\text{н}}\prime\prime = 1$ 

<a id="p101970"></a> $X = \frac{2630 \cdot 0,16}{1,5 \cdot 25} + 2,5(\frac{100 - 1,8 - 28}{10})1 = 12,9\text{м}^{3}/\text{т}.$ 

<a id="p101971"></a>По [формуле (11.48)](#p101783)

<a id="p101972"></a> $I_{\text{з}.\text{п }max} = 0,07 \cdot 4,5 \cdot 1,5[12,9 - 2,5(\frac{100 - 1,8 - 28}{100})] = 5,3\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 


#### <a id="p101973"></a>4.2 Произведем расчет количества воздуха.

<a id="p101974"></a>4.2.1. По максимальному метановыделению в призабойном пространстве после взрывания по углю, согласно [формуле (5.2)](#p100841), при S = 11 м2, lз.тр = 8 м, kт = 0,8, cmax = 2,0%

<a id="p101975"></a> $Q_{\text{з}.\text{п}} = \frac{11,8}{0,8} [\frac{71 \cdot 5,3}{11 \cdot 8(2 - 0) + 18 \cdot 5,3}]^{2} = 212\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 

<a id="p101976"></a>4.2.2. Количество воздуха, необходимое для разбавления ядовитых газов при взрывных работах, определяем по [формуле (5.4)](#p100858) для следующих условий: lп = 75 м, наибольшее количество ядовитых газов выделяется при взрывании по породе, B = 14 кг, IВВ = 40 л/кг, T = 30 мин, kобв = 0,8, трубопровод собран из гибких вентиляционных труб диаметром 800 мм с длиной звеньев 10 м, общая длина трубопровода 100 м и kут.тр = 1,07. Тогда

<a id="p101977"></a> $Q_{\text{з}.\text{п}} = \frac{2,25}{30} \sqrt[3]{\frac{14 \cdot 40 \cdot 11^{2} \cdot 75^{2} \cdot 0,8}{1,07^{2}}} = 48\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 


##### <a id="p101978"></a>4.2.3 Расчет по числу людей выполняем по [формуле (5.8)](#p100928); при nч = 5


<a id="p101979"></a>Qз.п = 6·5 = 30 м3/мин.

<a id="p101980"></a>4.2.4. Производим проверку по скорости движения воздуха по [формулам (5.9)](#p100932) и [(5.10)](#p100935); при температуре воздуха в призабойном пространстве +24 °C, относительной влажности 80%, vз min = 0,5 м/с, vп min = 0,25 м/с:

<a id="p101981"></a>Qз.п >= 20·11·0,5 = 110 м3/мин;

<a id="p101982"></a>Qз.п >= 60·11·0,25 = 165 м3/мин.

<a id="p101983"></a>Принимаем Qз.п = 212 м3/мин.
<a id="p101984"></a>Производительность ВМП определяем по [формуле (5.13)](#p101065):

<a id="p101985"></a>Qв = 1,07·212 = 227 м3/мин.

<a id="p101986"></a>Проверяем производительность ВМП по [условию (5.14)](#p101067), предварительно определив по [формуле (5.3)](#p100851) Qп, при kн.п = 1,1:

<a id="p101987"></a> $Q_{\text{п}} = \frac{100 \cdot 0,39 \cdot 1,1}{1 - 0} = 43\text{м}^{3}/\text{мин};$ 

<a id="p101988"></a>Qв = 227 м3/мин > Qп = 43 м3/мин.

<a id="p101989"></a>Принимаем Qв = 227 м3/мин.
<a id="p101990"></a>Количество воздуха, которое необходимо подавать к всасу ВМП, определяем по [формуле (5.15)](#p101072):

<a id="p101991"></a>Qвс >= 1,43·227 = 325 м3/мин.

<a id="p101992"></a>По остальным подготовительным выработкам приведены окончательные результаты расчетов [(табл. 3)](#p101993).

<a id="p101993"></a>Таблица 3


| <a id="p101994"></a>Выработка | <a id="p101995"></a>Количество воздуха, подаваемое в призабойное пространство, м3/мин | <a id="p101996"></a>Производительность ВМП, м3/мин | <a id="p101997"></a>Минимальное количество воздуха, которое необходимо подавать к всасу ВМП, м3/мин |
| --- | --- | --- | --- |
| <a id="p101998"></a>Конвейерный штрек лавы N 2 | <a id="p101999"></a>212 | <a id="p102000"></a>227 | <a id="p102001"></a>325 |
| <a id="p102002"></a>Западный полевой откаточный штрек, гор. I | <a id="p102003"></a>284 | <a id="p102004"></a>380 | <a id="p102005"></a>544 |
| <a id="p102006"></a>Восточный полевой вентиляционный штрек, гор. I | <a id="p102007"></a>232 | <a id="p102008"></a>280 | <a id="p102009"></a>400 |
| <a id="p102010"></a>Восточный бремсберг | <a id="p102011"></a>212 | <a id="p102012"></a>330 | <a id="p102013"></a>472 |
| <a id="p102014"></a>Конвейерный штрек N 12 | <a id="p102015"></a>199 | <a id="p102016"></a>308 | <a id="p102017"></a>440 |


<a id="p102018"></a>Из выработок, перечисленных в [табл. 3](#p101993), последовательно проветривается только конвейерный штрек лавы N 2. Поэтому при определении суммарного количества воздуха для обособленного проветривания подготовительных выработок учитываем четыре выработки. В соответствии со схемой вентиляции (см. [рисунок](#p101841)) расход воздуха для проветривания западного откаточного и восточного вентиляционного полевых штреков гор. I, а также восточного бремсберга определяется минимальным количеством воздуха, которое необходимо подавать к всасу ВМП. Расход воздуха для проветривания конвейерного штрека N 12 равен производительности ВМП. Поэтому суммарное количество воздуха для обособленного проветривания подготовительных выработок, проводимых за пределами выемочных участков, равно

<a id="p102019"></a> $\sum Q_{\text{п}.\text{ш}} = 544 + 400 + 472 + 308 = 1724\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 

5. <a id="p102020"></a>Расчет количества воздуха для проветривания камер

<a id="p102021"></a>*Пример* расчета выполним для электровозного гаража гор. I. Одновременно заряжаются одна аккумуляторная батарея 66ТЖНУ-250 и пять батарей 96ТЖН-350, преобразовательная подстанция находится в зарядной камере. Температура воздуха, поступающего в камеру, составляет +23 °C.
<a id="p102022"></a>По [формуле (6.4)](#p101114) получаем

<a id="p102023"></a> $Q_{\text{к}} = 31 \cdot 10^{- 4} \frac{250 \cdot 66 \cdot 1 + 350 \cdot 96 \cdot 5}{26 - 23} = 175\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 

<a id="p102024"></a>Выполняем проверку по [условию (6.5)](#p101119):
<a id="p102025"></a>Qк должно быть не меньше 30·6 = 180 м3/мин.
<a id="p102026"></a>Принимаем Qк = 180 м3/мин.
<a id="p102027"></a>По остальным камерам приведены окончательные результаты расчетов [(табл. 4)](#p102028).

<a id="p102028"></a>Таблица 4


| <a id="p102029"></a>Камера | <a id="p102030"></a>Необходимое количество воздуха, м3/мин |
| --- | --- |
| <a id="p102031"></a>Насосная | <a id="p102032"></a>293 |
| <a id="p102033"></a>Склад ВМ | <a id="p102034"></a>72 |
| <a id="p102035"></a>Электростанции: |  |
| <a id="p102036"></a>1, гор. I | <a id="p102037"></a>278 |
| <a id="p102038"></a>2, гор. I | <a id="p102039"></a>348 |
| <a id="p102040"></a>3, гор. II | <a id="p102041"></a>355 |
| <a id="p102042"></a>4, гор. II | <a id="p102043"></a>355 |
| <a id="p102044"></a>Электровозные гаражи: |  |
| <a id="p102045"></a>гор. I | <a id="p102046"></a>180 |
| <a id="p102047"></a>гор. II | <a id="p102048"></a>395 |


6. <a id="p102049"></a>Расчет количества воздуха для проветривания поддерживаемых выработок

<a id="p102050"></a>Расчеты выполнены по [формуле (7.1)](#p101124), результаты расчетов приведены в [табл. 5](#p102051). Лавы N 6, 7, 10 - это подготовленные выемочные участки, каждый из которых представляет собой последовательное соединение ряда выработок. В этом случае расчет по допустимой скорости следует выполнять по выработке, для которой требуется максимальное количество воздуха, учитывая площадь поперечного сечения выработки и минимально допустимую скорость воздушной струи. Для лав N 6, 7 - это очистные выработки и vоч min = 0,25 м/с, для лавы 11 - штрек и vmin = 0,15 м/с.

<a id="p102051"></a>Таблица 5


| <a id="p102052"></a>Поддерживаемая выработка | <a id="p102053"></a>Площадь поперечного сечения в свету, м2 | <a id="p102054"></a>Необходимое количество воздуха, м3/мин |
| --- | --- | --- |
| <a id="p102055"></a>Лава <sub>N</sub> 6 | <a id="p102056"></a>4,7 | <a id="p102057"></a>70 |
| <a id="p102058"></a>Лава <sub>N</sub> 7 | <a id="p102059"></a>4,7 | <a id="p102060"></a>70 |
| <a id="p102061"></a>Лава <sub>N</sub> 10 | <a id="p102062"></a>8 | <a id="p102063"></a>72 |
| <a id="p102064"></a>Конвейерный штрек N 11 | <a id="p102065"></a>10 | <a id="p102066"></a>90 |
| <a id="p102067"></a>Главный откаточный штрек | <a id="p102068"></a>4,7 | <a id="p102069"></a>42 |
| <a id="p102070"></a>Ходок для очистки зумпфа | <a id="p102071"></a>7 | <a id="p102072"></a>63 |


<a id="p102073"></a>Количество воздуха для проветривания погашаемых выработок определяем по фактическому метановыделению. Для лавы N 8 при Iуч = 1 м3/мин, c0 = 0

<a id="p102074"></a> $Q_{\text{уч}} = \frac{100 \cdot 1}{1 - 0} = 100\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 

<a id="p102075"></a>Аналогичным образом для лавы N 9 получаем 134 м3/мин.

7. <a id="p102076"></a>Расчет утечек воздуха через вентиляционные сооружения

<a id="p102077"></a>При определении норм утечек значения фактических перепадов давления на вентиляционных сооружениях принимаем по данным депрессионной съемки. Рассчитываем норму утечек через шлюз в сбойке 1-го восточного крыла гор. I. Шлюз состоит из двух бетонитовых перемычек с двухстворчатыми дверями площадью 5 м2, в выработке имеется рельсовый путь. Фактический перепад давления на шлюзе равен 10 кгс/м2. Согласно [табл. 8.2](#p101159) и [формуле (8.1)](#p101133) норма утечек через одну перемычку

<a id="p102078"></a> $Q_{\text{ут}} = 70 \sqrt{\frac{10}{50}} = 31\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 

<a id="p102079"></a>По [формуле (8.2)](#p101209) норма утечек через шлюз

<a id="p102080"></a>Qут.шл = 0,76·31 = 24 м3/мин.

<a id="p102081"></a>Рассчитываем норму утечек через две глухие чураковые перемычки площадью 2 м2 каждая, установленные в сбойке 2-го восточного крыла гор. I. Фактический перепад давления через обе перемычки равен 8 кгс/м2. Принимаем, что перепад давления через одну перемычку равен половине общего перепада, т.е. 4 кгс/м2. Согласно [табл. 8.1](#p101138) и [формуле (8.1)](#p101133) норма утечек через перемычки составит

<a id="p102082"></a> $Q_{\text{ут}} = 11 \sqrt{\frac{4}{50}} = 3\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 

<a id="p102083"></a>Расчет утечек рекомендуется выполнять по форме [табл. 6](#p102084). В [табл. 6](#p102084) иллюстрируется лишь порядок расчетов и не содержится всех необходимых записей. В ней приведены результаты для отдельных вентиляционных сооружений и суммы утечек воздуха по крыльям каждого из горизонтов.

<a id="p102084"></a>Таблица 6


| <a id="p102085"></a>Название вентиляционного сооружения, место установки | <a id="p102086"></a>Число перемычек или дверей | <a id="p102087"></a>Площадь перемычек или дверей, м2 | <a id="p102088"></a>Фактический перепад давления, кгс/м2 | <a id="p102089"></a>Норма утечек воздуха, м3/мин |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p102090"></a>Восточное крыло гор. I |  |  |  |  |
| <a id="p102091"></a>Шлюз с двустворчатыми дверями, сбойка 1 .................. | <a id="p102092"></a>2 | <a id="p102093"></a>5 | <a id="p102094"></a>10 | <a id="p102095"></a>24 |
| <a id="p102096"></a>Глухие чураковые перемычки, сбойка 2 ............. | <a id="p102097"></a>2 | <a id="p102098"></a>2 | <a id="p102099"></a>8 | <a id="p102100"></a>3 |
| <a id="p102101"></a>............................................. | <a id="p102102"></a>............... | <a id="p102103"></a>............... | <a id="p102104"></a>............... | <a id="p102105"></a>............... |
| <a id="p102106"></a>............................................. | <a id="p102107"></a>............... | <a id="p102108"></a>............... | <a id="p102109"></a>............... | <a id="p102110"></a>............... |
|  |  |  |  | <a id="p102111"></a>184 |
| <a id="p102112"></a>Западное крыло гор. I |  |  |  |  |
| <a id="p102113"></a>Глухие чураковые перемычки, сбойка 1 ............. | <a id="p102114"></a>2 | <a id="p102115"></a>7 | <a id="p102116"></a>35 | <a id="p102117"></a>12 |
| <a id="p102118"></a>............................................. | <a id="p102119"></a>............... | <a id="p102120"></a>............... | <a id="p102121"></a>............... | <a id="p102122"></a>............... |
| <a id="p102123"></a>............................................. | <a id="p102124"></a>............... | <a id="p102125"></a>............... | <a id="p102126"></a>............... | <a id="p102127"></a>............... |
|  |  |  |  | <a id="p102128"></a>149 |
| <a id="p102129"></a>Восточное крыло гор. II |  |  |  |  |
| <a id="p102130"></a>Глухие бетонитовые перемычки, сбойка 1 .............. | <a id="p102131"></a>2 | <a id="p102132"></a>7,5 | <a id="p102133"></a>47 | <a id="p102134"></a>9 |
| <a id="p102135"></a>............................................. | <a id="p102136"></a>............... | <a id="p102137"></a>............... | <a id="p102138"></a>............... | <a id="p102139"></a>............... |
| <a id="p102140"></a>............................................. | <a id="p102141"></a>............... | <a id="p102142"></a>............... | <a id="p102143"></a>............... | <a id="p102144"></a>............... |
|  |  |  |  | <a id="p102145"></a>273 |
| <a id="p102146"></a>Западное крыло гор. II |  |  |  |  |
| <a id="p102147"></a>Глухие чураковые перемычки, сбойка 1 .............. | <a id="p102148"></a>2 | <a id="p102149"></a>7 | <a id="p102150"></a>44 | <a id="p102151"></a>13 |
| <a id="p102152"></a>............................................. | <a id="p102153"></a>............... | <a id="p102154"></a>............... | <a id="p102155"></a>............... | <a id="p102156"></a>............... |
| <a id="p102157"></a>............................................. | <a id="p102158"></a>............... | <a id="p102159"></a>............... | <a id="p102160"></a>............... | <a id="p102161"></a>............... |
|  |  |  |  | <a id="p102162"></a>208 |
| <a id="p102163"></a>Околоствольный двор |  |  |  |  |
| <a id="p102164"></a>Загрузочное устройство скипового ствола с бункером ... | <a id="p102165"></a>- | <a id="p102166"></a>- | <a id="p102167"></a>195 | <a id="p102168"></a>197 |
| <a id="p102169"></a>............................................. | <a id="p102170"></a>............... | <a id="p102171"></a>............... | <a id="p102172"></a>............... | <a id="p102173"></a>............... |
| <a id="p102174"></a>............................................. | <a id="p102175"></a>............... | <a id="p102176"></a>............... | <a id="p102177"></a>............... | <a id="p102178"></a>............... |
|  |  |  |  | <a id="p102179"></a>898 |


<a id="p102180"></a>Согласно [табл. 6](#p102084) утечки воздуха на гор. I составляют 333 м3/мин, на гор. II (с околоствольным двором) - 1379 м3/мин, $\sum Q_{\text{ут}} = 1712\text{м}^{3}/\text{мин}$ .
<a id="p102181"></a>Определим внешние утечки воздуха для вентиляторной установки скипового ствола. Общая площадь наружных стен и перекрытий надшахтного здания, включая копер, равна 4000 м2. Площадь поперечного сечения вентиляционного канала 17 м2, фактические перепады давлений соответственно составляют 265 и 350 кгс/м2. Согласно [табл. 8.4](#p101215) и [формуле (8.3)](#p101214) норма утечек через надшахтное здание

<a id="p102182"></a> $Q_{\text{ут}} = 950 \sqrt{\frac{265}{200}} = 1090\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 

<a id="p102183"></a>По [табл. 8.5](#p101236) и [формуле (8.3)](#p101214) норма утечек для вентиляционного канала

<a id="p102184"></a> $Q_{\text{ут}} = 500 \sqrt{\frac{350}{200}} = 660\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 

<a id="p102185"></a>Общая норма внешних утечек для вентиляторной установки

<a id="p102186"></a>1090 + 660 = 1750 м3/мин.

<a id="p102187"></a>В результате аналогичного расчета для вентиляционного ствола получаем общую норму внешних утечек 840 м3/мин.

8. <a id="p102188"></a>Расчет количества воздуха для проветривания шахты

<a id="p102189"></a>Предварительно по данным лабораторных анализов и замеров количества воздуха определяем средний дебит газа в исходящих из шахты вентиляционных струях.
<a id="p102190"></a>Среднюю концентрацию метана в исходящей вентиляционной струе гор. I рассчитываем по [формуле (11.56)](#p101807):

<a id="p102191"></a> $\overline{c} = \frac{0,5 + 0,6 + 0,5 + 0,6 + 0,5 + 0,5 + 0,6 + 0,6 + 0,5}{9} = 0,54\%.$ 

<a id="p102192"></a>Средний дебит метана в исходящей вентиляционной струе гор. I определяем по [формуле (11.55)](#p101804):

<a id="p102193"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/AuzVPUg7/img_25.png) 

<a id="p102194"></a>Аналогичным путем определяем средний дебит метана в исходящей вентиляционной струе гор. II: Iисх II = 41 м3/мин.
<a id="p102195"></a>По [формуле (9.1)](#p101269) рассчитываем общее количество воздуха для проветривания шахты:

<a id="p102196"></a>Qш = 1,1(5073 + 1724 + 2276 + 643 + 1712) = 12 570 м3/мин.

<a id="p102197"></a>В околоствольный двор гор. II должно поступать полученное количество воздуха за вычетом расхода воздуха на проветривание насосной камеры, т.е. 12 570 - 293 ~= 12 280 м3/мин.
<a id="p102198"></a>В соответствии со схемой проветривания в выработки гор. I необходимо подавать следующее количество воздуха:

<a id="p102199"></a>Qгор I = 1,1(1677 + 1416 + 806 + 192 + 333) = 4870 м3/мин.

<a id="p102200"></a>Для проверки по [формуле (9.2)](#p101277) определяем количество воздуха, поступающее к отдельным вентиляторным установкам. Количество воздуха, поступающее к вентиляционному стволу,

<a id="p102201"></a>Qш1 = 1,1(3132 + 1416 + 806 + 192 + 333) + 6470 м3/мин.

<a id="p102202"></a>Количество воздуха, поступающее к скиповому стволу,

<a id="p102203"></a>Qш2 = 1,1(1941 + 308 + 1470 + 451 + 1379) = 6100 м3/мин.

<a id="p102204"></a>По [формуле (9.2)](#p101277) получаем:

<a id="p102205"></a> $Q_{\text{ш}1} = 6470\text{м}^{3}/\text{мин }> \frac{100 \cdot 1,1 \cdot 43,8}{0,75 - 0} = 6440\text{м}^{3}/\text{мин};$ 

<a id="p102206"></a> $Q_{\text{ш}2} = 6100\text{м}^{3}/\text{мин }> \frac{100 \cdot 1,1 \cdot 41}{0,75 - 0} = 6010\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 

9. <a id="p102207"></a>Расчет производительности вентиляторных установок

<a id="p102208"></a>Дебит вентиляторов рассчитываем по [формуле (10.1)](#p101285). Для вентилятора, установленного на вентиляционном стволе, получаем

<a id="p102209"></a>Qв<sub>1</sub> = 6470 + 840 = 7310 м3/мин.

<a id="p102210"></a>Для вентилятора, установленного на скиповом стволе,

<a id="p102211"></a>Qв<sub>2</sub> = 6100 + 1750 = 7850 м3/мин.

<a id="p102212"></a>Дебиты вентиляторных установок с учетом резерва по производительности рассчитываем по [формуле (10.3)](#p101291):

<a id="p102213"></a> $Q_{\text{в}}\prime_{1} = 6470 + 0,15 \cdot 3132 + 840 = 7780\text{м}^{3}/\text{мин};$ 

<a id="p102214"></a> $Q_{\text{в}}\prime_{2} = 6100 + 0,15 \cdot 1941 + 1750 = 8140\text{м}^{3}/\text{мин}.$ 



<a id="p102215"></a>

---