---
title: "\"Инструкция по расчету и проектированию связей-распорок между отдельно стоящими фундаментами подрабатываемых промышленных зданий\""
issuer: "Государственный комитет СССР по делам строительства"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/instruktsiya-po-raschetu-i-proektirovaniyu"
---

## "Инструкция по расчету и проектированию связей-распорок между отдельно стоящими фундаментами подрабатываемых промышленных зданий"

# "Инструкция по расчету и проектированию связей-распорок между отдельно стоящими фундаментами подрабатываемых промышленных зданий"



## <a id="p100001"></a>ИНСТРУКЦИЯ

**ПО РАСЧЕТУ И ПРОЕКТИРОВАНИЮ СВЯЗЕЙ-РАСПОРОК МЕЖДУ ОТДЕЛЬНО**
**СТОЯЩИМИ ФУНДАМЕНТАМИ ПОДРАБАТЫВАЕМЫХ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ**

<a id="p100002"></a>Инструкция по расчету и проектированию связей-распорок между отдельно стоящими фундаментами подрабатываемых промышленных зданий предназначена для инженерно-технических работников проектных и научно-исследовательских организаций, занимающихся вопросами проектирования, строительства и эксплуатации промышленных зданий на подрабатываемых территориях.
<a id="p100003"></a>Инструкция разработана Донецким Промстройниипроектом Госстроя СССР /инж. М.А. Коваленко, Г.В. Афанасьев, В.В. Азараев/ и Киевским НИИСКом Госстроя СССР /канд. техн. наук Н.С. Метелюк/ под общей редакцией канд. техн. наук Ю.Л. Бучинского.


### <a id="p100004"></a>I. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


<a id="p100005"></a>1.1. Инструкция содержит основные указания по расчету связей-распорок между отдельно стоящими фундаментами подрабатываемых горными выработками промышленных зданий.
<a id="p100006"></a>1.2. Фундаментные связи-распорки устраиваются для уменьшения влияния горизонтальных деформаций грунта на напряженно-деформированное состояние несущих элементов каркасов промышленных зданий.
<a id="p100007"></a>1.3. Минимальное поперечное сечение связей-распорок необходимо принимать из условия размещения арматуры, но не менее 20 x 20 см. Увеличение поперечного сечения связей-распорок должно осуществляться, как правило, за счет их ширины. Высоту сечения связей-распорок рекомендуется назначать в пределах $\frac{1}{50} - \frac{1}{20}$ их расчетного пролета.
<a id="p100008"></a>1.4. Расчетный пролет связи-распорки принимается равным длине участка в свету между фундаментами. Соединение связей-распорок с фундаментами осуществляется шарнирно.
<a id="p100009"></a>1.5. Связи-распорки необходимо рассчитывать на восприятие нагрузок от воздействия сдвигающегося грунта на фундаменты. Для уменьшения усилий в связях-распорках рекомендуется устраивать швы скольжения под фундаментами.
<a id="p100010"></a>1.6. Нормативные значения модуля общей деформации, угла внутреннего трения и удельного сцепления грунтов, как правило, должны устанавливаться на основе непосредственных определений в полевых или лабораторных условиях согласно [СНиП II-15-74](https://bukva.ai/docs/snip-ii-15-74). При этом расчетные значения угла внутреннего трения и удельного сцепления получают путем увеличения нормативных значений $\phi$ на 2° и C на 20%.


### <a id="p100011"></a>II. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ В СВЯЗЯХ-РАСПОРКАХ



#### <a id="p100012"></a>2.1 Усилия сжатия или растяжения в связях-распорках определяются по формуле


<a id="p100013"></a> $N = 0,8 \sum_{i = 1}^{m} N_{i}$ , /1/

<a id="p100014"></a>где Ni - равнодействующая сил, приложенных к отдельно стоящему фундаменту, равна

<a id="p100015"></a>Ni = Nтi + Nбi + Nдi, /2/

<a id="p100016"></a>где Nтi, Nбi, Nдi величины соответственно сил трения, действующих по подошве, боковым поверхностям и давление на лобовую поверхность i-го фундамента, обусловленные движением грунта;
<a id="p100017"></a>0,8 - коэффициент, учитывающий особое сочетание нагрузок.

#### <a id="p100018"></a>2.2 Величина силы трения от сдвигающегося грунта, действующая по подошве фундамента, определяется по формуле


<a id="p100019"></a> $N_{\text{т}i} = \frac{\nu K_{xi}F_{\text{п}i}\Delta l_{i}}{1 + \frac{\nu\chi K_{xi}F_{\text{п}i}\Delta l_{i}}{N_{\text{т}(\text{пр})i}}} ,$ /3/

<a id="p100020"></a>где $K_{x} = \frac{\omega_{zi}E_{o}}{\sqrt{F_{\text{п}i}} (1 + \mu_{\text{гр}})(1 - \omega_{\text{х}i}\mu_{\text{гр}})}$ , /4/

<a id="p100021"></a>где Fпi - площадь подошвы i-го фундамента;
<a id="p100022"></a> $\omega_{zi}$ , $\omega_{xi}$ - коэффициенты, зависящие от соотношения сторон подошвы фундамента b/a /a - сторона подошвы фундамента в направлении горизонтального сдвижения грунта/ принимается по [табл. 1](#p100040);
<a id="p100023"></a> $\nu$ , $\chi$ - константы грунта, определяемые по [табл. 2](#p100071);
<a id="p100024"></a>Eo - модуль деформации грунта;
<a id="p100025"></a> $\mu_{\text{гр}}$ - коэффициент Пуассона грунта, который допускается принимать по [табл. 3](#p100123);
<a id="p100026"></a> $\Delta l_{i}$ - расчетное относительное горизонтальное перемещение грунта под фундаментом определяется по формуле

<a id="p100027"></a> $\Delta l_{i} = \pm n_{\epsilon}m_{\epsilon}\epsilon x_{i}$ ; /5/

<a id="p100028"></a> $n_{\epsilon}m_{\epsilon}$ - коэффициенты перегрузки и условий работы, принимаются по табл. 3 и 4 СНиП II-А.14-71;
<a id="p100029"></a> $\epsilon$ - величина относительных горизонтальных деформаций /растяжения или сжатия/ земной поверхности, которая определяется по формуле

<a id="p100030"></a> $\epsilon = \epsilon_{o} - \epsilon_{\text{к}}$ ; /6/

<a id="p100031"></a> $\epsilon_{o}$ - относительная горизонтальная деформация основания /растяжения или сжатия/ по маркшейдерскому расчету;
<a id="p100032"></a> $\epsilon_{\text{к}}$ - собственные деформации фундаментной связи-распорки от воздействий возникающих в них напряжений принимаются в зоне растяжения - $\epsilon_{\text{к}} = 1 \times 10^{- 3}$ , в зоне сжатия - $\epsilon_{\text{к}} = 0$ ;
<a id="p100033"></a>xi - расстояние от центральной оси отсека до оси фундамента;
<a id="p100034"></a>Nт(пр)i - величина предельной силы трения от сдвигающегося грунта по подошве фундамента определяется по формуле

<a id="p100035"></a> $N_{\text{т}(\text{пр})i} = F_{\text{п}i}(\sigma_{oi}tg\phi_{p} + C_{p})$ ; /7/

<a id="p100036"></a> $\sigma_{oi}$ - среднее нормативное давление под подошвой фундамента;
<a id="p100037"></a> $\phi_{p}$ , Cр - угол внутреннего трения и сцепление грунта.
<a id="p100038"></a>При $\Delta l_{i} \geq \Delta_{\text{пр}i} = \frac{\sigma_{oi}tg\phi_{p} + C_{p}}{\nu K_{xi}(1 - \chi)}$ /8/
<a id="p100039"></a>величина силы трения от сдвигающегося грунта по подошве фундамента Nтi определяется по [формуле /7/](#p100035).

<a id="p100040"></a>Таблица 1


| <a id="p100041"></a>$\frac{b}{a}$ | <a id="p100042"></a>5,0 | <a id="p100043"></a>3,0 | <a id="p100044"></a>2,0 | <a id="p100045"></a>1,5 | <a id="p100046"></a>1,0 | <a id="p100047"></a>0,66 | <a id="p100048"></a>0,5 | <a id="p100049"></a>0,33 | <a id="p100050"></a>0,2 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100051"></a>$\omega_{z}$ | <a id="p100052"></a>1,22 | <a id="p100053"></a>1,13 | <a id="p100054"></a>1,09 | <a id="p100055"></a>1,07 | <a id="p100056"></a>1,06 | <a id="p100057"></a>1,07 | <a id="p100058"></a>1,09 | <a id="p100059"></a>1,13 | <a id="p100060"></a>1,22 |
| <a id="p100061"></a>$\omega_{x}$ | <a id="p100062"></a>0,53 | <a id="p100063"></a>0,53 | <a id="p100064"></a>0,54 | <a id="p100065"></a>0,53 | <a id="p100066"></a>0,50 | <a id="p100067"></a>0,45 | <a id="p100068"></a>0,45 | <a id="p100069"></a>0,37 | <a id="p100070"></a>0,29 |


<a id="p100071"></a>Таблица 2


<table>
<colgroup><col width="31%"><col width="16%"><col width="17%"><col width="17%"><col width="17%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100072"></a>Наименование грунтов</td><td rowspan="2"><a id="p100073"></a>Характеристика грунтов</td><td colspan="3"><a id="p100074"></a>При коэффициенте пористости</td></tr>
<tr><td><a id="p100075"></a>0,41 - 0,60</td><td><a id="p100076"></a>0,61 - 0,80</td><td><a id="p100077"></a>0,81 - 1,20</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100078"></a>Пески крупные и средней крупности</td><td><a id="p100079"></a>$\nu$</td><td><a id="p100080"></a>1,60</td><td><a id="p100081"></a>1,60</td><td><a id="p100082"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100083"></a>$\chi$</td><td><a id="p100084"></a>0,82</td><td><a id="p100085"></a>0,80</td><td><a id="p100086"></a>-</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100087"></a>Пески мелкие и пылеватые</td><td><a id="p100088"></a>$\nu$</td><td><a id="p100089"></a>1,70</td><td><a id="p100090"></a>1,60</td><td><a id="p100091"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100092"></a>$\chi$</td><td><a id="p100093"></a>0,89</td><td><a id="p100094"></a>0,87</td><td><a id="p100095"></a>-</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100096"></a>Супеси</td><td><a id="p100097"></a>$\nu$</td><td><a id="p100098"></a>2,00</td><td><a id="p100099"></a>1,70</td><td><a id="p100100"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100101"></a>$\chi$</td><td><a id="p100102"></a>0,89</td><td><a id="p100103"></a>0,88</td><td><a id="p100104"></a>-</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100105"></a>Суглинки</td><td><a id="p100106"></a>$\nu$</td><td><a id="p100107"></a>2,30</td><td><a id="p100108"></a>2,10</td><td><a id="p100109"></a>1,90</td></tr>
<tr><td><a id="p100110"></a>$\chi$</td><td><a id="p100111"></a>0,92</td><td><a id="p100112"></a>0,90</td><td><a id="p100113"></a>0,87</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100114"></a>Глины</td><td><a id="p100115"></a>$\nu$</td><td><a id="p100116"></a>2,40</td><td><a id="p100117"></a>2,20</td><td><a id="p100118"></a>2,00</td></tr>
<tr><td><a id="p100119"></a>$\chi$</td><td><a id="p100120"></a>0,93</td><td><a id="p100121"></a>0,92</td><td><a id="p100122"></a>0,90</td></tr>
</table>


<a id="p100123"></a>Таблица 3


<table>
<colgroup><col width="31%"><col width="40%"><col width="29%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100124"></a>Наименование грунта</td><td><a id="p100125"></a>Консистенция грунта</td><td><a id="p100126"></a>Величина коэффициента Пуассона</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100127"></a>Глины</td><td><a id="p100128"></a>Твердые и полутвердые</td><td><a id="p100129"></a>0,10 - 0,15</td></tr>
<tr><td><a id="p100130"></a>Тугопластичные</td><td><a id="p100131"></a>0,20 - 0,25</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100132"></a>Суглинки</td><td><a id="p100133"></a>Пластичные и текучепластичные</td><td><a id="p100134"></a>0,30 - 0,40</td></tr>
<tr><td><a id="p100135"></a>Текучие</td><td><a id="p100136"></a>0,45 - 0,50</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100137"></a>Супеси</td><td><a id="p100138"></a>Твердые и полутвердые</td><td><a id="p100139"></a>0,15 - 0,20</td></tr>
<tr><td><a id="p100140"></a>Тугопластичные</td><td><a id="p100141"></a>0,25 - 0,30</td></tr>
<tr><td><a id="p100142"></a>Пески</td><td><a id="p100143"></a>-</td><td><a id="p100144"></a>0,20 - 0,25</td></tr>
</table>


<a id="p100145"></a>2.3. Величина силы трения от сдвигающегося грунта по боковым поверхностям i-го фундамента определяется из условия предельного сдвига по формуле

<a id="p100146"></a> $N_{\text{б}(\text{пр})i} = 2F_{\text{б}i}(\frac{h_{\text{п}i}\gamma_{\text{з}}}{2} tg\phi_{\text{з}} + C_{\text{з}})$ , /9/

<a id="p100147"></a>где Fбi - площадь боковой поверхности i-го фундамента;
<a id="p100148"></a>hпi - заглубление подошвы i-го фундамента;
<a id="p100149"></a> $\gamma_{\text{з}}$ - объемный вес грунта засыпки к моменту подработки здания;
<a id="p100150"></a> $\phi_{\text{з}}$ , Cз - угол внутреннего трения и удельное сцепление грунта засыпки к моменту подработки здания принимается по [таблице 4](#p100151).

<a id="p100151"></a>Таблица 4


<table>
<colgroup><col width="10%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="10%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100152"></a>Объемный вес в кг/см3</td><td rowspan="2"><a id="p100153"></a>Влажность в %</td><td colspan="2" rowspan="2"><a id="p100154"></a>Характеристика грунта</td><td colspan="8"><a id="p100155"></a>Продолжительность эксплуатации сооружения до подработки, лет</td></tr>
<tr><td><a id="p100156"></a>1</td><td><a id="p100157"></a>2</td><td><a id="p100158"></a>3</td><td><a id="p100159"></a>4</td><td><a id="p100160"></a>6</td><td><a id="p100161"></a>8</td><td><a id="p100162"></a>10</td><td><a id="p100163"></a>10</td></tr>
<tr><td rowspan="6"><a id="p100164"></a>1,65</td><td rowspan="2"><a id="p100165"></a>10</td><td><a id="p100166"></a>Cз</td><td rowspan="2"><a id="p100167"></a>, кг/см2</td><td><a id="p100168"></a>0,327</td><td><a id="p100169"></a>0,346</td><td><a id="p100170"></a>0,359</td><td><a id="p100171"></a>0,365</td><td><a id="p100172"></a>0,372</td><td><a id="p100173"></a>0,377</td><td><a id="p100174"></a>0,379</td><td><a id="p100175"></a>0,410</td></tr>
<tr><td><a id="p100176"></a>$tg\phi_{\text{з}}$</td><td><a id="p100177"></a>0,938</td><td><a id="p100178"></a>0,938</td><td><a id="p100179"></a>0,938</td><td><a id="p100180"></a>0,938</td><td><a id="p100181"></a>0,938</td><td><a id="p100182"></a>0,938</td><td><a id="p100183"></a>0,938</td><td><a id="p100184"></a>0,938</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100185"></a>20</td><td><a id="p100186"></a>Cз</td><td rowspan="2"><a id="p100187"></a>, кг/см2</td><td><a id="p100188"></a>0,127</td><td><a id="p100189"></a>0,132</td><td><a id="p100190"></a>0,135</td><td><a id="p100191"></a>0,137</td><td><a id="p100192"></a>0,138</td><td><a id="p100193"></a>0,140</td><td><a id="p100194"></a>0,140</td><td><a id="p100195"></a>0,154</td></tr>
<tr><td><a id="p100196"></a>$tg\phi_{\text{з}}$</td><td><a id="p100197"></a>0,548</td><td><a id="p100198"></a>0,548</td><td><a id="p100199"></a>0,548</td><td><a id="p100200"></a>0,548</td><td><a id="p100201"></a>0,548</td><td><a id="p100202"></a>0,548</td><td><a id="p100203"></a>0,548</td><td><a id="p100204"></a>0,548</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100205"></a>30</td><td><a id="p100206"></a>Cз</td><td rowspan="2"><a id="p100207"></a>, кг/см2</td><td><a id="p100208"></a>0,087</td><td><a id="p100209"></a>0,089</td><td><a id="p100210"></a>0,090</td><td><a id="p100211"></a>0,091</td><td><a id="p100212"></a>0,092</td><td><a id="p100213"></a>0,093</td><td><a id="p100214"></a>0,093</td><td><a id="p100215"></a>0,102</td></tr>
<tr><td><a id="p100216"></a>$tg\phi_{\text{з}}$</td><td><a id="p100217"></a>0,238</td><td><a id="p100218"></a>0,238</td><td><a id="p100219"></a>0,238</td><td><a id="p100220"></a>0,238</td><td><a id="p100221"></a>0,238</td><td><a id="p100222"></a>0,238</td><td><a id="p100223"></a>0,238</td><td><a id="p100224"></a>0,238</td></tr>
<tr><td rowspan="6"><a id="p100225"></a>1,75</td><td rowspan="2"><a id="p100226"></a>10</td><td><a id="p100227"></a>Cз</td><td rowspan="2"><a id="p100228"></a>, кг/см2</td><td><a id="p100229"></a>0,467</td><td><a id="p100230"></a>0,496</td><td><a id="p100231"></a>0,516</td><td><a id="p100232"></a>0,525</td><td><a id="p100233"></a>0,535</td><td><a id="p100234"></a>0,542</td><td><a id="p100235"></a>0,544</td><td><a id="p100236"></a>0,598</td></tr>
<tr><td><a id="p100237"></a>$tg\phi_{\text{з}}$</td><td><a id="p100238"></a>0,918</td><td><a id="p100239"></a>0,918</td><td><a id="p100240"></a>0,918</td><td><a id="p100241"></a>0,918</td><td><a id="p100242"></a>0,918</td><td><a id="p100243"></a>0,918</td><td><a id="p100244"></a>0,918</td><td><a id="p100245"></a>0,918</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100246"></a>20</td><td><a id="p100247"></a>Cз</td><td rowspan="2"><a id="p100248"></a>, кг/см2</td><td><a id="p100249"></a>0,187</td><td><a id="p100250"></a>0,196</td><td><a id="p100251"></a>0,202</td><td><a id="p100252"></a>0,206</td><td><a id="p100253"></a>0,209</td><td><a id="p100254"></a>0,211</td><td><a id="p100255"></a>0,212</td><td><a id="p100256"></a>0,213</td></tr>
<tr><td><a id="p100257"></a>$tg\phi_{\text{з}}$</td><td><a id="p100258"></a>0,528</td><td><a id="p100259"></a>0,528</td><td><a id="p100260"></a>0,528</td><td><a id="p100261"></a>0,528</td><td><a id="p100262"></a>0,528</td><td><a id="p100263"></a>0,528</td><td><a id="p100264"></a>0,528</td><td><a id="p100265"></a>0,528</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100266"></a>30</td><td><a id="p100267"></a>Cз</td><td rowspan="2"><a id="p100268"></a>, кг/см2</td><td><a id="p100269"></a>0,127</td><td><a id="p100270"></a>0,132</td><td><a id="p100271"></a>0,135</td><td><a id="p100272"></a>0,137</td><td><a id="p100273"></a>0,139</td><td><a id="p100274"></a>0,140</td><td><a id="p100275"></a>0,140</td><td><a id="p100276"></a>0,147</td></tr>
<tr><td><a id="p100277"></a>$tg\phi_{\text{з}}$</td><td><a id="p100278"></a>0,338</td><td><a id="p100279"></a>0,338</td><td><a id="p100280"></a>0,338</td><td><a id="p100281"></a>0,338</td><td><a id="p100282"></a>0,338</td><td><a id="p100283"></a>0,338</td><td><a id="p100284"></a>0,338</td><td><a id="p100285"></a>0,338</td></tr>
<tr><td rowspan="6"><a id="p100286"></a>1,85</td><td rowspan="2"><a id="p100287"></a>10</td><td><a id="p100288"></a>Cз</td><td rowspan="2"><a id="p100289"></a>, кг/см2</td><td><a id="p100290"></a>0,677</td><td><a id="p100291"></a>0,721</td><td><a id="p100292"></a>0,744</td><td><a id="p100293"></a>0,751</td><td><a id="p100294"></a>0,780</td><td><a id="p100295"></a>0,791</td><td><a id="p100296"></a>0,794</td><td><a id="p100297"></a>0,873</td></tr>
<tr><td><a id="p100298"></a>$tg\phi_{\text{з}}$</td><td><a id="p100299"></a>0,848</td><td><a id="p100300"></a>0,848</td><td><a id="p100301"></a>0,848</td><td><a id="p100302"></a>0,848</td><td><a id="p100303"></a>0,848</td><td><a id="p100304"></a>0,848</td><td><a id="p100305"></a>0,848</td><td><a id="p100306"></a>0,848</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100307"></a>20</td><td><a id="p100308"></a>Cз</td><td rowspan="2"><a id="p100309"></a>, кг/см2</td><td><a id="p100310"></a>0,287</td><td><a id="p100311"></a>0,303</td><td><a id="p100312"></a>0,314</td><td><a id="p100313"></a>0,320</td><td><a id="p100314"></a>0,325</td><td><a id="p100315"></a>0,329</td><td><a id="p100316"></a>0,330</td><td><a id="p100317"></a>0,363</td></tr>
<tr><td><a id="p100318"></a>$tg\phi_{\text{з}}$</td><td><a id="p100319"></a>0,508</td><td><a id="p100320"></a>0,508</td><td><a id="p100321"></a>0,508</td><td><a id="p100322"></a>0,508</td><td><a id="p100323"></a>0,508</td><td><a id="p100324"></a>0,508</td><td><a id="p100325"></a>0,508</td><td><a id="p100326"></a>0,508</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100327"></a>30</td><td><a id="p100328"></a>Cз</td><td rowspan="2"><a id="p100329"></a>, кг/см2</td><td><a id="p100330"></a>0,157</td><td><a id="p100331"></a>0,164</td><td><a id="p100332"></a>0,169</td><td><a id="p100333"></a>0,171</td><td><a id="p100334"></a>0,174</td><td><a id="p100335"></a>0,175</td><td><a id="p100336"></a>0,176</td><td><a id="p100337"></a>0,194</td></tr>
<tr><td><a id="p100338"></a>$tg\phi_{\text{з}}$</td><td><a id="p100339"></a>0,218</td><td><a id="p100340"></a>0,218</td><td><a id="p100341"></a>0,218</td><td><a id="p100342"></a>0,218</td><td><a id="p100343"></a>0,218</td><td><a id="p100344"></a>0,218</td><td><a id="p100345"></a>0,218</td><td><a id="p100346"></a>0,218</td></tr>
<tr><td rowspan="6"><a id="p100347"></a>1,95</td><td rowspan="2"><a id="p100348"></a>10</td><td><a id="p100349"></a>Cз</td><td rowspan="2"><a id="p100350"></a>, кг/см2</td><td><a id="p100351"></a>0,897</td><td><a id="p100352"></a>0,957</td><td><a id="p100353"></a>0,997</td><td><a id="p100354"></a>1,017</td><td><a id="p100355"></a>1,037</td><td><a id="p100356"></a>1,053</td><td><a id="p100357"></a>1,056</td><td><a id="p100358"></a>1,056</td></tr>
<tr><td><a id="p100359"></a>$tg\phi_{\text{з}}$</td><td><a id="p100360"></a>0,798</td><td><a id="p100361"></a>0,798</td><td><a id="p100362"></a>0,798</td><td><a id="p100363"></a>0,798</td><td><a id="p100364"></a>0,798</td><td><a id="p100365"></a>0,798</td><td><a id="p100366"></a>0,798</td><td><a id="p100367"></a>0,798</td></tr>
<tr><td><a id="p100368"></a>20</td><td><a id="p100369"></a>Cз</td><td rowspan="2"><a id="p100370"></a>, кг/см2</td><td><a id="p100371"></a>0,447</td><td><a id="p100372"></a>0,475</td><td><a id="p100373"></a>0,493</td><td><a id="p100374"></a>0,503</td><td><a id="p100375"></a>0,512</td><td><a id="p100376"></a>0,519</td><td><a id="p100377"></a>0,521</td><td><a id="p100378"></a>0,573</td></tr>
<tr><td></td><td><a id="p100379"></a>$tg\phi_{\text{з}}$</td><td><a id="p100380"></a>0,448</td><td><a id="p100381"></a>0,448</td><td><a id="p100382"></a>0,448</td><td><a id="p100383"></a>0,448</td><td><a id="p100384"></a>0,448</td><td><a id="p100385"></a>0,448</td><td><a id="p100386"></a>0,448</td><td><a id="p100387"></a>0,448</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100388"></a>30</td><td><a id="p100389"></a>Cз</td><td rowspan="2"><a id="p100390"></a>, кг/см2</td><td><a id="p100391"></a>0,237</td><td><a id="p100392"></a>0,250</td><td><a id="p100393"></a>0,258</td><td><a id="p100394"></a>0,263</td><td><a id="p100395"></a>0,267</td><td><a id="p100396"></a>0,270</td><td><a id="p100397"></a>0,273</td><td><a id="p100398"></a>0,300</td></tr>
<tr><td><a id="p100399"></a>$tg\phi_{\text{з}}$</td><td><a id="p100400"></a>0,198</td><td><a id="p100401"></a>0,198</td><td><a id="p100402"></a>0,198</td><td><a id="p100403"></a>0,198</td><td><a id="p100404"></a>0,198</td><td><a id="p100405"></a>0,198</td><td><a id="p100406"></a>0,198</td><td><a id="p100407"></a>0,198</td></tr>
<tr><td colspan="12"><a id="p100408"></a>Примечание. Промежуточные значения по вертикали и горизонтали таблицы допускается определять путем линейной интерполяции.</td></tr>
</table>



#### <a id="p100409"></a>2.4 Величина силы бокового давления от сдвигающегося грунта на i-й фундамент определяется по формуле


<a id="p100410"></a> $N_{\text{д}i} = \frac{N_{\text{д}(\text{пр})i}}{2\rho} (\sqrt{1 + \frac{4\omega_{i} \sqrt{F_{\text{л}}} \rho\overline{E_{\text{г}}}\Delta l_{i}}{N_{\text{д}(\text{пр})i}}} - 1)$ , /10/

<a id="p100411"></a>где $\omega_{i} = h_{i}a_{i}$ - коэффициент формы;
<a id="p100412"></a>ai = Fлi/hi - приведенная ширина боковой поверхности фундамента;
<a id="p100413"></a>hi - высота фундамента;
<a id="p100414"></a>приведенный модуль боковой деформации грунта

<a id="p100415"></a> $\overline{E_{\text{г}}} = \frac{E_{\text{б}}E_{\text{з}}}{E_{\text{з}} + \frac{d_{\text{з}i}}{H_{i}} (E_{\text{б}} - E_{\text{з}})} ;$ /11/

<a id="p100416"></a>Eб - модуль боковой деформации грунта, определяемый по формуле

<a id="p100417"></a>Eб = nmEo; /12/

<a id="p100418"></a>n' - коэффициент, учитывающий анизотропность механических свойств грунта при боковом и вертикальном давлении за счет особенностей природного сложения, для лессовидных суглинков Донбасса равен 0,75;
<a id="p100419"></a>m - коэффициент, учитывающий влияние изменяющихся по глубине деформативных свойств грунтового массива, ограниченного сверху горизонтальной незагруженной /дневной/ поверхностью. Коэффициент m принимается по рисунку на глубине приложения к фундаменту равнодействующей бокового давления;

<a id="p100420"></a> ![II. Определение усилий в связях-распорках](https://i.bukva.ai/KYJ9xWAc/img_0.png) 

<a id="p100421"></a>График изменения коэффициента по глубине грунтового массива.

<a id="p100422"></a>Eз - модуль боковой деформации грунта обратной засыпки, определяемый по формуле

<a id="p100423"></a> $E_{\text{з}} = mE_{\text{з}}^{\text{в}}$ ; /13/

<a id="p100424"></a> $E_{\text{з}}^{\text{в}}$ - модуль вертикальной деформации грунта обратной засыпки принимается по [таблице 5](#p100435);
<a id="p100425"></a>dзi - средняя ширина пазухи между фундаментом и стенкой котлована;
<a id="p100426"></a>Hi - условная длина зоны бокового обжатия грунта естественного сложения:

<a id="p100427"></a> $H_{i} = h_{i}tg(45^{\circ} + \frac{\phi}{2})$ ; /14/

<a id="p100428"></a>Fлi - площадь боковой поверхности i-го фундамента, воспринимающей боковое давление;
<a id="p100429"></a> $\rho$ - константа грунта принимается для глинистых грунтов равной -2, для песчаных - 1,8;

<a id="p100430"></a> $N_{\text{д}(\text{пр})i} = F_{\text{л}i}[\frac{\gamma_{\text{з}}h_{\text{п}i}}{2} tg^{2}(45^{\circ} + \frac{\phi_{\text{з}}}{2}) + 2C_{\text{з}}tg(45^{\circ} + \frac{\phi_{\text{з}}}{2})]$ /15/

<a id="p100431"></a>При $\Delta l_{i} \geq \delta_{\text{пр}i} = \frac{N_{\text{д}(\text{пр})i}(1 + 2\rho)^{2}}{4\omega_{i} \sqrt{F_{\text{л}i}} \rho\overline{E_{\text{г}}}}$ /16/
<a id="p100432"></a>величина силы бокового давления грунта Nдi определяется по [формуле /15/](#p100430).
<a id="p100433"></a>Примечания: 1. При устройстве фундаментов враспор со стенками котлована физические характеристики грунта $\gamma$ , C и $\phi$ следует принимать для грунта ненарушенной структуры. При этом dзi = 0.
2. <a id="p100434"></a>Если в проекте производства работ по закладке фундаментов нет специальных оговорок, то в расчетах размер пазухи засыпки допускается принимать равным 0,4 м.

<a id="p100435"></a>Таблица 5


<table>
<colgroup><col width="14%"><col width="12%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100436"></a>Объемный вес в т/м3</td><td rowspan="2"><a id="p100437"></a>Влажность в %</td><td colspan="8"><a id="p100438"></a>Модули деформации в кг/см2 при продолжительности эксплуатации сооружения до подработки, лет</td></tr>
<tr><td><a id="p100439"></a>1</td><td><a id="p100440"></a>2</td><td><a id="p100441"></a>3</td><td><a id="p100442"></a>4</td><td><a id="p100443"></a>6</td><td><a id="p100444"></a>8</td><td><a id="p100445"></a>10</td><td><a id="p100446"></a>10</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100447"></a>1,65</td><td><a id="p100448"></a>10</td><td><a id="p100449"></a>63</td><td><a id="p100450"></a>76</td><td><a id="p100451"></a>80</td><td><a id="p100452"></a>84</td><td><a id="p100453"></a>88</td><td><a id="p100454"></a>91</td><td><a id="p100455"></a>91</td><td><a id="p100456"></a>91</td></tr>
<tr><td><a id="p100457"></a>20</td><td><a id="p100458"></a>36</td><td><a id="p100459"></a>43</td><td><a id="p100460"></a>46</td><td><a id="p100461"></a>48</td><td><a id="p100462"></a>50</td><td><a id="p100463"></a>52</td><td><a id="p100464"></a>52</td><td><a id="p100465"></a>52</td></tr>
<tr><td><a id="p100466"></a>30</td><td><a id="p100467"></a>14</td><td><a id="p100468"></a>17</td><td><a id="p100469"></a>18</td><td><a id="p100470"></a>19</td><td><a id="p100471"></a>20</td><td><a id="p100472"></a>20</td><td><a id="p100473"></a>20</td><td><a id="p100474"></a>20</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100475"></a>1,75</td><td><a id="p100476"></a>10</td><td><a id="p100477"></a>80</td><td><a id="p100478"></a>96</td><td><a id="p100479"></a>102</td><td><a id="p100480"></a>106</td><td><a id="p100481"></a>112</td><td><a id="p100482"></a>115</td><td><a id="p100483"></a>115</td><td><a id="p100484"></a>115</td></tr>
<tr><td><a id="p100485"></a>20</td><td><a id="p100486"></a>56</td><td><a id="p100487"></a>67</td><td><a id="p100488"></a>71</td><td><a id="p100489"></a>74</td><td><a id="p100490"></a>78</td><td><a id="p100491"></a>81</td><td><a id="p100492"></a>81</td><td><a id="p100493"></a>81</td></tr>
<tr><td><a id="p100494"></a>30</td><td><a id="p100495"></a>17</td><td><a id="p100496"></a>20</td><td><a id="p100497"></a>22</td><td><a id="p100498"></a>22</td><td><a id="p100499"></a>24</td><td><a id="p100500"></a>24</td><td><a id="p100501"></a>24</td><td><a id="p100502"></a>24</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100503"></a>1,85</td><td><a id="p100504"></a>10</td><td><a id="p100505"></a>132</td><td><a id="p100506"></a>158</td><td><a id="p100507"></a>168</td><td><a id="p100508"></a>176</td><td><a id="p100509"></a>185</td><td><a id="p100510"></a>190</td><td><a id="p100511"></a>190</td><td><a id="p100512"></a>190</td></tr>
<tr><td><a id="p100513"></a>20</td><td><a id="p100514"></a>70</td><td><a id="p100515"></a>84</td><td><a id="p100516"></a>89</td><td><a id="p100517"></a>93</td><td><a id="p100518"></a>98</td><td><a id="p100519"></a>100</td><td><a id="p100520"></a>100</td><td><a id="p100521"></a>100</td></tr>
<tr><td><a id="p100522"></a>30</td><td><a id="p100523"></a>25</td><td><a id="p100524"></a>30</td><td><a id="p100525"></a>32</td><td><a id="p100526"></a>33</td><td><a id="p100527"></a>35</td><td><a id="p100528"></a>36</td><td><a id="p100529"></a>36</td><td><a id="p100530"></a>36</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100531"></a>1,95</td><td><a id="p100532"></a>10</td><td><a id="p100533"></a>228</td><td><a id="p100534"></a>274</td><td><a id="p100535"></a>290</td><td><a id="p100536"></a>303</td><td><a id="p100537"></a>319</td><td><a id="p100538"></a>328</td><td><a id="p100539"></a>328</td><td><a id="p100540"></a>328</td></tr>
<tr><td><a id="p100541"></a>20</td><td><a id="p100542"></a>98</td><td><a id="p100543"></a>118</td><td><a id="p100544"></a>124</td><td><a id="p100545"></a>130</td><td><a id="p100546"></a>137</td><td><a id="p100547"></a>141</td><td><a id="p100548"></a>141</td><td><a id="p100549"></a>141</td></tr>
<tr><td><a id="p100550"></a>30</td><td><a id="p100551"></a>36</td><td><a id="p100552"></a>43</td><td><a id="p100553"></a>46</td><td><a id="p100554"></a>48</td><td><a id="p100555"></a>50</td><td><a id="p100556"></a>52</td><td><a id="p100557"></a>52</td><td><a id="p100558"></a>52</td></tr>
<tr><td colspan="10"><a id="p100559"></a>Примечание. Промежуточные значения по вертикали и горизонтали допускается определять путем линейной интерполяции.</td></tr>
</table>



#### <a id="p100560"></a>2.6 При устройстве под отдельно стоящими фундаментами швов скольжения равнодействующая сил равна


<a id="p100561"></a> $N_{i}^{\text{ш}} = N_{\text{т}i}^{\text{ш}} + N_{\text{б}i}^{\text{ш}} + N_{\text{д}i}^{\text{ш}}$ , /17/

<a id="p100562"></a>где $N_{\text{т}i}^{\text{ш}}$ - величина сил трения по шву скольжения i-го фундамента, которая определяется по формуле

<a id="p100563"></a> $N_{\text{т}i}^{\text{ш}} = \phi^{\text{ш}}P_{i}$ ; /18/

<a id="p100564"></a> $\phi^{\text{ш}}$ - коэффициент трения по шву скольжения, принимаемый по табл. 6 СНиП II-А.14-71;
<a id="p100565"></a>Pi - вертикальная нагрузка на фундамент с учетом его собственного веса и грунта на обрезах;
<a id="p100566"></a> $N_{\text{б}i}^{\text{ш}}$ - величина силы трения от сдвигающегося грунта по боковым поверхностям i-го фундамента, определяемая по [формуле /9/](#p100146), в которой hпi - от отметки шва скольжения;
<a id="p100567"></a> $N_{\text{д}i}^{\text{ш}}$ - величина силы бокового давления от сдвигающегося грунта на i-й фундамент, определяемая по [формулам /10](#p100410), [15](#p100430)/, в которых hпi - от отметки шва скольжения.


### <a id="p100568"></a>III. РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТНЫХ СВЯЗЕЙ-РАСПОРОК


<a id="p100569"></a>3.1. Расчет по прочности связей-распорок длиной до 12 м включительно, в свету, работающих на центральное сжатие, производят по формуле /32/ СНиП II-В-1-62* "Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования", приняв при этом значение коэффициента продольного изгиба равным единице.
<a id="p100570"></a>3.2. Расчет по прочности связей-распорок, работающих на центральное растяжение, производят по формуле /37/ СНиП II-В.1-62* "Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования".
<a id="p100571"></a>3.3. В практике расчета элементов промышленных зданий, возводимых на подрабатываемых территориях, часто встречается задача по проверке устойчивости железобетонных фундаментных связей-распорок длиной более 12 м, подверженных сжатию. При этом необходимо соблюдать следующее условие

<a id="p100572"></a>No < Nкр(t), /19/

<a id="p100573"></a>где No - продольное усилие, действующее на фундамент, определяется по вышеизложенной методике;
<a id="p100574"></a>Nкр(t) - критическая сила, действующая на фундамент, с учетом фактора времени

<a id="p100575"></a> $N_{\text{кр}(t)} = N_{\text{кр}} \frac{\alpha_{t} + \beta_{t}}{\beta_{1}(\alpha_{t} + 1)}$ ; /20/

<a id="p100576"></a>Nкр - критическая сила, действующая на фундамент, в начальный момент времени /t = 0/

<a id="p100577"></a> $N_{\text{кр}} = \frac{\pi^{2}B_{o}}{l^{2}} (1 + \frac{K_{o}l^{2}}{\pi^{2}B_{o}})$ ; /21/

<a id="p100578"></a> $\alpha_{t}$ , $\beta_{t}$ - параметры ползучести основания с учетом фактора времени;
<a id="p100579"></a> $\beta_{1}$ - параметр ползучести грунта основания;
<a id="p100580"></a>Bo - жесткость фундаментной связи-распорки;
<a id="p100581"></a>Ko коэффициент постели основания;
<a id="p100582"></a>l - длина фундаментной связи-распорки.


### <a id="p100583"></a>ПРИМЕР РАСЧЕТА


<a id="p100584"></a>Здание прямоугольной формы в плане /36 x 60 м/ со сборным железобетонным каркасом с пролетами по 18 м и шагом колонн 6 м. Размер отдельно стоящих фундаментов по низу 1,0 x 1,0 м. Район строительства - Донбасс. Грунты в основании - суглинки, характеризующиеся следующими физико-механическими свойствами:


| <a id="p100585"></a>объемный вес грунта | <a id="p100586"></a>- $\gamma_{o} = 1,95\text{т}/\text{м}^{3}$ |
| --- | --- |
| <a id="p100587"></a>влажность грунта природная | <a id="p100588"></a>- W = 18,5% |
| <a id="p100589"></a>коэффициент пористости | <a id="p100590"></a>- $\epsilon = 0,646$ |
| <a id="p100591"></a>коэффициент Пуассона | <a id="p100592"></a>- $\mu = 0,36$ |
| <a id="p100593"></a>модуль деформации грунта | <a id="p100594"></a>- Eo = 220 кг/см2 |
| <a id="p100595"></a>удельное сцепление грунта | <a id="p100596"></a>- Cн = 0,34 кг/см2 |
| <a id="p100597"></a>угол внутреннего трения | <a id="p100598"></a>- $\phi^{\text{н}} = 20^{\circ}$ . |


<a id="p100599"></a>Прогнозируемые величины деформаций земной поверхности при отработке угольных пластов достигнут следующих величин:


| <a id="p100600"></a>оседание земной поверхности | <a id="p100601"></a>- $\eta = 2,0\text{м}$ |
| --- | --- |
| <a id="p100602"></a>относительные горизонтальные деформации земной поверхности | <a id="p100603"></a>- $\epsilon = \pm 4,8 \times 10^{- 3}$ |
| <a id="p100604"></a>наклон земной поверхности | <a id="p100605"></a>- i = +/- 8,1 x 10-3 |
| <a id="p100606"></a>минимальный радиус кривизны земной поверхности | <a id="p100607"></a>- Rmin = 12,2 км. |


<a id="p100608"></a>Продолжительность эксплуатации объекта до подработки 5 лет. Определить усилия в фундаментных связях-распорках.

<a id="p100609"></a>Схема продольного ряда фундаментов

<a id="p100610"></a> ![Пример расчета](https://i.bukva.ai/KYJ9xWAc/img_1.png) 

<a id="p100611"></a>Боковые и лобовые поверхности, а также площадь подошвы фундамента составляют:


| <a id="p100612"></a><a id="p100613"></a>Fп = 1,0 x 1,0 = 1,0 м2;<br>Fб = 1,0 x 0,6 = 0,6 м2; | <a id="p100614"></a>Fл = 1,0 x 0,6 = 0,6 м2, |
| --- | --- |


<a id="p100615"></a>Среднее нормативное давление на грунт в уровне подошвы фундаментов

<a id="p100616"></a> $\sigma_{o} = \frac{17,0}{1,0} = 17,0\text{т}/\text{м}^{2}$ 

<a id="p100617"></a>Соотношение сторон подошвы столбчатых фундаментов:
<a id="p100618"></a> $n = \frac{1,0}{1,0} = 1,0$ ; $\phi_{p} = 20^{\circ} + 2^{\circ} = 22^{\circ}$ ;
<a id="p100619"></a>Cр = 0,34 x 1,2 = 0,4 кг/см2; $tg\phi_{p} = 0,404$ 
<a id="p100620"></a>Коэффициенты, зависящие от соотношения сторон подошвы фундаментов:

<a id="p100621"></a> $\omega_{z} = 1,06;\omega_{x} = 0,50$ .

<a id="p100622"></a>Константы грунта при коэффициенте пористости $\epsilon = 0,646$ :

<a id="p100623"></a> $\nu = 2,1;\chi = 0,90;\epsilon = \epsilon_{\text{о}} - \epsilon_{\text{к}} = 4,8 \times 10^{- 3} - 1,0 \times 10^{- 3} = 3,8 \times 10^{- 3}$ .

<a id="p100624"></a>Определяем расчетные перемещения грунта под фундаментами по [формуле /5/](#p100027).

<a id="p100625"></a> $\Delta l_{1} = \Delta l_{11} = 1,2 \times 0,7 \times 3,8 \times 10^{- 3} \times 30 = 96,0\text{мм}$ 

<a id="p100626"></a> $\Delta l_{2} = \Delta l_{10} = 1,2 \times 0,7 \times 3,8 \times 10^{- 3} \times 24 = 76,6\text{мм}$ 

<a id="p100627"></a> $\Delta l_{3} = \Delta l_{9} = 1,2 \times 0,7 \times 3,8 \times 10^{- 3} \times 18 = 57,6\text{мм}$ 

<a id="p100628"></a> $\Delta l_{4} = \Delta l_{8} = 1,2 \times 0,7 \times 3,8 \times 10^{- 3} \times 12 = 38,4\text{мм}$ 

<a id="p100629"></a> $\Delta l_{5} = \Delta l_{7} = 1,2 \times 0,7 \times 3,8 \times 10^{- 3} \times 6 = 19,2\text{мм}$ .

<a id="p100630"></a>Определяем предельную силу трения сдвигающегося грунта по подошве фундаментов по [формуле /7/](#p100035)

<a id="p100631"></a>Nт/пр/ = 1,0/17,0 x 0,404 + 4,0/ = 10,9 т.

<a id="p100632"></a>Находим коэффициент жесткости основания по [формуле /4/](#p100020)

<a id="p100633"></a> $K_{x} = \frac{1,06 \times 2200}{\sqrt{1,0} /1 + 0,36/ \cdot /1 - 0,5 \times 0,36/} = 2080\text{т}/\text{м}^{3}$ .

<a id="p100634"></a>Определяем предельное перемещение грунта под фундаментом по [формуле /8/](#p100038)

<a id="p100635"></a> $\Delta_{\text{пр}} = \frac{/17,0 \times 0,404 + 4,0/10^{3}}{2,1 \times 2080/1 - 0,9/} = 25\text{мм}$ .

<a id="p100636"></a>Определяем силы трения сдвигающегося грунта по подошвам фундаментов по [формулам /3/](#p100019) и [/7/](#p100035):


| <a id="p100637"></a>$\Delta l_{1} = \Delta l_{11}>\Delta_{\text{пр}}$ | <a id="p100638"></a>Nт1 = Nт11 = 10,9 т |
| --- | --- |
| <a id="p100639"></a>$\Delta l_{2} = \Delta l_{10}>\Delta_{\text{пр}}$ | <a id="p100640"></a>Nт2 = Nт10 = 10,9 т |
| <a id="p100641"></a>$\Delta l_{3} = \Delta l_{9}>\Delta_{\text{пр}}$ | <a id="p100642"></a>Nт3 = Nт9 = 10,9 т |
| <a id="p100643"></a>$\Delta l_{4} = \Delta l_{8}>\Delta_{\text{пр}}$ | <a id="p100644"></a>Nт4 = Nт8 = 10,9 т |
| <a id="p100645"></a>$\Delta l_{5} = \Delta l_{7}<\Delta_{\text{пр}}$ | <a id="p100646"></a>![формула](https://i.bukva.ai/KYJ9xWAc/img_2.png) |


<a id="p100647"></a>Грунт обратной засыпки характеризуется следующими данными:


| <a id="p100648"></a>Cз = 0,323 кг/см2; | <a id="p100649"></a><a id="p100650"></a>$\gamma_{\text{з}} = 1,85\text{т}/\text{м}^{3}$ ;<br>$tg\phi_{\text{з}} = 0,574$ ; | <a id="p100651"></a><a id="p100652"></a>Eз = 97 кг/см2;<br>$\phi_{\text{з}} = 29^{\circ}50'$ . |
| --- | --- | --- |


<a id="p100653"></a>Определяем силу трения сдвигающегося грунта по боковым поверхностям фундаментов по [формуле /9/](#p100146)

<a id="p100654"></a> $N_{\text{б}/\text{пр}/} = 2 \times 0,6/ \frac{0,6 \times 1,85}{2} 0,574 + 3,23/ = 4,25\text{т}$ .

<a id="p100655"></a>Приведенная ширина боковой поверхности фундамента равна:

<a id="p100656"></a> $a = \frac{0,6}{0,6} = 1,0\text{м}$ ; коэффициент формы - $\omega = 0,6$ .

<a id="p100657"></a>Находим модуль боковой деформации грунта по [формуле /12/](#p100417)

<a id="p100658"></a>Eб = 0,75 x 0,25 x 220 = 41,2 кг/см2

<a id="p100659"></a>Определяем модуль боковой деформации грунта обратной засыпки по [формуле /13/](#p100423)

<a id="p100660"></a>Eз = 0,25 x 0,97 = 24,2 кг/см2.

<a id="p100661"></a>Средняя ширина пазух между фундаментами и стенками котлована d3 = 0,5 м. Условная длина зоны бокового обжатия грунта естественного сложения определяется по [формуле /14/](#p100427)

<a id="p100662"></a> $H = 0,6tg/45^{\circ} + \frac{22^{\circ}}{2} / = 0,6 \cdot tg56^{\circ} = 0,89\text{м}$ .

<a id="p100663"></a>Приведенный модуль боковой деформации грунта находим по [формуле /11/](#p100415)

<a id="p100664"></a> $E_{\text{г}} = \frac{41,2 \times 24,2}{24,2 \times \frac{0,5}{0,89} /41,2 - 24,2/} = 29,5\text{кг}/\text{см}^{2}.$ 

<a id="p100665"></a>Константа грунта - $\rho = 2,0$ 
<a id="p100666"></a>Величина предельной силы бокового давления грунта определяется по [формуле /15/](#p100430)

<a id="p100667"></a> $N_{\text{д}/\text{пр}/} = 0,6[\frac{1,85 \times 0,6}{2} tg^{2}/45^{\circ} + \frac{29^{\circ}50'}{2} / + 2 \times 3,23tg/45^{\circ} + \frac{29^{\circ}50'}{2} /] = 7,5\text{т}$ .

<a id="p100668"></a>Находим предельное перемещение грунта по [формуле /16/](#p100431)

<a id="p100669"></a> $\delta_{\text{пр}} = \frac{7,5/1 + 2 \times 2/^{2}}{4 \times 0,6 \times 1,0 \times 2 \times 295} 133\text{мм}$ .

<a id="p100670"></a>Определяем силы бокового давления сдвигающегося грунта по [формуле /10/](#p100410)

<a id="p100671"></a> ![формула](https://i.bukva.ai/KYJ9xWAc/img_3.png) 

<a id="p100672"></a> $\Delta l_{2} = \Delta l_{10}<\delta_{\text{пр}} \rightarrow N_{\text{д}_{2}} = N_{\text{д}_{10}} = 1,87/ \sqrt{1 + 146 \times 76,8 \times 10^{- 3}} - 1/ = 3,89\text{т}$ 

<a id="p100673"></a> $\Delta l_{3} = \Delta l_{9}<\delta_{\text{пр}} \rightarrow N_{\text{д}_{3}} = N_{\text{д}_{9}} = 1,87/ \sqrt{1 + 146 \times 57,6 \times 10^{- 3}} - 1/ = 3,89\text{т}$ 

<a id="p100674"></a> $\Delta l_{4} = \Delta l_{8}<\delta_{\text{пр}} \rightarrow N_{\text{д}_{4}} = N_{\text{д}_{8}} = 1,87/ \sqrt{1 + 146 \times 38,4 \times 10^{- 3}} - 1/ = 2,92\text{т}$ 

<a id="p100675"></a> $\Delta l_{5} = \Delta l_{7}<\delta_{\text{пр}} \rightarrow N_{\text{д}_{5}} = N_{\text{д}_{7}} = 1,87/ \sqrt{1 + 146 \times 19,2 \cdot 10^{- 3}} - 1/ = 1,78\text{т}$ 

<a id="p100676"></a>Суммарные усилия в фундаментных связях-распорках равны:

<a id="p100677"></a>N<sub>1</sub>-2 = N10-12 = 0,8/10,9 + 4,25 + 5,15/ = 20,3 т

<a id="p100678"></a>N<sub>2</sub>-3 = N9-10 = 0,8/10,9 + 4,25 + 4,35/ + 20,3 = 35,9 т

<a id="p100679"></a>N3-4 = N8-9 = 0,8/10,9 + 4,25 + 3,89/ + 35,9 = 51,1 т

<a id="p100680"></a>N4-5 = N7-8 = 0,8/10,9 + 4,25 + 2,92/ + 51,1 = 65,5 т

<a id="p100681"></a>N5-6 = N6-7 = 0,8/10,9 + 4,25 + 1,78/ + 65,5 = 78,7 т






## <a id="p100682"></a>ЛИТЕРАТУРА



| <a id="p100683"></a>1. | <a id="p100684"></a>Авершин С.Г. Сдвижение горных пород при подземных разработках. Углетехиздат, 1947. |
| --- | --- |
| <a id="p100685"></a>2. | <a id="p100686"></a>Баркан Д.Д. Динамика оснований и фундаментов. М., Стройвоенмориздат, 1948. |
| <a id="p100687"></a>3. | <a id="p100688"></a>Коваленко М.А. Экспериментальные исследования воздействий деформируемого основания на фундаментные конструкции подрабатываемых промышленных зданий. Экспериментальные исследования инженерных сооружений. Материалы по 2-му симпозиуму, сб. N 3, Донецк, 1969. |
| <a id="p100689"></a>4. | <a id="p100690"></a>Коваленко М.А., Афанасьев Г.В. Определение силы трения по подошве фундамента при горизонтальных сдвижениях грунта основания. Сб. Исследования по основаниям, фундаментам и механике грунтов. Киев, БудIвельник, 1973. |
| <a id="p100691"></a>5. | <a id="p100692"></a>Савинов О.А. Временные конструкции фундаментов под машины и их расчет. Стройиздат, М., 1964. |
| <a id="p100693"></a>6. | <a id="p100694"></a>Руководство по расчету, проектированию и строительству зданий и сооружений на подрабатываемых территориях /Проект/ |
| <a id="p100695"></a>7. | <a id="p100696"></a>СНиП II-А.14-71. Здания и сооружения на подрабатываемых территориях. Нормы проектирования. М., 1972 г. |
| <a id="p100697"></a>8. | <a id="p100698"></a>[СНиП II-15-74](https://bukva.ai/docs/snip-ii-15-74). Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования. Стройиздат, М., 1975. |
| <a id="p100699"></a>9. | <a id="p100700"></a>СНиП II-В.1-62*. Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования. Госстройиздат М., 1970. |




<a id="p100701"></a>

---