Инструкция по нормированию расхода тепловой и электрической энергии на производство водки и ликероводочных изделий

(утв. Зам. Министра пищевой промышленности СССР 13.07.1982)

ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ КОМПЛЕКСНЫХ ТОПЛИВНО-ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ПРОБЛЕМ

ИНСТРУКЦИЯ ПО НОРМИРОВАНИЮ РАСХОДА ТЕПЛОВОЙ И ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИИ НА ПРОИЗВОДСТВО ВОДКИ И ЛИКЕРОВОДОЧНЫХ ИЗДЕЛИЙ

Инструкция разработана в лаборатории общей энергетики ВНИИПрБ.

Исполнители:

Мельникова Э.И.

Соломонов В.М.

Бородин С.Е.

Гойхман А.Ю.

Карушев В.И.

Гусева З.О.

ВВЕДЕНИЕ

Настоящая инструкция разработана в соответствии с «Основными положениями по нормированию расхода топлива, тепловой и электрической энергии в народном хозяйстве», утвержденными Постановлением Госплана СССР от 17 декабря 1979 г. № 199.

Инструкция разработана на основе анализа структур удельных расходов тепловой и электрической энергии на предприятиях ликероводочной промышленности. Она предназначена для установления технически обоснованных норм расхода тепловой и электрической энергии на предприятиях ликероводочной промышленности.

Настоящая инструкция разработана Всесоюзным научно-исследовательским институтом продуктов брожения на основании теоретических и экспериментальных исследований с учетом методических указаний Научно-исследовательского института планирования и нормативов при Госплане СССР. В ней также учтены основные положения временной инструкции по нормированию расхода тепловой и электрической энергии в ликероводочной промышленности, выпущенной в 1978 г. совместно ВНИИПрБ и БИВЦ МПП УССР.

Раздел 1. Общие положения

1.1. Нормирование расхода тепловой и электрической энергии — это установление плановой меры их потребления для выработки продукции установленного качества с учетом реально возможных технических, организационных и рационализаторских мероприятий.

1.2. Главной задачей нормирования является разработка и внедрение в промышленность технически обоснованных прогрессивных норм расхода тепловой и электрической энергии для осуществления режима экономии, рационального распределения и наиболее эффективного использования энергоресурсов.

1.3. Нормирование расхода тепловой и электрической энергии при производстве ликероводочных изделий должно осуществляться на трех уровнях планирования: завод, объединение, Минпищепром.

1.4. В норму расхода тепловой и электрической энергии на производство продукции включается их расход на основные и вспомогательные технологические процессы, на поддержание технологических агрегатов в горячем резерве, на их разогрев и пуск после плановых текущих ремонтов и холодных простоев. Включаются в норму расхода также технически неизбежные потери тепловой и электрической энергии при работе оборудования, потери на отопление и вентиляцию, горячее водоснабжение, бытовые и санитарные нужды (душевые, мытье полов, стирка спецодежды) основных и вспомогательных цехов и помещений, потери в цеховых и заводских тепловых и электрических сетях, расход электроэнергии на освещение основных и вспомогательных производственных помещений.

1.5. В норму расхода тепловой и электрической энергии не включаются расходы на строительство и капитальный ремонт зданий и сооружений; монтаж, пуск и наладку нового технологического оборудования; научно-исследовательские и экспериментальные работы; коммунально-бытовые потребления (столовые, буфеты, здравпункты, детсады, клубы, общежития и т.п.) вне зависимости от того, где располагаются объекты — на территории предприятия или вне его; отпуск на сторону (для поселков, клубов, детских учреждений, жилым домам рабочих и служащих и т.д.).

1.6. Расход тепловой и электрической энергии на строительство и капитальный ремонт зданий и сооружений, монтаж, пуск и наладку нового технологического оборудования, научно-исследовательские и экспериментальные работы, отопление, горячее водоснабжение столовых, здравпунктов, клубов, находящихся на территории предприятия, нормируется отдельно и в отчетности II-СН показывается по строке «Прочее ненормируемое потребление».

1.7. Расход тепловой и электрической энергии сторонним коммунально-бытовым объектам, кроме тех, что расположены непосредственно в производственных и административных зданиях предприятия, нормируется самостоятельно и в отчетности II-СН указывается в графе «Коммунально-бытовое потребление».

1.8. Если предприятие выпускает несколько видов продукции (спирт, ликероводочные изделия, углекислоту и т.д.), то расход тепловой и электрической энергии нормируется отдельно по видам продукции, при этом общепроизводственные цеховые и заводские расходы тепловой и электрической энергии распределяются по видам вырабатываемой продукции, исходя из размера потребления вспомогательными и подсобными цехами, а именно:

• ремонтных и других вспомогательных цехов пропорционально доле услуг;
• центральной заводской лаборатории — пропорционально количеству анализов и объему опытных работ, выполненных для конкретного вида продукции.

Потери тепловой и электрической энергии в сетях должны распределяться на основе опытных замеров или расчетным путем пропорционально доле энергопотребления при производстве соответствующих видов продукции.

1.9. Нормы расхода тепловой и электрической энергии устанавливаются на единицу вырабатываемой продукции и выражаются соответственно в тыс. ккал/дал и кВт. ч/дал.

1.10 По составу расходов нормы классифицируются на технологические и общепроизводственные [Л 1, 2]

К технологической норме относятся расходы тепловой и электрической энергии на основные и вспомогательные технологические процессы, а также технически неизбежные потери при нормальной эксплуатации оборудования.

Технологические нормы служат для проверки и анализа рационального использования различных видов энергии, а также при необходимости осуществления внутрихозяйственного расчета.

К общепроизводственным цеховым и заводским нормам расхода тепловой и электрической энергии относят расходы этих видов энергии, включенные в технологические нормы, а также расходы на вспомогательные нужды, отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение, внутризаводской транспорт, освещение цеховых и административных помещений и территории предприятия, а также внутрицеховые и внутризаводские потери в тепловых и электрических сетях.

1.11. Нормы расхода тепловой и электрической энергии по степени агрегации подразделяются на индивидуальные и групповые.

Индивидуальные нормы расхода тепловой и электрической энергии на производство единицы продукции устанавливаются по типам или отдельным энергопотребляющим агрегатам, установкам, технологическим схемам применительно к определенным условиям производства продукции.

Индивидуальные нормы расхода определяются на базе теоретических расчетов, экспериментально установленных нормативных характеристик энергопотребляющих агрегатов и установок с учетом достигнутых показателей удельного расхода тепловой и электрической энергии и внедренных мероприятий по их экономии. В основном они используются для расчета групповых норм.

Групповые нормы расхода тепловой и электрической энергии определяют расход этих видов энергии на производство всего планируемого объема продукции согласно установленной номенклатуре по уровням планирования.

1.12. Нормы расхода тепловой и электрической энергии по настоящей инструкции разрабатываются расчетно-аналитическим методом по статьям расхода на основе прогрессивных показателей использования этих видов энергии в производстве.

При расчетах норм расхода указанных выше видов энергии на выработку продукции принимаются оптимальные производственные условия:

• оборудование находится в технически исправном состоянии;
• эксплуатация ведется в соответствии с режимами, предусмотренными технологическими регламентами;
• загрузка технологического, механического и энергетического оборудования по мощности и производительности должна соответствовать планируемому уровню и быть оптимальной.

Основными исходными данными при разработке этих норм являются:

• первичная техническая и технологическая документация, паспортные данные оборудования и режим его работы;
• нормативные показатели, характеризующие наиболее рациональные и эффективные условия производства;
• план организационно-технических мероприятий;
• задания по среднему снижению норм на планируемый период;
• отчетные данные о фактических расходах;
• показатели по расходу энергоресурсов, достигнутые на передовых предприятиях отрасли по аналогичным видам продукции.

Расчет элементов, составляющих нормы расхода тепловой и электрической энергии, необходимо осуществлять, руководствуясь следующими материалами:

• по технологическим процессам определение норм как в части полезного расхода, так и отдельных видов потерь базируется на предварительно выполненных технологических расчетах, основанных на экспериментальных данных, энергетических и технологических характеристиках, балансах отчетных статистических данных о работе соответствующего оборудования;
• по вспомогательным технологическим операциям и подсобным процессам — исходя из данных по мощностям энергетического оборудования, его использования, количеству выработанной продукции за планируемый промежуток времени.

Определенные таким образом нормы являются базовыми или исходными.

Нормы расхода тепловой и электрической энергии, полученные расчетным путем, следует сравнить с фактическими удельными расходами, достигнутыми на передовых предприятиях отрасли.

1.13. Групповые нормы расхода тепловой и электрической энергии разрабатываются по уровням планирования — производственное объединение, союзная республика, Министерство.

1.14. Нормы расхода тепловой и электрической энергии ежегодно предусматриваются и утверждаются с учетом изменения условий производства и внедрения организационно-технических мероприятий по экономии энергоресурсов.

1.15. Расход электроэнергии на собственные нужды промышленной котельной и ТЭЦ нормируется отдельно (см. Приложение 1 [Л 3]).

1.16. Ответственность за разработку и внедрение в производство норм расхода тепловой и электрической энергии на предприятиях возлагается на главных инженеров и энергетиков.

Раздел 2. Состав норм расхода тепловой энергии на производство ликероводочных изделий

Таблица 1.2

2.1. Определение технологической нормы расхода тепловой энергии на производство водки и ликероводочных изделий.

Исходными данными для определения технологической нормы расхода тепловой энергии являются: предполагаемый ассортимент изделий, регламент технологического процесса, производственная программа завода на планируемый период.

2.1.1. Определение удельного расхода тепловой энергии на регенерацию угольных колонок

Расход тепла на регенерацию угольных колонок в расчете на 1000 дал изделий определяется зависимостью:

q_{\text{т}1} = \overline{K} \cdot \frac{G_{\text{у}}}{a} \cdot B \cdot i_{\text{нп}} \cdot 10^{- 3}, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.2)

\overline{K} = \frac{2 \cdot n_{1} + 1,5 \cdot n_{2} + n_{3}}{100\%} , (2.3)

где: 2 — коэффициент для экспортной продукции,

1,5 — коэффициент для высокосортных изделий;

n_{2} — их доля в % от общего выпуска продукции;

n_{3} — доля прочих изделий в % от общего выпуска продукции;

a — количество обработанной в колонке продукции в межрегенерационный период, тыс. дал;

G_{\text{у}} = 300\text{кг} — загрузка колонки углем;

i_{\text{нп}} = 644,7\text{ккал}/\text{кг} — энтальпия насыщенного пара при P = 1,8 ата;

B = 4 \frac{\text{кг пара}}{\text{кг угля}} — удельный расход пара на регенерацию угля.

q_{\text{т}1} = 773,64 \cdot \frac{\overline{K}}{a} , \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} . (2.4)

На рис. 2.1 представлена графическая зависимость удельного расхода тепла на регенерацию угольных колонок от усредненного коэффициента сортности изделий при различных значениях величины «a».

Рис. 2.1. Удельный расход тепла на регенерацию

2.1.2. Определение удельного расхода тепловой энергии на приготовление сиропов для ликероводочных изделий

Расход тепла на приготовление сиропа в расчете на 1000 дал ликероводочных изделий определяется суммой следующих статей:

q_{\text{т}2} = q_{\text{т}21} + q_{\text{т}22} + q_{\text{т}23} + q_{\text{т}24} + q_{\text{т}25}, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.5)

G_{\text{в}} — количество воды, применяемое для приготовление сиропа, \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

c_{\text{в}} — теплоемкость воды, \frac{\text{ккал}}{\text{кг} \cdot \text{гр}} ;

t_{\text{в}}\prime — начальная температура воды, °C;

t_{\text{в}}\prime\prime — конечная температура воды при кипении готового сиропа, °C;

q_{\text{т}22} = 10^{- 3}G_{\text{с}} \cdot c_{\text{с}}(t_{\text{с}}\prime\prime - t_{\text{с}}\prime), \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.7)

где: q_{\text{т}22} — расход тепла на нагрев сахара;

G_{\text{с}} — количество сахара (или патоки) в сиропе, \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

t_{\text{с}}\prime — начальная температура сахара, °C;

t_{\text{с}}\prime\prime — конечная температура сахара при кипении готового сиропа, °C;

q_{\text{т}23} = 10^{- 3} \cdot W \cdot r, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.8)

q_{\text{т}23} — количество тепла на испарение воды;

W — количество испаренной влаги, \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

r — скрытая теплота парообразования, .

Расход тепла на нагрев аппарата при получении сиропа -

где: V_{\text{с}} — количество сиропа, \frac{\text{л}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

A_{\text{с}} — количество сиропа, получаемое за один цикл варки, л;

c_{\text{ап}} — теплоемкость материала аппарата, \frac{\text{ккал}}{\text{кг }^{\circ}C} ;

t_{\text{а}}\prime_{\text{п}} — начальная температура аппарата, °C;

t_{\text{а}}\prime\prime_{\text{п}} — конечная температура аппарата, °C.

Расход тепла на потери в окружающую среду определяется зависимостью:

q_{\text{т}25} = K(q_{\text{т}21} + q_{\text{т}22} + q_{\text{т}23} + q_{\text{т}24}), \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.10)

Если принять начальную температуру воды, сахара, сиропа, аппарата 20 °C, а конечную — 102 °C, то для инженерных расчетов можно пользоваться зависимостью:

где: V_{\text{ап}} — вместимость, л.

При использовании на производстве стандартного аппарата ( G_{\text{ап}} = 460\text{кг} , V_{\text{ап}} = 1000\text{л} ) расход тепла на приготовление сиропа может быть определен зависимостью:

где: \overline{G_{\text{с}}} — усредненное количество удельного расхода сиропа в литрах на тыс. дал продукции.

G_{\text{с}} = \frac{\sum_{i = 1}^{K} G_{\text{с}i} \cdot n_{i}}{100\%} , \frac{\text{л}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.13)

где G_{\text{с}i} — удельное количество расхода сиропа в литрах на тыс. дал продукции для i-ого изделия;

n_{i} — доля i-ого изделия в процентах от общего количества выпускаемой продукции

На рис. 2.2 представлена зависимость удельного расхода тепла на приготовление сиропов от усредненного удельного расхода сиропа на тыс. дал продукции, которой можно пользоваться при инженерных расчетах.

Рис. 2.2. Удельный расход тепла на приготовление сиропов q_{\text{т}2}

2.1.3. Определение удельного расхода тепловой энергии на приготовление колера для ликероводочных изделий

q_{\text{т}3} = q_{\text{т}31} + q_{\text{т}32} + q_{\text{т}33}, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.14)

где: q_{\text{т}31} — удельный расход тепла на нагрев увлажненного водой сахара, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

q_{\text{т}32} — удельный расход тепла на нагрев котла, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

q_{\text{т}33} — удельный расход тепла на компенсацию теплопотерь в окружающую среду, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

Удельный расход тепла на нагрев увлажненного сахара определяется зависимостью:

q_{\text{т}31} = 10^{- 3}G_{\text{с}}c_{\text{с}}(t_{\text{с}}\prime\prime - t_{\text{с}}\prime), \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.15)

c_{\text{с}} — теплоемкость увлажненного сахара, ;

t_{\text{с}}\prime — начальная температура сахара, °C (принимается равной температуре окружающего воздуха);

t_{\text{с}}\prime\prime — конечная температура нагрева сахара при плавлении, 180 — 200 °C.

Определение удельного расхода тепла на нагрев котла осуществляется зависимостью:

G_{\text{кл}} — удельное количество колера в кг на тыс. дал изделия по рецептуре, \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

A_{\text{к}} — количество колера, получаемого за один цикл варки, кг;

G_{\text{к}} — масса колероварочного котла, кг;

t_{\text{к}}\prime — начальная температура котла, принимаемая равной температуре помещения, °C;

t_{\text{к}}\prime\prime — конечная температура котла, принимаемая равной температуре плавления сахара, °C.

Удельный расход тепла на компенсацию теплопотерь в окружающую среду определяется зависимостью:

q_{\text{т}33} = K(q_{\text{Т}31} + q_{\text{Т}32}), \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.17)

где: K = 0,55 — эмпирический коэффициент, учитывающий расход тепла на компенсацию теплопотерь в окружающую среду.

При принятии начальной температуры колера и котла ~ 20 °C, а конечной ~ 190 °C зависимость для определения удельного расхода тепла на приготовление колера может быть представлена в виде:

q_{\text{т}3} = \overline{G_{\text{кл}}}(0,143 + 0,05 \frac{G_{\text{к}}}{V_{\text{к}}}), \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.18)

Приняв массу котла 120 кг, а его вместимость 100 л, можно для инженерных расчетов пользоваться зависимостью:

где: \overline{G_{\text{кл}}} — усредненное удельное количество колера на тыс. дал продукции.

\overline{G_{\text{кл}}} = \frac{\sum_{i = 1}^{K} G_{\text{кл}i} \cdot n_{i}}{100\%} , (2.20)

n_{i} — доля i-ого изделия в процентах к общему количеству выпускаемой продукции;

K — количество наименований изделий.

На рис. 2.3 представлена графически зависимость удельного расхода тепла на приготовление колера от усредненного удельного количества колера.

2.1.4. Определение удельного расхода тепловой энергии для приготовления ароматных спиртов

Удельный расход тепла на приготовление ароматных спиртов складывается из двух составляющих:

где: q_{\text{т}}\prime_{4} — расход тепла от начала нагрева аппарата до конца сгонки ароматного спирта, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

q_{\text{т}}\prime\prime_{4} — удельный расход тепла от конца сгонки ароматного спирта до полного извлечения спирта из остатка водоспиртовой смеси с сырьем в кубе, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

Определение удельного расхода тепла от начала нагрева аппарата до конца сгонки ароматного спирта определяется как:

q_{\text{т}}\prime_{4} = q_{\text{т}}\prime_{41} + q_{\text{т}}\prime_{42} + q_{\text{т}}\prime_{43} + q_{\text{т}}\prime_{44} + q_{\text{т}}\prime_{45} + q_{\text{т}}\prime_{46} - q_{\text{т}}\prime_{47}, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.22)

q_{\text{т}}\prime_{41} = G_{\text{п}}i_{\text{к}}, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.23)

где G_{\text{п}} — количество пара, поступающего на сгонку в первом периоде, \frac{\text{кг}}{\text{дал}} ;

i_{\text{к}} — энтальпия конденсата при обогреве через барботер, принимается по температуре остатка в кубе в конце сгонки, а при обогреве змеевиком — по давлению и температуре конденсата, уходящего из змеевика, \frac{\text{ккал}}{\text{кг}} ;

q_{\text{т}42} — теплота остатка сырья в кубе, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} ,

где G_{\text{с}} — количество остатка сырья в кубе после первого периода сгонки, \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

c_{\text{с}} — теплоемкость сырья, ;

t_{\text{с}} = 90^{\circ}C — температура остатка в кубе;

q_{\text{т}}\prime_{43} — теплота, отводимая из дефлегматора, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} ,

q_{\text{т}}\prime_{43} = 10^{- 3} \cdot G_{\text{д}} \cdot \nu\prime[r_{\text{ф}} + c_{\text{ф}}(t_{\text{ф}}\prime\prime - t_{\text{ф}}\prime)] , (2.25)

где: G_{\text{д}} — количество дистиллята, полученное в первый период сгонки, \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

r_{\text{ф}} — скрытая теплота парообразования флегмы в первый период, определяемая давлением и температурой кипения флегмы, \frac{\text{ккал}}{\text{кг}} ;

c_{\text{ф}} — теплоемкость флегмы в первый период сгонки, ;

t_{\text{ф}}\prime — температура флегмы при поступлении в куб в первый период сгонки, °C;

t_{\text{ф}}\prime\prime — температура кипения флегмы в первый период сгонки, °C;

q_{\text{т}}\prime_{44} — теплота, отводимая в холодильнике, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} ,

q_{\text{т}}\prime_{44} = 10^{- 3}G_{\text{д}}[r_{\text{д}} + c_{\text{д}}(t_{\text{д}}\prime\prime - t_{\text{д}}\prime)] , (2.26)

r_{\text{д}} — скрытая теплота парообразования дистиллята в первый период сгонки в зависимости от температуры кипения дистиллята, \frac{\text{ккал}}{\text{кг}} ;

c_{\text{д}} — теплоемкость дистиллята в первый период сгонки, ;

t_{\text{д}}\prime — температура дистиллята на выходе из холодильника, 20 °C;

t_{\text{д}}\prime\prime — температура кипения дистиллята в зависимости от его крепости, °C;

q_{\text{т}}\prime_{45} = 10^{- 3} \cdot G_{\text{д}} \cdot c_{\text{д}} \cdot t_{\text{д}}\prime , (2.27)

где: G_{\text{д}} , c_{\text{д}} , t_{\text{д}}\prime — как в случае для q_{\text{т}}\prime_{44} ;

q_{\text{т}}\prime_{46} — потери тепла на нагрев аппарата и в окружающую среду, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} ,

K = 0,05 — коэффициент потерь тепла;

q_{\text{т}}\prime_{47} — тепло, вносимое с загружаемым сырьем, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} ,

q_{\text{т}}\prime_{47} = 10^{- 3} \times G_{\text{с}} \times c_{\text{с}} \times t_{\text{с}}\prime , (2.29)

где: G_{\text{с}} — количество сырья в водноспиртовой жидкости, загружаемого в куб, \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

t_{\text{с}}\prime — начальная температура смеси сырья и водноспиртовой жидкости, °C.

Удельный расход тепла от конца сгонки ароматного спирта до полного его извлечения определяется следующими составляющими:

где: q_{\text{т}}\prime\prime_{41} — тепло, уносимое с конденсатом пара, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} ,

q_{\text{т}}\prime\prime_{41} = G_{\text{п}} \times i_{\text{к}} , (2.31)

G_{\text{п}} — количество пара, поступающего на сгонку во второй период, \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

q_{\text{т}}\prime\prime_{42} — теплота, уносимая с остатком сырья в кубе после второго периода сгонки, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

q_{\text{т}}\prime\prime_{42} = 10^{- 3} \times G_{\text{с}} \times c_{\text{с}} \times t_{\text{с}} , (2.32)

G_{\text{с}} — остаток сырья в кубе после второго периода сгонки, \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

c_{\text{с}} — теплоемкость остатка сырья, ;

q_{\text{т}}\prime\prime_{43} — теплота, отходимая из дефлегматора, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} ,

q_{\text{т}}\prime\prime_{43} = 10^{- 3} \cdot G_{\text{д}} \cdot \nu_{\text{д}}[r_{\text{ф}} + c_{\text{ф}}(t_{\text{ф}}\prime\prime - t_{\text{ф}}\prime)] , (2.33)

где: G_{\text{д}} — количество дистиллята во второй период сгонки, \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

\nu_{\text{д}} — флегмовое число во второй период сгонки при работе дефлегматора = 0,2;

r_{\text{ф}} — теплота парообразования во второй период сгонки, ккал/кг;

c_{\text{ф}} — теплоемкость флегмы, ккал/кг x °C;

t_{\text{ф}}\prime — начальная температура флегмы, °C;

q_{\text{т}}\prime\prime_{44} — теплота, отводимая в холодильнике, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} ,

q_{\text{т}}\prime\prime_{44} = 10^{- 3} \times G_{\text{д}}[r_{\text{д}} + c_{\text{д}}(t_{\text{д}}\prime\prime - t_{\text{д}}\prime)] , (2.34)

где: G_{\text{д}} = G_{\text{ф}} для q_{\text{Т}}\prime\prime_{43} ;

r_{\text{д}} = r_{\text{ф}} ;

c_{\text{д}} = c_{\text{ф}} ;

t_{\text{д}}\prime = 20^{\circ}C — температура дистиллята, покидающего холодильник;

q_{\text{т}}\prime\prime_{45} — теплота, уносимая дистиллятом, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} ,

q_{\text{т}}\prime\prime_{45} = 10^{- 3} \times G_{\text{д}} \cdot c_{\text{д}} \cdot t_{\text{д}}\prime ; (2.35)

q_{\text{т}}\prime\prime_{46} = K\prime\prime(q_{\text{т}}\prime\prime_{41} + q_{\text{т}}\prime\prime_{42} + q_{\text{т}}\prime\prime_{43} + q_{\text{т}}\prime\prime_{44} + q_{\text{т}}\prime\prime_{45}) , (2.36)

K = 0,05 — коэффициент учета потерь тепла;

q_{\text{т}}\prime\prime_{47} = q_{\text{т}}\prime_{42} .

Общий расход тепла на приготовление ароматных спиртов в двух стадиях можно представить в следующем виде

где: a_{1} — коэффициент, учитывающий расход тепла в первой стадии процесса в зависимости от крепости водноспиртовой жидкости, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{кг}} ;

\overline{G_{\text{сыр}}} — усредненное количество сырья, загружаемого в куб, \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} ,

\overline{G_{\text{сыр}}} = \frac{\sum_{i = 1}^{K} G_{\text{сыр}.i} \cdot n_{i}}{100\%} , (2.38)

\overline{G_{\text{сыр}.i}} — количество сырья, загружаемого в куб для i-ого изделия, \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

n_{i} — доля сырья для i-ого изделия в % от общего количества сырья;

K — количество наименований загружаемого сырья;

B_{1} — коэффициент, учитывающий расход тепла во второй стадии процесса в зависимости от крепости водноспиртового раствора, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{дал}} ;

\overline{G_{\text{вср}}} — усредненное количество водноспиртового раствора, загружаемого в куб, \frac{\text{дал}}{\text{тыс}.\text{дал}} ,

\overline{G_{\text{вср}}} = \frac{\sum_{i = 1}^{K} G_{\text{вср}i} \cdot n_{i}}{100\%} , (2.39)

n_{i} — доля i-ого изделия в процентах от общего количества выпускаемой продукции с использованием ароматных спиртов;

K — количество наименований выпускаемых изделий.

На рис. 2.4 представлена зависимость обеих составляющих удельного расхода тепла на приготовление ароматных спиртов от усредненных величин количества сырья и водноспиртового раствора, загружаемого в куб. При этом значение коэффициента a_{1} = 0,072 \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{кг}} , B_{1} = 5,82 \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{дал}} . Для более точных расчетов расход тепла определяется отдельно для каждого вида сырья, а значения коэффициентов a_{1} и B_{1} — берутся из таблицы 2.1.

ароматных спиртов

2.1.5. Расход тепловой энергии на извлечение спирта из отработанного растительного сырья

При выводе зависимостей по определению расхода тепла предусматривается периодический способ извлечения спирта из мезги в кубовом аппарате.

Расход тепла на извлечение спирта из отработанного растительного сырья в расчете на тыс. дал ликероводочных изделий определяется следующим образом:

q_{\text{т}5} = q_{\text{т}51} + q_{\text{т}52} + q_{\text{т}53} + q_{\text{т}54} + q_{\text{т}55} + q_{\text{т}56} - q_{\text{т}57}, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.40)

где q_{\text{т}51} — тепло, уносимое с конденсатом пара;

q_{\text{т}52} — теплота, уносимая с остатком сырья в кубе;

q_{\text{т}53} — теплота, отводимая из дефлегматора;

q_{\text{т}54} — теплота, отводимая в холодильнике;

q_{\text{т}55} — теплота, уносимая дистиллятом;

q_{\text{т}56} — теплота, компенсирующая потери в окружающую среду и на нагрев аппарата;

q_{\text{т}57} — тепло, вносимое с загружаемым сырьем.

Определение расхода тепла, уносимого с конденсатом пара.

q_{\text{т}51} = G_{\text{п}} \cdot i_{\text{кп}}, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.41)

G_{\text{п}} — удельный расход пара, поступающего в течение сгонки, кг/дал;

i_{\text{кп}} — энтальпия конденсата пара, принимается при обогреве через барботер по температуре остатка в кубе, а при обогреве змеевиком — по температуре конденсата, \frac{\text{ккал}}{\text{кг}} .

Определение расхода тепла, уносимого с остатками сырья в кубе.

q_{\text{т}52} = 10^{- 3} \cdot G_{\text{с}} \cdot c_{\text{с}} \cdot t_{\text{с}}, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.42)

где: G_{\text{с}} — остаток сырья в кубе, \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

c_{\text{с}} — теплоемкость сырья, ;

t_{\text{с}} — температура остатка сырья в кубе после сгонки, равная 100 °C.

Определение расхода тепла, отводимого из дефлегматора.

q_{\text{т}53} = 10^{- 3} \times G_{\text{д}} \times \nu \times [r_{\text{ф}} + c_{\text{ф}} \times (t_{\text{ф}}\prime\prime - t_{\text{ф}}\prime)] = 10^{- 3} \times G_{\text{д}} \times \nu \times r_{\text{ф}}, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.43)

t_{\text{ф}}\prime = t_{\text{ф}}\prime\prime — температура кипения флегмы и температура поступления флегмы в куб;

G_{\text{ф}} — количество дистиллята, полученного в результате сгонки, \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

\nu = 0,02 — флегмовое число;

r_{\text{ф}} — скрытая теплота парообразования флегмы, \frac{\text{ккал}}{\text{кг}} .

Определение расхода тепла, отводимого в холодильнике.

q_{\text{т}54} = 10^{- 3} \cdot G_{\text{д}} \cdot [r_{\text{д}} + c_{\text{д}}(t_{\text{д}}\prime\prime - t_{\text{д}}\prime)], \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.44)

G_{\text{д}} — количество дистиллята, \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

r_{\text{д}} — скрытая теплота парообразования дистиллята, \frac{\text{ккал}}{\text{кг}} ;

c_{\text{д}} — теплоемкость дистиллята, ;

t_{\text{д}}\prime — конечная температура дистиллята, (20 °C);

t_{\text{д}}\prime\prime — температура кипения дистиллята, °C.

Определение расхода тепла, уносимого дистиллятом.

q_{\text{т}55} = 10^{- 3} \cdot G_{\text{д}} \cdot c_{\text{д}} \cdot t_{\text{д}}\prime, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.45)

где: G_{\text{д}} , c_{\text{д}} и t_{\text{д}}\prime — как и для q_{\text{т}54} .

Определение расхода тепла на компенсацию потерь в окружающую среду.

q_{\text{т}56} = K(q_{\text{т}51} + q_{\text{т}52} + q_{\text{т}53} + q_{\text{т}54} + q_{\text{т}55}), \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.46)

K — коэффициент учета потерь тепла

K = 0,05.

Определение количества тепла, вносимого с загруженным сырьем.

где: G_{\text{с}} — количество отработанного сырья, \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

c_{\text{с}} — теплоемкость обработанного сырья, ;

t_{\text{с}} — температура отработанного сырья, определяемая условиями хранения на производстве.

Общий удельный расход тепла на извлечение спирта из отработанного сырья можно выразить в следующем виде

q_{\text{т}5} = q_{\text{т}}\prime_{5} + q_{\text{т}}\prime\prime_{5} = 0,072 \times \overline{G_{s}} + 5,94\Delta\overline{V}, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.48)

\overline{G_{s}} = \frac{\sum_{i = 1}^{K} G_{si} \cdot n_{i}}{100\%} , (2.49)

G_{si} — количество сырья для i-ого изделия;

n_{i} — доля i-ого изделия в % к общему количеству выпускаемой продукции;

\Delta\overline{V} — усредненная разность между количеством водноспиртовой жидкости I и II залива сырья и количеством настоя I и II слива, \frac{\text{дал}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

\Delta\overline{V} = \frac{\sum_{i = 1}^{K} \Delta\overline{V_{i}} \cdot n_{i}}{100\%} , (2.50)

\Delta V_{i} — разность между количеством водноспиртовой жидкости и количеством настоя по рецептуре i-ого изделия.

На рис. 2.5 представлены зависимости обеих составляющих удельного расхода тепла на извлечение спирта из отработанного растительного сырья в выпарном аппарате.

Рис. 2.5. Удельный расход тепла на извлечение спирта из отработанного растительного сырья в выпарном аппарате

\overline{G_{\text{с}}}<50 \frac{\text{л}}{\text{тыс}.\text{дал}} (рис. 2.2), \overline{G_{\text{к}}}<0,5 \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} (рис. 2.3), \overline{G_{\text{сыр}}}<500 \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} и \overline{G_{\text{вср}}}<30 \frac{\text{л}}{\text{тыс}.\text{дал}} (рис. 2.4), а также \Delta\overline{V}<2,5 \frac{\text{дал}}{\text{тыс}.\text{дал}} и \overline{G_{s}}<50 \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} (рис. 2.5), численные значения шкал соответствующих графиков следует считать уменьшенными в 10 раз.

2.1.6. Расход тепловой энергии на мойку стеклотары

Удельный расход тепла на мойку стеклотары в бутылкомоечных машинах определяется суммой статей расхода в двух производственных периодах:

• при предпусковом прогреве машины;
• при установившемся режиме работы.

q_{\text{т}6} = q_{\text{т}}\prime_{6} + q_{\text{т}}\prime\prime_{6}, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.51)

где: q_{\text{т}}\prime_{6} — удельный расход тепла в период предпускового прогрева;

q_{\text{т}}\prime\prime_{6} — удельный расход тепла в установившемся режиме работы.

2.1.6.1. Определение удельного расхода тепловой энергии на мойку стеклотары в период предпускового прогрева машины.

q_{\text{т}}\prime_{6} = q_{\text{т}}\prime_{61} + q_{\text{т}}\prime_{62} + q_{\text{т}}\prime_{63} + q_{\text{т}}\prime_{64}, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.52)

q_{\text{т}}\prime_{61} — удельный расход тепла на нагрев моющей жидкости в первой ванне;

q_{\text{т}}\prime_{62} — удельный расход тепла на нагрев моющей жидкости во второй ванне;

q_{\text{т}}\prime_{63} — удельный расход тепла на нагрев моющей машины;

Расход тепла на нагрев моющей жидкости в первой ванне определяется зависимостью:

q_{\text{т}61} = \frac{10^{- 3} \times m \times K \times G_{1} \times c_{1} \times (t_{1}\prime\prime - t_{1}\prime)}{(1 - K\prime)\tau \times A_{6}} , \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.53)

где: m — количество бутылок, израсходованных на тыс. дал готовой продукции, \frac{\text{шт}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

c_{1} — теплоемкость моющей жидкости, ккал/кг x °C;

K — коэффициент, учитывающий количество бутылок с боем на тыс. дал.

G_{1} — количество моющей жидкости в первой ванне, кг;

t_{1}\prime\prime — конечная температура нагрева моющей жидкости в первой ванне, °C;

t_{1}\prime — начальная температура моющей жидкости, °C;

K' — коэффициент, учитывающий долю времени простоя машины;

\tau — продолжительность работы моечной машины, т.е. одной смены, час;

A_{6} — часовая производительность машины, \frac{\text{шт}}{\text{час}} .

Аналогично определяется расход тепла на нагрев моющей жидкости во второй ванне

q_{\text{т}62} = \frac{10^{- 3}m \cdot K \cdot G_{2}c_{1}(t_{2}\prime\prime - t_{2}\prime)}{(1 - K\prime)\tau A_{6}} , \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.54)

G_{2} — количество моющей жидкости во второй ванне, кг;

t_{2}\prime — начальная температура моющей жидкости во второй ванне;

t_{2}\prime\prime — конечная температура моющей жидкости во второй ванне.

q_{\text{т}}\prime_{63} = \frac{10^{- 3}mKG_{3}c_{3}(t_{3}\prime\prime - t_{3}\prime)}{(1 - K\prime)\tau A_{6}} , \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.55)

G_{3} — масса бутылкомоечной машины, кг;

c_{3} — теплоемкость металла машины, ;

t_{3}\prime — начальная температура моечной машины, принимаемая равной температуре окружающего воздуха;

Определение расхода тепла на компенсацию теплопотерь в окружающую среду от моечной машины.

q_{\text{т}}\prime_{64} = \frac{10^{- 3}m \cdot K \cdot FL(t_{4}\prime\prime - t_{4}\prime) \cdot \tau_{4}}{(1 - K\prime)\tau \cdot A_{6}} , \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.56)

где: F — поверхность теплоизлучения моечной машины, м2;

L — коэффициент теплоотдачи, берется на основании экспериментальных данных или может быть определен зависимостью:

t_{4}\prime — начальная температура поверхности моечной машины, принимаемая равной температуре окружающего воздуха;

t_{4}\prime\prime — средняя температура нагрева поверхности теплоизлучения моечной машины в период предпускового прогрева;

\tau_{4} — продолжительность периода предпускового прогрева моечной машины (1,5 час/см).

Таким образом, удельный расход тепла на мойку стеклотары в период предпускового прогрева машины может быть определен следующей зависимостью:

2.1.6.2. Определение удельного расхода тепловой энергии на мойку стеклотары в период установившегося режима работы.

q_{\text{т}}\prime\prime_{6} = q_{\text{т}}\prime\prime_{61} + q_{\text{т}}\prime\prime_{62} + q_{\text{т}}\prime\prime_{63}, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.59)

где: q_{\text{т}}\prime\prime_{61} — удельный расход тепла на нагрев бутылок;

q_{\text{т}}\prime\prime_{63} — удельный расход тепла на компенсацию теплопотерь в окружающую среду.

Определение удельного расхода тепла на нагрев бутылок.

где: m, K — как и для определения q_{\text{Т}6} ;

G_{\text{б}} — вес бутылок, кг/шт;

c_{\text{б}} — теплоемкость бутылки, ;

t_{\text{б}}\prime — начальная температура бутылки, определяемая в зависимости от условий хранения, °C;

t_{\text{б}}\prime\prime — конечная температура нагрева бутылок, принимаемая равной максимальной температуре нагрева моющей жидкости в ваннах, °C.

, (2.61)

где: G_{\text{в}} — расход воды в моечной машине, кг/час;

c_{\text{в}} — теплоемкость воды, ;

t_{\text{в}}\prime — средняя начальная температура воды, определяемая конкретными условиями на производстве, °C;

t_{\text{в}}\prime\prime — конечная температура воды, °C;

K' — коэффициент, учитывающий процент времени простоев бутылкомоечной машины в период установившегося режима;

Определение удельного расхода тепла на компенсацию теплопотерь в окружающую среду.

q_{\text{т}}\prime\prime_{63} = \frac{10^{- 3}mFL(t_{\text{п}}\prime\prime - t_{\text{п}}\prime)K}{(1 - K\prime)A_{6}} , \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.62)

где: L, t_{\text{п}}\prime , t_{\text{п}}\prime\prime , m, F — как и в случае определения q_{\text{т}}\prime_{6} ;

K' — как в случае определения q_{\text{т}}\prime\prime_{62} .

Для оценочных расчетов удельный расход тепла на мойку стеклотары можно определять отношением паспортного теплопотребления машины к ее производительности соответственно за одинаковый период времени.

2.2. Определение общепроизводственной цеховой нормы расхода тепловой энергии на производство водки и ликероводочных изделий.

Как уже указывалось в разделе 2, общепроизводственный цеховой удельный расход тепловой энергии представляет собой сумму составляющих.

q_{\text{ц}} = q_{\text{т}} + q_{\text{ц}.\text{о}.\text{в}.} + q_{\text{х}.\text{б}.} + q_{\text{ц}.\text{п}.}, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.63)

где: q_{\text{т}} — технологическая норма расхода тепла;

q_{\text{ц}.\text{о}.\text{в}.} — удельный расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию цеховых производственных помещений;

q_{\text{х}.\text{б}.} — удельный расход тепловой энергии на хозбытовые и сантехнические нужды цеха;

q_{\text{ц}.\text{п}.} — удельные потери тепловой энергии во внутрицеховых сетях.

2.2.1. Определение удельного расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию цеховых производственных помещений

где: q_{\text{ц}.\text{о}.} — удельный расход тепла на отопление цеховых производственных помещений;

q_{\text{ц}.\text{в}.} — удельный расход тепла на вентиляцию цеховых помещений.

2.2.1.1. Определение удельного расхода тепловой энергии на отопление цеха.

q_{\text{ц}.\text{о}.} = \frac{10^{- 3} \times q_{\text{у}}V_{\text{о}}K_{\text{о}}(t_{\text{вн}} - t_{\text{нар}})n_{\text{от}} \times z_{\text{от}}}{\eta_{\text{э}} \times A} , \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.65)

где: q_{\text{у}} — удельная тепловая характеристика здания, принимаемая равной для заводов малой мощности, для заводов средней мощности и  для заводов большой мощности;

K_{\text{о}} — коэффициент, учитывающий долю отапливаемой части здания;

t_{\text{вн}} — средняя температура воздуха внутри цеха, °C;

t_{\text{нар}} — средняя температура наружного воздуха за отопительный период, °C;

n_{\text{от}} — число дней отопительного периода в году;

z_{\text{от}} — число часов работы системы отопления в сутки (24 часа);

2.2.1.2. Определение удельного расхода тепловой энергии на вентиляцию цеховых помещений.

q_{\text{ц}.\text{в}.} = \frac{10^{- 3}V_{\text{в}}K_{\text{в}}c_{\text{в}}(t_{\text{вн}} - t_{\text{нар}})n_{\text{в}}m_{\text{в}}z_{\text{в}}}{\eta_{\text{э}} \cdot A} , \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.66)

где: V_{\text{в}} — внутренний объем здания, м3;

K_{\text{в}} — коэффициент, учитывающий долю вентилируемой части здания;

c_{\text{в}} — теплоемкость воздуха, равна ;

t_{\text{вн}} — средняя температура воздуха внутри цеха, °C;

t_{\text{нар}} — среднегодовая температура наружного воздуха;

n_{\text{в}} — число дней работы вентиляции в году, °C;

m_{\text{в}} — кратность воздухообмена;

\eta_{\text{э}} — как и для случая q_{\text{ц}.\text{о}.} .

2.2.2. Определение удельного расхода тепловой энергии на санитарно-технические и хозяйственно-бытовые нужды

q_{\text{ц}.\text{х}.\text{б}.} = q_{\text{ц}.\text{м}.} + q_{\text{ц}.\text{с}.} + q_{\text{ц}.\text{г}.\text{в}.}, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.67)

где: q_{\text{ц}.\text{м}.} — удельный расход тепла на подогрев воды для мойки полов, панелей, площадок;

q_{\text{ц}.\text{с}.} — удельный расход тепла на стирку спецодежды;

q_{\text{ц}.\text{г}.\text{в}.} — удельный расход тепла на горячее водоснабжение при приеме душа.

2.2.2.1 Определение удельного расхода тепловой энергии на подогрев воды для мойки полов, панелей, площадок

q = \frac{G_{\text{в}}Fc_{\text{в}}(t_{\text{в}_{2}} - t_{\text{в}_{1}})n \cdot 10^{- 3}}{A} , \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.68)

F — суммарная площадь объектов мойки, м2;

c_{\text{в}} — теплоемкость воды, ;

t_{\text{в}_{1}} — температура холодной воды, °C;

t_{\text{в}_{2}} — температура подогрева воды, °C;

n — количество рабочих смен в году;

A — как и в случае определения q_{\text{ц}.\text{о}.\text{в}.} .

2.2.2.2 Определение удельного расхода тепловой энергии на стирку спецодежды

q_{\text{ц}.\text{с}.} = \frac{10^{- 3}NgndJ}{A} , \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.69)

где: N — количество персонала, работающего в смену;

g — вес одного комплекта спецодежды (принимается равным 0,5 кг);

n — как и для случая определения

d — расход пара на стирку и сушку 1 кг сухой спецодежды, принимается равным 2,2 кг/кг (СНиП 14-62);

J — энтальпия пара при давлении 2,5 ати, равная 648 \frac{\text{ккал}}{\text{кг}} ;

A — как и в предыдущем случае.

2.2.2.3 Определение удельного расхода тепловой энергии на горячее водоснабжение при приеме душа

q_{\text{ц}.\text{г}.\text{в}.} = \frac{10^{- 3} \cdot Kd_{\text{г}.\text{в}.}N \cdot nc_{\text{в}}(t_{\text{в}_{2}} - t_{\text{в}_{1}})}{A} , \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.70)

где: K — коэффициент кратности приема душа, принимаем равным 2;

d_{\text{г}.\text{в}.} — удельный расход воды при однократном приеме душа, составляет 54 кг/чел (СНиП 243-63);

N, n, A — как в предыдущем случае;

c_{\text{в}} — теплоемкость воды, ;

t_{\text{в}_{2}} — температура подогрева воды °C, принимаемая равной 40 °C;

t_{\text{в}_{1}} — температура холодной воды, принимаемая по условиям водоснабжения.

2.2.3. Определение удельного расхода тепловой энергии на компенсацию потерь во внутрицеховых сетях

где: P — норма тепловых потерь изолированного паропровода (табл. С-11 и С-12, справочные материалы), \frac{\text{ккал}}{\text{м } \cdot \text{час}} ;

l — длина участка паропровода с определенным диаметром, м;

m — число дней эксплуатации паропровода в течение года;

\tau — число часов работы паропровода в сутки (среднеарифметическое за год);

A — годовой выпуск продукции в тыс. дал.

2.3. Определение общепроизводственной заводской нормы расхода тепловой энергии на производство ликероводочных изделий

Общепроизводственный заводской удельный расход тепла, как доказывалось ранее в разделе 2, слагается из следующих составляющих:

q_{\text{з}} = q_{\text{ц}} + q_{\text{зов}} + q_{\text{зхб}} + q_{\text{зп}}, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (2.72)

q_{\text{зов}} — удельный расход тепловой энергии на отопление и вентиляцию вспомогательных цехов, помещений и административно-бытовых зданий предприятий;

q_{\text{зхб}} — удельный расход тепловой энергии на хозяйственно-бытовые и санитарно-технические нужды вспомогательных цехов, административно-бытовых и других помещений завода;

q_{\text{зп}} — удельный расход тепловой энергии на потери в общезаводских тепловых сетях.

2.3.1. Определение удельного расхода тепловой энергии на отопление и вентиляцию общезаводских производственных, административно-бытовых помещений и вспомогательных цехов осуществляется так же, как и в случае установления общепроизводственной цеховой нормы раздельно по двум составляющим и по тем же зависимостям (раздел 2.2.1.1 - отопление и раздел 2.2.1.2 - вентиляция).

2.3.2. При определении удельного расхода тепловой энергии на хозяйственно-бытовые и санитарно-технические нужды вспомогательных цехов, административно-бытовых и других общезаводских помещений также необходимо учитывать три составляющие — это удельный расход тепла на подогрев воды для мойки полов, панелей, площадок (определяется по той же зависимости, что и в разделе 2.2.2.1), на стирку спецодежды (определяется по разделу 2.2.2.2) и на горячее водоснабжение (раздел 2.2.2.3).

2.3.3. Определение удельного расхода, тепловой энергии на компенсацию теплопотерь в окружающую среду от общезаводских тепловых сетей осуществляется по той же зависимости (раздел 2.2.3), что и в случае определения общепроизводственной цеховой нормы.

Раздел 3. Состав норм расхода электрической энергии на производство водки и ликероводочных изделий

\text{э}_{\text{т}} = \sum_{i = 1}^{15} l_{\text{т}i} ; (3.1)

\text{э}_{\text{з}} = \text{э}_{\text{ц}} + \sum_{i = 1}^{6} l_{\text{з}i} = \sum_{i = 1}^{15} l_{\text{т}i} + \sum_{i = 1}^{6} l_{\text{ц}i} + \sum_{i = 1}^{6} l_{\text{з}i} . (3.3)

3.1. Определение технологической нормы расхода электроэнергии на производство водки и ликероводочных изделий

Как и в случае нормирования тепловой энергии, исходными данными для определения технологической нормы расхода электроэнергии являются технологический регламент производственного процесса, ассортимент выпускаемой продукции, производственная программа завода, технологическая схема производства.

Расчет удельного расхода электроэнергии на технологию осуществляется по следующей обобщенной зависимости:

l_{i} = \frac{N_{\text{уст}} \cdot K \cdot \tau \cdot n}{\eta_{\text{п}} \cdot \eta_{\text{э}} \cdot A} , \frac{\text{кВт} \cdot \text{ч}}{\text{дал}} , (3.4)

где: N_{\text{уст}} — установленная мощность привода технологического агрегата в соответствии с паспортной характеристикой;

K — средний коэффициент загрузки электропривода;

\tau — число часов эксплуатации электродвигателя в сутки;

n — число дней работы электродвигателя в году;

\eta_{\text{п}} — коэффициент полезного действия электродвигателя в соответствии с паспортной характеристикой;

\eta_{\text{э}} — коэффициент, учитывающий эксплуатацию электродвигателя, обуславливающий отклонения от паспортного режима работы (принимается не менее 0,95);

A — годовой выпуск продукции, дал.

В тех случаях, когда мощность электропривода не соответствует паспортным характеристикам технологического оборудования (насосам, мешалкам и т.д.), следует пользоваться зависимостью:

l_{i} = \frac{N_{\text{пот}} \cdot \tau \cdot n}{A} , (3.5)

где: N_{\text{пот}} — потребляемая мощность электропривода, определенная экспериментальным путем либо расчетным, исходя из потребности технологического оборудования, Вт.

Например, для перекачивающих агрегатов (продуктовые, водяные насосы) потребляемая мощность электропривода может быть рассчитана по следующей зависимости:

N_{\text{пот}} = \frac{G \cdot \gamma \cdot H \cdot 10^{- 3}}{3600 \cdot 102 \cdot \eta_{\text{а}} \cdot \eta_{\text{п}}} ,\text{Вт} , (3.6)

где: G — производительность агрегата, \frac{\text{м}^{3}}{\text{час}} ;

\gamma — плотность перекачиваемой среды, \frac{\text{кг}}{\text{м}^{3}} ;

H — полный напор, создаваемый агрегатом (насосом, вентилятором и т.д.) с учетом высоты всасывания, высоты нагнетания, сопротивления трубопроводов, м;

\eta_{\text{а}} — к.п.д. агрегата (принимается по паспортным характеристикам);

\eta_{\text{п}} — к.п.д. привода.

3.2. Определение общепроизводственной цеховой норны расхода электроэнергии на производство водки и ликероводочных изделий

Составляющие общепроизводственной цеховой нормы расхода электроэнергии, обусловленные работой электроприводов общецехового оборудования (электродвигатели транспортеров, вентиляторов, насосов отопительной системы цеха и горячего водоснабжения), определяются по тем же зависимостям, что и в случае определения удельного расхода электроэнергии на технологию.

При определении удельного расхода электроэнергии на освещение цеховых помещений следует пользоваться зависимостью:

l_{\text{ц}4} = \frac{\sum_{i = 1}^{n} N_{i}F_{i}K_{i}\tau_{i}n_{i}}{A} , \frac{\text{кВт} \cdot \text{ч}}{\text{дал}} , (3.7)

где: N_{i} — удельная установленная мощность освещения в i-ом помещении, исходя из соответствующих санитарно-технических норм (СНиП А9-71), Вт/м2;

F_{i} — освещаемая площадь i-ого помещения, м2;

K_{i} — коэффициент, учитывающий тип используемых электрических ламп. При применении ламп накаливания K_{i} = 1 , а при люминесцентных — значения K_{i} = определяются по таблице 3.2;

\tau_{i} — продолжительность суточного использования светильников, ч;

n_{i} — число дней работы светильников;

A — выпуск продукции в год, дал.

Таблица 3.2

Потери электроэнергии в цеховых низковольтных сетях складываются из потерь в групповых распределительных сетях (от цеховых подстанций и вводов до участковых сборок) и распределительных сетях (от силовых сборок до токоприемников).

Определение удельного расхода электроэнергии на компенсацию потерь в цеховых сетях следует осуществить по зависимости:

l_{\text{ц}5} = \text{э}_{\text{т}} \cdot K, \frac{\text{кВт} \cdot \text{ч}}{\text{дал}} , (3.8)

где: \text{э}_{\text{т}} — удельная технологическая норма расхода электроэнергии на производство водки и ликероводочных изделий;

K — процент потерь электроэнергии в цеховых сетях. Принимается не более 3%.

К прочим удельным расходам электроэнергии при определении общепроизводственной цеховой нормы следует отнести затраты электроэнергии на работу нестационарного эпизодически работающего оборудования, а также долю потребления электроэнергии вспомогательными цехами. Эта доля устанавливается в зависимости от степени обслуживания вспомогательным цехом основного производства. Определение же собственной величины расхода электроэнергии в удельном потреблении осуществляется так же, как и в разделе 3.1.

l_{\text{ц}6} = l_{\text{ц}.\text{в}.\text{ц}.} \cdot K_{\text{в}.\text{ц}.} + l_{\text{ц}.\text{пр}.}, \frac{\text{кВт} \cdot \text{ч}}{\text{дал}} , (3.9)

где: l_{\text{ц}.\text{в}.\text{ц}.} — удельный расход электроэнергии по вспомогательному цеху;

K_{\text{в}.\text{ц}.} — доля обслуживания основного производства вспомогательным цехом;

l_{\text{ц}.\text{пр}.} — удельный расход электроэнергии на прочее нестационарное оборудование.

3.3. Определение общепроизводственной заводской нормы расхода электроэнергии на производство водки и ликероводочных изделий

Как и в случае определения общепроизводственной цеховой нормы расхода электроэнергии при расчете составляющих общепроизводственной заводской нормы, обусловленных работой электропривода общезаводского оборудования (электродвигатели насосов системы отопления и горячего водоснабжения, приводы вентиляторов и т.д.), необходимо пользоваться теми же зависимостями, что и в случае определения удельного расхода электроэнергии на технологию (раздел 3.1).

При определения удельного расхода электроэнергии на освещение общезаводских административно-хозяйственных служб, бытовых помещений и вспомогательных цехов следует пользоваться зависимостью, приведенной в разделе 3.2, равно как и для определения удельного расхода электроэнергии на наружное освещение.

Потери электроэнергии в общезаводских сетях и трансформаторах принимаются не более 5% от суммы остальных составляющих общепроизводственной заводской нормы расхода электроэнергии

l_{\text{з}6} = K \cdot \sum_{i = 1}^{5} l_{i}, \frac{\text{кВт} \cdot \text{ч}}{\text{дал}} , (3.10)

где: K — доля потерь, принимаемая не более 5%.

При практических расчетах технологических, общепроизводственных цеховых и общепроизводственных заводских норм удельного расхода тепловой и электрической энергии можно пользоваться как фактическими величинами различных параметров, определенных путем экспериментальных или эксплуатационных замеров, при условии, что они не превышают предельных значений, установленных соответствующими нормативными документами (ГОСТами, СНиПами и т.д.), самими нормативными документами и «Справочными интервалами к временной инструкции по нормированию расхода тепловой и электрической энергии», [Л 4].

Расчет 4. Расчет норм расхода тепловой и электрической энергии на планируемый период

Нормы расхода тепловой и электрической энергии на планируемый период определяются корректировкой базовых норм (норм текущего периода) с учетом экономии тепловой и электрической энергии от проведения организационно-технических мероприятий, изменения структуры производства и объема выпускаемой продукции.

Нормы расхода тепловой и электрической энергии на планируемый период корректировки норм текущего периода определяются зависимостью:

\text{э}_{\text{з}}^{\text{пл}} = \text{э}_{\text{з}} - \frac{\text{э}}{\text{п}} , \frac{\text{кВт} \cdot \text{ч}}{\text{дал}} , (4.2)

где: q_{\text{з}}^{\text{пл}} , \text{э}_{\text{з}}^{\text{пл}} — нормы расхода тепловой и электрической энергии на планируемый период (год, квартал), \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , \frac{\text{кВт} \cdot \text{ч}}{\text{дал}} ;

q_{\text{з}} , \text{э}_{\text{з}} — нормы расхода тепловой и электрической энергии в текущем периоде (год, квартал), \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , \frac{\text{кВт} \cdot \text{ч}}{\text{дал}} ;

э — экономия тепловой или электрической энергии, получаемая от внедрения в производство нового оборудования, технологии, оргтехмероприятий, которые не были учтены в нормах текущего периода;

п — планируемый выпуск продукции на планируемый период (год, квартал), \frac{\text{дал}}{\text{год}} .

Расчет 5. Расчет норм расхода тепловой и электрической энергии для республиканских и союзных уровней управления промышленностью

За нормы расхода тепловой и электрической энергии принимаются расчетные величины, являющиеся средневзвешенными значениями норм, установленных для подведомственных предприятий с учетом плановых объемов выпуска продукции.

Нормами расхода тепловой и электрической энергии для союзного уровня управления принимаются средневзвешенные значения норм, установленных для подведомственных областных (краевых) управлений или союзных республик.

Независимо от уровня управления расчет норм производится по формуле:

q_{\text{у}} = \frac{\sum_{i = 1}^{n} q_{i}a_{i}}{\sum_{i = 1}^{n} a_{i}} , \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , (5.1)

\text{э}_{\text{у}} = \frac{\sum_{i = 1}^{n} \text{э}_{i}a_{i}}{\sum_{i = 1}^{n} a_{i}} , \frac{\text{кВт} \cdot \text{ч}}{\text{дал}} , (5.2)

где: q_{\text{у}} , \text{э}_{\text{у}} — групповые средневзвешенные общепроизводственные нормы расхода тепловой и электрической энергии на производство водки и ликероводочных изделий, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , \frac{\text{кВт} \cdot \text{ч}}{\text{дал}} ;

q_{i} , \text{э}_{i} — норма расхода тепловой и электрической энергии на производство водки и ликероводочных изделий, \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} , \frac{\text{кВт} \cdot \text{ч}}{\text{дал}} ;

a_{i} — среднесуточный плановый выпуск продукции с i-ого предприятия, \frac{\text{дал}}{\text{сут}} ;

n — количество предприятий, учитываемых при расчете.

Раздел 6. Организационно-технические мероприятия по повышению эффективности энергоиспользования

6.1 Порядок формирования плана оргтехмероприятий

Организационно-технические мероприятия по экономии энергоресурсов должны разрабатываться на всех уровнях управления и группироваться по следующим основным направлениям:

• совершенствование технологии производства;
• совершенствование теплотехнического и электротехнического оборудования;
• улучшение использования энергоресурсов на всех стадиях производства;
• совершенствование организационных и технико-экономических мероприятий.

Основными исходными данными для разработки планов оргтехмероприятий являются:

• комплексная программа научно-технического прогресса на 20 лет;
• основные направления экономического и социального развития СССР на предстоящие 10 лет;
• задания по среднему снижению норм расхода тепловой и электрической энергии на планируемый период;
• результаты законченных научно-исследовательских работ, направленных на повышение эффективности энергоиспользования предприятий отрасли;
• результаты работ по экономии энергоресурсов, достигнутые передовыми предприятиями отрасли.

6.2 Основные направления экономии тепловой и электрической энергии на ликероводочных заводах

Приведенная в настоящей инструкции методика определения норм расхода тепловой и электрической энергии при производстве водки и ликероводочных изделий дает возможность получить плановые показатели по расходу энергоресурсов, достигаемые в практической эксплуатации на ликероводочных заводах.

Основным условием выполнения нормативных требований по расходу энергоресурсов является обеспечение работы оборудования всех участков производства с полной загрузкой, без вынужденных остановок и резких колебаний производительности.

Для обеспечения экономичного режима работы технологического оборудования необходимо обеспечить строгое выполнение правил технической эксплуатации. Нельзя допускать превышений температурного режима теплопотребляющего оборудования выше паспортных значений. Теплополучающие поверхности такого оборудования должны быть надежно заизолированы.

Для обеспечения максимальной экономии электроэнергии необходимо строго следить за соответствием мощностей и других параметров электроприводов технологического оборудования расчетным данным.

Избыточная мощность электроприводов снижает коэффициент мощности, вследствие чего снижается экономичность работы агрегатов и повышается удельный расход электроэнергии. С целью поддержания коэффициента мощности на оптимальном уровне обязательно применение статических конденсаторов.

Не должна допускаться работа любых видов агрегатов механизмов на холостом ходу.

Установленная мощность трансформаторной подстанции не должна превышать потребную мощность предприятия более чем на 25%, так как в противном случае значительно возрастут потери электроэнергии в трансформаторах. Производительность и развиваемый напор насосов и вентиляторов должны соответствовать технологической потребности.

Необходимо обеспечивать рациональную компоновку оборудования внутри цеховых помещений с тем, чтобы протяженность их всасывающих и нагнетательных линий была минимальной.

Параметры технологических процессов должны строго соответствовать нормативным значениям.

Необходимо принять наиболее экономические способы регулирования производительности дымососов, вентиляторов и другого оборудования, что также обеспечивает экономию электроэнергии.

Освещенность рабочих мест и территории должна соответствовать установленным нормативам с возможно широким применением люминесцентных ламп.

Светильники, протекторы, оконное освещение необходимо содержать в чистоте.

Необходимо всемирно повышать технический уровень эксплуатации оборудования, как можно шире внедрять автоматические методы контроля и управления технологическими прогрессами, вести регулярный и строгий контроль и учет расхода энергоресурсов.

Приложение 1

Пример расчета удельных норм расхода тепловой и электрической энергии для производства водки и ликероводочных изделий для завода производительностью 2500 тыс. дал в год.

П.1. Расчет удельных норм расхода тепловой энергии

П.1.1. Исходные данные

Производительность завода А = 2500 тыс. дал/год; количество продукции, вырабатываемой между двумя регенерациями угольных колонок, а = 40 тыс. дал. Завод снабжен 4 бутыломоечными машинами, каждая производительностью A_{6} = 6000\text{шт}/\text{час} . Ассортимент продукции завода и соответствующие характеристики компонентов продукции каждого наименования представлены в таблице П.1.1.

Таблица П.1.1

П.1.2. Определение технологической нормы расхода тепловой энергии

Для определения технологической нормы расхода тепла необходимо вычислить отдельные составляющие этой величины, представленные в табл. 2.1.

П.1.2.1. Вычисление расхода тепловой энергии на регенерацию угольных колонок

\overline{K} = \frac{2 \cdot 3,6 + 1,5 \cdot 92 + 1,7 \cdot 1,4}{100} = 1,47 .

Затек по графику, приведенному на рис. 2.1, находим соответствующий расход тепла на регенерацию угольных колонок при а = 40 тыс. дал и получаем:

П.1.2.2. Вычисление удельного количества тепла на приготовление сахарного сиропа для ликероводочных изделий

По формуле 2.13 произведем усреднение удельного количества расхода сиропа по всей выпускаемой продукции:

q_{\text{т}2} = 4,3 \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

П.1.2.3. Определение удельного расхода тепла на приготовление колера для ликероводочных изделий

По формуле 2.20 подсчитываем усредненное количество колера, расходуемое на 1000 дал готовой продукции:

\overline{G_{\text{кл}}} = \frac{G_{\text{кл}4} \cdot n_{4} + G_{\text{кл}5} \cdot n_{5}}{100} = \frac{9 \cdot 2 + 47 \cdot 0,6}{100} = 0,46 \frac{\text{кг}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

По графику на рис. 2.3 определим удельный расход тепла на приготовление колера:

П.1.2.4. Определение удельного расхода тепла на приготовление ароматных спиртов

По формуле 2.38 подсчитаем усредненное количество сырья, загружаемого в куб:

по формуле 2.39 усредненное количество водно-спиртового раствора, загружаемого в куб:

\overline{G_{\text{вср}}} = \frac{G_{\text{вср}3} \cdot n_{3} + G_{\text{вср}6} \cdot n_{6}}{100} = \frac{15,5 \cdot 1,4 + 90 \cdot 0,4}{100} = 0,58 \frac{\text{л}}{\text{тыс}.\text{ккал}} .

По графикам, приведенным на рис. 2.4, определяем обе составляющие удельного расхода тепла на приготовление ароматных спиртов и получаем результат:

q_{\text{т}4} = q_{\text{т}}\prime_{4} + q_{\text{т}}\prime\prime_{4} = 0,07 + 0,35 = 0,42 \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

П.1.2.5. Определение удельного расхода тепла на извлечение спирта из отработанного растительного сырья

По формуле 2.49 определяем усредненное на 1000 дал продукции количество сырья для получения мезги:

и по формуле 2.50 усредненную разность между количеством водно-спиртовой жидкости I и II залива сырья и количеством настоя I и II слива.

\Delta\overline{V} = \frac{\Delta V_{4} \cdot n_{4} + \Delta V_{5} \cdot n_{5}}{100} = \frac{10 \cdot 2 + 22,9 \cdot 0,6}{100} = 0,34 \frac{\text{дал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

По графикам рис. 2.5 определим обе составляющие удельного расхода тепла на извлечение спирта из отработанного растительного сырья и найдем результирующее значение.

П.1.2.6. Вычисление удельного расхода тепла на мойку стеклотары

П.1.2.6.1. Расход тепла в период предпускового прогрева машины

Расчет осуществлен по обобщенной формуле 2.58:

q_{\text{т}}\prime_{6} = \frac{10^{- 3} \cdot m \cdot K}{(1 - K\prime)\tau \cdot A_{6}} [G_{1} \cdot c_{1}(t_{1}\prime\prime - t_{1}\prime) + G_{2} \cdot c_{2}(t_{2}\prime\prime - t_{2}\prime) + G_{3} \cdot c_{3}(t_{3}\prime\prime - t_{3}\prime) + F \cdot L(t_{4}\prime\prime - t_{4}\prime)\tau_{4}] ,

где: m = 20000 \frac{\text{шт}}{\text{тыс}.\text{дал}} ;

K = 1,002;

K' = 0,1;

\tau = 8\text{час} ;

G_{1} = 2250\text{кг} ;

c_{1} = 1 \frac{\text{ккал}}{\text{кг} \cdot \text{гр}} ;

t_{1}\prime\prime = 65^{\circ}C ;

t_{1}\prime = 16^{\circ}C ;

G_{2} = 1530\text{кг} ;

c_{2} = 1 \frac{\text{ккал}}{\text{кг} \cdot \text{гр}} ;

t_{2}\prime\prime = 75^{\circ}C ;

t_{2}\prime = 16^{\circ}C ;

G_{2} = 10400\text{кг} ;

c_{3} = 0,115 \frac{\text{ккал}}{\text{кг} \cdot \text{гр}} ;

t_{3}\prime\prime = \frac{t_{1}\prime\prime + t_{2}\prime\prime}{2} = \frac{65 + 75}{2} = 70^{\circ}C ;

t_{3}\prime = 16^{\circ}C ;

t_{4}\prime\prime = \frac{t_{3}\prime\prime + t_{3}\prime}{2} = \frac{70 + 16}{2} = 43^{\circ}C ;

F = 50 м2;

\tau_{4} = 1,5\text{час} ;

,

подставив значения величин, получим:

П.1.2.6.2. Удельный расход тепла на мойку стеклотары в период установившегося режима работы машины

Определение величины q_{\text{т}}\prime\prime_{6} осуществляем по формуле 2.59 с учетом формул 2.60, 2.61, 2.62:

q_{\text{т}}\prime\prime_{6} = 10^{- 3} \cdot m \cdot K[G_{\text{б}}c_{\text{б}}(t_{\text{б}}\prime\prime - t_{\text{б}}\prime) + G_{\text{в}} \frac{c_{\text{в}}(t_{\text{в}}\prime\prime - t_{\text{в}}\prime)}{(1 - K\prime) \cdot A_{6}} + \frac{F \cdot L(t_{3}\prime\prime - t_{4}\prime)}{(1 - K\prime) \cdot A_{6}} ,

по формуле 2.57

L = 8,4 + 0,6(t_{3}\prime\prime - t_{4}\prime) = 8,4 + 0,06(70 - 16) = 11,64 \frac{\text{ккал}}{\text{м}^{2}\text{ч }^{\circ}C}

q_{\text{т}6} = q_{\text{т}}\prime_{6} + q_{\text{т}}\prime\prime_{6} = 132,4 + 788,6 = 921 \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

Удельную технологическую норму расхода тепловой энергии на производство ликероводочных изделий определяем по формуле 2.1:

q_{\text{т}} = 28,2 + 4,3 + 0,09 + 0,42 + 4,06 + 921 = 958,1 \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

П.1.3. Расчет общепроизводственной цеховой нормы тепла на производство водки и ликероводочных изделий

Определение общепроизводственной цеховой нормы расхода тепловой энергии осуществляется по формуле 2.63.

П.1.3.1. Определение удельного расхода тепла на отопление цеха.

q_{\text{ц}.\text{о}.} = \frac{10^{- 3}q_{\text{у}} \cdot V_{0} \cdot K_{0}(t_{\text{вн}} - t_{\text{нар}}) \cdot n_{\text{от}} \cdot z_{\text{от}}}{\eta_{\text{э}}A} ,

где: ;

K_{0} = 0,8 ;

t_{\text{вн}} = 18^{\circ}C ;

t_{\text{нар}} = - 3,8^{\circ}C ;

n_{\text{от}} = 219\text{сут} ;

z_{\text{от}} = 24\text{час}/\text{сут} ;

\eta_{\text{э}} = 0,8 ; A = 2500 тыс. дал;

q_{\text{ц}.\text{о}.} = \frac{10^{- 3} \cdot 0,26 \cdot 24000 \cdot 0,8(18 + 3,8) \cdot 219 \cdot 24}{0,8 \cdot 2500} = 286 \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

П.1.3.2. Определение удельного расхода тепла на вентиляцию цехов помещений

По формуле 2.66 определим:

где: V_{\text{в}} = 24000\text{м}^{3} ;

K_{\text{в}} = 0,8 ;

;

t_{\text{нар}} = - 3,8^{\circ}C ;

n_{\text{в}} = 300\text{смен}/\text{год} ;

m_{\text{в}} = 3 ;

z_{\text{в}} = 8\text{час}/\text{смену} ;

\eta_{\text{э}} = 0,8 ; A = 2500 тыс. дал;

q_{\text{ц}.\text{в}.} = \frac{10^{- 3} \cdot 24000 \cdot 0,8 \cdot 0,24 \cdot (18 - 3,8) \cdot 300 \cdot 3 \cdot 8}{0,8 \cdot 2500} = 362 \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

П.1.3.3. Определение удельного расхода тепла на подогрев воды для мойки полов, панелей, площадок

q_{\text{ц}.\text{м}.} = \frac{G_{\text{в}} \cdot F \cdot c_{\text{в}}(t_{\text{в}2} - t_{\text{в}1}) \cdot n \cdot 10^{- 3}}{A} ,

где: G_{\text{в}} = 3\text{кг}/\text{м}^{2} ;

F = 5010 м2;

t_{\text{в}1} = 8^{\circ}C ;

t_{\text{в}2} = 40^{\circ}C ;

A = 2500 тыс. дал;

n = 300 смен/год;

q_{\text{ц}.\text{м}.} = \frac{3 \cdot 5010 \cdot 1 \cdot (40 - 8) \cdot 300 \cdot 10^{- 3}}{2500} = 58 \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

П.1.3.4. Определение удельного расхода тепла на стирку спецодежды

q_{\text{ц}.\text{с}.} = \frac{10^{- 3} \cdot N \cdot g \cdot n \cdot d \cdot J}{A} ,

где: N = 50 чел/смену;

g = 0,5 кг;

d = 2,2 кг пара/кг;

J = 650 ккал/кг пара;

A = 2500 тыс. дал;

q_{\text{ц}.\text{с}.} = \frac{10^{- 3} \cdot 50 \cdot 0,5 \cdot 300 \cdot 2,2 \cdot 650}{2500} = 4 \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

П.1.3.5. Определение удельного расхода тепла на горячее водоснабжение при приеме душа

По формуле 2.70 определим:

q_{\text{ц}.\text{г}.\text{в}.} = \frac{10^{- 3} \cdot K \cdot d_{\text{г}.\text{в}.} \cdot N \cdot nc_{\text{в}}(t_{\text{в}2} - t_{\text{в}1})}{A} ,

d_{\text{г}.\text{в}.} = 54\text{кг} ;

N = 50 чел/смену;

n = 300 смен/год;

c_{\text{в}} = 1 \frac{\text{ккал}}{\text{кг} \cdot \text{гр}} ;

t_{\text{в}1} = 8^{\circ}C ; A = 2500 тыс. дал;

q_{\text{ц}.\text{г}.\text{в}.} = \frac{10^{- 3} \cdot 2 \cdot 54 \cdot 50 \cdot 300 \cdot 1 \cdot (40 - 8)}{2500} = 21 \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

П.1.3.5. Определение удельного расхода тепла на компенсацию потерь во внутрицеховых сетях

По формуле 2.71

где: P = 93,5 \frac{\text{ккал}}{\text{м } \cdot \text{ч}} ;

l = 200 м;

\tau = 8\text{час} ;

q_{\text{ц}.\text{п}.} = \frac{10^{- 3} \cdot 93,5 \cdot 200 \cdot 300 \cdot 8}{2500} = 18 \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

Определим общепроизводственную цеховую норму расхода тепла по формуле 2.63 с учетом формул 2.64 и 2.67

П.1.4. Расчет общепроизводственной заводской нормы расхода тепла на производство ликероводочных изделий

П.1.4.1. Расчет удельного расхода тепла на отопление вспомогательных цехов, помещений и административно-бытовых зданий предприятия

q_{\text{з}.\text{о}.} = \frac{10^{- 3} \cdot q_{\text{у}} \cdot V_{\text{о}} \cdot K_{\text{о}}(t_{\text{вн}} - t_{\text{нар}}) \cdot n_{\text{от}} \cdot z_{\text{от}}}{\eta_{\text{э}} \cdot A} ,

где: значения всех величин аналогичны соответствующим значениям величин в разделе П.1.3.1, за исключением

q_{\text{з}.\text{о}.} = \frac{10^{- 3} \cdot 0,26 \cdot 7500 \cdot 0,8 \cdot (18 + 3,8) \cdot 219 \cdot 24}{0,8 \cdot 2500} = 89 \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

П.1.4.2. Расчет удельного расхода тепла на вентиляцию вспомогательных цехов, помещений и административно-бытовых зданий предприятия

q_{\text{з}.\text{в}.} = \frac{10^{- 3}V_{\text{в}} \cdot K_{\text{в}} \cdot c_{\text{в}}(t_{\text{вн}} - t_{\text{нар}}) \cdot n_{\text{в}} \cdot m_{\text{в}} \cdot z_{\text{в}}}{\eta_{\text{э}} \cdot A} ,

где значения всех величин совпадают с принятыми в разделе П.1.3.2, кроме

q_{\text{з}.\text{в}.} = \frac{10^{- 3} \cdot 7500 \cdot 0,8 \cdot 0,24 \cdot (18 + 3,8) \cdot 300 \cdot 3 \cdot 8}{0,8 \cdot 2500} = 113 \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

П.1.4.3. Расчет удельного расхода тепла на подогрев воды для мойки полов, панелей, площадок.

По формуле 2.68 определим значение данной величины, подставляя в формулу F = 2000 м2 и остальные величины из раздела П.1.3.3

q_{\text{з}.\text{м}.} = \frac{3 \cdot 2000 \cdot 1 \cdot (40 - 8) \cdot 300 \cdot 10^{- 3}}{2500} = 23 \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

П.1.4.4. Расчет удельного расхода тепла на стирку спецодежды

По формуле 2.69 определим расход тепла на стирку спецодежды, подставляя в формулу N = 45 чел/смену и остальные величины из раздела П.1.3.4

q_{\text{с}.} = \frac{10^{- 3} \cdot 45 \cdot 0,5 \cdot 300 \cdot 2,2 \cdot 650}{2500} = 4 \frac{\text{тыс}.\text{ккал}}{\text{тыс}.\text{дал}} .

П.1.4.5. Расчет нормы расхода тепла на горячее водоснабжение

По формуле 2.70 определим расход тепла на горячее водоснабжение, подставляя в формулу N = 45 чел/смену и остальные величины из раздела П.1.3.5

П.1.4.6. Расчет удельного расхода тепла на компенсацию теплопотерь в окружающую среду от общезаводских тепловых сетей

По формуле 2.71 определим расход тепла на компенсацию теплопотерь, подставляя в формулу l = 300 м и остальные величины из раздела П.1.3.5

Общепроизводственную заводскую удельную норму расхода тепла определяем по формуле 2.72

П.1.2. Пример расчета норм расхода электрической энергии на производство водки и ликероводочных изделий

Удельная норма расхода электрической энергии на технологические нужды при производстве водки и ликероводочных изделий определяется по формуле 3.1

\text{э}_{\text{т}} = \sum_{1}^{15} l_{\text{т}i} \frac{\text{кВт} \cdot \text{ч}}{\text{дал}} .

Каждая из составляющих в соответствии с перечнем статей расхода (раздел 3 «Инструкции») определяются по формуле 3.5 зависимостью

l_{\text{т}i} = \frac{N_{\text{пот}i} \cdot \tau_{i} \cdot n_{i}}{A} .

Зная потребляемую мощность электропривода оборудования на каждой технологической операции, количество часов его эксплуатации в сутки и количество дней работы в году для выбранного примера (завод производительностью 2500 тыс. дал в год) определим:

\text{э}_{\text{т}} = \sum_{1}^{15} l_{\text{т}i} = 0,14 \frac{\text{кВт} \cdot \text{ч}}{\text{дал}} .

Общепроизводственная цеховая норма расхода электроэнергии определяется по формуле 3.2:

\text{э}_{\text{ц}} = \text{э}_{\text{т}} + \sum_{1}^{6} l_{\text{ц}i} .

Значения составляющих l_{\text{ц}1} , l_{\text{ц}2} и l_{\text{ц}3} определяются как и в предыдущем случае по зависимости 3.5, а составляющая l_{\text{ц}4} по зависимости (3.7), l_{\text{ц}5} — по зависимости 3.8 и l_{\text{ц}6} — по зависимости 3.9

\text{э}_{\text{ц}} = \text{э}_{\text{т}} + \sum_{1}^{6} l_{\text{ц}i} = 0,14 + 0,027 = 0,167 \frac{\text{кВт} \cdot \text{ч}}{\text{дал}} ;

для принятого в примере завода.

Аналогичным образом определяются составляющие общепроизводственной заводской нормы l_{\text{з}1} ; l_{\text{з}2} ; l_{\text{з}3} ; l_{\text{з}4} и l_{\text{з}5} . Составляющая l_{\text{з}6} определяется по зависимости 3.10. Таким образом:

\text{э}_{\text{з}} = \text{э}_{\text{ц}} + \sum_{1}^{6} l_{\text{з}i} = 0,167 + 0,023 = 0,19 \frac{\text{кВт} \cdot \text{ч}}{\text{дал}} .