ГОСТ Р 56298-2014. Национальный стандарт Российской Федерации. Дворики железобетонные защитные. Технические требования и оценка прочности
(утв. и введен в действие Приказом Росстандарта от 11.12.2014 № 1970-ст)
Примечание
Документ введен в действие с 1 июля 2015 года.
Утвержден и введен в действие Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 11 декабря 2014 г. № 1970-ст
НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
ДВОРИКИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫЕ ЗАЩИТНЫЕ
ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ И ОЦЕНКА ПРОЧНОСТИ
Reinforced concrete containment antechambers for explosives facility sites. Technical requirements and strength assessment
Дата введения 1 июля 2015 года
1 РАЗРАБОТАН Открытым акционерным обществом «Красноармейский научно-исследовательский институт механизации» (ОАО «КНИИМ»)
2 ВНЕСЕН Федеральным агентством по техническому регулированию и метрологии
3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 11 декабря 2014 г. № 1970-ст с 1 июля 2015 г.
Правила применения настоящего стандарта установлены в ГОСТ Р 1.0-2012 (раздел 8). Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе «Национальные стандарты», а официальный текст изменений и поправок — в ежемесячном информационном указателе «Национальные стандарты». В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске информационного указателя «Национальные стандарты». Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (gost.ru)
Стандарт устанавливает метод расчета железобетонных двориков на импульсное действие ударной волны (УВ) в зависимости от массы, химической природы заряда ВВ, находящегося в кабине, и его расположения.
Настоящий стандарт распространяется на железобетонные монолитные, сборно-монолитные и сборные дворики, предназначенные для частичной защиты территории, примыкающей к дворику со стороны вышибного окна кабины, от осколков оборудования при взрыве конденсированных взрывчатых веществ (ВВ) в кабине.
В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие своды правил:
СП 22.13330.2011 Основания зданий и сооружений
СП 24.13330.2011 Свайные фундаменты
СП 45.13330.2012 Земляные сооружения, основания и фундаменты
СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения
Примечание - При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя «Национальные стандарты» за текущий год. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого стандарта с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку.
В настоящем стандарте применены следующие термины с соответствующими определениями:
3.1 дворик: Железобетонное сооружение, примыкающее к кабине со стороны ее вышибного окна, и предназначенное для частичной защиты территории от осколков оборудования при аварийном взрыве в кабине.
3.2 кабина железобетонная монолитная (далее по тексту кабина): Монолитное железобетонное сооружение, предназначенное для локализации взрыва и обеспечения безопасности обслуживающего персонала.
3.3 вышибная поверхность: Легкосбрасываемая конструкция, заменяющая одну из стен и/или покрытие кабины, и предназначенная для сброса избыточного давления при аварийном взрыве.
3.4 вышибное окно: Вышибная поверхность, заменяющая одну из стен кабины.
3.5 вышибное покрытие: Вышибная поверхность, заменяющая покрытие кабины.
4.1 Требования, предъявляемые к конструкциям двориков
4.1.1 Дворики должны проектироваться в соответствии с требованиями настоящего стандарта.
4.1.2 Дворик должен иметь три железобетонные стены. Стены дворика выполняются монолитными, сборно-монолитными или сборными. Допускается перекрытие дворика легкими декоративными конструкциями с массой единицы площади не более 10 кг/м2.
Фундаменты необходимо проектировать в соответствии с СП 22.13330 и СП 45.13330. Свайные фундаменты необходимо проектировать в соответствии с СП 24.13330.
4.1.3 Армирование элементов конструкции двориков производится двумя симметричными сетками, расположенными в сжатой и растянутой зонах бетона и связанными между собой хомутами.
Арматурные стали и типы сварных соединений стержневой арматуры должны удовлетворять требованиям СП 63.13330. Максимальный процент армирования всего сечения продольной арматурой не должен превышать 2%. Минимальный процент армирования всего сечения продольной арматурой должен быть не менее 0,1%.
4.1.4 Расположение дверей в дворике принимается конструктивно.
4.1.5 Отношение площади вышибных поверхностей ко всей поверхности кабин с двумя вышибными поверхностями должно составлять не менее 25%, с одной вышибной поверхностью (вышибное окно) не менее 12%.
4.1.6 Железобетонные дворики должны удовлетворять требованиям, изложенным в таблице 1.
Требования к железобетонным дворикам
Элементы конструкции дворика показаны на рисунке 1.
1 — фасадная стена; 2 и 3 — боковые стены; 4 — ложная фасадная стена; 5 — ложная боковая стена, не подлежащая расчету; 6 — угловая стойка; 7 — концевая стойка; 8 — промежуточная стойка; 9 — изделие
Примечание - Рисунок не предопределяет конструкцию дворика.
4.1.7 Площадь дворика должна составлять не менее 120% площади вышибного окна кабины.
4.1.8 Элементы конструкции сборных железобетонных двориков должны соединяться между собой и прикрепляться к кабине с помощью сварки или анкерных соединений. Сварка производится по периметру стыкуемого сечения непрерывным швом. Минимальная толщина шва должна быть не менее 6 мм.
4.2 Требования, предъявляемые к материалам, используемым при строительстве двориков
4.2.1 Железобетонные элементы конструкции двориков необходимо проектировать в соответствии с требованиями СП 63.13330 и приложений к нему.
4.2.2 Необходимо применять тяжелый бетон плотностью \rho = 2200...2500\text{кг}/\text{м}^{3} .
Необходимо использовать бетон:
- класса прочности на сжатие не ниже B15;
- класса прочности на осевое растяжение не ниже Bt0,8;
- марки морозостойкости не ниже F100.
4.2.3 Призменная прочность бетона принимается согласно СП 63.13330.
Значения призменной прочности бетона для наиболее часто используемых классов бетона представлены в таблице 2.
Призменная прочность бетона Rb
| Вид сопротивления | Класс бетона по прочности на сжатие | ||
| B15 | B20 | B25 | |
| Сжатие осевое (призменная прочность) Rb, МПа | 8,5 | 11,5 | 14,5 |
4.2.4 Расчетная динамическая призменная прочность бетона (при действии импульсной нагрузки) определяется по формуле
R_{b}^{\text{д}} = 1,2 \cdot R_{b},
где Rb — расчетная призменная прочность бетона, определяемая в соответствии с 4.2.3.
4.2.5 Модуль упругости бетона принимается согласно СП 63.13330.
Значения модуля упругости бетона для наиболее часто используемых классов бетона представлены в таблице 3.
Значения модуля упругости бетона Eb
| Класс бетона по прочности на сжатие | Модуль упругости Eb·10-3, МПа |
|---|---|
| B15 | 24 |
| B20 | 27,5 |
| B25 | 30 |
4.2.6 Дворик должен армироваться стержневой арматурой классов А240, А400 и А500.
4.2.7 Сопротивление арматуры (предел текучести) определяется согласно таблице 4.
Сопротивление арматуры (предел текучести) Rs
| Стержневая арматура класса | Расчетное сопротивление арматуры растяжению и сжатию Rs, МПа |
|---|---|
| А240 | 210 |
| А400 | 350 |
| А500 | 435 |
4.2.8 Расчетное сопротивление арматуры при действии импульсной нагрузки определяется по формуле
R_{s}^{\text{д}} = 1,3 \cdot R_{s},
где Rs — сопротивление арматуры (предел текучести), определяемое в соответствии с 4.2.7.
4.2.9 Величина модуля упругости Es для всех классов арматуры принимается равной 2,0·105 МПа.
5 Определение нагрузок, действующих на стены двориков при взрыве заряда ВВ
Методика учитывает возрастание импульса, действующего на стены дворика в результате многократного отражения УВ, и не требует определения эквивалентной статической нагрузки.
5.1 Определение параметров эквивалентного сферического заряда тротила и относительного расстояния
5.1.1 Массу эквивалентного сферического заряда, кг, тротила определяют по формуле
C_{\text{экв}} = \alpha \cdot C, (1)
где C — масса используемого заряда ВВ, кг;
\alpha — тротиловый эквивалент, определяемый по действующей нормативной документации для используемого ВВ.
5.1.2 Радиус эквивалентного сферического заряда, м, из тротила с насыпной плотностью определяется по формуле
r_{0} = 0,062 \cdot \sqrt[3]{\text{С}_{\text{экв}}} . (2)
5.1.3 Относительное расстояние \eta от центра тяжести заряда ВВ до центра тяжести рассматриваемого элемента конструкции дворика вычисляют по формуле
\eta = \frac{R_{j}}{r_{0}} , (3)
где Rj — расстояние от центра тяжести заряда ВВ до центра тяжести рассчитываемой стены монолитного железобетонного дворика, м.
Для сборного и сборно-монолитного дворика Rj — расстояние от центра тяжести заряда ВВ до рассчитываемой панели стены в метрах.
5.2 Определение действующего импульса
5.2.1 Для определения нагрузок, действующих на стены двориков, рассчитывается импульс отраженной УВ, который зависит от массы заряда, его химической природы, объема кабины, в которой происходит взрыв заряда ВВ, и относительного расстояния.
5.2.2 Равномерно распределенный импульс iд, Па·с, при взрыве заряда ВВ в кабине с одной вышибной поверхностью, действующей на элементы конструкции железобетонных двориков при \eta \geq 20 , вычисляется по формуле
при 0,2< \frac{C_{\text{экв}}}{V} \leq 1,0
i_{\text{д}} = 3700 \cdot \frac{V^{0,214} \cdot C_{\text{экв}}^{0,6}}{R_{j}^{1,43}} , (4)
при \frac{C_{\text{экв}}}{V} \leq 0,2
i_{\text{д}} = 6000 \cdot \frac{C_{\text{экв}}^{0,813}}{R_{j}^{1,43}} , (5)
где V — объем кабины, в которой происходит взрыв заряда ВВ, м3.
5.2.3 Для дворика, примыкающего к кабине с двумя вышибными поверхностями, величина действующего импульса, рассчитанная по формулам (4) и (5), должна быть умножена на коэффициент понижения нагрузки, равный 0,7.
5.2.4 При одновременном взрыве в кабине нескольких зарядов ВВ действующий на элемент конструкции импульс принимается равным сумме импульсов, действующих от каждого заряда и рассчитанных по формулам (1) - (5).
5.2.5 Для боковых стен дворика независимо от его исполнения величина действующего импульса, рассчитанная по формулам (4) или (5), должна быть умножена на коэффициент понижения нагрузки, равный 0,7.
6 Расчет железобетонных двориков
6.1 Общие положения
6.1.1 Для вновь проектируемых железобетонных двориков расчет элементов конструкции проводится согласно методике, изложенной в настоящем стандарте.
6.1.2 Проверочный расчет существующих железобетонных двориков проводится при реконструкции монолитной железобетонной кабины с целью увеличения ее загрузки по массе ВВ или в иных случаях, требующих подтверждения выполнения двориками своих защитных функций.
6.1.3 Дворики многократного использования, частично локализующие осколки от оборудования, которые образуются при взрыве заряда внутри кабины, не должны разрушаться и опрокидываться.
Разрушение дворика соответствует образованию сквозных трещин вплоть до полного излома панелей и стоек сборного и сборно-монолитного двориков, а также стен монолитного дворика.
Опрокидывание дворика соответствует отклонению рассчитываемой стены от вертикали на величину более 45°.
6.1.4 Дворики однократного использования, частично локализующие осколки от оборудования, могут разрушаться и опрокидываться после выполнения своих функций.
6.2 Вновь проектируемые железобетонные дворики
6.2.1 Дворики многократного использования
6.2.1.1 Для двориков многократного использования выбирается толщина стен, удовлетворяющих условию
(6)где hопр — минимальная толщина стены, при которой она не опрокинется, м;
hразр — минимальная толщина стены, при которой она не разрушится, м.
6.2.1.2 Минимальная толщина стен, м, удовлетворяющая условию неопрокидывания, вычисляется по формуле
h_{\text{опр}} = 0,56 \cdot \sqrt{\frac{i_{\text{д}} \cdot \sqrt{\frac{H}{2}}}{\gamma \cdot \rho}} , (7)
где \gamma — коэффициент, учитывающий способ соединения дворика с кабиной:
\gamma = 12 — для дворика, стены которого соединяются с кабиной и между собой с помощью сварки;
\gamma = 18 — для дворика, стены которого соединяются с кабиной и между собой с помощью анкерных соединений;
\gamma = 15 — для дворика, стены которого соединяются между собой с помощью сварки и прикрепляются к кабине анкерными соединениями или соединяются между собой анкерными соединениями, а прикрепляются к кабине с помощью сварки;
\rho — плотность железобетонной стены, кг/м3, рассчитываемая по формуле
\rho = \frac{\rho_{\text{б}} + \mu \cdot \rho_{\text{а}}}{1 + \mu} ,
где \rho_{\text{б}} — плотность бетона, кг/м3;
\rho_{\text{а}} — плотность арматуры, кг/м3;
\mu — коэффициент армирования сечения для железобетонной стены, определяемый по формуле
где As — площадь сечения арматуры для железобетонной стены, м2;
Abs — площадь сечения бетона для железобетонной стены, м2.
Дворики с заглублением стоек в грунт на величину более 0,25 высоты дворика от нулевой отметки на опрокидывание не рассчитываются.
Дворик, у которого заглубление стоек в грунт менее 0,1 высоты дворика, может опрокидываться не разрушаясь.
6.2.1.3 Минимальная толщина стен, м, удовлетворяющая условию неразрушения, вычисляется по формуле
h_{\text{разр}} = \frac{0,63}{1 + \mu \cdot \frac{E_{s}}{E_{b}}} \cdot \sqrt[3]{\frac{i_{\text{д}}^{2} \cdot l_{0}^{2}}{\rho \cdot R_{b}^{\text{д}} \cdot f}} , (8)
где l0 — наибольший линейный размер рассматриваемого дворика, м;
f — допустимый прогиб рассчитываемого элемента конструкции дворика, м, определяемый по формулам
где l — длина рассчитываемой панели или длина пролета рассчитываемой стены, м.
Для сборного и сборно-монолитного двориков рассчитывается отдельно каждая панель стены.
6.2.2 Дворики однократного использования
6.2.2.1 Для двориков однократного использования выбирается толщина стен, удовлетворяющих условию
h_{\text{разр}}^{*} \leq h<h_{\text{разр}}, (12)
где h_{\text{разр}}^{*} — минимальная толщина стены, при которой дворик может разрушиться и опрокинуться, но выполнит свои защитные функции, м.
Для сборного и сборно-монолитного двориков условие (12) должно соблюдаться для каждой панели стены.
6.2.2.2 Величина h_{\text{разр}}^{*} , м, определяется по формуле
h_{\text{разр}}^{*} = \frac{8,4 \cdot 10^{- 2}}{1 + \mu \cdot \frac{E_{s}}{E_{b}}} \cdot \sqrt{\frac{R_{j} \cdot i_{\text{д}}}{k \cdot \rho}} , (13)
где k — коэффициент, учитывающий особенности конструкции дворика:
k = 1,5 — для сборного дворика;
k = 2,25 — для сборно-монолитного дворика;
k = 3 — для монолитного дворика.
6.3 Существующие железобетонные дворики
Для проверки существующих двориков рассчитываются допустимые импульсы разрушения и опрокидывания, которые сравниваются с действующим от взрыва импульсом.
6.3.1 Дворики многократного использования
6.3.1.1 Дворики многократного использования должны удовлетворять условию
(14)где iопр — допустимый равномерно распределенный импульс на опрокидывание, Па·с;
iразр — допустимый равномерно распределенный импульс на разрушение, Па·с.
Для сборного и сборно-монолитного двориков условие (14) должно соблюдаться для каждой панели стены.
6.3.1.2 Допустимый равномерно распределенный импульс на опрокидывание, Па·с, определяется по формуле
i_{\text{опр}} = 3,2 \cdot \gamma \cdot \frac{\rho \cdot h^{2}}{\sqrt{\frac{H}{2}}} . (15)
6.3.1.3 Допустимый равномерно распределенный импульс на разрушение, Па·с, определяется по формуле
i_{\text{разр}} = 2 \cdot \frac{h_{1}}{l_{0}} \cdot \sqrt{\rho \cdot h_{1} \cdot R_{b}^{\text{д}} \cdot f} , (16)
где h1 — приведенная толщина стены, м, определяемая по формуле
h_{1} = h \cdot (1 + \mu \cdot \frac{E_{s}}{E_{b}}). (17)
6.3.2 Дворики однократного использования
6.3.2.1 Дворики однократного использования должны удовлетворять условию
(18)где \theta_{max} — максимальное время пролета осколков оборудования до встречи со стенами дворика, с;
\tau_{\text{опр}} — время опрокидывания дворика, с;
\tau_{\text{разр}} — время разрушения дворика, с.
Для сборного и сборно-монолитного дворика условие (18) должно соблюдаться для каждой панели стены.
6.3.2.2 Максимальное время пролета осколков оборудования, с, определяется по формуле
\theta_{max} = 7 \cdot 10^{- 3} \cdot R_{j}, (19)
где Rj — расстояние от центра тяжести заряда ВВ до центра тяжести рассчитываемой стены (панели) железобетонного дворика, м.
6.3.2.3 Время опрокидывания дворика, с, определяется по формуле
\tau_{\text{опр}} = \frac{\pi}{4} \cdot \frac{\sqrt{\frac{H}{2 \cdot g}}}{\sqrt{\frac{\pi}{4} + (\frac{i_{\text{д}}}{\rho \cdot g \cdot h})^{2} \cdot \frac{2 \cdot g}{H}}} , (20)
где g — ускорение свободного падения, м/с2.
6.3.2.4 Время разрушения дворика, с, определяется по формуле
\tau_{\text{разр}} = k \cdot \frac{i_{\text{д}}}{\rho \cdot g \cdot h_{1}} . (21)
6.4 Стойки
6.4.1 Для стоек вновь проектируемых и существующих двориков определяется площадь сечения стоек, удовлетворяющая условию
где Fразр — минимальная площадь сечения стойки, при которой она не разрушится, м2.
6.4.2 Минимальная площадь сечения монолитной стойки, м2, удовлетворяющая условию неразрушения, вычисляется по формуле
F_{\text{разр}} = \frac{\xi}{1 + \mu \cdot \frac{E_{s}}{E_{b}}} \cdot \sqrt[3]{\frac{J^{2}}{\rho \cdot R_{b}^{\text{д}}}} , (23)
где \xi — коэффициент, зависящий от типа дворика:
\xi = 0,3 — для сборного и сборно-монолитного двориков;
\xi = 0,25 — для монолитного дворика;
J — средняя величина импульса, действующего на стойку от примыкающих стен, Н·с.
Для сборных и сборно-монолитных стоек дворика их минимальные площади сечений должны быть увеличены на 25% по сравнению с соответствующими монолитными стойками.
6.4.3 Средняя величина импульса, Н·с, действующего на стойку от примыкающих стен, определяется по формуле
J = \frac{1}{n} \sum_{i = 1}^{n} \beta_{i} \cdot i_{icp} \cdot F_{i}, (24)
где n — количество стен, примыкающих к стойке;
Fi — площадь i-й примыкающей стены, м2;
iiср — средняя величина равномерно распределенного импульса, действующего на i-ю примыкающую стену, Па·с;
\beta_{i} — коэффициент, учитывающий условия работы стойки от i-й примыкающей стены.
В формуле (24) не учитываются примыкающие стены, на которые не действует равномерно распределенный импульс.
i_{icp} = \frac{1}{n} \sum_{j = 1}^{n} i_{\text{д}j}, (25)
где n — количество панелей i-й примыкающей стены. Для монолитных стен дворика n = 1.
\beta_{i} = \frac{H_{i}}{2 \cdot H_{i} + l_{i}} , (26)
где Hi — высота i-й примыкающей стены, м;
li — длина панели или длина пролета i-й примыкающей стены, м.
6.4.4 Для промежуточных и концевых стоек двориков любого способа исполнения их изгибная жесткость должна превосходить крутильную жесткость примыкающих панелей или стен не менее чем в два раза.
Для угловых стоек двориков любого способа исполнения их изгибная жесткость должна превосходить крутильную жесткость примыкающих панелей или стен не менее чем в полтора раза.
Отношение изгибной жесткости стоек к крутильной жесткости примыкающих панелей (стен) определяется по формуле
m = 0,545 \cdot (\frac{h_{\text{ст}}^{4}}{H \cdot h^{3}} + 1), (27)
где hст — толщина стойки, определяется из площади сечения стойки, м;
h — толщина примыкающих стен, м;
H — высота примыкающих стен. Для сборных и сборно-монолитных стен, вместо высоты стены необходимо подставлять ширину панели примыкающих стен, м;
l — длина панели или длина пролета примыкающих стен, м.
Для промежуточных и угловых стоек
l = \frac{1}{n} \sum_{i = 1}^{n} l_{i}, (28)
где n — количество стен, примыкающих к стойке;
li — длина панели или длина пролета i-й стены, м.
В формуле (28) не учитываются примыкающие стены, на которые не действует равномерно распределенный импульс.
6.5 Анкерные и сварные соединения
6.5.1 Расчет анкерных соединений
Для сборного и сборно-монолитного двориков анкерные соединения панелей и стоек, а также для сборного, сборно-монолитного и монолитного двориков, анкерные соединения со стенами кабины должны рассчитываться на действие выдергивающего усилия, Н, определяемого по формуле
N = 0,16 \cdot (R_{b}^{\text{д}} + R_{s}^{\text{д}}) \cdot h^{2} \cdot \frac{H}{l} , (29)
где H — высота рассчитываемой стены. Для сборных и сборно-монолитных стен, вместо высоты стены необходимо подставлять ширину панели примыкающих стен, м;
l — длина панели или длина пролета рассчитываемой стены, м.
6.5.2 Расчет сварных соединений
Для сборного и сборно-монолитного двориков рассчитываются размеры сварных соединений монолитного, сборного и сборно-монолитного двориков со стенами кабины.
6.5.2.1 Для сварных соединений с угловым сварным швом длина катета шва, м, определяется по формуле
K \geq 0,7 \cdot \frac{R_{b}^{\text{д}} + R_{s}^{\text{д}}}{[\tau_{cp}] \cdot l} \cdot h^{2}, (30)
где l — наименьшая длина панели или наименьшая длина пролета стен, примыкающих к стойке, м;
[\tau_{cp}] — допускаемое напряжение среза сварного шва, Па.
[\tau_{cp}] = 0,6 \cdot \sigma_{p}, (31)
где \sigma_{p} — допускаемое напряжение для основного металла на растяжение, Па.
6.5.2.2 Для стыковых сварных соединений толщина шва, м, определяется по формуле
\delta \geq 0,9 \cdot \frac{R_{b}^{\text{д}} + R_{s}^{\text{д}}}{[\sigma_{c}]_{p} \cdot l} \cdot h^{2}, (32)
где l — наименьшая длина панели или наименьшая длина пролета стен, примыкающих к стойке, м;
[\sigma_{c}]_{p} — допускаемое растягивающее напряжение сварного шва, Па.
[\sigma_{c}]_{p} = 0,9 \cdot \sigma_{p}. (33)
Величина размера катета и толщина сварного шва должны удовлетворять требованиям 4.1.8 настоящего стандарта.
7 Расчет радиуса разлета осколков
7.1 Частичная защита территории, примыкающей к дворику, предусматривает локализацию осколков оборудования, исключая осколки, разлетающиеся через верхний проем дворика, и осколки от перекрытия кабины.
Величина радиуса разлета осколков, м, от вышибных перекрытия и окна определяется по формуле
R_{\text{оск}} = 7,5 \cdot \sqrt[3]{C_{\text{экв}}^{2}} . (34)
7.2 Для исключения возможности образования вторичных осколков (от стен дворика) необходимо, чтобы выполнялось условие
\frac{i_{\text{д}}}{\rho \cdot h_{1}} \leq 22,5\text{м}/\text{с}. (35)
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА СУЩЕСТВУЮЩЕГО И ВНОВЬ ПРОЕКТИРУЕМОГО ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ДВОРИКОВ
А.1 Пример проверочного расчета существующего сборного железобетонного дворика
Проверочный расчет произведен для стен существующего сборного железобетонного дворика, примыкающего к кабине, имеющей вышибное покрытие и вышибное окно, при взрыве тротилового заряда.
Cэкв = 6 кг, h = 0,2 м, Rb = 8,5·106 Па.
Плиты изготовлены из бетона класса B15 и приварены к стойкам и стенам кабины. Геометрические размеры дворика и кабины показаны на рисунке А.1.
C — заряд; 1 — 5 - номера стоек
Поместим начало координат в центр тяжести заряда, как показано на рисунке А.1, и найдем расстояние до центра тяжести каждой панели дворика Rj. Затем по формулам (1) - (3) вычислим относительное расстояние \eta_{j} , для каждого из которых по формулам (4) и (5) с учетом 5.2.3 и 5.2.5 настоящего стандарта определим действующий на панели импульс. Результаты расчетов приведены в таблицах А.1 - А.4.
| x, м | y, м | z, м | Rj, м | \eta_{j} | iд, Па·с |
| 9,9 | 1,0 | 4 | 10,72 | 94,9 | 604,7 |
| 3 | 10,39 | 92,0 | 634,4 | ||
| 2 | 10,2 | 90,3 | 655,2 | ||
| 1 | 10,0 | 88,5 | 669,8 | ||
| 0 | 9,95 | 88,1 | 674,8 | ||
| -1 | 10,0 | 88,5 | 669,8 |
Так как \frac{C_{\text{экв}}}{V} = 0,05 , то расчет действующего импульса выполняется по формуле (5). Здесь V = 4·5·6 = 120 м3 — объем кабины.
А.1.2.1 Допускаемый опрокидывающий импульс определяем по формуле (15)
i_{\text{опр}} = 3,2 \cdot 12 \cdot \frac{2605 \cdot (0,2)^{2}}{\sqrt{3,0}} = 2310\text{Па} \cdot \text{с},
\rho = \frac{2500 + 0,02 \cdot 7850}{1 + 0,02} = 2605\text{кг}/\text{м}^{3}.
Коэффициент армирования сечения принимаем равным \mu = 0,02 .
Плотность бетона \rho_{\text{б}} = 2500\text{кг}/\text{м}^{3} . Плотность арматуры \rho_{\text{а}} = 7850\text{кг}/\text{м}^{3} .
А.1.2.2 Допустимый разрушающий импульс определяем по формуле (16)
i_{\text{разр}} = 2 \cdot \frac{0,24}{4} \cdot \sqrt{2605 \cdot 0,24 \cdot 1,2 \cdot 8,5 \cdot 10^{6} \cdot 0,0075 \cdot 4,0} = 1660\text{Па} \cdot \text{с},
h_{1} = 0,2 \cdot (1 + 0,02 \cdot 10) = 0,24\text{м}; \frac{E_{s}}{E_{b}} = 10.
А.1.2.3 Из сравнения действующих на панели импульсов (см. таблицу А.1) с результатами, полученными в А.1.2.1 и А.1.2.2 настоящего приложения, следует, что фасадная стена удовлетворяет условию (14). Она не разрушится и не опрокинется.
А.1.3 Расчет левой боковой стены
| x, м | y, м | z, м | Rj, м | \eta_{j} | iд, Па·с |
| 7,2 | 3,0 | 4 | 8,77 | 77,8 | 565,6 |
| 3 | 8,35 | 73,9 | 606,4 | ||
| 2 | 8,05 | 71,2 | 640,2 | ||
| 1 | 7,86 | 69,6 | 660,3 | ||
| 0 | 7,80 | 69,0 | 674,5 | ||
| -1 | 7,86 | 69,6 | 660,3 |
Расчет действующего импульса выполняется по формуле (5).
А.1.3.1 Допускаемый опрокидывающий импульс равен
i_{\text{опр}} = 3,2 \cdot 12 \cdot \frac{2605 \cdot (0,2)^{2}}{\sqrt{3,0}} = 2310\text{Па} \cdot \text{с}.
А.1.3.2 Допускаемый разрушающий импульс равен
i_{\text{разр}} = 2 \cdot \frac{0,24}{5,5} \cdot \sqrt{2605 \cdot 0,24 \cdot 1,2 \cdot 8,5 \cdot 10^{6} \cdot 0,0075 \cdot 5,5} = 1415\text{Па} \cdot \text{с}.
А.1.3.3 Из сравнения действующих на панели импульсов (см. таблицу А.2) с результатами, полученными в А.1.3.1 и А.1.3.2 настоящего приложения, следует, что левая боковая стена удовлетворяет условию (14). Она не разрушится и не опрокинется.
А.1.4 Расчет правой боковой стены
| x, м | y, м | z, м | Rj, м | \eta_{j} | iд, Па·с |
| 6,5 | 3,0 | 4 | 8,2 | 72,6 | 621,3 |
| 3 | 7,76 | 68,7 | 674,5 | ||
| 2 | 7,43 | 65,8 | 716,7 | ||
| 1 | 7,23 | 64,0 | 746,3 | ||
| 0 | 7,16 | 63,4 | 755,3 | ||
| -1 | 7,23 | 64,0 | 746,3 |
Расчет действующего импульса выполняется по формуле (5).
А.1.4.1 Допускаемый опрокидывающий импульс равен
i_{\text{опр}} = 3,2 \cdot 12 \cdot \frac{2605 \cdot (0,2)^{2}}{\sqrt{3,0}} = 2310\text{Па} \cdot \text{с}.
А.1.4.2 Допускаемый разрушающий импульс равен
i_{\text{разр}} = 2 \cdot \frac{0,24}{4} \cdot \sqrt{2605 \cdot 0,24 \cdot 1,2 \cdot 8,5 \cdot 10^{6} \cdot 0,0075 \cdot 4,0} = 1660\text{Па} \cdot \text{с}.
А.1.4.3 Из сравнения действующих на панели импульсов (см. таблицу А.3) с результатами, полученными в А.1.4.1 и А.1.4.2 настоящего приложения, следует, что правая боковая стена удовлетворяет условию (14). Она не разрушится и не опрокинется.
А.1.5 Расчет ложной фасадной стены
| x, м | y, м | z, м | Rj, м | \eta_{j} | iд, Па·с |
| 8,5 | 1,5 | 4 | 9,51 | 84,2 | 719,0 |
| 3 | 9,14 | 80,9 | 760,3 | ||
| 2 | 8,87 | 78,5 | 797,2 | ||
| 1 | 8,69 | 76,9 | 819,0 | ||
| 0 | 8,63 | 76,4 | 826,0 | ||
| -1 | 8,69 | 76,9 | 819,0 |
Расчет действующего импульса выполняется по формуле (5).
А.1.5.1 Допускаемый опрокидывающий импульс равен
i_{\text{опр}} = 3,2 \cdot 12 \cdot \frac{2605 \cdot (0,2)^{2}}{\sqrt{3,0}} = 2310\text{Па} \cdot \text{с}.
А.1.5.2 Допускаемый разрушающий импульс равен
i_{\text{разр}} = 2 \cdot \frac{0,24}{4} \cdot \sqrt{2605 \cdot 0,24 \cdot 1,2 \cdot 8,5 \cdot 10^{6} \cdot 0,0075 \cdot 3} = 1917\text{Па} \cdot \text{с}.
А.1.5.3 Из сравнения действующих на панели импульсов (см. таблицу А.4) с результатами, полученными в А.1.5.1 и А.1.5.2 настоящего приложения, следует, что ложная фасадная стена удовлетворяет условию (14). Она не разрушится и не опрокинется.
Из А.1.2.3, А.1.3.3, А.1.4.3 и А.1.5.3 следует, что данный дворик является двориком многократного пользования, так как условие (14) выполняется для каждой панели каждой из стен дворика. Дворик частично защитит прилегающую территорию от осколков.
А.2 Пример расчета вновь проектируемого сборного железобетонного дворика
Расчет производится для стен и стоек вновь проектируемого сборного железобетонного дворика, примыкающего к кабине, имеющей одну вышибную поверхность, при взрыве тротилового заряда. Дворик предусматривается сделать однократного пользования.
Cэкв = 10 кг, Rb = 8,5·106 Па.
Плиты изготовляются из бетона класса B15 и привариваются к стойкам и к стенам кабины. Геометрические размеры дворика и кабины даны на рисунке А.1.
Поместим начало координат в центр тяжести заряда, как показано на рисунке А.1, и найдем расстояние до центра тяжести каждой панели дворика Rj. Затем по формулам (1) - (3) вычислим относительное расстояние \eta_{j} , для каждого из которых по формулам (4) и (5) с учетом 5.2.3 и 5.2.5 настоящего стандарта определим действующий на панели импульс.
А.2.2.1 Значения Rj, \eta_{j} , iд для каждой панели фасадной стены приведены в таблице А.5.
| x, м | y, м | z, м | Rj, м | \eta_{j} | iд, Па·с |
| 9,9 | 1,0 | 4 | 10,72 | 94,9 | 1309,0 |
| 3 | 10,39 | 92,0 | 1373,5 | ||
| 2 | 10,2 | 90,3 | 1418,5 | ||
| 1 | 10,0 | 88,5 | 1450,1 | ||
| 0 | 9,95 | 88,1 | 1461,0 | ||
| -1 | 10,0 | 88,5 | 1450,1 |
Так как \frac{C_{\text{экв}}}{V} = 0,08 , то расчет действующего импульса выполняется по формуле (5). Здесь V = 4·5·6 = 120 м3 — объем кабины.
А.2.2.2 Толщины панелей сборного железобетонного дворика рассчитываем по формулам (7), (8), (13)
h_{i\text{опр}} = 0,56 \cdot \sqrt{\frac{i_{\text{д}} \cdot \sqrt{3,0}}{12 \cdot 2605}} ,\text{м};
h_{i\text{разр}} = \frac{0,63}{1 + 0,02 \cdot 10} \cdot \sqrt[3]{\frac{i_{\text{д}}^{2} \cdot (4,0)^{2}}{2605 \cdot 1,2 \cdot 8,5 \cdot 10^{6} \cdot 0,0075 \cdot 4}} ,\text{м};
h_{i\text{разр}}^{*} = \frac{8,4 \cdot 10^{- 2}}{1 + 0,02 \cdot 10} \cdot \sqrt{\frac{R_{j} \cdot i_{\text{д}}}{1,5 \cdot 2605}} ,\text{м}.
Значения толщины панелей (hопр, hразр, h_{\text{разр}}^{*} ) приведены в таблице А.6.
Так как для дворика одноразового пользования должно выполняться условие (12), то выбираем толщину панелей фасадной стены h = 0,140 м.
А.2.3 Расчет ложной фасадной стены
А.2.3.1 Значения Rj, \eta_{j} , iд для каждой панели ложной фасадной стены приведены в таблице А.7.
| x, м | y, м | z, м | Rj, м | \eta_{j} | iд, Па·с |
| 8,5 | 1,5 | 4 | 9,51 | 71,0 | 1556,6 |
| 3 | 9,14 | 68,2 | 1645,9 | ||
| 2 | 8,87 | 66,2 | 1726,0 | ||
| 1 | 8,69 | 64,9 | 1773,1 | ||
| 0 | 8,63 | 64,4 | 1789,4 | ||
| -1 | 8,69 | 64,9 | 1773,1 |
Расчет действующего импульса производился по формуле (5).
А.2.3.2 Толщины панелей сборного железобетонного дворика рассчитываем по формулам (7), (8), (13)
h_{i\text{опр}} = 0,56 \cdot \sqrt{\frac{i_{\text{д}} \cdot \sqrt{3,0}}{12 \cdot 2605}} ,\text{м};
h_{i\text{разр}} = \frac{0,63}{1 + 0,02 \cdot 10} \cdot \sqrt[3]{\frac{i_{\text{д}}^{2} \cdot (3,0)^{2}}{2605 \cdot 1,2 \cdot 8,5 \cdot 10^{6} \cdot 0,0075 \cdot 3}} ,\text{м};
h_{i\text{разр}}^{*} = \frac{8,4 \cdot 10^{- 2}}{1 + 0,02 \cdot 10} \cdot \sqrt{\frac{R_{j} \cdot i_{\text{д}}}{1,5 \cdot 2605}} ,\text{м}.
Значения толщины панелей (hопр, hразр, h_{\text{разр}}^{*} ) приведены в таблице А.8.
Так как для дворика одноразового пользования должно выполняться условие (12), то выбираем толщину панелей ложной фасадной стены h = 0,140 м.
А.2.4 Расчет левой боковой стены
А.2.4.1 Значения Rj, \eta_{j} , iд для каждой панели левой боковой стены приведены в таблице А.9.
| x, м | y, м | z, м | Rj, м | \eta_{j} | iд, Па·с |
| 7,2 | 3,0 | 4 | 8,77 | 65,5 | 1224,4 |
| 3 | 8,36 | 62,3 | 1312,7 | ||
| 2 | 8,05 | 60,1 | 1386,0 | ||
| 1 | 7,86 | 58,7 | 1429,6 | ||
| 0 | 7,80 | 58,2 | 1460,2 | ||
| -1 | 7,86 | 58,7 | 1429,6 |
Расчет действующего импульса производился по формуле (5) с учетом 5.2.5 настоящего стандарта.
А.2.4.2 Толщины панелей сборного железобетонного дворика рассчитываем по формулам (7), (8), (13)
h_{i\text{опр}} = 0,56 \cdot \sqrt{\frac{i_{\text{д}} \cdot \sqrt{3,0}}{12 \cdot 2605}} ,\text{м};
h_{i\text{разр}} = \frac{0,63}{1 + 0,02 \cdot 10} \cdot \sqrt[3]{\frac{i_{\text{д}}^{2} \cdot (5,5)^{2}}{2605 \cdot 1,2 \cdot 8,5 \cdot 10^{6} \cdot 0,0075 \cdot 5,5}} ,\text{м};
h_{i\text{разр}}^{*} = \frac{8,4 \cdot 10^{- 2}}{1 + 0,02 \cdot 10} \cdot \sqrt{\frac{R_{j} \cdot i_{\text{д}}}{1,5 \cdot 2605}} ,\text{м}.
Значения толщины панелей (hопр, hразр, h_{\text{разр}}^{*} ) приведены в таблице А.10.
Так как для дворика одноразового пользования должно выполняться условие (12), то выбираем толщину панелей левой боковой стены h = 0,140 м.
А.2.5 Расчет правой боковой стены
А.2.5.1 Значения Rj, \eta_{j} , iд для каждой панели правой боковой стены приведены в таблице А.11.
| x, м | y, м | z, м | Rj, м | \eta_{j} | iд, Па·с |
| 6,5 | 3,0 | 4 | 8,2 | 61,2 | 1345,1 |
| 3 | 7,76 | 57,9 | 1460,2 | ||
| 2 | 7,43 | 55,5 | 1551,5 | ||
| 1 | 7,23 | 54,0 | 1615,7 | ||
| 0 | 7,16 | 53,4 | 1635,1 | ||
| -1 | 7,23 | 54,0 | 1615,7 |
Расчет действующего импульса производился по формуле (5) с учетом 5.2.5 настоящего стандарта.
А.2.5.2 Толщины панелей сборного железобетонного дворика рассчитываем по формулам (7), (8), (13)
h_{i\text{опр}} = 0,56 \cdot \sqrt{\frac{i_{\text{д}} \cdot \sqrt{3,0}}{12 \cdot 2605}} ,\text{м};
h_{i\text{разр}} = \frac{0,63}{1 + 0,02 \cdot 10} \cdot \sqrt[3]{\frac{i_{\text{д}}^{2} \cdot (4,0)^{2}}{2605 \cdot 1,2 \cdot 8,5 \cdot 10^{6} \cdot 0,0075 \cdot 4}} ,\text{м};
h_{i\text{разр}}^{*} = \frac{8,4 \cdot 10^{- 2}}{1 + 0,02 \cdot 10} \cdot \sqrt{\frac{R_{j} \cdot i_{\text{д}}}{1,5 \cdot 2605}} ,\text{м}.
Значения толщины панелей (hопр, hразр, h_{\text{разр}}^{*} ) приведены в таблице А.12.
Так как для дворика одноразового пользования должно выполняться условие (12), то выбираем толщину панелей правой боковой стены h = 0,140 м.
А.2.6 Расчет монолитных стоек сборного железобетонного дворика
Стойка № 1 является угловой, к ней примыкают левая боковая стена и фасадная стена дворика.
iiср вычисляется по формуле (25). \beta_{i} вычисляется по формуле (26).
i_{1cp} = \frac{1}{6} (1224,4 + 1312,7 + 1386,0 + 1429,6 + 1460,2 + 1489,6) = 1373,8\text{Па} \cdot \text{с}.
Значения iд для левой боковой стены показаны в таблице А.9.
\beta_{1} = \frac{6}{6 + 6 + 5,5} = 0,343;
i_{2cp} = \frac{1}{6} (1309,0 + 1373,5 + 1418,5 + 1450,1 + 1461,0 + 1450,1) = 1410\text{Па} \cdot \text{с}.
Значения iд для фасадной стены показаны в таблице А.5.
\beta_{2} = \frac{6}{6 + 6 + 4} = 0,375;
Расчет J производится по формуле (24)
J = \frac{1}{2} \cdot (0,343 \cdot 1373,8 \cdot 33 + 0,375 \cdot 1410 \cdot 24) = 14120H \cdot c.
Расчет Fразр производится по формуле (23)
F_{\text{разр}} = \frac{0,3}{1 + 0,02 \cdot 10} \cdot \sqrt[3]{\frac{14120^{2}}{2605 \cdot 1,2 \cdot 8,5 \cdot 10^{6}}} = 0,049\text{м}^{2}.
Сторона квадратной стойки площадью Fразр = 0,049 м2 составляет 0,220 м. При толщине панелей стен дворика 0,140 м принимаем размеры стойки № 1 0,240 x 0,240 м площадью Fст = 0,058 м2.
Далее проверяем стойку № 1 на соответствие 6.4.4 настоящего стандарта. Для угловой стойки № 1 параметр m равен
m = 0,545 \cdot (\frac{0,24^{4}}{1,0 \cdot 0,14^{3}} + 4,75) = 3,25,
l = \frac{5,5 + 4,0}{2} = 4,75\text{м}.
Так как m > 2, стойка № 1 размерами 0,24 x 0,24 м соответствует стандарту.
Стойка № 2 является концевой, к ней примыкает фасадная стена дворика.
iiср вычисляется по формуле (25). \beta_{i} вычисляется по формуле (26).
i_{2cp} = \frac{1}{6} (1309,0 + 1373,5 + 1418,5 + 1450,1 + 1461,0 + 1450,1) = 1410\text{Па} \cdot \text{с}.
Значения iд для фасадной стены показаны в таблице А.5.
\beta_{2} = \frac{6}{6 + 6 + 4} = 0,375;
Расчет J производится по формуле (24)
J = 0,375·1410·24 = 12690 Н·с.
Расчет Fразр производится по формуле (23)
F_{\text{разр}} = \frac{0,3}{1 + 0,02 \cdot 10} \cdot \sqrt[3]{\frac{12690^{2}}{2605 \cdot 1,2 \cdot 8,5 \cdot 10^{6}}} = 0,046\text{м}^{2}.
Сторона квадратной стойки площадью Fразр = 0,046 м2 составляет 0,212 м. При толщине панелей стен дворика 0,140 м принимаем размеры стойки № 2 0,240 x 0,240 м площадью Fст = 0,058 м2.
Далее проверяем стойку № 2 на соответствие 6.4.4 настоящего стандарта. Для угловой стойки № 2 параметр m равен
m = 0,545 \cdot (\frac{0,24^{4}}{1,0 \cdot 0,14^{3}} + 4) = 2,83.
Так как m > 1,5, стойка № 2 размерами 0,24 x 0,24 м соответствует стандарту.
На стойку № 3 и на прилегающую к ней ложную правую боковую стену не действует импульс от взрыва. В связи с этим расчет стойки № 3 не производится.
Стойка № 4 является промежуточной, к ней примыкают ложная фасадная стена, правая боковая стена и ложная правая боковая стена дворика.
iiср вычисляется по формуле (25). \beta_{i} вычисляется по формуле (26).
i_{1cp} = \frac{1}{6} (1556,6 + 1645,9 + 1776,0 + 1773,1 + 1789,4 + 1773,1) = 1710,7\text{Па} \cdot \text{с}.
Значения iд для ложной фасадной стены показаны в таблице А.7.
\beta_{1} = \frac{6}{6 + 6 + 3} = 0,4;
i_{2cp} = \frac{1}{6} (1345,1 + 1460,2 + 1551,5 + 1615,7 + 1635,1 + 1615,7) = 1537,2\text{Па} \cdot \text{с}.
Значения iд для правой боковой стены показаны в таблице А.11.
\beta_{4} = \frac{6}{6 + 6 + 4} = 0,375;
На ложную правую боковую стену не действует импульс от взрыва, поэтому она не учитывается в расчете параметров стойки № 4.
Расчет J производится по формуле (24)
J = \frac{1}{2} \cdot (0,4 \cdot 1710,7 \cdot 18 + 0,375 \cdot 1537,2 \cdot 24) = 13075,9H \cdot c.
Расчет Fразр производится по формуле (23)
F_{\text{разр}} = \frac{0,3}{1 + 0,02 \cdot 10} \cdot \sqrt[3]{\frac{13075,9^{2}}{2605 \cdot 1,2 \cdot 8,5 \cdot 10^{6}}} = 0,047\text{м}^{2}.
Сторона квадратной стойки площадью Fразр = 0,047 м2 составляет 0,215 м. При толщине панелей стен дворика 0,140 м принимаем размеры стойки № 4 0,240 x 0,240 м площадью Fст = 0,058 м2.
Далее проверяем стойку № 4 на соответствие 6.4.4 настоящего стандарта. Для угловой стойки № 4 параметр m равен
m = 0,545 \cdot (\frac{0,24^{4}}{1,0 \cdot 0,14^{3}} + 3,5) = 2,56,
l = \frac{4 + 3}{2} = 3,5\text{м}.
Так как m > 2, стойка № 4 размерами 0,24 x 0,24 м соответствует стандарту.
Стойка № 5 является концевой, к ней примыкает ложная фасадная стена дворика.
iiср вычисляется по формуле (25). \beta_{i} вычисляется по формуле (26).
i_{1cp} = \frac{1}{6} (1556,6 + 1645,9 + 1776,0 + 1773,1 + 1789,4 + 1773,1) = 1710,7\text{Па} \cdot \text{с}.
Значения iд для ложной фасадной стены показаны в таблице А.7.
\beta_{1} = \frac{6}{6 + 6 + 3} = 0,4;
Расчет J производится по формуле (24)
J = 0,4·1710,7·18 = 12317 Н·с.
Расчет Fразр производится по формуле (23)
F_{\text{разр}} = \frac{0,3}{1 + 0,02 \cdot 10} \cdot \sqrt[3]{\frac{12317^{2}}{2605 \cdot 1,2 \cdot 8,5 \cdot 10^{6}}} = 0,045\text{м}^{2}.
Сторона квадратной стойки площадью Fразр = 0,045 м2 составляет 0,210 м. При толщине панелей стен дворика 0,140 м принимаем размеры стойки № 5 0,240 x 0,240 м площадью Fст = 0,058 м2.
Далее проверяем стойку № 5 на соответствие 6.4.4 настоящего стандарта. Для угловой стойки № 5 параметр m равен
m = 0,545 \cdot (\frac{0,24^{4}}{1,0 \cdot 0,14^{3}} + 3) = 2,29.
Так как m > 1,5, стойка № 5 размерами 0,24 x 0,24 м соответствует стандарту.
Из А.2.2.2, А.2.3.2, А.2.4.2, А.2.5.2 и 2.6 следует, что проектируемый сборный железобетонный дворик имеет толщину стен 0,14 м и квадратные стойки со стороной 0,24 м.