---
title: "Без названия"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/bez-nazvaniya-8962"
---

## Без названия

# Документ 38171


<a id="p100001"></a>**РЕКОМЕНДАЦИИ**
**ПО РАСЧЕТУ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ МЕРЗЛЫХ ОСНОВАНИЙ**
**ФУНДАМЕНТОВ С УЧЕТОМ ПОНИЖЕНИЯ ИХ ТЕМПЕРАТУРЫ**
**В ПРОЦЕССЕ СТРОИТЕЛЬСТВА И ЭКСПЛУАТАЦИИ**

<a id="p100002"></a>Настоящие рекомендации составлены в развитие положений главы СНиП II-18-76. Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах (М., Стройиздат, 1977) по расчету несущей способности мерзлых оснований свайных и столбчатых фундаментов, используемых по принципу 1, и содержат методику учета понижения температуры этих оснований в процессе строительства и эксплуатации зданий и сооружений. Методика расчета разработана на основе принципа линейного суммирования поврежденности, впервые использованного для этих целей докт. техн. наук проф. С.С. Вяловым.
<a id="p100003"></a>Рекомендации предназначены для проектных организаций, занимающихся вопросами строительства в районах распространения вечномерзлых грунтов.
<a id="p100004"></a>Работа рекомендована к изданию решением секции "Фундаментостроение на вечномерзлых грунтах" Научно-технического совета НИИ оснований и подземных сооружений имени Н.М. Герсеванова.
<a id="p100005"></a>Рекомендации разработаны канд. технических наук М.Р. Гохманом и Ю.С. Миренбургом.
<a id="p100006"></a>Замечания и предложения по содержанию рекомендаций направлять по адресу: 109389, 2-я Институтская, 6, НИИ оснований и подземных сооружений им. Н.М. Герсеванова.


## 1. <a id="p100007"></a>ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


<a id="p100008"></a>1.1. Для ускорения внедрения в практику строительства последних достижений науки и техники и установления прямых связей между научно-исследовательскими и проектными организациями Госстрой СССР разрешил при разработке рабочих чертежей применять рекомендации головных институтов Госстроя СССР до включения их в нормативные документы. При этом соответствующая часть проекта, в которую вошли разработки научно-исследовательского института, должна быть выполнена с участием головного НИИ - автора работы.
<a id="p100009"></a>1.2. Настоящие Рекомендации разработаны в развитие положений разд. 4 главы СНиП II-18-76 "Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах" и распространяются на проектирование фундаментов гражданских и промышленных зданий и сооружений, возводимых на вечномерзлых и промороженных до начала строительства грунтах, используемых по принципу 1, температура которых понижается в процессе строительства и эксплуатации.
<a id="p100010"></a>1.3. Рекомендации не распространяются на фундаменты на сильнольдистых, засоленных к заторфованных мерзлых грунтах, а также на участках, где слой сезонного промерзания после начала строительства здания или сооружения не сливается с вечномерзлым грунтом.
<a id="p100011"></a>1.4. Рекомендации позволяют определить несущую способность оснований свайных и столбчатых фундаментов с учетом сезонного изменения температуры грунтов основания в годовом цикле и ее многолетнего понижения, вызванного работой охлаждающих устройств (рис. 1).



<a id="p100013"></a>Рис. 1. Изменение текущей (1), среднегодовой (2)
и расчетной (3) температуры грунтов основания зданий
и сооружений в процессе строительства и эксплуатации





<a id="p100015"></a>Рис. 2. График для определения

<a id="p100016"></a>1.5. Для повышения несущей способности оснований и уменьшения размеров фундаментов рекомендуется проводить оптимальное понижение температуры грунтов основания с помощью охлаждающих устройств, в качестве которых следует использовать жидкостные и парожидкостные сезоннодействующие установки, вентилируемые наружным воздухом подполья, каналы, трубчатые системы и комбинации этих устройств.

#### <a id="p100017"></a>1.6 Следует выделять два расчетных периода продолжительностью, кратной одному году (см. рис. 1):

<a id="p100018"></a>начальный период с понижающейся от года к году среднегодовой температурой грунта под зданием или сооружением продолжительностью  (год), определяемой по формуле (1) с округлением в сторону увеличения  до целого числа лет

<a id="p100019"></a>, (1)

<a id="p100020"></a>где  - безразмерный параметр, определяемый по графику рис. 2 в зависимости от Zм/B;
<a id="p100021"></a>Cм - объемная теплоемкость мерзлого грунта, определяемая по прил. 1 главы СНиП II-18-76, ккал/(м3·град);
 - <a id="p100022"></a>коэффициент теплопроводности мерзлого грунта, определяемый по прил. 1 главы СНиП II-18-76, ккал/(м·ч·град);
<a id="p100023"></a>Hт - расчетная глубина сезонного оттаивания грунта, определяемая по разд. 3 главы СНиП II-18-76, м;
<a id="p100024"></a>Zм - глубина заложения подошвы столбчатого фундамента или торца сваи в вечномерзлый грунт, м;
<a id="p100025"></a>B - ширина здания, м;
<a id="p100026"></a>стационарный период с постоянной среднегодовой температурой грунта под зданием или сооружением. Продолжительность стационарного периода  определяется по формуле:

<a id="p100027"></a>, (2)

<a id="p100028"></a>где  - срок эксплуатации здания или сооружения, год.


## 2. <a id="p100029"></a>РАСЧЕТ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ ОСНОВАНИЯ


<a id="p100030"></a>2.1. Несущая способность основания (по прочности) вертикально нагруженной висячей сваи и столбчатого фундамента Ф определяется по формуле:

<a id="p100031"></a>, (3)

<a id="p100032"></a>где m - коэффициент условий работы грунтового основания, принимаемый по разд. 4 главы СНиП II-18-76;
<a id="p100033"></a>n - число слоев вечномерзлого грунта, на которое в расчетной схеме разделяется основание;
<a id="p100034"></a>mt - температурный коэффициент условий работы основания, определяемый в соответствии с п. 2.2;
<a id="p100035"></a>R - расчетное давление на мерзлый грунт под нижним концом сваи или под подошвой столбчатого фундамента, кгс/см2, назначаемое по прил. 6 главы СНиП II-18-76 при соответствующей расчетной температуре грунта tjz или tjм, определяемой по пп. 3.1 - 3.2 для первого года после начала строительства (j = 1);
<a id="p100036"></a>F - площадь поперечного сечения сваи у ее нижнего конца или подошвы столбчатого фундамента, см2;
<a id="p100037"></a>Rсм,i - расчетное сопротивление мерзлого грунта или грунтового раствора сдвигу по поверхности смерзания фундамента, кгс/см2, для середины i-го слоя вечномерзлого грунта, назначаемое по прил. 6 главы СНиП II-18-76 при соответствующей расчетной температуре грунта tjz или tjм, определяемой по пп. 3.1 - 3.2 для первого года после начала строительства (j = 1);
<a id="p100038"></a>Fсм,i - площадь поверхности смерзания i-го слоя вечномерзлого грунта с боковой поверхностью сваи или нижней ступени башмака столбчатого фундамента, см2.
<a id="p100039"></a>Для однородных вечномерзлых грунтов несущая способность основания висячей сваи определяется по формуле:

<a id="p100040"></a>Ф = mmt(RF + RсмFсм), (4)

<a id="p100041"></a>где R, Rсм - соответственно расчетное давление на мерзлый грунт под нижним концом сваи и расчетное сопротивление грунта сдвигу по поверхности смерзания, кгс/см2, назначаемые по прил. 6 главы СНиП II-18-76 при соответствующей расчетной температуре грунта tjz или tjэ, определяемой по пп. 3.1 - 3.2 для первого года после начала строительства (j = 1);
<a id="p100042"></a>m, mt, F и Fсм - обозначения те же, что и в формуле (3).

#### <a id="p100043"></a>2.2 Температурный коэффициент условий работы основания mt определяется по табл. 1 или по формуле:


<a id="p100044"></a>, (5)

<a id="p100045"></a>где  - эквивалентное время (год), определяемое по п. 2.3.

<a id="p100046"></a>Таблица 1


| <a id="p100047"></a>, год | <a id="p100048"></a>1 | <a id="p100049"></a>2 | <a id="p100050"></a>5 | <a id="p100051"></a>10 | <a id="p100052"></a>25 | <a id="p100053"></a>50 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100054"></a>mt | <a id="p100055"></a>1,18 | <a id="p100056"></a>1,15 | <a id="p100057"></a>1,10 | <a id="p100058"></a>1,07 | <a id="p100059"></a>1,03 | <a id="p100060"></a>1,00 |


<a id="p100061"></a>2.3. Для зданий и сооружений, возводимых до начала охлаждения грунтов оснований, эквивалентное время  определяется по формуле:

<a id="p100062"></a>, (6)

<a id="p100063"></a>где  и  - продолжительность (год) соответственно начального и стационарного периода, определяемые согласно п. 1.6;
<a id="p100064"></a>,  - температурные коэффициенты, учитывающие изменение расчетной температуры грунта tj(м,э) в процессе строительства и эксплуатации по сравнению с расчетной температурой в первый год после начала строительства (j = 1), определяемые по п. 2.4.

#### <a id="p100065"></a>2.4 Температурные коэффициенты  и  определяются по табл. 2 или по формуле:


<a id="p100066"></a>, (7)

<a id="p100067"></a>где R1 и Rj - расчетные сопротивления мерзлого грунта, кгс/см2 (R - для столбчатых фундаментов, Rсм - для свайных), соответственно в i-й и j-й год после начала строительства, (определяемые по прил. 6 главы СНиП II-18-76 при соответствующих расчетных температурах грунта tjм и tjэ (см. п. 3.1).

<a id="p100068"></a>Таблица 2


| <a id="p100069"></a>Rj/R1 | <a id="p100070"></a>1,04 | <a id="p100071"></a>1,06 | <a id="p100072"></a>1,08 | <a id="p100073"></a>1,1 | <a id="p100074"></a>1,12 | <a id="p100075"></a>1,15 | <a id="p100076"></a>1,17 | <a id="p100077"></a>1,20 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
|  | <a id="p100079"></a>0,43 | <a id="p100080"></a>0,28 | <a id="p100081"></a>0,19 | <a id="p100082"></a>0,12 | <a id="p100083"></a>0,08 | <a id="p100084"></a>0,04 | <a id="p100085"></a>0,03 | <a id="p100086"></a>0,02 |


<a id="p100087"></a>*Примечание.* Значение коэффициентов  при Rj/R1 > 1,2 принимается равным нулю.


## 3. <a id="p100088"></a>ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТЕМПЕРАТУРНОГО РЕЖИМА ГРУНТОВ ОСНОВАНИЯ


<a id="p100089"></a>3.1. В качестве расчетных параметров температурного режима грунтов основания принимаются расчетные температуры грунта tjм, tjz и tjэ, определяемые по п. 3.2.
<a id="p100090"></a>Соответствие обозначений расчетных tj(м,z,э) температур грунта и глубин Zм,i обозначениям расчетных характеристик R, Rсм, Rj, Rjсм, ,  и Kj(м,э) приведено в таблице 3.
<a id="p100091"></a>В каждом столбце настоящей таблицы приведены взаимно соответствующие характеристики.
<a id="p100092"></a>Здесь Zм - глубина, м, заложения подошвы столбчатого фундамента или нижнего конца сваи, измеряемая от верхней поверхности вечномерзлых грунтов;
<a id="p100093"></a>Zi - расстояние, м, от верхней поверхности вечномерзлых грунтов до середины нолей ступени столбчатого фундамента или середины i-го слоя грунта, для которого определяется Rсм,i.

<a id="p100094"></a>Таблица 3


<table>
<colgroup><col width="44%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100095"></a>Характеристика</td><td colspan="6"><a id="p100096"></a>Тип фундамента</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100097"></a>столбчатый</td><td colspan="4"><a id="p100098"></a>свайный</td></tr>
<tr><td><a id="p100099"></a>Формула, в которой использовано значение R</td><td colspan="2"><a id="p100100"></a>(3)</td><td colspan="2"><a id="p100101"></a>(3)</td><td colspan="2"><a id="p100102"></a>(4)</td></tr>
<tr><td><a id="p100103"></a>Вид расчетного сопротивления</td><td><a id="p100104"></a>R</td><td><a id="p100105"></a>Rсм</td><td><a id="p100106"></a>R</td><td><a id="p100107"></a>Rсм</td><td><a id="p100108"></a>R</td><td><a id="p100109"></a>Rсм</td></tr>
<tr><td><a id="p100110"></a>Расчетная температура грунта, определяемая по формулам (8) и (9)</td><td><a id="p100111"></a>tjм</td><td><a id="p100112"></a>tjм</td><td><a id="p100113"></a>tjz</td><td><a id="p100114"></a>tjz</td><td><a id="p100115"></a>tjz</td><td><a id="p100116"></a>tjэ</td></tr>
<tr><td><a id="p100117"></a>Глубина Z - от верхней поверхности вечномерзлых грунтов, входящая в расчет температуры</td><td><a id="p100118"></a>Zм</td><td><a id="p100119"></a>Zi</td><td><a id="p100120"></a>Zм</td><td><a id="p100121"></a>Zi</td><td><a id="p100122"></a>Zм</td><td><a id="p100123"></a>Zм</td></tr>
<tr><td><a id="p100124"></a>Коэффициенты сезонного изменения температур и теплового влияния в формулах (8) и (9)</td><td>Kjм</td><td>Kjм</td><td>Kjм</td><td>Kjм</td><td>Kjм</td><td>Kjэ</td></tr>
<tr><td><a id="p100131"></a>Расчетные сопротивления в формуле (7)</td><td><a id="p100132"></a>R1<br>Rj</td><td><a id="p100133"></a>-</td><td><a id="p100134"></a>-</td><td><a id="p100135"></a>R1см<br>Rjсм</td><td><a id="p100136"></a>-</td><td><a id="p100137"></a>R1см<br>Rjсм</td></tr>
<tr><td><a id="p100138"></a>Расчетные температуры для определения R1 и Rj в формуле</td><td><a id="p100139"></a>tjм</td><td><a id="p100140"></a>-</td><td><a id="p100141"></a>-</td><td><a id="p100142"></a>tjэ</td><td><a id="p100143"></a>-</td><td><a id="p100144"></a>tjэ</td></tr>
</table>



#### <a id="p100145"></a>3.2 Расчетные температуры грунта tj(м,z,э) определяются по формулам:

<a id="p100146"></a>под серединой здания

<a id="p100147"></a>; (8)

<a id="p100148"></a>под краем здания

<a id="p100149"></a>, (9)

<a id="p100150"></a>где  - среднегодовая температура вечномерзлого грунта на его верхней поверхности, °C, в период строительства и эксплуатации сооружения, определяемая в соответствии с разд. 4 главы СНиП II-18-76;
<a id="p100151"></a>tн.з - температура начала замерзания грунта, °C, определяемая по разд. 2 главы СНиП II-18-76;
 - <a id="p100152"></a>коэффициент сезонного изменения температур, принимаемый по разд. 4 главы СНиП II-18-76;
<a id="p100153"></a>tо - температура вечномерзлого грунта, °C, на глубине 10 м перед началом строительства, определяемая по данным инженерных изысканий с учетом ее изменения при застройке территории;
 - <a id="p100154"></a>коэффициенты теплового влияния, определяемые по табл. 4 - 7 в зависимости от Zм,i/B и безразмерного параметра , вычисляемого в соответствии с п. 3.3;
<a id="p100155"></a>B - ширина здания или сооружения, м;
<a id="p100156"></a>Zм,i - то же, что и в п. 3.1.
<a id="p100157"></a>*Примечание.* При определении по формулам (8) и (9) значений расчетных температур  и  в первый год после начала эксплуатации (j = 1) принимается .

<a id="p100158"></a>Таблица 4


<table>
<colgroup><col width="13%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="10%"><col width="12%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"></td><td colspan="9"><a id="p100160"></a>Коэффициент при</td></tr>
<tr><td><a id="p100161"></a>0,0</td><td><a id="p100162"></a>0,1</td><td><a id="p100163"></a>0,2</td><td><a id="p100164"></a>0,5</td><td><a id="p100165"></a>1,0</td><td><a id="p100166"></a>2,0</td><td><a id="p100167"></a>5,0</td><td><a id="p100168"></a>10,0</td><td><a id="p100169"></a>&gt;= 20,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100170"></a>0,05</td><td><a id="p100171"></a>1,0</td><td><a id="p100172"></a>0,97</td><td><a id="p100173"></a>0,88</td><td><a id="p100174"></a>0,68</td><td><a id="p100175"></a>0,53</td><td><a id="p100176"></a>0,39</td><td><a id="p100177"></a>0,25</td><td><a id="p100178"></a>0,18</td><td><a id="p100179"></a>0,06</td></tr>
<tr><td><a id="p100180"></a>0,1</td><td><a id="p100181"></a>1,0</td><td><a id="p100182"></a>0,97</td><td><a id="p100183"></a>0,88</td><td><a id="p100184"></a>0,68</td><td><a id="p100185"></a>0,53</td><td><a id="p100186"></a>0,39</td><td><a id="p100187"></a>0,27</td><td><a id="p100188"></a>0,22</td><td><a id="p100189"></a>0,13</td></tr>
<tr><td><a id="p100190"></a>0,15</td><td><a id="p100191"></a>1,0</td><td><a id="p100192"></a>0,97</td><td><a id="p100193"></a>0,88</td><td><a id="p100194"></a>0,68</td><td><a id="p100195"></a>0,53</td><td><a id="p100196"></a>0,40</td><td><a id="p100197"></a>0,28</td><td><a id="p100198"></a>0,23</td><td><a id="p100199"></a>0,18</td></tr>
<tr><td><a id="p100200"></a>0,2</td><td><a id="p100201"></a>1,0</td><td><a id="p100202"></a>0,97</td><td><a id="p100203"></a>0,88</td><td><a id="p100204"></a>0,69</td><td><a id="p100205"></a>0,53</td><td><a id="p100206"></a>0,41</td><td><a id="p100207"></a>0,32</td><td><a id="p100208"></a>0,28</td><td><a id="p100209"></a>0,24</td></tr>
<tr><td><a id="p100210"></a>0,3</td><td><a id="p100211"></a>1,0</td><td><a id="p100212"></a>0,97</td><td><a id="p100213"></a>0,88</td><td><a id="p100214"></a>0,70</td><td><a id="p100215"></a>0,56</td><td><a id="p100216"></a>0,47</td><td><a id="p100217"></a>0,40</td><td><a id="p100218"></a>0,37</td><td><a id="p100219"></a>0,34</td></tr>
<tr><td><a id="p100220"></a>0,5</td><td><a id="p100221"></a>1,0</td><td><a id="p100222"></a>0,97</td><td><a id="p100223"></a>0,89</td><td><a id="p100224"></a>0,73</td><td><a id="p100225"></a>0,64</td><td><a id="p100226"></a>0,58</td><td><a id="p100227"></a>0,53</td><td><a id="p100228"></a>0,52</td><td><a id="p100229"></a>0,5</td></tr>
<tr><td><a id="p100230"></a>1</td><td><a id="p100231"></a>1,0</td><td><a id="p100232"></a>0,98</td><td><a id="p100233"></a>0,93</td><td><a id="p100234"></a>0,83</td><td><a id="p100235"></a>0,78</td><td><a id="p100236"></a>0,74</td><td><a id="p100237"></a>0,72</td><td><a id="p100238"></a>0,71</td><td><a id="p100239"></a>0,7</td></tr>
<tr><td><a id="p100240"></a>2</td><td><a id="p100241"></a>1,0</td><td><a id="p100242"></a>0,99</td><td><a id="p100243"></a>0,96</td><td><a id="p100244"></a>0,91</td><td><a id="p100245"></a>0,88</td><td><a id="p100246"></a>0,87</td><td><a id="p100247"></a>0,86</td><td><a id="p100248"></a>0,85</td><td><a id="p100249"></a>0,85</td></tr>
</table>


<a id="p100250"></a>Таблица 5


<table>
<colgroup><col width="13%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="10%"><col width="12%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"></td><td colspan="9"><a id="p100252"></a>Коэффициент при</td></tr>
<tr><td><a id="p100253"></a>0,0</td><td><a id="p100254"></a>0,1</td><td><a id="p100255"></a>0,2</td><td><a id="p100256"></a>0,5</td><td><a id="p100257"></a>1,0</td><td><a id="p100258"></a>2,0</td><td><a id="p100259"></a>5,0</td><td><a id="p100260"></a>10,0</td><td><a id="p100261"></a>&gt;= 20,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100262"></a>0,05</td><td><a id="p100263"></a>0,5</td><td><a id="p100264"></a>0,49</td><td><a id="p100265"></a>0,44</td><td><a id="p100266"></a>0,34</td><td><a id="p100267"></a>0,26</td><td><a id="p100268"></a>0,19</td><td><a id="p100269"></a>0,12</td><td><a id="p100270"></a>0,08</td><td><a id="p100271"></a>0,02</td></tr>
<tr><td><a id="p100272"></a>0,1</td><td><a id="p100273"></a>0,5</td><td><a id="p100274"></a>0,49</td><td><a id="p100275"></a>0,44</td><td><a id="p100276"></a>0,34</td><td><a id="p100277"></a>0,26</td><td><a id="p100278"></a>0,19</td><td><a id="p100279"></a>0,12</td><td><a id="p100280"></a>0,09</td><td><a id="p100281"></a>0,03</td></tr>
<tr><td><a id="p100282"></a>0,15</td><td><a id="p100283"></a>0,5</td><td><a id="p100284"></a>0,49</td><td><a id="p100285"></a>0.44</td><td><a id="p100286"></a>0,34</td><td><a id="p100287"></a>0,26</td><td><a id="p100288"></a>0,20</td><td><a id="p100289"></a>0,13</td><td><a id="p100290"></a>0,10</td><td><a id="p100291"></a>0,05</td></tr>
<tr><td><a id="p100292"></a>0,2</td><td><a id="p100293"></a>0,5</td><td><a id="p100294"></a>0,49</td><td><a id="p100295"></a>0,44</td><td><a id="p100296"></a>0,34</td><td><a id="p100297"></a>0,27</td><td><a id="p100298"></a>0,20</td><td><a id="p100299"></a>0,13</td><td><a id="p100300"></a>0,11</td><td><a id="p100301"></a>0,06</td></tr>
<tr><td><a id="p100302"></a>0,3</td><td><a id="p100303"></a>0,5</td><td><a id="p100304"></a>0,49</td><td><a id="p100305"></a>0,44</td><td><a id="p100306"></a>0,34</td><td><a id="p100307"></a>0,27</td><td><a id="p100308"></a>0,21</td><td><a id="p100309"></a>0,14</td><td><a id="p100310"></a>0,12</td><td><a id="p100311"></a>0,09</td></tr>
<tr><td><a id="p100312"></a>0,5</td><td><a id="p100313"></a>0,5</td><td><a id="p100314"></a>0,49</td><td><a id="p100315"></a>0,44</td><td><a id="p100316"></a>0,35</td><td><a id="p100317"></a>0,27</td><td><a id="p100318"></a>0,22</td><td><a id="p100319"></a>0,18</td><td><a id="p100320"></a>0,17</td><td><a id="p100321"></a>0,15</td></tr>
<tr><td><a id="p100322"></a>1</td><td><a id="p100323"></a>0,5</td><td><a id="p100324"></a>0,49</td><td><a id="p100325"></a>0,45</td><td><a id="p100326"></a>0,36</td><td><a id="p100327"></a>0,32</td><td><a id="p100328"></a>0,29</td><td><a id="p100329"></a>0,27</td><td><a id="p100330"></a>0,26</td><td><a id="p100331"></a>0,25</td></tr>
<tr><td><a id="p100332"></a>2</td><td><a id="p100333"></a>0,5</td><td><a id="p100334"></a>0,49</td><td><a id="p100335"></a>0,46</td><td><a id="p100336"></a>0,41</td><td><a id="p100337"></a>0,39</td><td><a id="p100338"></a>0,37</td><td><a id="p100339"></a>0,36</td><td><a id="p100340"></a>0,35</td><td><a id="p100341"></a>0,35</td></tr>
</table>


<a id="p100342"></a>Таблица 6


<table>
<colgroup><col width="13%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="10%"><col width="12%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"></td><td colspan="9"><a id="p100344"></a>Коэффициент при</td></tr>
<tr><td><a id="p100345"></a>0,0</td><td><a id="p100346"></a>0,1</td><td><a id="p100347"></a>0,2</td><td><a id="p100348"></a>0,5</td><td><a id="p100349"></a>1,0</td><td><a id="p100350"></a>2,0</td><td><a id="p100351"></a>5,0</td><td><a id="p100352"></a>10,0</td><td><a id="p100353"></a>&gt;= 20,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100354"></a>0,05</td><td><a id="p100355"></a>1,0</td><td><a id="p100356"></a>0,63</td><td><a id="p100357"></a>0,52</td><td><a id="p100358"></a>0,37</td><td><a id="p100359"></a>0,28</td><td><a id="p100360"></a>0,19</td><td><a id="p100361"></a>0,13</td><td><a id="p100362"></a>0,11</td><td><a id="p100363"></a>0,03</td></tr>
<tr><td><a id="p100364"></a>0,1</td><td><a id="p100365"></a>1,0</td><td><a id="p100366"></a>0,63</td><td><a id="p100367"></a>0,52</td><td><a id="p100368"></a>0,37</td><td><a id="p100369"></a>0,28</td><td><a id="p100370"></a>0,20</td><td><a id="p100371"></a>0,14</td><td><a id="p100372"></a>0,13</td><td><a id="p100373"></a>0,06</td></tr>
<tr><td><a id="p100374"></a>0,15</td><td><a id="p100375"></a>1,0</td><td><a id="p100376"></a>0,63</td><td><a id="p100377"></a>0,52</td><td><a id="p100378"></a>0,37</td><td><a id="p100379"></a>0,28</td><td><a id="p100380"></a>0,21</td><td><a id="p100381"></a>0,15</td><td><a id="p100382"></a>0,14</td><td><a id="p100383"></a>0,09</td></tr>
<tr><td><a id="p100384"></a>0,2</td><td><a id="p100385"></a>1,0</td><td><a id="p100386"></a>0,63</td><td><a id="p100387"></a>0,52</td><td><a id="p100388"></a>0,37</td><td><a id="p100389"></a>0,29</td><td><a id="p100390"></a>0,22</td><td><a id="p100391"></a>0,19</td><td><a id="p100392"></a>0,17</td><td><a id="p100393"></a>0,12</td></tr>
<tr><td><a id="p100394"></a>0,3</td><td><a id="p100395"></a>1,0</td><td><a id="p100396"></a>0,64</td><td><a id="p100397"></a>0,53</td><td><a id="p100398"></a>0,38</td><td><a id="p100399"></a>0,30</td><td><a id="p100400"></a>0,25</td><td><a id="p100401"></a>0,21</td><td><a id="p100402"></a>0,20</td><td><a id="p100403"></a>0,18</td></tr>
<tr><td><a id="p100404"></a>0,5</td><td><a id="p100405"></a>1,0</td><td><a id="p100406"></a>0,65</td><td><a id="p100407"></a>0,54</td><td><a id="p100408"></a>0,42</td><td><a id="p100409"></a>0,36</td><td><a id="p100410"></a>0,33</td><td><a id="p100411"></a>0,30</td><td><a id="p100412"></a>0,29</td><td><a id="p100413"></a>0,28</td></tr>
<tr><td><a id="p100414"></a>1</td><td><a id="p100415"></a>1,0</td><td><a id="p100416"></a>0,66</td><td><a id="p100417"></a>0,59</td><td><a id="p100418"></a>0,52</td><td><a id="p100419"></a>0,49</td><td><a id="p100420"></a>0,47</td><td><a id="p100421"></a>0,46</td><td><a id="p100422"></a>0,45</td><td><a id="p100423"></a>0,44</td></tr>
<tr><td><a id="p100424"></a>2</td><td><a id="p100425"></a>1,0</td><td><a id="p100426"></a>0,74</td><td><a id="p100427"></a>0,70</td><td><a id="p100428"></a>0,66</td><td><a id="p100429"></a>0,64</td><td><a id="p100430"></a>0,63</td><td><a id="p100431"></a>0,62</td><td><a id="p100432"></a>0,62</td><td><a id="p100433"></a>0,62</td></tr>
</table>


<a id="p100434"></a>Таблица 7


<table>
<colgroup><col width="13%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="10%"><col width="12%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"></td><td colspan="9"><a id="p100436"></a>Коэффициент при</td></tr>
<tr><td><a id="p100437"></a>0,0</td><td><a id="p100438"></a>0,1</td><td><a id="p100439"></a>0,2</td><td><a id="p100440"></a>0,5</td><td><a id="p100441"></a>1,0</td><td><a id="p100442"></a>2,0</td><td><a id="p100443"></a>5,0</td><td><a id="p100444"></a>10,0</td><td><a id="p100445"></a>&gt;= 20,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100446"></a>0,05</td><td><a id="p100447"></a>0,5</td><td><a id="p100448"></a>0,32</td><td><a id="p100449"></a>0,26</td><td><a id="p100450"></a>0,19</td><td><a id="p100451"></a>0,14</td><td><a id="p100452"></a>0,10</td><td><a id="p100453"></a>0,06</td><td><a id="p100454"></a>0,04</td><td><a id="p100455"></a>0,01</td></tr>
<tr><td><a id="p100456"></a>0,1</td><td><a id="p100457"></a>0,5</td><td><a id="p100458"></a>0,32</td><td><a id="p100459"></a>0,26</td><td><a id="p100460"></a>0,19</td><td><a id="p100461"></a>0,14</td><td><a id="p100462"></a>0,10</td><td><a id="p100463"></a>0,06</td><td><a id="p100464"></a>0,05</td><td><a id="p100465"></a>0,02</td></tr>
<tr><td><a id="p100466"></a>0,15</td><td><a id="p100467"></a>0,5</td><td><a id="p100468"></a>0,32</td><td><a id="p100469"></a>0,26</td><td><a id="p100470"></a>0,19</td><td><a id="p100471"></a>0,14</td><td><a id="p100472"></a>0,10</td><td><a id="p100473"></a>0,06</td><td><a id="p100474"></a>0,05</td><td><a id="p100475"></a>0,02</td></tr>
<tr><td><a id="p100476"></a>0,2</td><td><a id="p100477"></a>0,5</td><td><a id="p100478"></a>0,32</td><td><a id="p100479"></a>0,26</td><td><a id="p100480"></a>0,19</td><td><a id="p100481"></a>0,14</td><td><a id="p100482"></a>0,10</td><td><a id="p100483"></a>0,07</td><td><a id="p100484"></a>0,06</td><td><a id="p100485"></a>0,03</td></tr>
<tr><td><a id="p100486"></a>0,3</td><td><a id="p100487"></a>0,5</td><td><a id="p100488"></a>0,32</td><td><a id="p100489"></a>0,26</td><td><a id="p100490"></a>0,19</td><td><a id="p100491"></a>0,14</td><td><a id="p100492"></a>0,10</td><td><a id="p100493"></a>0,08</td><td><a id="p100494"></a>0,07</td><td><a id="p100495"></a>0,05</td></tr>
<tr><td><a id="p100496"></a>0,5</td><td><a id="p100497"></a>0,5</td><td><a id="p100498"></a>0,32</td><td><a id="p100499"></a>0,26</td><td><a id="p100500"></a>0,19</td><td><a id="p100501"></a>0,15</td><td><a id="p100502"></a>0,12</td><td><a id="p100503"></a>0,10</td><td><a id="p100504"></a>0,09</td><td><a id="p100505"></a>0,08</td></tr>
<tr><td><a id="p100506"></a>1</td><td><a id="p100507"></a>0,5</td><td><a id="p100508"></a>0,33</td><td><a id="p100509"></a>0,27</td><td><a id="p100510"></a>0,21</td><td><a id="p100511"></a>0,18</td><td><a id="p100512"></a>0,17</td><td><a id="p100513"></a>0,15</td><td><a id="p100514"></a>0,14</td><td><a id="p100515"></a>0,14</td></tr>
<tr><td><a id="p100516"></a>2</td><td><a id="p100517"></a>0,5</td><td><a id="p100518"></a>0,33</td><td><a id="p100519"></a>0,29</td><td><a id="p100520"></a>0,26</td><td><a id="p100521"></a>0,24</td><td><a id="p100522"></a>0,23</td><td><a id="p100523"></a>0,23</td><td><a id="p100524"></a>0,22</td><td><a id="p100525"></a>0,22</td></tr>
</table>



#### <a id="p100526"></a>3.3 Безразмерный параметр  для определения коэффициентов  вычисляется по формуле:


<a id="p100527"></a>, (10)

<a id="p100528"></a>где j - порядковый номер года с момента начала строительства;
<a id="p100529"></a>, Cм, Hт и Zм,i - обозначения те же, что и в формуле (1).


## 4. <a id="p100530"></a>ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА


<a id="p100531"></a>4.1. Пример 1. Требуется определить несущую способность основания железобетонной висячей сваи длиной от поверхности 8 м и сечением 30 x 30 см, бурозабивным способом погруженной на 6 м (Zм = 6 м) в вечномерзлый суглинок с объемным весом скелета  и суммарной влажностью Wс = 0,2 с температурой на глубине 10 м tо = -0,8 °C. Свая находится в середине здания шириной B = 12 м с холодным подпольем, которое охлаждает основание до расчетного температурного режима после возведения здания. Срок эксплуатации здания . Нормативная глубина сезонного оттаивания грунта в районе строительства составляет 2 м . Расчет проводится в следующей последовательности.
<a id="p100532"></a>Определяем по п. 1.6 продолжительность начального периода . Для этого по таблице прил. 1 главы СНиП II-18-76 определяем Cм = 510 ккал/(м3·град) и .
<a id="p100533"></a>В соответствии с п. 3.33 главы СНиП II-18-76 определяем расчетную глубину сезонного оттаивания грунта:

<a id="p100534"></a>Hт = 0,8·2 = 1,6 м.

<a id="p100535"></a>По графику рис. 2 для Zм/B = 6/12 = 0,5 находим безразмерный параметр . По формуле (1) вычисляем :

<a id="p100536"></a>.

<a id="p100537"></a>Продолжительность стационарного периода  в соответствии с формулой (2) составляет:

<a id="p100538"></a>.

<a id="p100539"></a>Поскольку основание сваи однородно, расчет его несущей способности производим по формуле (4).
<a id="p100540"></a>В соответствии с п. 2.1 определяем F и Fсм:

<a id="p100541"></a>F = 30·30 = 900 см2;

<a id="p100542"></a>Fсм = 30·4·600 = 72000 см2.

<a id="p100543"></a>В соответствии с п. 4.12 главы СНиП II-18-76 определяем параметр  при Z = Zм;

<a id="p100544"></a>.

<a id="p100545"></a>По табл. 8 п. 4.12 главы СНиП II-18-76 находим коэффициент ;
<a id="p100546"></a>для расчета торца сваи ;
<a id="p100547"></a>для расчета боковой поверхности сваи .
<a id="p100548"></a>По п. 3.3 находим значения безразмерных параметров  и по табл. 4 и 6 соответствующие им значения коэффициентов  и  при Zм/B = 0,5 для каждого года начального периода и в стационарный период:
<a id="p100549"></a>для I года начального периода (j = 1) , ; ;
<a id="p100550"></a>для II года (j = 2) ;
<a id="p100551"></a>; ;
<a id="p100552"></a>для III года (j = 3) ;
<a id="p100553"></a>; ;
<a id="p100554"></a>для IV года (j = 4) ;
<a id="p100555"></a>; ;
<a id="p100556"></a>для V года (j = 5) ,
<a id="p100557"></a>; ;
<a id="p100558"></a>для стационарного периода (j = 60)
<a id="p100559"></a>, ; .
<a id="p100560"></a>Находим в соответствии с п. 4.11 главы СНиП II-18-76 значение среднегодовой температуры  при tо = -0,8 °C и :

<a id="p100561"></a>.

<a id="p100562"></a>В соответствии с п. 2.13 главы СНиП II-18-76 находим температуру начала замерзания суглинка tн.з = -0,2 °C.
<a id="p100563"></a>По п. 3.3 определяем параметры температурного режима - расчетные  и  температуры грунта основания для каждого года начального периода и в стационарный период:
<a id="p100564"></a>для I года (j = 1) с учетом примечания к п. 3.2
<a id="p100565"></a>;
<a id="p100566"></a>.
<a id="p100567"></a>для II года (j = 2)
<a id="p100568"></a>.
<a id="p100569"></a>Аналогично вычисляем параметры температурного режима для третьего, четвертого, пятого года - ;  и для стационарного периода .
<a id="p100570"></a>По табл. 1 и 3 прил. 6 главы СНиП II-18-76 определяем значения расчетных сопротивлений Rсм и давлений R, соответствующих расчетным температурам  каждого периода.
<a id="p100571"></a>Расчетные сопротивления грунта сдвигу по боковой поверхности сваи:
<a id="p100572"></a>R1см = 0,7 кгс/см2, R2см = 0,9 кгс/см2, R3см = 1,0 кгс/см2, R4см ~= R5см ~= Rссм = 1,1 кгс/см2.
<a id="p100573"></a>Расчетное давление на грунт под торцом сваи:
<a id="p100574"></a>R1 = 8,7 кгс/см2.
<a id="p100575"></a>По п. 2.4 вычисляем температурные коэффициенты :
<a id="p100576"></a>;
<a id="p100577"></a>;
<a id="p100578"></a>;
<a id="p100579"></a>.
<a id="p100580"></a>По п. 2.3 определяем :
<a id="p100581"></a>.
<a id="p100582"></a>В практических расчетах согласно примечанию к п. 2.4 значения  для  принимаются равными 0. В настоящем примере показано, что малые значения  не отражаются на результате вычисления .
<a id="p100583"></a>По п. 2.2 определяем значение mt:
<a id="p100584"></a>.
<a id="p100585"></a>В соответствии с п. 4.9 главы СНиП II-18-76 принимаем коэффициент условий работы основания m = 1,2.
<a id="p100586"></a>По формуле (4) п. 2.1 определяем несущую способность основания сваи Ф:
<a id="p100587"></a>Ф = 1,2·1,18 (8,7·900 + 0,7·72000) = 82453 кгс = 82,5 т.
<a id="p100588"></a>4.2. Пример 2. При данных примера 1 после устройства холодного подполья основание охлаждалось с его помощью в течение первого зимнего сезона, после чего началось возведение надфундаментных конструкций.
<a id="p100589"></a>При такой последовательности строительства исходным для расчета фундаментов является температурный режим основания на второй год после начала строительства (j = 2). Соответственно начальный период сократится на 1 год - , а стационарный увеличится - .
<a id="p100590"></a>Используем промежуточные результаты примера 1:
<a id="p100591"></a>, , , , R2см = 0,9 кгс/см2, R3см = 1,0 кгс/см2, R4см ~= R5см ~= Rссм = 1,1 кгс/см2, F = 900 см2, Fсм = 72000 см2, m = 1,2.
<a id="p100592"></a>По п. 3.2 определяем расчетную температуру под торцом сваи на 2-й год (j = 2): .
<a id="p100593"></a>По табл. 1 прил. 6 главы СНиП II-18-76 находим R2 = 9,9 кгс/см2.
<a id="p100594"></a>По п. 2.4 вычисляем температурные коэффициенты , , .
<a id="p100595"></a>Определяем по п. 2.3 :
<a id="p100596"></a>.
<a id="p100597"></a>По п. 2.2 вычисляем mt:
<a id="p100598"></a>.
<a id="p100599"></a>По формуле (4) п. 2.1 вычисляем несущую способность основания сваи Ф:
<a id="p100600"></a>Ф = 1,2·1,16 (9,9·900 + 0,9·72000) = 102600 кгс = 102,6 т.


## 5. <a id="p100601"></a>ОЦЕНКА ЭКОНОМИЧЕСКОЙ ЭФФЕКТИВНОСТИ


<a id="p100602"></a>5.1. Оценка экономической эффективности использования настоящих рекомендаций производится согласно Инструкции по определению экономической эффективности использования в строительстве новой техники, изобретений и рационализаторских предложений (СН 509-78) /М., Стройиздат, 1979/.

#### <a id="p100603"></a>5.2 Экономическая эффективность определяется при использовании в проектировании в результате:

<a id="p100604"></a>уменьшения размеров фундаментов, связанного с повышением расчетной несущей способности оснований;
<a id="p100605"></a>сокращения сроков строительства, связанного с уменьшением трудоемкости возведения фундаментов или продолжительности периода предварительного охлаждения основания;
<a id="p100606"></a>выбора рационального способа организации строительства, учитывающего изменение температуры и несущей способности основания во времени;
<a id="p100607"></a>выбора и оценки оптимальных методов и сроков охлаждения основания.
<a id="p100608"></a>5.3. В качестве базовой техники используется расчет несущей способности основания фундамента без учета понижения его температуры в процессе строительства и эксплуатации в соответствии с главой СНиП II-18-76.

#### <a id="p100609"></a>5.4 Расчет экономической эффективности.

<a id="p100610"></a>Для примера 1 расчетом по главе СНиП II-18-76 несущая способность основания свай сечением 35 x 35 см с заглублением в вечномерзлый грунт на 6 м определена без учета понижения его температуры:
<a id="p100611"></a>Фб = 1,2·(8,7·1225 + 0,7·84000) = 83349 кг ~= 83,3 т.
<a id="p100612"></a>С учетом понижения температуры несущая способность основания сваи той же длины, но сечением 30 x 30 см, Ф = 82,5 т ~= 83,3 т. Сокращение сечения свай за счет учета понижения температуры приведет для объекта с 1000 бурозабивных свай длиной 10 м к экономии железобетона в деле в объеме V = 1000·10 (0,352 - 0,32) = 325 м3. При стоимости 1 м3 бурозабивной сваи в деле 434 руб. экономический эффект Э составит:

<a id="p100613"></a>Э = 434·325 = 141050 руб.

<a id="p100614"></a>Для примера 2. Глава СНиП II-18-76 не дает возможности учесть в расчете охлаждение основания в течение зимнего сезона до начала возведения надфундаментной части здания, поэтому согласно главе СНиП II-18-76 несущая способность основания свай в первом и втором примерах одинаковая: Фб = 83,3 т для свай сечением 35 x 35 см и длиной 10 м. Учет предварительного охлаждения основания позволяет сократить сечение свай до 30 x 30 см и снизить число свай для объекта с 1000 шт до N = 1000·83,3/102,6 ~= 812 шт, что приведет к сокращению объема железобетона на V = 1000·10·0,352 - 812·10·0,32 = 494 м3. Экономический эффект Э составит:

<a id="p100615"></a>Э = 434·494 = 214400 руб.

<a id="p100616"></a>Таким образом, учет понижения температуры мерзлых оснований фундаментов в процессе строительства и эксплуатации при расчете их несущей способности позволяет сократить на 25 - 40% затраты на устройство фундаментов.






| <a id="p100617"></a>УДК 624.139 |
| --- |




<a id="p100618"></a>

---



## Иллюстрации

![](https://i.bukva.ai/9sRLpoVk/img_0.png)

![](https://i.bukva.ai/9sRLpoVk/img_1.png)

$\xi_{\text{н}}$

$\tau_{\text{н}}$

$\tau_{\text{н}}$

$\tau_{\text{н}} = \frac{\xi_{\text{н}}C_{\text{м}}(H_{\text{т}} + Z_{\text{м}})^{2}}{8760\lambda_{\text{м}}} + 1$

$\xi_{\text{н}}$

$\lambda_{\text{м}}$

$\tau_{\text{с}}$

$\tau_{\text{с}} = \tau_{\text{к}} - \tau_{\text{н}}$

$\tau_{\text{к}}$

$\text{Ф } = mm_{t}(RF + \sum_{i = 1}^{n} R_{\text{см},i}F_{\text{см},i})$

$m_{t} = \frac{25}{ln\tau_{\text{э}} + 21,1}$

$\tau_{\text{э}}$

$\tau_{\text{э}}$

$\tau_{\text{э}}$

$\tau_{\text{э}} = \sum_{j = 1}^{\tau_{\text{н}}} \eta_{j} + \eta_{\text{с}}\tau_{\text{с}}$

$\tau_{\text{н}}$

$\tau_{\text{с}}$

$\eta_{j}$

$\eta_{\text{с}}$

$\eta_{j}$

$\eta_{\text{с}}$

$\eta_{j,\text{с}} = exp[21,1(1 - R_{j}/R_{1})]$

$\eta_{j,c}$

$\eta_{j,c}$

$\eta_{j,c}$

$\alpha_{\text{м},z,\text{э}}$

$\alpha_{\text{м}}$

$\alpha_{\text{м}}$

$\alpha_{z}$

$\alpha_{z}$

$\alpha_{z}$

$\alpha_{\text{э}}$

$t_{j(\text{м},z,\text{э})}^{c} = (t_{o}\prime - t_{\text{н}.\text{з}})\alpha_{\text{м},z,\text{э}} + (t_{o} - t_{o}\prime)K_{j(\text{м},\text{э})}^{c} + t_{\text{н}.\text{з}}$

$t_{j(\text{м},z,\text{э})}^{\text{к}} = 0,5(t_{o}\prime + t_{o} - 2t_{\text{н}.\text{з}})\alpha_{\text{м},z,\text{э}} + (t_{o} - t_{o}\prime)K_{j(\text{м},\text{э})}^{\text{к}} + t_{\text{н}.\text{з}}$

$t_{o}\prime$

$\alpha_{\text{м},z,\text{э}}$

$K_{j(\text{м},\text{э})}^{\text{с},\text{к}}$

$\xi_{j}$

$t_{j(\text{м},z,\text{э})}^{\text{с}}$

$t_{j(\text{м},z,\text{э})}^{\text{к}}$

$t_{\text{о}}\prime = t_{\text{о}}$

$\frac{Z_{\text{м},i}}{B}$

$K_{j\text{м}}^{c}$

$\xi_{j}$

$\frac{Z_{\text{м},i}}{B}$

$K_{j\text{м}}^{\text{к}}$

$\xi_{j}$

$\frac{Z_{\text{м},i}}{B}$

$K_{j\text{э}}^{c}$

$\xi_{j}$

$\frac{Z_{\text{м},i}}{B}$

$K_{j\text{э}}^{\text{к}}$

$\xi_{j}$

$\xi_{j}$

$K_{j(\text{м},\text{э})}^{\text{с},\text{к}}$

$\xi_{j} = \frac{\lambda_{\text{м}}(j - 1)8760}{C_{\text{м}}(H_{\text{т}} + Z_{\text{м},i})^{2}}$

$\lambda_{\text{м}}$

$\gamma_{\text{ск}.\text{м}} = 1,6\text{т}/\text{м}^{3}$

$\tau_{\text{к}} = 60\text{лет}$

$(H_{\text{т}}^{\text{н}} = 2\text{м})$

$\tau_{\text{н}}$

$\lambda_{\text{м}} = 1,3\text{ккал}/(\text{м}.\text{ч}.\text{град})$

$\xi_{\text{н}} = 1,4$

$\tau_{\text{н}}$

$\tau_{\text{н}} = \frac{1,4 \cdot 510 \cdot (1,6 + 6)^{2}}{8760 \cdot 1,3} + 1 = 4,62 \approx 5\text{лет}$

$\tau_{\text{с}}$

$\tau_{\text{с}} = 60 - 5 = 55\text{лет}$

$Z \cdot \sqrt{C_{\text{м}}/\lambda_{\text{м}}}$

$Z \cdot \sqrt{C_{\text{м}}/\lambda_{\text{м}}} = 6 \sqrt{\frac{510}{1,3}} = 118,8\text{ч}^{0,5}$

$\alpha_{z,\text{э}}$

$\alpha_{z} = 1,09$

$\alpha_{\text{э}} = 0,67$

$\xi_{j}$

$K_{j\text{м}}^{\text{с}}$

$K_{j\text{э}}^{\text{с}}$

$\xi_{i} = 0$

$K_{1\text{э}}^{\text{с}} = 1,0$

$K_{1\text{м}}^{\text{с}} = 1,0$

$\xi_{2} = \frac{1,3(2 - 1) \cdot 8760}{510 \cdot (1,6 + 6)^{2}} = 0,39$

$K_{2\text{э}}^{\text{с}} = 0,46$

$K_{2\text{м}}^{\text{с}} = 0,79$

$\xi_{3} = \frac{1,3 \cdot (3 - 1) \cdot 8760}{510 \cdot (1,6 + 6)^{2}} = 0,77$

$K_{3\text{э}}^{\text{с}} = 0,39$

$K_{3\text{м}}^{\text{с}} = 0,68$

$\xi_{4} = \frac{1,3 \cdot (4 - 1) \cdot 8760}{510 \cdot (1,6 + 6)^{2}} = 1,16$

$K_{4\text{э}}^{\text{с}} = 0,36$

$K_{4\text{м}}^{\text{с}} = 0,63$

$\xi_{5} = \frac{1,3 \cdot (5 - 1) \cdot 8760}{510 \cdot (166 + 6)^{2}} = 1,55$

$K_{5\text{э}}^{\text{с}} = 0,44$

$K_{5\text{м}}^{\text{с}} = 0,61$

$\xi_{c} = \frac{1,3 \cdot (60 - 1) \cdot 8760}{510 \cdot (1,6 + 6)^{2}} = 22,81$

$K_{\text{сэ}}^{\text{с}} = 0,28$

$K_{\text{см}}^{\text{с}} = 0,5$

$t_{o}\prime$

$\Delta t = - 1,5^{\circ}\text{С}$

$t_{\text{о}}\prime = - 0,8 + ( - 1,5) = - 2,3°C$

$t_{j\text{э}}^{c}$

$t_{jz}^{c}$

$t_{1\text{э}}^{\text{с}} = [ - 0,8 - ( - 0,2)] \cdot 0,67 + [ - 0,8 - ( - 0,8)] \cdot 1 + ( - 0,2) = - 0,6°C$

$t_{1z}^{\text{с}} = [ - 0,8 - ( - 0,2)] \cdot 1,09 + [ - 0,8 - ( - 0,8)] \cdot 1 + ( - 0,2) = - 0,8°C$

$t_{2\text{э}}^{\text{с}} = [ - 2,3 - ( - 0,2)] \cdot 0,67 + [ - 0,8 - ( - 2,3)] \cdot 0,46 + ( - 0,2) = - 0,9°C$

$t_{3\text{э}}^{\text{с}} = - 1,0°C$

$t_{4\text{э}}^{\text{с}} \approx t_{5\text{э}}^{\text{с}} = - 1,1°C$

$t_{c\text{э}}^{\text{с}} = - 1,2°C$

$t_{j(\text{э},z)}^{c}$

$\eta_{j,c}$

$\eta_{1} = 1$

$\eta_{2} = exp[21,1(1 - \frac{0,9}{0,7})] = 0,00241$

$\eta_{3} = 0,00012$

$\eta_{4} \approx \eta_{5} \approx \eta_{c} = 0,000006$

$\tau_{\text{э}}$

$\tau_{\text{э}} = 1 + 0,00241 + 0,00012 + 2 \cdot 0,000006 + 0,000006 \cdot 55 = 1,003\text{года}$

$\eta_{j,\text{с}}$

$R_{j}/R_{1}>1,2$

$\eta_{j,\text{с}}$

$\tau_{\text{э}}$

$m_{t} = \frac{25}{ln1,003 + 21,1} = 1,18$

$\tau_{\text{н}} = 4\text{года}$

$\tau_{\text{с}} = 60 - 4 = 56\text{лет}$

$t_{2\text{э}}^{\text{с}} = - 0,9^{\circ}C$

$t_{3\text{э}}^{\text{с}} = - 1,0^{\circ}C$

$t_{4\text{э}}^{\text{с}} \approx t_{5\text{э}}^{\text{с}} = - 1,1^{\circ}C$

$t_{c\text{э}}^{\text{с}} = - 1,2^{\circ}C$

$t_{2z}^{\text{с}} = - 1,3°\text{С}$

$\eta_{2} = 1$

$\eta_{3} = 0,096$

$\eta_{4} \approx \eta_{5} \approx \eta_{\text{с}} = 0,009$

$\tau_{\text{э}}$

$\tau_{\text{э}} = 1 + 0,096 + 2 \cdot 0,009 + 0,009 \cdot 56 = 1,618\text{год}$

$m_{t} = \frac{25}{ln1,618 + 21,1} = 1,16$