---
title: "Без названия"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/bez-nazvaniya-7081"
---

## Без названия

# Документ 24640


<a id="p100001"></a>Утвержден
Письмом ММФ
от 24 марта 1988 г. N 52

<a id="p100002"></a>**МЕТОДИКА**
**РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ ЖЕСТКИХ**
**ПОКРЫТИЙ ТЕРРИТОРИЙ МОРСКИХ ПОРТОВ**

<a id="p100003"></a>РД 31.31.46-88

<a id="p100004"></a>Вводится впервые

<a id="p100005"></a>Срок введения
в действие установлен
с 1 июля 1988 года


<table>
<colgroup><col width="22%"><col width="53%"><col width="25%"></colgroup>
<tr><td rowspan="8"><a id="p100006"></a>РАЗРАБОТАН</td><td colspan="2"><a id="p100007"></a>Ленинградским филиалом Государственного всесоюзного дорожного научно-исследовательского института</td></tr>
<tr><td><a id="p100008"></a>Директор</td><td><a id="p100009"></a>Ю.М. Васильев</td></tr>
<tr><td><a id="p100010"></a>Руководитель темы и разработки, ст. науч. сотр., канд. техн. наук</td><td><a id="p100011"></a>Н.И. Брагинская</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100012"></a>Ленинградским филиалом Государственного проектно-изыскательского и научно-исследовательского института морского транспорта</td></tr>
<tr><td><a id="p100013"></a>И.о. главного инженера</td><td><a id="p100014"></a>В.И. Шабанов</td></tr>
<tr><td><a id="p100015"></a>Руководитель разработки</td><td><a id="p100016"></a>Ю.А. Новиков</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100017"></a>Исполнители: Н.И. Брагинская, М.П. Костромкина, Ю.А. Новиков, А.Д. Чистухин</td></tr>
<tr><td><a id="p100018"></a>Ведущий инженер по стандартизации</td><td><a id="p100019"></a>Б.Е. Керштейн</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100020"></a>СОГЛАСОВАН</td><td colspan="2"><a id="p100021"></a>Министерством транспортного строительства СССР</td></tr>
<tr><td><a id="p100022"></a>Заместитель министра</td><td><a id="p100023"></a>В.В. Алексеев</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100024"></a>УТВЕРЖДЕН</td><td colspan="2"><a id="p100025"></a>Министерством морского флота СССР</td></tr>
<tr><td><a id="p100026"></a>Заместитель министра</td><td><a id="p100027"></a>Л.П. Недяк</td></tr>
</table>


<a id="p100028"></a>Настоящая методика распространяется на проектирование жестких покрытий строящихся морских и речных портов, а также контейнерных терминалов железнодорожных станций.

<a id="p100029"></a>**1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ**

<a id="p100030"></a>1.1 При проектировании бетонных и железобетонных конструкций жестких покрытий портовых территорий необходимо руководствоваться СНиП, ГОСТ и другими общесоюзными и ведомственными нормативными документами, регламентирующими требования к материалам, правилам производства строительных работ и к защите конструкций от коррозии при наличии агрессивных сред.
<a id="p100031"></a>1.2 При проектировании необходимо предусматривать такие бетонные и железобетонные конструкции покрытий (монолитные цементобетонные неармированные или армированные, сборные железобетонные, в том числе дисперсно-армированные), применение которых обеспечивает индустриализацию и механизацию работ, снижение трудоемкости, сокращение продолжительности и снижение стоимости строительства.
<a id="p100032"></a>1.3. При проектировании покрытий в портах, строящихся на вновь образованных территориях, необходимо предусматривать мероприятия по улучшению механических свойств грунтовых оснований.
<a id="p100033"></a>Особое внимание следует обращать на улучшение гидрологического режима территории в месте строительства площадок, расположенных вблизи причальных сооружений.

<a id="p100034"></a>**2. НОРМАТИВНЫЕ И РАСЧЕТНЫЕ НАГРУЗКИ**

<a id="p100035"></a>2.1. Нормативные нагрузки на покрытия портовых территорий, за исключением контейнерных терминалов с многоярусной схемой хранения контейнеров, определяют по "Нормам технологического проектирования морских портов" РД 31.31.37-78 в зависимости от технологического назначения площадок и в соответствии с табл. 1.

<a id="p100036"></a>Таблица 1


| <a id="p100037"></a>Схема нагрузки | <a id="p100038"></a>Статическая нагрузка, кН | <a id="p100039"></a>Нормативная нагрузка, кН | <a id="p100040"></a>Расчетное давление, МПа (кгс/см2) | <a id="p100041"></a>Диаметр следа колеса Dр, м |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100042"></a>КВ-70 | <a id="p100043"></a>350 | <a id="p100044"></a>400 | <a id="p100045"></a>0,85 (8,5) | <a id="p100046"></a>0,77 |
| <a id="p100047"></a>КВ-35 | <a id="p100048"></a>175 | <a id="p100049"></a>200 | <a id="p100050"></a>0,85 (8,5) | <a id="p100051"></a>0,55 |
| <a id="p100052"></a>Тс | <a id="p100053"></a>135 | <a id="p100054"></a>155 | <a id="p100055"></a>0,80 (8,0) | <a id="p100056"></a>0,50 |
| <a id="p100057"></a>Н-30 | <a id="p100058"></a>60 | <a id="p100059"></a>69 | <a id="p100060"></a>0,59 (5,9) | <a id="p100061"></a>0,39 |
| <a id="p100062"></a>Н-10 | <a id="p100063"></a>47,5 | <a id="p100064"></a>55 | <a id="p100065"></a>0,50 (5,0) | <a id="p100066"></a>0,36 |


<a id="p100067"></a>Примечания: 1. Нормативная нагрузка - произведение величины статической нагрузки на коэффициент динамичности, равный 1,15.
2. <a id="p100068"></a>Расчетное давление - результат деления расчетной нагрузки, равной по величине нормативной, на площадь отпечатка колеса.
3. <a id="p100069"></a>Для операционной зоны принимают нагрузки по схемам КВ-70 или КВ-35, для проездов - по схеме Тс.

<a id="p100070"></a>2.2 Нормативные нагрузки на покрытия площадок многоярусного (более двух) складирования контейнеров определяют в зависимости от количества устанавливаемых в ярусы контейнеров.
<a id="p100071"></a>2.3 Расчетную нагрузку от многоярусного складирования контейнеров, воспринимаемую фитингом площадью поперечного сечения, (0,0225 м2) вычисляют по формуле

<a id="p100072"></a>,

<a id="p100073"></a>где Pn - нормативная нагрузка на фитинг при складировании контейнеров (определяют по табл. 2 в зависимости от количества ярусов);  - коэффициент надежности по нагрузке, равный единице;  коэффициент, учитывающий степень полноты загрузки контейнеров (принимают равным 0,9, 0,8 и 0,7 для групп контейнеров, устанавливаемых в 3, 4 и 5 ярусов соответственно).

<a id="p100074"></a>Таблица 2


<table>
<colgroup><col width="19%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="12%"><col width="13%"><col width="16%"><col width="15%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100075"></a>Количество ярусов контейнеров</td><td colspan="4"><a id="p100076"></a>Нагрузка на фитинг контейнера, кН (тс)</td><td colspan="2" rowspan="2"><a id="p100077"></a>Расчетное давление на покрытие, МПа (кгс/см2)</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100078"></a>нормативная</td><td colspan="2"><a id="p100079"></a>расчетная</td></tr>
<tr><td><a id="p100080"></a>3</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100087"></a>4</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100094"></a>5</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>


<a id="p100101"></a>Примечания: 1. В числителе - значения нагрузки, передаваемой на фитинг контейнера типа 1A ГОСТ 20259-80, в знаменателе - типа 1C.
2. <a id="p100102"></a>Расчетное давление - результат деления расчетной нагрузки на площадь круга, равновеликого площади фитинга.
3. <a id="p100103"></a>Диаметр Dр площади круга, равновеликого площади фитинга (0,0225 м2), равен 0,17 м.

<a id="p100104"></a>2.4. Схемы взаимного расположения технологического транспорта и контейнеров, а также расстановки контейнеров при их многоярусном складировании приведены на рис. 1 и 2.



<a id="p100106"></a>Рис. 1. Схемы нагрузок КВ-70 и КВ-35





<a id="p100108"></a>Рис. 2. Схема расстановки контейнеров
на складской площадке для их хранения

<a id="p100109"></a>**3. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ ЖЕСТКИХ ПОКРЫТИЙ ПОРТОВЫХ ТЕРРИТОРИЙ**


#### <a id="p100110"></a>3.1 Бетон


<a id="p100111"></a>3.1.1. Для устройства покрытий специализированных комплексов портовых контейнерных терминалов применяют тяжелые бетоны, отвечающие требованиям соответствующих ГОСТов.
<a id="p100112"></a>3.1.2. Основным контролируемым показателем качества бетона жестких покрытий является прочность на сжатие, определяемая в проектном возрасте.
<a id="p100113"></a>По прочности на сжатие следует применять бетон:
- <a id="p100114"></a>класса B30 для монолитных цементобетонных покрытий;
- <a id="p100115"></a>класса B27,5 для монолитных и сборных железобетонных покрытий.
<a id="p100116"></a>Прочность бетона на сжатие, растяжение при изгибе и другие механические хар-ки, а также марки по морозостойкости приведены в обязательном приложении 6.


#### <a id="p100117"></a>3.2 Арматура


<a id="p100118"></a>3.2.1. Для армирования монолитных железобетонных покрытий и сборных покрытий из плит с ненапрягаемой арматурой следует применять арматуру в соответствии с СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции", СНиП 2.03.11-85 "Защита строительных конструкций от коррозии", действующими ГОСТами и техническими условиями.
<a id="p100119"></a>Нормативные и расчетные характеристики арматуры следует принимать в соответствии с указаниями СНиП 2.03.01-84.

<a id="p100120"></a>**4. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ УСТРОЙСТВА ОСНОВАНИЙ**
**ЖЕСТКИХ ПОКРЫТИЙ ПОРТОВЫХ ТЕРРИТОРИЙ**


#### <a id="p100121"></a>4.1 Верхние слои основания



##### <a id="p100122"></a>4.1.1 Для верхних слоев основания следует использовать:

<a id="p100123"></a>каменные материалы 1 - 3-го классов прочности, уложенные по способу заклинки;
<a id="p100124"></a>щебень, гравий, песчано-гравийные смеси;
<a id="p100125"></a>грунты, укрепленные цементом, активной золой уноса, известью, фосфатными и другими вяжущими;
<a id="p100126"></a>однородные по качеству активные гранулированные шлаки с подобранным гранулометрическим составом.
<a id="p100127"></a>В особо сложных случаях, например при устройстве покрытий на намывных или насыпных грунтах, подстилаемых естественными слабыми грунтами, необходимость устройства дополнительных слоев определяют на основании технико-экономических расчетов.


#### <a id="p100128"></a>4.2 Грунтовое основание


<a id="p100129"></a>4.2.1. Для устройства грунтового основания надводной части территории следует использовать грунты, соответствующие требованиям СНиП 2.05.02-85 "Автомобильные дороги" и СН 449-72 "Указания по проектированию земляного полотна железных и автомобильных дорог".
<a id="p100130"></a>4.2.2. Требуемая степень уплотнения грунтового основания, характеризуемая коэффициентом уплотнения грунта, равным отношению плотности скелета грунта в основании к максимальной плотности того же грунта при стандартном уплотнении, назначается по ГОСТ 22733-77 и в соответствии с таблицей обязательного приложения 3.
<a id="p100131"></a>4.2.3. Используемые в расчетах покрытий механические характеристики песчаных грунтов следует назначать в соответствии с указаниями, приведенными в справочном приложении 4.

<a id="p100132"></a>**5. КОНСТРУИРОВАНИЕ ЖЕСТКИХ ПОКРЫТИЙ**


#### <a id="p100133"></a>5.1 Технические требования


<a id="p100134"></a>5.1.1. Конструирование покрытий необходимо осуществлять с учетом анализа величин и характера приложения нагрузок (подвижной или статической), климатических и гидрогеологических условий строительства, наличия местных дорожно-строительных материалов.
<a id="p100135"></a>Для площадок, расположенных вблизи строящихся причальных сооружений распорного типа, следует учитывать возможность повышения уровня грунтовых вод после завершения строительства причальных сооружений и площадок.
<a id="p100136"></a>5.1.2. Конструирование покрытия следует начинать с назначения типа покрытия, оценки целесообразности каждого слоя и выбора материалов.
<a id="p100137"></a>5.1.3. Жесткие покрытия следует назначать из монолитного армированного или неармированного цементобетона во всех случаях.
<a id="p100138"></a>5.1.4. Покрытия со сборными железобетонными плитами следует применять в качестве временных, а также в качестве постоянных в зонах прокладки инженерных сетей и коммуникаций.
<a id="p100139"></a>5.1.5. Плиты укладывают на выравнивающий слой толщиной 5 см, предназначенный для устранения неровностей основания. Для выравнивающего слоя рекомендуют использовать сухую пескоцементную смесь, обработанный битумом песок или битумоминеральную смесь, а также необработанный песок с укладкой на него двух слоев битуминизированной бумаги.
<a id="p100140"></a>5.1.6. Основание следует назначать из одного или нескольких слоев по принципу уменьшения жесткости с глубиной.
<a id="p100141"></a>5.1.7. Грунтовые основания жестких покрытий необходимо конструировать с учетом вида и свойства грунта в районе строительства и распределения морских портов по дорожно-климатическим зонам, приведенным в справочном приложении 5.
<a id="p100142"></a>5.1.8. Грунтовые основания в подводной части портовых территорий должны отвечать требованиям РД 31.31.37-78 "Нормы технологического проектирования морских портов" и СН 449-77 "Указания по проектированию земляного полотна железных и автомобильных дорог".
<a id="p100143"></a>5.1.9. Для устройства грунтового основания надводной территории должны назначаться грунты, соответствующие требованиям СН 449-77.
<a id="p100144"></a>5.1.10. Систему поверхностного водоотвода следует проектировать в соответствии с РД 31.31.37-78.


#### <a id="p100145"></a>5.2 Искусственные основания


<a id="p100146"></a>5.2.1. Материалы для устройства искусственных оснований должны удовлетворять требованиям нормативных документов на соответствующие материалы.
<a id="p100147"></a>5.2.2. Наименьшие толщины слоев искусственных оснований из разных материалов в уплотненном состоянии приведены в табл. 3.

<a id="p100148"></a>Таблица 3


| <a id="p100149"></a>Материалы слоев искусственных оснований | <a id="p100150"></a>Толщина, см |
| --- | --- |
| <a id="p100151"></a>Каменные материалы (щебень, гравий, песчаногравийные смеси), грунты, обработанные в установках | <a id="p100152"></a>8 |
| <a id="p100153"></a>Каменные материалы, обработанные по способу пропитки | <a id="p100154"></a>8 |
| <a id="p100155"></a>То же по способу полупропитки | <a id="p100156"></a>4 |
| <a id="p100157"></a>" по способу смешения на месте | <a id="p100158"></a>8 |
| <a id="p100159"></a>Малопрочные каменные материалы и грунты, обработанные вяжущими по способу смешения на месте | <a id="p100160"></a>10 |
| <a id="p100161"></a>Каменные материалы, не обработанные вяжущими: |  |
| <a id="p100162"></a>на песке | <a id="p100163"></a>15 |
| <a id="p100164"></a>на укрепленном вяжущими грунте | <a id="p100165"></a>8 |



#### <a id="p100166"></a>5.3 Монолитные бетонные покрытия


<a id="p100167"></a>5.3.1. Требуемая толщина покрытия определяется расчетом, но принимается не менее 16 см. Максимальная толщина однослойных бетонных покрытий не должна быть более 36 см.
<a id="p100168"></a>В случаях, когда по расчету требуемая толщина цементобетонного покрытия превышает максимальную, следует предусматривать армирование покрытия ненапрягаемой арматурой. Армирование покрытий операционной зоны причала, проездов и складских площадок в два яруса следует предусматривать по всей площади, а на складских площадках многоярусного хранения контейнеров при условии определения строго фиксированных зон опирания фитингов складируемых контейнеров (опорных полос) допускается армирование только покрытия опорных полос.
<a id="p100169"></a>5.3.2. Уклоны покрытия следует назначать в пределах 15 - 20%, а на складских площадках для хранения контейнеров - до 10%.
<a id="p100170"></a>5.3.3. Монолитные бетонные покрытия следует разделять на отдельные плиты продольными и поперечными (расширения или сжатия) деформационными швами.

##### <a id="p100171"></a>5.3.4 Расстояние между швами сжатия не должно превышать:

<a id="p100172"></a>для цементобетонных неармированных покрытий - 6 м,
<a id="p100173"></a>для цементобетонных армированных покрытий - 20 м.
<a id="p100174"></a>5.3.5. Расстояния между швами расширения, как правило, должны быть кратными расстояниям между швами сжатия, но не более приведенных ниже.


| <a id="p100175"></a>Толщина покрытия, м | <a id="p100176"></a>Максимальное расстояние между швами расширения, м |
| --- | --- |
| <a id="p100177"></a>0,18 - 0,22 | <a id="p100178"></a>24 |
| <a id="p100179"></a>0,24 - 0,26 | <a id="p100180"></a>48 |
| <a id="p100181"></a>0,28 - 0,30 | <a id="p100182"></a>72 |
| <a id="p100183"></a>0,32 - 0,36 | <a id="p100184"></a>96 |


<a id="p100185"></a>5.3.6. На складских площадках для многоярусного хранения контейнеров с установленными фиксированными зонами опирания фитингов (опорными полосами) деформационные поперечные швы не должны совмещаться с осями опорных полос.
<a id="p100186"></a>5.3.7. Во всех швах следует предусматривать соединения в виде стальных штырей, предназначенных для исключения образования уступов между плитами и частично - для передачи нагрузки с одной плиты на другую.
<a id="p100187"></a>Штыри изготавливаются из гладкой арматурной стали класса A-1. Параметры штыревых соединений приведены в табл. 4.

<a id="p100188"></a>Таблица 4


<table>
<colgroup><col width="17%"><col width="17%"><col width="15%"><col width="17%"><col width="16%"><col width="17%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100189"></a>Толщина покрытия, м</td><td rowspan="2"><a id="p100190"></a>Диаметр штырей, мм</td><td rowspan="2"><a id="p100191"></a>Длина штырей, м</td><td colspan="3"><a id="p100192"></a>Расстояние между штырями в швах, м</td></tr>
<tr><td><a id="p100193"></a>продольных</td><td><a id="p100194"></a>сжатия</td><td><a id="p100195"></a>расширения</td></tr>
<tr><td><a id="p100196"></a>Менее 0,20</td><td><a id="p100197"></a>20</td><td><a id="p100198"></a>0,4</td><td><a id="p100199"></a>1,0</td><td><a id="p100200"></a>&lt;*&gt;</td><td><a id="p100201"></a>0,30</td></tr>
<tr><td><a id="p100202"></a>0,22 - 0,30</td><td><a id="p100203"></a>22 - 28</td><td><a id="p100204"></a>0,5</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100205"></a>0,32 - 0,36</td><td><a id="p100206"></a>30 - 32</td><td><a id="p100207"></a>0,6</td><td></td><td></td><td></td></tr>
</table>



<a id="p100208"></a>

---

<a id="p100209"></a><*> Числитель - покрытия на основании из материалов, укрепленных вяжущими; знаменатель - на основании из материалов, не укрепленных вяжущими.

<a id="p100210"></a>5.3.8. Конструкции деформационных швов монолитных бетонных покрытий принимают по ВСН 197-83/Минтрансстроя ("Инструкция по проектированию жестких дорожных одежд").
<a id="p100211"></a>5.3.9. Для армирования монолитных покрытий следует применять плоские сварные сетки с рабочей арматурой из горячекатаной стали периодического профиля класса AII - AIII (ГОСТ 5781-82).
<a id="p100212"></a>Минимально допустимый диаметр рабочей ненапряженной арматуры равен 12 мм. Необходимая площадь арматуры определяется расчетом в соответствии с методикой, приведенной в разделе 6.
<a id="p100213"></a>При конструировании плоских сварных сеток следует руководствоваться требованиями:
<a id="p100214"></a>продольные и поперечные стержни должны быть одного диаметра;
<a id="p100215"></a>расстояние между стержнями в зависимости от площади арматуры и принятого диаметра стержней принимают в пределах 0,1 - 0,4 м.
<a id="p100216"></a>5.3.10. В плитах любой длины сетки располагают в нижней трети толщины покрытия, при этом толщина защитного слоя должна быть не менее 30 мм. В плане сетки необходимо размещать равномерно по площади покрытия с перепуском (нахлестом) до 30 см в местах стыков в продольном и поперечном направлениях.
<a id="p100217"></a>В покрытиях опорных полос складских площадок многоярусного хранения контейнеров используют сетки шириной, равной ширине опорной полосы.


#### <a id="p100218"></a>5.4 Покрытия из сборных железобетонных плит


<a id="p100219"></a>5.4.1. Требуемую толщину сборных плит и необходимую площадь рабочей арматуры определяют расчетом (см. раздел 6).
<a id="p100220"></a>Для армирования сборных плит следует применять пространственные арматурные каркасы, выполненные из плоских сеток путем приварки к продольным стержням соединительных стержней или поперечных стержней сеток другого направления, а также с применением гнутых сеток.
<a id="p100221"></a>5.4.2. Арматура нижней сетки сварного каркаса является рабочей, ее размеры определяют расчетом. Арматура верхней сетки - конструктивная и предназначена для сохранения проектного положения и целостности плиты в опалубочной форме, а также при складировании, перевозке и монтаже конструкций покрытий.
<a id="p100222"></a>Толщина защитного слоя в сборных плитах должна быть не менее 40 мм для верхней арматуры и 30 мм - для нижней.
<a id="p100223"></a>В сборных покрытиях устраивают температурные швы расширения, расстояния между которыми в продольном и поперечном направлениях следует принимать:
<a id="p100224"></a>при годовой амплитуде среднемесячных температур 40 °C и более - 12 м;
<a id="p100225"></a>при годовой амплитуде среднемесячных температур 20 °C и менее - 32 м;
<a id="p100226"></a>для промежуточных значений амплитуд температур расстояния между швами устанавливают по интерполяции.
<a id="p100227"></a>Швы сжатия заполняют на 2/3 глубины пескоцементом и на 1/3 - мастикой.
<a id="p100228"></a>Швы расширения заполняют на всю глубину мастикой.
<a id="p100229"></a>Размеры плит в плане определяют расчетом, принятой технологией строительно-монтажных работ и условиями эксплуатации покрытий, при этом максимальный размер плиты не должен превышать 6 м.
<a id="p100230"></a>Для оснований и подстилающих грунтов (грунтовых оснований) покрытий из сборных железобетонных плит территории порта следует назначать те же материалы и использовать те же принципы конструирования, что и для монолитных покрытий.

<a id="p100231"></a>**6. РАСЧЕТ ЖЕСТКИХ ПОКРЫТИЙ**


#### <a id="p100232"></a>6.1 Общие принципы


<a id="p100233"></a>6.1.1. Покрытия портовых территорий следует рассчитывать по методу предельных состояний на воздействие вертикальных нагрузок от технологического транспорта или установленных в ярусы контейнеров. При определении нагрузок следует пользоваться указаниями раздела 2.
<a id="p100234"></a>Расчетными предельными состояниями жестких покрытий являются:
<a id="p100235"></a>предельное состояние по прочности (для расчета всех видов жестких покрытий);
<a id="p100236"></a>предельное состояние по раскрытию трещин (для расчета железобетонных, армированных ненапрягаемой арматурой покрытий);
<a id="p100237"></a>предельное состояние по сдвигу в грунтовом основании.
<a id="p100238"></a>6.1.2. В качестве расчетной схемы принимают слоистое упругое полупространство (жесткое покрытие - основание - подстилающий грунт). Жесткое покрытие рассматривается как слой, разделенный деформационными швами на отдельные плиты.
<a id="p100239"></a>За расчетное сечение расположения нагрузки от колеса транспортного средства или фитинга контейнера на поверхности покрытия принимают середину края плиты со стыковым соединением, работающим как шарнирное сочленение.


#### <a id="p100240"></a>6.2 Условие предельного состояния по прочности и раскрытию трещин при расчете жестких покрытий



##### <a id="p100241"></a>6.2.1 При расчете жестких покрытий портовых территорий по прочности плит должно удовлетворяться условие


<a id="p100242"></a>, (1)

<a id="p100243"></a>где  - расчетное максимальное растягивающее напряжение на подошве цементобетонной плиты от изгиба, возникающее под воздействием расчетной нагрузки, МПа; Rрu - расчетная прочность бетона на растяжение при изгибе, МПа, определяемая по формуле

<a id="p100244"></a>Rрu = Puk1k2, (2)

<a id="p100245"></a>где Pu - нормативная прочность бетона на растяжение при изгибе, МПа, принимаемая в соответствии с обязательным приложением 6; k1 - коэффициент, учитывающий повторяемость и длительность воздействия нагрузки, принимаемый:
<a id="p100246"></a>для нагрузки от фитингов k1 = 0,75;
<a id="p100247"></a>для нагрузки от технологического транспорта, k1 определяется по графику (см. ниже);



<a id="p100249"></a>N - суточная интенсивность движения расчетного транспортного средства; k2 - комплексный коэффициент условий работы бетона, учитывающий:
<a id="p100250"></a>снижение прочности материала под воздействием воды и мороза;
<a id="p100251"></a>снижение трещиностойкости плит покрытия из-за температурных растягивающих напряжений, возникающих при суточных и сезонных колебаниях температуры;
<a id="p100252"></a>снижение несущей способности монолитного бетонного покрытия из-за неравномерных вертикальных остаточных деформаций в конструктивных слоях;
<a id="p100253"></a>нарастание прочности бетона во времени;
<a id="p100254"></a>повышенную прочность бетона в плите покрытия при ее изгибе по двум осям по сравнению с нормативной прочностью, устанавливаемой на балочках при их изгибе по одной оси;
<a id="p100255"></a>пространственную неоднородность бетона.
<a id="p100256"></a>Значения k2 принимают по табл. 5.

<a id="p100257"></a>Таблица 5


<table>
<colgroup><col width="25%"><col width="19%"><col width="19%"><col width="19%"><col width="19%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100258"></a>Дорожно-климатическая зона</td><td colspan="4"><a id="p100259"></a>Значения коэффициента k2 для различных видов покрытия и условий приложения нагрузки</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100260"></a>Монолитное цементобетонное и железобетонное покрытие</td><td colspan="2"><a id="p100261"></a>Сборное железобетонное покрытие</td></tr>
<tr><td><a id="p100262"></a>от колес технологического транспорта</td><td><a id="p100263"></a>от фитингов контейнеров</td><td><a id="p100264"></a>от колес технологического транспорта</td><td><a id="p100265"></a>от фитингов контейнеров</td></tr>
<tr><td><a id="p100266"></a>I</td><td><a id="p100267"></a>0,70</td><td><a id="p100268"></a>0,94</td><td><a id="p100269"></a>0,74</td><td><a id="p100270"></a>0,99</td></tr>
<tr><td><a id="p100271"></a>II</td><td><a id="p100272"></a>0,74</td><td><a id="p100273"></a>0,99</td><td><a id="p100274"></a>0,79</td><td><a id="p100275"></a>1,05</td></tr>
<tr><td><a id="p100276"></a>III</td><td><a id="p100277"></a>0,79</td><td><a id="p100278"></a>1,05</td><td><a id="p100279"></a>0,84</td><td><a id="p100280"></a>1,12</td></tr>
<tr><td><a id="p100281"></a>IV - V</td><td><a id="p100282"></a>0,83</td><td><a id="p100283"></a>1,11</td><td><a id="p100284"></a>0,88</td><td><a id="p100285"></a>1,18</td></tr>
</table>



##### <a id="p100286"></a>6.2.2 Расчетное максимальное растягивающее напряжение  в плите покрытия определяется:

<a id="p100287"></a>при центральном загружении плиты

<a id="p100288"></a>; (3)

<a id="p100289"></a>при загружении края плиты

<a id="p100290"></a>, (4)

<a id="p100291"></a>где  - относительная величина максимального растягивающего напряжения в цементобетонной плите на двухслойном основании при центральном ее загружении определяется по номограммам (рис. 3 - 5). При большем количестве слоев основания необходимо приводить многослойную систему к двухслойной; q - удельное давление на покрытие, создаваемое расчетной нагрузкой Pр, распределенной по площади круга диаметром Dр, МПа. Определяется по табл. 1 и 2.; kL - коэффициент, учитывающий увеличение расчетного напряжения на краю плиты со стыковым соединением при приложении к нему нагрузки. Определяется по графику (рис. 6) в зависимости от величины упругой характеристики плиты L.



<a id="p100293"></a>Рис. 3. Номограмма для определения максимальных
растягивающих напряжений при изгибе неограниченной в плане
плиты на упругом двухслойном основании :
1 - бетонное покрытие; Eб, , hб - соответственно модуль
упругости, коэффициент Пуассона, толщина бетонного покрытия;
2 - верхний слой основания; E0, , h0 - соответственно
модуль упругости, коэффициент Пуассона, толщина слоя;
3 - многослойное основание; Eобщ, Mобщ - соответственно
модуль упругости, коэффициент (общий) Пуассона основания





<a id="p100295"></a>Рис. 4. Номограмма для определения максимальных
растягивающих напряжений при изгибе неограниченной в плане
плиты на упругом двухслойном основании





<a id="p100297"></a>Рис. 5. Номограмма для определения максимальных
растягивающих напряжений при изгибе неограниченной в плане
плиты на упругом двухслойном основании





<a id="p100299"></a>Рис. 6. График определения коэффициента kL

<a id="p100300"></a>Упругая характеристика плиты L определяется по формуле

<a id="p100301"></a>, (5)

<a id="p100302"></a>где hб - толщина цементобетонной плиты, м; Eб - модуль упругости материала плиты покрытия - бетона, МПа;  - коэффициент Пуассона материала плиты покрытия; Eобщ - общий (эквивалентный) модуль упругости на поверхности многослойного основания, подстилающего плиту, МПа;  - среднее арифметическое значение коэффициента Пуассона слоев основания, подстилающего плиту.
<a id="p100303"></a>Eобщ определяется по формуле

<a id="p100304"></a>, (6)

<a id="p100305"></a>где En, hn - соответственно модуль упругости материала и толщина n-го слоя.
<a id="p100306"></a>Общий модуль упругости на поверхности двухслойного основания определяется по формуле М.Б. Корсунского

<a id="p100307"></a> (7)

<a id="p100308"></a>где h1 - толщина верхнего слоя двухслойного основания, м; E1, E2 - модуль упругости соответственно верхнего и нижнего слоев основания, МПа; Dр - расчетный диаметр площади распределения нагрузки, м; hэ - эквивалентная толщина двухслойного основания. Определяется по формуле

<a id="p100309"></a>. (8)

<a id="p100310"></a>6.2.3. Если условие (1) удовлетворено, считается, что предельное состояние по прочности покрытия будет обеспечено, т.е. конструкция выбрана правильно.

##### <a id="p100311"></a>6.2.4 Если условие (1) не удовлетворено, необходимо принять один из следующих вариантов:

1. <a id="p100312"></a>Увеличить толщину конструктивных слоев и повторить расчет.
2. <a id="p100313"></a>Предусмотреть армирование плит покрытия и перейти к расчету по условию предельного состояния по прочности и раскрытию трещин для железобетонных, армированных ненапрягаемой арматурой сечений с целью определения необходимой площади рабочей арматуры.
<a id="p100314"></a>6.2.5. Допускается подбирать необходимую площадь рабочей арматуры без расчета в зависимости от величины возникающих на подошве плиты растягивающих напряжений  по укрупненным показателям расхода арматуры, приведенным в таблице справочного приложения 7.
<a id="p100315"></a>6.2.6. Расчет по предельным состояниям по прочности и раскрытию трещин железобетонных, армированных ненапрягаемой арматурой покрытий следует производить в соответствии с главой СНиП 2.03.01-84 "Бетонные и железобетонные конструкции".


#### <a id="p100316"></a>6.3 Условие предельного состояния по сдвигу в грунтовом основании



##### <a id="p100317"></a>6.3.1 При расчете толщины основания по сдвигу в грунтовом основании должно удовлетворяться условие:


<a id="p100318"></a>, (9)

<a id="p100319"></a>где  - активное (за вычетом сил, обусловленных внутренним трением) напряжение сдвига в расчетной точке на глубине z от контакта покрытия с основанием, МПа;  - предельное активное напряжение сдвига в расчетной точке на глубине z от контакта покрытия с основанием, МПа.
<a id="p100320"></a>6.3.2. Активное напряжение сдвига , возникающее под воздействием расчетной нагрузки в расчетной точке определяют по номограмме (рис. 7) для принятого расчетного сечения - середина края плиты со стыковым соединением, работающим как шарнирное сочленение.



<a id="p100322"></a>Рис. 7. Номограмма для определения активных напряжений
сдвига  при шарнирном сопряжении плит в швах:
 ;  L; Eгр, , ,
Cгр - соответственно модуль упругости, угол внутреннего
трения, коэффициент Пуассона и сцепление
в грунте или слое основания

<a id="p100323"></a>При пользовании номограммой необходимо вычислить упругую характеристику плиты L:
<a id="p100324"></a>а) для цементобетонной плиты по формуле (5) с заменой Eобщ на Eгр.;
<a id="p100325"></a>б) для цементобетонной плиты, армированной ненапрягаемой арматурой, по формуле

<a id="p100326"></a>, (10)

<a id="p100327"></a>где b - расчетная ширина сечения плиты, принимаемая равной 1 м; B - жесткость сечения железобетонной плиты, армированной ненапрягаемой арматурой. Определяется по формуле

<a id="p100328"></a>, (11)

<a id="p100329"></a>, (12)

<a id="p100330"></a>, (13)

<a id="p100331"></a>, (14)

<a id="p100332"></a>, (15)

<a id="p100333"></a>Eа, Eб - соответственно модули упругости арматуры и бетона, МПа. Принимаются соответственно по табл. 29 СНиП 2.02.05-85; Fа - площадь сечения растянутой арматуры, см2. Принимается по табл. приложения 7, либо по расчету в соответствии со СНиП 2.02.05-85; h0 - рабочая высота сечения, м; hб - толщина плиты, м; x - высота сжатой зоны бетона в сечении, м;  - коэффициент армирования; d - диаметр арматуры, см;  - коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона между трещинами, принимается равным 0,2;  - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего волокна сжатой грани сечения на участке между трещинами, принимаемый в зависимости от отношения шага арматуры lа, параллельной рассматриваемому сечению, к толщине плиты hб.

<a id="p100335"></a>    0,5 .................................................... 0,79
<a id="p100336"></a>    0,75 ................................................... 0,67
<a id="p100337"></a>    1,0 .................................................... 0,59
<a id="p100338"></a>    1,25 ................................................... 0,53
<a id="p100339"></a>    1,5 и более ............................................ 0,48

##### <a id="p100340"></a>6.3.3 Предельное активное напряжение сдвига в расчетной точке определяют по формуле


<a id="p100341"></a>, (16)

<a id="p100342"></a>где k3 - комплексный коэффициент условий работы несущих слоев основания. При материалах основания
<a id="p100343"></a>укрепленных вяжущими k3 = 0,65;
<a id="p100344"></a>не укрепленных вяжущими k3 = 0,55;
<a id="p100345"></a>k4 - коэффициент, учитывающий повторность приложения нагрузки (табл. 6); cгр - сцепление в грунте или слабосвязанном материале основания, МПа;  - активное напряжение сдвига от действия собственного веса конструктивных слоев, лежащих выше рассматриваемого уровня H = hб + z (hб - толщина плиты покрытия). Определяется по номограмме (рис. 8) с тем же знаком.



<a id="p100347"></a>Рис. 8. Номограмма для определения напряжений
сдвига  от действия собственного веса
конструкций покрытия толщиной H = hб + z

<a id="p100348"></a>Таблица 6


<table>
<colgroup><col width="31%"><col width="18%"><col width="25%"><col width="26%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100349"></a>Нормативная нагрузка</td><td colspan="3"><a id="p100350"></a>Значение коэффициента k4 для технологических зон</td></tr>
<tr><td><a id="p100351"></a>операционная зона причала, проезды</td><td><a id="p100352"></a>складские площадки для хранения контейнеров в 2 яруса</td><td><a id="p100353"></a>складские площадки для многоярусного хранения контейнеров</td></tr>
<tr><td><a id="p100354"></a>КВ-70</td><td><a id="p100355"></a>1,0</td><td><a id="p100356"></a>1,2</td><td><a id="p100357"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100358"></a>КВ-35</td><td><a id="p100359"></a>1,2</td><td><a id="p100360"></a>1,4</td><td><a id="p100361"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100362"></a>Н-30, Тс</td><td><a id="p100363"></a>1,2</td><td><a id="p100364"></a>1,4</td><td><a id="p100365"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100366"></a>Установленные в ярусы контейнеры</td><td><a id="p100367"></a>-</td><td><a id="p100368"></a>-</td><td><a id="p100369"></a>1,6</td></tr>
</table>


<a id="p100370"></a>6.3.4. В случае, когда условие (9) не выполняется, рекомендуется верхнюю часть искусственного основания устраивать из материала укрепленного вяжущим, а нижнюю - из слабосвязных материалов.





<a id="p100371"></a>Приложение 1
Справочное

<a id="p100372"></a>**ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА КОНСТРУКЦИЙ ПОКРЫТИЯ СКЛАДСКИХ ПЛОЩАДОК**

<a id="p100373"></a>*Пример* 1

<a id="p100374"></a>Требуется рассчитать конструкцию покрытия складской площадки контейнерного терминала с монолитным бетонным покрытием. Предусматривается складирование контейнеров в два яруса с помощью контейнеровозов портального типа по схеме КВ-35. Суточная интенсивность движения контейнеровоза КВ-35 составляет N = 100 авт./сут.
<a id="p100375"></a>Рассматриваемый объект расположен во II дорожно-климатической зоне, местность по условиям увлажнения относится к 1 типу. Грунтовое основание - мелкий песок. Для устройства искусственного основания используется фракционированный щебень 1 - 3-го классов прочности, укладываемый по способу заклинки.

1. <a id="p100376"></a>Определение параметров расчетной нагрузки

<a id="p100377"></a>В соответствии с табл. 1, расчетные нагрузки Pр, давление на покрытие q и диаметр следа колеса Dр составляют соответственно 200 кН, 0,85 МПа и 0,55 м.

2. <a id="p100378"></a>Предполагаемая конструкция дорожной одежды (исходные данные)


#### <a id="p100379"></a>2.1 Покрытие из монолитного цементобетона толщиной h = 0,3 м.


#### <a id="p100380"></a>2.2 Выравнивающий слой из необработанного песка толщиной h = 0,05 м.

<a id="p100381"></a>2.3. Искусственное основание из фракционированного щебня 1 - 3-го классов прочности, укладываемое по способу заклинки толщиной h = 0,30 м.

#### <a id="p100382"></a>2.4 Грунтовое основание из мелкого песка.


3. <a id="p100383"></a>Определение расчетных характеристик материалов конструктивных слоев и подстилающего грунта

<a id="p100384"></a>3.1. Покрытие. Принимаем прочность бетона покрытия на сжатие по классу B30. Соответствующие этому классу прочность на растяжение при изгибе Pu и остальные характеристики, используемые в расчете, принимаем по справочному приложению 6 (Pu = 5,0 МПа; Eб = 32,5·103 МПа; ).
<a id="p100385"></a>В соответствии с формулой (2)

<a id="p100386"></a>Rрu = Puk1k2 = 5,0·100-0,04·0,74 = 3,08 МПа.

<a id="p100387"></a>3.2. Искусственное основание. Щебень фракционированный 1 - 3-го классов прочности, уложенный по способу заклинки. Механические характеристики принимаем по табл. 2 справочного приложения 4 (E0 = 450 МПа; ).
<a id="p100388"></a>3.3. Грунтовое основание из мелкого песка. В соответствии с табл. 1 и 2 приложения 4 принимаем Eгр = 100 МПа; ;  и Cгр = 0,005 МПа.

4. <a id="p100389"></a>Расчет бетонного покрытия

<a id="p100390"></a>Определяется максимальное расчетное растягивающее напряжение  на подошве цементобетонного покрытия в расчетном сечении по формуле (4).
<a id="p100391"></a>Для определения  вычисляются следующие исходные данные:

<a id="p100392"></a>;

<a id="p100393"></a>;

<a id="p100394"></a>;

<a id="p100395"></a>.

<a id="p100396"></a>По номограмме (см. рис. 3) для приведенных исходных данных определяется значение .
<a id="p100397"></a>Для определения значения коэффициента kL (см. рис. 6), учитывающего увеличение расчетного напряжения на краю плиты со стыковым соединением при приложении к нему нагрузки, необходимо найти:
<a id="p100398"></a>Eобщ - общий (эквивалентный) модуль упругости на поверхности двухслойного основания, подстилающего плиту (формулы 6, 7);
<a id="p100399"></a>L - упругую характеристику плиты (формула 5):

<a id="p100400"></a>;

<a id="p100401"></a>;

<a id="p100402"></a>;

<a id="p100403"></a>.

<a id="p100404"></a>По графику (см. рис. 6) определяется значение коэффициента kL = 0,92. Подставляя значения  и kL в формулу (3), получим

<a id="p100405"></a>.

<a id="p100406"></a>Сравнивая значения расчетного максимального растягивающего напряжения на подошве цементобетонного покрытия  и расчетной прочности бетона на растяжение при изгибе Rрu по формуле (1) 2,81 МПа < 3,08 МПа, получаем, что условие предельного состояния по прочности цементобетонного покрытия  удовлетворяется.

5. <a id="p100407"></a>Расчет грунтового основания

<a id="p100408"></a>Определяется активное (за вычетом сил, обусловленных внутренним трением) напряжение сдвига  в расчетном сечении грунтового основания на глубине z = 0,30 м от контакта бетонного покрытия с основанием (от нижней поверхности плиты покрытия) по номограмме (см. рис. 7) с использованием следующих исходных данных:
<a id="p100409"></a>z = 0,30 м;
<a id="p100410"></a>L = 1,11 м - упругая характеристика определяется по формуле (5) с заменой Eобщ на Eгр;

<a id="p100411"></a>.

<a id="p100412"></a>Для приведенных исходных данных . Предельное активное напряжение сдвига в расчетной точке расчетного сечения определяется по формуле (16)

<a id="p100413"></a>,

<a id="p100414"></a>где  - активное напряжение сдвига от действия собственного веса конструктивных слоев, лежащих выше уровня H = hб + z = 0,6 м определяется по номограмме рис. 8).
<a id="p100415"></a>Удельное сцепление грунта cгр равно 0,005 МПа, коэффициенты k3 и k4 соответственно равны 0,55 и 1,4 (см. 6.3.3.):

<a id="p100416"></a>.

<a id="p100417"></a>Подставив вычисленные значения  и  в формулу (9), получим 0,0074 МПа < 0,0077 МПа, т.е. условие предельного состояния по сдвигу в грунтовом основании  удовлетворяется. Таким образом, конструкция покрытия складской площадки контейнерного терминала (hб = 30 см, h0 = 30 см) удовлетворяет всем условиям прочности.

<a id="p100418"></a>*Пример* 2

<a id="p100419"></a>Требуется рассчитать конструкцию покрытия складской площадки многоярусного хранения контейнеров с бетонным покрытием. На площадке предусматривается складирование контейнеров типа 1A в 5 ярусов с помощью козлового контейнерного перегружателя. Рассматриваемый объект расположен во II дорожно-климатической зоне, местность по условиям увлажнения относится к 1 типу. Грунтовое основание - мелкий песок. Для устройства искусственного основания используется фракционированный щебень 1 - 3-го классов прочности, укладываемый по способу заклинки.
<a id="p100420"></a>Расчет конструкции производится в последовательности, указанной в примере 1.
<a id="p100421"></a>Исходные данные по климатическим и гидрологическим условиям строительства объекта, а также по используемым дорожно-строительным материалам в данном случае принимаются такими же, как в примере 1. Это дает возможность сопоставить полученные в результате конструкции и наглядно оценить степень влияния и характера воздействия нагрузки на толщину конструктивных слоев.

1. <a id="p100422"></a>Определение расчетной нагрузки

<a id="p100423"></a>За расчетную, для установленных в 5 ярусов контейнеров типа 1A, принимается нагрузка, распределенная по площади круга, равновеликого площади фитинга с диаметром Dр = 0,17 м, и равная Pр = 263 кН (см. табл. 2). Расчетное удельное давление на покрытие, создаваемое данной нагрузкой, составляет q = 11,6 МПа.
<a id="p100424"></a>Расчетная прочность бетона на растяжение при изгибе определяется по формуле (2)

<a id="p100425"></a>Rрu = Puk1k2 = 3,71 МПа,

<a id="p100426"></a>где k1 = 0,75; k2 = 0,99; Pu = 5,0.
<a id="p100427"></a>Принятая конструкция дорожной одежды и расчетные характеристики материалов конструктивных слоев и подстилающего грунта приведены в таблице.


<table>
<colgroup><col width="31%"><col width="12%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="10%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100428"></a>Конструкция дорожной одежды</td><td rowspan="2"><a id="p100429"></a>Толщина слоя h, м</td><td colspan="5"><a id="p100430"></a>Расчетные характеристики материалов конструктивных слоев и подстилающего грунта</td></tr>
<tr><td><a id="p100431"></a>E, МПа</td><td></td><td><a id="p100433"></a>Rрu, МПа</td><td></td><td><a id="p100435"></a>cгр, МПа</td></tr>
<tr><td><a id="p100436"></a>Монолитное цементобетонное покрытие</td><td><a id="p100437"></a>0,30</td><td><a id="p100438"></a>33000</td><td><a id="p100439"></a>0,2</td><td><a id="p100440"></a>3,71</td><td><a id="p100441"></a>-</td><td><a id="p100442"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100443"></a>Выравнивающий слой</td><td><a id="p100444"></a>0,05</td><td><a id="p100445"></a>-</td><td><a id="p100446"></a>-</td><td><a id="p100447"></a>-</td><td><a id="p100448"></a>-</td><td><a id="p100449"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100450"></a>Основание из фракционированного щебня 1 - 3-го классов прочности, уложенного по способу заклинки</td><td><a id="p100451"></a>0,30</td><td><a id="p100452"></a>450,0</td><td><a id="p100453"></a>0,25</td><td><a id="p100454"></a>-</td><td><a id="p100455"></a>-</td><td><a id="p100456"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100457"></a>Грунтовое основание из мелкого песка</td><td><a id="p100458"></a>-</td><td><a id="p100459"></a>100,0</td><td><a id="p100460"></a>0,35</td><td><a id="p100461"></a>-</td><td><a id="p100462"></a>38</td><td><a id="p100463"></a>0,005</td></tr>
</table>


2. <a id="p100464"></a>Расчет бетонного покрытия

<a id="p100465"></a>Монолитное цементобетонное покрытие устраивается на двухслойном основании: верхний слой - искусственное основание из щебня, нижний слой - грунтовое основание из мелкого песка. Максимальное расчетное растягивающее напряжение  определяется по формуле (4).
<a id="p100466"></a>Исходные данные для определения :

<a id="p100467"></a>;

<a id="p100468"></a>;

<a id="p100469"></a>;

<a id="p100470"></a>.

<a id="p100471"></a>По номограмме (см. рис. 5) для приведенных исходных данных определяется значение .
<a id="p100472"></a>Исходные данные для определения kL:

<a id="p100473"></a>Eобщ = 307 МПа (формулы 6, 7);

<a id="p100474"></a>L = 0,77 м (формула 5).

<a id="p100475"></a>По графику (см. рис. 6) определяется значение коэффициента kL = 0,87.
<a id="p100476"></a>Подставив значения  и kL в формулу (3), получим:

<a id="p100477"></a>.

<a id="p100478"></a>При расчете цементобетонных покрытий по прочности должно удовлетворяться условие . Однако в данном случае оно не удовлетворено: 5,40 > 3,71.
<a id="p100479"></a>Далее возможен один из следующих вариантов последовательности расчета.
1. <a id="p100480"></a>Увеличить толщину цементобетонного покрытия и повторить расчет.
2. <a id="p100481"></a>Предусмотреть армирование плит покрытия ненапрягаемой арматурой и перейти к расчету по условию предельного состояния по прочности и раскрытию трещин для железобетонного покрытия с целью определения необходимой площади рабочей арматуры.
<a id="p100482"></a>Выберем 2-й вариант.
<a id="p100483"></a>Расчет по предельным состояниям по прочности и раскрытию трещин железобетонных, армированных ненапрягаемой арматурой покрытий следует производить по методике СНиП 2.03.01-84. Однако допускается подбирать необходимую арматуру и без расчета по данным таблицы приложения 7.
<a id="p100484"></a>Исходные данные для подбора арматуры:
 - <a id="p100485"></a>максимальное расчетное растягивающее напряжение на подошве цементобетонной плиты покрытия при центральном ее загружении: , арматура стальная горячекатаная периодического профиля класса A-II, диаметром d = 18 мм.
<a id="p100486"></a>По таблице приложения 7 для приведенных исходных данных подбираем необходимую площадь сечения растянутой арматуры на один метр ширины расчетного сечения покрытия.
<a id="p100487"></a>При :

<a id="p100488"></a>Fа = 20,36 см2 (продольная арматура);

<a id="p100489"></a>Fа = 12,72 см2 (поперечная арматура).

<a id="p100490"></a>При :

<a id="p100491"></a>Fа = 25,44 см2 (продольная арматура);

<a id="p100492"></a>Fа = 17,81 см2 (поперечная арматура).

<a id="p100493"></a>При  площадь арматуры устанавливается по интерполяции и составляет:

<a id="p100494"></a>Fа = 2,39 см2 (продольная арматура);

<a id="p100495"></a>Fа = 14,76 см2 (поперечная арматура).

3. <a id="p100496"></a>Расчет грунтового основания

<a id="p100497"></a>Исходные данные для определения активного напряжения сдвига в расчетном сечении грунтового основания на глубине z = 0,30 м от контакта бетонного покрытия с основанием: L = 1,07 - упругая характеристика. Определяется по формуле (5)

<a id="p100498"></a>,



<a id="p100500"></a>;

<a id="p100501"></a>;

<a id="p100502"></a>;

<a id="p100503"></a>;

<a id="p100504"></a>.

<a id="p100505"></a>По номограмме (см. рис. 7) для приведенных исходных данных определяем .
<a id="p100506"></a>Предельное активное напряжение сдвига в расчетной точке расчетного сечения определяется по формуле (16)

<a id="p100507"></a>.

<a id="p100508"></a> по номограмме (см. рис. 8) при H = hв + z = 0,6 м;
<a id="p100509"></a>cгр = 0,005 МПа, k3 = 0,55, k4 = 1,6 (см. 6.3.3.).
<a id="p100510"></a>Подставив вычисленные значения  и  в формулу (9), получим .
<a id="p100511"></a>Принимается следующая конструкция покрытия:
<a id="p100512"></a>плита покрытия - монолитный железобетон, армированный ненапряженной арматурой, стальной горячекатаной периодического профиля класса A-II, диаметром d = 18 мм. Расход арматуры на 1 м ширины покрытия: продольной - 22,39 см2; поперечной - 14,76 см2.
<a id="p100513"></a>Бетон класса B30, толщина покрытия - 30 см.
<a id="p100514"></a>Основание - двухслойное:
<a id="p100515"></a>песок мелкий, укрепленный цементом 1 класса прочности; толщина слоя - 20 см;
<a id="p100516"></a>щебень фракционированный, толщина слоя - 20 см.
<a id="p100517"></a>Грунтовое основание - песок мелкий.
<a id="p100518"></a>L = 1,07 (упругая характеристика не изменится), z = 0,5 м, .
<a id="p100519"></a>По номограмме (см. рис. 7) для новых исходных данных .
<a id="p100520"></a>Предельное активное напряжение сдвига в расчетной точке ;
<a id="p100521"></a> по номограмме (см. рис. 8) при H = hб + z = 0,7 м;
<a id="p100522"></a>cгр = 0,005 МПа, k3 = 0,65, k4 = 1,6 (см. 6.3.3.).
<a id="p100523"></a>Подставив вычисленные значения  и  в формулу (8), получим , т.е. условие предельного состояния по сдвигу в грунтовом основании  удовлетворяется.

<a id="p100524"></a>Вывод

<a id="p100525"></a>Принимается новая конструкция (hб = 30 см, , ), которая удовлетворяет всем условиям прочности.





<a id="p100526"></a>Приложение 2
Справочное

<a id="p100527"></a>**СХЕМА КОНСТРУКЦИИ И РАСЧЕТНАЯ СХЕМА ДОРОЖНОЙ ОДЕЖДЫ**

<a id="p100528"></a>**СХЕМА КОНСТРУКЦИИ**





<a id="p100530"></a>**РАСЧЕТНАЯ СХЕМА**







<a id="p100532"></a>Приложение 3
Обязательное

<a id="p100533"></a>**МИНИМАЛЬНЫЕ КОЭФФИЦИЕНТЫ УПЛОТНЕНИЯ ГРУНТА В НАСЫПИ**
**ТЕРРИТОРИЙ ПОРТОВЫХ КОНТЕЙНЕРНЫХ ТЕРМИНАЛОВ**
**ПО ДОРОЖНО-КЛИМАТИЧЕСКИМ ЗОНАМ**


<table>
<colgroup><col width="25%"><col width="25%"><col width="22%"><col width="14%"><col width="14%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100534"></a>Виды грунтового основания</td><td rowspan="2"><a id="p100535"></a>Часть грунтового основания</td><td rowspan="2"><a id="p100536"></a>Глубина расположения от поверхности покрытия, м</td><td colspan="2"><a id="p100537"></a>Коэффициент уплотнения грунта в случае применения покрытий жесткого типа для зон</td></tr>
<tr><td><a id="p100538"></a>II, III</td><td><a id="p100539"></a>IV, V</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100540"></a>Насыпи</td><td><a id="p100541"></a>Верхняя</td><td><a id="p100542"></a>До 1,5</td><td><a id="p100543"></a>0,98</td><td><a id="p100544"></a>0,98</td></tr>
<tr><td><a id="p100545"></a>Нижняя</td><td><a id="p100546"></a>Более 1,5</td><td><a id="p100547"></a>0,98</td><td><a id="p100548"></a>0,98</td></tr>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100549"></a>Низкие насыпи из грунтов естественного залегания</td><td><a id="p100550"></a>В слое сезонного промерзания</td><td><a id="p100551"></a>До 1,2 &lt;*&gt;</td><td><a id="p100552"></a>1,0</td><td><a id="p100553"></a>0,98</td></tr>
<tr><td><a id="p100554"></a>Ниже слоя сезонного промерзания</td><td><a id="p100555"></a>До 1,2 &lt;*&gt;</td><td><a id="p100556"></a>0,95</td><td><a id="p100557"></a>0,95</td></tr>
</table>



<a id="p100558"></a>

---

<a id="p100559"></a><*> В IV и V дорожно-климатических зонах следует принимать 0,8 м.





<a id="p100560"></a>Приложение 4
Справочное

<a id="p100561"></a>**МЕХАНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ГРУНТОВ**

<a id="p100562"></a>Для стадии разработки проекта механические характеристики песчаных грунтов, используемые в расчетах, допускается принимать по табл. 1.

<a id="p100563"></a>Таблица 1


| <a id="p100564"></a>Грунт | <a id="p100565"></a>Eгр, МПа |  |
| --- | --- | --- |
| <a id="p100567"></a>Песок крупный гравелистый | <a id="p100568"></a>130 | <a id="p100569"></a>42 |
| <a id="p100570"></a>Песок средней крупности | <a id="p100571"></a>120 | <a id="p100572"></a>40 |
| <a id="p100573"></a>Песок мелкий | <a id="p100574"></a>100 | <a id="p100575"></a>38 |


<a id="p100576"></a>Примечания: 1. Значение сцепления Cгр принимается равным 0,005 МПа.
2. <a id="p100577"></a>Значение коэффициента Пуассона  принимается равным 0,35.

<a id="p100578"></a>Для стадии рабочей документации механические характеристики песчаных грунтов устанавливаются по результатам испытаний образцов грунта в лаборатории или в полевых условиях в месте их непосредственного залегания в соответствии с "Инструкцией по проектированию дорожных одежд нежесткого типа" ВСН 46-83/Минтрансстрой.
<a id="p100579"></a>Механические характеристики дорожно-строительных материалов, неукрепленных и укрепленных вяжущими методом смещения в установке принимаются для всех стадий разработки проекта по табл. 2.

<a id="p100580"></a>Таблица 2


<table>
<colgroup><col width="6%"><col width="44%"><col width="21%"><col width="29%"></colgroup>
<tr><td colspan="2" rowspan="2"><a id="p100581"></a>Материалы</td><td colspan="2"><a id="p100582"></a>Значения характеристик естественных и укрепленных вяжущими материалов и грунтов</td></tr>
<tr><td><a id="p100583"></a>Модуль упругости E, МПа</td><td><a id="p100584"></a>Прочность на растяжение при изгибе R, МПа</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100585"></a>1</td><td><a id="p100586"></a>Щебень и гравий, укрепленные цементом</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100587"></a>марки 75</td><td><a id="p100588"></a>1000</td><td><a id="p100589"></a>0,7</td></tr>
<tr><td><a id="p100590"></a>марки 60</td><td><a id="p100591"></a>900</td><td><a id="p100592"></a>0,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100593"></a>марки 40</td><td><a id="p100594"></a>700</td><td><a id="p100595"></a>0,5</td></tr>
<tr><td rowspan="11"><a id="p100596"></a>2</td><td><a id="p100597"></a>Крупнообломочные грунты и песчано-гравийные смеси оптимального или близкого к оптимальному составов:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100598"></a>- укрепленные комплексными вяжущими:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100599"></a>1-го класса прочности</td><td><a id="p100600"></a>900 - 700</td><td><a id="p100601"></a>0,55 - 0,45</td></tr>
<tr><td><a id="p100602"></a>2-го класса прочности</td><td><a id="p100603"></a>650 - 500</td><td><a id="p100604"></a>0,42 - 0,35</td></tr>
<tr><td><a id="p100605"></a>3-го класса прочности</td><td><a id="p100606"></a>450 - 300</td><td><a id="p100607"></a>0,32 - 0,25</td></tr>
<tr><td><a id="p100608"></a>- укрепленные цементом:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100609"></a>1-го класса прочности</td><td><a id="p100610"></a>800 - 550</td><td><a id="p100611"></a>0,46 - 0,34</td></tr>
<tr><td><a id="p100612"></a>2-го класса прочности</td><td><a id="p100613"></a>530 - 350</td><td><a id="p100614"></a>0,33 - 0,25</td></tr>
<tr><td><a id="p100615"></a>- укрепленные активной золой уноса или гранулированным шлаком, известью, фосфатными вяжущими и другими композиционными вяжущими из них с добавками или без добавок ПАВ:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100616"></a>1-го класса прочности</td><td><a id="p100617"></a>700 - 530</td><td><a id="p100618"></a>0,40 - 0,32</td></tr>
<tr><td><a id="p100619"></a>2-го класса прочности</td><td><a id="p100620"></a>500 - 330</td><td><a id="p100621"></a>0,31 - 0,22</td></tr>
<tr><td rowspan="6"><a id="p100622"></a>3</td><td><a id="p100623"></a>Крупнообломочные грунты и песчано-гравийные смеси неоптимального состава, пески (кроме мелких, пылеватых и одноразмерных), супеси легкие крупные, щебень малопрочных пород и отходы камнедробления:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100624"></a>- укрепленные комплексными вяжущими:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100625"></a>1-го класса прочности</td><td><a id="p100626"></a>800 - 650</td><td><a id="p100627"></a>0,50 - 0,42</td></tr>
<tr><td><a id="p100628"></a>2-го класса прочности</td><td><a id="p100629"></a>600 - 450</td><td><a id="p100630"></a>0,40 - 0,32</td></tr>
<tr><td><a id="p100631"></a>- укрепленные активной золой уноса или гранулированным шлаком, известью, фосфатными вяжущими и др. композиционными вяжущими из них с добавками или без добавок ПАВ:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100632"></a>2-го класса прочности</td><td><a id="p100633"></a>450 - 300</td><td><a id="p100634"></a>0,25 - 0,17</td></tr>
<tr><td rowspan="7"><a id="p100635"></a>4</td><td><a id="p100636"></a>Пески мелкие и пылеватые, супесь мелкая и пылеватая:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100637"></a>- укрепленные комплексными вяжущими:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100638"></a>1-го класса прочности</td><td><a id="p100639"></a>750 - 600</td><td><a id="p100640"></a>0,47 - 0,40</td></tr>
<tr><td><a id="p100641"></a>2-го класса прочности</td><td><a id="p100642"></a>550 - 400</td><td><a id="p100643"></a>0,37 - 0,30</td></tr>
<tr><td><a id="p100644"></a>- укрепленные цементом:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100645"></a>1-го класса прочности</td><td><a id="p100646"></a>650 - 480</td><td><a id="p100647"></a>0,35 - 0,26</td></tr>
<tr><td><a id="p100648"></a>2-го класса прочности</td><td><a id="p100649"></a>450 - 300</td><td><a id="p100650"></a>0,25 - 0,18</td></tr>
<tr><td rowspan="6"><a id="p100651"></a>5</td><td><a id="p100652"></a>Побочные продукты промышленности (каменные материалы и крупнообломочные грунты, сопутствующие разным ископаемым, золошлаковые смеси, формовочные смеси, фосфоритные "хвосты" и т.п.):</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100653"></a>- укрепленные комплексными вяжущими:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100654"></a>1-го класса прочности</td><td><a id="p100655"></a>700 - 550</td><td><a id="p100656"></a>0,45 - 0,37</td></tr>
<tr><td><a id="p100657"></a>2-го класса прочности</td><td><a id="p100658"></a>530 - 350</td><td><a id="p100659"></a>0,36 - 0,28</td></tr>
<tr><td><a id="p100660"></a>- укрепленные цементом</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100661"></a>1-го класса прочности</td><td><a id="p100662"></a>600 - 420</td><td><a id="p100663"></a>0,30 - 0,22</td></tr>
<tr><td rowspan="6"><a id="p100664"></a>6</td><td><a id="p100665"></a>Супеси тяжелые пылеватые, суглинки легкие:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100666"></a>- укрепленные комплексными вяжущими:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100667"></a>1-го класса прочности</td><td><a id="p100668"></a>600 - 500</td><td><a id="p100669"></a>0,40 - 0,35</td></tr>
<tr><td><a id="p100670"></a>2-го класса прочности</td><td><a id="p100671"></a>450 - 300</td><td><a id="p100672"></a>0,32 - 0,25</td></tr>
<tr><td><a id="p100673"></a>- укрепленные цементом, золой уноса или гранулированными шлаками:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100674"></a>1-го класса прочности</td><td><a id="p100675"></a>500 - 350</td><td><a id="p100676"></a>0,22 - 0,16</td></tr>
<tr><td><a id="p100677"></a>7</td><td><a id="p100678"></a>Щебень фракционированный 1 - 3-го классов прочности, уложенный по способу заклинки из прочных осадочных и изверженных пород</td><td><a id="p100679"></a>450 - 350</td><td><a id="p100680"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100681"></a>8</td><td><a id="p100682"></a>Фракционированный щебень, укрепленный цементопесчаной смесью по способу пропитки</td><td><a id="p100683"></a>500</td><td><a id="p100684"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100685"></a>9</td><td><a id="p100686"></a>Шлак 1 - 4-го классов прочности однородный по качеству с подобранным гранулометрическим составом, активный</td><td><a id="p100687"></a>450 - 350</td><td><a id="p100688"></a>-</td></tr>
</table>


<a id="p100689"></a>Примечания: 1. В пп. 1 - 6 - характеристики материалов и грунтов, укрепленных методом смешения в установке.
2. <a id="p100690"></a>Все материалы таблицы следует использовать при устройстве однослойного или верхнего слоя многослойного основания.

<a id="p100691"></a>Таблица 3

<a id="p100692"></a>Характеристики дорожно-строительных
материалов, неукрепленных и укрепленных
вяжущими методом смешения их на месте


<table>
<colgroup><col width="6%"><col width="38%"><col width="19%"><col width="19%"><col width="19%"></colgroup>
<tr><td colspan="2" rowspan="2"><a id="p100693"></a>Материалы</td><td colspan="3"><a id="p100694"></a>Характеристики естественных и укрепленных методом смешения на месте слоев материалов и грунтов</td></tr>
<tr><td><a id="p100695"></a>Угол внутреннего трения, град.</td><td><a id="p100696"></a>Сцепление C, МПа</td><td><a id="p100697"></a>Модуль упругости E, МПа</td></tr>
<tr><td><a id="p100698"></a>1</td><td><a id="p100699"></a>Шлак 1 - 4-го классов прочности однородный по качеству с подобранным гранулометрическим составом, малоактивный</td><td><a id="p100700"></a>-</td><td><a id="p100701"></a>-</td><td><a id="p100702"></a>200 - 300</td></tr>
<tr><td><a id="p100703"></a>2</td><td><a id="p100704"></a>Рядовой шлаковый щебень</td><td><a id="p100705"></a>-</td><td><a id="p100706"></a>-</td><td><a id="p100707"></a>150 - 200</td></tr>
<tr><td><a id="p100708"></a>3</td><td><a id="p100709"></a>Супесь непылеватая, укрепленная жидким битумом</td><td><a id="p100710"></a>25 - 35</td><td><a id="p100711"></a>0,02 - 0,035</td><td><a id="p100712"></a>150 - 200</td></tr>
<tr><td><a id="p100713"></a>4</td><td><a id="p100714"></a>Супесь пылеватая, суглинок</td><td><a id="p100715"></a>15 - 25</td><td><a id="p100716"></a>0,02 - 0,035</td><td><a id="p100717"></a>80 - 150</td></tr>
</table>


<a id="p100718"></a>Примечания: 1. В пп. 3 - 4 - высшие значения при смешении в установке и применении битумной эмульсии.
2. <a id="p100719"></a>Материалы таблицы следует использовать для устройства нижних слоев многослойных оснований.





<a id="p100720"></a>Приложение 5
Справочное

<a id="p100721"></a>**РАСПРЕДЕЛЕНИЕ МОРСКИХ ПОРТОВ ПО ДОРОЖНО-КЛИМАТИЧЕСКИМ ЗОНАМ**


| <a id="p100722"></a>Наименование портов | <a id="p100723"></a>Климатическая зона | <a id="p100724"></a>Характеристика зоны |
| --- | --- | --- |
| <a id="p100725"></a>Все порты Северного бассейна, за исключением Архангельского, Онежского, Беломорского и Кандалакшского портов, и порты Дальневосточного бассейна, расположенные севернее линии, проходящей по портам: Де Кастри, Александровск-Сахалинский, Усть-Камчатск | <a id="p100726"></a>I | <a id="p100727"></a>Зона вечной мерзлоты |
| <a id="p100728"></a>Батуми, Архангельск, Онежск, Беломорск, Кандалакша, все порты Балтийского бассейна, расположенные южнее линии, включающей порты Де Кастри, Александровск-Сахалинский и Усть-Камчатск | <a id="p100729"></a>II | <a id="p100730"></a>Зона избыточного увлажнения |
| <a id="p100731"></a>Новороссийск и все порты, расположенные на восточном побережье Азовского моря | <a id="p100732"></a>III | <a id="p100733"></a>Зона со значительным увлажнением в отдельные годы |
| <a id="p100734"></a>Порты Черноморского бассейна, за исключением Батуми | <a id="p100735"></a>IV | <a id="p100736"></a>Зона недостаточного увлажнения |
| <a id="p100737"></a>Все порты Каспийского бассейна | <a id="p100738"></a>V | <a id="p100739"></a>Засушливая зона |






<a id="p100740"></a>Приложение 6
Обязательное

<a id="p100741"></a>**МИНИМАЛЬНЫЕ КЛАССЫ БЕТОНА ПО ПРОЧНОСТИ,**
**МАРКИ ПО МОРОЗОСТОЙКОСТИ И СООТВЕТСТВУЮЩИЕ**
**КЛАССАМ ЗНАЧЕНИЯ МОДУЛЯ УПРУГОСТИ БЕТОНА**


<table>
<colgroup><col width="25%"><col width="12%"><col width="19%"><col width="13%"><col width="16%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100742"></a>Тип покрытия</td><td colspan="2"><a id="p100743"></a>Класс бетона по прочности</td><td colspan="3"><a id="p100744"></a>Марки бетона по морозостойкости для районов со среднемесячной температурой воздуха наиболее холодного месяца, °C</td></tr>
<tr><td><a id="p100745"></a>на сжатие</td><td><a id="p100746"></a>на растяжение при изгибе</td><td><a id="p100747"></a>0... -5</td><td><a id="p100748"></a>-5... -15</td><td><a id="p100749"></a>-15 и ниже</td></tr>
<tr><td><a id="p100750"></a>Монолитное цементобетонное</td><td><a id="p100751"></a>B30</td><td><a id="p100752"></a>Pu50</td><td><a id="p100753"></a>F100</td><td><a id="p100754"></a>F150</td><td><a id="p100755"></a>F200</td></tr>
<tr><td><a id="p100756"></a>Монолитное и сборное железобетонное</td><td><a id="p100757"></a>B27,5</td><td><a id="p100758"></a>Pu45</td><td><a id="p100759"></a>F100</td><td><a id="p100760"></a>F150</td><td><a id="p100761"></a>F200</td></tr>
</table>


<a id="p100762"></a>Примечания: 1. Значения модуля упругости для классов бетона по прочности B27,5 и B30 соответственно равны 31,0·103 и 32,5·103 МПа.
2. <a id="p100763"></a>Коэффициент Пуассона в соответствии со СТ СЭВ 1406-78 "Конструкции бетонные и железобетонные" для всех классов бетона принимается равным 0,2.





<a id="p100764"></a>Приложение 7
Справочное

<a id="p100765"></a>**ПЛОЩАДИ ПОПЕРЕЧНОГО СЕЧЕНИЯ ПРОДОЛЬНОЙ И ПОПЕРЕЧНОЙ**
**АРМАТУРЫ, НАЗНАЧАЕМЫЕ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ МАКСИМАЛЬНЫХ**
РАСТЯГИВАЮЩИХ НАПРЯЖЕНИЙ  И ТОЛЩИНЫ ПОКРЫТИЯ hб


<table>
<colgroup><col width="19%"><col width="19%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"><col width="13%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100766"></a>hб, м</td><td rowspan="2"><a id="p100767"></a>, МПа</td><td colspan="5"><a id="p100768"></a>Диаметр арматуры, мм</td></tr>
<tr><td><a id="p100769"></a>16</td><td><a id="p100770"></a>18</td><td><a id="p100771"></a>20</td><td><a id="p100772"></a>22</td><td><a id="p100773"></a>24</td></tr>
<tr><td rowspan="3"><a id="p100774"></a>0,24</td><td><a id="p100775"></a>3,0</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td><a id="p100780"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100781"></a>4,0</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td><a id="p100786"></a>-</td></tr>
<tr><td><a id="p100787"></a>5,0</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td><a id="p100792"></a>-</td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100793"></a>0,30</td><td><a id="p100794"></a>3,0</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100800"></a>4,0</td><td></td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100806"></a>5,0</td><td><a id="p100807"></a>-</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100812"></a>6,0</td><td><a id="p100813"></a>-</td><td><a id="p100814"></a>-</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td rowspan="4"><a id="p100818"></a>0,36</td><td><a id="p100819"></a>3,0</td><td><a id="p100820"></a>-</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100825"></a>4,0</td><td><a id="p100826"></a>-</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100831"></a>5,0</td><td><a id="p100832"></a>-</td><td><a id="p100833"></a>-</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100837"></a>6,0</td><td><a id="p100838"></a>-</td><td><a id="p100839"></a>-</td><td><a id="p100840"></a>-</td><td></td><td></td></tr>
</table>


<a id="p100843"></a>*Примечание.* Числитель - площадь продольной растянутой арматуры, см2, знаменатель - поперечной арматуры.





<a id="p100844"></a>Приложение 8
Справочное

<a id="p100845"></a>**РЕКОМЕНДУЕМЫЕ КОНСТРУКЦИИ ПОКРЫТИЙ,**
**СКЛАДСКИХ ПЛОЩАДОК КОНТЕЙНЕРНОГО ТЕРМИНАЛА**



<a id="p100847"></a>Условные обозначения:
<a id="p100848"></a>1 - монолитное цементо- или железобетонное покрытие;
<a id="p100849"></a>2 - материалы, укрепленные неорганическими вяжущими 1-го класса прочности (подобранные щебеночные и гравийные материалы, гравийные и песчано-гравийные смеси, пески);
<a id="p100850"></a>3 - подстилающий грунт (пески крупные гравелистые, средней крупности, мелкие);
<a id="p100851"></a>4 - грунты, укрепленные неорганическими вяжущими, 1-го класса прочности (крупнообломочные гравийные, дресвяные, щебеночные, пески крупные, средние, мелкие, супеси);
<a id="p100852"></a>5 - материалы, укрепленные неорганическими вяжущими 2-го класса прочности (подобранные щебеночные и гравийные материалы, гравийные и песчано-гравийные смеси, пески);
<a id="p100853"></a>6 - грунты, укрепленные неорганическими вяжущими 2-го класса прочности (крупнообломочные, гравийные, дресвяные, щебеночные, пески крупные, средние, мелкие, супеси);
<a id="p100854"></a>7 - выравнивающий слой (песок, укрепленный органическими вяжущими);
<a id="p100855"></a>8 - слои из фракционированного щебня 1-го класса прочности, устраиваемые по способу заклинки.





<a id="p100856"></a>Приложение 9
Справочное

<a id="p100857"></a>**ПЕРЕЧЕНЬ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ ДОКУМЕНТОВ,**
**НА КОТОРЫЕ ИМЕЮТСЯ ССЫЛКИ В РД**


<table>
<colgroup><col width="34%"><col width="66%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100858"></a>СТ СЭВ 1406-78</td><td><a id="p100859"></a>Конструкции бетонные и железобетонные</td></tr>
<tr><td><a id="p100860"></a>ГОСТ 5781-82</td><td><a id="p100861"></a>Сталь горячекатаная для армирования железобетонных конструкций. Технические условия</td></tr>
<tr><td><a id="p100862"></a>ГОСТ 22733-77</td><td><a id="p100863"></a>Грунты. Метод лабораторного определения максимальной плотности</td></tr>
<tr><td><a id="p100864"></a>СНиП 2.03.01-84</td><td><a id="p100865"></a>Бетонные и железобетонные конструкции</td></tr>
<tr><td><a id="p100866"></a>СНиП 2.03.11-85</td><td><a id="p100867"></a>Защита строительных конструкций от коррозии</td></tr>
<tr><td><a id="p100868"></a>СНиП 2.05.02-85</td><td><a id="p100869"></a>Автомобильные дороги</td></tr>
<tr><td><a id="p100870"></a>ВСН 46-83/Минтрансстрой</td><td><a id="p100871"></a>Инструкция по проектированию дорожных одежд нежесткого типа</td></tr>
<tr><td><a id="p100872"></a>ВСН 197-83/Минтрансстрой</td><td><a id="p100873"></a>Инструкция по проектированию жестких дорожных одежд</td></tr>
<tr><td><a id="p100874"></a>СН 449-72</td><td><a id="p100875"></a>Указания по проектированию земляного полотна железных и автомобильных дорог</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100876"></a><a id="p100877"></a>РД 31.31.37-78<br>Нормы технологического проектирования морских портов</td></tr>
<tr><td></td><td></td></tr>
</table>


<a id="p100878"></a>

---



## Иллюстрации

$P_{\text{р}} = P_{n}\gamma_{f}\gamma_{1c}$

$\gamma_{f}$

$\gamma_{1c}$

$\frac{225}{150}$

$\frac{(22,5)}{(15,0)}$

$\frac{203}{135}$

$\frac{(20,3)}{(13,5)}$

$\frac{8,9}{5,9}$

$\frac{(89)}{(59)}$

$\frac{300}{200}$

$\frac{(30,0)}{(20,0)}$

$\frac{240}{160}$

$\frac{(24)}{(16)}$

$\frac{10,6}{7,0}$

$\frac{(106)}{(70)}$

$\frac{375}{250}$

$\frac{(37,5)}{(25,0)}$

$\frac{263}{175}$

$\frac{(26,3)}{(17,5)}$

$\frac{11,6}{7,7}$

$\frac{(116)}{(77)}$

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_0.png)

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_1.png)

$\frac{1,0}{0,65}$

$\sigma_{\text{р}} \leq R_{\text{р}u}$

$\sigma_{\text{р}}$

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_2.png)

$\sigma_{\text{р}}$

$\sigma_{\text{р}} = \overline{\sigma_{\text{р}}}q$

$\sigma_{\text{р}} = 1,4\overline{\sigma_{\text{р}}}qk_{L}$

$\overline{\sigma_{\text{р}}}$

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_3.png)

$(h_{\text{б}}/D_{\text{р}} = 0,20 \div 0,60)$

$\mu_{\text{б}}$

$\mu_{0}$

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_4.png)

$(h_{\text{б}}/D_{\text{р}} = 0,60 \div 1,50)$

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_5.png)

$(h_{\text{б}}/D_{\text{р}} = 1,5 \div 5,0)$

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_6.png)

$L = h_{\text{б}3} \sqrt{\frac{E_{\text{б}}(1 - \mu_{\text{общ}}^{2})}{6E_{\text{общ}}(1 - \mu_{\text{б}}^{2})}}$

$\mu_{\text{б}}$

$\mu_{\text{общ}}$

$E_{\text{общ}} = \frac{E_{1}h_{1} + E_{2}h_{2} + E_{3}h_{3} + ..... + E_{n}h_{n}}{h_{1} + h_{2} + h_{3} + ..... + h_{n}}$

$E_{\text{общ}} = \frac{[1,05 - 0,1 \frac{h_{1}}{D_{\text{р}}} (1 - \sqrt{\frac{E_{2}}{E_{1}}})]E_{1}}{0,71 \sqrt{\frac{E_{2}}{E_{1}}} arctg(1,35 \frac{h_{\text{э}}}{D_{\text{р}}}) + \frac{E_{1}}{E_{2}} (1 - \frac{2}{\pi} arctg \frac{h_{\text{э}}}{D_{\text{р}}})} ,$

$h_{\text{э}} = 2h_{13} \sqrt{\frac{E_{1}}{6E_{2}}}$

$\sigma_{\text{р}}$

$\tau_{\text{ам}} \leq \tau_{\text{пр}}$

$\tau_{\text{ам}}$

$\tau_{\text{пр}}$

$\tau_{\text{ам}}$

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_7.png)

$\tau_{\text{ам}}$

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_8.png)

$\frac{P_{\text{р}}}{L^{2}}$

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_9.png)

$\varphi_{\text{гр}}$

$\mu_{\text{гр}}$

$L = \sqrt[3]{\frac{2B(1 - \mu_{\text{общ}}^{2})}{bE_{\text{общ}}}}$

$B = \frac{E_{\text{а}}F_{\text{а}}}{\psi_{\text{а}}} (h_{0} - \frac{x}{3})(h_{0} - x)$

$\text{где }h_{0} = h_{\text{б}} - 3 - \frac{d}{2}$

$x = (- \theta + \sqrt{\theta^{2} + 2\theta)h_{0}}$

$\theta = \frac{E_{\text{а}}\psi_{\text{б}}}{E_{\text{б}}\psi_{\text{а}}} \nu$

$\nu = \frac{F_{\text{а}}}{bh_{0}}$

$\nu$

$\psi_{\text{а}}$

$\psi_{\text{б}}$

$\frac{l_{\text{а}}}{h_{\text{б}}}$

$\psi_{\text{б}}$

$\tau_{\text{пр}} = k_{3}k_{4}c_{\text{гр}} + \tau_{\text{ав}}$

$\tau_{\text{ав}}$

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_10.png)

$\tau_{\text{ав}}$

$\mu_{\text{б}} = 0,2$

$\mu_{0} = 0,25$

$\mu_{\text{гр}} = 0,35$

$\varphi_{\text{гр}} = 38^{\circ}$

$\sigma_{\text{р}}$

$\overline{\sigma_{\text{р}}}$

$\frac{h_{\text{б}}}{D_{\text{р}}} = \frac{0,30}{0,55} = 0,545$

$\frac{E_{\text{б}}}{E_{0}} = \frac{33 \cdot 10^{3}}{450,0} = 73,33$

$\frac{E_{0}}{E_{\text{гр}}} = \frac{450,0}{100,0} = 4,50$

$\gamma = \frac{h_{\text{б}}}{h_{\text{б}} + h_{0}} = \frac{0,30}{0,30 + 0,30} = 0,5$

$\overline{\sigma_{\text{р}}} = 2,57$

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_11.png)

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_12.png)

$\mu_{\text{общ}} = \frac{\mu_{0} + \mu_{\text{гр}}}{2} = \frac{0,25 + 0,35}{2} = 0,30$

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_13.png)

$\overline{\sigma_{\text{р}}}$

$\sigma_{\text{р}} = 1,4 \cdot 2,57 \cdot 0,85 \cdot 0,92 = 2,81\text{МПа}$

$\sigma_{\text{р}}$

$\sigma_{\text{р}} \leq R_{\text{р}u}$

$\tau_{\text{ам}}$

$\frac{P_{\text{р}}}{L^{2}} = \frac{200000}{1,11^{2}} = 162324\text{Па} = 0,162\text{МПа};\varphi_{\text{гр}} = 38^{\circ}$

$\tau_{\text{ам}} = 0,0074\text{МПа}$

$\tau_{\text{пр}} = k_{3}k_{4}c_{\text{гр}} + \tau_{\text{ав}}$

$\tau_{\text{ав}} = 0,0038\text{МПа}$

$\tau_{\text{пр}} = 0,55 \cdot 1,4 \cdot 0,005 + 0,0038 = 0,0077\text{МПа}$

$\tau_{\text{ам}}$

$\tau_{\text{пр}}$

$\tau_{\text{ам}} \leq \tau_{\text{пр}}$

$\mu$

$\varphi_{\text{гр}}^{0}$

$\sigma_{\text{р}}$

$\overline{\sigma_{\text{р}}}$

$\frac{h_{\text{б}}}{D_{\text{р}}} = \frac{0,30}{0,17} = 1,765$

$\frac{E_{\text{б}}}{E_{0}} = \frac{33 \cdot 10^{3}}{450,0} = 73,33$

$\frac{E_{0}}{E_{\text{гр}}} = \frac{450,0}{100,0} = 4,50$

$\gamma = \frac{h_{\text{б}}}{h_{\text{б}} + h_{0}} = \frac{0,30}{0,30 + 0,30} = 0,50$

$\overline{\sigma_{\text{р}}} = 0,382$

$\overline{\sigma_{\text{р}}}$

$\sigma_{\text{р}} = 1,4\overline{\sigma_{\text{р}}}qk_{L} = 1,4 \cdot 0,382 \cdot 11,6 \cdot 0,87 = 5,40\text{МПа}$

$\sigma_{\text{р}} \leq R_{\text{р}u}$

$\sigma_{\text{р}}$

$\sigma_{\text{р}} = \overline{\sigma_{\text{р}}}q = 0,382 \cdot 11,6 = 4,43\text{МПа}$

$\sigma_{\text{р}} = 4,0\text{МПа}$

$\sigma_{\text{р}} = 5,0\text{МПа}$

$\sigma_{\text{р}} = 4,43\text{МПа}$

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_14.png)

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_15.png)

$h_{0} = h_{\text{б}} - 3 - \frac{d}{2} = 0,30 - 0,03 - 0,009 = 0,261$

$\nu = \frac{F_{\text{а}}}{bh_{0}} = \frac{0,002239}{1 \cdot 0,261} = 0,0086$

$\theta = \frac{E_{\text{а}}\psi_{\text{б}}}{E_{\text{б}}\psi_{\text{а}}} \nu = \frac{210000}{33000} \cdot \frac{0,79}{0,2} \cdot 0,0086 = 0,216$

$x = (- \theta + \sqrt{\theta^{2} + 2\theta})h_{0} = (- 0,216 + \sqrt{0,216^{2} + 2 \cdot 0,216}) \cdot 0,261 = 0,124$

$\frac{P}{L^{2}} = \frac{263000}{1,07^{2}} = 229715\text{Па} = 0,230\text{МПа};\varphi_{\text{гр}} = 38^{\circ}$

$\tau_{\text{ам}} = 0,0112\text{МПа}$

$\tau_{\text{пр}} = k_{3}k_{4}c_{\text{гр}} + \tau_{\text{ав}} = 0,0082\text{МПа}$

$\tau_{\text{ав}} = + 0,0038\text{МПа}$

$\tau_{\text{ав}}$

$\tau_{\text{пр}}$

$\tau_{\text{ам}}(0,0112\text{МПа})>\tau_{\text{пр}}(0,0082\text{МПа})$

$\frac{P_{\text{р}}}{L^{2}} = 0,23\text{МПа}$

$\tau_{\text{ам}} = 0,090\text{МПа}$

$\tau_{\text{пр}} = k_{3}k_{4}c_{\text{гр}} + \tau_{\text{ав}} = 0,0052 + 0,004 = 0,0092$

$\tau_{\text{ав}} = 0,004$

$\tau_{\text{ам}}$

$\tau_{\text{пр}}$

$\tau_{\text{ам}}(0,090)<\tau_{\text{пр}}(0,0092)$

$\tau_{\text{ам}} \leq \tau_{\text{пр}}$

$h_{0}^{1} = 20\text{см}$

$h_{0}^{2} = 20\text{см}$

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_16.png)

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_17.png)

$\varphi_{\text{гр}}^{0}$

$\mu_{\text{гр}}$

$\sigma_{\text{р}}$

$\sigma_{\text{р}}$

$\frac{12,06}{8,04}$

$\frac{12,72}{7,63}$

$\frac{12,57}{9,42}$

$\frac{11,40}{11,40}$

$\frac{16,08}{12,06}$

$\frac{17,81}{10,18}$

$\frac{15,71}{9,42}$

$\frac{15,21}{11,40}$

$\frac{20,10}{14,07}$

$\frac{20,35}{15,27}$

$\frac{21,99}{12,56}$

$\frac{22,81}{15,21}$

$\frac{14,07}{12,06}$

$\frac{15,27}{10,18}$

$\frac{15,71}{9,42}$

$\frac{15,21}{15,21}$

$\frac{13,57}{13,57}$

$\frac{20,11}{14,07}$

$\frac{20,36}{12,72}$

$\frac{21,99}{12,57}$

$\frac{22,81}{15,21}$

$\frac{22,62}{13,57}$

$\frac{25,44}{17,81}$

$\frac{25,13}{18,84}$

$\frac{26,61}{15,21}$

$\frac{27,14}{18,10}$

$\frac{31,41}{21,99}$

$\frac{30,41}{22,80}$

$\frac{31,67}{18,10}$

$\frac{17,81}{12,72}$

$\frac{18,85}{12,57}$

$\frac{19,01}{15,21}$

$\frac{22,62}{13,57}$

$\frac{25,44}{17,81}$

$\frac{25,13}{18,85}$

$\frac{26,61}{15,20}$

$\frac{27,14}{18,10}$

$\frac{31,42}{21,99}$

$\frac{34,21}{22,81}$

$\frac{31,67}{27,14}$

$\frac{38,01}{26,61}$

$\frac{40,71}{27,14}$

![](https://i.bukva.ai/3asJV7rf/img_18.png)