---
title: "Без названия"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/bez-nazvaniya-6430"
---

## Без названия

# Документ 19167

> [!NOTE]
> ИСТОРИЯ ИЗМЕНЕНИЙ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ АКТОВ

```mermaid
flowchart LR
  n0["ГОСТ 5305-50"]:::rst
  n1["СНиП II-Б.5-62"]:::rst
  n2["СН 216-62"]:::rst
  n3["СНиП II-Б.5-67"]:::rst
  n4["СНиП II-17-77"]:::rst
  n5["СНиП 2.02.03-85"]:::doc
  n6["СП 24.13330.2011"]:::rst
  click n6 "https://bukva.ai/docs/sp-svod-pravil-sp-24-13330-2011" "СП 24.13330.2011. Свод правил. Свайные фундаменты. Актуализированная редакция СНиП 2.02.03-85 (утв. Приказом Минрегиона России от 27.12.2010 N 786)"
  n7["СП 24.13330.2021"]:::doc
  n3 --> n4
  n2 --> n3
  n1 --> n3
  n4 --> n5
  n5 --> n6
  n6 --> n7
  n0 --> n1
classDef rst fill:#FFEBEB,stroke:#8B0000,color:#000;
classDef doc fill:#EBFFEB,stroke:#006400,color:#000;
classDef notEnt fill:#FFFFEB,stroke:#FF8C00,color:#000;
```


<a id="p100001"></a>Утверждены
Государственным комитетом
Совета Министров СССР
по делам строительства
29 июля 1967 года

<a id="p100002"></a>**СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА**

<a id="p100003"></a>**ЧАСТЬ II, РАЗДЕЛ Б**

<a id="p100004"></a>**ГЛАВА 5**

<a id="p100005"></a>**СВАЙНЫЕ ФУНДАМЕНТЫ**

<a id="p100006"></a>**НОРМЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ**

<a id="p100007"></a>СНиП II-Б.5-67

<a id="p100008"></a>Взамен главы
СНиП II-Б.5-62 и СН 216-62

<a id="p100009"></a>Срок введения
1 апреля 1968 года

<a id="p100010"></a>Глава СНиП II-Б.5-67 "Свайные фундаменты. Нормы проектирования" разработана на основе и в развитие главы [СНиП II-А.10-62](https://bukva.ai/docs/snip-ii-a-10-62) "Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования".
<a id="p100011"></a>С вводом в действие главы СНиП II-Б.5-67 с 1 апреля 1968 г. утрачивает силу глава СНиП II-Б.5-62 "Свайные фундаменты из забивных свай. Нормы проектирования" и "Временные указания по проектированию и устройству свайных фундаментов из коротких забивных свай" (СН 216-62).
<a id="p100012"></a>Глава СНиП II-Б.5-67 разработана НИИ оснований и подземных сооружений Госстроя СССР и институтами Фундаментпроект Министерства монтажных и специальных строительных работ СССР и ЦНИИС Министерства транспортного строительства.
<a id="p100013"></a>Редакторы - инж. Л.Е. Темкин (Госстрой СССР), канд. техн. наук Б.В. Бахолдин (НИИ оснований и подземных сооружений Госстроя СССР), инж. А.А. Ободовский (ГПИ Фундаментпроект Минмонтажспецстроя СССР), канд. техн. наук А.А. Луга (ЦНИИС Минтрансстроя).

<a id="p100014"></a>Утверждены Государственным комитетом Совета Министров СССР по делам строительства 29 июля 1967 г.
<a id="p100015"></a>Внесены Научно-исследовательским институтом оснований и подземных сооружений Госстроя СССР.

<a id="p100016"></a>**1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ**

<a id="p100017"></a>1.1. Настоящие нормы распространяются на проектирование свайных фундаментов зданий и сооружений.
<a id="p100018"></a>Примечания: 1. Свайные фундаменты специальных сооружений следует проектировать с учетом дополнительных требований, вытекающих из специфических особенностей таких сооружений.
2. <a id="p100019"></a>Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых на вечномерзлых грунтах, следует проектировать в соответствии с требованиями главы СНиП II-Б.6-66 "Основания и фундаменты зданий и сооружений на вечномерзлых грунтах. Нормы проектирования".
3. <a id="p100020"></a>Свайные фундаменты зданий и сооружений, возводимых в сейсмических районах, на просадочных и набухающих грунтах, на подрабатываемых территориях, на геологически неустойчивых площадках (на которых имеются или могут возникнуть оползни, карсты) и в других особых условиях, следует проектировать с учетом дополнительных требований, предъявляемых к строительству зданий и сооружений в указанных условиях.
4. <a id="p100021"></a>К забивным относятся сваи, погружаемые в грунт с помощью молотов и вибропогружателей.
5. <a id="p100022"></a>Настоящие нормы не распространяются на проектирование свайных фундаментов со сваями, погружаемыми вдавливанием в заранее пробуренные скважины.

<a id="p100023"></a>1.2. Выбор вида фундамента (свайного или обычного на естественном основании), а также типа свайного фундамента должен производиться по результатам технико-экономического сравнения различных вариантов фундаментов.
<a id="p100024"></a>1.3. При проектировании свайных фундаментов, кроме норм настоящей главы СНиП, следует руководствоваться требованиями главы СНиП II-А.11-62 "Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования" и "Техническими правилами по экономному расходованию металла, леса и цемента и по рациональной области применения сборных железобетонных и металлических конструкций в строительстве" (ТП 101-65), а в необходимых случаях, также главами [СНиП II-Б.1-62](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-1-62) "Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования", II-В.1-62 "Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования", II-В.4-62 "Деревянные конструкции. Нормы проектирования", [II-Д.7-62](https://bukva.ai/docs/snip-ii-d-7-62) "Мосты и трубы. Нормы проектирования", II-И.1-62 "Гидротехнические сооружения речные. Основные положения проектирования" и II-И.2-62 "Гидротехнические сооружения морские. Основные положения проектирования", а также Государственными стандартами или техническими условиями на конструкции свай.
<a id="p100025"></a>1.4. Проектирование свайных фундаментов следует вести на основе данных инженерно-геологических и гидрогеологических изысканий и исследований строительной площадки, выполняемых в соответствии с требованиями действующих нормативных документов и [раздела 3](#p100070) настоящих Норм, с учетом местного опыта строительства и особенностей проектируемого здания или сооружения.

<a id="p100026"></a>**2. ТИПЫ СВАЙ И ОБЛАСТЬ ИХ ПРИМЕНЕНИЯ**


#### <a id="p100027"></a>2.1 В настоящих Нормах рассматриваются следующие типы свай:

<a id="p100028"></a>а) сваи забивные железобетонные и деревянные;
<a id="p100029"></a>б) сваи набивные бетонные и железобетонные;
<a id="p100030"></a>в) сваи-оболочки железобетонные;
<a id="p100031"></a>г) сваи винтовые со стальным или железобетонным стволом.
<a id="p100032"></a>2.2. Сваи в зависимости от свойств грунтов, залегающих под нижними концами, подразделяются на сваи-стойки и висячие сваи.
<a id="p100033"></a>К сваям-стойкам относятся сваи и сваи-оболочки, которые передают нагрузку нижним концом на практически несжимаемые грунты. Силы трения грунта о боковую поверхность свай-стоек в расчетах их несущей способности не учитываются.
<a id="p100034"></a>К висячим сваям относятся сваи и сваи-оболочки, погруженные в сжимаемые грунты. Висячие сваи передают нагрузку на грунт боковой поверхностью и нижним концом.

#### <a id="p100035"></a>2.3 Забивные железобетонные сваи и сваи-оболочки разделяются:

<a id="p100036"></a>а) по способу армирования - с ненапрягаемой продольной арматурой и предварительно напряженные со стержневой, проволочной или прядевой продольной арматурой;
<a id="p100037"></a>б) по форме поперечного сечения - на сваи квадратные, прямоугольные, квадратные с круглой полостью и полые круглые диаметром до 800 мм и сваи-оболочки диаметром более 800 мм;
<a id="p100038"></a>в) по длине - на цельные и составные (из отдельных секций);
<a id="p100039"></a>г) по конструкции нижнего конца полых свай - на сваи с закрытым, с открытым нижним концом и с камуфлетной пятой.
<a id="p100040"></a>Примечания: 1. Забивные сваи с камуфлетной пятой изготавливаются путем забивки полых круглых свай, оборудованных в нижней части стальным полым наконечником с закрытым концом, с последующим заполнением полости сваи и наконечника бетоном и устройством с помощью взрыва уширенной пяты (камуфлета) в пределах наконечника.
2. <a id="p100537"></a>Разновидностью забивных железобетонных свай являются сваи-колонны, надземная часть которых служит колоннами зданий (сооружений). На верхнюю часть свай-колонн опираются конструкции покрытий, а на консоли или стальные закладные детали свай-колонн - фундаментные балки или стеновые панели.
<a id="p100538"></a>Не допускается использование в качестве свай-колонн предварительно напряженных железобетонных свай с продольной проволочной арматурой, а также предварительно напряженных железобетонных свай без поперечного армирования с любым видом продольной арматуры.

> *(примечание 2 введено [Изменением](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67#p100004), утв. Постановлением Госстроя СССР от 05.07.1971 N 84)*



#### <a id="p100041"></a>2.4 Забивные деревянные сваи разделяются на:

<a id="p100042"></a>а) цельные, изготовляемые из одного бревна;
<a id="p100043"></a>б) срощенные по длине;
<a id="p100044"></a>в) пакетные, сплоченные из нескольких цельных или срощенных по длине бревен или брусьев.

#### <a id="p100045"></a>2.5 Набивные сваи по способу изготовления разделяются на:

<a id="p100046"></a>а) набивные частотрамбованные, изготовляемые путем предварительной забивки инвентарных труб с башмаком, оставляемым в грунте, с последующим заполнением этих труб бетонной смесью и ее трамбованием;
<a id="p100047"></a>б) буронабивные, изготовляемые с предварительным бурением скважин под глинистым раствором или бурением скважин до 600 мм сухим способом (в необходимых случаях с обсадкой) с последующей установкой в них инвентарных бетоноподающих труб, извлекаемых по мере укладки бетонной смеси в скважину;
<a id="p100048"></a>в) буронабивные с уширенной пятой, изготовляемые в соответствии с указаниями подпункта "б" с устройством в нижней части ствола уширения, образуемого путем разбуривания скважины специальным механизмом.

#### <a id="p100049"></a>2.6 Область применения свай различных типов:

<a id="p100050"></a>а) забивные железобетонные сваи и сваи-оболочки можно применять в любых грунтах, позволяющих производить забивку и вибропогружение;
<a id="p100051"></a>б) забивные сваи с камуфлетной пятой можно применять в условиях, оговоренных в подпункте "а", при опирании камуфлетного уширения на малосжимаемые грунты, за исключением скальных и крупнообломочных;
<a id="p100052"></a>в) забивные деревянные сваи для постоянных сооружений допускается применять при условии заложения голов свай ниже наинизшего уровня грунтовых вод в период строительства и эксплуатации;
<a id="p100053"></a>г) набивные частотрамбованные сваи можно применять в любых грунтах, допускающих забивку инвентарной трубы с башмаком, оставляемым в грунте, за исключением глинистых текучей консистенции, торфов и илов;
<a id="p100054"></a>д) буронабивные сваи можно применять во всех грунтах, за исключением глинистых текучей консистенции, торфов и илов; кроме того, их рекомендуется применять при наличии вблизи строящихся объектов зданий или сооружений, для которых опасны вибрации и сотрясения, возникающие при производстве свайных работ со сваями других типов;
<a id="p100055"></a>е) буронабивные сваи с уширенной пятой можно применять в условиях, указанных в подпункте "д" с опиранием уширенной части сваи на малосжимаемые грунты;
<a id="p100056"></a>ж) винтовые сваи рекомендуется применять преимущественно для сооружений, фундаменты которых подвержены выдергивающим нагрузкам, при любых грунтах, допускающих завинчивание, за исключением глинистых текучей консистенции, а также илах и заторфованных грунтах.
<a id="p100539"></a>з) сваи-колонны можно применять в грунтах, допускающих погружение забивных свай, за исключением случаев, когда в пределах погруженной части сваи-колонны или под нижним концом сваи расположены слабые грунты (ил, торф, заторфованный грунт и др.).

> *(абзац "з" введен [Изменением](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67#p100007), утв. Постановлением Госстроя СССР от 05.07.1971 N 84)*

<a id="p100057"></a>*Примечание.* При проектировании свайных фундаментов с применением камуфлетных свай следует предусматривать строгое соблюдение требований техники безопасности при производстве взрывных работ, в том числе и требования по соблюдению расстояний от существующих зданий и сооружений до места взрыва.

<a id="p100058"></a>2.7. Железобетонные и бетонные сваи должны изготавливаться из бетона проектной марки по прочности на сжатие не ниже устанавливаемых государственными стандартами или техническими условиями на сваи; при этом во всех случаях проектная марка бетона для бетонных свай, а также железобетонных и свай-оболочек без предварительного напряжения должна быть не ниже 200 и для предварительно напряженных железобетонных свай и свай-оболочек - не ниже 300.
<a id="p100059"></a>2.8. Железобетонные ростверки свайных фундаментов должны изготавливаться из бетона проектной марки по прочности на сжатие не ниже:
<a id="p100060"></a>а) для мостов и гидротехнических сооружений:
<a id="p100061"></a>    сборные ........................................................... 300
<a id="p100062"></a>    монолитные ........................................................ 200
<a id="p100063"></a>б) для зданий и сооружений, кроме указанных в подпункте "а":
<a id="p100064"></a>    сборные ........................................................... 200
<a id="p100065"></a>    монолитные ........................................................ 150
<a id="p100066"></a>Бетон для замоноличивания стаканов сборных ростверков под колонны, а также для оголовков свай при сборных ленточных ростверках следует предусматривать в соответствии с требованиями главы СНиП II-В.1-62 "Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования" к бетону для заделки стыков сборных конструкций, но не ниже проектной марки 150.
<a id="p100067"></a>2.9. Проектная марка бетона по морозостойкости для изготовления железобетонных свай и свай-оболочек, бетонных свай и ростверков должна назначаться в соответствии с требованиями нормативных документов по проектированию данного вида сооружений, а также требованиями государственных стандартов или технических условий на сваи и свайные ростверки, но не ниже $\text{М}_{\text{рз}}50$ .
<a id="p100068"></a>2.10. При наличии агрессивных грунтовых вод или при возможности попадания в грунт агрессивных производственных вод следует предусматривать мероприятия по антикоррозионной защите железобетонных и бетонных элементов свайных фундаментов (свай, свай-оболочек и ростверков) в соответствии с требованиями: "Инструкции по проектированию. Признаки и нормы агрессивности воды-среды для железобетонных и бетонных конструкций" [(СН 249-63)](https://bukva.ai/docs/instruktsiya-sn-249-63), "Указаний по проектированию антикоррозионной защиты строительных конструкций" (СН 262-67) и главы [СНиП I-В.27-62](https://bukva.ai/docs/snip-i-v-27-62) "Защита строительных конструкций от коррозии. Материалы и изделия, стойкие против коррозии", а также главы III-В.6-62 "Защита строительных конструкций от коррозии. Правила производства и приемки работ".
<a id="p100069"></a>Для деревянных элементов свайных фундаментов необходимо предусматривать защиту их от гниения, разрушения и поражения древоточцами согласно указаниям глав СНиП I-В.28-62 "Материалы для защиты деревянных конструкций от гниения, поражения древоточцами и возгорания", III-В.8-62 "Защита строительных конструкций от гниения и возгорания. Правила производства и приемки работ" и "Инструкции по защите от гниения, поражения дереворазрушающими насекомыми и возгорания деревянных элементов зданий и сооружений" (И 119-56).

<a id="p100070"></a>**3. ТРЕБОВАНИЯ К ИЗЫСКАНИЯМ**

<a id="p100493"></a>3.1. Объем и состав изыскательских работ для каждого объекта определяется программой, разработанной изыскательской организацией с участием проектной в соответствии с требованиями главы СНиП II-А.13-69 "Инженерные изыскания для строительства. Основные положения" и других действующих нормативных документов на изыскательские работы, по исследованию грунтов оснований зданий и сооружений, а также требованиями настоящего раздела норм.

> *(п. 3.1 в ред. [Изменения](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-3#p100011), утв. Постановлением Госстроя СССР от 20.08.1970 N 112)*

<a id="p100543"></a>3.2. Все виды инженерных изысканий для разработки проектов свайных фундаментов должны осуществляться в комплексе проектно-изыскательских работ, как правило, на стадии разработки технического (техно-рабочего) проекта в составе, обеспечивающем получение:
<a id="p100544"></a>а) предварительных данных, позволяющих проектной организации определить возможность и целесообразность применения свайных фундаментов (по результатам бурения скважин, проходки шурфов, лабораторных исследований грунтов и грунтовых вод);
<a id="p100545"></a>б) полных данных, требуемых для составления чертежей свайного фундамента (размеров свай или свай-оболочек, их несущей способности), полученных с учетом результатов бурения скважин, зондирования и испытания грунтов статической нагрузкой штампами в пределах контуров проектируемых зданий (сооружений). При необходимости проводятся также испытания свай в грунте динамической и статической нагрузками в соответствии с дополнительным техническим заданием; работы, связанные с испытаниями свай, могут выполняться после разработки технического проекта.

> *(п. 3.2 в ред. [Изменения](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy#p100007), утв. Постановлением Госстроя СССР от 01.10.1971 N 163)*

<a id="p100499"></a>Примечания:
1. <a id="p100500"></a>Лабораторные исследования грунтов следует производить с соблюдением требований:
<a id="p100501"></a>ГОСТ 5179-64 "Грунты. Метод лабораторного определения влажности";
<a id="p100502"></a>ГОСТ 5180-64 "Грунты. Метод лабораторного определения количества гигроскопической воды";
<a id="p100503"></a>ГОСТ 5181-64 "Грунты. Метод лабораторного определения удельного веса";
<a id="p100504"></a>ГОСТ 5182-64 "Грунты. Метод лабораторного определения объемного веса";
<a id="p100505"></a>ГОСТ 5183-64 "Грунты. Метод лабораторного определения границы раскатывания";
<a id="p100506"></a>ГОСТ 5184-64 "Грунты. Метод лабораторного определения границы текучести";
<a id="p100507"></a>ГОСТ 12071-66 "Грунты. Отбор, упаковка, хранение и транспортирование образцов";
<a id="p100508"></a>ГОСТ 12248-66 "Грунты. Метод лабораторного определения сопротивления срезу песчаных и глинистых грунтов на срезных приборах в условиях завершенной консолидации";
<a id="p100509"></a>ГОСТ 12536-67 "Грунты. Методы лабораторного определения зернового (гранулометрического) состава".
2. <a id="p100510"></a>Динамические и статические испытания свай и свай-оболочек следует производить с соблюдением требований ГОСТ 5686-69 "Сваи и сваи-оболочки. Методы полевых испытаний", а испытания грунтов статической нагрузкой штампами - с соблюдением требований ГОСТ 12374-66 "Грунты. Метод полевого испытания статическими нагрузками".
3. <a id="p100546"></a>Предусмотренные [подпунктом "а"](#p100544) пункта 3.2 изыскательские работы могут не производиться или производиться в сокращенном объеме, если данные, требуемые для определения технического решения и вида свайных фундаментов, могут быть получены из фондовых материалов проектных, изыскательских и других организаций.

> *(примечание 3 введено [Изменением](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy#p100011), утв. Постановлением Госстроя СССР от 01.10.1971 N 163)*


<a id="p100075"></a>3.3. Если какой-либо из перечисленных в п. 3.2 элементов изысканий предусмотрен программой, то повторяемость его должна быть для каждого здания или сооружения не менее:
<a id="p100076"></a>буровых скважин - 2;
<a id="p100077"></a>шурфов - 2;
<a id="p100078"></a>зондирований - 5;
<a id="p100079"></a>динамических испытаний свай - 5;
<a id="p100080"></a>статических испытаний свай или
<a id="p100081"></a>свай-штампов - 2;
<a id="p100082"></a>испытаний грунтов статической нагрузкой штампами - 2.
<a id="p100083"></a>Количество и порядок отбора образцов грунтов для производства лабораторных исследований устанавливаются в соответствии с требованиями действующих нормативных документов на исследования грунтов оснований зданий и сооружений, в том числе обязателен отбор образцов из грунтов, залегающих непосредственно под нижними концами свай.
<a id="p100084"></a>Примечания: 1. Если грунтовые условия строительной площадки аналогичны условиям близ расположенной территории, для которой уже имеется достаточный опыт устройства свайных фундаментов, то по согласованию с проектной организацией - автором проекта допускается сокращение объема исследований.
2. <a id="p100511"></a>Разработка рабочих чертежей свайных фундаментов не допускается, если в пределах контура проектируемого здания или сооружения либо вблизи его (до 5 м) отсутствуют скважины или шурфы с результатами лабораторных определений физико-механических свойств грунтов.

> *(примечание 2 в ред. [Изменения](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-3#p100031), утв. Постановлением Госстроя СССР от 20.08.1970 N 112)*

<a id="p100547"></a>3.4. Глубину бурения скважин, предусматриваемую в программе изыскательских работ с учетом конкретных инженерно-геологических условий строительной площадки и характера проектируемых зданий (сооружений), следует назначать ниже проектируемой глубины погружения нижних концов свай и свай-оболочек в нескальных грунтах, как правило, не менее чем на 5 м.
<a id="p100548"></a>Для каркасных зданий и сооружений с нагрузкой на куст висячих свай и свай-оболочек от колонн (столбов) более 300 т, а также при сплошном свайном поле под всем сооружением глубину бурения 50% количества скважин следует назначать ниже проектируемой глубины погружения нижних концов свай или свай-оболочек, как правило, не менее чем на 10 м.
<a id="p100549"></a>При необходимости опирания или заделки свай и свай-оболочек в скальные грунты глубина бурения скважин должна быть не менее чем на 1,5 м ниже концов свай и свай-оболочек. При наличии в скальных грунтах карста, прослоек нескального грунта и других местных ослаблений количество и глубина скважин назначаются по программе изыскательских работ, исходя из особенностей инженерно-геологических условий исследуемой строительной площадки.
<a id="p100550"></a>*Примечания.* 1. В техническом задании на инженерные изыскания ориентировочную длину свай или свай-оболочек для назначения глубины бурения скважин допускается определять по данным о грунтах, полученным из фондовых материалов ранее проведенных инженерно-геологических изысканий, или по аналогам фундаментов смежных зданий и сооружений.
2. <a id="p100551"></a>Для зданий и сооружений сельскохозяйственного назначения (животноводческих, птицеводческих, складов, навесов и т.п.), проектируемых на сваях-колоннах, допускается ограничивать глубину бурения скважин на 2 м ниже проектируемой глубины погружения свай-колонн.
3. <a id="p100552"></a>Для винтовых свай, работающих на выдергивание, глубина бурения скважин и зондирования должна быть ниже лопасти свай не менее чем на 1,0 м.


> *(п. 3.4 в ред. [Изменения](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy#p100013), утв. Постановлением Госстроя СССР от 01.10.1971 N 163)*

<a id="p100553"></a>3.5. Плотность песчаных грунтов определяется в условиях природного залегания по данным зондирования или в случае, когда это возможно, - по образцам грунтов ненарушенной структуры, отобранным из шурфов или скважин, в соответствии с требованиями нормативных документов на исследование грунтов оснований зданий и сооружений.

> *(п. 3.5 в ред. [Изменения](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy#p100020), утв. Постановлением Госстроя СССР от 01.10.1971 N 163)*


<a id="p100091"></a>**4. ОСНОВНЫЕ УКАЗАНИЯ ПО РАСЧЕТУ**

<a id="p100092"></a>4.1. Расчет свайных фундаментов и их оснований производится по предельным состояниям в соответствии с главой [СНиП II-А.10-62](https://bukva.ai/docs/snip-ii-a-10-62) "Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования":
<a id="p100093"></a>а) по первому предельному состоянию (по несущей способности) по прочности или устойчивости:
<a id="p100094"></a>конструкций свай, свай-оболочек и ростверков;
<a id="p100095"></a>оснований свай и свай-оболочек;
<a id="p100096"></a>оснований свайных фундаментов в целом, если на них передаются горизонтальные нагрузки в основном сочетании (подпорные стенки и др.) или, если основания ограничены откосами;
<a id="p100097"></a>б) по второму предельному состоянию (по деформациям) по осадкам и перемещениям - оснований и конструкций свайных фундаментов;
<a id="p100098"></a>в) по третьему предельному состоянию (по трещиностойкости) по образованию или раскрытию трещин - железобетонных свай, свай-оболочек и ростверков.
<a id="p100514"></a>4.2. Нагрузки, действующие на свайные фундаменты и их основания, а также сочетания нагрузок и воздействий определяются в соответствии с требованиями глав [СНиП II-А.10-62](https://bukva.ai/docs/snip-ii-a-10-62) "Строительные конструкции и основания. Основные положения проектирования", II-А.11-62 "Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования", [пп. 5.2](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-1-62#p100193) и [5.3](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-1-62#p100194) главы СНиП II-Б.1-62* "Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования", [пп. 2.1](https://bukva.ai/docs/snip-ii-d-7-62#p100288) - [2.32](https://bukva.ai/docs/snip-ii-d-7-62#p100566) главы СНиП II-Д.7-62 "Мосты и трубы. Нормы проектирования", пп. 3.12 - 3.14 главы СНиП II-И.1-62 "Гидротехнические сооружения речные. Основные положения проектирования", пп. 3.11 и 3.12 главы СНиП II-И.2-62 "Гидротехнические сооружения морские. Основные положения проектирования", пп. 2.1 - 2.21 главы СНиП II-И.9-62 "Линии электропередачи напряжением выше 1 кВ. Нормы проектирования", "Указаний по определению ледовых нагрузок на речные сооружения" (СН 76-66), "Технических условий определения волновых воздействий на морские и речные сооружения и берега" (СН 92-60) и "Технических условий определения нагрузок от судов на причальные сооружения" (СН 144-60).

> *(п. 4.2 в ред. [Изменения](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-3#p100034), утв. Постановлением Госстроя СССР от 20.08.1970 N 112)*

<a id="p100100"></a>Примечания: 1. Расчет свайных фундаментов и их оснований по деформациям производится на основное сочетание нормативных нагрузок, а расчет по несущей способности - на основное и дополнительное или особое сочетание расчетных нагрузок.
2. <a id="p100101"></a>В случаях, когда в расчете учитываются неравномерные осадки оснований, усилие в свайных фундаментах, вызываемое неравномерной осадкой основания, учитывается в сочетании нагрузок как временная длительная расчетная нагрузка (без коэффициента перегрузки).
3. <a id="p100102"></a>Величина осадки опор мостов определяется от постоянных нагрузок, а горизонтальные смещения верха опор в направлениях как вдоль, так и поперек оси моста - от дополнительных сочетаний нагрузок.

<a id="p100103"></a>4.3. Расчет свай, свай-оболочек, ростверков, а также свайных фундаментов в целом и их оснований по первому предельному состоянию производится по формуле (1), по второму предельному состоянию - по формуле (2), а по третьему предельному состоянию - в соответствии с требованиями главы СНиП II-В.1-62 "Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования"

<a id="p100104"></a>N <= P; (1)

<a id="p100105"></a> $S \leq S_{\text{пр}}$ , (2)

<a id="p100106"></a>где N - расчетная нагрузка в т на 1 сваю и сваю-оболочку или свайный фундамент в целом (либо его основание), определяемая при проектировании здания или сооружения;
<a id="p100107"></a>P - несущая способность в т сваи и сваи-оболочки или свайного фундамента в целом (либо его основания), т.е. нагрузка, допускаемая на сваю, сваю-оболочку или свайный фундамент;
<a id="p100108"></a>S - величина деформации (осадки или перемещения) свайного фундамента, определяемая расчетом по указаниям [раздела 7](#p100422) настоящих Норм;
<a id="p100109"></a> $S_{\text{пр}}$ - предельная величина деформаций (осадки или перемещения) свайного фундамента, устанавливаемая в задании на проектирование, а при отсутствии таковых - деформаций, указанных в соответствующих нормативных документах по проектированию естественных оснований зданий и сооружений.
<a id="p100110"></a>4.4. Расчет согласно указанию [п. 4.3](#p100103) по первому и третьему предельным состояниям производится на расчетные нагрузки от зданий и сооружений и на расчетные характеристики материалов и грунтов оснований, а по второму предельному состоянию - на нормативные нагрузки от зданий и сооружений и на нормативные характеристики материалов и грунтов основания.
<a id="p100111"></a>При этом нормативные сопротивления грунтов, используемые в формулах для определения несущей способности свай и свай-оболочек при расчетах по первому предельному состоянию, принимаются в соответствии с указаниями [пп. 5.2](#p100127) - [5.9](#p100291) настоящих Норм либо по результатам полевых испытаний, а нормативные и расчетные характеристики грунтов при расчете свайных фундаментов в целом и их оснований по первому и второму предельным состояниям принимаются по результатам полевых или лабораторных испытаний грунтов строительной площадки либо при их отсутствии - по данным, приведенным в главе [СНиП II-Б.1-62](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-1-62) "Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования".
<a id="p100112"></a>Нормативные и расчетные сопротивления материалов свай, свай-оболочек и ростверков принимаются по нормам проектирования бетонных, железобетонных и деревянных конструкций (главы СНиП II-В.1-62 и II-В.4-62).
<a id="p100113"></a>4.5. Расчеты конструкций всех видов свай и свай-оболочек производятся на усилия, передаваемые сваям сооружением, а забивных свай и свай-оболочек, кроме того, на усилия, возникающие от собственного веса при изготовлении, складировании и транспортировании свай, а также при их подъеме на копер за одну точку, удаленную от головы свай на 0,294L (где L - длина сваи или сваи-оболочки).
<a id="p100114"></a>Усилие в свае и свае-оболочке (как балки) от воздействия собственного веса следует определять с учетом коэффициента динамичности, равного:
<a id="p100115"></a>при расчете по прочности - 1,5;
<a id="p100116"></a>то же, по трещиностойкости - 1,25.
<a id="p100117"></a>В этих случаях коэффициент перегрузки к собственному весу сваи и сваи-оболочки не учитывается.
<a id="p100118"></a>4.6. Расчет сечений железобетонных ростверков свайных фундаментов по предельным состояниям производится в соответствии с требованиями главы СНиП II-В.1-62 "Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования", а деревянных ростверков - в соответствии с требованиями главы СНиП II-В.4-62 "Деревянные конструкции. Нормы проектирования".
<a id="p100541"></a>4.7. Сваи-колонны рассчитываются как забивные железобетонные сваи с проверкой на воздействие сил пучения (при пучинистых грунтах). Нормативное значение касательной силы пучения на боковой поверхности свай $\tau$ в пределах глубины промерзания грунта следует принимать равным 8 т/м2. Кроме того, сваи-колонны подлежат проверке на прочность и устойчивость как элементы каркаса здания.

> *(п. 4.7 введен [Изменением](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67#p100011), утв. Постановлением Госстроя СССР от 05.07.1971 N 84)*


<a id="p100119"></a>**5. РАСЧЕТ СВАЙ И СВАЙ-ОБОЛОЧЕК**
**ПО ПЕРВОМУ ПРЕДЕЛЬНОМУ СОСТОЯНИЮ**

<a id="p100120"></a>5.1. Несущую способность свай всех типов и свай-оболочек следует определять как наименьшее из значений, полученных при расчетах по следующим двум условиям:
<a id="p100121"></a>а) по условию сопротивления грунта основания сваи в соответствии с указаниями, приводимыми в настоящих Нормах, согласно [пп. 5.2](#p100127) - [5.10](#p100293);
<a id="p100122"></a>б) по условию сопротивления материала сваи в соответствии с нормами проектирования бетонных и железобетонных (глава СНиП II-В.1-62) или деревянных (глава СНиП II-В.4-62) конструкций.
<a id="p100123"></a>Примечания: 1. Учет продольного изгиба свай и свай-оболочек производится только в пределах их свободной длины.
2. <a id="p100554"></a>При расчете несущей способности набивных свай по материалу (бетону) расчетное сопротивление бетона следует определять с учетом коэффициента условий работы $m_{\text{б}} = 0,85$ , предусмотренного главой СНиП II-В.1-62* (п. 3.3 "в") для центрально и внецентренно сжатых элементов, бетонируемых в вертикальном положении, а также дополнительного коэффициента условий работы, учитывающего влияние способа производства работ:
<a id="p100555"></a>в глинистых грунтах, консистенция которых позволяет бурить скважины и бетонировать без крепления их стенок, при положении горизонта грунтовых вод в период строительства ниже пяты свай, а также в грунтах, при которых крепление скважин и бетонирование осуществляются с применением извлекаемых обсадных труб, при отсутствии воды в скважинах (т.е. при бетонировании сухим способом) - $m_{\text{б}} = 0,9$ ;
<a id="p100556"></a>в грунтах, при которых бурение скважин производится с применением извлекаемых обсадных труб, а бетонирование - под водой, или бурение скважин - с креплением глинистым раствором (без обсадных труб), а бетонирование - под этим же раствором - $m_{\text{б}} = 0,7$ . Бетонирование под водой или под глинистым раствором должно вестись только методом "ВПТ" (вертикально перемещающейся трубы), подводное бетонирование свай другими методами не допускается.

> *(примечание 2 в ред. [Изменения](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-2#p100005), утв. Постановлением Госстроя СССР от 25.09.1972 N 181)*

3. <a id="p100515"></a>При наличии результатов полевых испытаний (в соответствии с указаниями пп. 6.1 - [6.8](#p100525) настоящих Норм) несущая способность свай и свай-оболочек определяется с учетом результатов, полученных при зондировании, а также при динамических испытаниях свай, либо принимается непосредственно по результатам статических испытаний свай и свай-оболочек.

> *(в ред. [Изменения](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-3#p100037), утв. Постановлением Госстроя СССР от 20.08.1970 N 112)*


<a id="p100126"></a>Сваи-стойки

<a id="p100127"></a>5.2. Несущая способность P в т забивной квадратной, прямоугольной и круглой диаметром до 0,8 м сваи-стойки, а также сваи-оболочки и набивной сваи, опирающихся на практически несжимаемый грунт, определяется по формуле (3)

<a id="p100128"></a> $P = kmR^{\text{н}}F$ , (3)

<a id="p100129"></a>где k и m - соответственно коэффициент однородности грунта и коэффициент условий работы; причем для забивных свай-стоек принимается произведение коэффициентов km = 0,7, а для свай-оболочек и набивных свай - km = 0,5;
<a id="p100130"></a>F - площадь опирания на грунт сваи или сваи-оболочки в м2, для свай сплошного сечения принимаемая равной площади поперечного сечения, а для свай квадратных с круглой полостью, полых круглых и свай-оболочек площади поперечного сечения нетто - при отсутствии заполнения их полости бетоном и площади поперечного сечения брутто - при заполнении этой полости бетоном на высоту не менее трех ее диаметров;
<a id="p100131"></a> $R^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление грунта под нижним концом сваи-стойки, набивной сваи и сваи-оболочки в т/м2, принимаемое:
<a id="p100132"></a>а) для забивных свай, опирающихся нижними концами на скальные и крупнообломочные (щебенистые, галечниковые, дресвяные и гравийные) грунты с песчаным заполнением, а для свай фундаментов опор мостов, кроме того, в случае опирания и на глинистые грунты твердой консистенции $R^{\text{н}} = 2000\text{тм}^{2}$ ;
<a id="p100133"></a>б) для свай-оболочек и набивных свай, заделанных в скальный грунт не менее чем на 0,5 м и заполненных бетоном, - по формуле

<a id="p100134"></a> $R^{\text{н}} = R_{\text{сж}}(\frac{h_{\text{з}}}{d_{\text{з}}} + 1,5)$ , (4)

<a id="p100135"></a>где $R_{\text{сж}}$ - среднее арифметическое значение временного сопротивления скального грунта одноосному сжатию в водонасыщенном состоянии в т/м2;
<a id="p100136"></a> $h_{\text{з}}$ - расчетная глубина заделки сваи-оболочки или набивной сваи в скальный грунт в м;
<a id="p100137"></a> $d_{\text{з}}$ - наружный диаметр заделанной в скальный грунт части сваи-оболочки или набивной сваи в м;
<a id="p100138"></a>в) для свай-оболочек, равномерно опираемых на поверхность неразрушенного выветриванием скального грунта, прикрытого слоем неразмываемых грунтов толщиной не менее трех диаметров оболочки - $R^{\text{н}} = R_{\text{сж}}$ .
<a id="p100139"></a>*Примечание.* При наличии в основании забивных свай, свай-оболочек и набивных свай сильнотрещиноватых или выветрившихся (рухляк), а также размягченных скальных грунтов либо скальных грунтов с прослойками нескальных грунтов, вопрос об их использовании в качестве оснований и назначении величины нормативного сопротивления грунта должен решаться с выполнением при необходимости статических испытаний грунтов штампами или испытанием свай и свай-оболочек статической нагрузкой.

<a id="p100140"></a>Забивные висячие сваи

<a id="p100141"></a>5.3. Несущая способность P в т забивной висячей сваи (квадратной, прямоугольной и полой круглой диаметром до 0,8 м), работающей на осевую сжимающую нагрузку, определяется как сумма расчетных сопротивлений грунтов основания под нижним концом сваи и на ее боковой поверхности по формуле

<a id="p100142"></a> $P = km(R^{\text{н}}F + u \sum f_{i}^{\text{н}}l_{i})$ , (5)

<a id="p100143"></a>где k - коэффициент однородности грунта, принимаемый k = 0,7;
<a id="p100144"></a>m - коэффициент условий работы, принимаемый m = 1;
<a id="p100145"></a>F - площадь опирания на грунт сваи в м2, принимаемая по площади поперечного сечения сваи брутто или по площади поперечного сечения камуфлетного уширения по его наибольшему диаметру;
<a id="p100146"></a> $R^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление грунта под нижним концом сваи в т/м2, определяемое по указаниям п. 5.4 и [п. 5.5](#p100202);
<a id="p100147"></a>u - периметр поперечного сечения сваи в м;
<a id="p100148"></a> $f_{i}$ - нормативное сопротивление i-го слоя грунта основания на боковой поверхности сваи в т/м2, определяемое по указаниям п. 5.4 и [п. 5.5](#p100202);
<a id="p100149"></a> $l_{i}$ - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью, в м.
<a id="p100150"></a>5.4. Нормативные сопротивления грунтов $R^{\text{н}}$ и $f_{i}^{\text{н}}$ при расчетах по [формуле (5)](#p100142) несущей способности сплошных и полых с закрытым нижним концом свай, погруженных механическими (подвесными), паровоздушными и дизельными молотами, принимаются по табл. 1 и [2](#p100170).
<a id="p100151"></a>*Примечание.* Несущая способность забивных свай, опирающихся нижними концами на рыхлые песчаные грунты или на глинистые грунты консистенции B > 0,6, определяется по результатам испытания пробных свай, забитых в эти грунты.

<a id="p100152"></a>Таблица 1

<a id="p100153"></a>Нормативные сопротивления грунта под нижними
концами забивных свай $R^{\text{н}}$ в т/м2


<table>
<colgroup><col width="14%"><col width="18%"><col width="11%"><col width="9%"><col width="15%"><col width="9%"><col width="15%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td>Глубина забивки</td><td colspan="7">н Нормативные сопротивления R в т/м2</td></tr>
<tr><td rowspan="4">сваи в м</td><td colspan="7">песчаных грунтов средней плотности</td></tr>
<tr><td>гравелистых</td><td>крупных</td><td>-</td><td>средней крупности</td><td>мелких</td><td>пылеватых</td><td>-</td></tr>
<tr><td colspan="7">глинистых грунтов консистенции B, равной</td></tr>
<tr><td>&lt;= 0</td><td>0,1</td><td>0,2</td><td>0,3</td><td>0,4</td><td>0,5</td><td>0,6</td></tr>
<tr><td>3</td><td>750</td><td>650</td><td>300</td><td>290</td><td>180</td><td>120</td><td>60</td></tr>
<tr><td></td><td>700</td><td>400</td><td></td><td>200</td><td>120</td><td>100</td><td></td></tr>
<tr><td>4</td><td>830</td><td>660</td><td>380</td><td>300</td><td>190</td><td>125</td><td>70</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td>510</td><td></td><td>250</td><td>160</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>5</td><td>880</td><td>670</td><td>400</td><td>310</td><td>200</td><td>130</td><td>80</td></tr>
<tr><td></td><td></td><td>620</td><td></td><td>280</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>7</td><td>970</td><td>690</td><td>430</td><td>330</td><td>220</td><td>140</td><td>85</td></tr>
<tr><td>10</td><td>1050</td><td>730</td><td>500</td><td>350</td><td>240</td><td>150</td><td>90</td></tr>
<tr><td>15</td><td>1170</td><td>750</td><td>560</td><td>400</td><td>280</td><td>160</td><td>100</td></tr>
<tr><td>20</td><td>1260</td><td>820</td><td>620</td><td>450</td><td>310</td><td>170</td><td>110</td></tr>
<tr><td>25</td><td>1340</td><td>880</td><td>680</td><td>500</td><td>340</td><td>180</td><td>120</td></tr>
<tr><td>30</td><td>1420</td><td>940</td><td>740</td><td>550</td><td>370</td><td>190</td><td>130</td></tr>
<tr><td>35</td><td>1500</td><td>1000</td><td>800</td><td>600</td><td>400</td><td>200</td><td>140</td></tr>
</table>


<a id="p100169"></a>Таблица 2

<a id="p100170"></a>Нормативные сопротивления грунта на боковой
поверхности забивных свай $f^{\text{н}}$ в т/м2


```text
┌─────────────┬───────────────────────────────────────────────────────────┐
│             │                                       н                   │
│   Средняя   │            Нормативные сопротивления f  в т/м2            │
│   глубина   ├───────────────────────────────────────────────────────────┤
│расположения │            песчаных грунтов средней плотности             │
│ слоя грунта │              (для свай, забитых без подмыва)              │
│     в м     ├─────────┬─────────┬──────────┬─────────┬────────┬─────────┤
│             │крупных, │ мелких  │пылеватых │    -    │   -    │    -    │
│             │ средней │         │          │         │        │         │
│             │крупности│         │          │         │        │         │
│             ├─────────┴─────────┴──────────┴─────────┴────────┴─────────┤
│             │         глинистых грунтов консистенции B, равной          │
│             ├─────────┬─────────┬──────────┬─────────┬────────┬─────────┤
│             │ <= 0,2  │   0,3   │   0,4    │   0,5   │  0,6   │   0,7   │
├─────────────┼─────────┼─────────┼──────────┼─────────┼────────┼─────────┤
│      1      │   3,5   │   2,3   │   1,5    │   1,2   │  0,5   │   0,2   │
│      2      │   4,2   │   3,0   │   2,0    │   1,7   │  0,7   │   0,3   │
│      3      │   4,8   │   3,5   │   2,5    │   2,0   │  0,8   │   0,4   │
│      4      │   5,3   │   3,8   │   2,7    │   2,2   │  0,9   │   0,5   │
│      5      │   5,6   │   4,0   │   2,9    │   2,4   │  1,0   │   0,6   │
│      7      │   6,0   │   4,3   │   3,2    │   2,5   │  1,1   │   0,7   │
│     10      │   6,5   │   4,6   │   3,4    │   2,6   │  1,2   │   0,8   │
│     15      │   7,2   │   5,1   │   3,8    │   2,8   │  1,4   │   1,0   │
│     20      │   7,9   │   5,6   │   4,1    │   3,0   │  1,6   │   1,2   │
│     25      │   8,6   │   6,1   │   4,4    │   3,2   │  1,8   │    -    │
│     30      │   9,3   │   6,6   │   4,7    │   3,4   │  2,0   │    -    │
│     35      │  10,0   │   7,0   │   5,0    │   3,6   │  2,2   │    -    │
│                                                                         │
│    Примечания к табл. 1 и 2:                                            │
│                                            н                            │
│    1. В случаях, когда в табл. 1 значения R  указаны  дробью,  числитель│
│относится к пескам, а знаменатель - к глинам.                            │
│    2. В табл. 1 и 2 глубину расположения острия сваи и  среднюю  глубину│
│расположения слоя грунта при планировке  территории  срезкой,  подсыпкой,│
│намывом до 3 м следует принимать от  уровня  природного  рельефа,  а  при│
│срезке, подсыпке, намыве более 3 м - от условной  отметки,  расположенной│
│на 3 м выше уровня срезки или на 3 м выше  уровня  природного  рельефа  в│
│случае подсыпки или намыва.                                              │
│    3. Для  промежуточных глубин забивки свай  и  промежуточных  значений│
│                                                  н        н             │
│консистенции   B  глинистых  грунтов  значения   R    и   f    определяют│
│интерполяцией соответственно по табл. 1 и 2.                             │
│                                                 н                       │
│    4.  Значениями  нормативных  сопротивлений  R   по  табл.   1   можно│
│пользоваться  при  условии,  если  заглубление  сваи  в  неразмываемый  и│
│несрезаемый грунт не менее:                                              │
│    для мостов и гидротехнических сооружений - 4,0 м;                    │
│    для зданий и прочих сооружений - 3,0 м.                              │
│                                              н     н                    │
│    5. Для плотных песчаных грунтов значения R  и  f   по  табл.  1  и  2│
│увеличивают на 20%.                                                      │
│    6. При  определении  нормативных  сопротивлений  грунтов  на  боковой│
│поверхности свай пласты грунтов расчленяются на однородные слои  толщиной│
│не более 2 м.                                                            │
│    7. Если в пределах длины сваи имеются напластования  торфа  мощностью│
│более 30 см и возможна планировка территории подсыпкой или иная  загрузка│
│территории,   эквивалентная   подсыпке,    то    сопротивление    грунта,│
│расположенного выше подошвы наинизшего (в пределах глубины забивки  сваи)│
│слоя торфа, принимается:                                                 │
│    а) при подсыпках до 2 м -  для  грунтовой  подсыпки  и  торфа  равным│
│нулю, а для минеральных  пластов  естественного  грунта  -  положительным│
│значениям по табл. 2;                                                    │
│    б) при подсыпках от 2 до 5 м - для грунтов, включая подсыпку,  равным│
│0,4 от значений, указанных в табл. 2,  взятых  со  знаком  минус,  а  для│
│торфа - минус 0,5 т/м2;                                                  │
│    в) при подсыпках более 5 м - для грунтов,  включая  подсыпку,  равным│
│значениям, указанным в табл. 2, взятым со знаком минус,  а  для  торфа  -│
│минус 0,5 т/м2.                                                          │
└─────────────────────────────────────────────────────────────────────────┘
```


<a id="p100202"></a>5.5. Если предусматриваемые проектом способы погружения свай отличаются от указанных в [п. 5.4](#p100150), нормативные сопротивления грунта $R^{\text{н}}$ и $f_{i}^{\text{н}}$ для расчетов по [формуле (5)](#p100142) определяются путем умножения значений нормативных сопротивлений грунта, полученных по [п. 5.4](#p100150), на поправочные коэффициенты $m_{\text{п}}$ , приведенные в табл. 3.

<a id="p100203"></a>Таблица 3

<a id="p100204"></a>Поправочные коэффициенты $m_{\text{п}}$ , учитываемые
независимо друг от друга при определении нормативных
сопротивлений грунтов основания висячих свай


<table>
<colgroup><col width="5%"><col width="61%"><col width="18%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">N п/п</td><td rowspan="2">Способы погружения свай и виды грунтов</td><td colspan="2">Поправочные коэффициенты m , учитываемые п при определении сопротивлений грунтов основания</td></tr>
<tr><td>под нижними концами свай</td><td>на боковой поверхности свай</td></tr>
<tr><td>1</td><td>2</td><td>3</td><td>4</td></tr>
<tr><td>1</td><td>Погружение забивкой в предварительно пробуренные скважины (лидеры) с заглублением концов свай не менее 1 м ниже забоя скважины при ее диаметре: а) равном стороне квадратной сваи б) на 50 мм меньшем стороны сваи</td><td>1,0 1,0</td><td>0,5 0,6</td></tr>
<tr><td>2</td><td>Погружение с подмывом в песчаные грунты при условии добивки свай на последнем метре погружения без применения подмыва</td><td>1,0</td><td>0,9</td></tr>
<tr><td>3</td><td>Вибропогружение в грунты: а) песчаные водонасыщенные средней плотности пески крупные и средней крупности пески мелкие пески пылеватые б) глинистые с консистенцией B = 0,5 супеси суглинки глины в) глинистые с консистенцией B &lt;= 0</td><td>1,2 1,1 1,0 0,9 0,8 0,7 1,0</td><td>1,0 1,0 1,0 0,9 0,9 0,9 1,0</td></tr>
<tr><td>4</td><td>Погружение молотами любой конструкции полых свай с открытым нижним концом: а) при диаметре полости сваи менее 40 см б) при диаметре полости сваи более 40 см</td><td>1,0 0,7</td><td>1,0 1,0</td></tr>
<tr><td>5</td><td>Погружение любым способом полых круглых свай на глубину 10 м и более с последующим устройством в нижнем конце сваи камуфлетного уширения в песчаных грунтах средней плотности и в глинистых грунтах консистенции B &lt;= 0,5 при диаметре уширения, равном: а) 1,0 м независимо от указанных видов грунта б) 1,5 м в песках, супесях в) 1,5 м в суглинках и глинах</td><td>0,9 0,8 0,7</td><td>1,0 1,0 1,0</td></tr>
</table>



#### <a id="p100229"></a>5.6 Несущая способность сваи и сваи-оболочки в т, работающих на выдергивание, определяется по формуле


<a id="p100230"></a> $P_{\text{в}} = kmu \sum f_{i}^{\text{н}}l_{i}$ , (6)

<a id="p100231"></a>где k, u, $f_{i}^{\text{н}}$ и $l_{i}$ - значения те же, что и в [формуле (5)](#p100142);
<a id="p100232"></a>m - коэффициент условий работы, принимаемый для свай, забиваемых в грунт на глубину менее 4 м, m = 0,6, то же, на глубину 4 м и более m = 0,8 м.
<a id="p100233"></a>*Примечание.* Растяжение в сваях и сваях-оболочках фундаментов опор мостов и гидротехнических сооружений допускается учитывать только для случаев действия дополнительных и особых сочетаний нагрузок.

<a id="p100234"></a>Набивные сваи и сваи-оболочки, погружаемые с выемкой грунта

<a id="p100235"></a>5.7. Несущая способность P в т набивной сваи с уширенной пятой и без уширения, а также сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта, работающих на осевую сжимающую нагрузку, определяется по формуле

<a id="p100236"></a> $P = km(R^{\text{н}}F + u \sum m_{f}f_{i}^{\text{н}}l_{i})$ , (7)

<a id="p100237"></a>где k и m - обозначения те же, что и в [формуле (5)](#p100142), причем k = 0,7 и m = 1;
<a id="p100238"></a> $R^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление грунта под нижним концом сваи-оболочки и набивной сваи в т/м2, принимаемое по указаниям [пп. 5.8](#p100252) и [5.9](#p100291) настоящих Норм, а для набивной частотрамбованной - по [табл. 1](#p100153) настоящих Норм;
<a id="p100239"></a>F - площадь опирания сваи или сваи-оболочки в м2, принимаемая равной: для набивных свай без уширения - площади поперечного сечения сваи; для набивных свай с уширением - площади поперечного сечения уширения в месте наибольшего его диаметра; для свай-оболочек, заполненных бетоном, - площади поперечного сечения оболочки брутто; для свай-оболочек с грунтовым ядром без заполнения полости бетоном - площади поперечного сечения нетто;
<a id="p100240"></a>u - периметр в м, принимаемый по диаметру скважины, обсадной трубы или сваи-оболочки;
<a id="p100241"></a> $m_{f}$ - коэффициент условий работы сваи и сваи-оболочки, зависящий от способа образования скважины и ствола сваи, принимаемый по [табл. 4](#p100245) или по опытным данным;
<a id="p100242"></a> $f_{i}^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола в т/м2, принимаемое по [табл. 2](#p100170). Сопротивление грунта по боковой поверхности сваи с уширенной пятой учитывается только на участке от верха сваи до места пересечения ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве образующей линию, касающуюся границы уширения под углом ![формула](https://i.bukva.ai/EcT8OuQs/img_0.png) к оси сваи, где $\varphi$ - среднеарифметическое значение угла внутреннего трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса;
<a id="p100243"></a> $l_{i}$ - толщина i-го слоя грунта, соприкасающегося с боковой поверхностью ствола, в м.

<a id="p100244"></a>Таблица 4

<a id="p100245"></a>Коэффициент $m_{f}$ 


<table>
<colgroup><col width="39%"><col width="15%"><col width="15%"><col width="15%"><col width="15%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100246"></a>Вид свай и способы их устройства</td><td colspan="4">Коэффициент $m_{f}$ при грунтах</td></tr>
<tr><td><a id="p100247"></a>песках</td><td>супесях</td><td>суглинках</td><td>глинах</td></tr>
<tr><td><a id="p100248"></a>1</td><td>2</td><td>3</td><td>4</td><td>5</td></tr>
<tr><td><a id="p100249"></a>1. Набивные частотрамбованные при забивке инвентарной трубы</td><td>0,7</td><td>0,6</td><td>0,6</td><td>0,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100557"></a>2. Буронабивные, том числе с уширенной пятой, бетонируемые:</td><td></td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100558"></a>а) при отсутствии воды в скважине (сухим способом)</td><td>0,7</td><td>0,7</td><td>0,7</td><td>0,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100559"></a>б) под водой или глинистым раствором</td><td>0,6</td><td>0,6</td><td>0,6</td><td>0,6</td></tr>
<tr><td colspan="5"><a id="p100251"></a>(п. 2 в ред. <a href="https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-2#p100009">Изменения</a>, утв. Постановлением Госстроя СССР от 25.09.1972 N 181)<br>3. Сваи-оболочки, погружаемые вибрированием с выемкой грунта</td></tr>
<tr><td>1,0</td><td>0,9</td><td>0,7</td><td>0,6</td><td></td></tr>
</table>

<a id="p100252"></a>5.8. Нормативное сопротивление $R^{\text{н}}$ в т/м2 грунта под нижним концом набивной сваи с уширенной пятой и без уширения и сваи-оболочки, погруженной с выемкой грунта из полости с последующим заполнением полости бетоном принимается:
<a id="p100253"></a>а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнением и песчаных грунтов в случае набивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, по формуле (8), а в случае сваи-оболочки, погруженной с сохранением ненарушенного ядра из указанных грунтов на высоту не менее 2 м, по формуле (9)

<a id="p100254"></a> $R^{\text{н}} = 0,65\beta(\gamma dA_{\text{к}}^{\text{о}} + \alpha\gamma_{1}hB_{\text{к}}^{\text{о}})$ ; (8)

<a id="p100255"></a> $R^{\text{н}} = \beta(\gamma dA_{\text{к}}^{\text{о}} + \alpha\gamma_{1}hB_{\text{к}}^{\text{о}})$ , (9)

<a id="p100256"></a>где $\alpha$ , $\beta$ , $A_{\text{к}}^{\text{о}}$ и $B_{\text{к}}^{\text{о}}$ - безразмерные коэффициенты, принимаемые по [табл. 5](#p100263) в зависимости от значения нормативного угла внутреннего трения $\varphi^{\text{н}}$ грунта основания;
<a id="p100257"></a> $\gamma$ - объемный вес грунта в т/м3 в основании набивной сваи или сваи-оболочки с учетом взвешивания в воде;
<a id="p100258"></a> $\gamma_{1}$ - приведенный объемный вес грунтов в т/м3, расположенных выше нижнего конца набивной сваи или сваи-оболочки;
<a id="p100259"></a>d - диаметр в м набивной сваи, уширения (для сваи с уширенной пятой) или сваи-оболочки;
<a id="p100260"></a>h - глубина заложения в м нижнего конца набивной сваи или уширенной пяты и сваи-оболочки, отсчитываемая от природного рельефа или планировочной отметки (при планировке срезкой), а для опор мостов - от дна водоема с учетом размыва;
<a id="p100261"></a>б) для глинистых грунтов в случае набивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой с частичным или полным удалением грунтового ядра в фундаментах зданий и сооружений (кроме мостов) - по табл. 6, а для мостов - по [формуле (12)](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-1-62#p100230) главы СНиП II-Б.1-62, принимая характеристики грунтов по данным изысканий.

<a id="p100262"></a>Таблица 5

<a id="p100263"></a>Коэффициенты $A_{\text{к}}^{\text{о}}$ , $B_{\text{к}}^{\text{о}}$ , $\alpha$ и $\beta$ 


<table>
<colgroup><col width="32%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="9%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Обозначения коэффициентов</td><td colspan="8">н Коэффициенты при значениях фи в град</td></tr>
<tr><td>26</td><td>28</td><td>30</td><td>32</td><td>34</td><td>36</td><td>38</td><td>40</td></tr>
<tr><td>о A к</td><td>9,5</td><td>12,6</td><td>17,3</td><td>24,4</td><td>34,6</td><td>48,6</td><td>71,3</td><td>108,0</td></tr>
<tr><td>о B к</td><td>18,6</td><td>24,8</td><td>32,8</td><td>45,5</td><td>64,0</td><td>87,6</td><td>127,0</td><td>185,0</td></tr>
<tr><td>| 4,0</td><td>0,78</td><td>0,79</td><td>0,80</td><td>0,82</td><td>0,84</td><td>0,85</td><td>0,85</td><td>0,86</td></tr>
<tr><td>| 5,0</td><td>0,75</td><td>0,76</td><td>0,77</td><td>0,79</td><td>0,81</td><td>0,82</td><td>0,83</td><td>0,84</td></tr>
<tr><td>| 7,5</td><td>0,68</td><td>0,70</td><td>0,71</td><td>0,74</td><td>0,76</td><td>0,78</td><td>0,80</td><td>0,82</td></tr>
<tr><td>h |10,0</td><td>0,62</td><td>0,65</td><td>0,67</td><td>0,70</td><td>0,73</td><td>0,75</td><td>0,77</td><td>0,79</td></tr>
<tr><td>альфа при - = {12,5</td><td>0,58</td><td>0,61</td><td>0,63</td><td>0,67</td><td>0,70</td><td>0,73</td><td>0,75</td><td>0,78</td></tr>
<tr><td>d |15,0</td><td>0,55</td><td>0,58</td><td>0,61</td><td>0,65</td><td>0,68</td><td>0,71</td><td>0,73</td><td>0,76</td></tr>
<tr><td>|17,5</td><td>0,51</td><td>0,55</td><td>0,58</td><td>0,62</td><td>0,66</td><td>0,69</td><td>0,72</td><td>0,75</td></tr>
<tr><td>|20,0</td><td>0,49</td><td>0,53</td><td>0,57</td><td>0,61</td><td>0,65</td><td>0,68</td><td>0,72</td><td>0,75</td></tr>
<tr><td>|22,5</td><td>0,46</td><td>0,51</td><td>0,55</td><td>0,60</td><td>0 64</td><td>0,67</td><td>0,71</td><td>0,74</td></tr>
<tr><td>|25,0</td><td>0,44</td><td>0,49</td><td>0,54</td><td>0,59</td><td>0,63</td><td>0,67</td><td>0,70</td><td>0,74</td></tr>
<tr><td>бета при d = {0,8 м</td><td>0,29</td><td>0,26</td><td>0,24</td><td>0,23</td><td>0,22</td><td>0,21</td><td>0,20</td><td>0,18</td></tr>
<tr><td>|4,0 м</td><td>0,21</td><td>0,19</td><td>0,17</td><td>0,17</td><td>0,16</td><td>0,16</td><td>0,15</td><td>0,14</td></tr>
<tr><td colspan="9">н h Примечание. Для промежуточных значений фи , - и d величины d о о коэффициентов A , B , альфа и бета определяются интерполяцией. к к</td></tr>
</table>


<a id="p100560"></a>Таблица 6

<a id="p100561"></a>Нормативные сопротивления глинистых грунтов под нижним
концом набивных свай и свай-оболочек, погружаемых с выемкой
грунта и заполнением полости бетоном, $R^{\text{н}}$ в т/м2

(таблица 6 в ред. [Изменения](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-2#p100017), утв. Постановлением
Госстроя СССР от 25.09.1972 N 181)


<table>
<colgroup><col width="18%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100562"></a>Глубина заложения нижнего конца свай в м</td><td colspan="7">Нормативное сопротивление $R^{\text{н}}$ в т/м2 под концом набивных свай и свай-оболочек при глинистых грунтах консистенции B, равной</td></tr>
<tr><td><a id="p100563"></a>0</td><td>0,1</td><td>0,2</td><td>0,3</td><td>0,4</td><td>0,5</td><td>0,6</td></tr>
<tr><td><a id="p100564"></a>3</td><td>85</td><td>75</td><td>65</td><td>50</td><td>40</td><td>30</td><td>25</td></tr>
<tr><td><a id="p100565"></a>5</td><td>100</td><td>85</td><td>75</td><td>65</td><td>50</td><td>40</td><td>35</td></tr>
<tr><td><a id="p100566"></a>7</td><td>115</td><td>100</td><td>85</td><td>75</td><td>60</td><td>50</td><td>45</td></tr>
<tr><td><a id="p100567"></a>10</td><td>135</td><td>120</td><td>105</td><td>95</td><td>80</td><td>70</td><td>60</td></tr>
<tr><td><a id="p100568"></a>12</td><td>155</td><td>140</td><td>125</td><td>110</td><td>95</td><td>80</td><td>70</td></tr>
<tr><td><a id="p100569"></a>15</td><td>180</td><td>165</td><td>150</td><td>130</td><td>110</td><td>100</td><td>80</td></tr>
<tr><td><a id="p100570"></a>18</td><td>210</td><td>190</td><td>170</td><td>150</td><td>130</td><td>115</td><td>95</td></tr>
<tr><td><a id="p100571"></a>20</td><td>230</td><td>210</td><td>190</td><td>165</td><td>145</td><td>125</td><td>105</td></tr>
<tr><td><a id="p100572"></a>25</td><td>280</td><td>260</td><td>230</td><td>200</td><td>170</td><td>150</td><td>130</td></tr>
</table>


<a id="p100573"></a>Примечания: 1. Положения, предусмотренные [пунктом 5.8](#p100252), относятся к случаю, когда обеспечивается заглубление набивной сваи и сваи-оболочки в грунт, принятый за основание нижних концов сваи и сваи-оболочки, во всех случаях не менее чем на один диаметр сваи (или уширения - для сваи с уширенной пятой) или сваи-оболочки, но не менее 2 м.

> *(примечание 1 в ред. [Изменения](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-2#p100031), утв. Постановлением Госстроя СССР от 25.09.1972 N 181)*

2. <a id="p100290"></a>Нормативное сопротивление $R^{\text{н}}$ для крупнообломочных грунтов с глинистым заполнением определяется по результатам полевых испытаний свай, свай-оболочек или штампов.

<a id="p100291"></a>5.9. Нормативное сопротивление $R^{\text{н}}$ в т/м2 грунтов под концом не заполняемых бетоном свай-оболочек с грунтовым ядром, оставляемым на последнем этапе погружения без подмыва на высоту не менее двух диаметров (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имеющего те же характеристики, что и грунт, принятый за основание концов сваи-оболочки), принимается по [табл. 1](#p100153) с коэффициентом условий работы, учитывающим способ погружения, в соответствии с п. 3 табл. 3, причем сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.

<a id="p100292"></a>Винтовые сваи

<a id="p100293"></a>5.10. Несущая способность P в т винтовой сваи диаметром лопасти D <= 1,2 м и длиной L <= 10 м, работающей на осевую сжимающую или выдергивающую нагрузку, определяется по формуле (10), а при размерах лопасти D > 1,2 м или длины сваи L > 10 м - по данным испытаний винтовой сваи статической нагрузкой.

<a id="p100294"></a> $P = km[(Ac^{\text{н}} + B\gamma h)F + f^{\text{н}}u(L - D)]$ , (10)

<a id="p100295"></a>где k - коэффициент однородности грунта, равный 0,6;
<a id="p100296"></a>m - коэффициент условий работы, зависящий от вида нагрузки, действующей на сваю, и грунтовых условий, определяемый по [табл. 7](#p100307);
<a id="p100297"></a>A и B - безразмерные коэффициенты, принимаемые по [табл. 8](#p100322) в зависимости от нормативного значения угла внутреннего трения грунта в рабочей зоне $\varphi^{\text{н}}$ (где под рабочей зоной понимается прилегающий к лопасти слой грунта толщиной, равной D);
<a id="p100298"></a> $c^{\text{н}}$ - нормативное удельное сцепление глинистого или параметр линейности песчаного грунта в рабочей зоне в т/м2;
<a id="p100299"></a> $\gamma$ - приведенный объемный вес грунтов (с учетом взвешивания водой), залегающих выше отметки лопасти сваи в т/м3;
<a id="p100300"></a>h - глубина залегания лопасти сваи от природного рельефа, а при планировке территории срезкой - от планировочной отметки в м;
<a id="p100301"></a>F - проекция площади лопасти, считая по наружному диаметру в м2 при работе винтовой сваи на сжимающую нагрузку, и проекция рабочей площади лопасти, т.е. за вычетом площади сечения ствола в м2, при работе винтовой сваи на выдергивающую нагрузку;
<a id="p100302"></a> $f^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности винтовой сваи, принимаемое по [табл. 2](#p100170) (приведенное значение для всех слоев в пределах погружения сваи);
<a id="p100303"></a>u - периметр ствола сваи в м;
<a id="p100304"></a>L - длина ствола сваи, погруженной в грунт, в м;
<a id="p100305"></a>D - диаметр лопасти сваи в м.

<a id="p100306"></a>Таблица 7

<a id="p100307"></a>Коэффициенты условий работы винтовых свай m


<table>
<colgroup><col width="43%"><col width="15%"><col width="19%"><col width="23%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Наименование грунта</td><td colspan="3">Коэффициенты m при нагрузках</td></tr>
<tr><td>сжимающих</td><td>выдергивающих</td><td>знакопеременных</td></tr>
<tr><td>1</td><td>2</td><td>3</td><td>4</td></tr>
<tr><td>1. Глины и суглинки:</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>а) твердые, полутвердые и тугопластичные</td><td>0,8</td><td>0,7</td><td>0,7</td></tr>
<tr><td>б) мягкопластичные</td><td>0,8</td><td>0,7</td><td>0,6</td></tr>
<tr><td>в) текучепластичные</td><td>0,7</td><td>0,6</td><td>0,4</td></tr>
<tr><td>2. Пески и супеси:</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>а) пески маловлажные и супеси твердые</td><td>0,8</td><td>0,7</td><td>0,5</td></tr>
<tr><td>б) пески влажные и супеси пластичные</td><td>0,7</td><td>0,6</td><td>0,4</td></tr>
<tr><td>в) пески водонасыщенные и супеси текучие</td><td>0,6</td><td>0,5</td><td>0,3</td></tr>
<tr><td colspan="4">Примечания: 1. При определении несущей способности винтовых свай на вдавливание характеристики грунтов в <a href="#p100307">табл. 7</a> относятся к грунтам, залегающим под лопастью, а при работе свай на выдергивание - над лопастью сваи.</td></tr>
<tr><td colspan="4">2. Глубина заложения лопасти от планировочной отметки должна быть не</td></tr>
<tr><td colspan="4">менее 5D при глинистых грунтах и не менее 6D - при песчаных грунтах (где</td></tr>
<tr><td colspan="4">D - диаметр лопасти).</td></tr>
</table>


<a id="p100321"></a>Таблица 8

<a id="p100322"></a>Коэффициенты A и B для определения
несущей способности винтовых свай P


<table>
<colgroup><col width="55%"><col width="22%"><col width="23%"></colgroup>
<tr><td>Нормативный угол внутреннего трения н</td><td colspan="2">Коэффициенты</td></tr>
<tr><td>грунта в рабочей зоне фи в град</td><td>A</td><td>B</td></tr>
<tr><td>14</td><td>7,1</td><td>2,8</td></tr>
<tr><td>16</td><td>7,7</td><td>3,3</td></tr>
<tr><td>18</td><td>8,6</td><td>3,8</td></tr>
<tr><td>20</td><td>9,6</td><td>4,5</td></tr>
<tr><td>22</td><td>11,1</td><td>5,5</td></tr>
<tr><td>24</td><td>13,5</td><td>7,0</td></tr>
<tr><td>26</td><td>16,8</td><td>9,2</td></tr>
<tr><td>28</td><td>21,2</td><td>12,3</td></tr>
<tr><td>30</td><td>26,9</td><td>16,5</td></tr>
<tr><td>32</td><td>34,4</td><td>22,5</td></tr>
<tr><td>34</td><td>44,5</td><td>31,0</td></tr>
<tr><td>36</td><td>59,6</td><td>44,4</td></tr>
</table>


<a id="p100337"></a>**6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НЕСУЩЕЙ СПОСОБНОСТИ СВАЙ**
**И СВАЙ-ОБОЛОЧЕК ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ПОЛЕВЫХ ИССЛЕДОВАНИЙ**

<a id="p100516"></a>6.1. Несущая способность P (в т) сваи или сваи-оболочки после определения ее по данным результатов испытаний динамической (ударной) или статической (ступенчато-возрастающей; циклической; пульсирующей) нагрузкой, а также по данным зондирования (см. п. 6.4) должна быть проверена расчетом по условию сопротивления материала сваи или сваи-оболочки в соответствии с нормами проектирования бетонных, железобетонных (глава СНиП II-В.1-62*) и деревянных (глава СНиП II-В.4-62) конструкций.
<a id="p100517"></a>*Примечание.* Подразделение статических нагрузок на ступенчато-возрастающие, циклические и пульсирующие принято по ГОСТ 5686-69 "Сваи и сваи-оболочки. Методы полевых испытаний".
<a id="p100518"></a>Вид нагрузки, принимаемой для полевых испытаний свай и свай-оболочек, должен наиболее близко соответствовать характеру нагрузок и воздействий, которым подвергаются сваи и сваи-оболочки в процессе эксплуатации.

> *(п. 6.1 в ред. [Изменения](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-3#p100038), утв. Постановлением Госстроя СССР от 20.08.1970 N 112)*

<a id="p100609"></a>6.2. Несущая способность P (в т) забивных свай по данным их забивки при фактических (замеренных) остаточных отказах e >= 0,2 см определяется по формуле

<a id="p100610"></a> $P = \frac{nFM}{2k} [\sqrt{1 + \frac{4}{nF} \frac{\text{Э}_{\text{р}}}{e_{\text{ф}}} \frac{Q_{n} + \epsilon^{2}(q + q_{1})}{Q_{n} + q + q_{1}}} - 1]$ . (11)

<a id="p100611"></a>Если фактический (замеренный) остаточный отказ e < 0,2 см, то в проекте свайного фундамента следует предусмотреть применение для погружения свай молот с бо́льшей энергией удара, при которой остаточный отказ будет e >= 0,2 см, а в случае невозможности замены сваебойного оборудования и при наличии отказомеров несущую способность сваи P следует определять по формуле

<a id="p100612"></a> $P = \frac{1}{2k\theta} \cdot \frac{2e_{\text{ф}} + c}{e_{\text{ф}} + c} \cdot [\sqrt{1 + \frac{8\text{Э}_{\text{р}}(e_{\text{ф}} + c)}{(2e_{\text{ф}} + c)^{2}} \cdot \frac{Q}{Q + q} \theta} - 1]$ . (11а)

<a id="p100613"></a>В [формулах (11)](#p100610) и [(11а)](#p100612) приняты обозначения:
<a id="p100614"></a>n - коэффициент в т/м2, принимаемый по [табл. 9](#p100637) в зависимости от материала сваи;
<a id="p100615"></a>F - площадь, ограниченная наружным контуром сплошного или полого поперечного сечения ствола сваи (независимо от наличия или отсутствия у сваи острия), в м2;
<a id="p100616"></a>M - коэффициент, принимаемый при забивке свай молотами ударного действия равным M = 1, а при вибропогружении их - по [табл. 9а](#p100643) в зависимости от вида грунта под острием сваи;
<a id="p100617"></a>k - коэффициент безопасности по грунту, принимаемый: в [формуле (11)](#p100610) k = 1,4 и в [формуле (11а)](#p100612) k = 1,25, а для свайных фундаментов мостов - в зависимости от количества свай в опоре: при более 20 свай - k = 1,4; от 11 до 20 свай - 1,6; от 6 до 10 свай - 1,65; от 1 до 5 свай - 1,75;
<a id="p100618"></a> $\text{Э}_{\text{р}}$ - расчетная энергия (в т·см) удара молота, принимаемая по [табл. 9б](#p100654), или расчетная энергия вибропогружателя - по [табл. 9в](#p100663);
<a id="p100619"></a> $e_{\text{ф}}$ - фактический остаточный отказ в см, равный величине погружения сваи от одного удара молота, а при применении вибропогружателей - от работы в течение одной минуты;
<a id="p100620"></a>c - упругий отказ сваи (упругие перемещения грунта и сваи) в см, определяемый с помощью отказомера;
<a id="p100621"></a> $Q_{n}$ - полный вес молота или вибропогружателя в т;
<a id="p100622"></a>Q - вес ударной части молота в т;
<a id="p100623"></a> $\epsilon$ - коэффициент восстановления удара, принимаемый при забивке железобетонных свай молотами ударного действия с применением наголовника с деревянным вкладышем $\epsilon^{2} = 0,2$ , а при вибропогружении свай - $\epsilon^{2} = 0$ ;
<a id="p100624"></a>q - вес сваи и наголовника в т;
<a id="p100625"></a> $q_{1}$ - вес подбабка в т (при вибропогружении свай $q_{1} = 0$ );
<a id="p100626"></a> $\theta$ - коэффициент в 1/т, определяемый по формуле

<a id="p100627"></a> $\theta = \frac{1}{4} (\frac{n_{\text{о}}}{F} + \frac{n_{\text{б}}}{\Omega}) \frac{Q}{Q + q} \sqrt{2g(H - h)}$ . (11б)

<a id="p100628"></a>Здесь F, Q и q - обозначения те же, что и в [формулах (11)](#p100610) и [(11а)](#p100612);
<a id="p100629"></a> $n_{\text{о}}$ и $n_{\text{б}}$ - коэффициенты перехода от динамического (включающего вязкое сопротивление грунта) к статическому сопротивлению грунта, принимаемые соответственно равными: для грунта под острием сваи $n_{\text{о}} = 0,0025\text{с} \cdot \text{м т}$ и для грунта по боковой поверхности сваи $n_{\text{б}} = 0,25\text{с} \cdot \text{м т}$ ;
<a id="p100630"></a> $\Omega$ - площадь боковой поверхности сваи в м2;
<a id="p100631"></a>g - ускорение - силы тяжести, принимаемое равным g = 9,81 м/с2;
<a id="p100632"></a>H - фактическая высота падения ударной части молота, м;
<a id="p100633"></a>h - высота первого отскока ударной части, принимаемая для дизель-молотов h = 0,5 м, а для других видов молотов h = 0.
<a id="p100634"></a>Динамические испытания должны проводиться: для свай, забитых в песчаные грунты, - по истечении не менее 3 суток, а для свай, забитых в глинистые грунты, - по истечении не менее 6 суток с момента окончания их забивки.
<a id="p100635"></a>*Примечание.* Значения $Q_{n}$ , Q, q и $q_{1}$ принимаются в расчетных формулах без учета коэффициента перегрузки.

<a id="p100636"></a>Таблица 9

<a id="p100637"></a>Коэффициент n


| <a id="p100638"></a>Тип сваи | Коэффициент n, т/м2 |
| --- | --- |
| <a id="p100639"></a>1. Железобетонная с наголовником | 150 |
| <a id="p100640"></a>2. Деревянная без подбабка | 100 |
| <a id="p100641"></a>3. Деревянная с подбабком | 80 |


<a id="p100642"></a>Таблица 9а

<a id="p100643"></a>Коэффициент M


<table>
<colgroup><col width="61%"><col width="39%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100644"></a>Вид грунта под острием сваи</td><td>Коэффициент M</td></tr>
<tr><td><a id="p100645"></a>1. Гравийный с песчаным заполнителем</td><td>1,3</td></tr>
<tr><td><a id="p100646"></a>2. Пески средней крупности и крупные средней плотности и супеси твердые</td><td>1,2</td></tr>
<tr><td><a id="p100647"></a>3. Пески мелкие средней плотности</td><td>1,1</td></tr>
<tr><td><a id="p100648"></a>4. Пески пылеватые средней плотности</td><td>1,0</td></tr>
<tr><td><a id="p100649"></a>5. Супеси пластичные, суглинки и глины твердые</td><td>0,9</td></tr>
<tr><td><a id="p100650"></a>6. Суглинки и глины полутвердые</td><td>0,8</td></tr>
<tr><td><a id="p100651"></a>7. Суглинки и глины тугопластичные</td><td>0,7</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100652"></a>Примечание. При плотных песках значения коэффициента M в <a href="#p100647">пп. 3</a> - <a href="#p100648">4 табл. 9а</a> следует повышать на 30%.</td></tr>
</table>


<a id="p100653"></a>Таблица 9б


<table>
<colgroup><col width="61%"><col width="39%"></colgroup>
<tr><td><a id="p100654"></a>Расчетная энергия удара молотов $\text{Э}_{\text{р}}$</td><td></td></tr>
<tr><td><a id="p100655"></a>Тип молота</td><td>Энергия удара молота $\text{Э}_{\text{р}}$ в тм</td></tr>
<tr><td><a id="p100656"></a>1. Подвесной или одиночного действия</td><td>QH</td></tr>
<tr><td><a id="p100657"></a>2. Трубчатый дизель-молот</td><td>0,9QH</td></tr>
<tr><td><a id="p100658"></a>3. Штанговый дизель-молот</td><td>0,4QH</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100659"></a>4. Дизельный при контрольной добивке одиночными ударами без подачи топлива</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100660"></a>Q (H - h)<br>Примечания: 1. В п. 4 h - высота первого отскока ударной части дизель-молота от воздушной подушки в м, определяемая по мерной рейке. Для предварительных расчетов допускается принимать: для штанговых молотов h = 0,60 м, для трубчатых молотов h = 0,40 м.</td></tr>
<tr><td colspan="2"><a id="p100661"></a>3. При подстановке в формулы (11) и (11а) величины $\text{Э}_{\text{р}}$ размерность ее следует перевести в т·см.</td></tr>
</table>


<a id="p100662"></a>Таблица 9в

<a id="p100663"></a>Расчетная энергия вибропогружателей $\text{Э}_{\text{р}}$ 


| <a id="p100664"></a>Возмущающая сила вибропогружателей в т | 10 | 20 | 30 | 40 | 50 | 60 | 70 | 80 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| <a id="p100665"></a>Энергия вибропогружателей $\text{Э}_{\text{р}}$ в т·см | 450 | 900 | 1300 | 1750 | 2200 | 2650 | 3100 | 3500 |



> *(п. 6.2 в ред. [Изменения](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy#p100004), утв. Постановлением Госстроя СССР от 05.05.1975 N 69)*

<a id="p100519"></a>6.3. Несущая способность P (в т) сваи или сваи-оболочки по результатам их испытаний вдавливающей статической (ступенчато-возрастающей или циклической) нагрузкой определяется по формуле

> *(в ред. [Изменения](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-3#p100042), утв. Постановлением Госстроя СССР от 20.08.1970 N 112)*


<a id="p100360"></a> $P = kmP^{\text{н}}$ , (12)

<a id="p100361"></a>где k и m - обозначения те же, что и в [формуле (5)](#p100142), причем k = 0,8, m = 1;
<a id="p100362"></a> $P^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление сваи или сваи-оболочки в т, которое определяют по графикам зависимости осадки сваи или сваи-оболочки от нагрузки.
<a id="p100363"></a>Для зданий и сооружений (кроме мостов) за нормативное сопротивление сваи или сваи-оболочки $P^{\text{н}}$ в формуле (12) следует принимать нагрузку, под воздействием которой испытываемая свая или свая-оболочка получит осадку $\Delta$ , равную

<a id="p100364"></a> $\Delta = \zeta S_{\text{пр}.\text{ср}}$ , (13)

<a id="p100365"></a>здесь $S_{\text{пр}.\text{ср}}$ - предельная величина средней осадки фундамента проектируемого здания или сооружения, учитываемая в проекте или принимаемая по [табл. 11](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-1-62#p100449) главы СНиП II-Б.1-62 "Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования";
<a id="p100366"></a> $\zeta$ - коэффициент перехода от предельной величины средней осадки фундамента здания или сооружения $S_{\text{пр}.\text{ср}}$ , учитываемой в проекте от длительной нагрузки, к осадке сваи, полученной при статических испытаниях свай или свай-оболочек с условным затуханием осадки. Для случая испытаний, выполненных с условным затуханием осадки, равным 0,1 мм за 2 ч, величина коэффициента $\zeta$ принимается равной $\zeta = 0,1$ . Величину коэффициента $\zeta$ допускается уточнять по данным долговременных испытаний и по результатам наблюдений за осадками зданий, построенных на свайных фундаментах в аналогичных условиях.
<a id="p100367"></a>Статическое испытание свай и свай-оболочек должно быть доведено до нагрузки, при которой осадка достигнет 20 мм и более - для свайных фундаментов зданий, перечисленных в [пп. 1](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-1-62#p100451) - [4](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-1-62#p100456) и [6 табл. 11](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-1-62#p100458) главы СНиП II-Б.1-62, и не менее 40 мм - для сооружений, перечисленных в [п. 5 той же табл. 11](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-1-62#p100457).
<a id="p100368"></a>Если сваи или сваи-оболочки опираются на крупнообломочные грунты или на крупные и средней крупности плотные пески, а также на глинистые грунты твердой консистенции, то статические испытания могут быть прекращены при осадках менее 20 мм при условии, что максимальная нагрузка $P_{\text{макс}}$ при испытании будет не менее 1,5P [где P - несущая способность сваи или сваи-оболочки, подсчитанная по [формулам (3)](#p100128), [(5)](#p100142), [(6)](#p100230), [(7)](#p100236) и [(10)](#p100294) настоящих Норм].
<a id="p100369"></a>Если при максимальной нагрузке, равной или больше 1,5P, осадка сваи или сваи-оболочки $\Delta$ окажется менее величины, определяемой по [формуле (13)](#p100364), то в этом случае за нормативное сопротивление сваи или сваи-оболочки $P^{\text{н}}$ в [формуле (12)](#p100360) принимается полученная при испытании максимальная нагрузка.
<a id="p100370"></a>Для мостов за нормативное сопротивление сваи или сваи-оболочки $P^{\text{н}}$ в [формуле (12)](#p100360) принимается:
<a id="p100371"></a>а) нагрузка на одну ступень меньше соответствующей нагрузки, при которой приращение осадки за одну ступень загружения (при общей величине осадки более 40 мм) превышает в 5 раз и более приращение осадки, полученное за предшествующую ступень загружения;
<a id="p100372"></a>б) нагрузка, вызывающая осадку, не затухающую в течение одних суток и более при общей величине более 40 мм. Ступень загружения назначается равной в пределах 1/10 - 1/15 величины предполагаемого нормативного сопротивления сваи или сваи-оболочки $P^{\text{н}}$ .
<a id="p100373"></a>*Примечание.* Указания, изложенные в п. 6.3, не относятся к сваям-оболочкам диаметром более 1,5 м и набивным сваям с уширенной пятой диаметром также более 1,5 м. Несущая способность таких свай-оболочек и набивных свай по результатам испытания их сжимающей статической нагрузкой определяется по индивидуальной методике.

<a id="p100574"></a>6.4. Несущая способность P (в т) забивной висячей сваи, работающей на осевую сжимающую нагрузку, по результатам статического зондирования определяется по формуле

<a id="p100575"></a> $P = km(R^{\text{н}}F + f^{\text{н}}hu)$ , (14)

<a id="p100576"></a>где k - коэффициент однородности грунта основания сваи, определяемый на основе статистической обработки результатов испытаний (зондирования) согласно [п. 5.4](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-1-62#p100198) главы СНиП II-Б.1-62*;
<a id="p100577"></a>m - коэффициент условий работы, принимаемый равным 0,8;
<a id="p100578"></a> $R^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление грунта под концом сваи в т/м2;
<a id="p100579"></a>F - площадь поперечного сечения сваи в м2;
<a id="p100580"></a>h - глубина забивки сваи в м;
<a id="p100581"></a>u - периметр поперечного сечения сваи в м;
<a id="p100582"></a> $f^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности сваи в т/м2.
<a id="p100583"></a>Нормативное сопротивление грунта под нижним концом сваи $R^{\text{н}}$ в т/м2 по результатам зондирования определяется по формуле

<a id="p100584"></a> $R^{\text{н}} = \beta_{1}q_{\text{з}}$ , (14а)

<a id="p100585"></a>где $\beta_{1}$ - коэффициент, принимаемый: при зондировании установками типа С-979, фиксирующими общее сопротивление грунта на боковой поверхности зонда, - по табл. 10а; при зондировании установками типа С-832, фиксирующими удельное сопротивление грунта на боковой поверхности зонда вблизи его наконечника, - равным 0,5;
<a id="p100586"></a> $q_{\text{з}}$ - среднее значение сопротивления грунта в т/м2 под наконечником зонда, полученное из опыта на участке, расположенном в пределах одного d выше и 4d ниже отметки острия проектируемой сваи (где d - диаметр круглого, или сторона квадратного, или бо́льшая сторона прямоугольного сечения сваи в м).
<a id="p100587"></a>Нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности сваи $f^{\text{н}}$ в т/м2 по результатам зондирования определяется:
<a id="p100588"></a>а) при зондировании установками типа С-979 - по формуле

<a id="p100589"></a> $f^{\text{н}} = \beta_{2}f_{\text{з}}$ , (14б)

<a id="p100590"></a>б) при зондировании установками типа С-832 - по формуле

<a id="p100591"></a> $f^{\text{н}} = \frac{\sum \beta_{i}f_{\text{з}i}l_{i}}{h}$ , (14в)

<a id="p100592"></a>где $\beta_{2}$ , $\beta_{i}$ - коэффициенты, принимаемые по [табл. 10а](#p100599);
<a id="p100593"></a> $f_{\text{з}}$ - среднее значение удельного сопротивления грунта на боковой поверхности зонда в т/м2, определяемое как частное от деления измеренного общего сопротивления грунта на боковой поверхности зонда на площадь его боковой поверхности в пределах от поверхности грунта в точке зондирования до уровня расположения нижнего конца сваи в выбранном несущем слое;
<a id="p100594"></a> $f_{\text{з}i}$ - среднее удельное сопротивление i-го слоя грунта на боковой поверхности зонда в т/м2;
<a id="p100595"></a> $l_{i}$ - толщина i-го слоя грунта в м;
<a id="p100596"></a>h - то же, что и в [формуле (14)](#p100575).
<a id="p100597"></a>*Примечание.* Статическое зондирование характеризуется погружением зонда в грунт с постоянной скоростью v < 0,5 м/мин при одновременной фиксации сопротивлений грунта на боковой поверхности зонда и под его наконечником, имеющим диаметр $d_{\text{н}} = 3,6\text{см}$ и угол при вершине 60°.

<a id="p100598"></a>Таблица 10а

<a id="p100599"></a>Коэффициенты $\beta_{1}$ , $\beta_{2}$ , $\beta_{i}$ перехода от сопротивления
грунта при зондировании под наконечником зонда $q_{\text{з}}$ 
к нормативному сопротивлению грунта под нижним концом сваи
 $R^{\text{н}}$ и от сопротивления грунта на боковой поверхности зонда
 $f_{\text{з}}$ , $f_{\text{з}i}$ к нормативному сопротивлению грунта на боковой
поверхности сваи $f^{\text{н}}$ 


<table>
<colgroup><col width="12%"><col width="21%"><col width="9%"><col width="19%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100600"></a>$q_{\text{з}}$ в т/м2</td><td rowspan="2">Коэффициент $\beta_{1}$ перехода от $q_{\text{з}}$ к $R^{\text{н}}$</td><td rowspan="2">$f_{\text{з}}$ , $f_{i}^{\text{н}}$ в т/м2</td><td rowspan="2">Коэффициент $\beta_{2}$ перехода от $f_{\text{з}}$ к $f^{\text{н}}$</td><td colspan="4">Коэффициент $\beta_{i}$ перехода от $f_{\text{з}i}$ к $f^{\text{н}}$ при глубине расположения i-го слоя грунта в м</td></tr>
<tr><td><a id="p100601"></a>1</td><td>2</td><td>3</td><td>h</td></tr>
<tr><td><a id="p100602"></a>250</td><td>0,75</td><td>2</td><td>1,5</td><td>0,50</td><td>0,50</td><td>0,50</td><td>0,50</td></tr>
<tr><td><a id="p100603"></a>500</td><td>0,60</td><td>4</td><td>1,0</td><td>0,21</td><td>0,33</td><td>0,40</td><td>0,50</td></tr>
<tr><td><a id="p100604"></a>750</td><td>0,50</td><td>6</td><td>0,7</td><td>0,17</td><td>0,27</td><td>0,33</td><td>0,50</td></tr>
<tr><td><a id="p100605"></a>1000</td><td>0,40</td><td>8</td><td>0,5</td><td>0,15</td><td>0,24</td><td>0,29</td><td>0,50</td></tr>
<tr><td><a id="p100606"></a>1500</td><td>0,30</td><td>10</td><td>0,4</td><td>0,14</td><td>0,22</td><td>0,26</td><td>0,50</td></tr>
<tr><td><a id="p100607"></a>2000</td><td>0,25</td><td>12</td><td>-</td><td>0,12</td><td>0,20</td><td>0,23</td><td>0,50</td></tr>
<tr><td colspan="8"><a id="p100608"></a>Примечание. При глубине расположения слоя от 3 м до h значение коэффициента $\beta_{i}$ определяется интерполяцией, где h - то же значение, что и в <a href="#p100575">формуле (14)</a>.</td></tr>
</table>



> *(п. 6.4 в ред. [Изменения](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-2#p100033), утв. Постановлением Госстроя СССР от 25.09.1972 N 181)*


#### <a id="p100378"></a>6.5 Несущая способность P в т винтовой сваи по результатам зондирования определяется по формуле


<a id="p100379"></a> $P = km[R^{\text{н}}F + f^{\text{н}}u(L - D)]$ , (15)

<a id="p100380"></a>где k - коэффициент однородности грунта, равный 0,7;
<a id="p100381"></a>m - коэффициент условий работы, принимаемый по [табл. 7](#p100307);
<a id="p100382"></a> $R^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление грунта в т/м2 над или под лопастью сваи в зависимости от характера работы сваи (вдавливания или выдергивания), равное

<a id="p100383"></a> $R^{\text{н}} = \beta\prime q$ , (16)

<a id="p100384"></a> $\beta\prime$ - коэффициент, принимаемый по [табл. 10](#p100390);
<a id="p100385"></a>q - среднее значение сопротивления прониканию наконечника в рабочей зоне, принимаемой равной диаметру лопасти;
<a id="p100386"></a>F - рабочая площадь лопасти винтовой сваи в м2;
<a id="p100387"></a> $f^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление грунта на боковой поверхности ствола сваи (приведенное значение для всех слоев в пределах погружения сваи) в т/м2, принимаемое в соответствии с [п. 5.4](#p100150);
<a id="p100388"></a>u, L, D - значения те же, что и в [формуле (10)](#p100294).

<a id="p100389"></a>Таблица 10

<a id="p100390"></a>Коэффициент $\beta\prime$ перехода от сопротивления грунта
под наконечником зонда к нормативному сопротивлению
грунта над или под лопастью винтовой сваи


<table>
<colgroup><col width="32%"><col width="34%"><col width="34%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">q в т/м2</td><td colspan="2">Коэффициент перехода бета' при нагрузках</td></tr>
<tr><td>сжимающих</td><td>выдергивающих</td></tr>
<tr><td>100</td><td>0,55</td><td>0,48</td></tr>
<tr><td>200</td><td>0,48</td><td>0,40</td></tr>
<tr><td>300</td><td>0,42</td><td>0,35</td></tr>
<tr><td>400</td><td>0,37</td><td>0,30</td></tr>
<tr><td>500</td><td>0,32</td><td>0,27</td></tr>
<tr><td>600</td><td>0,29</td><td>0,24</td></tr>
<tr><td>700</td><td>0,27</td><td>0,22</td></tr>
<tr><td>800</td><td>0,25</td><td>0,21</td></tr>
<tr><td>900</td><td>0,24</td><td>0,20</td></tr>
<tr><td>1000</td><td>0,23</td><td>0,19</td></tr>
<tr><td colspan="3">Примечание. В водонасыщенных песчаных грунтах значения коэффициентов перехода бета' должны быть уменьшены в 2 раза.</td></tr>
</table>


<a id="p100404"></a>6.6. Несущая способность P в т сваи или сваи-оболочки по данным их погружения при помощи вибропогружателя со скоростью 2 - 10 см/мин может быть приближенно определена по формуле

<a id="p100405"></a> $P = \lambda km(\frac{153N_{\text{в}.\text{п}}}{A_{0}n_{\text{об}}} + Q)$ , (17)

<a id="p100406"></a>где $\lambda$ - коэффициент, учитывающий влияние вибропогружения на свойства грунта и определяемый по данным статических испытаний; при отсутствии таких данных для ориентировочной оценки несущей способности допускается принимать значения $\lambda$ по табл. 11.

<a id="p100407"></a>Таблица 11

<a id="p100408"></a>Коэффициент $\lambda$ для определения несущей
способности свай и свай-оболочек, погружаемых при помощи
вибропогружателей в глинистые и песчаные грунты


<table>
<colgroup><col width="30%"><col width="22%"><col width="24%"><col width="24%"></colgroup>
<tr><td rowspan="5">Наименование грунта</td><td colspan="3">Коэффициент лямбда при грунтах</td></tr>
<tr><td colspan="3">глинистых с консистенцией</td></tr>
<tr><td>B &gt; 0,75</td><td>0,5 &lt; B &lt; 0,75</td><td>0,25 &lt; B &lt; 0,5</td></tr>
<tr><td colspan="3">песчаных</td></tr>
<tr><td>водонасыщенных</td><td>влажных</td><td>сухих</td></tr>
<tr><td>1. Песок или супесь</td><td>4,5</td><td>3,5</td><td>3,0</td></tr>
<tr><td>2. Суглинок</td><td>4,0</td><td>3,0</td><td>2,5</td></tr>
<tr><td>3. Глина</td><td>3,0</td><td>2,2</td><td>2,0</td></tr>
</table>


<a id="p100417"></a>k и m - обозначения и их величины те же, что и в [формуле (5)](#p100142);
<a id="p100418"></a> $N_{\text{в}.\text{п}}$ - мощность, расходуемая электродвигателем на колебания сваи и ее погружение, в кВт;
<a id="p100419"></a> $A_{0}$ - фактическая амплитуда колебаний свай в см, принимаемая равной половине полного размаха колебаний на последней минуте погружения, измеренная при погружении свай;
<a id="p100420"></a> $n_{\text{об}}$ - число оборотов эксцентриков вибратора в 1 мин;
<a id="p100421"></a>Q - суммарный вес сваи, наголовника и вибропогружателя в т.
<a id="p100520"></a>6.7. Несущая способность $P_{\text{в}}$ (в т) сваи или сваи-оболочки по данным результатов их испытаний выдергивающей статической (ступенчато-возрастающей или пульсирующей) нагрузкой определяется по формуле

<a id="p100521"></a> $P_{\text{в}} = kmP_{\text{в}_{1}}^{\text{н}}$ , (12')

<a id="p100522"></a>где k - коэффициент однородности грунта, принимаемый k = 0,7;
<a id="p100523"></a>m - коэффициент условий работы, принимаемый: при глубине погружения сваи или сваи-оболочки в грунт на 4 м и более - m = 0,8 и при глубине погружения менее 4 м - m = 0,6;
<a id="p100524"></a> $P_{\text{в}_{1}}^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление сваи или сваи-оболочки вертикальной выдергивающей нагрузке, определяемое по графику зависимости вертикального перемещения (выхода) сваи или сваи-оболочки от нагрузки. Значение $P_{\text{в}_{1}}^{\text{н}}$ принимается равным нагрузке, при которой вертикальное перемещение (выход) сваи или сваи-оболочки начинает непрерывно возрастать без увеличения нагрузки.

> *(п. 6.7 введен [Изменением](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-3#p100044), утв. Постановлением Госстроя СССР от 20.08.1970 N 112)*

<a id="p100525"></a>6.8. Несущая способность $P_{\text{г}}$ (в т) сваи по данным результатов ее испытания горизонтальной статической (ступенчато-возрастающей) нагрузкой определяется по формуле

<a id="p100526"></a> $P_{\text{г}} = kmP_{\text{г}_{1}}^{\text{н}}$ , (12")

<a id="p100527"></a>где k - коэффициент однородности грунта, принимаемый $k_{1} = 0,7$ ;
<a id="p100528"></a>m - коэффициент условий работы, принимаемый m = 1,0;
<a id="p100529"></a> $P_{\text{г}_{1}}^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление сваи горизонтальной нагрузке, определяемое по графику зависимости горизонтального перемещения сваи от нагрузки. Значение $P_{\text{г}_{1}}^{\text{н}}$ принимается равным нагрузке, при которой величина горизонтального перемещения сваи начинает непрерывно возрастать без увеличения нагрузки.
<a id="p100530"></a>*Примечание.* Сваи, испытанные горизонтальной нагрузкой в соответствии с указаниями п. 3.2.6 ГОСТ 5686-69, не должны использоваться в фундаментах.

> *(п. 6.8 введен [Изменением](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-3#p100044), утв. Постановлением Госстроя СССР от 20.08.1970 N 112)*


<a id="p100422"></a>**7. РАСЧЕТ СВАЙ, СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ И ИХ ОСНОВАНИЙ**
**ПО ВТОРОМУ ПРЕДЕЛЬНОМУ СОСТОЯНИЮ (ПО ДЕФОРМАЦИЯМ)**

<a id="p100423"></a>7.1. Расчет свайного фундамента из висячих свай и его основания по второму предельному состоянию (по деформациям, т.е. осадкам) производится как для условного фундамента на естественном основании в соответствии с требованиями главы [СНиП II-Б.1-62](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-1-62) "Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования". Границы условного фундамента [(рис. 1)](#p100432) определяются следующим образом:
<a id="p100424"></a>снизу - плоскостью АБ, проходящей через концы свай или свай-оболочек;
<a id="p100531"></a>с боков - вертикальными плоскостями АВ и БГ, отстоящими от наружных граней свай крайних рядов на расстоянии $ltg \frac{\varphi_{\text{ср}}^{\text{н}}}{4}$ , а при наличии наклонных свай - проходящими через нижние концы этих свай;

> *(в ред. [Изменения](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-3#p100056), утв. Постановлением Госстроя СССР от 20.08.1970 N 112)*

<a id="p100426"></a>сверху - поверхностью планировки грунта ВГ,
<a id="p100427"></a>где $\varphi_{\text{ср}}^{\text{н}}$ - средневзвешенное нормативное значение угла внутреннего трения грунта, определяемое по формуле

<a id="p100428"></a> $\varphi_{\text{ср}}^{\text{н}} = \frac{\varphi_{1}^{\text{н}}l_{1} + \varphi_{2}^{\text{н}}l_{2} + ... + \varphi_{n}^{\text{н}}l_{n}}{l}$ , (18)

<a id="p100429"></a> $\varphi_{1}^{\text{н}}$ , $\varphi_{2}^{\text{н}}$ , ..., $\varphi_{n}^{\text{н}}$ - нормативное значение углов внутреннего трения для отдельных пройденных сваями слоев грунта толщиной соответственно $l_{1}$ , $l_{2}$ , ..., $l_{n}$ ;
<a id="p100430"></a>l - глубина погружения свай в грунт, считая от подошвы ростверка, равная $l = l_{1} + l_{2} + ... + l_{n}$ .

<a id="p100431"></a> ![рис. 2](https://i.bukva.ai/EcT8OuQs/img_1.png) 

<a id="p100432"></a>Рис. 1. Схема определения границ условного
фундамента при расчете осадок свайных фундаментов

<a id="p100433"></a>В собственный вес условного фундамента при определении его осадки включается вес свай и ростверка, а также вес грунта в объеме условного фундамента.
<a id="p100434"></a>Полученные по расчету величины деформаций (осадок) свайного фундамента и его основания не должны превышать предельно допустимых значений согласно [формуле (2)](#p100105) настоящих Норм.
<a id="p100435"></a>7.2. Расчет свайных фундаментов из свай и свай-оболочек, работающих как стойки, по осадкам не производится. Величина возможной осадки такого фундамента принимается равной осадке свай или свай-оболочек при испытании их статической нагрузкой. Необходимость таких испытаний определяется проектной организацией.
<a id="p100436"></a>7.3. Расчет винтовой сваи, работающей на осевую выдергивающую или вдавливающую нагрузку по второму предельному состоянию (по деформациям), сводится к ограничению нормативной величины выдергивающей нагрузки $N^{\text{н}}$ в т, действующей на сваю от сооружения, определяемой по формуле

<a id="p100437"></a> $N^{\text{н}} \leq rmP^{\text{н}}$ , (19)

<a id="p100438"></a>где r - коэффициент, зависящий от отношения S/D и определяемый по графику [рис. 2](#p100446);
<a id="p100439"></a>S - допустимое осевое перемещение сваи в м;
<a id="p100440"></a>D - диаметр лопасти винтовой сваи в м;
<a id="p100441"></a>m - коэффициент условий работы винтовой сваи, принимаемый по [табл. 7](#p100307);
<a id="p100442"></a> $P^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление винтовой сваи в т осевой выдергивающей или вдавливающей нагрузке, определяемое по формуле

<a id="p100443"></a> $P^{\text{н}} = \frac{P}{km}$ , (20)

<a id="p100444"></a>где P, k, m - значения и величины те же, что и в [формуле (10)](#p100294).

<a id="p100445"></a> ![рис. 3](https://i.bukva.ai/EcT8OuQs/img_2.png) 

<a id="p100446"></a>Рис. 2. График зависимости коэффициента r в [формуле 19](#p100437)
от величины соотношения допускаемого вертикального
перемещения винтовой сваи к диаметру ее лопасти (от $\frac{S}{D}$ )

<a id="p100447"></a>7.4. Расчет сваи, заделанной в ростверк и работающей на горизонтальную нагрузку, по второму предельному состоянию (по деформациям-перемещениям) сводится к ограничению нормативной величины горизонтальной нагрузки $N^{\text{н}}$ в т, действующей на сваю от сооружения на уровне подошвы свайного ростверка и определяемой по формуле

<a id="p100448"></a> $N^{\text{н}} \leq P_{\text{г}}^{\text{н}}$ , (21)

<a id="p100449"></a>где $P_{\text{г}}^{\text{н}}$ - нормативное сопротивление вертикальной забивной сваи горизонтальной нагрузке в т, соответствующее величине горизонтального перемещения головы сваи $\Delta_{\text{г}}$ , устанавливаемой в задании на проектирование. При $\Delta_{\text{г}} = 1\text{см}$ значение $P_{\text{н}}$ , приложенной в уровне поверхности земли для забивных или вибропогруженных свай (при отсутствии опытных данных), принимается по табл. 12; при $\Delta_{\text{г}}<1\text{см}$ значение $P_{\text{г}}^{\text{н}}$ определяется интерполяцией между значением $P_{\text{г}}^{\text{н}}$ , соответствующим $\Delta_{\text{г}} = 1\text{см}$ (по табл. 12) и значением $P_{\text{н}} = 0$ , соответствующим $\Delta_{\text{г}} = 0$ ; при $\Delta_{\text{г}}>1\text{см}$ значение $P_{\text{г}}^{\text{н}}$ определяется по результатам испытаний свай горизонтальной статической нагрузкой.

<a id="p100450"></a>Таблица 12

<a id="p100451"></a>Нормативные сопротивления вертикальных забивных свай
горизонтальной нагрузке $P_{\text{г}}^{\text{н}}$ в т при горизонтальном
перемещении головы сваи $\Delta_{\text{г}} = 1\text{см}$ 


<table>
<colgroup><col width="26%"><col width="12%"><col width="9%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="7%"><col width="7%"><col width="7%"></colgroup>
<tr><td>Вид грунтов, залегающих от подошвы</td><td colspan="2">Расчетная величина глубины заделки</td><td colspan="6">н Нормативные сопротивления свай P в т г</td></tr>
<tr><td>ростверка до глубины 1,5l , 0</td><td colspan="2">сваи в грунт l 0</td><td colspan="3">железобетонных, размерами сечения в см</td><td colspan="3">деревянных, диаметром в см</td></tr>
<tr><td>определяемой по графам 2 и 3 настоящей таблицы</td><td>железобетонных</td><td>деревянных</td><td>30 x 30</td><td>35 x 35</td><td>40 x 40</td><td>28</td><td>30</td><td>32</td></tr>
<tr><td>1</td><td>2</td><td>3</td><td>4</td><td>5</td><td>6</td><td>7</td><td>8</td><td>9</td></tr>
<tr><td>1. Пески (кроме пылеватых) средней плотности; суглинки и глины тугопластичные</td><td>6d</td><td>4,5d</td><td>6,0</td><td>7,0</td><td>8,0</td><td>2,6</td><td>2,8</td><td>2,8</td></tr>
<tr><td>2. Пески рыхлые и пылеватые; супеси пластичные; суглинки и глины мягкопластичные</td><td>7d</td><td>5d</td><td>2,5</td><td>3,0</td><td>3,5</td><td>1,4</td><td>1,5</td><td>1,6</td></tr>
<tr><td>3. Суглинки и глины текучепластичные и илы</td><td>8d</td><td>6d</td><td>1,0</td><td>1,5</td><td>2,0</td><td>0,5</td><td>0,5</td><td>0,6</td></tr>
<tr><td colspan="9">Примечание. В <a href="#p100451">табл. 12</a> d - диаметр круглого или сторона квадратного или большая сторона прямоугольного сечения сваи в см.</td></tr>
</table>


<a id="p100460"></a>В случае если действующие на сваи горизонтальные силы превышают величину $P_{\text{г}}^{\text{н}}$ , при вертикальном расположении свай в фундаменте следует увеличить их сечение или количество, а при невозможности предусмотреть погружение свай с наклоном в сторону действующей горизонтальной силы или козловое расположение свай, т.е. предусмотреть погружение их с наклоном в двух противоположных направлениях (см. [п. 9.3](#p100472)).
<a id="p100532"></a>При наличии данных испытаний свай горизонтальной статической (ступенчато-возрастающей) нагрузкой нормативное сопротивление сваи горизонтальной нагрузке $P_{\text{г}}^{\text{н}}$ , соответствующее заданной в проекте величине предельно допустимого горизонтального перемещения $\Delta_{\text{г}}$ , определяется по формуле

<a id="p100533"></a> $P_{\text{г}}^{\text{н}} = \zeta_{\text{г}}P_{\text{г}\Delta}$ , (21')

<a id="p100534"></a>где $P_{\text{г},\Delta}$ - нагрузка, соответствующая (на графике зависимости горизонтального перемещения сваи от нагрузки) заданной величине перемещения $\Delta_{\text{г}}$ ;
<a id="p100535"></a> $\zeta_{\text{г}}$ - коэффициент, учитывающий влияние фактора времени на величину горизонтального перемещения сваи в процессе эксплуатации и определяемый при воздействии постоянных и временных длительных горизонтальных нагрузок опытным путем; при отсутствии опытных данных допускается принимать $\zeta_{\text{г}} = 0,8$ ; при воздействии только монтажных нагрузок принимается $\zeta_{\text{г}} = 1,0$ .

> *(абзац введен [Изменением](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-3#p100058), утв. Постановлением Госстроя СССР от 20.08.1970 N 112)*

<a id="p100536"></a>*Примечание.* Если в проекте величина предельно допустимого перемещения $\Delta_{\text{г}}$ не задана, то несущая способность свай определяется в соответствии с указаниями п. 6.8.

> *(примечание введено [Изменением](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67-gosstroy-sssr-gosudarstvennyy-3#p100058), утв. Постановлением Госстроя СССР от 20.08.1970 N 112)*


<a id="p100461"></a>**8. РАСЧЕТ ЗАБИВНЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ СВАЙ**
**И СВАЙ-ОБОЛОЧЕК ПО ТРЕТЬЕМУ ПРЕДЕЛЬНОМУ СОСТОЯНИЮ**

<a id="p100462"></a>8.1. Расчет железобетонных забивных свай и свай-оболочек по третьему предельному состоянию (по трещиностойкости) производится в соответствии с требованиями главы СНиП II-В.1-62 "Бетонные и железобетонные конструкции. Нормы проектирования":
<a id="p100463"></a>а) для железобетонных предварительно напряженных свай и свай-оболочек - по образованию трещин. В этом случае появление трещин не допускается;
<a id="p100542"></a>б) для железобетонных свай и свай-оболочек без предварительного напряжения - по раскрытию трещин. При этом допускаемая ширина раскрытия трещин не должна превышать 0,3 мм в сваях и сваях-оболочках и 0,2 мм в сваях-колоннах.

> *(в ред. [Изменения](https://bukva.ai/docs/postanovlenie-snip-ii-b-5-67#p100013), утв. Постановлением Госстроя СССР от 05.07.1971 N 84)*


<a id="p100465"></a>**9. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ**

<a id="p100466"></a>9.1. Свайные фундаменты в зависимости от размещения свай и свай-оболочек в плане могут быть в виде:
<a id="p100467"></a>а) одиночных свай - под отдельно стоящие опоры;
<a id="p100468"></a>б) лент - под стены зданий и сооружений при передаче на фундамент распределенных по длине нагрузок с расположением свай в один, два и более рядов;
<a id="p100469"></a>в) кустов - под колонны и столбы с расположением свай в плане на участке квадратной, прямоугольной, трапецеидальной и другой формы;
<a id="p100470"></a>г) свайного поля - под тяжелые сооружения со сравнительно небольшими габаритами в плане и распределенными по всей площади нагрузками с расположением свай под всем зданием или сооружением (дымовые трубы, доменные печи, силосы и др.).
<a id="p100471"></a>9.2. Размещение свай в кусте внецентренно нагруженного фундамента производится таким образом, чтобы равнодействующая постоянных нагрузок, действующих на свайный фундамент, проходила возможно ближе к центру тяжести плана свай в плоскости их нижних концов.

#### <a id="p100472"></a>9.3 В зависимости от величин и направления нагрузок применяются:

<a id="p100473"></a>вертикальные сваи - для восприятия вертикальных нагрузок и моментов, а также горизонтальных нагрузок, не превышающих значений, ограничиваемых [формулой (21)](#p100448);
<a id="p100474"></a>наклонные и козловые сваи - то же, при значениях горизонтальных нагрузок, превышающих величины, ограничиваемые [формулой (21)](#p100448).
<a id="p100475"></a>9.4. Расстояние между осями вертикальных или наклонных висячих свай в плоскости их нижних концов должно быть не менее 3d (где d - значение то же, что и в [табл. 12](#p100451)). Расстояние в свету между сваями-оболочками должно быть не менее 1 м.

#### <a id="p100476"></a>9.5 Нагрузка на сваю $P_{\text{ф}}$ для фундаментов с вертикальными сваями определяется по формуле


<a id="p100477"></a> $P_{\text{ф}} = \frac{N}{n} \pm \frac{M_{x}y}{\sum y_{i}^{2}} \pm \frac{M_{y}x}{\sum x_{i}^{2}} \leq P$ , (22)

<a id="p100478"></a>где N, $M_{x}$ , $M_{y}$ - соответственно расчетная сжимающая сила в т и расчетные моменты в тм относительно главных центральных осей x и y плана свай в плоскости подошвы свайного ростверка;
<a id="p100479"></a>n - число свай в свайном фундаменте;
<a id="p100480"></a> $x_{i}$ , $y_{i}$ - расстояния в м от главных осей до оси каждой сваи;
<a id="p100481"></a>x, y - расстояния в м от главных осей до оси каждой сваи, для которой вычисляется нормальная нагрузка;
<a id="p100482"></a>P - несущая способность сваи в т, определяемая по указаниям [пп. 5.2](#p100127) - [5.10](#p100293).
<a id="p100483"></a>*Примечание.* При кратковременно действующих нагрузках (краны и др.) допускается перегрузка крайних свай фундамента в размере до 20% их несущей способности.

<a id="p100484"></a>9.6. Горизонтальную нагрузку разрешается принимать равномерно распределенной на все сваи фундамента.
<a id="p100485"></a>9.7. Проверка устойчивости свайного фундамента и его основания по [формуле (1)](#p100104) должна производиться согласно указаниям [пп. 5.31](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-1-62#p100487) - [5.33](https://bukva.ai/docs/snip-ii-b-1-62#p100493) главы СНиП II-Б.1-62 "Основания зданий и сооружений. Нормы проектирования" с учетом дополнительных горизонтальных реакций от свай, приложенных к сдвигаемой части грунта.
<a id="p100486"></a>9.8. Выбор длины свай и свай-оболочек производится в зависимости от грунтовых условий строительной площадки. Нижние концы свай и свай-оболочек, как правило, надлежит заглублять в малосжимаемые грунты, прорезая более слабые напластования грунтов; при этом заглубление свай и свай-оболочек в грунты, принятые за основание под их нижние концы, должно быть не менее:
<a id="p100487"></a>    в крупнообломочные грунты, гравелистые,  крупные  и  средней  крупности
песчаные грунты, а также глинистые грунты с консистенцией B <= 0,1 .. 0,5 м
<a id="p100488"></a>    в прочие виды нескальных грунтов ................................ 1,0 м
<a id="p100489"></a>9.9. Проектом должны быть предусмотрены контрольные динамические испытания забивных свай в соответствии с указаниями главы СНиП III-Б.6-62 "Фундаменты и опоры из свай и оболочек. Шпунтовые ограждения. Правила производства и приемки работ", а если это необходимо, то по усмотрению проектной организации и контрольные статические испытания свай и свай-оболочек.
<a id="p100490"></a>9.10. Глубина заложения подошвы ростверка должна назначаться в зависимости от конструктивных решений нулевого цикла и проекта планировки (наличия подвала, технического подполья, планировка срезкой или подсыпкой), а также высоты ростверка, определяемой расчетом.
<a id="p100491"></a>При строительстве на пучинистых грунтах необходимо предусмотреть меры, предотвращающие влияние пучения грунта на ростверк.



<a id="p100492"></a>

---