---
title: "Без названия"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/bez-nazvaniya-5505"
---

## Без названия

# Документ 7719

> [!NOTE]
> ИСТОРИЯ ИЗМЕНЕНИЙ НОРМАТИВНО-ТЕХНИЧЕСКИХ АКТОВ

```mermaid
flowchart LR
  n0["ВСН 358-76"]:::rst
  click n0 "https://bukva.ai/docs/vsn-358-76" "ВСН 358-76. Инструкция по забивке свай вблизи зданий и сооружений (утв. Минмонтажспецстроем СССР 22.01.1976)"
  n1["ВСН 490-87"]:::doc
  n0 --> n1
classDef rst fill:#FFEBEB,stroke:#8B0000,color:#000;
classDef doc fill:#EBFFEB,stroke:#006400,color:#000;
classDef notEnt fill:#FFFFEB,stroke:#FF8C00,color:#000;
```


<a id="p100001"></a>Утверждены
Минмонтажспецстроем СССР
29 декабря 1986 года

<div align="right">

<a id="p100002"></a>**ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ**

<a id="p100003"></a>**ПРОЕКТИРОВАНИЕ И УСТРОЙСТВО СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ**<br>
**И ШПУНТОВЫХ ОГРАЖДЕНИЙ В УСЛОВИЯХ РЕКОНСТРУКЦИИ**<br>
**ПРОМЫШЛЕННЫХ ПРЕДПРИЯТИЙ И ГОРОДСКОЙ ЗАСТРОЙКИ**

</div>


<div align="center">

<a id="p100004"></a>**ВСН 490-87**

</div>


<a id="p100005"></a>Срок введения в действие
1 июля 1987 года

<a id="p100006"></a>Разработаны Всесоюзным научно-исследовательским институтом гидромеханизации, санитарно-технических и специальных строительных работ - ВНИИГС (канд. техн. наук Е.Д. Ковалевский) и Государственным институтом по проектированию оснований и фундаментов - ГПИ Фундаментпроект (канд. техн. наук В.К. Рудь). В составлении принимали участие: канд. техн. наук. В.Ф. Ковалев (НИИпромстрой), В.П. Вершинин (ЛенНИИпроект), В.О. Изофов (ВНИИГС).
<a id="p100007"></a>Внесены и подготовлены к утверждению Главным техническим управлением Минмонтажспецстроя СССР.
<a id="p100008"></a>Утверждены Минмонтажспецстроем СССР 29 декабря 1986 г.
<a id="p100009"></a>Взамен ВСН 358-76/Минмонтажспецстрой СССР.

<a id="p100010"></a>Настоящая инструкция устанавливает требования к проектированию и устройству свайных фундаментов и шпунтовых ограждений из погружаемых в грунт элементов (свай и шпунта) вблизи существующих зданий, сооружений и подземных коммуникаций в условиях реконструкции промышленных предприятий и городской застройки <*>.

<a id="p100011"></a>

---

<a id="p100012"></a><*> Далее для краткости, где это возможно, вместо термина "сваи-оболочки и сваи" используется термин "сваи" и вместо термина "существующие здания и сооружения" используется термин "сооружения".

<div align="right">

<a id="p100013"></a>Инструкция не распространяется на проектирование и устройство свайных фундаментов и шпунтовых ограждений на просадочных и вечномерзлых грунтах, на подрабатываемых территориях, в карстоопасных районах, на оползневых склонах и искусственно промораживаемых массивах.

</div>



### 1. <a id="p100014"></a>ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ


<a id="p100015"></a>1.1. Свайные фундаменты и шпунтовые ограждения вблизи сооружений и подземных коммуникаций следует проектировать и строить в соответствии с требованиями действующих строительных норм и правил проектирования, производства и приемки работ по устройству оснований и фундаментов с учетом указаний настоящей инструкции.
<a id="p100016"></a>1.2. Свайные фундаменты и шпунтовые ограждения из погружаемых в грунт элементов вблизи сооружений и подземных коммуникаций следует проектировать на основе:
<a id="p100017"></a>имеющихся данных и результатов инженерно-геологических и гидрогеологических изысканий, выполненных на момент нового строительства;
<a id="p100018"></a>данных, полученных в результате обследования (Приложение 1) и характеризующих конструктивные особенности и состояние существующих сооружений и подземных коммуникаций, а также стабилизацию деформаций грунтов оснований сооружений за период их эксплуатации по результатам наблюдений или расчету;
<a id="p100019"></a>данных о параметрах колебаний грунта, сооружений и подземных коммуникаций, вызываемых забивкой или вибропогружением свай и шпунта;
<a id="p100020"></a>технико-экономического сравнения возможных вариантов проектных решений (с оценкой по приведенным затратам и учетом сроков строительства).
<a id="p100021"></a>1.3. Параметры колебаний при погружении свай и шпунта молотами и вибропогружателями прогнозируют, руководствуясь указаниями рекомендуемого Приложения 2, и уточняют по результатам виброизмерений при погружении указанных в проекте пробных свай, предназначенных для определения несущей способности, и шпунтин в соответствии с требованиями раздела 4 настоящей инструкции.

#### <a id="p100022"></a>1.4 Динамические воздействия при погружении свай и шпунта должны удовлетворять следующим требованиям:

<a id="p100023"></a>а) для сооружений и подземных коммуникаций должна быть обеспечена их нормальная эксплуатация;
<a id="p100024"></a>б) параметры колебаний должны быть допустимыми для чувствительных к колебаниям машин, оборудования и приборов;
<a id="p100025"></a>в) параметры колебаний не должны превышать допустимых значений по санитарным нормам.
<a id="p100026"></a>1.5. Допускается проектировать свайные фундаменты и шпунтовые ограждения без учета по п. 1.4а динамических воздействий вблизи сооружений и подземных коммуникаций, которые испытывали большие динамические воздействия, чем ожидаемые от погружения ближайших к ним свай и шпунта, а деформации их оснований стабилизировались.


### 2. <a id="p100027"></a>ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ И ШПУНТОВЫХ ОГРАЖДЕНИЙ ИЗ ПОГРУЖАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ВБЛИЗИ СООРУЖЕНИЙ


<a id="p100028"></a>2.1. При разработке проекта свайных фундаментов и шпунтовых ограждений из погружаемых элементов молотами или вибрационным оборудованием вблизи сооружений необходимо определить наименьшее расстояние r от погружаемых элементов до сооружений. Если расстояние r будет меньше, чем приведенное в табл. 1, необходимо собрать исходные данные в соответствии с указаниями раздела 4 и, исходя из требований п. 1,4, определить допустимые расстояния [r] в соответствии с пп. 2.3 - 2.5, 2.13 и 2.15.

<a id="p100029"></a>Таблица 1


<a id="p100033"></a><a id="p100034"></a><a id="p100035"></a><a id="p100036"></a>

<table>
<colgroup><col width="44%"><col width="18%"><col width="13%"><col width="10%"><col width="15%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3">Сооружения</td><td colspan="4">Радиус зоны обследования, м</td></tr>
<tr><td>при забивке свай и</td><td colspan="3">при вибропогружении</td></tr>
<tr><td>шпунта</td><td>свайоболочек</td><td>свай</td><td>шпунта</td></tr>
<tr><td>Производственные и гражданские здания с полным каркасом</td><td>25</td><td>60</td><td>35</td><td>20</td></tr>
<tr><td>Здания и сооружения, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок</td><td>25</td><td>50</td><td>30</td><td>20</td></tr>
<tr><td>Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами</td><td>30</td><td>100</td><td>70</td><td>25</td></tr>
<tr><td>Высокие жесткие сооружения и дымовые трубы</td><td>25</td><td>80</td><td>50</td><td>20</td></tr>
</table>


<a id="p100037"></a>2.2. Забивка и вибропогружение свай и шпунта с учетом требований п. 1.4а допускается без дополнительного расчета, если расстояния от них до сооружений не менее указанных в табл. 1.
<a id="p100038"></a>2.3. Если в проекте расстояния r от ближайших забиваемых молотами свай и шпунта предусматриваются меньшими чем по табл. 1, допустимые расстояния [r], на которых забивка не вызовет развития деформаций оснований сооружений ( = 0), определяют из условия

<div align="right">

<a id="p100039"></a>, (1)

</div>


<a id="p100040"></a>где  - ускорение вертикальных колебаний фундамента на расстоянии r до погружаемой сваи или шпунта, определяемое в соответствии с указаниями рекомендуемого Приложения 2, м/с2;
 - <a id="p100041"></a>допустимое ускорение вертикальных колебаний фундамента, при котором не происходят дополнительные деформации оснований, принимаемое по табл. 2, м/с2;
 - <a id="p100042"></a>дополнительные деформации основания существующего фундамента от динамических воздействий с ускорением .

<a id="p100043"></a>Таблица 2


<a id="p100046"></a><a id="p100047"></a><a id="p100048"></a><a id="p100049"></a>

<table>
<colgroup><col width="54%"><col width="18%"><col width="12%"><col width="15%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Сооружения</td><td colspan="3">Допустимое ускорение колебаний фундамента [альфа] , I в зависимости от группы грунтов оснований, м/с2</td></tr>
<tr><td>1</td><td>2</td><td>3</td></tr>
<tr><td>Производственные и гражданские здания с полным каркасом</td><td>1,2</td><td>0,6</td><td>0,15</td></tr>
<tr><td>Здания и сооружения, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок</td><td>1,5</td><td>1,0</td><td>0,15</td></tr>
<tr><td>Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами</td><td>1,0</td><td>0,5</td><td>0,15</td></tr>
<tr><td>Высокие жесткие сооружения и дымовые трубы</td><td>1,5</td><td>1,0</td><td>0,15</td></tr>
</table>


<a id="p100050"></a>*Примечание.* Группа грунтов в основании сооружений принимается по табл. 3.

<div align="center">

<a id="p100051"></a>Таблица 3

</div>



<a id="p100054"></a><a id="p100055"></a><a id="p100056"></a>

<table>
<colgroup><col width="10%"><col width="33%"><col width="18%"><col width="22%"><col width="17%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Группа грунта</td><td colspan="4">Грунты в основании сооружения</td></tr>
<tr><td>пески</td><td>супеси</td><td>суглинки и глины</td><td>прочие грунты</td></tr>
<tr><td>1</td><td>Плотные, кроме мелких и пылеватых водонасыщенных</td><td>Твердые</td><td>Твердые, полутвердые, тугопластичные</td><td>-</td></tr>
<tr><td>2</td><td>Средней плотности, кроме мелких и пылеватых водонасыщенных; плотные мелкие водонасыщенные</td><td>Пластичные Мягко-</td><td>пластичные</td><td>Насыпной грунт с равномерной сжимаемостью маловлажный</td></tr>
<tr><td>3</td><td>Рыхлые, плотные и средней плотности пылеватые водонасыщенные; мелкие средней плотности водонасыщенные</td><td>Текучие</td><td>Текучепластичные, текучие</td><td>Илы. Сильнозаторфованные грунты и торфы. Насыпной грунт с неравномерной сжимаемостью независимо от влажности</td></tr>
</table>


<a id="p100057"></a>2.4. Допустимые расстояния [r] при забивке свай и шпунта, удовлетворяющие требованию п. 2.3, определяют из графика на чертеже по показателю  и коэффициенту затухания колебаний грунта с расстоянием , принимаемому по табл. 1 рекомендуемого Приложения 2. Показатель  определяется по формуле

<a id="p100058"></a>,

<a id="p100059"></a>где K - коэффициент передачи колебаний грунта фундаменту сооружения, принимаемый для расчетов по табл. 3 рекомендуемого Приложения 2;
 - <a id="p100060"></a>ускорение колебаний грунта на расстоянии 0,5 м от сваи, определяемое по чертежу и формуле (2) Приложения 2.



<div align="right">

<a id="p100061"></a>Зависимость допустимого расстояния [r] от показателя

</div>


<a id="p100062"></a>2.5. Допустимые расстояния [r] при вибропогружении свай-оболочек, свай и шпунта, удовлетворяющие требованию п. 2.3, определяют из графика на чертеже по показателю  и коэффициенту . Показатель  при вибропогружении определяется по формулам:
<a id="p100063"></a>для шпунта ;
<a id="p100064"></a>для свай ;
<a id="p100065"></a>для свай-оболочек .
<a id="p100066"></a>2.6. Если в проекте расстояния r от погружаемых свай до зданий и сооружений предусматриваются меньшими, чем по пп. 2.4 и 2.5, необходимо на стадии проектирования провести измерения параметров колебаний при погружении пробных свай в соответствии с пп. 4.6 и 4.7 и проверить допустимость ожидаемых деформаций оснований фундаментов существующих сооружений, исходя из требования

<a id="p100067"></a>, (2)

<a id="p100068"></a>где  - дополнительные деформации основания, вызванные влиянием нагружения фундаментов нового сооружения, определяемые расчетом по СНиП 2.02.01-83;
 - <a id="p100069"></a>предельные допустимые деформации оснований фундаментов, принимаемые по табл. 4.
<a id="p100070"></a>*Примечание.* Проверка условия (2) может быть произведена без учета  для сооружений I категории по состоянию (табл. 5) и грунтов их оснований I группы (см. табл. 3), а также независимо от группы грунтов оснований, если в месте примыкания к существующему сооружению проектируемые фундаменты приняты из свай-стоек или из висячих свай при расчетной нагрузке на сваю не более 0,75 от несущей способности по грунту при нагрузке на острие не менее 50%.

<a id="p100071"></a>Таблица 4


<a id="p100074"></a><a id="p100075"></a><a id="p100076"></a><a id="p100077"></a><a id="p100078"></a><a id="p100079"></a><a id="p100080"></a><a id="p100081"></a><a id="p100082"></a><a id="p100083"></a><a id="p100084"></a><a id="p100085"></a>

<table>
<colgroup><col width="41%"><col width="20%"><col width="12%"><col width="13%"><col width="14%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Сооружения</td><td rowspan="2">Категория &lt;*&gt; сооружений по состоянию</td><td colspan="3">Предельные допустимые деформации оснований фундаментов</td></tr>
<tr><td>осадка, см</td><td>относительная разность осадок</td><td>крен</td></tr>
<tr><td>Производственные и</td><td>I</td><td>2,5</td><td>0,004</td><td>-</td></tr>
<tr><td>гражданские здания</td><td>II</td><td>1,5</td><td>0,003</td><td>-</td></tr>
<tr><td>с полным каркасом Здания и сооружения, в</td><td>III I</td><td>1,0 1,5</td><td>0,0007 0,0016</td><td>- 0,0040</td></tr>
<tr><td>которых не возникают усилия</td><td>II</td><td>1,0</td><td>0,0010</td><td>0,0020</td></tr>
<tr><td>от неравномерных осадок</td><td>III</td><td>0,5</td><td>0,0004</td><td>0,0010</td></tr>
<tr><td>Многоэтажные бескаркасные</td><td>I</td><td>2,0</td><td>0,0030</td><td>0,0040</td></tr>
<tr><td>здания с несущими стенами</td><td>II III</td><td>1,0 0,5</td><td>0,00070 0,0003</td><td>0,0010 0,0005</td></tr>
<tr><td>Высокие жесткие сооружения</td><td>I</td><td>2,5</td><td>0,0035</td><td>0,0040</td></tr>
<tr><td>и дымовые трубы</td><td>II III</td><td>1,5 1,0</td><td>0,0020 0,0008</td><td>0,0020 0,0010</td></tr>
</table>



<a id="p100086"></a>

---

<a id="p100087"></a><*> Устанавливается на основании результатов обследования с оценкой по табл. 5.

<div align="center">

<a id="p100088"></a>Таблица 5

</div>



<a id="p100091"></a><a id="p100092"></a><a id="p100093"></a><a id="p100094"></a><a id="p100095"></a><a id="p100096"></a><a id="p100097"></a><a id="p100098"></a><a id="p100099"></a><a id="p100100"></a><a id="p100101"></a><a id="p100102"></a>

| Сооружения | Категория по состоянию | Деформации в конструкциях |
| --- | --- | --- |
| 1 | 2 | 3 |
| Производственные и гражданские здания с полным каркасом | I II III | В элементах каркаса повреждений нет. В ограждающих кирпичных стенах или стыках панелей местные трещины до 1 мм без признаков сдвигов. Фундаменты в хорошем состоянии В элементах каркаса имеются местные трещины до 0,5 мм. Трещины в стыках стен и заделках перекрытий до 1 мм, в ограждающих конструкциях - до 5 мм при наличии признаков сдвигов. Относительная разность осадок фундаментов зданий со стальным каркасом с заполнением не более 0,001, для остальных зданий - не более 0,003. Фундаменты незначительно повреждены В элементах каркаса непрерывные трещины до 1 мм. Трещины в стенах более 5 мм, смещения в стыках и заделках перекрытий до 5 мм. Относительная разность осадок фундаментов зданий со стальным каркасом с заполнением более 0,001, для остальных зданий - более 0,003. Фундаменты имеют существенные повреждения в результате разрушения раствора и материала |
| Здания и сооружения, в конструкциях которых не возникают усилия от неравномерных осадок | I II III | В несущих конструкциях зданий повреждений нет. В ограждающих стенах местные трещины и сколы до 0,5 мм без смещений. Фундаменты в хорошем состоянии В несущих конструкциях трещины до 0,5 мм, в стенах из кирпича и крупных блоков до 3 мм. Относительная разность осадок фундаментов до 0,005. Фундаменты незначительно повреждены В несущих конструкциях сплошные трещины свыше 1 мм, в стенах из кирпича и крупных блоков до 5 мм. Относительная разность осадок фундаментов свыше 0,005. Фундаменты имеют существенные повреждения в результате разрушения раствора и материала |
| Многоэтажные бескаркасные здания с несущими стенами | I II III | В несущих стенах повреждений нет, в ограждающих кирпичных стенах и стыках панелей местные трещины до 1 мм без признаков сдвигов. Фундаменты в хорошем состоянии В несущих кирпичных стенах и узлах сопряжений трещины до 3 мм непрерывные в пределах конструкции при наличии признаков сдвигов. Относительная разность осадок фундаментов панельных зданий до 0,0008, кирпичных и блочных зданий без армирования до 0,0010, зданий с устройством железобетонных поясов до 0,0014. Крен не более 0,003. Фундаменты незначительно повреждены Сквозные трещины в стенах, смещения в заделках и стыках до 5 мм. Относительная разность осадок фундаментов панельных зданий свыше 0,0008, кирпичных и блочных зданий без армирования более 0,001, зданий с устройством железобетонных поясов выше 0,0014. Крен более 0,003. Фундаменты имеют существенные повреждения в результате разрушения раствора и материала |
| Высокие жесткие сооружения, дымовые трубы | I II III | В железобетонных конструкциях местные трещины до 0,5 мм. Признаки сдвигов в заделках и стыках отсутствуют В железобетонных конструкциях сооружений трещины до 0,5 мм, в стыках сборных железобетонных конструкций до 1,0 мм, В кирпичной кладке трещины до 2 мм. Крен не более 0,002. Фундаменты незначительно повреждены В железобетонных конструкциях сооружений трещины до 1 мм. В кирпичной кладке трещины до 5 мм. Крен более 0,002. Фундаменты имеют существенные повреждения в результате разрушения раствора и коррозии материала |



#### <a id="p100103"></a>2.7 Ожидаемые деформации  по п. 2.6 следует определять по формуле


<a id="p100104"></a>, (3)

<a id="p100105"></a>где  - предельное допустимое ускорение колебаний фундамента, принимаемое по табл. 6 для различных сооружений в зависимости от их состояния и группы грунта основания существующего здания.

<a id="p100106"></a>Таблица 6


<a id="p100109"></a><a id="p100110"></a><a id="p100111"></a><a id="p100112"></a><a id="p100113"></a><a id="p100114"></a><a id="p100115"></a><a id="p100116"></a><a id="p100117"></a><a id="p100118"></a><a id="p100119"></a><a id="p100120"></a>

<table>
<colgroup><col width="34%"><col width="17%"><col width="17%"><col width="17%"><col width="15%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Сооружения</td><td rowspan="2">Категория сооружений по состоянию</td><td colspan="3">Предельные допустимые ускорения колебаний фундаментов [альфа] II в зависимости от группы грунтов оснований, м/с2</td></tr>
<tr><td>1</td><td>2</td><td>3</td></tr>
<tr><td>Производственные и</td><td>I</td><td>6,0</td><td>4,5</td><td>1,2</td></tr>
<tr><td>гражданские здания</td><td>II</td><td>4,5</td><td>3,0</td><td>1,0</td></tr>
<tr><td>с полным каркасом</td><td>III</td><td>3,0</td><td>2,2</td><td>0,7</td></tr>
<tr><td>Здания, в которых не</td><td>I</td><td>5,0</td><td>3,0</td><td>1,0</td></tr>
<tr><td>возникают усилия от</td><td>II</td><td>3,5</td><td>2,2</td><td>0,7</td></tr>
<tr><td>неравномерных осадок</td><td>III</td><td>2,8</td><td>1,5</td><td>0,4</td></tr>
<tr><td>Многоэтажные</td><td>I</td><td>3,0</td><td>2,2</td><td>0,7</td></tr>
<tr><td>бескаркасные здания</td><td>II</td><td>2,0</td><td>1,2</td><td>0,5</td></tr>
<tr><td>с несущими стенами</td><td>III</td><td>1,5</td><td>1,0</td><td>0,3</td></tr>
<tr><td>Высокие жесткие</td><td>I</td><td>4,0</td><td>2,5</td><td>0,8</td></tr>
<tr><td>сооружения и дымовые</td><td>II</td><td>3,0</td><td>1,5</td><td>0,6</td></tr>
<tr><td>трубы</td><td>III</td><td>2,0</td><td>1,2</td><td>0,4</td></tr>
</table>


<a id="p100121"></a>*Примечание.* Для сооружений со свайными фундаментами значения  - допускается увеличить в 1,5 раза.

<a id="p100122"></a>2.8. При проектировании фундаментов, располагаемых в зоне влияния на деформации оснований существующих сооружений, необходимо обеспечить минимальную осадку ближайших к ним проектируемых фундаментов.
<a id="p100123"></a>2.9. В случае вибропогружения свай и свай-оболочек необходимо проверить прочность при резонансе ближайших к свайному полю несущих конструкций в соответствии с указаниями "Инструкции по расчету несущих конструкций промышленных зданий и сооружений на динамические нагрузки" (М.: Стройиздат, 1970).
<a id="p100124"></a>2.10. Если в проекте требуемое расстояние r меньше допустимого [r], необходимо принять меры по уменьшению динамических воздействий, приведенные в разделе 5, или принять другие технические решения (вдавливание свай, устройство консолей и др.).
<a id="p100125"></a>2.11. При вдавливании свай на расстоянии менее 6 м от существующих фундаментов оценку влияния вдавливания на осадки фундаментов сооружений следует производить по табл. 7.

<a id="p100126"></a>Таблица 7


<a id="p100129"></a><a id="p100130"></a><a id="p100131"></a><a id="p100132"></a><a id="p100133"></a><a id="p100134"></a>

<table>
<colgroup><col width="43%"><col width="16%"><col width="25%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Фундаменты существующего сооружения</td><td rowspan="2">Группа грунтов основания</td><td colspan="2">Максимальные ожидаемые осадки фундаментов при вдавливании свай в зоне 6 м от сооружений, см</td></tr>
<tr><td>с поверхности</td><td>в лидерные скважины</td></tr>
<tr><td>На естественном основании</td><td>1 2 3</td><td>1 1,5 2,0</td><td>0,5 0,75 1,0</td></tr>
<tr><td>Свайные</td><td>1 2 3</td><td>0,7 1,0 1,4</td><td>0,35 0,5 0,7</td></tr>
</table>


<a id="p100135"></a>2.12. При погружении свай вблизи сооружений со дна котлована должны быть соблюдены требования п. 1.4а, при этом допустимые расстояния [r] по пп. 2.3 и 2.6 следует определять с учетом мер, приведенных в Приложении 3.
<a id="p100136"></a>2.13. При наличии в зданиях и сооружениях машин, оборудования и приборов, чувствительных к колебаниям, допустимые расстояния определяют исходя из условия

<div align="center">

<a id="p100137"></a>, (4)

</div>


<a id="p100138"></a>где  - скорость колебаний отдельно стоящих фундаментов под машины и оборудование или несущих конструкций сооружения, находящихся на расстоянии r от погружаемых свай и шпунта, на которых установлены машины, оборудование и приборы, определяемая в соответствии с рекомендуемым Приложением 2;
<a id="p100139"></a>[v] - допустимая скорость колебаний, принимаемая в зависимости от класса машин, оборудования и приборов, чувствительных к колебаниям, принимаемая в соответствии с "Инструкцией по расчету перекрытий на импульсивные нагрузки" (М.: Стройиздат, 1966).
<a id="p100140"></a>2.14. Если, несмотря на принятые меры, рекомендуемые в разделе 5, по уменьшению динамических воздействий, условие (4) не соблюдается, необходимо определить зону их влияния и согласовать с производственной организацией возможность проведения в этой зоне работ по погружению свай или шпунта, предусмотрев при необходимости конструктивные или технологические решения по снижению или исключению влияния динамических воздействий (виброизоляция машин, оборудования и приборов, погружение свай и шпунта при временной остановке чувствительного к колебаниям оборудования или вне смен его работы, погружение свай вдавливанием).
<a id="p100141"></a>2.15. Допустимость параметров колебаний на рабочих местах при погружении свай и шпунта проверяют в соответствии с требованиями ГОСТ 12.1.012-78 "Вибрация. Общие требования безопасности".
<a id="p100142"></a>Для жилых зданий допускаемый уровень колебаний устанавливается в соответствии с "Санитарными нормами допустимых вибраций в жилых домах" (N 1304-75).


### 3. <a id="p100143"></a>ОСОБЕННОСТИ ПРОЕКТИРОВАНИЯ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ И ШПУНТОВЫХ ОГРАЖДЕНИЙ ИЗ ПОГРУЖАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ВБЛИЗИ ПОДЗЕМНЫХ КОММУНИКАЦИЙ



#### <a id="p100144"></a>3.1 Оценку влияния динамических воздействий на подземные коммуникации можно не производить, если:

<a id="p100145"></a>при забивке свай и шпунта молотами расстояние до коммуникаций не менее 10 м и при вибропогружении свай - не менее 15 м;
<a id="p100146"></a>подземные коммуникации проложены в каналах, стальных кожухах или имеют защитные короба, находящиеся на расстояниях, указанных в табл. 8.

<a id="p100147"></a>Таблица 8


<a id="p100150"></a><a id="p100151"></a><a id="p100152"></a>

<table>
<colgroup><col width="27%"><col width="19%"><col width="20%"><col width="19%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Характеристика грунтов</td><td colspan="4">Допустимые расстояния [r] м, при забивке свай сечением 30 x 30 см для стальных газопроводов и паропроводов при внутреннем давлении, МПа</td></tr>
<tr><td>0</td><td>0,5</td><td>1,0</td><td>2,0</td></tr>
<tr><td>Пески</td><td>2,5</td><td>2,5</td><td>3,0</td><td>3,0</td></tr>
<tr><td>Супеси</td><td>2,5</td><td>2,5</td><td>3,0</td><td>3,5</td></tr>
<tr><td>Глины и суглинки</td><td>1,5</td><td>1,5</td><td>2,0</td><td>2,5</td></tr>
</table>


<a id="p100153"></a>*Примечание.* При погружении свай сечением 40 x 40 см допустимые расстояния [r] в табл. 8 следует увеличить в 1,5 раза, а для свай сечением 20 x 20 см - уменьшить в 1,2 раза.

<a id="p100154"></a>3.2. Для стальных трубопроводов допустимые расстояния до погружаемых свай и шпунта молотами следует принимать по табл. 8. При вибропогружении шпунта значения [r] в табл. 8 могут быть уменьшены в 1,5 раза, а свай и свай-оболочек - увеличены вдвое.
<a id="p100155"></a>3.3. Для составных безнапорных трубопроводов из керамических, чугунных, асбоцементных и других раструбных труб допустимые расстояния [r] до погружаемых свай и шпунта определяются из условия, что трубопровод находится за пределами зоны остаточных деформаций грунта вокруг погружаемых свай, определяемой по табл. 9.

<a id="p100156"></a>Таблица 9


<a id="p100159"></a><a id="p100160"></a>

<table>
<colgroup><col width="38%"><col width="23%"><col width="23%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Характеристика грунтов</td><td colspan="3">Радиус зоны деформации грунта, м, при забивке свай сечением, см</td></tr>
<tr><td>20 x 20</td><td>30 x 30</td><td>40 x 40</td></tr>
<tr><td>Глины и суглинки</td><td>1,0</td><td>2,0</td><td>3,0</td></tr>
<tr><td>Пески и супеси</td><td>1,5</td><td>2,5</td><td>3,5</td></tr>
</table>


<a id="p100161"></a>3.4. При погружении свай со дна котлована вблизи подземных коммуникаций допустимые расстояния [r] следует определять в соответствии с указаниями рекомендуемого Приложения 3.


### 4. <a id="p100162"></a>ТРЕБОВАНИЯ К ИСХОДНЫМ ДАННЫМ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ И АВТОРСКОМУ НАДЗОРУ


<a id="p100163"></a>4.1. Исходными данными для проектирования фундаментов и шпунтовых ограждений с учетом влияния динамических воздействий на сооружения и подземные трубопроводы являются:
<a id="p100164"></a>а) генплан участка строительства с нанесенными подземными коммуникациями;
<a id="p100165"></a>б) данные об инженерно-геологических условиях участка строительства;
<a id="p100166"></a>в) характеристика сооружений и подземных коммуникаций, вблизи которых проектируются свайные фундаменты и шпунтовые ограждения, и их состояние;
<a id="p100167"></a>г) данные о параметрах колебаний грунта и фундаментов сооружений, если расстояние от сооружений до погружаемых свай и шпунта меньше расстояния, приведенного в табл. 1.
<a id="p100168"></a>4.2. Данные об инженерно-геологических условиях участка строительства должны характеризовать геологические и гидрогеологические условия строительной площадки, а также основания сооружений и подземных трубопроводов, находящихся в пределах расстояний до погружаемых свай и шпунта, указанных в табл. 1.
<a id="p100169"></a>Для фундаментов сооружений, находящихся на расстояниях меньше допустимых [r] по п. 2.1, должны быть определены характеристики и показатели физико-механических свойств грунтов для каждого слоя в пределах глубины не менее сжимаемой толщи, рассчитываемой в соответствии с указаниями главы СНиП 2.02.01-83.
<a id="p100170"></a>4.3. Характеристику и состояние сооружений и подземных коммуникаций определяют по результатам проводимого проектной организацией обследования, предусматривающего:
<a id="p100171"></a>осмотр площадки строительства и определение возможности проведения работ по погружению пробных свай;
<a id="p100172"></a>осмотр сооружений, расположенных в пределах расстояний, указанных в табл. 1, и сбор данных о сроках их эксплуатации и конструктивных особенностях в соответствии с рекомендуемым Приложением 1;
<a id="p100173"></a>определение повреждений несущих и ограждающих конструкций (характер и величина раскрытия трещин, сдвиги плит перекрытий, лестничных маршей, отклонение несущих стен и колонн от вертикали и др.);
<a id="p100174"></a>сбор данных о машинах, приборах и оборудовании, чувствительных к колебаниям, и их расположении;
<a id="p100175"></a>сбор данных о конструкции, материале, сроках начала и окончания строительства, технологических требованиях к эксплуатации сооружений, оборудования и подземных коммуникаций, о режимах работы и внутреннем давлении в подземных трубопроводах.
<a id="p100176"></a>*Примечание.* В особо ответственных случаях обследование сооружения с определением состояния и прочности конструкции должно выполняться специализированной организацией с составлением технического заключения.

<a id="p100177"></a>4.4. При обследовании должны быть определены конструкции, требующие усиления, а также места, подлежащие ограждению от ожидаемого падения отставшей штукатурки, подвесных предметов, лепных карнизов и т.д. при погружении свай и шпунта.
<a id="p100178"></a>По результатам обследования составляется акт (см. рекомендуемое Приложение 1).
<a id="p100179"></a>4.5. В задании на инженерно-геологические изыскания на участке строительства необходимо предусмотреть работы по откопке шурфов для определения конструкции и состояния фундаментов, а также расчетного сопротивления и модуля деформации грунта несущего слоя, обжатого сооружением за период его эксплуатации.
<a id="p100180"></a>4.6. Для получения данных по п. 4.1г необходимо в задании на погружение пробных свай и определение их несущей способности предусмотреть измерение параметров колебаний грунта и фундаментов сооружений, ближайших к погружаемым сваям, с определением коэффициентов  и K в соответствии с указаниями Приложения 2.
<a id="p100181"></a>При назначении мест погружения пробных свай одну сваю обязательно следует разместить в пределах свайного поля на наименьшем расстоянии от сооружения.

<div align="center">

<a id="p100182"></a>4.7. Параметры колебаний грунта и сооружений должны быть измерены при погружении не менее двух пробных свай (двух-пяти шпунтин).

</div>

<a id="p100183"></a>Масса молота или характеристика вибропогружателя, а также размеры пробных свай не должны иметь значительных отклонений от принятых в проекте.
<a id="p100184"></a>4.8. Для определения коэффициентов  и K параметры колебаний грунта должны быть измерены по методике, указанной в рекомендуемом Приложении 2.
<a id="p100185"></a>4.9. Перед погружением пробных свай и шпунта необходимо организовать инструментальные наблюдения за деформациями оснований сооружений и получить данные по результатам нивелирования о развитии деформаций во времени.
<a id="p100186"></a>При погружении пробных свай (шпунта) и в период производственного погружения в зонах влияния на деформации по условию (2) необходимо наблюдениями за осадками контролировать соблюдение требования п. 5.5.
<a id="p100187"></a>4.10. Наблюдения за осадками следует проводить по маркам, установленным на наружных продольных и торцевой стенах сооружения, на расстояниях до 30 м от ближайших погружаемых свай (шпунта) и до 50 м - от свай-оболочек. Количество и места установки марок должны определяться проектом. Марки должны обеспечивать получение данных о характере развития деформаций основания при погружении пробных свай (шпунта) в процессе их производственного погружения и по окончании работ по устройству свайных фундаментов и шпунтовых ограждений до момента стабилизации осадок сооружений.
<a id="p100188"></a>Измерение осадок фундаментов следует производить с точностью не ниже 0,5 мм.
<a id="p100189"></a>В качестве реперов можно применять марки (не менее двух), установленные на сооружении, при этом расстояние от марок до погружаемых свай или шпунта должно быть не менее 30 м, а от марок до свай-оболочек - 50 м.
<a id="p100190"></a>4.11. Для наблюдения за деформациями конструкций используют гипсовые или цементные маяки, устанавливаемые на трещины в кладке кирпичных стен, в узлах сопряжений несущих и ограждающих конструкций.
<a id="p100191"></a>Маяки нумеруют, краской отмечают концы трещин с указанием даты отметки, измеряют раскрытие трещин, расположение трещин схематически наносят на чертежи развертки стен. За состоянием маяков и развитием трещин устанавливают систематическое наблюдение в соответствие с требованиями "Руководства по наблюдению за деформациями оснований и фундаментов зданий и сооружений" (М.: Стройиздат, 1975).
<a id="p100192"></a>4.12. Для подземных трубопроводов до начала свайных работ необходимо уточнить их планово-высотное положение, а в процессе погружения свай и шпунта при r < [r] должен осуществляться контроль за перемещениями трубопровода и внутренним давлением наполнителя.
<a id="p100193"></a>4.13. Авторский надзор при проведении работ по устройству свайных фундаментов и шпунтовых ограждений вблизи существующих сооружений и подземных трубопроводов должен включать контроль за соблюдением требований ППР и выполнением предусмотренных в проекте мероприятий по усилению конструкций, а также соответствием фактических осадок осадкам, принятым в ППР.


### 5. <a id="p100194"></a>ТРЕБОВАНИЯ К ППР И МЕРЫ ПО УМЕНЬШЕНИЮ ВЛИЯНИЯ ДИНАМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ НА СООРУЖЕНИЯ И ПОДЗЕМНЫЕ КОММУНИКАЦИИ



#### <a id="p100195"></a>5.1 ППР на погружение свай и шпунта должен содержать:

<a id="p100196"></a>стройгенплан с разрезами участка строительства и планово-высотную привязку спроектированных фундаментов и шпунтовых ограждений к фундаментам сооружений или подземным коммуникациям;
<a id="p100197"></a>перечень и характеристики оборудования для погружения свай и шпунта и режимы его работы;
<a id="p100198"></a>перечень и объемы необходимых подготовительных работ для погружения свай и шпунта;
<a id="p100199"></a>технологические карты на погружение свай и шпунта или план свайного поля с указанием последовательности погружения свай и шпунта;

<div align="right">

<a id="p100200"></a>меры по усилению конструкций сооружений и устройству защитных ограждений;

</div>

<a id="p100201"></a>меры по наблюдениям за осадками и состоянием сооружений;
<a id="p100202"></a>согласованные со службой эксплуатации сроки выполнения работ по погружению свай и шпунта вблизи сооружений с чувствительным к колебаниям оборудованием.
<a id="p100203"></a>5.2. Оборудование для погружения свай и шпунта необходимо выбирать, исходя из требования обеспечения наибольшей производительности и учитывая влияние динамических воздействий на сооружения и подземные коммуникации.
<a id="p100204"></a>*Примечание.* Если основания сооружений сложены песками мелкими пылеватыми и супесями с показателем текучести  > 0,5, то для забивки свай следует применять или дизель-молот с меньшей массой падающей части, или молот свободного падения по возможности с большей массой.

<a id="p100205"></a>5.3. В случае, когда ожидаются деформации оснований, сложенных слабыми песчаными грунтами, сваи целесообразно погружать рядами вдоль сооружения, начиная с наиболее удаленных рядов. Для оснований, сложенных глинистыми грунтами, сваи следует погружать, начиная с ряда, ближнего к сооружению.
<a id="p100206"></a>5.4. Погружение свай и шпунта начинают после того, как будут удалены имеющиеся в толще грунта остатки фундаментов, плит, лежни, корни деревьев и др.
<a id="p100207"></a>5.5. Если осадка фундаментов сооружения развивается со скоростью, превышающей 1,0 мм/сут, необходимо прекратить погружение свай или шпунта и экстраполяцией установить значение прогнозируемых деформаций основания  по графику их развития во времени . Если значения  превышают данные табл. 4, необходимо принять меры согласно п. 5.7 и продолжить погружение свай или шпунта.
<a id="p100208"></a>5.6. Меры по уменьшению влияния на сооружения и подземные коммуникации динамических воздействий при погружении свай и шпунта должны быть приняты, если:
<a id="p100209"></a>а) расстояние r до сооружения не будет превышать расстояний, приведенных в пп. 2.3, 2.5, 2.6, 2.11 и 2.13;
<a id="p100210"></a>б) деформация основания или сооружения в процессе погружения свай или шпунта достигла значений, принятых в проекте.

#### <a id="p100211"></a>5.7 Меры по уменьшению динамических воздействий включают:

<a id="p100212"></a>устройство лидерных скважин и шнековое рыхление грунта для погружаемых свай, выемку грунта из полых свай и свай-оболочек;
<a id="p100213"></a>применение тиксотропной или водяной рубашки;
<a id="p100214"></a>снижение высоты падения ударной части молота;
<a id="p100215"></a>применение вибропогружателей с динамическим торможением на выбеге;
<a id="p100216"></a>уменьшение количества одновременно работающих молотов или вибропогружателей;
<a id="p100217"></a>уменьшение количества одновременно погружаемых шпунтин;

<div align="right">

<a id="p100218"></a>полную или частичную (до верха трубы) откопку трубопровода;

</div>

<a id="p100219"></a>сокращение времени на соединение звеньев составных свай при погружении в песчаные пылеватые и глинистые грунты.
<a id="p100220"></a>5.8. При погружении свай молотами в лидерные скважины амплитуду смещений грунта при расчете можно уменьшить: для песчаных грунтов - в 1,7 - 2,0 раза, глинистых - 2,0 - 2,5 при отношении площади лидера к площади сваи 0,5 - 0,7. При шнековом рыхлении грунта для указанных отношений площадей амплитуду смещений грунта можно уменьшить: для песчаных грунтов до 1,5 раз и глинистых - 2.
<a id="p100221"></a>5.9. При устройстве лидерных скважин на расстоянии  м от сооружений и  м от подземных трубопроводов в водонасыщенных песчаных грунтах и текучих супесях и суглинках глубина скважины не должна превышать глубину заложения подошвы фундамента или низа трубопровода. Для других грунтов глубину лидерных скважин следует принимать из условия обеспечения устойчивости стенок скважины и несущей способности погруженных в скважины свай.
<a id="p100222"></a>При рыхлении грунта шнеком диаметром до 300 мм расстояние до здания не регламентируют, а глубину рыхления назначают исходя из несущей способности свай, погружаемых в разрыхленный грунт.
<a id="p100223"></a>Необходимо сокращать время между устройством скважины и погружением в нее сваи.
<a id="p100224"></a>5.10. При наличии мерзлого грунта мощностью слоя свыше 20 см, асфальтовых и других покрытий погружение свай и шпунта вблизи сооружений и подземных трубопроводов без устройства лидерных скважин или разбуривания не допускается.
<a id="p100225"></a>5.11. Применение тиксотропной или водяной рубашки уменьшает амплитуду смещения в глинистых грунтах до 1,5 раз.
<a id="p100226"></a>5.12. Снижение высоты падения молота с 2 до 0,5 м приводит к уменьшению амплитуды смещений грунта в 1,2 - 1,3 раза.
<a id="p100227"></a>5.13. Эффективность мер, принятых в ППР, по уменьшению влияния на сооружения и подземные коммуникации динамических воздействий должна быть уточнена контролем параметров колебаний в соответствии с пп. 4.6 и 4.7, а также наблюдениями за осадками согласно указаниям п. 4.9.
<a id="p100228"></a>5.14. Если прогнозируемые в соответствии с разделом 3 расстояния до подземных трубопроводов будут меньше допустимых [r], необходимо в ППР предусмотреть на случай аварийной ситуации временное отключение трубопровода от системы.





<a id="p100229"></a>Приложение 1
Рекомендуемое

<div align="center">

<a id="p100230"></a>                               АКТ<br>
     ОБСЛЕДОВАНИЯ ЗДАНИЯ (СООРУЖЕНИЯ), РАСПОЛОЖЕННОГО ВБЛИЗИ

</div>

           ПРОЕКТИРУЕМЫХ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ ПО АДРЕСУ

г. ____________                     " ___ " ______________ 19__ г.

<a id="p100231"></a>    Мы, нижеподписавшиеся: представитель проектной организации ___
__________________________________________________________________
представитель заказчика __________________________________________
и представитель организации,  эксплуатирующей  здание (сооружение)
__________________________________________________________________
произвели    визуальное    обследование    существующего    здания
(сооружения) <*>, построенного в (месяц, год) ____________________
<a id="p100232"></a>    В результате обследования установлено: _______________________
(приводятся  данные  об  этажности,  высоте  и  размерах  в плане,
конструктивных  особенностях  и назначении  здания  (сооружения) и
краткое  описание   конструкций:  фундаментов  с  указанием  типа,
размеров и  глубины  их  заложения, давления на грунт; стен и пола
подземной части;  несущих стен;  перекрытий;  перемычек; покрытий;
инженерных коммуникаций и др., а также  оборудования, чувствитель-
ного к колебаниям, с указанием его места установки <**>.
<a id="p100233"></a>    Выводы  комиссии о  необходимости проведения инструментального
обследования прочности, отклонений  элементов зданий от проектного
положения и т.п.

<a id="p100234"></a>Представитель проектной организации                      (подпись)
<a id="p100235"></a>Представитель заказчика                                  (подпись)
<a id="p100236"></a>Представитель организации,
эксплуатирующей здание (сооружение)                      (подпись)

    --------------------------------
<a id="p100237"></a>    <*>   При   обследовании   необходимо  использовать  имеющуюся
техническую документацию здания (сооружения).
<a id="p100238"></a>    <**>  К акту  прикладывается  дефектная  ведомость  со  схемой
расположения трещин, сколов и других дефектов.





<div align="center">

<a id="p100239"></a>Приложение 2<br>
Рекомендуемое

<a id="p100240"></a>**ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ КОЛЕБАНИЙ**

</div>


1. <a id="p100241"></a>Расчет уровня динамических воздействий по скорости V или ускорению колебаний  для определения допустимых расстояний по пп. 2.3, 2.4, 2.7, 2.13 и 2.15 производят по параметрам колебаний, определяемым согласно указаниям настоящего приложения, и уточняют по данным измерений параметров колебаний при забивке и вибропогружении пробных свай и шпунта.
<a id="p100242"></a>Для расчетов по пп. 2.3, 2.4 и 2.7 принимают наибольшее измеренное значение амплитуды смещений и соответствующую ей частоту вертикальной составляющей колебаний, а по пп. 2.13 и 2.15 значения амплитуд смещений и частот одной из трех составляющих колебаний.
2. <a id="p100243"></a>Скорость V (мм/с) и ускорение колебаний  (мм/с2) вычисляют по формулам

<a id="p100244"></a>; (1)

<a id="p100245"></a>, (2)

<a id="p100246"></a>где A и f - соответственно амплитуда смещений, мм, и частота колебаний, Гц, определяемые согласно указаниям настоящего приложения.
3. <a id="p100247"></a>Для оценки влияния динамических воздействий на сооружения и подземные коммуникации при погружении свай молотами параметры колебаний грунта определяют по графику на чертеже на основе данных об инженерно-геологических условиях участка строительства. Значения  следует определять по частоте , принимаемой по оси абсцисс в зависимости от плотности и консистенции наиболее прочного слоя грунта толщиной не менее 0,5 м, залегающего на глубину 6 - 8 м от дневной поверхности или дна котлована. Границы выделенных на графике участков соответствуют примерно диапазону изменения значений относительной плотности песка  и текучести глинистых грунтов , причем с увеличением  и с уменьшением  возрастает .



<a id="p100248"></a>Зависимость вертикальных смещений  и ускорений
от частоты колебаний грунта :

<a id="p100249"></a>а - пески мелкие рыхлые водонасыщенные; пылеватые средней
плотности и рыхлые независимо от влажности;
б - пески гравелистые, крупные средней плотности
независимо от влажности;
средней крупности средней плотности
водонасыщенные; мелкие плотные и средней плотности
и пылеватые плотные маловлажные и влажные;
в - пески гравелистые и крупные рыхлые
независимо от влажности;
средней крупности и мелкие рыхлые маловлажные
и влажные; мелкие плотные средней плотности
и пылеватые плотные водонасыщенные;
г - пески гравелистые крупные и средней
крупности плотные независимо от влажности;
гравелистые, крупные и средней крупности средней плотности
маловлажные и влажные; супеси твердые;
суглинки и глины тугопластичные,
полутвердые и твердые; д - супеси текучие;
е - супеси пластичные;
ж - суглинки и глины текучие и текучепластичные;
з - суглинки и глины мягкопластичные

4. <a id="p100250"></a>Значения  и  соответствуют значениям вертикального колебания грунта на расстоянии 0,5 м от забиваемой сваи молотом массой 5,5 т с высоты падения 1,6 - 1,8 м. Для молотов массой не менее 1,8 т значение  следует уменьшить пропорционально отношению их масс до 25%, а для молотов массой не более 7 т - увеличить до 20%.
5. <a id="p100251"></a>Для оценки влияния динамических воздействий на сооружения при вибропогружении свай и шпунта значения  и  вертикальных колебаний грунта следует принимать по табл. 1.

<a id="p100252"></a>Таблица 1


<a id="p100256"></a><a id="p100257"></a><a id="p100258"></a>

<table>
<colgroup><col width="33%"><col width="12%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="10%"><col width="14%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3">Грунты</td><td colspan="6">Параметры колебаний грунта при вибропогружении на расстоянии 0,5 м от сооружения</td></tr>
<tr><td colspan="2">шпунта</td><td colspan="2">сваи</td><td colspan="2">сваи-оболочки</td></tr>
<tr><td>А , мм о</td><td>f , Гц о</td><td>А , мм о</td><td>f , Гц о</td><td>А , мм о</td><td>f , Гц о</td></tr>
<tr><td>Пески гравелистые плотные и средней плотности; пески крупные, средней крупности и мелкие плотные маловлажные и влажные; супеси твердые; суглинки и глины твердые, полутвердые и тугопластичные Пески крупные, средней крупности и мелкие средней плотности; пески пылеватые плотные и средней плотности; супеси пластичные; суглинки и глины мягкопластичные и текучепластичные</td><td>0,45 0,12</td><td>15 20</td><td>- 2,0</td><td>- 6,5</td><td>4,0 3,0</td><td>8 8</td></tr>
<tr><td>Пески рыхлые; супеси текучие</td><td>0,06</td><td>28</td><td>1,5</td><td>6,5</td><td>2,0</td><td>8</td></tr>
</table>


<a id="p100259"></a>*Примечания.* 1. Значения  и  приведены для шпунта Ларсен IV, погружаемого вибропогружателем В-401; для полой сваи диаметром 600 мм, погружаемой вибропогружателем ВП-80, и железобетонной сваи-оболочки диаметром 1200 мм, погружаемой вибропогружателем ВУ-1,6 с выемкой грунта из полости сваи.
2. <a id="p100260"></a>При погружении свай и шпунта вибропогружателями других типов необходимо внести поправку в значения  и , которую следует принять для  - пропорционально отношению вынуждающих сил и для  - пропорционально отношению частот колебаний вибропогружателей.

6. <a id="p100261"></a>Амплитуда смещения грунта на расстоянии r от погружаемой сваи или шпунта вычисляется по формуле

<a id="p100262"></a>, (3)

<a id="p100263"></a>где  - амплитуда смещения на расстоянии  = 0,5 м от погружаемой сваи, мм;
<a id="p100264"></a>e - основание натурального логарифма;
 - <a id="p100265"></a>коэффициент затухания колебаний грунта с расстоянием принимается по табл. 2 и уточняется по данным измерений в соответствии с п. 10, 1/м.

<a id="p100266"></a>Таблица 2


<a id="p100270"></a><a id="p100271"></a><a id="p100272"></a>

<table>
<colgroup><col width="55%"><col width="20%"><col width="11%"><col width="15%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3">Грунты</td><td colspan="3">Коэффициент дельта, 1/м</td></tr>
<tr><td rowspan="2">забивка свай и шпунта</td><td colspan="2">вибропогружение</td></tr>
<tr><td>сваи</td><td>сваиоболочки</td></tr>
<tr><td>Пески плотные и средней плотности маловлажные и влажные; супеси твердые; суглинки и глины твердые, полутвердые и тугопластичные</td><td>0,02 - 0,04 &lt;*&gt;</td><td>0,10</td><td>0,12</td></tr>
<tr><td>Пески плотные и средней плотности водонасыщенные; пески рыхлые маловлажные и влажные; супеси пластичные; суглинки и глины пластичные и текучепластичные</td><td>0,04 - 0,07 &lt;*&gt;</td><td>0,08</td><td>0,10</td></tr>
<tr><td>Пески рыхлые водонасыщенные; супеси текучие; суглинки и глины текучие</td><td>0,06 - 0,10 &lt;*&gt;</td><td>0,07</td><td>0,08</td></tr>
</table>



<a id="p100273"></a>

---

<a id="p100274"></a><*> Для грунтов одного вида по крупности, плотности сложения, влажности и текучести меньшие значения  соответствуют: для песков - большим значениям показателя относительной плотности и меньшей влажности, для глинистых грунтов - меньшим значениям показателя текучести и коэффициента пористости.

<div align="center">

7. <a id="p100275"></a>Скорость V и ускорение колебаний  на расстоянии r вычисляют по формулам

</div>


<a id="p100276"></a>; (4)

<div align="center">

<a id="p100277"></a>, (5)

</div>


<a id="p100278"></a>где  и  - соответственно скорость и ускорение колебаний грунта на расстоянии .
8. <a id="p100279"></a>В соответствии с требованиями п. 4.7 должны быть измерены параметры колебаний (амплитуды смещений и соответствующие им частоты) в вертикальном и двух взаимно перпендикулярных горизонтальных направлениях.
<a id="p100280"></a>Регистрацию колебаний следует производить одновременно через каждый 1 м погружения сваи или шпунта до проектной отметки или через 0,5 м, если в геологических разрезах имеют место выклинивающиеся слои грунта, или при мощности слоев менее 1 м.
9. <a id="p100281"></a>Для регистрации используют виброизмерительную аппаратуру, предназначенную для регистрации смещений в диапазоне частот 2 - 30 Гц (например, датчики И001, И002, сейсмоприемники СВ-5 и СГ1-10 и осциллографы Н-700, Н-004 и Н-041, отградуированные по амплитуде смещения колебаний, и другая аналогичная аппаратура).
<a id="p100282"></a>Датчики следует устанавливать на поверхности грунта и фундаментов на расстояниях, указанных в пп. 10 и 11, с одинаковой ориентацией по направлениям измерений колебаний грунта и фундамента. При этом необходимо обеспечить надежное крепление датчиков.
10. <a id="p100283"></a>Коэффициент , определяемый по результатам измерений параметров колебаний, вычисляют по формуле

<div align="center">

<a id="p100284"></a>, (6)

</div>


<a id="p100285"></a>где  и  - амплитуды смещений грунта на расстояниях  и .
11. <a id="p100286"></a>Значения коэффициента передачи колебаний грунта фундаменту (K) принимают по табл. 3.

<div align="center">

<a id="p100287"></a>Таблица 3

</div>



<a id="p100290"></a><a id="p100291"></a><a id="p100292"></a><a id="p100293"></a><a id="p100294"></a><a id="p100295"></a><a id="p100296"></a><a id="p100297"></a>

<table>
<colgroup><col width="33%"><col width="25%"><col width="26%"><col width="16%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Фундамент</td><td colspan="3">Значение коэффициента K в зависимости от грунта несущего слоя основания фундамента</td></tr>
<tr><td>пески рыхлые, супеси и глины с показателем текучести J &gt;= 1,0 L</td><td>пески средней плотности, супеси и глины с показателем текучести 0,5 &lt; J &lt; 1,0 L</td><td>пески плотные, супеси и глины с показателем текучести J &lt;= 0,5 L</td></tr>
<tr><td>Здание или сооружение высотой до:</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>2 этажей</td><td>0,8</td><td>0,9</td><td>1,0</td></tr>
<tr><td>5 этажей</td><td>0,7</td><td>0,8</td><td>0,9</td></tr>
<tr><td>9 этажей</td><td>0,6</td><td>0,7</td><td>0,8</td></tr>
<tr><td>12 и выше</td><td>0,5</td><td>0,6</td><td>0,7</td></tr>
<tr><td>Оборудование, установленное на:</td><td></td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>грунте</td><td>0,9</td><td>0,95</td><td>1,0</td></tr>
<tr><td>перекрытии здания или сооружения</td><td>0,85</td><td>0,9</td><td>1,0</td></tr>
</table>


<a id="p100298"></a>По результатам измерений параметров колебаний коэффициент K вычисляют из равенства

<div align="right">

<a id="p100299"></a>, (7)

</div>


<a id="p100300"></a>где  - амплитуда смещений фундамента, мм;
 - <a id="p100301"></a>амплитуда смещений грунта на расстоянии от сваи, равном расстоянию до фундамента, мм.





<a id="p100302"></a>Приложение 3
Рекомендуемое

<a id="p100303"></a>**ПЕРЕЧЕНЬ**
**РЕКОМЕНДУЕМЫХ МЕР ПО УСТРОЙСТВУ СВАЙНЫХ ФУНДАМЕНТОВ**
**И ШПУНТОВЫХ ОГРАЖДЕНИЙ ВБЛИЗИ ЗДАНИЙ**
**И ПОДЗЕМНЫХ КОММУНИКАЦИЙ**

1. <a id="p100304"></a>Проверка прочности, устойчивости оснований и сдвига фундамента по подошве в соответствии со СНиП 2.02.01-83 по формуле

<a id="p100305"></a>, (1)

<a id="p100306"></a>где F - расчетная нагрузка на основание;
 - <a id="p100307"></a>сила предельного сопротивления основания;
 - <a id="p100308"></a>коэффициент условий работы, принимаемый равным для грунтов 1-й группы - 1,0; 2-й - 0,9 и 3-й - 0,7;
 - <a id="p100309"></a>коэффициент надежности, принимаемый для сооружений I и II категорий по состоянию равным I; II и III категории - 1,2.
2. <a id="p100310"></a>Устройство технологического шпунта для ограждения котлована.
3. <a id="p100311"></a>Проверка технологического шпунта по деформациям:

<a id="p100312"></a>, (2)

<a id="p100313"></a>где a - горизонтальное смещение верха консольного шпунта в уровне планировки грунта или максимальное смещение заанкеренного или многоярусного шпунтового ограждения;
<a id="p100314"></a>[a] - допустимое горизонтальное смещение грунта.
4. <a id="p100315"></a>Устройство разделительного шпунта, размеры которого обосновываются расчетом дополнительных осадок от взаимного влияния существующего и нового фундаментов.
5. <a id="p100316"></a>Предохранение грунтов оснований сооружений от промерзания.
6. <a id="p100317"></a>Поверхностный водоотлив.
7. <a id="p100318"></a>Глубинное водопонижение.
8. <a id="p100319"></a>Расчет дополнительных осадок фундаментов при водопонижении по пп. 6 и 7 и их допустимости в соответствии с требованиями п. 2.4.
9. <a id="p100320"></a>Упрочнение грунтов оснований сооружений.
10. <a id="p100321"></a>Усиление фундаментов и надфундаментных конструкций сооружений.
11. <a id="p100322"></a>Вывешивание существующих сооружений к подземных коммуникаций.
12. <a id="p100323"></a>Мероприятия по уменьшению динамических воздействий от погружения свай и шпунта:
<a id="p100324"></a>устройство лидерных скважин и разбуривание грунта;
<a id="p100325"></a>вдавливание;
<a id="p100326"></a>применение обмазок, снижающих трение по боковой поверхности и в замках;
<a id="p100327"></a>выемка грунта из полости свай и свай-оболочек;
<a id="p100328"></a>погружение свай с подмывом.
13. <a id="p100329"></a>Проверка горизонтального смещения существующего свайного фундамента.
<a id="p100330"></a>При погружении свай вблизи сооружений (черт. 1) и подземных коммуникаций (черт. 2) со дна котлована целесообразно использовать меры, указанные в перечне, в соответствии с рекомендациями ниже приводимой таблицы, в которой учтены тип и глубина заложения существующего фундамента , глубина котлована , горизонт подземных вод  и расстояние от верхней бровки котлована до существующего фундамента или сооружения .

<div align="center">

<a id="p100331"></a>Схема устройства котлованов вблизи фундаментов<br>
на естественном основании и свайных

</div>




<a id="p100332"></a>Черт. 1

<a id="p100333"></a>Схема устройства котлованов вблизи подземных коммуникаций



<div align="right">

<a id="p100334"></a>Черт. 2

</div>



<table>
<colgroup><col width="6%"><col width="35%"><col width="23%"><col width="37%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2"><a id="p100335"></a>N п/п</td><td colspan="2">Условия устройства котлованов</td><td rowspan="2">Рекомендуемые мероприятия по перечню</td></tr>
<tr><td><a id="p100336"></a>Глубина, м</td><td>Расстояние от верхней бровки до фундамента сооружения, м</td></tr>
<tr><td><a id="p100337"></a>1</td><td>2</td><td>3</td><td>4</td></tr>
<tr><td></td><td colspan="3"><a id="p100338"></a>Вблизи фундаментов на естественном основании</td></tr>
<tr><td><a id="p100339"></a>1</td><td></td><td></td><td>Устройство котлованов возможно без применения специальных мероприятий</td></tr>
<tr><td><a id="p100340"></a>2</td><td>То же</td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт деревянный, из стальных балок с деревянным заполнением, стальных балок в распор, в замок.<br>Глубина погружения на 2 - 3 м ниже отметки подошвы фундамента;<br>пп. 5 и 6</td></tr>
<tr><td><a id="p100341"></a>3</td><td></td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт деревянный, из стальных балок в распор, в замок.<br>Глубина погружения шпунта: ;<br>п. 6</td></tr>
<tr><td><a id="p100342"></a>4</td><td>То же</td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт деревянный или стальной замок;<br>пп. 5 и 6</td></tr>
<tr><td><a id="p100343"></a>5</td><td></td><td></td><td>п. 1. Откопка котлована возможна без устройства шпунтового ограждения, если выполнено условие<br>устойчивости, при<br>= 1,0;  = 1,2;<br>п. 2. Шпунт деревянный, из стальных балок в распор и в замок;<br>п. 5</td></tr>
<tr><td><a id="p100344"></a>6</td><td></td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт из стальных балок в распор, в замок.<br>Распорные балки должны погружаться на глубину не менее  + 1,0 м;<br>п. 3. [a] = 1,0 см;<br>пп. 5 и 6</td></tr>
<tr><td><a id="p100345"></a>7</td><td></td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт деревянный, стальной в замок;<br>п. 3. [a] = 1,0 см;<br>пп. 6 - 8</td></tr>
<tr><td><a id="p100346"></a>8</td><td>То же</td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт стальной в замок;<br>п. 3. [a] = 0,5 см;<br>пп. 4 - 8;<br>пп. 9 - 12. При необходимости</td></tr>
<tr><td><a id="p100347"></a>9</td><td></td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт деревянный, из стальных балок в распор, в замок;<br>п. 3. [a] = 1,0 см;<br>п. 6;<br>пп. 9 - 12. При необходимости</td></tr>
<tr><td><a id="p100348"></a>10</td><td>То же</td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт из стальных балок в распор, в замок;<br>п. 3. [a] = 1,0 см;<br>пп. 4 - 6;<br>пп. 9 - 12. При необходимости</td></tr>
<tr><td><a id="p100349"></a>11</td><td></td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт в замок. Схема шпунта (консольный, заанкеренный, многоярусный) обосновывается расчетом;<br>п. 3. [a] = 0,5 см;<br>п. 4. При необходимости;<br>пп. 6 - 8;<br>пп. 9 - 12. При необходимости</td></tr>
<tr><td><a id="p100350"></a>12</td><td></td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт в замок.<br>Консольная схема шпунта допустима только в связных грунтах, устойчивых к динамическим воздействиям.<br>Взвешивающее действие воды учитывается и для глинистых грунтов;<br>п. 3. [a] = 0,5 см;<br>пп. 4, 5, 7, 8;<br>пп. 9 - 12. При необходимости</td></tr>
<tr><td></td><td colspan="3"><a id="p100351"></a>Вблизи свайных фундаментов</td></tr>
<tr><td><a id="p100352"></a>13</td><td></td><td></td><td>Никаких специальных мероприятий не требуется</td></tr>
<tr><td><a id="p100353"></a>14</td><td>То же</td><td></td><td>п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением;<br>пп. 5, 6 и 13</td></tr>
<tr><td><a id="p100354"></a>15</td><td></td><td></td><td>п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением;<br>пп. 7, 8</td></tr>
<tr><td>16</td><td>То же</td><td></td><td>п. 2. Шпунт в замок;<br>п. 3. [a] = 1,0 см;<br>пп. 5, 8, 13;<br>пп. 9 - 12. При необходимости</td></tr>
<tr><td><a id="p100355"></a>17</td><td></td><td></td><td>п. 2. Шпунт любой;<br>п. 6;<br>пп. 9 - 12. При необходимости</td></tr>
<tr><td><a id="p100356"></a>18</td><td>То же</td><td></td><td>п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением;<br>п. 4. при  &lt;= 3 м;<br>пп. 5 - 8, 13;<br>пп. 9 - 12. При необходимости</td></tr>
<tr><td><a id="p100357"></a>19</td><td></td><td></td><td>п. 2. Шпунт в замок;<br>п. 3. [a] = 1,0 см;<br>пп. 9 - 12. При необходимости</td></tr>
<tr><td><a id="p100358"></a>20</td><td></td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт в замок;<br>п. 3. [a] = 0,5 см;<br>пп. 4, 5 при  &lt; 3 м;<br>пп. 6 - 8;<br>пп. 9 - 12. При необходимости</td></tr>
<tr><td><a id="p100359"></a>21</td><td></td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт любой;<br>п. 6;<br>пп. 9 - 12. При необходимости</td></tr>
<tr><td><a id="p100360"></a>22</td><td>То же</td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением;<br>п. 3. [a] = 1,0 см;<br>пп. 4, 5 при  &lt;= 3,0 м;<br>п. 6;<br>пп. 9 - 12. При необходимости</td></tr>
<tr><td><a id="p100361"></a>23</td><td></td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт в замок;<br>п. 3. [a] = 1,0 см;<br>пп. 6 - 8;<br>пп. 9 - 12. При необходимости</td></tr>
<tr><td><a id="p100362"></a>24</td><td>То же</td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт в замок;<br>п. 3. [a] = 0,5 см;<br>пп. 4, 5 при  &lt;= 3 м;<br>пп. 7, 8;<br>пп. 9 - 12. При необходимости</td></tr>
<tr><td></td><td colspan="3"><a id="p100363"></a>Вблизи подземных коммуникаций</td></tr>
<tr><td><a id="p100364"></a>25</td><td></td><td></td><td>Устройство котлованов возможно без специальных мероприятий</td></tr>
<tr><td><a id="p100365"></a>26</td><td>То же</td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт любой;<br>п. 5</td></tr>
<tr><td><a id="p100366"></a>27</td><td></td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением;<br>пп. 6, 7</td></tr>
<tr><td><a id="p100367"></a>28</td><td>То же</td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт деревянный, стальной в замок;<br>пп. 5 - 7</td></tr>
<tr><td><a id="p100368"></a>29</td><td></td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт любой;<br>п. 6</td></tr>
<tr><td><a id="p100369"></a>30</td><td>То же</td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт любой, кроме стальных балок с деревянным заполнением;<br>пп. 5, 6</td></tr>
<tr><td><a id="p100370"></a>31</td><td></td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт любой в замок;<br>п. 3. [a] = 1,0 см;<br>пп. 6 - 8;<br>пп. 9 - 12. При необходимости</td></tr>
<tr><td><a id="p100371"></a>32</td><td>То же</td><td></td><td>п. 1;<br>п. 2. Шпунт в замок (при расчете необходимо учитывать взвешивающее действие воды и для глинистых грунтов);<br>п. 3. [a] = 1,0 см;<br>пп. 5 - 8;<br>пп. 9 - 12. При необходимости</td></tr>
</table>






<a id="p100372"></a>Приложение 4

<div align="center">

Рекомендуемое

</div>


<a id="p100373"></a>**ПРИМЕР**
**РАСЧЕТА ВОЗМОЖНОСТИ ПОГРУЖЕНИЯ СВАЙ ВБЛИЗИ ЗДАНИЙ**

<a id="p100374"></a>Исходные данные

<a id="p100375"></a>Здание административное, 5-этажное, кирпичное, без подвала, высотой 16 м, построено в 1958 г.
<a id="p100376"></a>Фундаменты ленточные, из сборных бетонных плит и блоков, глубина заложения  = 2,3 м, среднее давление на грунт 0,15 МПа.
<a id="p100377"></a>Перекрытия из железобетонных панелей.
<a id="p100378"></a>Состояние здания: имеются трещины в стенах здания, ширина раскрытия трещин до 2 мм; имеются признаки сдвигов по трещинам. Повреждения фундаментов отсутствуют.
<a id="p100379"></a>Сваи, погружаемые вблизи здания, железобетонные сечением 30 x 30 см, длиной 8 м. Минимальное расстояние от свай до здания r = 18 м. Расстояние до верхней бровки котлована  = 16 м. Глубина котлована  = 3,5 м. Крепление стенок котлована по проекту из стального шпунта типа Ларсен-4 длиной 8 м. Погружение свай намечено проводить дизель-молотом С-330 с массой ударной части 2,5 т.
<a id="p100380"></a>Грунтовые условия. С поверхности толщина насыпного слоя достигает 1,5 м. Ниже песок средней крупности, средней плотности, влажный, с глубины 3,7 до 4,4 м водонасыщенный. Суглинки текучие и мягкопластичные до глубины 10 м подстилаются глинами тугопластичными и полутвердыми. Мощность пройденных выработок 15 м. Горизонт подземных вод на глубине  = 3,7 м.
<a id="p100381"></a>Рассматриваемое здание относится к многоэтажным бескаркасным зданиям с несущими стенами, для которых радиус зоны обследования при забивке около них свай составляет 30 м (см. табл. 1, п. 2.1). Следовательно, до начала забивки свай необходимо провести обследование и составить акт по форме рекомендуемого Приложения 1.
<a id="p100382"></a>По результатам обследования (см. исходные данные) здание относим ко II категории по состоянию (см. табл. 5), грунт в основании здания (песок средней крупности, средней плотности влажный) по табл. 3 к грунту 2-й группы.
<a id="p100383"></a>Поскольку расстояние от здания до погружаемых свай r = 18 м, (меньше 30 м), то в соответствии с требованиями п. 2.3 следует определить допустимое расстояние [r], на котором забивка не вызовет развития деформаций основания здания из условия (1):

<a id="p100384"></a>,

<a id="p100385"></a>где  - ускорение вертикальных колебаний фундамента на расстоянии 18 м от сваи;
 - <a id="p100386"></a>допустимое ускорение вертикальных колебаний фундамента, равное 0,5 м/с2, принято по табл. 2.
<a id="p100387"></a>Для определения расстояния [r] необходимо рассчитать ускорение  на расстоянии 0,5 м от погружаемой сваи по черт. 1 и формуле (2) рекомендуемого Приложения 2. Коэффициент затухания колебаний с расстоянием для суглинков текучих и мягкопластичных принимаем 0,07 1/м по табл. 2 рекомендуемого Приложения 2. Амплитуда смещения по графику на черт. 1 Приложения 2  = 0,68 мм соответствует частоте  = 17 Гц, принятой для песков средней крупности, средней плотности и глин тугопластичных и полутвердых. Ускорение колебаний равно:

<a id="p100388"></a>.

<a id="p100389"></a>Коэффициент передачи колебаний грунта фундамента 5-этажного здания на песках средней крупности средней плотности принимаем равным 0,8 (см. табл. 3 Приложения 2).
<a id="p100390"></a>Определим коэффициент  по формуле (2):

<a id="p100391"></a>.

<a id="p100392"></a>Допустимое расстояние определим по графику (см. черт. 1), построенному с учетом требования условия (1). При коэффициенте  = 0,082 и коэффициенте затухания с расстоянием  = 0,07 допустимое расстояние от погружаемых свай до здания [r] = 12 м.
<a id="p100393"></a>Таким образом, забивку свай можно осуществлять без каких-либо дополнительных мероприятий. Кроме того, в соответствии с требованиями Приложения 3 ограждение котлована можно выполнить из шпунта любой конструкции. С целью удешевления и экономии металла ограждение рекомендуется выполнить из стальных балок с деревянным заполнением.





<a id="p100394"></a>Приложение 5
Справочное

<a id="p100395"></a>**ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ**

<a id="p100396"></a>r - расстояние от ближайших погружаемых свай (шпунта) до фундамента сооружения или подземных коммуникаций;

<div align="center">

<a id="p100397"></a>[r] - допустимое расстояние от ближайших погружаемых свай (шпунта) до фундамента сооружения или подземных коммуникаций;<br>
<a id="p100398"></a>A - амплитуда смещений;<br>
<a id="p100399"></a>f - частота колебаний;<br>
 - <a id="p100400"></a>амплитуда смещений грунта на расстоянии 0,5 м до погружаемой сваи (шпунта);<br>
 - <a id="p100401"></a>частота колебаний грунта на расстоянии 0,5 м до погружаемой сваи;<br>
 - <a id="p100402"></a>ускорение колебаний фундамента на расстоянии 0,5 м до погружаемой сваи;<br>
 - <a id="p100403"></a>ускорение вертикальных колебаний фундамента на расстоянии r;<br>
 - <a id="p100404"></a>допустимое ускорение вертикальных колебаний фундамента, при котором не происходят дополнительные деформации оснований;<br>
 - <a id="p100405"></a>предельное допустимое ускорение колебаний фундамента;<br>
 - <a id="p100406"></a>дополнительные деформации основания существующего фундамента от динамических воздействий;<br>
 - <a id="p100407"></a>дополнительная деформация основания сооружения за время t;<br>
 - <a id="p100408"></a>дополнительная деформация основания, вызванная влиянием нагружения фундаментов нового сооружения;<br>
 - <a id="p100409"></a>коэффициент затухания колебаний грунта с расстоянием;<br>
 - <a id="p100410"></a>скорость колебаний фундаментов или несущих конструкций сооружения, находящихся на расстоянии r;<br>
 - <a id="p100411"></a>допустимая скорость колебаний машин, оборудования и приборов;<br>
<a id="p100412"></a>K - коэффициент передачи колебаний грунта фундаменту;<br>
 - <a id="p100413"></a>показатель текучести;<br>
 - <a id="p100414"></a>относительная плотность;<br>
<a id="p100415"></a>[s] - предельно допустимые деформации оснований сооружений;<br>
<a id="p100416"></a>F - расчетная нагрузка на основание;<br>
 - <a id="p100417"></a>сила предельного сопротивления основания;<br>
 - <a id="p100418"></a>коэффициент условий работы;<br>
 - <a id="p100419"></a>коэффициент надежности;<br>
<a id="p100420"></a>a - горизонтальное смещение верха консольного шпунта;<br>
<a id="p100421"></a>[a] - допустимое горизонтальное смещение грунта;<br>
 - <a id="p100422"></a>глубина заложения существующего фундамента;<br>
 - <a id="p100423"></a>глубина от поверхности планировки до отметки погружения свай существующего свайного фундамента;<br>
 - <a id="p100424"></a>глубина котлована;<br>
 - <a id="p100425"></a>глубина залегания грунтовых вод;<br>
 - <a id="p100426"></a>расстояние от верхней бровки котлована до существующего фундамента подземных коммуникаций;<br>
<a id="p100427"></a>DL - отметка планировки;<br>
<a id="p100428"></a>WL - уровень подземных вод;<br>
<a id="p100429"></a>FL - отметка подошвы фундамента;<br>
<a id="p100430"></a>SL - отметка острия свай существующего свайного фундамента;<br>
<a id="p100431"></a>FL - отметка низа подземных коммуникаций;<br>
<a id="p100432"></a>KL - отметка дна котлована;<br>
<a id="p100433"></a>B - ширина подошвы фундамента.

</div>




<a id="p100434"></a>

---



## Иллюстрации

$s_{\alpha}$

$\alpha_{\text{ф}} \leq [\alpha]_{I}$

$\alpha_{\text{ф}}$

$[\alpha]_{I}$

$s_{\alpha}$

$\alpha_{\text{ф}}>[\alpha]_{I}$

$\lambda$

$\delta$

$\lambda$

$\lambda = [\alpha]_{I}/K\alpha_{o}$

$\alpha_{o}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_0.png)

$\lambda$

$\lambda$

$\delta$

$\lambda$

$\lambda = [\alpha]_{I}/0,5\alpha_{o}$

$\lambda = [\alpha]_{I}/0,8\alpha_{o}$

$\lambda = [\alpha]_{I}/\alpha_{o}$

$s_{\alpha} + s_{o} \leq [s]$

$s_{o}$

$[s]$

$s_{o}$

$s_{\alpha}$

$s_{\alpha} = \frac{[s](\alpha_{\text{ф}} - [\alpha]_{I})}{[\alpha]_{II} - [\alpha]_{I}}$

$[\alpha]_{II}$

$[\alpha]_{II}$

$v_{\text{ф}} \leq [v]$

$v_{\text{ф}}$

$\delta$

$\delta$

$J_{L}$

$s_{t}$

$s_{t} = f(t)$

$s_{t}$

$r \leq 3$

$r \leq 2$

$\alpha$

$\alpha$

$V = 2\pi Af$

$\alpha = 4\pi^{2}Af^{2}$

$A_{o}$

$f_{o}$

$J_{D}$

$J_{L}$

$J_{D}$

$J_{L}$

$f_{o}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_1.png)

$A_{o}$

$\alpha_{o}$

$f_{o}$

$A_{o}$

$f_{o}$

$A_{o}$

$A_{o}$

$f_{o}$

$A_{o}$

$f_{o}$

$A_{o}$

$f_{o}$

$A_{o}$

$f_{o}$

$A = A_{o} \sqrt{\frac{r_{o}}{r}} e^{- \delta(r - r_{o})}$

$A_{o}$

$r_{o}$

$\delta$

$\delta$

$\alpha$

$V = V_{o} \sqrt{\frac{r_{o}}{r}} e^{- \delta(r - r_{o})}$

$\alpha = \alpha_{o} \sqrt{\frac{r_{o}}{r}} e^{- \delta(r - r_{o})}$

$V_{o}$

$\alpha_{o}$

$r_{o}$

$\delta$

$\delta = \frac{ln(\frac{A_{1}}{A_{2}} \sqrt{\frac{r_{1}}{r_{2}}})}{r_{2} - r_{1}}$

$A_{1}$

$A_{2}$

$r_{1}$

$r_{2}$

$\text{К } = \frac{\text{А}_{\text{ф}}}{\text{А}_{\text{г}}}$

$\text{А}_{\text{ф}}$

$\text{А}_{\text{г}}$

$F \leq \gamma_{c} \frac{F_{u}}{\gamma_{n}}$

$F_{u}$

$\gamma_{\text{с}}$

$\gamma_{n}$

$\text{а} \leq [\text{а}]$

$d_{n}$

$d_{\text{к}}$

$d_{w}$

$L_{\text{к}}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_2.png)

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_3.png)

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_4.png)

$L_{\text{к}} \geq 1,5d_{n}$

$L_{\text{к}}<1,5d_{n}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_5.png)

$L_{\text{к}} \geq 1,5d_{n}$

$d_{\text{шп}} \geq 2,2d_{\text{к}} - 1,1d_{w}$

$L_{\text{к}}<1,5d_{n}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_6.png)

$L_{\text{к}} \geq 1,5d_{n}$

$\gamma_{c}$

$\gamma_{n}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_7.png)

$L_{\text{к}}<1,5d_{n}$

$d_{\text{к}}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_8.png)

$L_{\text{к}} \geq 1,5d_{n}$

$L_{\text{к}}<1,5d_{n}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_9.png)

$L_{\text{к}} \geq 1,5d_{n}$

$L_{\text{к}}<1,5d_{n}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_10.png)

$L_{\text{к}} \geq 1,5d_{n}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_11.png)

$L_{\text{к}}<1,5d_{n}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_12.png)

$L_{\text{к}} \geq 1,5d_{n}$

$L_{\text{к}}<1,5d_{n}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_13.png)

$L_{\text{к}} \geq 1,5d_{n}$

$L_{\text{к}}<1,5d_{n}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_14.png)

$L_{\text{к}} \geq 1,5d_{\text{к}}$

$L_{\text{к}}<1,5d_{\text{к}}$

$L_{\text{к}}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_15.png)

$L_{\text{к}} \geq 1,5d_{\text{к}}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_16.png)

$L_{\text{к}}<1,5d_{\text{к}}$

$L_{\text{к}}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_17.png)

$L_{\text{к}} \geq 1,5d_{\text{к}}$

$L_{\text{к}}<1,5d_{\text{к}}$

$L_{\text{к}}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_18.png)

$L_{\text{к}} \geq 1,5d_{\text{к}}$

$L_{\text{к}}<1,5d_{\text{к}}$

$L_{\text{к}}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_19.png)

$L_{\text{к}} \geq 1,5d_{\text{к}}$

$L_{\text{к}}<1,5d_{\text{к}}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_20.png)

$L_{\text{к}} \geq 1,5d_{\text{к}}$

$L_{\text{к}}<1,5d_{\text{к}}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_21.png)

$L_{\text{к}} \geq 1,5d_{\text{к}}$

$L_{\text{к}}<1,5d_{\text{к}}$

![](https://i.bukva.ai/eIq0MXmr/img_22.png)

$L_{\text{к}} \geq 1,5d_{\text{к}}$

$L_{\text{к}}<1,5d_{\text{к}}$

$d_{n}$

$L_{\text{к}}$

$d_{\text{к}}$

$d_{w}$

$\alpha_{\text{ф}} \leq [\alpha]_{I}$

$\alpha_{\text{ф}}$

$[\alpha]_{I}$

$\alpha_{o}$

$A_{o}$

$f_{o}$

$\alpha_{o} = 4\pi^{2}A_{o}f_{o}^{2} = 4\pi^{2} \times 0,68 \times 17^{2} = 7648\text{мм}/\text{с}^{2} = 7,65\text{м}/\text{с}^{2}$

$\lambda$

$\lambda = [\alpha]_{I}/(\alpha_{o} \times K) = 0,5/(7,65 \times 0,8) = 0,082$

$\lambda$

$\delta$

$A_{o}$

$f_{o}$

$\alpha_{o}$

$\alpha_{\text{ф}}$

$[\alpha]_{I}$

$[\alpha]_{II}$

$s_{\alpha}$

$s_{t}$

$s_{o}$

$\delta$

$V_{\text{ф}}$

$[V]_{\text{ф}}$

$J_{L}$

$J_{D}$

$F_{u}$

$\gamma_{\text{с}}$

$\gamma_{n}$

$d_{n}$

$d_{n} + d_{s}$

$d_{\text{к}}$

$d_{w}$

$L_{\text{к}}$