---
title: "Без названия"
status: действует
canonical: "https://bukva.ai/docs/bez-nazvaniya-2164"
---

## Без названия

# Документ 22841


<div align="right">

<a id="p100001"></a>Утверждены<br>
РАО "ЕЭС России"

</div>

26 октября 1995 года

<a id="p100003"></a>**РУКОВОДЯЩИЙ ДОКУМЕНТ**

<a id="p100631"></a>**МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ**
**ПО ОБСЛЕДОВАНИЮ ТЕПЛОПОТРЕБЛЯЮЩИХ УСТАНОВОК**
**ЗАКРЫТЫХ СИСТЕМ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ И РАЗРАБОТКЕ**
**МЕРОПРИЯТИЙ ПО ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЮ**

<div align="center">

<a id="p100004"></a>РД 34.09.455-95

</div>


<div align="right">

<a id="p100002"></a>Срок действия установлен<br>
с 1 января 1997 года

</div>

до 1 января 2002 года

<a id="p100005"></a>Разработаны Всероссийским дважды ордена Трудового Красного Знамени теплотехническим научно-исследовательским институтом (ВТИ).
<a id="p100006"></a>Разработчики: Н.М. Зингер, д.т.н., А.И. Любарская, н.с., С.А. Байбаков, н.с., Н.П. Белова, м.н.с.
<a id="p100007"></a>Введены впервые.

<a id="p100008"></a>Настоящий отраслевой руководящий документ устанавливает правила энергообследования тепловых пунктов закрытых систем теплоснабжения, а также рекомендации по энергосбережению.
<a id="p100009"></a>Положения настоящего отраслевого нормативного документа подлежат применению расположенными на территории Российской Федерации предприятиями и объединениями предприятий, в том числе межотраслевыми и региональными, имеющими в своем составе (структуре) тепловые электростанции и котельные, независимо от форм собственности и подчинения.


### 1. <a id="p100010"></a>ОПРЕДЕЛЕНИЯ


<a id="p100011"></a>В настоящих Методических указаниях применяют следующие термины.
<a id="p100012"></a>Тепловые пункты или абонентские вводы - это помещения, включающие: теплообменники (отопления и горячего водоснабжения), насосы (подкачивающие, подмешивающие, рециркуляционные), системы авторегулирования, контроля и учета.
<a id="p100013"></a>Тепловые пункты могут быть индивидуальными, сокращенно ИТП, обслуживающими одно здание, и центральными, сокращенно ЦТП, обслуживающими группу зданий. При наличии центральных тепловых пунктов с указанным выше оборудованием в зданиях, обслуживаемых этим ЦТП, или в отдельных секциях этих зданий имеются узлы смешения, в которых устанавливаются смесительные устройства - элеваторы или насосы смешения и контрольно-измерительные приборы.
<a id="p100014"></a>Различаются следующие схемы присоединения систем отопления:
<a id="p100015"></a>зависимая - с непосредственным присоединением системы отопления к тепловой сети;
<a id="p100016"></a>независимая - с присоединением системы отопления к тепловой сети через водо-водяной теплообменник.
<a id="p100017"></a>По схемам присоединения подогревателей горячего водоснабжения различаются параллельная, смешанная и последовательная схемы.
<a id="p100018"></a>Схемы присоединения систем отопления и горячего водоснабжения приведены на рисунке 1 (здесь и далее рисунки не приводятся).
<a id="p100019"></a>На рисунке 1а - зависимая схема присоединения системы отопления и последовательная схема присоединения подогревателей горячего водоснабжения; на рисунке 1б - независимая схема присоединения системы отопления и смешанная схема присоединения подогревателей горячего водоснабжения. И последовательная и смешанная схемы являются двухступенчатыми, т.е. включают две ступени подогрева водопроводной воды на горячее водоснабжение. Параллельная схема является частным случаем смешанной, когда отсутствует подогреватель первой (нижней) ступени.


### 2. <a id="p100020"></a>ОБОЗНАЧЕНИЯ


<a id="p100021"></a>В настоящем документе применяют следующие обозначения параметров теплоносителей и оборудования:
    Температуры, °С:

t  - наружного воздуха;
 н
t' - наружного воздуха расчетная для отопления;
 н
t  - внутренняя отапливаемых помещений;
 в
t' - расчетная внутренняя температура, обычно равная 18 °С;
 в
тау ,  тау   -  сетевой   воды   в  подающей   и  обратной  линиях
   1      2
тепловой сети;
тау', тау'  - расчетные сетевой воды в подающей  и обратной линиях
   1     2
тепловой сети при t';
                   н
тау  , тау   - перед и после элеватора;
   о1     о3
тау' , тау'  - расчетные перед и после элеватора при t';
   о1     о3                                          н
тау   - после системы отопления;
   о2
тау'  - расчетная после системы отопления при t';
   о2                                          н
дельта  тау'   - расчетный  перепад  температур  в  тепловой сети,
           о
равный

<a id="p100022"></a>                 дельта тау' = тау'  - тау' ;                  (1)
                           о      о1      о2

ДЕЛЬТА t' - расчетный  температурный  напор  в  системе отопления,
равный

<a id="p100023"></a>               ДЕЛЬТА t' = 0,5 (тау'  - тау' ) - t';           (2)
                                   о3      о2     в

тау  , тау   - сетевой воды перед и после подогревателя отопления;
   п1     п2
тау    - сетевой воды на выходе из  второй  ступени подогревателя;
   II
тау  - сетевой воды на входе в первую ступень подогревателя;
   с
t ,  t   -  водопроводной  воды   на   входе   и выходе из  первой
 2    п
ступени подогревателя;
t ,  t   - водопроводной  воды  в системе циркуляции и на входе во
 ц    п2
вторую ступень подогревателя;
t  - водопроводной воды на горячее водоснабжение;
 1
__
\/  - максимальная разность температур  теплоносителей на  входе в
теплообменный аппарат.

<a id="p100024"></a>    Расходы, кг/с (т/ч):

G  - сетевой воды на ввод (на тепловой пункт);
 с
G  - на систему отопления;
 о
G'  - расчетный на систему отопления при t';
 о                                        н
фи - относительный расход сетевой воды, равный

                                 G
                                  о
<a id="p100025"></a>                            фи = --;                           (3)
                                 G'
                                  о

 р
G     -   расчетный   на   систему   отопления   при  произвольной
 о
температуре t ;
             н
G  - сетевой воды на подогреватель отопления;
 п
G   - сетевой воды на вторую ступень подогревателя;
 II
G  - водопроводной воды на горячее водоснабжение;
 в
G  - водопроводной воды в системе рециркуляции;
 ц
W - тепловой  эквивалент  расхода  теплоносителя,  Вт/К [ккал/(ч х
°С)], равный произведению расхода воды на его теплоемкость

<a id="p100026"></a>                            W = G х c;                         (4)

W  - меньшее значение теплового эквивалента;
 м
W  - большее значение теплового эквивалента;
 б
с - теплоемкость теплоносителя, Дж/(кг х К).

<a id="p100027"></a>    Тепловые нагрузки, Вт (ккал/ч):

Q  - системы отопления при любой наружной температуре;
 о
Q'   - расчетная   системы  отопления при расчетной для  отопления
 о
температуре наружного воздуха;
_
Q  - относительная нагрузка системы отопления, равная
 о

                                  Q
                                   о
<a id="p100028"></a>                             Q  = --;                          (5)
                              о   Q'
                                   о

 р
Q   -   расчетная  системы  отопления  при  произвольной  наружной
 о
температуре t
             н

                                t' - t
                         р       в    н
<a id="p100029"></a>                        Q  = Q' -------;                       (6)
                         о    о t' - t'
                                 в    н

Q , Q , Q   - горячего  водоснабжения,  первой и  второй  ступеней
 г   I   II
подогревателя горячего водоснабжения;
 ср
Q      - средненедельная нагрузка горячего водоснабжения;
 г
 макс
Q     - максимальная нагрузка горячего водоснабжения  (средняя  за
 г
час максимального водопотребления);
ро  - относительная  нагрузка  горячего  водоснабжения  (отношение
средненедельной нагрузки горячего водоснабжения к Q')
                                                   о

                                  ср
                                 Q
                                  г
<a id="p100030"></a>                            ро = ----;                         (7)
                                 Q'
                                  о

Q  - теплопотери в системе рециркуляции;
 ц
эпсилон  - безразмерная удельная нагрузка системы отопления;
       о
эпсилон - безразмерная удельная нагрузка подогревателя.

<a id="p100031"></a>    Давления, Па:

P , P  - сетевой воды в подающей и обратной линиях;
 1   2
P  ,  P    -  воды  в  отопительной   сети на  входе  и  выходе из
 о1    о2
теплового пункта;
P  , P   - сетевой воды до и после подогревателя отопления;
 п1   п2
P  ,  P  , P   - водопроводной воды на входе в первую ступень,  на
 в2    вп   в1
выходе из первой ступени, на выходе из второй ступени;
H - напор - давление, выраженное в м вод. ст.

<a id="p100032"></a>    Поверхности, кв. м:

F ,   F   -  поверхности  нагрева   первой   и   второй   ступеней
 I     II
подогревателя горячего водоснабжения;
F   - поверхность нагрева отопительного теплообменника;
 от
ФИ  - параметр отопительной системы, Вт/К [ккал/(ч  х °С)];
  о
ФИ - параметр  секционного  водо-водяного  подогревателя, величина
безразмерная, постоянная для данного подогревателя;
к  -    коэффициент         теплопередачи         теплообменников,
Вт/кв. м К [ккал/(кв. м х ч х °С)];
u - коэффициент смешения смесительного узла, равный

                            тау   - тау
                               о1      о3
<a id="p100033"></a>                        u = -------------.                     (8)
                            тау   - тау
                               о3      о2

<a id="p100034"></a>    Все  параметры  могут  относиться к любой наружной температуре
t .
 н


### 3. <a id="p100035"></a>ЗАДАЧИ ЭНЕРГООБСЛЕДОВАНИЯ


<a id="p100036"></a>Основные тепловые нагрузки (отопление, горячее водоснабжение) имеют различные суточные и сезонные графики и требуют тепло разного потенциала. Назначением теплового пункта является обеспечение указанных теплопотребляющих систем теплоносителем с требуемым параметром (расходом и температурой) без перерасходов тепла по сравнению с расчетными.
<a id="p100037"></a>Основными расчетными показателями служат расходы тепла, сетевой воды и температура обратной сетевой воды.
<a id="p100038"></a>Задачей энергообследования является определение фактических значений основных параметров с помощью измерительной техники, сопоставление их с расчетными значениями и при выявленных перерасходах тепла и воды разработка мероприятий по их устранению.


### 4. <a id="p100039"></a>ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ТЕПЛОВЫХ НАГРУЗОК


<a id="p100040"></a>До проведения приборного обследования с целью определения фактических параметров следует определить расчетные тепловые нагрузки объекта. Как правило, это нагрузки отопления и горячего водоснабжения. Ниже приведены методы определения этих нагрузок.


#### <a id="p100041"></a>4.1 Система отопления


<a id="p100042"></a>Расчетную нагрузку отопления определяют либо из договора с теплоснабжающей организацией, в котором обычно указывают проектные значения тепловых нагрузок, либо непосредственно из проекта здания или теплового пункта.
<a id="p100043"></a>При отсутствии этих материалов следует использовать материалы, приведенные в нормативной, справочной и технической литературе.
<a id="p100044"></a>Могут быть рекомендованы для использования следующие материалы, приведенные в Приложениях:
<a id="p100045"></a>а) Определение расчетной нагрузки отопления здания по его наружному объему (Приложение А).
<a id="p100046"></a>б) Максимальный расход теплоты (максимальная тепловая мощность) на одного жителя при расчетной наружной температуре (Приложение Б).
<a id="p100047"></a>в) Теплотехнические показатели наиболее распространенных современных типовых жилых зданий (Приложение В).
<a id="p100048"></a>г) Отопительные характеристики жилых зданий (Приложение Г).
<a id="p100049"></a>д) Удельные тепловые характеристики административных, лечебных и культурно-просветительных зданий и зданий детских учреждений (Приложение Д).
<a id="p100050"></a>е) Удельные тепловые характеристики промышленных зданий (Приложение Е).


#### <a id="p100051"></a>4.2 Система горячего водоснабжения


<a id="p100052"></a>Расчетную нагрузку горячего водоснабжения определяют также из проекта здания или теплового пункта. При отсутствии таких данных расчетную нагрузку горячего водоснабжения можно определить по расходу в литрах в сутки горячей воды температурой 65 °С на одного человека. Расход воды зависит от благоустройства квартир, их заселенности, режима работы предприятий и организаций, привычек населения и других неучитываемых факторов. Поэтому следует применять справочные данные по нагрузкам горячего водоснабжения, приведенные в Приложении Ж.
<a id="p100053"></a>Нагрузка горячего водоснабжения характеризуется коэффициентами неравномерности, представляющими собой отношения максимальной нагрузки к средней за определенные периоды. Значения коэффициентов неравномерности приведены в Приложении И.
<a id="p100054"></a>Теплопотери в рециркуляционных трубопроводах системы горячего водоснабжения составляют обычно 10% от максимальной или 20% от средней нагрузки горячего водоснабжения.


### 5. <a id="p100055"></a>ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ РАСХОДОВ ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ НА ТЕПЛОВЫХ ПУНКТАХ И ТЕМПЕРАТУР ОБРАТНОЙ СЕТЕВОЙ ВОДЫ


<a id="p100056"></a>Для оценки эффективности использования тепла на нужды отопления и горячего водоснабжения следует определить требуемый для данных условий расход теплоносителя, обеспечивающий известные тепловые нагрузки.
<a id="p100057"></a>Требуемый расход теплоносителя зависит не только от величины тепловых нагрузок, но также от установленного в тепловом пункте оборудования, схем его присоединения, условий автоматизации, параметров теплоносителя во внешней тепловой сети.
<a id="p100058"></a>Задача может быть решена путем использования разработанной во Всероссийском теплотехническом институте (ВТИ) программы расчета на ПЭВМ режимов работы абонентских вводов. Описание возможностей программы и решаемых ею задач приведено в Приложении К.
<a id="p100059"></a>В качестве примера использования программы в Приложении Л и на рисунках Л.1 - Л.4 (здесь и далее рисунки не приводятся) приведены результаты расчетов требуемых расходов и температур обратной сетевой воды для разных температурных графиков и разных значений ро тепловых пунктов для наиболее распространенных смешанной и последовательной схем при зависимом присоединении системы отопления. Из рисунков расход тепла на тепловой пункт определяется как произведение расхода сетевой воды на разность температур подающей и обратной линии тепловой сети.
<a id="p100060"></a>При существующем многообразии величин ро абонентов, температурных графиков и схем присоединения систем отопления и горячего водоснабжения эти зависимости могут быть использованы для приближенной оценки требуемых параметров тепловых пунктов.
<a id="p100061"></a>Определить параметры отдельных элементов системы теплоснабжения можно также путем использования уравнения характеристики теплообменных аппаратов, что является более трудоемким, т.к. все задачи решаются методом последовательных приближений. Уравнения характеристики системы отопления и теплообменных аппаратов и примеры их использования приведены в Приложениях М и Н.


### 6. <a id="p100062"></a>ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФАКТИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ ТЕПЛОПОТРЕБЛЯЮЩИХ УСТАНОВОК


<a id="p100063"></a>Определение фактических параметров приборными методами в точках, обозначенных на схеме (рисунок 1), производят для отдельных элементов, а также для установки в целом.


#### <a id="p100064"></a>6.1. Измерительная аппаратура



##### <a id="p100065"></a>6.1.1 Общие требования

<a id="p100066"></a>Для измерений могут быть использованы имеющиеся на тепловом пункте измерительные приборы или приборы организации, проводящей обследование.
<a id="p100067"></a>Измерительная аппаратура должна удовлетворять следующим общим требованиям:
<a id="p100068"></a>все приборы должны быть проверены и иметь аттестацию органов Госстандарта;
<a id="p100069"></a>погрешность измерений параметров должна составлять:
<a id="p100070"></a>по расходам - не более 2,5%,
<a id="p100071"></a>по давлениям - не более 0,1 кгс/кв. см,
<a id="p100072"></a>по температурам - не более 0,1 °С.

##### <a id="p100073"></a>6.1.2 Измерения расходов

<a id="p100074"></a>В качестве расходомерных устройств могут быть использованы установленные в теплопунктах стационарные приборы, в том числе входящие в состав теплосчетчиков, позволяющие определить мгновенные значения расходов воды: измерительные диафрагмы, приборы турбинного или крыльчатого типа, а также электромагнитные, вихревые и ультразвуковые расходомеры.
<a id="p100075"></a>При отсутствии стационарных расходомеров могут быть использованы переносные измерительные приборы: переносные ультразвуковые расходомеры с накладными датчиками отечественного или зарубежного производства.

##### <a id="p100076"></a>6.1.3 Измерения давления

<a id="p100077"></a>В качестве измерительных приборов могут быть использованы образцовые пружинные манометры.
<a id="p100078"></a>При организации автоматизированной системы измерений в качестве датчиков давления или перепада давлений могут использоваться датчики МТ-100 или преобразователи давления "САПФИР" завода "Манометр", датчики давления Концерна "МЕТРАН", а также аппаратура аналогичного типа зарубежного производства.

##### <a id="p100079"></a>6.1.4 Измерения температуры

<a id="p100080"></a>Для измерений могут быть использованы ртутные термометры с ценой деления 0,1 °С, устанавливаемые в имеющихся на трубопроводах термометрических гильзах, или термометры, входящие в состав теплосчетчиков узлов учета при наличии вторичной показывающей аппаратуры.
<a id="p100081"></a>Для измерений температуры при отсутствии измерительной аппаратуры на теплопунктах следует использовать стандартные термоэлектрические преобразователи и термометры сопротивления с вторичными показывающими и регистрирующими приборами.
<a id="p100082"></a>При отсутствии в точках измерения термометрических гильз измерения могут быть проведены с использованием датчиков (термоэлектрических преобразователей и термометров сопротивления) поверхностного типа. При этом необходимо обеспечить плотный контакт датчика с очищенной от краски и ржавчины поверхностью трубопровода и достаточную тепловую изоляцию участка трубопровода в месте установки поверхностного датчика.

##### <a id="p100083"></a>6.1.5 Организация процесса измерений

<a id="p100084"></a>Проведение энергообследования с помощью обычных показывающих приборов неэффективно, поскольку требуется одновременная регистрация большого количества параметров в течение длительного периода времени. Поэтому целесообразно организовать систему измерений с автоматической синхронизированной по времени регистрацией требуемых параметров.
<a id="p100085"></a>Такая система может быть организована на основе использования самопишущих приборов с ленточными или круговыми диаграммами.
<a id="p100086"></a>Однако с целью экономии времени на обработку результатов более предпочтительно использовать для регистрации современные микропроцессорные многоканальные малогабаритные записывающие устройства, что позволит применить компьютерную обработку результатов измерений.


#### <a id="p100087"></a>6.2. Методика измерений



##### <a id="p100088"></a>6.2.1 Система отопления

<a id="p100089"></a>При проведении измерений параметров системы отопления для обеспечения стабильности этих параметров следует вторую ступень подогревателя горячего водоснабжения перевести на смешанную схему, если в обычном режиме она включена по последовательной схеме.
<a id="p100090"></a>Измеряют следующие параметры:
<a id="p100091"></a>расходы сетевой воды и воды в квартальной сети при независимой схеме;
<a id="p100092"></a>температуры сетевой воды и в квартальной сети;
<a id="p100093"></a>среднюю температуру воздуха в отапливаемых помещениях;
<a id="p100094"></a>давления сетевой воды и в квартальной сети при независимой схеме.

###### <a id="p100095"></a>6.2.1.1 Расход сетевой воды и воды во внутриквартальной сети

<a id="p100096"></a>Расход воды на систему отопления может быть определен одним из следующих способов в зависимости от имеющихся на установке измерительных приборов:
<a id="p100097"></a>а) Непосредственно с помощью расходомеров, описанных в разделе 6.1.2.
<a id="p100098"></a>б) По известному диаметру сопла элеватора и измеренному перепаду давлений перед соплом и во всасывающем патрубке элеватора:

                                  ___________
<a id="p100099"></a>            G  = фи  х f  х 2 \/ ДЕЛЬТА P / V, кг/с,           (9)
             о     1    с

<a id="p100100"></a>    где:
    фи  - коэффициент скорости сопла, фи  = 0,95;
      1                                 1
    f  - сечение сопла, кв. м;
     с
    ДЕЛЬТА  P  =  P    -  P   - перепад давлений перед соплом и во
                   о1      о2
всасывающем патрубке сопла, Па;
    V - удельный объем воды, V = 0,001 куб. м/кг.
<a id="p100101"></a>    в)  По  измеренным  температурам  до и после системы отопления
путем  сопоставления  их  с  расчетными  значениями  по  методике,
приведенной в Приложении М.

###### <a id="p100102"></a>6.2.1.2 Температуры воды

<a id="p100103"></a>    Измеряют температуру воды, поступающей  в  систему тау  ,   на
                                                          о1
выходе  из нее тау  , а для индивидуального теплового пункта (ИТП)
                  о2
и после смесительного устройства тау  .
                                    о3
<a id="p100104"></a>    На   основе  измеренной  величины  тау   для  ИТП   определяют
                                          о3
фактический коэффициент смешения u по формуле (8).
<a id="p100105"></a>    При   независимой  схеме  присоединения  измеряют  температуры
греющего  и  нагреваемого  теплоносителей  на  входе  и  выходе из
теплообменника.
<a id="p100106"></a>    Для  центрального  теплового пункта (ЦТП) в нескольких зданиях
измеряют значения тау  , тау   и тау   и на этой основе определяют
                     о1     о2      о3
средний коэффициент смешения u.

###### <a id="p100107"></a>6.2.1.3 Температуры воздуха в отапливаемых помещениях

<a id="p100108"></a>    Температуры   воздуха   измеряют   в   нескольких  помещениях,
расположенных  на  различных  этажах  и  ориентированных на разные
стороны   света   для   возможности   оценки  среднеарифметической
температуры   воздуха   в   здании.   Эта  температура  нужна  для
последующего   сопоставления   фактической  и  расчетной  нагрузок
системы отопления.

###### <a id="p100109"></a>6.2.1.4 Давления

<a id="p100110"></a>    Измеряют  давления P  и P  на  входе  и  выходе  из  теплового
                        1    2
пункта,  P   и P   до и после системы отопления, а для независимой
          о1    о2
системы отопления также P   и P   до и после подогревателя.
                         п1    п2

###### <a id="p100111"></a>6.2.1.5 Условия измерений

<a id="p100112"></a>Поскольку суточный график нагрузки отопления достаточно стабилен, следует вести измерения параметров теплоносителя в течение суток с интервалом в 2 - 3 часа. Целесообразно провести измерения в течение нескольких суток с различными температурами наружного воздуха и соответственно температурами сетевой воды.

##### <a id="p100113"></a>6.2.2 Система горячего водоснабжения

<a id="p100114"></a>В системе горячего водоснабжения следует измерять следующие параметры:

###### <a id="p100115"></a>6.2.2.1 Расходы:

<a id="p100116"></a>холодной водопроводной воды на горячее водоснабжение;
<a id="p100117"></a>горячей водопроводной воды после второй ступени подогревателя горячего водоснабжения;
<a id="p100118"></a>воды в системе рециркуляции;
<a id="p100119"></a>достаточно измерение любых двух из указанных трех расходов;
<a id="p100120"></a>сетевой воды на II ступень подогревателя.

###### <a id="p100121"></a>6.2.2.2 Температуры:

<a id="p100122"></a>по тракту водопроводной воды: на входе и выходе из I и II ступеней подогревателя;
<a id="p100123"></a>в рециркуляционной линии;
<a id="p100124"></a>по тракту греющей сетевой воды на входе и выходе из I и II ступеней подогревателя.

###### <a id="p100125"></a>6.2.2.3 Давления:

<a id="p100126"></a>по тракту водопроводной и сетевой воды до и после I и II ступеней подогревателя.

###### <a id="p100127"></a>6.2.2.4 Условия измерений

<a id="p100128"></a>Поскольку график нагрузки горячего водоснабжения имеет резко выраженный неравномерный характер, измерения этих параметров следует вести с помощью автоматизированной системы измерений с интервалом измерений порядка 5 минут. Измерения следует проводить как в будние, так и в выходные дни недели.


### 7. <a id="p100129"></a>ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ ИЗМЕРЕНИЙ И ИХ АНАЛИЗ



#### <a id="p100130"></a>7.1. Система отопления


    На  основании  результатов  измерений  должна  быть определена
фактическая  тепловая  производительность отопительной системы при
температуре   наружного   воздуха  t   в  периоды  измерений,  при
                                    н
соответствующей  этому  значению  t  расчетной температуре сетевой
         р                         н
воды  тау   по  температурному  графику, расчетном расходе сетевой
         о1
      р                                    р
воды G  и расчетном коэффициенте смешения u .
      о
<a id="p100131"></a>    Фактическая  тепловая  производительность,  приведенная к этим
                                                р
условиям, должна быть сопоставлена с расчетной Q , определенной по
                                                о
формуле (6).
<a id="p100132"></a>    Фактическую тепловую производительность определяют по формуле

<a id="p100133"></a>                   Q  = G  х с (тау   - тау  ).               (10)
                    о    о         о1      о2

<a id="p100134"></a>    Фактические  значения  G   и  тау    могут  не соответствовать
                            о        о1
            р        р
расчетным  G   и  тау    при температуре t . В этом случае следует
            о        о1                   н
провести  пересчет  величины  Q , приведя ее к расчетным значениям
                               о
 р      р      р
G ,  тау   и  u   с помощью уравнения характеристики  отопительной
 О      о1
системы (Приложение М).
<a id="p100135"></a>    Приведение величины Q  к расчетным значениям ведут в следующем
                         о
порядке:
<a id="p100136"></a>    а)  На  основе  результатов  измерений  определяют фактический
            ф
параметр  ФИ    данной   отопительной  системы,  который  является
            о
инвариантным  при  изменениях расходов и температур воды в системе
отопления

                             Q
                      ф       о           1
<a id="p100137"></a>                    ФИ  = ---------- х --------,              (11)
                      о   ДЕЛЬТА t     _
                                  ср  (Q ) 0,2
                                        о

<a id="p100138"></a>    где  ДЕЛЬТА  t    -  фактическая средняя разность температур в
                  ср
системе отопления

                             тау   + тау
                                о3      о2
<a id="p100139"></a>                ДЕЛЬТА t   = ------------- - t .              (12)
                        ср         2          в

<a id="p100140"></a>    Для   ИТП  эти  величины  измеряют  непосредственно,  для  ЦТП
температуру тау   определяют из уравнения смешения
               о3

                        тау   +  u х тау
                           о1           о2
<a id="p100141"></a>                тау   = ------------------,                   (13)
                   о3         1 + u

<a id="p100142"></a>    где  величины  тау   и тау   измеряют непосредственно в ЦТП, а
                      о1      о2
величину  коэффициента  смешения принимают средней для ряда зданий
согласно 6.2.1.2.
<a id="p100143"></a>    В   случае   невозможности   измерения  фактического  значения
внутренней температуры ее значение определяют по формуле

                                Q
                                 о
<a id="p100144"></a>                      t  = t  + -- (t' - t').                 (14)
                       в    н    р   в    н
                                Q
                                 о

<a id="p100145"></a>    б)   Приведенная   тепловая   производительность  отопительной
системы вычисляется по формуле

                         р            р
                        G   х с х (тау   - t')
             прив        о            о1    в
<a id="p100146"></a>            Q     = ---------------------------------.        (15)
             о                   р
                             G   х с
                 0,5 + u      о             1
                 ------- +  -------- х ----------
                  1 + u         ф       _прив 0,2
                              ФИ       (Q    )
                                о        о

                                                   ф
<a id="p100147"></a>    Все   параметры   в   этой  формуле,  кроме  ФИ   должны  быть
                                                   о
расчетными.
                                             прив
<a id="p100148"></a>    Определенное  таким  образом  значение  Q     сравнивается   с
                                             о
           р
расчетным Q .
           о
<a id="p100149"></a>При несовпадении этих величин более чем на 5 - 7% следует проанализировать причины. Ими могут быть:
<a id="p100150"></a>ошибочные данные присоединенной тепловой нагрузки;
<a id="p100151"></a>неправильное распределение воды между зданиями, присоединенными к ЦТП;
<a id="p100152"></a>существенное отличие от расчетных коэффициентов смешения;
<a id="p100153"></a>значительное увеличение поверхности нагрева радиаторов;
<a id="p100154"></a>разрегулировка местных отопительных систем.
<a id="p100155"></a>Выявление этих причин требует специального обследования местных отопительных систем.
<a id="p100156"></a>                     прив     р
    Сопоставление   Q     и  Q   позволяет   оценить   возможность
                     О        о
обеспечения  отопительной  системой  расчетных  тепловых  нагрузок
отапливаемых  зданий. Результаты измерений и сопоставление величин
 прив     р
Q     и  Q  позволяет  оценить  фактический эксплуатационный режим
 о        о
                                                      р         р
системы  отопления  путем  сопоставления  тау    и тау  , G  и G ,
                                             о1       о1   о    о
             р
тау   и   тау  ,   т.е.   фактических   и   расчетных   параметров
   о2        о2
теплоносителя.
<a id="p100157"></a>Наиболее часто встречающимися отклонениями от расчетных режимов являются:
<a id="p100158"></a>завышенные расходы сетевой воды у абонентов с большими перепадами давления на вводе;
<a id="p100159"></a>заниженные расходы воды у абонентов с недостаточными перепадами давления.
<a id="p100160"></a>Следствием этого является отличие от расчетной температуры обратной сетевой воды.
<a id="p100161"></a>В зависимости от местных условий следует разработать соответствующие мероприятия по нормализации расхода воды.


#### <a id="p100162"></a>7.2. Система горячего водоснабжения


    На основании результатов измерений определяют:
    -  удельный  (на 1 жителя) средненедельный расход горячей воды
температурой  65 °С в литрах в сутки. Эту величину сопоставляют со
значениями, приведенными в Приложении Ж;
    -  суточные  графики расхода тепла на горячее водоснабжение по
дням недели и среднесуточные расходы тепла;
                                                             ср
    - средненедельный расход тепла на горячее водоснабжение Q  ;
                                                             г
    -  максимальный  расход тепла на горячее водоснабжение, равный
среднему расходу тепла за час максимального водопотребления;
    - относительный расход тепла на горячее водоснабжение ро;
    - расходы воды и тепла в системе рециркуляции в течение суток;
    -   стабильность   температуры   воды   в   системе   горячего
водоснабжения,    характеризующую   качество   работы   регулятора
температуры.  Отклонение  этой  температуры  более  чем на 3 °С от
установленного  значения  требует наладки регулятора. Если вода не
догревается   до   заданной   температуры   при   полном  открытии
регулятора,  следует  провести  анализ  работы  теплового пункта в
целом;
    - фактические тепловые нагрузки   теплообменников   I   и   II
ступеней   по  уравнениям     теплового    баланса    по   греющей
и нагреваемой  воде. Измерения,  в которых  расхождение  теплового
баланса превышает 5%, не учитываются;
    -  для наиболее распространенных кожухотрубных теплообменников
                        2   6
сопротивление S в (м х ч )/м  по греющей и нагреваемой воде

                              ДЕЛЬТА Н
<a id="p100163"></a>                          S = --------,                       (16)
                                  2
                                 V

<a id="p100164"></a>    где:
    ДЕЛЬТА Н  -  потери напора в теплообменниках, м;
    V - объемный расход воды, куб. м/ч.
<a id="p100165"></a>Полученные значения S сравнивают с расчетными, приведенными в Приложении П.
<a id="p100166"></a>Превышение фактического сопротивления над расчетными более чем на 10% указывает на значительные отложения в подогревателях (накипь, продукты коррозии), на зарастание трубных досок, провисание трубного пучка и т.д. В этих случаях требуется чистка теплообменников и их специальное обследование.
<a id="p100167"></a>По известным расходам и температурам теплоносителей на входе в теплообменник по уравнению характеристики определяют расчетную тепловую производительность теплообменника при нормальном состоянии его теплопередающей поверхности (Приложение Н).
    Определяют  отношение  фактической тепловой производительности
теплообменника  к  расчетной.  Состояние теплообменников считается
удовлетворительным,        если        отношение       фактической
теплопроизводительности к расчетной

                                ф
                               Q
<a id="p100168"></a>                        бета = -- > 0,75.                     (17)
                                р
                               Q

<a id="p100169"></a>Аналогичным образом проводят оценку эффективности работы отопительного теплообменника.
<a id="p100170"></a>Об эффективности работы теплообменников можно судить также по отношению величины фактического коэффициента теплопередачи, определенного по экспериментальным данным, к расчетному, определяемому из критериальных уравнений теплопередачи.


#### <a id="p100171"></a>7.3. Тепловой пункт


<a id="p100172"></a>При определенном экспериментально значении относительной нагрузки горячего водоснабжения ро и суточном графике нагрузки горячего водоснабжения определяют характеристики теплового пункта, т.е. зависимости от температуры наружного воздуха расхода сетевой воды на тепловой пункт и температуры обратной сетевой воды при различных нагрузках горячего водоснабжения.
<a id="p100173"></a>Эти характеристики рассчитывают на ПЭВМ по программе ВТИ или определяют приближенно с помощью графиков, приведенных в Приложении Л, при соответствующем значении ро абонента и температурном графике в тепловой сети.
<a id="p100174"></a>Характеристики теплового пункта рассчитывают при установленном оборудовании и эксплуатационной схеме включения подогревателей горячего водоснабжения.
<a id="p100175"></a>Расчетные характеристики теплового пункта сопоставляют с результатами измерений. При несовпадении анализируют причины и намечают пути доведения показателей работы теплового пункта до расчетных значений. Пример проведения энергообследования приведен в Приложении Р.





<div align="right">

<a id="p100176"></a>Приложение А<br>
(рекомендуемое)

</div>


<div align="center">

<a id="p100177"></a>**ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОЙ НАГРУЗКИ ОТОПЛЕНИЯ ЗДАНИЯ**<br>
**ПО ЕГО НАРУЖНОМУ ОБЪЕМУ**

</div>


    Расчетную  нагрузку  отопления  здания по его наружному объему
Q , Вт (ккал/ч), вычисляют по формуле
 о

<a id="p100178"></a>                     Q  = q  х V (t' - t'),                  (А.1)
                      о    о       в    н


<a id="p100179"></a>    где:
    q     -    удельные    теплопотери    (удельная   отопительная
     о
характеристика)  жилых  и  общественных  зданий  при t'  = -30 °С,
                                                      н
Вт/(куб. м х К) [ккал/(ч х куб. м х °С)];
    V - объем здания по наружному обмеру, куб. м;
    t'   -  расчетная температура внутреннего воздуха отапливаемых
     в
помещений, °С;
    t'   -  расчетная для отопления температура наружного воздуха,
     н
°С.
<a id="p100180"></a>    Удельные   теплопотери   (q )   жилых  и  общественных  зданий
                               о
строительства  после 1958 г. для климатических районов с расчетной
наружной  температурой  для  отопления  t   =  -30  °С приведены в
                                         н
таблице А.1.

<div align="right">

<a id="p100181"></a>Таблица А.1

</div>



| Этажность здания | 1 | 2 - 3 | 4 - 5 | 6 и более |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Удельные теплопотери, Вт/(куб. м х К) [ккал/(ч х куб. м х °С)] | 0,7 - 0,8 (0,6 - 0,7) | 0,47 - 0,58 (0,4 - 0,5) | 0,42 - 0,47 (0,36 - 0,4) | 0,35 - 0,41 (0,3 - 0,35) |


    Удельные  теплопотери  жилых  и общественных зданий с наружным
объемом  V  > 3000 куб. м для этого же климатического района могут
быть приблизительно определены по эмпирической формуле

                                   a
<a id="p100184"></a>                            q  = ----,                       (А.2)
                             о   n __
                                 \/ V

<a id="p100185"></a>    где:
    V - объем здания по наружному обмеру, куб. м;
    a, n - коэффициенты.
<a id="p100186"></a>    Для зданий строительства до 1958 г., т.е. более утепленных
    п = 6;
                  2,83                  2,83
    а = 1,85 Вт/(м     х К) [1,6 ккал/(м     х ч х °С)];
    для зданий строительства после 1958 г.
    n = 8;
                  2,875                  2,875
    а = 1,52 Вт/(м      х К) [1,3 ккал/(м      х ч х °С)].
<a id="p100187"></a>    Для  районов  с  другой расчетной температурой для отопления к
значениям g  вводятся поправочные коэффициенты бета:
           о
    при t  >= -10 °С          бета = 1,2;
         н
    при t  = -20 °С           бета = 1,1;
         н
    при t  =< -40 °С          бета = 0,9.
         Н





<div align="right">

<a id="p100188"></a>Приложение Б<br>
(рекомендуемое)

</div>


<div align="center">

<a id="p100189"></a>**МАКСИМАЛЬНЫЙ РАСХОД ТЕПЛОТЫ (МАКСИМАЛЬНАЯ ТЕПЛОВАЯ**<br>
**МОЩНОСТЬ) НА ОДНОГО ЖИТЕЛЯ ПРИ РАСЧЕТНОЙ**<br>
**НАРУЖНОЙ ТЕМПЕРАТУРЕ**

</div>


<div align="right">

<a id="p100190"></a>Таблица Б.1

</div>



<table>
<colgroup><col width="20%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="9%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Вид тепловой нагрузки</td><td colspan="2">Сибирь, Урал, север европейской части России t' = -35 °С н t' = -23 °С нв</td><td colspan="2">Средняя полоса европейской части России и север Средней Азии t' = -25 °С н t' = -14 °С нв</td><td colspan="2">Юг европейской части России t' = -15 °С н t' = -7 °С нв</td><td colspan="2">Крым, Кавказ и юг Средней Азии t' = -5 °С н t' = 0 °С нв</td></tr>
<tr><td>кВт</td><td>Мкал ---- ч</td><td>кВт</td><td>Мкал ---- ч</td><td>кВт</td><td>Мкал ---- ч</td><td>кВт</td><td>Мкал ---- ч</td></tr>
<tr><td>Отопление и вентиляция жилых зданий</td><td>1,44</td><td>1,24</td><td>1,24</td><td>1,05</td><td>1,05</td><td>0,94</td><td>0,75</td><td>0,64</td></tr>
<tr><td>Отопление и вентиляция общественных зданий</td><td>0,54</td><td>0,47</td><td>0,44</td><td>0,38</td><td>0,38</td><td>0,33</td><td>0,25</td><td>0,23</td></tr>
<tr><td>Горячее водоснабжение (все дома с ваннами)</td><td>0,67</td><td>0,57</td><td>0,67</td><td>0,57</td><td>0,67</td><td>0,57</td><td>0,67</td><td>0,57</td></tr>
<tr><td>Бани</td><td>0,028</td><td>0,024</td><td>0,028</td><td>0,024</td><td>0,028</td><td>0,024</td><td>0,028</td><td>0,024</td></tr>
<tr><td>Прачечные</td><td>0,084</td><td>0,072</td><td>0,084</td><td>0,072</td><td>0,084</td><td>0,072</td><td>0,084</td><td>0,072</td></tr>
<tr><td>Предприятия общественного питания (полный пансион)</td><td>0,061</td><td>0,053</td><td>0,061</td><td>0,053</td><td>0,061</td><td>0,053</td><td>0,061</td><td>0,053</td></tr>
<tr><td>Итого</td><td>2,82</td><td>2,44</td><td>2,52</td><td>2,15</td><td>2,28</td><td>1,96</td><td>1,85</td><td>1,6</td></tr>
</table>


    При составлении таблицы принято:
    1.  <a id="p100199"></a>Удельные  теплопотери  жилых  и  общественных  зданий  для
районов с t  = -35 °С
           н

<a id="p100200"></a>     q  = 0,42 Вт/(куб. м х К) [0,36 ккал/(ч х куб. м х °С)].
      о

    2. <a id="p100201"></a>Объем жилых зданий на одного жителя 60 куб. м.
    3. <a id="p100202"></a>Объем общественных зданий на одного жителя 18 куб. м.
    4. <a id="p100203"></a>Удельный расход теплоты на вентиляцию общественных зданий

<a id="p100204"></a>     q  = 0,23 Вт/(куб. м х К) [0,2 ккал/(ч х куб. м х °С)].
      о

    5.  <a id="p100205"></a>Расход  горячей  воды  на  одного  жителя   110 л/сут. при
t  = 65 °С.
 г
<a id="p100206"></a>    Произведение  коэффициентов суточной и часовой неравномерности
2,2.
6. <a id="p100207"></a>Удельный расход теплоты на одну помывку в бане 36870 кДж (8800 ккал) в месяц на жителя. Число часов работы бани 80 ч/нед.
7. <a id="p100208"></a>Удельный расход теплоты в прачечной на 1 кг сухого белья 6700 кДж (1600 ккал) и 16 кг сухого белья на человека в месяц. Число часов работы прачечной 80 ч/нед.
8. <a id="p100209"></a>Расход теплоты на общественное питание на одного человека в сутки 3140 кДж (750 ккал). Число часов работы 14 ч/сут.





<div align="right">

<a id="p100210"></a>Приложение В<br>
(рекомендуемое)

</div>


<div align="center">

<a id="p100211"></a>**ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЕ ПОКАЗАТЕЛИ НАИБОЛЕЕ РАСПРОСТРАНЕННЫХ**<br>
**СОВРЕМЕННЫХ ТИПОВЫХ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ**

</div>


<div align="right">

<a id="p100212"></a>Таблица В.1

</div>



| Тип дома | Расчетная наружная температура t , °С н | Теплопотери Q, кВт (ккал/ч) | Объем здания V, куб. м | Удельная тепловая характеристика здания q, Вт/(куб. м х К) [ккал/(куб. м х ч х °С)] |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| П43/16 | -26 | 514,8 (442600) | 24951 | 0,47 (0,403) |
| П42/16 | -26 | 576,4 (495560) | 28676 | 0,46 (0,393) |
| П30-6/12 | -26 | 333,1 (286440) | 22423 | 0,34 (0,290) |
| П30-5/12 | -26 | 496,8 (427130) | 33616 | 0,34 (0,289) |
| П30-4/12 | -26 | 327,3 (281380) | 22373 | 0,33 (0,286) |
| П30-3/12 | -26 | 490,9 (422070) | 33552 | 0,33 (0,286) |
| П30-1/12 | -26 | 333,1 (286440) | 22426 | 0,34 (0,290) |
| И-700А | -25 | 915,9 (787520) | 49665 | 0,43 (0,369) |
| П46-2/12в | -26 | 150,6 (129500) | 18373 | 0,19 (0,160) |
| П55-4/12 | -25 | 190,7 (164000) | 8422 | 0,53 (0,453) |
| П55-2/12 | -25 | 264,0 (227000) | 12279 | 0,50 (0,430) |
| П44-1/16 | -25 | 232,7 (200100) | 14600 | 0,37 (0,319) |
| П44-4/16 | -26 | 300,1 (258000) | 15820 | 0,44 (0,375) |
| П3/16 | -26 | 483,6 (415760) | 33710 | 0,33 (0,280) |
| П31/12 | -26 | 707,5 (608290) | 45430 | 0,35 (0,304) |
| П47/12 | -26 | 560,6 (482000) | 36571 | 0,35 (0,300) |
| П-68-01/16Ю-2/78 | -25 | 393,1 (338000) | 22828 | 0,40 (0,344) |








## <a id="p100231"></a>Приложение Г

<div align="right">

(рекомендуемое)

<a id="p100232"></a>Таблица Г.1

</div>


<div align="center">

<a id="p100233"></a>**ОТОПИТЕЛЬНЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ**

</div>



<table>
<colgroup><col width="25%"><col width="38%"><col width="37%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Наружный строительный объем зданий V, куб. м</td><td colspan="2">Удельная отопительная характеристика зданий q &lt;*&gt;, Вт/(куб. м х К) [ккал/(куб. м х ч х °С)] о</td></tr>
<tr><td>постройки до 1958 г.</td><td>постройки после 1958 г.</td></tr>
<tr><td>100</td><td>0,86 (0,74)</td><td>1,07 (0,92)</td></tr>
<tr><td>200</td><td>0,77 (0,66)</td><td>0,95 (0,82)</td></tr>
<tr><td>300</td><td>0,72 (0,62)</td><td>0,91 (0,78)</td></tr>
<tr><td>400</td><td>0,70 (0,60)</td><td>0,86 (0,74)</td></tr>
<tr><td>500</td><td>0,68 (0,58)</td><td>0,83 (0,71)</td></tr>
<tr><td>600</td><td>0,65 (0,56)</td><td>0,80 (0,69)</td></tr>
<tr><td>700</td><td>0,63 (0,54)</td><td>0,79 (0,68)</td></tr>
<tr><td>800</td><td>0,62 (0,53)</td><td>0,78 (0,67)</td></tr>
<tr><td>900</td><td>0,61 (0,52)</td><td>0,77 (0,66)</td></tr>
<tr><td>1000</td><td>0,59 (0,51)</td><td>0,76 (0,65)</td></tr>
<tr><td>1100</td><td>0,58 (0,50)</td><td>0,72 (0,62)</td></tr>
<tr><td>1200</td><td>0,57 (0,49)</td><td>0,70 (0,60)</td></tr>
<tr><td>1300</td><td>0,56 (0,48)</td><td>0,69 (0,59)</td></tr>
<tr><td>1400</td><td>0,55 (0,47)</td><td>0,68 (0,58)</td></tr>
<tr><td>1500</td><td>0,55 (0,47)</td><td>0,66 (0,57)</td></tr>
<tr><td>1700</td><td>0,54 (0,46)</td><td>0,64 (0,55)</td></tr>
<tr><td>2000</td><td>0,52 (0,45)</td><td>0,62 (0,53)</td></tr>
<tr><td>2500</td><td>0,51 (0,44)</td><td>0,61 (0,52)</td></tr>
<tr><td>3000</td><td>0,50 (0,43)</td><td>0,58 (0,50)</td></tr>
<tr><td>3500</td><td>0,49 (0,42)</td><td>0,56 (0,48)</td></tr>
<tr><td>4000</td><td>0,46 (0,40)</td><td>0,55 (0,47)</td></tr>
<tr><td>4500</td><td>0,45 (0,39)</td><td>0,54 (0,46)</td></tr>
<tr><td>5000</td><td>0,44 (0,38)</td><td>0,52 (0,45)</td></tr>
<tr><td>6000</td><td>0,43 (0,37)</td><td>0,50 (0,43)</td></tr>
<tr><td>7000</td><td>0,42 (0,36)</td><td>0,49 (0,42)</td></tr>
<tr><td>8000</td><td>0,41 (0,35)</td><td>0,48 (0,41)</td></tr>
<tr><td>9000</td><td>0,39 (0,34)</td><td>0,46 (0,40)</td></tr>
<tr><td>10000</td><td>0,38 (0,33)</td><td>0,45 (0,39)</td></tr>
<tr><td>11000</td><td>0,37 (0,32)</td><td>0,44 (0,38)</td></tr>
<tr><td>12000</td><td>0,36 (0,31)</td><td>0,44 (0,38)</td></tr>
<tr><td>13000</td><td>0,35 (0,30)</td><td>0,43 (0,37)</td></tr>
<tr><td>14000</td><td>0,35 (0,30)</td><td>0,43 (0,37)</td></tr>
<tr><td>15000</td><td>0,34 (0,29)</td><td>0,43 (0,37)</td></tr>
<tr><td>20000</td><td>0,33 (0,28)</td><td>0,43 (0,37)</td></tr>
<tr><td>25000</td><td>0,33 (0,28)</td><td>0,43 (0,37)</td></tr>
<tr><td>30000</td><td>0,33 (0,28)</td><td>0,42 (0,36)</td></tr>
<tr><td>35000</td><td>0,33 (0,28)</td><td>0,41 (0,35)</td></tr>
<tr><td>40000</td><td>0,31 (0,27)</td><td>0,41 (0,35)</td></tr>
<tr><td>45000</td><td>0,31 (0,27)</td><td>0,39 (0,34)</td></tr>
<tr><td>50000</td><td>0,30 (0,26)</td><td>0,39 (0,34)</td></tr>
<tr><td colspan="3">&lt;*&gt; Для жилых зданий, расположенных в климатических районах с расчетной наружной температурой для отопления t = -30 °С. н Для климатических районов с другой расчетной температурой наружного воздуха к указанным в таблице Г.1 значениям удельных характеристик вводится поправочный коэффициент K, приведенный в таблице Г.2.</td></tr>
</table>


<div align="right">

<a id="p100277"></a>Таблица Г.2

</div>


<div align="center">

<a id="p100278"></a>**ПОПРАВОЧНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ ДЛЯ ЖИЛЫХ ЗДАНИЙ**

</div>



| Расчетная температура наружного воздуха t, °C | К |
| --- | --- |
| 0 | 2,05 |
| -5 | 1,67 |
| -10 | 1,45 |
| -15 | 1,29 |
| -20 | 1,17 |
| -25 | 1,08 |
| -30 | 1,00 |
| -35 | 0,95 |
| -40 | 0,90 |
| -45 | 0,85 |
| -50 | 0,82 |
| -55 | 0,80 |






<div align="right">

<a id="p100292"></a>Приложение Д<br>
(рекомендуемое)

</div>


<div align="center">

<a id="p100293"></a>**УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ АДМИНИСТРАТИВНЫХ, ЛЕЧЕБНЫХ**<br>
**И КУЛЬТУРНО-ПРОСВЕТИТЕЛЬНЫХ ЗДАНИЙ И ЗДАНИЙ**<br>
**ДЕТСКИХ УЧРЕЖДЕНИЙ**

</div>


<div align="right">

<a id="p100294"></a>Таблица Д.1

</div>



<table>
<colgroup><col width="28%"><col width="14%"><col width="20%"><col width="22%"><col width="17%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Наименование зданий</td><td rowspan="2">Объем зданий V, тыс. куб. м</td><td colspan="2">Удельные тепловые характеристики, Вт/(куб. м х К) [ккал/(куб. м х ч х °С)]</td><td rowspan="2">Расчетная внутренняя температура (усредненная) t , °С в</td></tr>
<tr><td>отопления q о</td><td>вентиляции q в</td></tr>
<tr><td>Административные здания</td><td>До 5 До 10 До 15 Более 15</td><td>0,5 (0,43) 0,44 (0,38) 0,41 (0,35) 0,37 (0,32)</td><td>0,11 (0,09) 0,09 (0,08) 0,08 (0,07) 0,21 (0,18)</td><td>18</td></tr>
<tr><td>Клубы</td><td>До 5 До 10 Более 10</td><td>0,43 (0,37) 0,38 (0,38) 0,35 (0,30)</td><td>0,29 (0,25) 0,27 (0,23) 0,23 (0,20)</td><td>16</td></tr>
<tr><td>Кинотеатры</td><td>До 5 До 10 Более 10</td><td>0,42 (0,36) 0,37 (0,32) 0,35 (0,30)</td><td>0,50 (0,43) 0,45 (0,39) 0,44 (0,38)</td><td>14</td></tr>
<tr><td>Театры</td><td>До 10 До 15 До 20 До 30 Более 30</td><td>0,34 (0,29) 0,31 (0,27) 0,26 (0,22) 0,23 (0,20) 0,21 (0,18)</td><td>0,48 (0,41) 0,46 (0,40) 0,44 (0,38) 0,42 (0,36) 0,36 (0,31)</td><td>15</td></tr>
<tr><td>Универмаги</td><td>До 5 До 10 Более 10</td><td>0,44 (0,38) 0,38 (0,33) 0,36 (0,31)</td><td>- 0,09 (0,08) 0,31 (0,27)</td><td>15</td></tr>
<tr><td>Детские ясли и сады</td><td>До 5 Более 5</td><td>0,44 (0,38) 0,39 (0,34)</td><td>0,13 (0,11) 0,12 (0,10)</td><td>20</td></tr>
<tr><td>Школы и высшие учебные заведения</td><td>До 5 До 10 Более 10</td><td>0,45 (0,39) 0,41 (0,35) 0,38 (0,33)</td><td>0,11 (0,09) 0,09 (0,08) 0,08 (0,07)</td><td>16</td></tr>
<tr><td>Больницы</td><td>До 5 До 10 До 15 Более 15</td><td>0,46 (0,40) 0,42 (0,36) 0,37 (0,32) 0,35 (0,30)</td><td>0,34 (0,29) 0,33 (0,28) 0,30 (0,26) 0,29 (0,25)</td><td>20</td></tr>
<tr><td>Бани</td><td>До 5 До 10 Более 10</td><td>0,33 (0,28) 0,29 (0,25) 0,27 (0,23)</td><td>1,16 (1,00) 1,11 (0,95) 1,05 (0,90)</td><td>25</td></tr>
<tr><td>Прачечные</td><td>До 5 До 10 Более 10</td><td>0,44 (0,38) 0,38 (0,33) 0,36 (0,31)</td><td>0,93 (0,80) 0,91 (0,78) 0,87 (0,75)</td><td>15</td></tr>
<tr><td>Предприятия общественного питания, столовые</td><td>До 5 До 10 Более 10</td><td>0,41 (0,35) 0,38 (0,33) 0,35 (0,30)</td><td>0,81 (0,70) 0,76 (0,65) 0,70 (0,60)</td><td>16</td></tr>
</table>






<div align="right">

<a id="p100307"></a>Приложение Е<br>
(рекомендуемое)

</div>


<div align="center">

<a id="p100308"></a>**УДЕЛЬНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ**

</div>


<div align="right">

<a id="p100309"></a>Таблица Е.1

</div>



<table>
<colgroup><col width="28%"><col width="15%"><col width="28%"><col width="29%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Наименование зданий</td><td rowspan="2">Объем зданий V, тыс. куб. м</td><td colspan="2">Удельные тепловые характеристики, Вт/(куб. м х К) [ккал/(куб. м х ч х °С)],</td></tr>
<tr><td>для отопления q о</td><td>для вентиляции q в</td></tr>
<tr><td>1</td><td>2</td><td>3</td><td>4</td></tr>
<tr><td>Чугунолитейные цехи</td><td>10 - 15 50 - 100 100 - 150</td><td>0,35 - 0,29 (0,30 - 0,25) 0,29 - 0,26 (0,25 - 0,22) 0,26 - 0,21 (0,22 - 0,18)</td><td>1,28 - 1,16 (1,10 - 1,00) 1,16 - 1,04 (1,00 - 0,90) 1,05 - 0,93 (0,90 - 0,80)</td></tr>
<tr><td>Меднолитейные цехи</td><td>5 - 10 10 - 20 20 - 30</td><td>0,46 - 0,41 (0,40 - 0,35) 0,41 - 0,29 (0,35 - 0,25) 0,29 - 0,23 (0,25 - 0,20)</td><td>2,91 - 2,33 (2,50 - 2,00) 2,33 - 1,74 (2,00 - 1,50) 1,74 - 1,40 (1,50 - 1,20)</td></tr>
<tr><td>Термические цехи</td><td>До 10 10 - 30 30 - 75</td><td>0,46 - 0,35 (0,40 - 0,30) 0,35 - 0,29 (0,30 - 0,25) 0,29 - 0,23 (0,25 - 0,20)</td><td>1,51 - 1,49 (1,30 - 1,20) 1,40 - 1,16 (1,20 - 1,00) 1,16 - 0,70 (1,00 - 0,60)</td></tr>
<tr><td>Кузнечные цехи</td><td>До 10 10 - 50 50 - 100</td><td>0,46 - 0,35 (0,40 - 0,30) 0,35 - 0,29 (0,30 - 0,25) 0,29 - 0,18 (0,25 - 0,15)</td><td>0,81 - 0,70 (0,70 - 0,60) 0,70 - 0,58 (0,60 - 0,50) 0,58 - 0,35 (0,50 - 0,30)</td></tr>
<tr><td>Механосборочные, механические</td><td>5 - 10</td><td>0,64 - 0,52 (0,55 - 0,45)</td><td>0,46 - 0,29 (0,40 - 0,25)</td></tr>
<tr><td>и слесарные отделения</td><td>10 - 15</td><td>0,52 - 0,46 (0,45 - 0,40)</td><td>0,29 - 0,18 (0,25 - 0,15)</td></tr>
<tr><td>инструментальных цехов</td><td>50 - 100 100 - 200</td><td>0,46 - 0,44 (0,40 - 0,38) 0,44 - 0,41 (0,38 - 0,35)</td><td>0,18 - 0,14 (0,15 - 0,12) 0,14 - 0,09 (0,12 - 0,08)</td></tr>
<tr><td>Деревообделочные цехи</td><td>До 5 5 - 10 10 - 50</td><td>0,70 - 0,64 (0,60 - 0,55) 0,64 - 0,52 (0,55 - 0,45) 0,52 - 0,46 (0,45 - 0,40)</td><td>0,70 - 0,58 (0,60 - 0,50) 0,58 - 0,52 (0,50 - 0,45) 0,52 - 0,46 (0,45 - 0,40)</td></tr>
<tr><td>Цехи металлических конструкций</td><td>50 - 100 100 - 150</td><td>0,44 - 0,41 (0,38 - 0,35) 0,41 - 0,35 (0,35 - 0,30)</td><td>0,62 - 0,52 (0,53 - 0,45) 0,52 - 0,41 (0,45 - 0,35)</td></tr>
<tr><td>Цехи покрытий</td><td>До 2</td><td>0,77 - 0,70</td><td>5,80 - 4,63</td></tr>
<tr><td>(гальванических и др.)</td><td>2 - 5 5 - 10</td><td>(0,66 - 0,60) 0,70 - 0,64 (0,60 - 0,55) 0,64 - 0,52 (0,55 - 0,45)</td><td>(5,00 - 4,00) 4,65 - 3,49 (4,00 - 3,00) 3,49 - 2,33 (3,00 - 2,00)</td></tr>
<tr><td>Ремонтные цехи</td><td>5 - 10 10 - 20</td><td>0,70 - 0,58 (0,60 - 0,50) 0,58 - 0,52 (0,50 - 0,45)</td><td>0,23 - 0,18 (0,20 - 0,15) 0,18 - 0,12 (0,15 - 0,10)</td></tr>
<tr><td>Паровозное депо</td><td>До 5 5 - 10</td><td>0,81 - 0,76 (0,70 - 0,65) 0,76 - 0,70 (0,65 - 0,60)</td><td>0,46 - 0,35 (0,40 - 0,30) 0,35 - 0,29 (0,30 - 0,25)</td></tr>
<tr><td>Котельные цехи</td><td>100 - 250</td><td>0,29 (0,25)</td><td>0,70 (0,60)</td></tr>
<tr><td>Котельные</td><td>2 - 5</td><td>0,12 (0,10)</td><td>0,35 - 0,58</td></tr>
<tr><td>(отопительные и паровые)</td><td>5 - 10 10 - 20</td><td>0,12 (0,10) 0,09 (0,08)</td><td>(0,30 - 0,50) 0,35 - 0,58 (0,30 - 0,50) 0,23 - 0,46 (0,20 - 0,40)</td></tr>
<tr><td>Мастерские</td><td>5 - 10 10 - 15 15 - 20 20 - 30</td><td>0,58 (0,50) 0,46 (0,40) 0,41 (0,35) 0,35 (0,30)</td><td>0,58 (0,50) 0,35 (0,30) 0,29 (0,25) 0,23 (0,20)</td></tr>
<tr><td>Насосные</td><td>До 0,5 0,5 - 1 1 - 2 2 - 3</td><td>1,22 (1,05) 1,16 (1,00) 0,70 (0,60) 0,58 (0,50)</td><td>- - - -</td></tr>
<tr><td>Компрессорные</td><td>До 0,5 0,5 - 1 1 - 2 2 - 5 5 - 10</td><td>0,81 (0,70) 0,81 - 0,70 (0,70 - 0,60) 0,70 - 0,52 (0,60 - 0,45) 0,52 - 0,46 (0,45 - 0,40) 0,46 - 0,41 (0,40 - 0,35)</td><td>- - - - -</td></tr>
<tr><td>Газогенераторные</td><td>5 - 10</td><td>0,12 (0,10)</td><td>2,09 (1,80)</td></tr>
<tr><td>Регенерация масел</td><td>2 - 3</td><td>0,87 - 0,70 (0,75 - 0,60)</td><td>0,70 - 0,58 (0,60 - 0,50)</td></tr>
<tr><td>Склады химикатов, красок и т.п.</td><td>До 1 1 - 2 2 - 5</td><td>0,99 - 0,87 (0,85 - 0,75) 0,87 - 0,76 (0,75 - 0,65) 0,76 - 0,68 (0,65 - 0,58)</td><td>- - 0,70 - 0,52 (0,60 - 0,45)</td></tr>
<tr><td>Бытовые и административно-</td><td>0,5 - 1</td><td>0,70 - 0,52 (0,60 - 0,45)</td><td>-</td></tr>
<tr><td>вспомогательные помещения</td><td>1 - 2 2 - 5 5 - 10 10 - 20</td><td>0,52 - 0,46 (0,45 - 0,40) 0,46 - 0,38 (0,40 - 0,33) 0,38 - 0,35 (0,33 - 0,30) 0,35 - 0,29 (0,30 - 0,25)</td><td>- 0,16 - 0,14 (0,14 - 0,12) 0,14 - 0,13 (0,12- 0,11) 0,13 - 0,12 (0,11 - 0,10)</td></tr>
</table>






<div align="right">

<a id="p100331"></a>Приложение Ж<br>
(рекомендуемое)

</div>


<div align="center">

<a id="p100332"></a>**ОРИЕНТИРОВОЧНЫЕ НОРМЫ РАСХОДА ГОРЯЧЕЙ ВОДЫ**

</div>


<div align="right">

<a id="p100333"></a>Таблица Ж.1

</div>



<table>
<colgroup><col width="55%"><col width="25%"><col width="20%"></colgroup>
<tr><td>Потребители</td><td>Единицы измерения</td><td>Норма расхода горячей воды в сутки наибольшего водопотребления, л</td></tr>
<tr><td>1</td><td>2</td><td>3</td></tr>
<tr><td>Жилые дома квартирного типа, оборудованные а) умывальниками, мойками и душами</td><td>1 житель</td><td>100</td></tr>
<tr><td>б) сидячими ваннами и душами</td><td></td><td>110</td></tr>
<tr><td>в) ваннами длиной 1500 - 1700 мм и душами Жилые дома квартирного типа при высоте зданий более 12 этажей и повышенных требованиях к их благоустройству</td><td>То же</td><td>120 130</td></tr>
<tr><td>Общежития с общими душевыми</td><td>-"-</td><td>60</td></tr>
<tr><td>Общежития с общими душевыми, столовыми и прачечными</td><td>-"-</td><td>80</td></tr>
<tr><td>Гостиницы, мотели, пансионаты с общими ваннами и душами</td><td>-"-</td><td>70</td></tr>
<tr><td>Гостиницы с ваннами в отдельных номерах:</td><td>-"-</td><td></td></tr>
<tr><td>а) до 25% общего числа номеров</td><td></td><td>100</td></tr>
<tr><td>б) до 75% общего числа номеров</td><td></td><td>160</td></tr>
<tr><td>в) во всех номерах</td><td></td><td>200</td></tr>
<tr><td>Гостиницы с душами во всех отдельных номерах Больницы, санатории общего типа, дома отдыха (с общими ваннами и душами)</td><td>-"- 1 койка</td><td>140 180</td></tr>
<tr><td>Санатории, дома отдыха с ваннами при всех жилых комнатах</td><td>То же</td><td>200</td></tr>
<tr><td>Поликлиники, амбулатории</td><td>1 больной</td><td>6</td></tr>
<tr><td>Прачечные:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>немеханизированные</td><td>1 кг сухого</td><td>15</td></tr>
<tr><td>механизированные</td><td>белья</td><td>25</td></tr>
<tr><td>уборка помещений</td><td>1 кв. м</td><td>3</td></tr>
<tr><td>Здания и помещения учреждений управления и управлений предприятий</td><td>1 работающий</td><td>7</td></tr>
<tr><td>Учебные заведения, общеобразовательные школы и душевые при гимнастических залах</td><td>1 учащийся и преподаватель в смену</td><td>8</td></tr>
<tr><td>Школы-интернаты</td><td>1 место</td><td>100</td></tr>
<tr><td>Детские ясли-сады с дневным пребыванием детей</td><td>1 ребенок</td><td>30</td></tr>
<tr><td>Детские ясли-сады с круглосуточным пребыванием детей</td><td>1 ребенок</td><td>35</td></tr>
<tr><td>Предприятия общественного питания:</td><td>1 блюдо</td><td></td></tr>
<tr><td>а) приготовление пищи, потребляемой на предприятии</td><td></td><td>2</td></tr>
<tr><td>б) приготовление пищи, продаваемой на дом Продовольственные магазины</td><td>1 рабочее место</td><td>1,5 100</td></tr>
<tr><td>Парикмахерские</td><td>То же</td><td>70</td></tr>
<tr><td>Театры</td><td>1 место зрителей</td><td>5</td></tr>
<tr><td>Стадионы, спортивные залы для физкультурников (с учетом приема душа)</td><td>1 физкультурник</td><td>30</td></tr>
<tr><td>Плавательные бассейны (с учетом приема душа)</td><td>1 спортсмен</td><td>60</td></tr>
<tr><td>Бани:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>а) мытье в мыльной с тазами на скамьях с обмыванием в душе</td><td>1 посетитель</td><td>120</td></tr>
<tr><td>б) мытье в мыльной с тазами на скамьях с приемом оздоровительных процедур</td><td>То же</td><td>190</td></tr>
<tr><td>в) душевая кабина</td><td>-"-</td><td>290</td></tr>
<tr><td>г) ванная комната д) уборка пола помещений мыльных, душевых, парильных</td><td>-"- 1 кв. м</td><td>360 3</td></tr>
<tr><td>Обслуживающий персонал общественных зданий</td><td>1 человек в смену</td><td>7</td></tr>
<tr><td>Холодильники:</td><td></td><td></td></tr>
<tr><td>а) мойка полов</td><td>1 кв. м</td><td>3</td></tr>
<tr><td>б) мойка инвентаря</td><td>1 кв. м поверхности</td><td>4</td></tr>
<tr><td>в) мойка подъемно-транспортных средств (электропогрузчиков, электрокаров и др.)</td><td>1 машина</td><td>150</td></tr>
<tr><td>Цехи с избытками явного тепла более</td><td>1 работающий</td><td>24</td></tr>
<tr><td>83,8 кДж (20 ккал) на 1 куб. м помещений в 1 час Остальные цехи</td><td>в смену То же</td><td>11</td></tr>
<tr><td colspan="3">Примечание - Среднюю температуру воды в системах централизованного горячего водоснабжения с непосредственным водоразбором горячей воды из трубопроводов тепловой сети следует принимать 65 °С, а нормы расхода воды принимать с коэффициентом 0,85.</td></tr>
</table>






<div align="right">

<a id="p100380"></a>Приложение И<br>
(рекомендуемое)

</div>


<div align="center">

<a id="p100381"></a>**КОЭФФИЦИЕНТ ЧАСОВОЙ НЕРАВНОМЕРНОСТИ ПОТРЕБЛЕНИЯ**<br>
**ГОРЯЧЕЙ ВОДЫ В ЖИЛЫХ ЗДАНИЯХ**

</div>


<div align="right">

<a id="p100382"></a>Таблица И.1

</div>



| Число жителей, чел. | Коэффициент часовой неравномерности |
| --- | --- |
| 150 | 4,45 |
| 250 | 3,7 |
| 350 | 3,55 |
| 500 | 3,25 |
| 700 | 3,0 |
| 1000 | 2,8 |
| 1500 | 2,65 |
| 2000 | 2,55 |
| 2500 | 2,5 |
| 3000 | 2,45 |
| 4000 | 2,4 |
| 5000 | 2,35 |
| 6000 | 2,35 |
| 7500 | 2,3 |
| 10000 | 2,25 |






<div align="right">

<a id="p100399"></a>Приложение К<br>
(рекомендуемое)

</div>


<div align="center">

<a id="p100400"></a>**ПРОГРАММА РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ АБОНЕНТСКИХ ВВОДОВ НА ПЭВМ**

</div>


    Программа   позволяет   для   абонентского  ввода  с  заданным
оборудованием  при  заданных  расчетной  нагрузке  отопления  Q' и
                                                               о
суточном  графике  нагрузки горячего водоснабжения Q  решить любую
                                                    г
из следующих задач.
<a id="p100401"></a>    При произвольной температуре наружного воздуха t :
                                                    н
    1.  <a id="p100402"></a>Определить  внутреннюю  температуру отапливаемых помещений
t ,  при  этом заданными являются расход сетевой воды на ввод G  и
 в                                                             с
температурный график в подающей линии (тау  = f (t )).
                                          1       н
    2.  <a id="p100403"></a>Определить  расход  сетевой воды на ввод G , требуемый для
                                                  с
обеспечения заданной внутренней температуры отапливаемых помещений
t    при    известном   температурном    графике   тепловой   сети
 в
(тау  = f (t )).
    1       н
    3.  <a id="p100404"></a>Определить  требуемую  температуру  воды  в подающей линии
тепловой  сети  тау   (температурный  график сети) для обеспечения
                   1
заданной  внутренней  температуры  отапливаемых  помещений  t  при
                                                             в
заданном расходе сетевой воды на ввод G .
                                       с
<a id="p100405"></a>Указанные задачи решаются для любой схемы присоединения системы отопления (зависимая, независимая) и любой схемы присоединения системы горячего водоснабжения (последовательная, смешанная, параллельная).
<a id="p100406"></a>Помимо указанных параметров определяются расходы воды и ее температуры во всех характерных точках схемы (см. рисунок 1), расходы тепла на систему отопления и тепловые нагрузки обеих ступеней подогревателя, потери напора теплоносителей в них. Программа позволяет рассчитывать режимы абонентских вводов с любым типом теплообменников (кожухотрубные или пластинчатые).
<a id="p100407"></a>*Примечание* - Для проведения расчетов по программе можно обратиться в ВТИ. Лаборатория теплофикации. Заведующий лабораторией, д.т.н., проф. Зингер Н.М., н.с. Любарская А.И., тел.: 275-20-03, 275-00-23, доб. 28-02.





<div align="right">

<a id="p100408"></a>Приложение Л<br>
(справочное)

</div>


<div align="center">

<a id="p100409"></a>**РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ ТРЕБУЕМЫХ ПАРАМЕТРОВ**<br>
**ТЕПЛОВЫХ ПУНКТОВ НА ПЭВМ**

</div>


    Требуемые параметры теплового пункта зависят в основном от:
<a id="p100410"></a>    а) температурного графика, принятого на источнике;
<a id="p100411"></a>    б) относительной нагрузки горячего водоснабжения ро;
<a id="p100412"></a>    в) установленного оборудования;
<a id="p100413"></a>    г) величины расчетной нагрузки отопления Q'.
                                              о
<a id="p100414"></a>    При  установке  кожухотрубных  теплообменников  расход сетевой
воды  на тепловой пункт практически не зависит от диаметра корпуса
теплообменника,  а  определяется  соотношением числа секций I и II
ступеней   подогревателя   горячего   водоснабжения   (z   и  z ).
                                                        1      2
Оптимальные значения чисел секций обеих ступеней подогревателя для
различных  значений  величины  ро (относительной нагрузки горячего
                  ср
водоснабжения    Q   / Q'    для   двух   схем   присоединения   -
                  г     о
последовательной и смешанной - приведены в таблице Л.1.

<div align="right">

<a id="p100415"></a>Таблица Л.1

</div>



<table>
<colgroup><col width="26%"><col width="18%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td colspan="2" rowspan="2">Схема присоединения нагрузки горячего водоснабжения</td><td colspan="6">Значения ро</td></tr>
<tr><td>0,1</td><td>0,15</td><td>0,2</td><td>0,25</td><td>0,3</td><td>0,4</td></tr>
<tr><td rowspan="2">Последовательная схема</td><td>для I ступени</td><td>3</td><td>3</td><td>3</td><td>4</td><td>4</td><td>5</td></tr>
<tr><td>для II ступени</td><td>3</td><td>3</td><td>4</td><td>4</td><td>5</td><td>7</td></tr>
<tr><td rowspan="2">Смешанная схема</td><td>для I ступени</td><td>2</td><td>3</td><td>3</td><td>3</td><td>4</td><td>5</td></tr>
<tr><td>для II ступени</td><td>5</td><td>6</td><td>6</td><td>6</td><td>7</td><td>7</td></tr>
</table>


<a id="p100419"></a>При указанном теплообменном оборудовании были проведены систематические расчеты на ПЭВМ тепловых режимов абонентов с различными значениями величины ро как при отопительном, так и при повышенных температурных графиках. Температурные графики приведены на рисунке Л.1.
<a id="p100420"></a>Соответствующие зависимости основных параметров - расхода сетевой воды на тепловой пункт и температуры обратной сетевой воды при средней нагрузке горячего водоснабжения - от относительной нагрузки отопления для двух указанных схем присоединения нагрузки горячего водоснабжения приведены на рисунках Л.2 и Л.3.
    Все   расчеты  проведены  для  теплового  пункта  с  расчетной
нагрузкой  отопления  Q' = 1,16 МВт (1 Гкал/ч).  При  любой другой
                       о
нагрузке  отопления расход сетевой воды изменяется пропорционально
этой  нагрузке  для  данного  значения  ро  абонента.  Температуры
зависят  только от величины ро абонента и не зависят от абсолютной
величины нагрузки.
<a id="p100421"></a>    Для  смешанной  схемы  основные параметры приведены только при
отопительном температурном графике.
<a id="p100422"></a>    Представление    основных    параметров   в   зависимости   от
                                  _
относительной нагрузки отопления Q  = Q  / Q', а не от температуры
                                  о    о    о
наружного   воздуха,   позволяет   использовать   их   для   любых
климатических  условий.  Зависимость температуры наружного воздуха
                                       _
t  от относительной нагрузки отопления Q  по формуле
 н                                      о

                                         _
<a id="p100423"></a>                   t  = t' - (t' - t') х Q                   (Л.1)
                    н    в     в    н     о

при  различных  значениях   расчетной  для  отопления  температуре
t'  приведена на рисунке Л.4.
 н





<div align="right">

<a id="p100424"></a>Приложение М<br>
(рекомендуемое)

</div>


<div align="center">

<a id="p100425"></a>**УРАВНЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ**

</div>


    М.1.  Уравнение  характеристики системы отопления, позволяющее
определить  ее тепловую нагрузку при любых расходах и температурах
сетевой воды на входе в отопительную систему, имеет следующий вид

                           тау   - t
       _                      о1    н
<a id="p100426"></a>       Q  = --------------------------------------------,    (М.1)
        о             ДЕЛЬТА t'   0,5 + u   дельта тау'
                                                       о
            t' - t' + --------- + ------- x -----------
             в    н     _0,2       1 + u         фи
                        Q
                         о

<a id="p100427"></a>    где:
         Q
    _     о
    Q  = -- - относительная нагрузка отопления;
     о   Q'
          о

    дельта  тау'   - расчетный перепад температур в тепловой сети,
               о
определяется по формуле (1); дельта тау'  = 80 °С при отопительном
                                       о
температурном графике тау   = 150 °С и тау'  = 70 °С;
                         о1               о2
    ДЕЛЬТА  t'  -  расчетная средняя разность температур в системе
отопления,  определяется  по  формуле (2); ДЕЛЬТА t' = 64,5 °С при
тау'  = 150 °С, тау'  = 70 °С, u = 2,2; t' = 18 °С;
   о1              о2                    в
         G
          о
    фи = -- - относительный расход сетевой воды на отопление;
         G'
          о
    G' - расчетный расход сетевой воды на отопление
     о

                                Q'
                                 о
<a id="p100428"></a>                    G' = ---------------, кг/с.              (М.2)
                     о   дельта тау' х c
                                   о

<a id="p100429"></a>    Задача  решается  методом  последовательных  приближений, т.к.
неизвестная  величина  Q  входит в правую и левую части уравнения.
                        о
Для определения требуемого системой отопления расхода сетевой воды
нагрузка  отопления  Q   при  произвольной наружной температуре t
                      о                                          н
                             р
должна быть равна расчетной Q  при этой температуре t .
                             о                       н
<a id="p100430"></a>    М.2.    Уравнение    характеристики    отопительной   системы,
позволяющее   определить   ее   тепловую   производительность  при
отклонении   любых   режимных   параметров  от  расчетных,  удобно
представить следующим образом

Q                                  тау  - t                                 t' - t'
 о                                    1    н                                 в    н
<a id="p100431"></a>-- = -------------------------------------------------------------------- х -------, (М.3)
                                                                            t' - t
 р                                                 р                         в    н
Q                        дельта тау'              Q         t'  - t'
 о             0,5 + u             о               о 0,2    в     н   0,2
     t' - t' + ------- х ----------- + ДЕЛЬТА t' (--)    х (---------)
      в    н   1 + u         фи                   Q         t' - t
                                                   о         в    н


          р
<a id="p100432"></a>    где  Q ,  Q   - расчетная и фактическая нагрузки отопления при
          о    о
                                         р
произвольной  наружной  температуре t , Q  определяется по формуле
                                     н   о
(6).
                              Q
                               о
<a id="p100433"></a>    По  найденному  значению  --  могут быть определены абсолютные
                               Р
                              Q
                               о
значения  внутренней   температуры   t    и   температуры обратной
                                      в
сетевой воды тау
                о2

                               Q
                                о
<a id="p100434"></a>                     t  = t  + -- (t' - t ),                 (М.4)
                      в    н    р   в    н
                               Q
                                о

                                       Q
                                        о
<a id="p100435"></a>                   тау   = тау   - ------------.             (М.5)
                      о2      о1   фи х G' х c
                                         о

<a id="p100436"></a>    На  рисунке  М.1  при различных наружных температурах показано
влияние  на  относительный  расход тепла на отопление отклонения в
обе стороны от расчетных значений следующих параметров:
<a id="p100437"></a>    а) температуры сетевой воды тау ;
                                   1
<a id="p100438"></a>    б) относительного расхода сетевой воды фи;
<a id="p100439"></a>    в) коэффициента смешения u.
<a id="p100440"></a>    На  кривых  для  температуры  наружного  воздуха  t'  = -25 °С
                                                       н
указаны  соответствующие  относительному  расходу тепла внутренние
температуры t .
             в
<a id="p100441"></a>    По    приведенному   уравнению   можно   определить   тепловую
производительность    отопительной   системы   при   одновременном
изменении всех трех указанных параметров.
<a id="p100442"></a>    Так  например,  при  t   = -10 °С температура воды в сети тау
                          н                                      1
ниже, чем по отопительному графику, на 5 °С, т.е. тау  = 102,5 °С,
                                                     1
фи = 1,15, u = 2,2. При этих условиях по указанной выше формуле

                        Q
                   _     о
<a id="p100443"></a>                   Q  = -- = 1,01; t  = 18,3 °С.
                    о    р          в
                        Q
                         о

<a id="p100444"></a>    М.3.   Уравнение  характеристики  позволяет  также  определить
фактические расходы тепла и воды только по измеренным температурам
сетевой  воды  до  и  после  системы отопления тау   и тау   путем
                                                  о1      о2
сопоставления  их  с  расчетными  значениями  при  данной наружной
температуре t .
             н
<a id="p100445"></a>    Для   решения   указанной   задачи   уравнение  характеристики
представляется в следующем виде

                  0,5            0,5 + u
                 ----- х тау   + ------- х тау   - t
            _    1 + u      о1    1 + u       о2    н
<a id="p100446"></a>            Q  = -------------------------------------,      (М.6)
             о                    ДЕЛЬТА t'
                       t' - t' +  ---------
                        в    н      _0,2
                                    Q
                                     о

             Q
        _     о
<a id="p100447"></a>    где Q  = -- - фактическая относительная нагрузка отопления при
         о   Q'
              о
температуре t
             н

                               t  - t
                          _     в    н
<a id="p100448"></a>                          Q  = ---------.                    (М.7)
                           о    t'  - t'
                                 в     н

<a id="p100449"></a>    Как  следует  из этого уравнения, завышение температур тау   и
                                                              о1
тау   по   сравнению с расчетными значениями приводит к увеличению
   о2
относительной   нагрузки  отопления,  т.е.  к  перерасходу  тепла,
занижение этих температур приводит к недодаче тепла на отопление.
<a id="p100450"></a>    При  отклонении температур тау   и тау   от расчетных значений
                                  о1      о2
по  температурному  графику фактический относительный расход тепла
_
Q  при произвольной температуре наружного воздуха t  равен:
 о                                                 н

                       _    _р          _
<a id="p100451"></a>                       Q  = Q  + ДЕЛЬТА Q,                   (М.8)
                        о    о

<a id="p100452"></a>    где:
    _р
    Q  - относительный расчетный расход тепла на отопление;
     о
            _
    ДЕЛЬТА  Q   -  относительный  перерасход или недодача тепла на
             о
отопление.
                    _
<a id="p100453"></a>    Величина ДЕЛЬТА Q  определяется из следующего выражения
                     о

               _    _                   _
<a id="p100454"></a>        ДЕЛЬТА Q  = q  х ДЕЛЬТА тау   + q  х ДЕЛЬТА тау  ,   (М.9)
                о    1             о1    2             о2

<a id="p100455"></a>    где:
    ДЕЛЬТА  тау   и ДЕЛЬТА тау   - отклонения фактических значений
               о1             о2
тау   и тау   от расчетных значений по графику:
   о1      о2

                             р                             р
<a id="p100456"></a>   ДЕЛЬТА тау   = тау   - тау  ; ДЕЛЬТА тау   = тау   - тау  ,
             о1      о1      о1            о2      о2      о2

    _      _
    q   и  q   - коэффициенты изменения относительной отопительной
     1      2
нагрузки на 1 градус отклонения температур от расчетных значений:

             _                   0,5
<a id="p100457"></a>             q  = ----------------------------------;       (М.10)
              1                            ДЕЛЬТА t'
                  (1 + u) (t'  - t'  + 0,8 ---------)
                            в     н          _0,2
                                             Q
                                              о

             _              (0,5 + u)
<a id="p100458"></a>             q  = -----------------------------------.      (М.11)
              2                            ДЕЛЬТА t'
                  (1 + u) (t'  - t'  + 0,8 ---------)
                            в     н          _0,2
                                             Q
                                              о

<a id="p100459"></a>    Определив таким образом фактический относительный расход тепла
_
Q ,  можно  из  уравнения  характеристики определить относительный
 о
фактический расход сетевой воды по формуле

                           0,5 + u
                           ------- дельта тау'
                           1 + u             о
<a id="p100460"></a>             фи = ----------------------------------.       (М.12)
                  тау   - t
                     о1    н               ДЕЛЬТА t'
                  ---------- - (t' - t') - ---------
                      Q          в    н      _0,2
                       о                     Q
                                              о

<a id="p100461"></a>    Относительный  расход  воды  может  быть  определен также и по
формуле

                             _р          _
                             Q  + ДЕЛЬТА Q
                              о           о
<a id="p100462"></a>               фи = ------------------------------.         (М.13)
                       ДЕЛЬТА тау  - ДЕЛЬТА тау
                  _р             1             2
                  Q  + -------------------------
                   о        дельта тау'
                                      о





<div align="right">

<a id="p100463"></a>Приложение Н<br>
(рекомендуемое)

</div>


<div align="center">

<a id="p100464"></a>**ТЕПЛОВЫЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ ВОДО-ВОДЯНЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ**

</div>



### <a id="p100465"></a>Н.1. Уравнение характеристики водо-водяных теплообменников


    Тепловая    нагрузка    водо-водяных    теплообменников    при
противоточном течении теплоносителей определяется по формуле

                                        __
<a id="p100466"></a>                     Q = эпсилон х W  х \/.                  (Н.1)
                                    м

<a id="p100467"></a>    Безразмерная   удельная   тепловая   нагрузка   теплообменника
определяется из уравнения

                                 1
<a id="p100468"></a>        эпсилон = ------------------------------- <= 1.      (Н.2)
                                            __
                         W                 /W
                          м          1    /  м
                  0,35 х -- + 0,65 + -- \/ ---
                         W           ФИ    W
                          б                 б

<a id="p100469"></a>    Параметр   подогревателя   ФИ,   характеризующий   поверхность
теплообменника,  является  величиной  постоянной и определяется по
формуле

                                 к х F
<a id="p100470"></a>                         ФИ = ----------.
                                ________                     (Н.3)
                              \/W  х W
                                 б    м

<a id="p100471"></a>    На  основе  расчетных  и  экспериментальных  исследований была
предложена    следующая    формула   для   определения   удельного
(отнесенного к 1 м суммарной длины всех последовательно включенных
секций теплообменника) параметра кожухотрубных теплообменников:

                о               ср              ср    -1
<a id="p100472"></a>        ФИ  = ФИ  х (1 + 0,003 t  ) (1 + 0,008 t  ), м  ,    (Н.4)
          У     у               мт              т

<a id="p100473"></a>    где:
      о
    ФИ   -  удельный параметр подогревателя при температурах обоих
      У
теплоносителей, равных 0 °С;
     ср    ср
    t  ,  t    -  средние  температуры теплоносителей в межтрубном
     мт    т
пространстве и в трубках подогревателя.
                о
<a id="p100474"></a>    Значение  ФИ   с достаточной степенью точности можно принимать
                У
            -1
равным 0,1 м  .


### <a id="p100475"></a>Н.2. Пример использования уравнения характеристики теплообменных аппаратов для определения расхода сетевой воды


<a id="p100476"></a>Н.2.1. Исходные данные
<a id="p100477"></a>Имеется тепловой пункт (абонентский ввод) с зависимым присоединением системы отопления и смешанной схемой присоединения подогревателей горячего водоснабжения. На вводе установлен регулятор постоянства расхода воды на систему отопления.
    Расчетная нагрузка отопления Q'  = 1,16 МВт (1 Гкал/ч).
                                  о
<a id="p100478"></a>    Максимальная нагрузка горячего водоснабжения.
     макс
<a id="p100479"></a>    Q     = 0,768 МВт (0,66 Гкал/ч).
     г
<a id="p100480"></a>    На     вводе     установлены     водо-водяные    кожухотрубные
теплообменники, на первой ступени 4 секции, на второй - 7 секций.
<a id="p100481"></a>    Температурный график в тепловой сети - отопительный:
<a id="p100482"></a>    при  t'  =  -25  °С  тау    =  150  °С,  тау'   =  70 °С,  при
          н                 о1                  о2
температуре    излома    графика   t   =  2,85 °С,  тау   = 70 °С,
                                    н                  о1
тау   = 41,7 °С.
   о2
<a id="p100483"></a>    Температуры  водопроводной  воды на входе t  = 5 °С, на выходе
                                               2
t  = 60 °С.
 1
<a id="p100484"></a>    Рециркуляция горячей воды отсутствует.
<a id="p100485"></a>    Требуется  определить  расход  сетевой  воды на вторую ступень
подогревателя  и  на ввод  и температуру обратной сетевой воды при
t  = 2,8 °С и максимальной нагрузке горячего водоснабжения.
 н
<a id="p100486"></a>    Н.2.2. Определение   параметров   первой  и  второй   ступеней
теплообменника ФИ  и ФИ
                 I     II
<a id="p100487"></a>    При  расчете  подогревателей  по  смешанной схеме были приняты
следующие  исходные  данные: температура сетевой воды после второй
ступени  подогревателя  в  точке  излома графика равна температуре
сетевой       воды          после        системы        отопления,
т.е. тау   = тау   = тау  = 41,7 °С.
        II      о2      с
<a id="p100488"></a>    Недогрев  водопроводной  воды  в  первой ступени подогревателя
равен  10  °С,  т.е.  температура  водопроводной воды после первой
ступени  t   =  41,7  -  10  =  31,7 °С.
          п
При этих условиях средние температуры теплоносителей:
                        ср
    для первой ступени t   = 18,35 °С,
                        т
                        ср
                       t   = 35,15 °С;
                        мт
                        ср
    для второй ступени t   = 45,85 °С,
                        т
                        ср
                       t   = 55,85 °С.
                        мт
<a id="p100489"></a>    Значения удельных параметров:
    для первой ступени

                                                             -1
<a id="p100490"></a>  ФИ  = 0,1 (1 + 0,003 х 35,15) (1 + 0,008 х 18,35) = 0,127 м  ;
    У

    для второй ступени

                                                             -1
<a id="p100491"></a>  ФИ  = 0,1 (1 + 0,003 х 55,85) (1 + 0,008 х 44,85) = 0,159 м  .
    У

<a id="p100492"></a>    При  длине одной секции 4 м параметры первой и второй ступеней
равны:
<a id="p100493"></a>    ФИ  = 0,127 х 4 х 4 = 2,027,
      I
<a id="p100494"></a>    ФИ   = 0,159 х 7 х 4 = 4,466.
      II
<a id="p100495"></a>    Н.2.3. Определение расхода  сетевой воды и температур  сетевой
и водопроводной воды
<a id="p100496"></a>    Эквивалент  расхода  сетевой воды на горячее водоснабжение W
                                                                II
определяется  из  решения  следующей  системы  уравнений:
    тепловая нагрузка второй ступени

<a id="p100497"></a>    Q   = эпсилон   х W    х (тау  - t ) = W  (t  - t ) =
     II          II    мII       1    п     в   1    п

<a id="p100498"></a>= W   (тау  - тау  );                                        (Н.5)
   II     1      II

    тепловая нагрузка первой ступени

<a id="p100499"></a>        Q  = эпсилон  х W   (тау  - t ) = W  (t  - t );      (Н.6)
         I          I    мI     с    2     в   п    2

    уравнение смешения

<a id="p100500"></a>            W   х тау   + W  x тау   = (W   + W )x тау .     (Н.7)
             II      II    о      о2     II    о      с

<a id="p100501"></a>    В  этих  уравнениях  W    и  W    - меньшие значения  тепловых
                          мII     мI
эквивалентов  расходов,  проходящих  через вторую и первую ступени
подогревателя.
<a id="p100502"></a>    Эквивалент расхода водопроводной воды W  равен
                                           в

            макс
           Q
            г        0,768          МВт
<a id="p100503"></a>      W  = ------- = ------ = 0,014 --- (0,012 Гкал/ч х °С),
       в   t  - t    60 - 5          К
            1    2

что   соответствует   расходу  водопроводной  воды  3,33 кг/с  или
12 т/ч.
<a id="p100504"></a>    Эквивалент расхода воды на систему отопления W  равен
                                                  о

              Q
               о         1,16          МВт
<a id="p100505"></a>     W  = -----------  = ---- = 0,0145 --- (0,0125 Гкал/ч х °С),
      о   дельта тау'     80            К
                    о1

что соответствует расходу сетевой воды 3,47 кг/с или 12,5 т/ч.
<a id="p100506"></a>    Эта  система  уравнений  решается  следующим  образом.  Задают
расход  воды  на  вторую  ступень  G   (или его эквивалент W  )  и
                                    II                      II
определяют   по   формуле  (Н.2)  значения  безразмерной  удельной
тепловой  нагрузки первой и второй ступеней подогревателя эпсилон
                                                                 I
и  эпсилон  .  В  приведенных  выше  уравнениях  содержатся четыре
          II
неизвестные  величины:  t ,  t ,  тау  ,  тау . Из решения системы
                         1    п      II      с
уравнений  определяется  t .  Если  t   не  равно 60 °С, то расчет
                          1          1
повторяется при другом значении W  .
                                 II
<a id="p100507"></a>    Принимаем  W    равным  0,014  МВт/К  (0,012 Гкал/ч х °С), что
                II
соответствует  расходу  воды  3,33  кг/с  или  12  т/ч. Эквивалент
расхода сетевой воды через первую ступень

<a id="p100508"></a> (W + W  ) = 0,014 + 0,0145 = 0,0285 МВт/К (0,0245 Гкал/ч х °С).
   о   II

<a id="p100509"></a>    Определяем по формуле (Н.2) эпсилон  и эпсилон
                                       I          II

                                 1
<a id="p100510"></a>  эпсилон   = ---------------------------------------- = 0,858,
         I                                     ______
                   0,014            1         /0,014
              0,35 ----- + 0,65 + -----  х   / ------
                   0,285          2,027    \/  0,0285


                                  1
<a id="p100511"></a>   эпсилон   = --------------------------------------- = 0,817.
          II                                    ______
                    0,014            1         /0,014
               0,35 ----- + 0,65 + -----  х   / ------
                    0,014          4,466    \/  0,014

<a id="p100512"></a>    Подставляя  в уравнения известные величины, получаем следующую
систему уравнений
    0,817 х 0,014 (70 - t ) = 0,014 (t  - t )
                         п            1    п
    0,817 х 0,014 (70 - t ) = 0,014 (70 - тау  )
                         п                   II
    0,858 х 0,014 (тау  - 5) = 0,014 (t  - 5)
                      с                п
    0,014 х тау   + 0,0145 х 41,7 = 0,0285 х тау .
               II                               с
<a id="p100513"></a>    Из решения этой системы t  = 63,97 °С.
                             1
<a id="p100514"></a>    Поскольку t  превышает требуемое значение 60 °С задаемся новым
               1
значением  W  . Принимаем W   = 0,0114 МВт/К (0,0098 Гкал/ч х °С),
            II             II
что соответствует расходу 2,72 кг/с или 9,8 т/ч.
<a id="p100515"></a>    При этом значении W   эпсилон  = 0,833, эпсилон   = 0,879.
                       II        I                 II
<a id="p100516"></a>    Уравнения (Н.5 - Н.7) принимают вид:
    0,879 х 0,0114 (70 - t ) = 0,014 (t  - t )
                          п            1    п
    0,879 х 0,0114 (70 - t ) = 0,0114 (70 - тау  )
                          п                    II
    0,833 х 0,014 (тау  - 5) = 0,014 (t  - 5)
                      с                п
    0,0114 х тау   + 0,0145 х 41,7 = 0,0259 х тау .
                II                               с
<a id="p100517"></a>    Из решения этой системы уравнений
    t  = 59,98 °С, t  = 34,5 °С, тау   = 33,8 °С, тау  = 40,4 °С.
     1              п               II               с
<a id="p100518"></a>    Поскольку  t  практически равно 60 °С дальнейшего пересчета не
                1
требуется.
<a id="p100519"></a>    Расход сетевой воды на ввод составит
    G  = G  + G   = 3,47 + 2,72 = 6,19 кг/с (22,3 т/ч).
     с    о    II
<a id="p100520"></a>    Температура  обратной  сетевой  воды определяется из уравнения
теплового баланса первой ступени:

                                  W  (t  - 5)
                                   в   п
<a id="p100521"></a>                    тау  = тау  - -----------;               (Н.8)
                       2      с     (W   + W )
                                      II    о

                          0,014 (34,5 - 5)
<a id="p100522"></a>            тау  = 40,4 - ---------------- = 24,45 °С.
               2               0,0259

<a id="p100523"></a>Приведенный пример показывает большую трудоемкость расчета и необходимость использования для этой цели ПЭВМ.


### <a id="p100524"></a>Н.3. Примеры применения уравнения характеристики для оценки эффективности работы теплообменника


    Н.3.1. Пример 1
<a id="p100525"></a>    Пусть для I ступени подогревателя известны следующие данные:
    расход   водопроводной   воды  G   =  2,78  кг/сек. (10  т/ч),
                                    в
температуры   водопроводной  воды  на  входе t  = 5 °С,  на выходе
                                              2
t  = 35  °С,  температуры сетевой воды на входе тау  = 60 °С,   на
 1                                                 1
выходе тау  = 40 °С.
          2
<a id="p100526"></a>    Установлено 3 секции теплообменника D  = 200 мм.
                                         у
<a id="p100527"></a>    На   основе   известных  данных  определим  тепловую  нагрузку
теплообменника и расход сетевой воды:

<a id="p100528"></a>    Q = G  c (t - t ) = 2,78 х 4,19 (35 - 5) =
         в     1   2

= 349,2 кВт (0,3 Гкал/ч),


              Q              349,2
<a id="p100529"></a>  G  = --------------- = -------------- = 4,17 кг/сек. (15 т/ч).
   с   с (тау  - тау )   4,19 (60 - 40)
             1      2

<a id="p100530"></a>    С  помощью  уравнения  характеристики  определим, какая должна
быть  тепловая  нагрузка  данного  теплообменника,  т.е. насколько
эффективно он работает.
                                                ср
<a id="p100531"></a>    Средняя температура греющего теплоносителя t   = 50 °С.
                                                мт
                                                    ср
<a id="p100532"></a>    Средняя температура нагреваемого теплоносителя t   = 20 °С.
                                                    т                      -1
<a id="p100533"></a>    Удельный  параметр ФИ  = 0,1(1 + 0,003 х 50) (1 + 0,008 х 20) = 0,133 м  .
                         у
<a id="p100534"></a>    При  числе  секций  z  =  3  и длине одной секции 4 м параметр
теплообменника ФИ = 0,133 х 3 х 4 = 1,601.
<a id="p100535"></a>    Безразмерная удельная тепловая производительность:

                              1
<a id="p100536"></a>    эпсилон = ------------------------------------- =
                                               ____
                     2,78            1        /2,78
              0,35 х ---- + 0,65 + ----- х   / ----
                     4,17          1,601   \/  4,17

     1
 = ----- = 0,718.
   1,393

<a id="p100537"></a>    По уравнению характеристики определяем тепловую нагрузку:
    Q = 0,718 х 2,78 х 4,19 х (60 - 5) = 459,2 кВт (0,395 Гкал/ч).
<a id="p100538"></a>    При этом значении Q уточним значения температур теплоносителей
на выходе из теплообменника и средние температуры теплоносителей:

                    Q              459,2
<a id="p100539"></a>    тау  = тау  - ------ = 60 - ----------- = 33,7 °С,
       2      1   G  х с        4,17 х 4,19
                   с

                 Q            459,2
<a id="p100540"></a>    t  = t  + ------ = 5 + ----------- = 44,4 °С,
     2    1   G  х с       2,78 х 4,19
               в

     ср
<a id="p100541"></a>    t   = (60 + 33,7) х 0,5 = 46,8 °С,
     мт

     ср
<a id="p100542"></a>    t   = (5 + 44,4) х 0,5 = 24,7 °С.
     т

<a id="p100543"></a>    Уточняем новое значение удельного параметра ФИ :
                                                  у

                                                             -1
<a id="p100544"></a>    ФИ  = 0,1(1 + 0,003 х 46,8) (1 + 0,008 х 24,7) = 0,1366 м.
      У

<a id="p100545"></a>    При числе секций z = 3 новое значение параметра и безразмерной
удельной тепловой производительности:
    ФИ = 0,1366 х 12 = 1,639,

                                  1
<a id="p100546"></a>     эпсилон = ------------------------------------- = 0,724.
                                                ____
                      2,78            1        /2,78
               0,35 х ---- + 0,65 + ----- х   / ----
                      4,17          1,639   \/  4,17

<a id="p100547"></a>    Уточненное значение тепловой нагрузки теплообменника:
    Q = 0,724 х 2,78 х 4,19 (60 - 5) = 463,3 кВт (0,398 Гкал/ч).
<a id="p100548"></a>    Эффективность работы теплообменника:
           349,2
<a id="p100549"></a>    бета = ----- = 0,75, что можно считать вполне допустимым.
           463,3
<a id="p100550"></a>    Н.3.2. Пример 2
<a id="p100551"></a>    Примем, что при тех же исходных данных на вводе  установлено 6
секций теплообменника, и определим его тепловую эффективность.
<a id="p100552"></a>    Определяем  параметр  теплообменника  и  безразмерную удельную
тепловую производительность:
    ФИ = 0,133 х 6 х 4 = 3,202.

                                  1
<a id="p100553"></a>     эпсилон = ------------------------------------- = 0,879.
                                                ____
                      2,78            1        /2,78
               0,35 х ---- + 0,65 + ----- х   / ----
                      4,17          3,202   \/  4,17

<a id="p100554"></a>    Тепловая   производительность   теплообменника   по  уравнению
характеристики:

                        __
<a id="p100555"></a>    Q  = эпсилон х W  х \/ = 0,879 х 2,78 х 4,19 х (60 - 5) =
                    м
= 562,3 кВт (0,483 Гкал/ч).

<a id="p100556"></a>    Определяем температуры теплоносителей на выходе:

                  562,3
<a id="p100557"></a>    тау  = 60 - ----------- = 27,8 °С,
       2        4,17 х 4,19

                562,3
<a id="p100558"></a>    t = 5 + ----------- = 53,3 °С.
     2      2,78 х 4,19
<a id="p100559"></a>    При этом расчетный недогрев на горячем конце составит
    дельта t = 60 - 53,3 = 6,7 °С.
<a id="p100560"></a>    По исходным данным величина этого недогрева составляет
    дельта  t  =  60  -  35  = 25 °С, что свидетельствует о низкой
эффективности теплообменника.
<a id="p100561"></a>    Величина тепловой эффективности
           349,2
<a id="p100562"></a>    бета = ----- = 0,62.
           562,3

<a id="p100563"></a>    Источник:   1. Соколов Е.Я. Теплофикация  и  тепловые сети. -
                М.: Энергоиздат, 1982. - 320 с.: ил.
                2. <a id="p100564"></a>Зингер Н.М.  Гидравлические и  тепловые  режимы
                теплофикационных   систем.  -  М.:    Энергоиздат,
                1986. - 360.: ил.





<div align="right">

<a id="p100565"></a>Приложение П

</div>

(справочное)

<a id="p100566"></a>**СОПРОТИВЛЕНИЯ КОЖУХОТРУБНЫХ ТЕПЛООБМЕННИКОВ**

<a id="p100567"></a>Таблица П.1


<table>
<colgroup><col width="19%"><col width="11%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="11%"><col width="9%"><col width="9%"></colgroup>
<tr><td rowspan="2">Наименование</td><td colspan="8">Наружный диаметр корпуса секции</td></tr>
<tr><td>57</td><td>76</td><td>89</td><td>114</td><td>168</td><td>219</td><td>273</td><td>325</td></tr>
<tr><td>Сопротивление трубок S , тр 2 6 м х ч /м</td><td>106,4 х -3 10</td><td>35,1 х -3 10</td><td>11,9 х -3 10</td><td>4,80 х -3 10</td><td>1,26 х -3 10</td><td>0,42 х -3 10</td><td>0,14 х -3 10</td><td>0,07 х -3 10</td></tr>
<tr><td>Сопротивление межтрубного пространства, S , мт 2 6 м х ч /м</td><td>63,1 х -3 10</td><td>15,6 х -3 10</td><td>10,3 х -3 10</td><td>3,40 х -3 10</td><td>0,57 х -3 10</td><td>0,196 х -3 10</td><td>0,09 х -3 10</td><td>0,04 х -3 10</td></tr>
</table>






<div align="right">

<a id="p100572"></a>Приложение Р

</div>

(справочное)

<div align="center">

<a id="p100573"></a>*ПРИМЕР* ПРОВЕДЕНИЯ ЭНЕРГООБСЛЕДОВАНИЯ ЦЕНТРАЛЬНОГО<br>
**ТЕПЛОВОГО ПУНКТА**

</div>



### <a id="p100574"></a>Р.1. Описание ЦТП и его оборудования


<a id="p100575"></a>ЦТП обслуживает 5 шестнадцатиэтажных и 2 семнадцатиэтажных здания. Суммарная тепловая нагрузка ЦТП составляет 4,45 МВт (3,8 Гкал/ч), в том числе
<a id="p100576"></a>    расчетная отопления                    3,41 МВт (2,93 Гкал/ч);
    средняя горячего водоснабжения         1,04 МВт (0,89 Гкал/ч).
<a id="p100577"></a>Число жителей 2285 человек.

<div align="center">

<a id="p100578"></a>ЦТП получает тепло в виде горячей воды от котельной.

</div>

<a id="p100579"></a>Система отопления присоединена к тепловой сети по независимой схеме через водо-водяной теплообменник, система горячего водоснабжения - по двухступенчатой смешанной схеме.
<a id="p100580"></a>Температурный график от котельной - отопительный, в квартальной сети после подогревателя отопления график 105 - 70 °С с установкой дроссельных шайб в зданиях. Схема ЦТП с указанием основного теплообменного и насосного оборудования, а также КИП и автоматики приведена на рисунке Р.1 (здесь и далее рисунки не приводятся).
<a id="p100581"></a>Задачей энергообследования являлось определение фактических тепловых нагрузок, расходов и температур теплоносителей, а также оценка эффективности работы оборудования и разработка рекомендаций по энергосбережению.


### <a id="p100582"></a>Р.2. Система отопления


    Поскольку   значение   проектной   нагрузки   известно,   были
рассчитаны  на  ПЭВМ режимы работы системы отопления при проектной
нагрузке
<a id="p100583"></a>    Q  = 3,41 МВт (2,93 Гкал/ч).
     о
<a id="p100584"></a>    Соответствующие  зависимости  нагрузки  отопления,  температур
сетевой воды и в квартальной сети, а также расходов воды сетевой и
в  квартальной  сети от температуры наружного воздуха представлены
на рисунке Р.2.
<a id="p100585"></a>    Измерялись следующие параметры:
    температуры сетевой воды перед и после подогревателя отопления
тау   и тау  ;
   п1      п2
    температуры  в  квартальной  сети  перед и после подогревателя
отопления тау   и тау  ;
             о2      о1
    расход сетевой воды на подогреватель отопления G ;

<div align="right">

                                                    н

</div>

    расход в квартальной сети (сети отопления) G .

<div align="center">

                                                о

</div>

<a id="p100586"></a>Результаты измерений этих параметров в различные дни при различных наружных температурах, а также их обработки и сопоставления с проектными значениями приведены на рисунке Р.2 и в таблице Р.1, из которой следует, что измеренные нагрузки отопления близки к проектным, расхождение в среднем составляет 3%.

<a id="p100587"></a>Таблица Р.1

<a id="p100588"></a>**РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ**


<table>
<colgroup><col width="12%"><col width="8%"><col width="7%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="7%"><col width="8%"><col width="8%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="8%"><col width="8%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3">Дата</td><td rowspan="2">Температура наружного воздуха, °С</td><td colspan="3">Внешняя сеть</td><td colspan="3">Квартальная сеть</td><td colspan="3">Тепловая нагрузка</td><td rowspan="2">Внутренняя температура, °С</td></tr>
<tr><td>расход, т/ч</td><td colspan="2">температуры, °С</td><td>расход, т/ч</td><td colspan="2">температуры, °С</td><td>измеренная, МВт ------ Гкал/ч</td><td>проектная, МВт ------ Гкал/ч</td><td>относительное отклонение, %</td></tr>
<tr><td>t н</td><td>G п</td><td>тау п1</td><td>тау п2</td><td>G о</td><td>тау о1</td><td>тау о2</td><td>и Q о</td><td>п Q о</td><td>-</td><td>t в</td></tr>
<tr><td>27.12.93</td><td>0</td><td>46,2</td><td>78,2</td><td>51,3</td><td>83,4</td><td>60,7</td><td>45,8</td><td>1,44 ---- 1,24</td><td>1,40 ---- 1,20</td><td>3</td><td>18,5</td></tr>
<tr><td>28.12.93</td><td>0</td><td>46,3</td><td>79,1</td><td>52,0</td><td>83,7</td><td>61,4</td><td>46,4</td><td>1,47 ---- 1,26</td><td>1,40 ---- 1,20</td><td>5</td><td>18,8</td></tr>
<tr><td>13.01.94</td><td>-7,0</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>82,0</td><td>73,6</td><td>52,4</td><td>2,02 ---- 1,74</td><td>1,94 ---- 1,67</td><td>4</td><td>19,0</td></tr>
<tr><td>14.01.94</td><td>-8,0</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>83,0</td><td>72,9</td><td>52,4</td><td>1,98 ---- 1,70</td><td>2,02 ---- 1,74</td><td>2</td><td>17,4</td></tr>
<tr><td>15.01.94</td><td>-7,33</td><td>-</td><td>-</td><td>-</td><td>82,0</td><td>73,4</td><td>52,4</td><td>2,01 ---- 1,73</td><td>1,97 ---- 1,69</td><td>2</td><td>18,5</td></tr>
</table>


<a id="p100596"></a>Результаты испытаний теплообменника системы отопления приведены в таблице Р.2.

<a id="p100597"></a>Таблица Р.2

<a id="p100598"></a>**РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ ТЕПЛООБМЕННИКА СИСТЕМЫ ОТОПЛЕНИЯ**


<table>
<colgroup><col width="14%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="11%"><col width="11%"></colgroup>
<tr><td rowspan="3">Дата</td><td rowspan="2">Время</td><td colspan="3">Греющая вода</td><td colspan="3">Нагреваемая вода</td><td>Нагрузка</td><td>Отношение</td></tr>
<tr><td>расход, т/ч</td><td colspan="2">температуры, °С</td><td>расход, т/ч</td><td colspan="2">температуры, °С</td><td>отопления, МВт ------ Гкал/ч</td><td>фактического коэффициента теплопередачи к расчетному</td></tr>
<tr><td>час. мин.</td><td>G п</td><td>тау п1</td><td>тау п2</td><td>G о</td><td>тау о1</td><td>тау о2</td><td>Q о</td><td>бета</td></tr>
<tr><td>28.12.93</td><td>14,08</td><td>47,52</td><td>79,51</td><td>52,59</td><td>80,20</td><td>62,25</td><td>46,30</td><td>1,487 ----- 1,279</td><td>0,500</td></tr>
<tr><td>28.12.93</td><td>14,20</td><td>47,20</td><td>80,09</td><td>52,70</td><td>79,80</td><td>62,51</td><td>46,30</td><td>1,503 ----- 1,293</td><td>0,498</td></tr>
<tr><td>28.12.93</td><td>14,43</td><td>47,65</td><td>80,42</td><td>52,78</td><td>80,30</td><td>62,70</td><td>46,30</td><td>1,531 ----- 1,317</td><td>0,498</td></tr>
<tr><td>28.12.93</td><td>15,15</td><td>47,77</td><td>80,60</td><td>52,80</td><td>80,60</td><td>62,80</td><td>46,30</td><td>1,544 ----- 1,328</td><td>0,499</td></tr>
<tr><td>05.01.94</td><td>15,30</td><td>53,76</td><td>85,71</td><td>57,90</td><td>79,95</td><td>68,91</td><td>50,21</td><td>1,738 ----- 1,495</td><td>0,505</td></tr>
</table>


<a id="p100606"></a>Поскольку измерялись расходы и температуры обоих теплоносителей, были определены значения фактического коэффициента теплопередачи и расчетного. Эффективность работы теплообменника бета определялась как отношение фактического коэффициента к расчетному.
<a id="p100607"></a>Результаты испытаний, приведенные в таблице Р.2 показали, что величина бета не превышает 0,5 вместо обычных 0,7 - 0,8 при удовлетворительной работе теплообменника. Причиной низкого значения могло явиться зарастание трубок накипью и отложениями или уменьшение сечения для прохода воды между трубками в результате дефектов опорных перегородок в межтрубном пространстве. Требуется обследование теплообменника с целью устранения причин его низкой эффективности.


### <a id="p100608"></a>Р.3. Система горячего водоснабжения


<a id="p100609"></a>Производились измерения расходов водопроводной воды на горячее водоснабжение и ее температур до и после подогрева. Расходы тепла на горячее водоснабжение, усредненные за каждый час для одних суток, приведены на рисунке Р.3, а среднесуточные нагрузки горячего водоснабжения за неделю - на рисунке Р.4.
<a id="p100610"></a>Результаты испытаний показали, что средненедельная нагрузка горячего водоснабжения составляет 0,768 МВт (0,66 Гкал/ч), что ниже проектной, равной 1,04 МВт (0,894 Гкал/ч), на 24%.
<a id="p100611"></a>Определялся максимальный часовой расход тепла на горячее водоснабжение за все дни недели и коэффициенты часовой неравномерности, т.е. отношение максимального расхода к среднесуточному. Результаты измерений за одну полную неделю с 24 по 30 января 1994 г. приведены в таблице Р.3.

<a id="p100612"></a>Таблица Р.3


<table>
<colgroup><col width="23%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="9%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"><col width="12%"></colgroup>
<tr><td>Характеристики нагрузки</td><td colspan="7">Дни недели</td></tr>
<tr><td>горячего водоснабжения</td><td>понедельник</td><td>вторник</td><td>среда</td><td>четверг</td><td>пятница</td><td>суббота</td><td>воскресенье</td></tr>
<tr><td>Среднесуточная ср нагрузка Q , г МВт/(Гкал/ч)</td><td>0,663 ----- 0,57</td><td>0,651 ----- 0,56</td><td>0,686 ----- 0,59</td><td>0,698 ----- 0,60</td><td>0,686 ----- 0,59</td><td>0,942 ----- 0,81</td><td>1,047 ----- 0,90</td></tr>
<tr><td>Коэффициент часовой неравномерности</td><td>1,982</td><td>2,143</td><td>2,288</td><td>2,050</td><td>1,898</td><td>1,660</td><td>2,100</td></tr>
</table>


<a id="p100616"></a>Как показали испытания, проведенные за три недели, эти показатели достаточно устойчивы и близки к обычным значениям.
<a id="p100617"></a>Фактический расход воды на одного жителя составляет 108 л/сут., что близко к рекомендуемым значениям.
<a id="p100618"></a>Температура воды, поступающей в систему горячего водоснабжения, равнялась 57 - 58 °С. Производились измерения расхода воды на рециркуляцию, приведенные на рисунке Р.5.
<a id="p100619"></a>    Как  видно  из  рисунка,  расход воды на рециркуляцию в ночной
период  при  отсутствии  потребления  горячей воды составляет 35,5
т/ч,   а  при  максимальном  потреблении  горячей  воды  32,0  т/ч
снижается   до   13,6   т/ч.   Теплопотери   в   системе  горячего

<div align="center">

водоснабжения  Q ,  определенные  в  ночной период при минимальном<br>
                ц

</div>

водоразборе,  составляют 0,35 МВт (0,3 Гкал/ч) или примерно 20% от
максимальной  нагрузки  горячего  водоснабжения,  что вдвое больше
обычных значений.
<a id="p100620"></a>Поэтому представляется целесообразным сократить расход воды на рециркуляцию путем дросселирования ее в ЦТП перед рециркуляционным насосом.


### <a id="p100621"></a>Р.4. Режимы работы ЦТП при проектных и фактических тепловых нагрузках. Эффективность рекомендаций по энергосбережению


<a id="p100622"></a>На рисунке Р.6 представлены режимы работы ЦТП при проектных нагрузках, при нулевой, средней и максимальной нагрузках горячего водоснабжения, рассчитанные на ПЭВМ.
<a id="p100623"></a>Были проведены также расчеты режимов работы при фактических, определенных на основе результатов испытаний, нагрузках, фактической эффективности теплообменников и фактических расходах воды на рециркуляцию.
<a id="p100624"></a>Результаты этих расчетов при средней нагрузке горячего водоснабжения приведены на рисунке Р.7 (кривые 1).

<div align="center">

<a id="p100625"></a>Увеличенный расход сетевой воды при фактических условиях несмотря на меньшую нагрузку горячего водоснабжения является следствием низкой эффективности теплообменников и завышенных расходов воды и тепла на рециркуляцию.<br>
<a id="p100626"></a>Для оценки эффективности предлагаемых мероприятий аналогичные расчеты были проведены при снижении расхода воды на рециркуляцию вдвое и увеличении эффективности теплообменников в 1,5 раза (с 0,5 до 0,75).<br>
<a id="p100627"></a>Результаты этих расчетов также приведены на рисунке Р.7 (кривые 2). Как следует из результатов этих расчетов, расход воды на ЦТП в точке излома температурного графика при средней нагрузке горячего водоснабжения снижается с 86 т/ч до 60 т/ч, т.е. на 30%.<br>
<a id="p100628"></a>Расход воды может быть дополнительно сокращен при повышении температуры излома графика выше принятой в настоящее время 70 °С. При наличии на ЦТП регулятора отпуска тепла это не приведет к перерасходу тепла.<br>
<a id="p100629"></a>На рисунке Р.7 (кривые 3) приведены результаты расчета режимов работы ЦТП при повышении температуры излома графика до 95 °С. Расход сетевой воды может быть при этом снижен с 60 до 45 т/ч, или еще на 25% при новой температуре наружного воздуха, соответствующей излому графика - 6,2 °С.

</div>




<a id="p100630"></a>

---